Роль учёта коэффициента переуплотнения грунтов в оценке бокового давления грунта при проектировании подпорных стенок

Турханова Полина Юрьевна

Роль учёта коэффициента переуплотнения грунтов в оценке бокового давления грунта при проектировании подпорных стенок

В данной работе рассмотрена роль учета коэффициента переуплотнения грунта (КПУ) в оценке бокового давления грунта при проектировании подпорных стенок. Также была рассмотрена применимость метода статического зондирования для оценки КПУ и применимость полученных результатов в расчете бокового давления. В общей части рассмотрены общие теоретические вопросы, такие как физико- географические условия участка, что представляет собой коэффициент переуплотнения грунта и боковое давление. В специальной части работы были представлены результаты обработки данных статического зондирования, которые позволили выделить инженерно-геологические элементы. Был произведен расчет коэффициента переуплотнения различными методиками по данным статического зондирования, определена связь между КПУ и боковым давлением. Вопрос о влиянии КПУ на оценку бокового давления грунта рассмотрен на примере объекта проектирования подземного сооружения в районе станции метро Звенигородская в г. Санкт- Петербург. Данная работа содержит 40 страниц изложенного материала, 11 рисунков, 4 таблицы, 3 листа графической части и список литературы из 17 наименований.

Охрана окружающей среды. Экология человека

Дипломы

Вуз: Санкт-Петербургский государственный университет (СПбГУ)

ID: 587d36335f1be77c40d58924

UUID: 744fb864-61c5-4051-8e96-76370302481d

Язык: Русский

Опубликовано: больше 7 лет назад

Просмотры: 478

Турханова Полина Юрьевна

Источник: Санкт-Петербургский государственный университет

Комментировать 0

Рецензировать 0

Скачать - 3294841 bytes

Поделиться работой

САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ Турханова Полина Юрьевна Роль учета коэффициента переуплотнения грунтов в оценке бокового давления грунтов при проектировании подземных сооружений Выпускная квалификационная работа бакалавра «К ЗАЩИТЕ» Научный руководитель: ст. преп. А.Е. Бабкина « » Санкт Петербург 2016 2016

ОГЛАВЛЕНИЕ ВВЕДЕНИЕ.............................................................................................................................................2 ГЛАВА 1. ФИЗИКО-ГЕОГРАФИЧЕСКИЙ ОЧЕРК...........................................................................4 ГЛАВА 2. ГИДРОГЕОЛОГИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ ............................................................................9 ГЛАВА 4. КОЭФФИЦИЕНТ ПЕРЕУПЛОТНЕНИЯ КПУ (OCR) ...................................................13 ГЛАВА 5. МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ПЕРЕУПЛОТНЕНИЯ ГРУНТА ....14 ГЛАВА 6. ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ ИССЛЕДУЕМОЙ ПЛОЩАДКИ ....17 ГЛАВА 7. ПРИМЕР ОЦЕНКИ КПУ ПО ДАННЫМ СТАТИЧЕСКОГО ЗОНДИРОВАНИЯ ......20 7.1. Уточнение инженерно-геологических условий по данным статического зондирования ..20 7.2. Выделение инженерно-геологических элементов по классификационной зональной диаграмме по методике П.К. Робертсона. ...................................................................................22 7.3. Расчет КПУ по данным статического зондирования ..........................................................23 ГЛАВА 8. РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕНТА БОКОВОГО ДАВЛЕНИЯ ГРУНТА..............................29 ГЛАВА 9. РАСЧЕТ ПОДПОРНОЙ СТЕНКИ ГРУНТА...................................................................31 ЗАКЛЮЧЕНИЕ ....................................................................................................................................34 ГРАФИЧЕСКОЕ ПРИЛОЖЕНИЕ №1. УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ ........................................36 ГРАФИЧЕСКОЕ ПРИЛОЖЕНИЕ №2. ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИЙ РАЗРЕЗ ИССЛЕДУЕМОЙ ТЕРРИТОРИИ.......................................................................................................37 ГРАФИЧЕСКОЕ ПРИЛОЖЕНИЕ №3. ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИЕ КОЛОНКИ ............38 СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ....................................................................................................................40 1

ВВЕДЕНИЕ В настоящее время, строительство подземных сооружений очень активно развивается. Важную роль при оценке свойств вмещающего массива грунта играет оценка истории формирования его напряженного состояния. представления об истории формирования напряженного Для получения состояния массива используется такой параметр, как коэффициент переуплотнения грунта (КПУ). В соответствии с требованиями п.9.20. СП 22.13330.2011 данный параметр должен учитываться при оценке бокового давления грунта для переуплотненных грунтов. Однако случаи, при переуплотненности массива не которых необходимо регламентируется оценивать никакими нормами. степень Также отсутствуют универсальные методики лабораторного или полевого определения коэффициента переуплотнения. Нередки случаи, когда о необходимости определения КПУ «вспоминают» уже по прошествии значительного времени после проведения изысканий. Поэтому необходимы некие альтернативные расчетные методы определения данного параметра. В частности, распространенной является методика определения КПУ по данным статического зондирования (Robertson P.K. 2010). Целью данной работы является оценка влияния коэффициента переуплотнения грунтов при оценке бокового давления грунта при проектировании подземных сооружений. А также рассмотреть применимость метода статического зондирования для оценки КПУ и применимость полученных результатов в расчете бокового давления на вертикальные элементы подземных сооружений. Для достижения данной цели были поставлены следующие задачи:  изучить литературные источники по исследуемой теме;  рассмотреть связь между КПУ и боковым давлением;  изучить методы определения КПУ;  рассмотреть площадку, сложенную грунтами с различными значениями КПУ и сформированными в различных условиях;  провести оценку КПУ различными методами с использованием метода статического зондирования;  оценить горизонтальное давление, оказываемое на стены подземного сооружения с и без учета влияния КПУ грунтов, проанализировать и сравнить полученные результаты; 2

 сделать выводы о применимости метода статического зондирования для оценки КПУ и расчета бокового давления в условиях Санкт-Петербурга. Работа выполнена по материалом, полученным автором при прохождении производственной практики в ООО «КДС» Групп. 3

ГЛАВА 1. ФИЗИКО-ГЕОГРАФИЧЕСКИЙ ОЧЕРК В административном отношении Санкт-Петербург является самостоятельным субъектом Российской Федерации в составе Северо-Западного федерального округа. Санкт-Петербург принадлежит к числу крупнейших российских городов как по численности населения (более 4,5 млн. жителей), так и по площади (около 1400 км2). Территория города расположена на Восточно-Европейской равнине, в устье реки Невы, охватывая южное и северное побережье Финского залива. Современный рельеф территории города сформировался под влиянием разнообразных геологических процессов, главными из которых являются процессы, связанные с эпохами оледенения и потепления. Для территории современного Петербурга главным рельефообразующим фактором на протяжении длительного геологического времени является эрозионноаккумулятивная деятельность водных потоков и водоѐмов. Развитие рельефа тесно связано с эволюцией существовавших здесь морских и озѐрных поздне- и послеледниковых бассейнов. Последовательное понижение уровней водоѐмов нашло отражение в террасированности рельефа Приневской и Приморской низин. Наиболее отчѐтливо выражены две террасы. Климат Климат Санкт-Петербурга в целом переходный от континентального к морскому, что обусловлено взаимодействием морских и континентальных воздушных масс умеренных и арктических широт - частыми вхождениями арктического воздуха и активной циклонической деятельностью. Характерны относительно мягкая зима и умеренно тѐплое влажное лето, высокая относительная влажность воздуха, ветреная погода и большая облачность в течение года. Интенсивная циклоническая деятельность и частая смена воздушных масс обусловливает крайне неустойчивую погоду во все сезоны. Годовая норма осадков составляет от 700 мм на побережье Финского залива до 750 мм при удалении от него. Внутригодовое распределение осадков неравномерное: за тѐплый период (апрель-октябрь) выпадает 60-65 % общего количества осадков. Гидрография Поверхностные воды и, прежде всего, Финский залив, Невская губа и р. Нева на протяжении всего исторического развития формировали и определяли современный облик Санкт-Петербурга. Финский залив в пределах города неглубокий, глубина его 2,5 - 6 м, а в береговой полосе - до 1м. 4

Речная сеть города густая и разветвлѐнная. Она представлена небольшими реками и многочисленными ручьями, часть которых была спрямлена и канализована при городском строительстве. Главная речная артерия города - р. Нева, по существу представляет собой озерную протоку общей длиной 74 км из них 32 км в черте города. На начальных этапах строительства вокруг неѐ формировался облик столицы: большие глубины позволяли морским судам заходить в еѐ устье. Река является основным источником водоснабжения города. Через Неву в Финский залив поступает вода с огромной площади всего бассейна Ладожского озера (281 тысяча км2). На этой территории количество осадков значительно превышает испарение, поэтому Нева исключительно многоводна: годовой расход воды - 77 км3 /сек. Преобладающая еѐ глубина -8-11 м, наибольшая - 26 м у Литейного моста. Вследствие равномерного стока воды из Ладожского озера в течение года, Нева почти не имеет ни весеннего подъѐма воды, ни паводков, связанных с выпадением осадков. Однако осенью в устье Невы обычно бывают большие подъѐмы воды, связанные с сильными западными циклоническими ветрами. Вода в реке поднимается практически ежегодно, иногда бывают сильные наводнения. Геологическое строение Санкт-Петербург и его окрестности в геологическом плане расположены на северо-западной окраине Русской плиты вблизи ее границы с Балтийским кристаллическим щитом. Русская плита имеет двухэтажное строение. Нижний этаж (фундамент) сложен кристаллическими породами самого древнего архей- протерозойского возраста (AR-PR) – это граниты, гнейсы, диориты и другие магматические и метаморфические породы. В пределах города породы фундамента залегают на достаточно большой глубине 180-240 м. Кристаллический фундамент перекрыт отложениями осадочного чехла, которые составляют верхний этаж плиты. В разрезе осадочного чехла необходимо выделять две толщи отложений – верхнюю и нижнюю. Верхняя толща состоит из песчано-глинистых грунтов четвертичного возраста Q (390 тыс. лет и моложе), происхождение которых связано с тремя ледниковыми, двумя межледниковыми, позднеледниковым и послеледниковым периодами в геологической истории развития рассматриваемой территории. Это самые молодые и наиболее слабые отложения в разрезе осадочного чехла. Мощность четвертичной толщи зависит от подземного рельефа кровли нижней толщи, которая имеет большой перепад абсолютных отметок за счет размыва пород дочетвертичного возраста палеореками с высокими скоростями их течения, происходившего с начала ледникового периода. 5

Разрез нижней толщи в Санкт-Петербурге представлен коренными породами, имеющими возраст 550-650 млн. лет и прошедшими несколько стадий литификации, что определило их высокую степень уплотнения и обезвоживания. На юге города в строении верхней толщи выделяют нижнекембрийские «синие» глины (Є1sv), а под ними – ломоносовские песчаники с прослоями глин (V2-Є1lm) (рисунок 1.1). В северном и центральном районах города непосредственно под четвертичной толщей, а также в южной части под нижнекембрийскими отложениями залегают верхнекотлинские глины верхнего венда с тонкими прослоями песчаников (V2kt2). Полная мощность этих отложений варьирует от 12-20 м до 95-126 м, что связано, с наличием глубоких эрозионных врезов от древней речной системы, заполненных в четвертичное время слабыми водонасыщенными песчано-глинистыми осадками (погребенные долины). Именно в верхнекотлинских глинах проложены глубокие канализационные коллекторы, пройдена и функционирует основная часть перегонных тоннелей и подземных станций Петербургского метрополитена (Дашко Р.Э. 2011). Рис. 1.1. Схематическая геологическая карта дочетвертичных отложений СанктПетербурга (Дашко Р.Э. 2011). Четвертичные отложения практически полностью перекрывают с поверхности территорию города и, с этой точки зрения, во многом определяют роль геологической 6

среды в целом. Их изучение проводилось на протяжении многих лет работами различного целевого назначения и различной детальности. Изменения мощности четвертичных отложений определяются в основном палеорельефом поверхности дочетвертичных пород. В среднем она составляет 20-30 м, локально достигая 100-130 м в палеодолинах. Генезис и литологический состав четвертичных отложений весьма разнообразны. В настоящее время в разрезе четвертичных отложений на данной территории выделяются моренные образования трех стадий материкового оледенения - вологодской, московской и осташковской. Техногенные образования в черте города имеют широкое распространение. Это насыпные грунты, смесь отходов промышленного и строительного производства, бытовых отбросов (свалки), шоссейные и железнодорожные насыпи, а также отсыпаемые и намывные грунты. Мощности их разнообразны, от 1-2 до 7-8 м. В пределах дна акватории к техногенным относятся отложения грунтовых свалок, расположенных в восточной части залива и в Невской губе. Эти свалки образованы за счет грунтов, выбранных с морского дна при дноуглубительных работах в пределах, как старых фарватеров, так и при прокладке новых. Перемещаемый грунт может быть представлен широким спектром отложений - от морены до современных илов. На морском дне они обычно подвержены интенсивному размыву. Мощность этих образований в акватории изменчива и достигает 10 м. Тектоника Как и поверхность кристаллического фундамента, покров дочетвертичных осадочных пород характеризуется общим пологим погружением слоев (2,5-3 м/км) в юго-восточном направлении (ЮВ 155-170°). На этом фоне выделяется несколько малоамплитудных (не более 30 м) валообразных и куполовидных поднятий, местами осложненных такими же малоамплитудными дизъюнктивными нарушениями. Все они выражены также в породах фундамента. Наиболее крупной и хорошо изученной тектонической структурой является Гатчинско-Павловское поднятие общего СВ направления, протяженностью до 40 км и шириной в среднем 4-5 км. Его продолжением в С-СВ направлении можно считать зону из трех куполовидных поднятий - Колпинского, Правобережного и Озерецкого. Их размеры в плане не превышают 9х3 км, при крутизне крыльев не более 1°. Существование аналогичных структур предполагается еще в нескольких местах - у пос. Сертолово, в приустьевой части р. Нева и у г. Всеволожск. 7

В Санкт-Петербурге выделяют разрывные тектонические нарушения в породах фундамента и осадочного чехла, общего севера-западного и субмеридионального простирания, к ним же приурочены доледниковые эрозионные врезы. Именно эти, глубоко врезанные в кембро-ордовикскую толщу древние долины представляют главную опасность при проходке и эксплуатации трасс метрополитена (Дашко Р.Э. 2011). 8

ГЛАВА 2. ГИДРОГЕОЛОГИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ Территория Санкт-Петербурга расположена в северо-западной части Московского артезианского бассейна. Водоносность кристаллического фундамента связана главным образом с корой выветривания и зоной экзогенной трещиноватости, но наиболее интенсивно обводнены тектонические трещины. Практическое использование трещинно-жилых вод фундамента ограничивается севером Карельского перешейка на обнаженной части Балтийского щита. Гидрогеологический разрез осадочного чехла начинается с высоконапорного гдовского водоносного горизонта. В Курортной зоне Санкт-Петербурга, севернее г. Сестрорецк, этот горизонт содержит пресные воды которые интенсивно используются для водоснабжения. Южнее Сестрорецка с погружением слоѐв и, соответственно, повышением минерализации подземных вод они приобретают бальнеологическое значение. На базе хлоридных натриевых вод с минерализацией до 5 г/л функционируют водолечебницы в гг. Петродворец и Сестрорецк. Основной водоотбор из гдовского горизонта в черте Санкт-Петербурга связан с техническим водоснабжением. В южной части Санкт-Петербурга между мощными водоупорными толщами глин котлинского горизонта и сиверской свиты залегает напорный водоносный горизонт, приуроченный к песчано-алеврито-глинистым породам ломоносовской свиты нижнего кембрия. Мощность водоносного горизонта 10-15 м. Пресные воды сосредоточены лишь в краевой его части, водообильность пород низкая. К югу от Балтийско-Ладожского уступа развиты ещѐ два водоносных горизонта: первый - в песках и песчаниках кембрий-ордовикской толщи, второй - в закарстованных карбонатных породах ордовика. Оба горизонта содержат пресные напорные воды питьевого качества. Разгрузка водоносных горизонтов происходит вдоль уступа в виде многочисленных источников и пластовых выходов, которые дают начало поверхностным водотокам, в том числе рекам Ижора, Славянка, Дудергофка, Стрелка, Шингарка (Геологический атлас Санкт-Петербурга 2009). 9

ГЛАВА 3. РОЛЬ ОЦЕНКИ БОКОВОГО ДАВЛЕНИЯ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ ПОДЗЕМНЫХ СООРУЖЕНИЙ Вопросы давления грунтов на ограждения являются важнейшими в инженерных расчѐтах и решают их на базе теории предельного напряжѐнного составления грунтов. Предельное напряженное состояние грунта в точке соответствует такому напряженному состоянию, когда малейшее добавочное силовое воздействие нарушает существующее равновесие и приводит грунт в неустойчивое состояние. Рассмотрим график развития осадки грунта по мере его нагружения статической нагрузкой (рисунок 3.1). Рис. 3.1. График развития осадки грунта в зависимости от его степени нагружения, где – начальная критическая нагрузка, – предельное давление на основание (Цытович Н.А. 1979). По мере нагружения грунта статической нагрузкой, развитие осадки происходит неравномерно. При давлениях Р < . деформирование основания происходит линейно - I фаза – фаза уплотнения грунтов. При давлениях . . < Р < деформирование грунта происходит не линейно - II фаза – фаза сдвигов (фаза развития пластических деформаций). При давлениях Р > происходит разрушение грунта - III фаза. Такое напряженное состояние грунтов следует рассматривать как совершенно недопустимое при возведении на них сооружений (Ломтадзе В.Д. 1984). Подпорные стенки сооружают, когда необходимо поддержать массив грунта в равновесии. Давление грунта на стены зависит от их конструктивных особенностей (наклона и жесткости стены, наличия разгружающих элементов и т.д.), от свойств 10

грунта, взаимодействующего со стеной, от величины и направления перемещений, поворота и прогиба стены. На рисунке 3.2. показаны виды и случаи применения подпорных стенок: подпорная стенка как упор откоса грунта, равновесие которого невозможно без ограждения (рис.3.2,а); подпорная стенка как набережная (рис 3.2, б), подпорная стенка как ограждение подвального помещения здания (рис. 3.3, в). Во всех этих случаях ограждения, удерживающие слои грунта в равновесии и воспринимающие его давление, работают как подпорные стенки. Рис.3.2. Виды подпорных стенок (Цытович Н.А. 1979) На рисунке 3.3, показано перемещение грунта. Если при этом подпорная стенка проворачивается по направлению от грунта, то будет активное давление грунта на стенку . Если стенка повернется по направлению к грунту, грунт засыпки будет выпираться стенкой вверх, здесь имеет место пассивное давление грунта ( ). 11

Рис. 3.3. Давление грунта на подпорную стенку (Алексеев С.И. 2009). Боковое давление – это давление, возникающее в грунте под действием вертикальной нагрузки, вызывающей стремление частиц грунта к боковому перемещению т.е. в стороны. Боковое давление характеризуется коэффициентом бокового давления грунта Ко, который равен отношению бокового давления породы к вызвавшему его вертикальному давлению , при обязательном отсутствии боковых деформаций. ⁄ (1). Коэффициент бокового давления показывает, какая часть вертикального давления передается через породы в стороны. Он необходим для задания начального напряженного состояния грунта и для расчета различного рода подпорных сооружений, ограждений, креплений откосов и т. п. Величина коэффициента бокового давления для грунтов зависит от вида грунта, его дисперсности, плотности, влажности, химикоминералогического состава и изменяется в пределах от 0 до 1. Для нормально уплотненных глинистых грунтов коэффициент бокового давления в зависимости от их плотности и состава изменяется в пределах 0,20 — 0,74; для суглинков - 0,50 – 0,70; для песков- 0,35 – 0,41 (Ломтадзе В.Д. 1984), (Строкова Л.А. 2010), (Paul W. Mayne 1982). 12

ГЛАВА 4. КОЭФФИЦИЕНТ ПЕРЕУПЛОТНЕНИЯ КПУ (OCR) В процессе инженерно-геологических изысканий, в случае если ранее грунт был переуплотнен, в результате действия процессов диагенеза (изменение плотности при осадке-набухании, замерзании-оттаивании, изменении химического состава поровой воды, цементация частиц грунта при выпадении осадков, действия толщи ледников), необходимо, помимо стандартных исследований физико-механических свойств, определять коэффициент переуплотнения грунтов (OCR), который определяется как отношение (Усманов Р.М. 2002): OCR= где ⁄ , (2) - максимальное давление, под которым грунт был уплотнен ранее; - давление, действующее на грунт в настоящее время. Коэффициент переуплотнения используется для классификации глинистых грунтов в зависимости от истории их формирования. На настоящий момент нет унифицированной системы классификации КПУ. Например, в Московских Городских Строительных Нормах приводится классификация (МГСН 2.07-01 2001) , в которой грунты в зависимости от КПУ подразделяются на: - нормально уплотненные 1<КПУ<4; - переуплотненные КПУ > 4. Однако, в классификации Болдырева Г.Г. нормально уплотненные глинистые грунты характеризуются значением КПУ =1, а переуплотненные – значением КПУ >1 . Мы в данной работе будем придерживаться классификации Болдырева Г.Г., т.к. КПУ >1 указывает на то, что грунт в какой-либо период времени находился под большим давлением, нежели находится сейчас и, соответственно представляется правомерным рассматривать его как переуплотненный (Болдырев Г.Г. 2009). Для вычисления КПУ необходимо знать историю литификации грунта и особенно роль цементации в процессе формирования структурных связей. Для грунтов, которые достигли определѐнной степени литификации, коэффициент переуплотнения представляет собой отношение предела текучести (максимальное напряжение, определяющее пластическое течение) к действующему эффективному напряжению, вызванному весом перекрывающих слоѐв. Предел текучести будет зависеть от направления и типа нагрузки. 13

ГЛАВА 5. МЕТОДЫ ПЕРЕУПЛОТНЕНИЯ ГРУНТА ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА Существует несколько способов определения коэффициента переуплотнения грунта. 1 способ. Определение в первом приближении может производиться по результатам компрессионных испытаний пасты грунта следующим образом (кривой первичной консолидации рис. 5.1.): Рис.5.1. - Результаты компрессионных испытаний пасты грунта и определение по ним ранее действующего давления на образец грунта . (СТО 36554501-007-2006. б.д.) 1. Первоначально естественного грунта образца грунта) = определяются начальный коэффициент и эффективное напряжение на глубине * , где пористости (в месте отбора - удельный вес вышерасположенного грунта, в том числе с учетом взвешивающего действия воды, если место отбора образца находится ниже уровня подземных вод. 2. Из грунта нарушенной структуры, отобранного с глубины , приготавливается паста мягкопластичной консистенции. 3. Паста грунта уплотняется как в процессе стандартных компрессионных испытаний. 14

4. После того, как грунт уплотнится до коэффициента пористости больше коэффициента пористости естественного грунта , производится разгрузка на каждой ступени нагружения (декомпрессия). Разгрузка во всех случаях производится до 5. Определяется положение точки А на рис.5.1. с координатами . , соответствующими естественному состоянию грунта. 6. От точки А проводится линия декомпрессии параллельно линиям декомпрессии грунта до пересечения с компрессионной кривой (точка В). Координата точки В по оси соответствует максимальному давлению , которым грунт был когда-то уплотнен. Кривая нагрузки - разгрузки образца 1-В-А повторяет историю уплотнения (образования) грунта. 7. По полученным значениям определяется коэффициент OCR по следующей формуле: OCR= ⁄ . 2 Способ-прототип заключается в следующем: для отобранного образца грунта определяют плотность, влажность в естественном состоянии, плотность частиц грунта. Образец грунта помещают в компрессионный прибор и ступенчато нагружают до некоторого давления, а затем разгружают и повторно нагружают (рекомпрессия) до давлений, превышающих давление предуплотнения, фиксируя величину осадки для каждой ступени давления. По полученным результатам строится компрессионная кривая в полулогарифмическом масштабе e=f·lnσ. На графике определяется точка, соответствующая наибольшей кривизне на кривой повторного загружения, проводится горизонтальная линия через эту точку и касательная к ней, затем проводится биссектриса угла между ними. Определяется точка пересечения биссектрисы с продолжением прямолинейного участка компрессионной кривой, проекция которой на ось давлений p и даст величину давления предуплотнения. Коэффициент переуплотнения определяется по формуле: OCR = , (3) где OCR - коэффициент переуплотнения, д.е.; - давление предуплотнения, МПа; - бытовое давление, МПа. Бытовое давление рассчитывается по формуле: = ρ*h, (4) где ρ - плотность грунта, г/см3; 15

h - глубина отбора образца грунта, м. Этот способ включен в действующие Британские (BS) и Американские (ASTM) стандарты. Недостатками способа-прототипа помимо больших трудозатрат и низкой производительности является низкая точность определения давления предуплотнения, т.к. оно находится в некоторой области, окружающей точку перегиба лабораторной кривой компрессии. Способ применим для умеренно переуплотненных грунтов, т.к. возможности лабораторного оборудования в ряде случаев не позволяют создавать большие вертикальные давления (более 10 МПа). 16

ГЛАВА ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИЕ 6. УСЛОВИЯ ИССЛЕДУЕМОЙ ПЛОЩАДКИ Исследуемый участок расположен по адресу: Санкт-Петербург, Адмиралтейский район, станция метро Звенигородская. Рядом с данной станцией метро планируется прокладка еѐ вентиляционной шахты. В 2014 году на данном участке были произведены инженерно-геологические изыскания, в ходе которых выделены 13 инженерно-геологических элементов. Также было произведено опробование методом статического зондирования с замером порового давления грунта , МПа. После завершения полевых и камеральным работ, проектировщикам потребовалось значение коэффициента переуплотнения грунтов. Проанализировав имеющиеся данные, было решено определить КПУ расчетным методом, по данным статического зондирования. В геологическом строении участка, на разведанную глубину до 40 м. принимают участие: современные отложения (QIV), представленные техногенными образованиями (tIV) и озерно-морскими отложениями (mlIV); верхнечетвертичные отложения (QIII), представленные озерно-ледниковыми (lgIII) и ледниковыми отложениями (gIII); среднечетвертичные отложения (QII), представленные озерно-ледниковыми отложениями (lgIIms) и ледниковыми отложениями (gIIms), а также, вендская система (V), представленная верхекотлинскими отложениями (Vkt2) (КДСГрупп 2014). Четвертичная система – Q Верхнечетвертичные отложения – Q III Техногенные отложения – t IV Техногенные образования представлены насыпными грунтами слежавшимися (ИГЭ 1). Озерно-морские отложения – m,l IV Озерно-морские отложения представлены песками пылеватыми, средней плотности, насыщенными водой (ИГЭ 2), песками пылеватыми, плотными, насыщенными водой (ИГЭ 3), слабозаторфованными грунтами (ИГЭ 4), суглинками текучепластичными, тиксотропными (ИГЭ 5). Озерно-ледниковые отложения - lgIII Озерно-ледниковые ленточными, отложения тиксотропными (ИГЭ представлены 6) и суглинками суглинками текучими, текучепластичными, тиксотропными (ИГЭ 7). Ледниковые отложения - gIII 17

Ледниковые отложения представлены супесями пластичными с гравием и галькой до 10 % (ИГЭ 8) и суглинками тугопластичными с гравием и галькой до 10 % (ИГЭ 9). Озерно-ледниковые отложения московской морены- lgIIms Озерно-ледниковые отложения представлены суглинками текучими, тиксотропными (ИГЭ 10). Ледниковые отложения московской морены- gIIms Ледниковые отложения представлены суглинками тугопластичными с гравием и галькой до 10 % (ИГЭ 11) и суглинками полутвердыми с гравием и галькой до 10 % (ИГЭ 12). Вендская система – V Верхнекотлинские отложения – Vkt2 Верхекотлинские отложения представлены глинами твердыми (ИГЭ 13). Нормативные и расчетные значения физико-механических характеристик грунтов оснований представлены в таблице 1. Характер залегания и взаимного расположения слоев, мощности отражены на инженерно-геологическом разрезе и на инженерно-геологических колонках (Графическое приложение №1 - №3). В гидрогеологическом отношении участок характеризуется наличием грунтовых вод с безнапорной динамикой, приуроченных к пескам пылеватых, средней плотности. Питание подземных вод осуществляется в основном за счет инфильтрации атмосферных осадков. Область разгрузки - в местную гидрографическую сеть. 18

Таблица 1. 19

ГЛАВА 7. ПРИМЕР ОЦЕНКИ КПУ ПО ДАННЫМ СТАТИЧЕСКОГО ЗОНДИРОВАНИЯ 7.1. Уточнение инженерно-геологических условий по данным статического зондирования По данным статического зондирования, а именно, МПа, - боковое сопротивление, МПа, вычисление значения - лобовое сопротивление, - поровое давление, Мпа, было произведено показателя трения, который выражен в процентах. Данный параметр необходим для выделения инженерно-геологических слоѐв и вычисляется по формуле (Захаров М.С. 2010): (5) В программе EXCEL были построены графики изменения этих параметров на глубину. По итогам анализа данных графиков, было выделено 13 инженерногеологических элементов (рис.7.1.1.). 20

Лобовое сопростивление (qc), кПа 0 10000 Боковое сопротивление (fs), кПа 20000 0 0 200 300 0 0 5 100 Показатель трения (Rf), % 200 0 0 10 10 10 10 15 15 15 20 20 Глубина,м 5 Глубина,м 5 20 № ИГЭ Тип грунта 1 Пески 2 Пески 3 4 Пески Заторфованный 5 Суглинки ТКП 6 7 8 Суглинки ТК Суглинки ТК Супеси ПЛ 9 Суглинки ТГП 10 Суглинки ТК 11 12 Суглинки ТГП Суглинки ПТВ 13 Глины ТВ 10 0 5 Глубина,м Глубина,м 100 Поровое давление U2, кПа Прослой торфа 15 20 25 25 25 25 30 30 30 30 35 35 35 35 Рис.7.1.1. Графики изменения параметров, полученных по данным статического зондирования, с глубиной. Инженерногеологические элементы, выделенные по результатам статического зондирования. 21

7.2. Выделение инженерно-геологических элементов по классификационной зональной диаграмме по методике П.К. Робертсона. Инженерно-геологические элементы были выделены не только по графикам изменения измеренных параметров на глубину, но и по классификационной зональной диаграмме по П.К. Робертсону. Данная диаграмма наглядно демонстрирует степень однородности выделенных интервалов разреза. Рис.7.2.1. Классификационная зональная диаграмма по П.К. Робертсону (Robertson P.K. 2010). На диаграмме по оси абсцисс откладывается ординат - – показатель трения, по оси – откорректированное значение лобового сопротивления замеренных значений в точке зондирования. П.К.Робертсон выделили 12 зон соответствия грунтам, которые охватывают все грунты применимые для опробования методом статического зондирования. 22

Cone resistance qt (MPa) Friction ratio (%) Рис.7.2.2. Выделенные ИГЭ по классификационной зональной диаграмме по П.К. Робертсону. По итогам нанесения на график замеренных значений каждой точки статического зондирования было выделено также 13 инженерно-геологических элементов. 7.3. Расчет КПУ по данным статического зондирования В результате проделанной работы по выделению ИГЭ, было сделано предположение, что переуплотненными грунтами будут являться ледниковые отложения (gIII), ледниковые отложения московской морены (gIIIms) и вендские отложения (Vkt2). Cледующим шагом был подсчет КПУ по данным статического зондирования тремя разными методами. Первый метод П.К. Робертсона, который предложил следующее отношение для определения КПУ (OCR) (Robertson P.K. 2010): , где (6) – нормализованное лобовое сопротивление, выраженное в безразмерной форме с учетом естественного вертикального давления грунта. – где (7) – общее напряжение в массиве грунта, МПа, напряжение в массиве грунта, МПа, – эффективное – лобовое сопротивление конуса статического зондирования, откорректированное по данным замера динамического порового давления ( ), МПа. (8) 23

где ρ – плотность грунта, г/см3, h – глубина, м. (9) где – полное напряжение, МПа, σ'- нормальное напряжение, МПа. (10) где В – лобовое сопротивление, МПа, u – поровое давление, МПа, α=0,75. данной методике учитывается прямая зависимость КПУ от нормализированного лобового сопротивления грунта. Второй метод Кулхави и Мэйена, которые предложили упрощенный метод оценки коэффициента переуплотнения грунта также, основанный на корреляции КПУ со значением нормализованного лобового сопротивления грунта (Paul W. Mayne 1982): OCR=k* ( )= k , (11) Среднее значение принимается k=0,33, однако, в целом, разброс значений от 0,2 до 0,5. Более высокие значения принимаются для древних, сильно переуплотненных глинистых грунтов. Данный метод применяется для значений Qt менее 20. Третий метод определения КПУ по данным статического зондирования является метод Андерсена, устанавливающий зависимость между коэффициентом недренированного сдвига (отношения показателя сопротивления недренированному сдвигу к эффективному напряжению в грунте на заданной глубине S u/σ'), показателя пластичности (Ip) и (OCR). 24

Рисунок 7.3.1. Зависимость КПУ от коэффициента Su/σ' и показателя пластичности Ip (Robertson P.K. 2010). Значения сопротивления недреннированному сдвигу рассчитываются по данным статического зондирования. В целом, все известные теории для определения сопротивления недреннированному сдвигу с помощью метода статического зондирования сводятся к следующему выражению (Robertson P.K. 2010): , (12) Типичные значения Nkt варьируют от 10 до 18 со среднетипичным значением равным 14. Nkt имеет тенденцию возрастать с возрастанием пластичности и уменьшаться с понижением чувствительности грунта. В данной работе, для супесей (ИГЭ 8) Nkt =12, для суглинков и глин Nkt = 14. 25

ИГЭ 1 2 3 4 Генезис mlIV mlIV mlIV mlIV Наименование Консистенция КПУ по Робертсону КПУ по Кулхави и Мэйену КПУ по Андерсену пески пески Данные методы определения КПУ малонадежны для песчаных грунтов, КПУ не определен пески пылеватые торф 5 mlIV суглинки ТКП 1,4 6 LgIII суглинки ТК 0,7 7 LgIII суглинки ТК 0,6 8 gIII супеси ПЛ 1,1 9 gIII суглинки ТГП 1 10 LgIIms суглинки ТК 0,9 11 gIIms суглинки ТГП 1,3 12 gIIms суглинки ПТВ 3 13 Vkt2 глины ТВ 2,4 0,8 при k=0,2 1 при Nkt=14, Su/σ'=0,2 0,4 при к=0,2 1 при Nkt=14, Su/σ'=0,2 0,4 при к=0,2 1 при Nkt=14, Su/σ'=0,1 1,5 при к=0,33 2 при Nkt=12, Su/σ'=0,4 1 при к=0,33 1 при Nkt=14, Su/σ'=0,2 0,5 при к=0,2 1 при Nkt=14, Su/σ'=0,2 1 при к=0,33 1 при Nkt=14, Su/σ'=0,2 2,3 при к=0,33 2 при Nkt=14, Su/σ'=0,5 2,7 при к=0,45 2 при Nkt=14, Su/σ'=0,4 Таблица 2. Результаты расчетов КПУ тремя разными методами. 26

Рис.7.3.2. График изменения коэффициента переуплотнения с глубиной. Желтым цветом отмечена область нормально уплотненных грунтов, розовым – переуплотненных грунтов. 27

Проанализировав полученные значения, в целом, можно заметить увеличение КПУ с глубиной. Определение КПУ для песков по данным статического зондирования является недостоверным и даѐт неточные результаты. По графику видно, что по всем трѐм методикам, до глубины 13 м. значения КПУ очень завышены. Это означает, что до данной глубины залегают песчаные отложения озѐрно-морского генезиса (ИГЭ 1,2,3), сформировавшиеся в субаквальных условиях. Современные органо-минеральные грунты озерно-морского генезиса – слабозаторфованные грунты (ИГЭ 4), грунт нормальноуплотнен. Значения КПУ суглинков, озерно-морского генезиса (ИГЭ 5) по двум методикам занижены. Также, значения КПУ суглинков озерно-ледникового генезиса (ИГЭ 6,7) находятся в диапазоне от 0 до 1 по всем трем методикам, это значит, грунты являются нормально уплотненными. Это объясняется тем, что грунт сформировался относительно недавно, по шкале геологического времени Земли, не испытывает сильных нагрузок вышележащих слоев, поэтому не успел значительно уплотниться и является слабым грунтом. Грунты ледникового происхождения (ИГЭ 8,9,11,12) имеют значения КПУ, преимущественно, больше 1. Это означает, что грунты переуплотнены, потому что в периоды оледенений находились под влиянием избыточных давлений. Озерно-ледниковые отложения московской морены - суглинки (ИГЭ 10), являются нормально уплотненными грунтами, потому что подвергались нагрузке и разгрузки в периоды, соответственно, оледенений и межледниковий. Верхнекотлинские отложения вендской системы, значительно переуплотненные древние грунты (ИГЭ 13), КПУ >>1. Выявление при изысканиях степени уплотненности грунтов (КПУ) важно для прогноза осадки проектируемого сооружения, так как на переуплотненных грунтах осадка может быть в четыре и более раз меньше, чем на нормально уплотненных грунтах. 28

ГЛАВА 8. РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕНТА БОКОВОГО ДАВЛЕНИЯ ГРУНТА В процессе инженерно-геологических изысканий полевыми методами должен определяться коэффициент бокового давления альтернативные методы определения грунта в покое, но существуют и через расчетные формулы для нормально уплотненных и переуплотненных грунтов. Для оценки бокового давления грунта коэффициент бокового давления грунта в покое для нормально уплотненных грунтов был определен по следующей формуле (СП 22.13330.2011 б.д.): ⁄ , (13) где υ - коэффициент поперечной деформации. С учетом того, что в предоставленных материалах отсутствовали данные лабораторных испытаний по определению коэффициента поперечной деформации грунтов в данной работе было решено взять коэффициент поперечной деформации (υ) для супесей = 0,32; для суглинков = 0,36; для глин = 0,41. Для переуплотненных грунтов был определен по формуле (СП 22.13330.2011 б.д.): √ где √ – , (14) - коэффициент переуплотнения грунта; угол внутреннего трения (см. таблицу 1). Результаты расчета коэффициента бокового давления представлены в таблице 3. 29

ИГЭ Наимен Индекс Консист. КПУ 1 1 пески mLIV 2 пески mLIV 3 пески mLIV 4 торф mLIV 5 суглинки mLIV 6 суглинки 7 КПУ 2 КПУ 3 Ко(норм. упл) Ко(переуп) Не определялось ТКП 1,4 0,8 1,0 0,6 - lgIII ТК 0,7 0,4 1,0 0,6 - суглинки lgIII ТК 0,6 0,4 1,0 0,6 - 8 супеси gIII ПЛ 1,1 1,5 2,0 0,7 0,8 9 суглинки gIII ТГП 1,0 1,0 1,0 0,6 0,6 10 суглинки lgIIms ТК 0,9 0,5 1,0 0,6 - 11 суглинки gIIms ТГП 1,3 1,0 1,0 0,6 0,6 12 суглинки gIIms ПТВ 3,0 2,3 2,0 0,6 1,0 ТВ 2,4 2,7 2,0 0,6 1,0 13 глины Vkt2 Таблица 3. Результаты расчета для нормально уплотненных и переуплотненных грунтов. Дня нормально уплотненных грунтов деформации (υ), который зависит от коэффициента поперечной равен величине отношения относительного поперечного сжатия к относительному продольному растяжению. Проанализировав расчеты, можно сделать вывод, что коэффициент бокового давления с учетом коэффициента переуплотнения выше, чем без его учета. 30

ГЛАВА 9. РАСЧЕТ ПОДПОРНОЙ СТЕНКИ ГРУНТА Одной из задач данной работы было оценить горизонтальное давление грунта, оказываемое на стены подземного сооружения с и без учета влияния КПУ грунтов. Объект изучения - подземное сооружение, представленное вентиляционной шахтой станции метро Звенигородская. При горизонтальных перемещениях подпорного сооружения стены или подвала менее 0,0005h, где h - глубина котлована или высота конструкции, давление грунта вычисляется при напряженном состоянии в покое. При определении напряженного состояния основания в покое следует учитывать историю его формирования. Горизонтальная составляющая эффективного давления грунта в покое на глубине была определена по следующей формуле (СП 22.13330.2011 б.д.): , где (15) - коэффициент бокового давления грунта в покое; - вертикальное эффективное напряжение от собственного веса грунта на глубине z; - вертикальное эффективное напряжение на глубине z от поверхностной нагрузки. = 0, т.к. подземное сооружение не испытывает поверхностной нагрузки. 31

ИГЭ Наимен. Индекс Консист. Ко(норм. упл) 1 пески mLIV 2 пески mLIV 3 пески mLIV 4 торф mLIV 5 суглинки mLIV 6 суглинки 7 Ко(переуп) σ'h (норм. упл),кг/см2 σ'h(переуп),кг/см2 Не определялось ТКП 0,6 - 1,1 - lgIII ТК 0,6 - 1,3 - суглинки lgIII ТК 0,6 - 1,4 - 8 супеси gIII ПЛ 0,7 0,8 1,9 2,2 9 суглинки gIII ТГП 0,6 0,6 2,4 2,4 10 суглинки lgIIms ТК 0,6 - 3,5 - 11 суглинки gIIms ТГП 0,6 0,6 3,5 3,5 12 суглинки gIIms ПТВ 0,6 1,0 3,7 6,2 ТВ 0,6 1,0 4,0 6,7 13 глины Vkt2 Таблица 4. Результаты расчетов горизонтальной составляющей эффективного давления грунта в покое на глубине. 32

Горизонтальная составляющая эффективного 2 давления грунта в покое на глубине σ'h (z), кг/см 0 2 4 6 8 10 15 Глубина, м 20 Для нормально уплотненных грунтов Для переуплотненных грунтов 25 30 35 Рис.9.1. График изменения горизонтальной составляющей эффективного давления грунта в покое с глубиной для нормально уплотнѐнных и переуплотненных грунтов. 33

ЗАКЛЮЧЕНИЕ Целью данной работы было оценить влияние коэффициента переуплотнения грунта в оценке бокового давления грунта при проектировании подпорных стенок. Вопрос о влиянии КПУ на оценку бокового давления грунта рассмотрен на примере объекта проектирования подземного сооружения в районе станции метро Звенигородская в г. Санкт-Петербург. КПУ определялся по данным статического зондирования. Всего было проинтерпретировано 3 точки статического зондирования с замером порового давления. По полученным данным был скорректирован инженерногеологический разрез исследуемого участка (КДСГрупп 2014). Расчет коэффициента переуплотнения производится тремя методами для 3 точки. По данным зондирования (с учетом информации о геологической истории исследуемой территории) были выделены и идентифицированы потенциально переуплотненные грунты. Был проведен расчет коэффициента переуплотнения и внесены корректировки в расчет коэффициента бокового давления грунта. На примере рассмотренного объекта можно сделать вывод, что недооценка роли коэффициента переуплотнения может привести к заниженным показателям коэффициента бокового давления, а значит, недоучета давления грунта на вертикальные и наклонные элементы подземных конструкций. Из полученных результатов видно, что значения коэффициента бокового давления для переуплотненных грунтов с учетом КПУ, рассчитанного значительно по выше, данным чем статического для зондирования нормальноуплотненных получились грунтов. Соответственно, давление данных грунтов на вертикальный элемент подземного сооружения также будет выше, чем давление, рассчитанное без учета коэффициента переуплотнения. При этом следует отметить, что в отношении рассматриваемого объекта на стадии рабочей документации для принятия окончательных конструктивных решений рекомендуется: 1) Провести дополнительные лабораторные исследования, включая трехосные испытания для уточнения значений коэффициента поперечной деформации грунтов; 2) Провести лабораторное определение КПУ в компрессионном приборе (желательно несколькими методами для получения достаточного материала для анализа и сравнения полученных данных); 34

Провести корреляцию полученных лабораторных данных с 3) данными по статическому зондированию. Относительно применимости метода статического зондирования для оценки коэффициента переуплотнения можно сделать следующие выводы: Метод статического зондирования хорошо показал себя с точки 1) зрения идентификации переуплотненных грунтов и приблизительной оценки КПУ; Значительный 2) разброс значений, полученный при анализе результатов СЗ, указывает на то, что полученные данные можно использовать лишь как ориентировочные. Также, следует учитывать, что на полученные значения оказывают значительное влияние ряд факторов, в том числе содержание в разрезе песчанистых прослоев и крупнообломочных включений. Это, как показано выше, может приводить к значительному завышению КПУ для ряда отложений. 3) В дальнейшем рекомендуется проведение работ по корреляции значений КПУ полученных лабораторными и полевыми методами, и выявление закономерностей в рамках генетической модели грунтового массива, как в пределах исследуемого объекта, так и при проведении региональных работ. 4) На ранних предварительную стадиях оценку изысканий, КПУ при грунтов и планировании выявление в работ, разрезе переуплотненных грунтов, возможно производить по данным статического зондирования. При этом, в условиях наличия ограниченной информации об инженерно-геологических условиях площадки строительства и отсутствия данных о физико-механических свойств грунтов рекомендуется коррелировать и сопоставлять полученные данные с генетической моделью массива грунта. В условиях Санкт-Петербурга, с учетом большого опыта статического зондирования и достаточно легкой идентифицируемости генетических типов грунтов по получаемым графикам такая работа не должна представлять большой сложности. 35

ГРАФИЧЕСКОЕ ПРИЛОЖЕНИЕ №1. УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ 36

ГРАФИЧЕСКОЕ ПРИЛОЖЕНИЕ №2. ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИЙ РАЗРЕЗ ИССЛЕДУЕМОЙ ТЕРРИТОРИИ 37

ГРАФИЧЕСКОЕ ПРИЛОЖЕНИЕ №3. ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИЕ КОЛОНКИ 38

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 1) Paul W. Mayne, Fred H. Kulhawy. Kо–OCR relationships in soil // Journal of the Geotechnical Engineering Division, 1982: 851-872. 2) Paul W.Mayne. Stress-strain-strength-flow parameters from enhanced in-situ tests. Материалы конференции: "International Conference on In-Situ Measurement of Soil Properties". Atlanta, 2001. 27-48. 3) Robertson, P.K. Guide to Cone Penetration Testing for Geotechnical Engineering. California, 2010. 4) Болдырев Г.Г., Малышев М.В. Механика грунтов. Основания и фундаменты . Пенза, 2009. 5) Геологический атлас Санкт-Петербурга . Санкт-Петербург, 2009. 6) ГОСТ 19912-2012. Методы полевых испытаний статическим и динамическим зондированием. 7) Дашко Р.Э., Александрова О.Ю., Котюков П.В., Шидловская А.В. "Особенности инженерно-геологических условий Санкт-Петербурга // Развитие городов и геотехническое строительство, 2011 8) Захаров М.С. Проблемы инновационного развития статического зондирования. СанктПетербург, 2010. 9) Захаров М.С. Статическое зондирование в инженерных изысканиях. Санкт-Петербург : учебное пособие Санкт-Петербургского Государственного архитектурно-строительного универститета, 2007. 10) OOO "КДС Групп". Технический отчет по результатам инженерно-геологический изысканий: "Строительство Новой сцеты Драмматического театра театра Европы." Санкт-Петербург, 2014. 11) Ломтадзе В.Д. Инженерная геология. Ленинград: "Недра", 1984. 12) МГСН 2.07-01. МОСКОВСКИЕ ГОРОДСКИЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ. ОСНОВАНИЯ, ФУНДАМЕНТЫ И ПОДЗЕМНЫЕ СООРУЖЕНИЯ. Москва, 2001. 13) СП 22.13330.2011. ОСНОВАНИЯ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ. Москва. 14) СТО 36554501-007-2006. Проектирование и устройство вертикального или наклонного геотехнического барьера методом компенсационного нагнетания. Москва. 15) Строкова Л.А. Учет переуплотения грунтов в расчетах оседения земной поверхности при сооружении туннелей // Известия Томского политехнического университета 316, no. 1 (2010): 147-151. 16) Усманов Р.М. Труды Шестого Международного научного симпозиума им. академика М.А. Усова. Томск, 2002. 17) Цытович Н.А. Механика грунтов. Москва: "Высшая школа", 1979. 40

Рецензии:

Авторизуйтесь, чтобы добавить рецензию

- у работы пока нет рецензий -

Отзывы:

Авторизуйтесь, чтобы оставить отзыв