Главный корпус НИИ ботанического сада "Камелия"

Андрей Севостьянов

Главный корпус НИИ ботанического сада "Камелия"

В выпускной квалификационной работе разработано решение по строительству главного корпус НИИ ботанического сада "Камелия". В работе разработано объемно-планировочное, проектное и технологическое решение строительства. Произведен расчет ригеля, колонны и фундамента по двум группам предельных состояний. Разработан проект производства работ, технологическая карта на монтаж плит покрытия здания, спланирована организация строительства. Проект состоит из пояснительной записки, включающей в себя 129 страницы (введение, содержание, 3 раздела, список литературы, приложения), и графической части, выполненной на 7 листах формата А1 и 1 листа А3.

Строительство. Архитектура

Дипломы

Вуз: Тамбовский государственный технический университет (ТГТУ)

ID: 5f3bf19ccd3d3e0001bcad31

UUID: 3260a260-c394-0138-1c43-0242ac180006

Язык: Русский

Опубликовано: больше 3 лет назад

Просмотры: 21

10.42

Андрей Севостьянов

Тамбовский государственный технический университет (ТГТУ)

Комментировать 0

Рецензировать 0

Скачать - 5,6 МБ

Поделиться работой

Министерство науки и высшего образования Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «ТАМБОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ» Кафедра «Конструкции зданий и сооружений» УТВЕРЖДАЮ Заведующий кафедрой О.В. Умнова подпись инициалы, фамилия «_30_» _июня 20_20_г. БАКАЛАВРСКАЯ РАБОТА на тему: «Главный корпус НИИ ботанического сада "Камелия"» по направлению подготовки 08.03.01 Строительство шифр, наименование направления подготовки Профиль Промышленное и гражданское строительство наименование профиля Автор работы подпись, дата Обозначение работы Обозначение документа А.В. Севостьянов инициалы, фамилия Группа БСТ-42 ТГТУ.08.03.01.01.023 БР ДЭ ТГТУ.08.03.01.01.023 БР ТЭ-ТЛ Руководитель работы Консультанты по разделам: инициалы, фамилия подпись, дата инициалы, фамилия подпись, дата инициалы, фамилия подпись, дата инициалы, фамилия подпись, дата инициалы, фамилия 1_Архитектурно-строительный_ 2_Расчетно-конструктивный___ 3_Технология, организация и __ экономика строительства Нормоконтролёр Тамбов 2020 А.В. Ерофеев подпись, дата Т.Ф. Ельчищева А.В. Ерофеев О.Н.Кожухина С.А. Мамонтов

Кол. листов Формат № строки Обозначение Наименование № Примечание Экз. Текстовая часть 1 А4 ТГТУ.08.03.01.01.023 БР ТЭ-ТЛ Титульный лист 1 – 2 А4 ТГТУ.08.03.01.01.023 БР ТЭ-ЗД Лист задания 2 – 3 А4 ТГТУ.08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Пояснительная записка 91 – Графическая часть 4 А1 ТГТУ.08.03.01.01.023 БР 2DАС1 Планы этажей, экспликация, ген.план 1 – 5 А1 ТГТУ.08.03.01.01.023 БР 2DАС2 План перекрытий, покрытий, план кровли, узлы 1 – 6 А1 ТГТУ.08.03.01.01.023 БР 2DАС3 Разрезы, узлы 1 – А1 ТГТУ.08.03.01.01.023 БР 2DКЖ1 Схемы колонны, ригеля, арматурные каркасы, сетки, спецификация 1 – А1 ТГТУ.08.03.01.01.023 БР 2DОФ1 План фундаментов, развертка блоков, разрезы, сетки, спецификация 1 – 9 А1 ТГТУ.08.03.01.01.023 БР 2DТХ1 Технологическая карта на укладку плит покрытия 1 – 10 А1 ТГТУ.08.03.01.01.023 БР 2DОС1 Сетевое планирование, стройгенплан 1 – 11 А3 ТГТУ.08.03.01.01.023 БР 2DГП1 Генеральный план 1 – 7 8 Изм. Лист № докум. Разраб. Севостьянов Пров. Ерофеев А.В. Н. Контр. Мамонтов С.А Утв. Умнова О.В. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.023 БР ТЭ-ВП Главный корпус НИИ ботанического сада "Камелия" Ведомость проекта Лит. Лист Листов 1 1 КЗиС, гр.БСТ-42

Министерство науки и высшего образования Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «ТАМБОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ» Кафедра «Конструкции зданий и сооружений» УТВЕРЖДАЮ Заведующий кафедрой подпись О.В. Умнова инициалы, фамилия «_29__» ____июня______ 20_20_г. ЗАДАНИЕ НА БАКАЛАВРСКУЮ РАБОТУ по направлению подготовки 08.03.01 Строительство код, наименование направления подготовки Профиль Промышленное и гражданское строительство наименование профиля Тема «Главный корпус НИИ ботанического сада "Камелия"» формулировка темы работы по приказу утверждена приказом Автор работы № 116/2-08 от «29» июня 2020 г. Группа БСТ-42 А.В. Севостьянов инициалы, фамилия Обозначение работы ТГТУ.08.03.01.01.023 БР ДЭ Обозначение документа Срок представления работы к защите ТГТУ.08.03.01.01.023 БР ТЭ-ЗД « 30 » июня Исходные данные для проектирования (исследования) 2020 г. Объемно-планировочное решение, конструктивное решение, план, разрез, фасад, климатические данные района строительства Перечень подлежащих разработке вопросов: 1 Объемно-планировочное решение здания, конструктивное решение здания; 2 Конструктивные узлы, план перекрытия и покрытия, планы кровли, разрезы; 3 Конструирование и расчет ригеля и колонны по 2-м группам предельных состояний; 4 Конструирование и расчет фундамента по 2-м группам предельных состояний; 5 Разработка технологической карты на укладку плит покрытия; 6 Проектирование сетевого графика, стройгенплана;

7 Определение сметной стоимости объекта строительства. Перечень графического материала для разработки: Планы этажей, планы перекрытия и покрытия, план кровли, разрезы по лестничной клетке, разрез по стене, фасад, генеральный план, узлы; несущие конструкции здания, ригель, колонна, армирование, план фундаментов, арматурные сетки и каркасы конструкций; сетевой график, строительный генеральный план, технологическая карта на укладку плит покрытия. Руководитель работы Задание принял к исполнению Задание принял к исполнению А.В.Ерофеев подпись, дата инициалы, фамилия подпись, дата инициалы, фамилия подпись, дата инициалы, фамилия А.В.Севостьянов

5 АННОТАЦИЯ на выпускную квалификационную работу по теме: «Главный корпус НИИ ботанического сада "Камелия"». Автор ВКР: студент Севостьянов А.В., профиль «Промышленное и гражданское строительство» Год защиты 2020. В выпускной квалификационной работе разработано решение по строительству главного корпус НИИ ботанического сада "Камелия". В работе разработано объемно-планировочное, проектное и технологическое решение строительства. Произведен расчет ригеля, колонны и фундамента по двум группам предельных состояний. Разработан проект производства работ, технологическая карта на монтаж плит покрытия здания, спланирована организация строительства. Проект состоит из пояснительной записки, включающей в себя 129 страницы (введение, содержание, 3 раздела, список литературы, приложения), и графической части, выполненной на 7 листах формата А1 и 1 листа А3.

6 СОДЕРЖАНИЕ ПЕРЕЧЕНЬ СОКРАЩЕНИЙ ....................................................................................... 9 ВВЕДЕНИЕ .................................................................................................................. 10 1 Архитектурно-строительный раздел ...................................................................... 11 1.1 Характеристика района строительства ........................................................... 12 1.2 Требования, предъявляемые к зданию ............................................................ 13 1.3 Решение генерального плана ........................................................................... 14 1.4 Функциональный процесс ................................................................................ 15 1.5 Объемно-планировочное решение здания...................................................... 16 1.6 Архитектурно - композиционное решение здания ........................................ 19 1.7 Конструктивное решение ................................................................................. 19 1.7.1 Обеспечение пространственной жесткости и устойчивости ................. 20 1.7.2 Стены ........................................................................................................... 20 1.7.3 Перегородки................................................................................................ 20 1.7.4 Перекрытия и покрытие здания ................................................................ 21 1.7.5 Колонны и ригели ...................................................................................... 21 1.7.6 Лестницы ..................................................................................................... 22 1.7.7 Окна и двери ............................................................................................... 22 1.7.8 Кровля ......................................................................................................... 23 1.7.9 Водоприемные воронки ............................................................................. 23 1.7.10 Полы .......................................................................................................... 24 1.8 Санитарно – техническое и инженерное оборудование ............................... 24 2 Расчетно-консруктивный раздел ............................................................................ 26 2.1 Подбор типовой плиты перекрытия ................................................................ 26 2.1.1 Сбор нагрузок на 1м2 перекрытия ............................................................ 27 2.2 Расчет и конструирование ригеля ................................................................... 28 Изм. Лист № докум. Разраб. Севостьянов А.В Рук. Ерофеев А.В. Н. Контр. Мамонтов С.А. Утв. Умнова О.В. Подпись Дата ТГТУ.08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Главный корпус НИИ ботанического сада "Камелия. Пояснительная записка. Лит. Лист Листов 1 91 каф. "КЗиС", гр. БСТ-42

7 2.2.1 Расчет прочности нормальных сечений .................................................. 29 2.2.2 Расчет прочности наклонных сечений ..................................................... 31 2.2.3 Расчет консоли ригеля ............................................................................... 33 2.3 Расчет и конструирование колонны по оси Д-6............................................. 34 2.3.1 Расчет прочности и устойчивости колонны ............................................ 40 2.3.2 Расчет и конструировании консоли колонны ......................................... 43 2.4 Расчет фундамента на естественном основании ............................................ 45 2.4.1 Оценка инженерно-геологических условий строительства................... 47 2.4.2 Сбор нагрузок на фундамент .................................................................... 59 2.4.3 Определение глубины заложения подошвы фундамента ...................... 59 2.4.4 Расчет фундамента мелкого заложения ................................................... 61 2.4.5 Расчет осадки .............................................................................................. 63 2.4.6 Проверка влияния соседнего фундамента ............................................... 67 2.4.7 Расчет основания по первой группе предельных состояний ................. 68 3 Технология, организация и экономика строительства ......................................... 70 3.1 Выбор метода возведения надземной части здания ..................................... 70 3.2 Расчет требуемых параметров монтажных кранов....................................... 71 3.3 Разработка технологической карты на устройство покрытия ..................... 73 3.4 Организация строительства ............................................................................ 73 3.4.1 Выбор и описание метода производства работ ....................................... 81 3.4.2 Составление и расчет сетевой модели ..................................................... 82 3.4.3 Построение и оптимизация сетевого графика в масштабе времени..... 84 3.4.4 Расчёт и проектирование стройгенплана................................................. 85 3.5 Экономика строительства ................................................................................ 91 3.5.1 Определение номенклатуры и подсчет объемов .................................... 91 3.5.2 Составление смет ....................................................................................... 91 ЗАКЛЮЧЕНИЕ ........................................................................................................... 93 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ.................................................. 94 ПРИЛОЖЕНИЕ А Теплотехнический расчет стенового ограждения................... 97 Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ.08.03.01.01.025 БР ТЭ-ПЗ Лист 2

8 ПРИЛОЖЕНИЕ Б Теплотехнический расчет конструкции покрытия .................. 99 ПРИЛОЖЕНИЕ В Акустический расчет звукоизоляции стены и перекрытия .. 100 ПРИЛОЖЕНИЕ Г Расчет фундаментов .................................................................. 103 ПРИЛОЖЕНИЕ Д Карточка-определитель ............................................................ 107 ПРИЛОЖЕНИЕ Е Подсчет объемов работ ............................................................ 109 ПРИЛОЖЕНИЕ Ж Расчет стоимости строительства ............................................ 112 Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ.08.03.01.01.025 БР ТЭ-ПЗ Лист 3

9 ПЕРЕЧЕНЬ СОКРАЩЕНИЙ СНиП – строительные нормы и правила; СП – свод правил; ТУ – технические условия; ГОСТ – государственный стандарт; ЕСКД – единая система конструкторской документации; СПДС – система проектной документации для строительства; ТЕР – территориальные единичные расценки; ФЕР – федеральные единичные расценки; ЕНиР – единые нормы и расценки; ФССЦ – федеральный сборник сметных цен. Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 4

10 ВВЕДЕНИЕ В выпускной квалификационной работе запроектировано 3-х этажное здание с цокольным этажом научно-исследовательского института на территории юга России. Здание является частью ботанического сада «Камелия». В настоящее время существует дефицит новых научно-исследовательских институтов. Проектирование было выполнено с учетом функциональных и объемно-планировочных принципов. Целью деятельности НИИ является решение фундаментальных научных проблем организации, функционирования, климатогенной динамики и эволюции растительного покрова. Задачи, реализуемые научно-исследовательским институтом: проведение фундаментальных, поисковых и прикладных научных исследований в области ботаники, экологии, защиты растений, ресурсоведения, интродукции растений и охраны природы; разработка технологий мониторинга, прогнозирования и использования растительных ресурсов для развития промышленности и улучшения качества жизни; сохранение генофонда растений в условиях культуры и производство растений с заданными свойствами для использования в научных целях и в промышленности. Проектируемое здание главного корпуса НИИ ботанического сада "Камелия" входит в состав комплекса зданий, включающий в себя еще 2 корпуса (оранжерейный корпус НИИ ботанического сада "Камелия"; музей редких растений НИИ ботанического сада "Камелия". Работа разработана в соответствии с заданием на проектирование. Объемнопланировочное конструкционное решение здания соответствует требованиям нормативной документации по проектированию общественных зданий и учитывает требования ЕСКД и СПДС. Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 5

11 1 Архитектурно-строительный раздел 1.1 Характеристика района строительства Природно-климатические характеристики г.Ростов-на-Дону представлены в таблице 1. Природно-климатические характеристики района строительства Наименование характеристики Характеристика 1 2 Район строительства Ростов-на-Дону Климатический район и подрайон IV Б Зона влажности Влажная Температура наружного воздуха наиболее холод-19 ной пятидневки, С -0,1 Средняя температура отопительного периода, C Продолжительность отопительного периода суток 166 Распределение температуры наружного воздуха по месяцам I II III IV V VI VII VIII IX X -3,8 -2,9 2,2 10,8 16,8 20,8 23,2 22,3 16,6 9,6 Максимальная амплитуда колебания темпера19 туры,С Повторяемость ветра, % С СВ В ЮВ Ю ЮЗ З СЗ 4 14 33 10 4 12 17 6 Январь Скорость ветра, м/с С СВ В ЮВ Ю ЮЗ З СЗ 3,9 5,8 6,5 4,8 3,3 4 4,1 3,1 Повторяемость ветра, % С СВ В ЮВ Ю ЮЗ З СЗ 13 13 20 5 3 12 23 11 Июль Скорость ветра, м/с С СВ В ЮВ Ю ЮЗ З СЗ 3,4 4 4,4 3,2 2,3 3,5 3,6 3,3 Максимальная глубина промерзания грунта 0,7 Источник 3 По заданию [1] [1] [1] [1] [1] [1] XI 3,3 XII -1,5 [1] [2] [2] Роза ветров по повторяемости и скорости ветра представлена на рисунке 1. Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 6

12 а) б) а - по повторяемости; б - по скорости Рисунок 1– Роза ветров 1.2 Требования, предъявляемые к зданию Требуемые характеристики здания, материалов и конструкций, санитарногигиенические и противопожарные требования представлены в таблицах 2…4. Требуемые характеристики здания Наименование характеристики 1 Класс здания Степень долговечности Степень огнестойкости Минимальные пределы огнестойкости, ч. - несущие элементы - наружные несущие стены - перекрытия междуэтажные - лестничные клетки: внутренние стены марши и площадки лестниц Класс пожарной опасности строительных конструкций: - несущие элементы здания (колонны, ригели, стены) - стены наружные с внешней стороны - стены, перегородки и перекрытия - стены лестничных клеток - марши и площадки лестниц в лестничных клетках Изм. Лист № докум. Подпись Дата Характеристика 2 II II II R 90 E 15 REI 45 REI 90 R 60 Источник 3 [4] [4] [4] [5] С1 К1 К2 К1 К0 К0 ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ [5] Лист 7

13 Противопожарные требования к заданию и отдельным конструкциям Наименование характеристики 1 Предельная площадь застройки Допустимая этажность здания, этажей Допустимая высота здания Устройство противопожарных стен Количество эвакуационных выходов Устройство дверей на путях эвакуации Минимальная ширина лестничных маршей Минимальная ширина лестничных площадок Минимальные уклоны лестниц: -для надземных этажей -для подвала Уклон пандусов Минимальная ширина пандуса Максимальная высота 1-го подъема пандуса Характеристика 2 3000 м. кв. 3 28 м не требуется 2 Ширина не менее 0,9 м 1,05 1,2 м Источник 3 [5] [5] [5] [5] [5] [5] [5] [5] 1:2 1:1,25 1:12 0,9 м 0,8 м [5] [5] [5] [5] Санитарно-гигиенические требования Наименование характеристики Характеристика 1 Расчетная температура в основных помещениях: -помещение НИИ 2 20°С Относит. влажность внутреннего воздуха, % 50 [6] кратность - 20/20 (приток/вытяжка) 100 м3/час на 1 унитаз кратность - 1/1 (приток/вытяжка) [6] Кратность или величина воздухообмена, м³/ч -лаборатории; - сан. узлы; - помещения административного назначения Допустимая ориентация помещений по сторонам света Требования к естественному освещению КЕО, % Индекс изоляции воздушного шума, дБ: - междукомнатных перегородок; - междуэтажных перекрытий. Индекс изоляции приведенного ударного шума под перекрытием, дБ. Изм. Лист № докум. Подпись Дата По условию инсоляции помещений 1,5 Источник 3 [6] [6] [7] [9] 48 45 63 ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ [9] Лист 8

14 1.3 Решение генерального плана Участок проектируемого здания расположен в г. Ростов-на-Дону. На проектируемой территории предлагается строительство комплекса зданий, состоящего из 3 корпусов (главный корпус НИИ ботанического сада "Камелия"; музей редких растений НИИ ботанического сада "Камелия"; оранжерейный корпус НИИ ботанического сада "Камелия"). В ВКР разрабатываются проектные решение главного корпуса НИИ ботанического сада "Камелия". Здание в плане имеет сложную форму, состоящую из нескольких прямоугольников и овала. По соседству с проектируемым зданием имеются существующие здания. Технико-экономические показатели - лист 1 графической части. Отметка 0.000 соответствует абсолютной отметке 102,3. Наружное оформление здания подбирается в комплексе, цветовые решения подобраны с учетом лучшего визуального восприятия здания целом и функционального назначением здания. В отделки здания применены передовые материалы с наилучшими физическими и эксплуатационными показателями, а также с учетом их стоимостных показателей. Наружная отделка выполнена из декоративно-защитной штукатурки светло-коричневого, желтого оттенков. Генеральный план участка представлен в графической части проекта на листе 1. План выполняется в масштабе 1:500. На плане кроме проектируемого здания показаны и существующие, и сохраняемые в границах застраиваемого участка проезды, элементы благоустройства территории. Генеральный план представлен на листе 1 графической части ВКР. Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 9

15 1.4 Функциональный процесс Основная задача функционального зонирования — выявление взаимосвязей между помещениями (или группами помещений) при сохранении их четкого разграничения. Эта задача решается при помощи определенной группировки помещений. Функциональные процессы 1-го, 2-го и 3-го этажей представлены на ри- Кабинет начальника охраны Тамбур Гардероб Вестибюль сунках 2…4. Кладовая Электрощитовая Кабинет Кабинет отдела снабжения отдела кадров Мужской сан.узел Коридор Женский сан.узел Серверная Лаборатория анатомии и морфологии растений Комната научных сотрудников лаб. анатомии и морфологии растений Лаборатория биосистематики и цитологии Лаборатория аналитической фитохимии Комната научных сотрудников лаб. биосистематики и цитологии Комната научных сотрудников лаб. аналитической фитохимии Кабинет энергетика Кабинет инженера Мужской сан.узел Тамбур Кабинет охраны труда Тамбур Холл Женский сан.узел Пост охраны Лаборатория биохимии грибов Лаборатория альгологии Комната научных сотрудников лаб. биохимии грибов Комната научных сотрудников лаб. альгологии Рисунок 2 – Функциональный процесс 1-го этажа Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 10

16 Зал заседаний Кладовая Кабинет директора Приемная Кабинет зам. директора по научной работе Женский сан.узел Кабинет зам. директора по АХР Мужской сан.узел Коридор Коридор Комната научных сотрудников лаб. систематики и географии грибов Архив Мужской сан.узел Женский сан.узел Подсобное помещение Лаборатория систематики и географии грибов Комната научных сотрудников лаб. экологии растительных сообществ Комната научных сотрудников лаб. эмбриологии и репродуктивной биологии Кабинет бухгалтерии Лаборатория экологии растительных сообществ Лаборатория эмбриологии и репродуктивной биологии Комната научных сотрудников лаб. общей геоботаники Лаборатория клеточных и молекулярных механизмов развития растений Лаборатория общей геоботаники Комната научных сотрудников лаб. клеточных и молекулярных механизмов развития растений Рисунок 3 – Функциональный процесс 2-го этажа Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 11

17 Кабинет отдела информационных технологий Кабинет юриста Комната отдыха Женский сан.узел Кабинет ученого секретаря Мужской сан.узел Коридор Коридор Комната научных сотрудников лаб. лихенологии и бриологии Женский сан.узел Подсобное помещение Лаборатория лихенологии и бриологии Комната научных сотрудников лаб. молекулярной физиологии Комната научных сотрудников лаб. палинологии Мужской сан.узел Кабинет диссертационного совета Лаборатория молекулярной физиологии Лаборатория палинологии Лаборатория растительных ресурсов Комната научных сотрудников лаб. общей геоботаники Лаборатория палеоботаники Комната научных сотрудников лаб. растительных ресурсов Рисунок 4 – Функциональный процесс 3-го этажа Организация внутреннего пространства здания представляет собой группировку помещений вокруг закрытого внутреннего пространства (коридор). Все основные функциональные группы помещений в структуре здания должны иметь четкое зонирование и удобную функционально-технологическую взаимосвязь. 1.5 Объемно-планировочное решение здания Объект представляет собой здание, имеющее сложную форму в плане, состоящую из нескольких прямоугольников и полуокружности. Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 12

18 Здание запроектировано трехэтажным, с размерами в плане в осях "1-10", "А-Ж" 51x25,2 м. Здание является новым строительством. Общая высота здания от уровня земли – 15,1 м. Высота типового этажа здания – 3,3 м. Вход в здание осуществляется с парадного фасада в осях 7-8. Вход в здание осуществляется через тамбур. Связь между этажами осуществляется с помощью лестниц, ширина лестничного марша – 1,2 и 2,4 м. Лестницы запроектированы с учетом противопожарных требований. Второй этаж: При выходе с лестницы персонал и посетители НИИ попадают в коридор, соединяющий все рабочие и нерабочие помещения этажа. Все помещения расположены по контуру здания, т.е. имеют удовлетворяющее нормам освещение. Третий этаж: Запроектирован аналогично второму Помещения для размещения инженерного оборудования, прокладки коммуникаций, расположенных в цокольном этаже: узел ввода, венткамера, индивидуальный тепловой пункт и узел ввода ТС. Технико-экономическое показатели проекта сведены в таблицу 5. Технико-экономические показатели объемно - планировочного решения здания представлены в таблице 5. Технико-экономические показатели объемно - планировочного решения здания Наименование показателя Обозначение показателя 2 Пр По Пз Ос 1 Расчетная площадь Общая площадь Площадь застройки Строительный объем Периметр Изм. Лист № докум. Подпись Дата Единица измерения 3 2 м м2 м2 м2 м Величина показателя 4 4032,00 4054,00 1425,00 21375,00 243,00 ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 13

Окончание таблицы 5 19 1 Отношение расчетной площади к общей площади здания Отношение строительного объема к общей площади Отношение площади наружных ограждений к площади здания Отношение площади остекления к площади наружных ограждений Отношение периметра к площади застройки К1 2 ед. 3 4 0,99 К2 ед. 5,27 К3 ед. 1,16 К4 ед. 0,23 К5 ед. 0,17 1.6 Архитектурно - композиционное решение здания Здание имеет фронтально асимметричную композицию, которая хорошо согласуется с требованиями технологического процесса. Соблюдение пропорциональных соотношений между отдельными элементами здания обуславливает высокую архитектурную выразительность проектируемого здания [10]. В архитектуре взаимосвязаны функциональные, технические, эстетические начала (польза, прочность, красота). Во внешнем архитектурном облике здания применяются следующие средства выразительности — композиция, тектоника, масштаб, пропорции, ритм и цвет материалов. Предлагаемое в проекте цветовое решение фасада представлено в графической части (лист1 графической части ВКР). 1.7 Конструктивное решение Конструктивная система здания - каркасная с неполным каркасом. Конструктивная схема здания – связевая [8]. Здание решено в сборных железобетонных конструкциях с несущими наружными стенами из кирпича. Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 14

20 1.7.1 Обеспечение пространственной жесткости и устойчивости Жесткость и устойчивость обеспечивается жестким сопряжением колонн с фундаментами, жестким диском плит перекрытий и покрытия, связанных друг с другом с помощью анкеров в направлении швов, в местах связевых плит и со стенами и лестничных площадок (лист 1 графической части ВКР) 1.7.2 Стены Стены представляют собой семислойную конструкцию из следующих слоев [10]: 1.Раствор цементно-песчаный, 1800 кг/м³ δ1=0,02 м; 2.Силикатный кирпич на цементно-песчаном растворе (ГОСТ 3792015), 1800 кг/м³ δ2=0,51 м; 3.Плиты полужесткие на синтетическом связующих (ГОСТ 95732012), 125 кг/м³ δ3=0,05 м; 4.Клеевой состав δ4=0,005 м 5.Стеклосетка 6.Клеевой состав δ5=0,005 м 7.Декоративная штукатурка, 1600 кг/м³ δ6=0,015 м; Внутренние стены выполнены из кирпичной кладки из сплошного силикатного кирпича на цементно-песчаном растворе толщина δ2=0,38 м. Теплотехнический расчет наружных стен приведен в приложении А. 1.7.3 Перегородки Перегородки в здании кирпичные из газобетонного блока толщиной 200 мм и из керамического кирпича толщиной 120 мм (сан. узлы). Зазор между перегородкой и стеной замоноличивается гипсовым раствором [12]. Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 15

21 Расположение перегородок на этажах здания представлено в графической части на листах 1 и 2. 1.7.4 Перекрытия и покрытие здания Перекрытия и покрытия - пустотные плиты типа ПБ толщиной 220, шириной 1000,1200,1500 мм и длиной 8,9; 8,8;5,8;4,7;3,0;2,6 м [10], опираемые на ригели таврового сечения. Класс бетона плит перекрытия В20, плит покрытия В20. Класс напрягаемой арматуры плит перекрытия и покрытия - А1000, класс ненапрягаемой арматуры - А400, В500. Плиты перекрытий устанавливаются на полки ригелей. Расположение плит должно строго соответствовать проекту. Между рядами плит укладываются анкера, проходящие через сквозные отверстия в ригеле. Замоноличивание зазоров между плитами и ригелями должно выполняться только после контроля правильности установки плит и раскладки арматуры в соединениях. Заполнение производится бетоном В20 на мелком щебне. Контрольное отверстие в ригелях крайних рядов должно заполняться только после замоноличивания зазоров между плитами и ригелями. Плиты покрытий и расположение плит представлено на листе 2 графической части ВКР. 1.7.5 Колонны и ригели Колонны - сборные железобетонные, сечением 400х400 мм из тяжелого бетона класса В20. Класс арматуры колонн - А400. Колонны устанавливаются в железобетонные монолитные стаканы на стальные пластины для выравнивания. Зазор между колонной и стаканом заполняются безусадочным бетоном В20 только после проверки правильности монтажа и при надежной фиксации колонны в проектном положении. Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 16

22 Марки колонн, применяемых в здании: 1КНД 33-1 высотой на 1 этаж, , 1КСД 33-1 высотой на один этаж, 1КВД 33-1 высотой на один этаж, по серии 1.020-1/83. Ригели- сборные таврового сечения, имеют высоту 450 мм. В уровне перекрытия ригели опираются на консоли колонн и крепятся с помощью сварки закладных деталей. В уровне покрытия ригели опираются на колонны и крепятся аналогично. Бетон класса по прочности В35. Класс напрягаемой арматуру ригелей - А800, класс ненапрягаемой арматуры - А400, В500. 1.7.6 Лестницы Лестничные клетки располагаются в осях 2-3; 8/1-8/2;5/1-7. Лестничные марши опираются на лестничные площадки. Так же присутствует монолитная лестница с размерами марша 2400 мм и размером площадки 2000x5200мм. Сборные лестничные площадки и марши принимают следующей маркировки ЛМ39.12 , ЛП 30.15 [8]. Лестницы имеют естественное боковое освещение. Лестницы запроектированы с уклоном 1:2. Расположение лестниц на плане этажа представлено в графической части ВКР на листе 1. 1.7.7 Окна и двери Окна предусматриваются для обеспечения естественной освещенности основных помещений и возможности визуального контакта с окружающей средой. Размеры окон приняты в соответствии с нормативными требованиями естественной освещенности и стандартами. Конструкция окна запроектирована с двойным остеклением в ПВХ спаренных переплётах и в металлических переплетах. Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 17

23 Двери наружные металлические глухие и остекленные распашные, однопольные и двупольные. Двери внутренние - пластиковые глухие. Размеры окон: - ОК 1 - 1600x1450 мм; - ОК 2 - 1400x1450 мм; - ОК 3 - 1090x1450 мм; - ОК 4 - 2500x10000 мм; - ОК 3 - 1400x4565 мм. Размеры дверей: - Д 1 - 910x2100 мм; - Д 2 - 1210x2100 мм; (двупольная, размеры полотен 800 и 400) - Д 3 - 1210x2100 мм; (двупольная, размеры полотен 600 и 600) - Д 4 - 1810x2100 мм; (двупольная, размеры полотен 900 и 900) - Д5 - 1410x2100 мм. (двупольная, размеры полотен 900 и 500) Все материалы, применяемые для выполнения работ, должны соответствовать требованиям соответствующих Гостов, ТУ и иметь сертификаты качества. Расположение окон и дверей представлено на листе 1 графической части ВКР. 1.7.8 Кровля Кровля запроектирована плоская, с внутренним организованным водостоком. Конструкция кровли совмещена с конструкцией чердачного перекрытия. Для повышения долговечности кровли принят трехслойный гидроизоляционный ковер из современного материала «Гидроизол». Утеплитель в покрытии из минераловатных плит =150 кг/м3. Расчет толщины утеплителя приведен в приложении Б и (лист 3 графической части ВКР). 1.7.9 Водоприемные воронки Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 18

24 Водоотвод с кровли организованный, осуществляется через водоприемные воронки, расположенные в пониженных участках-ендовах. Площадь водосбора, приходящаяся на одну воронку, определяется в зависимости от типа и уклона кровли и величины q20=67. Расстояние между воронками не превышает 48 м. Марка применяемых воронок ВР-9Б. Воронки состоят из сливного патрубка, прижимного кольца и колпака. Сливной патрубок крепят к плите покрытия хомутом, а прижимное кольцо глухими гайками прижимает гидроизоляционный ковер к фланцу сливного патрубка. Гидроизоляционный ковер в месте примыкания к воронке усиливают двумя слоями гидроизоляционного материала. Зазор между нижней частью сливного патрубка и раструбом стояка заделывают битумной мастикой. 1.7.10 Полы Экспликация полов представлена на листе 1 графической части ВКР. 1.8 Санитарно – техническое и инженерное оборудование Теплоснабжение предусматривается через индивидуальный тепловой пункт (ИТП), оборудованный отключающей аппаратурой, контрольно-измерительными приборами и фильтрами. Система отопления запроектирована вертикальная со смещенными замыкающими участками, тупиковая. В здании предусмотрена система общеобменной вентиляции. Система хозяйственно-питьевого и противопожарного водоснабжения проектируется с нижней разводкой. На каждом этаже здания в специальных нишах устанавливаются два пожарных крана. В здании оборудованы электрические, слаботочные, телефонные сети, а также освещение. Предусмотрено Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 19

25 подключение данных инженерно-технических систем к близлежащим сетям городских коммуникаций. В здании имеются системы датчиков пожара и дыма. В здании имеются: сеть кабельного телевидения, интернет. Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 20

26 2 Расчетно-конструктивный раздел Выполнен расчет ригеля длиной 6 м таврового сечения с предварительным напряжением, колонны подвала и фундамента мелкого заложения. 2.1 Подбор типовой плиты перекрытия Производится подбор типовой плиты 2.1.1 Сбор нагрузок на 1м2 перекрытия Нормативное значение равномерно-распределенной временной нагрузки на полы и лестницы принимается по [15, табл. 8.3] - qн = 4 кПа для зала заседаний как самого нагруженного места. Пониженные нормативные значения равномерно распределенных нагрузок определяются умножением их нормативных значений на коэффициент 0,35 Пониженное значение нормативной нагрузки - qн, пон = 1,4 кПа . Коэффициент надежности по нагрузке: gf = 1,2 [15]. Расчетная нагрузка: q = gf qн = 1,2 · 4 = 4,8 кПа . Коэффициент надежности по нагрузке для пониженного значения: gf = 1,3[15]. Пониженное значение расчетной нагрузки: qпон = gf qн, пон = 1,3 · 1,4= 1,82 кПа . Временная нагрузка, действующая на перекрытие, представлена в таблице 6. Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 21

27 Таблица 6 – Временная нагрузка Вариант Нормативное значение 1 Полное значение Пониженное значение Расчетное значение gf 3 2 4,00 1,40 4 4,80 1,82 1,2 1,3 Временная нагрузка от перегородок, действующая на перекрытие, представлена в таблице 7. Таблица 7 – Временная нагрузка от перегородок Вариант Нормативное значение 1 Полное значение Пониженное значение Расчетное значение gf 2 0,50 - 3 1,3 - 4 0,65 - Постоянная нагрузка, действующая на перекрытие, представлена в таблице 8. Таблица 8 – Постоянная нагрузка Материал Плотность, кг/м3 1 Керамогранитная плитка Плиточный клей Армированная цементно-песчаная стяжка Прокладка из пергамина Плиты минераловатные жесткие на синтетическом связующих (ГОСТ 9573-2012), 150 кг/м³ Цементно-песчаная стяжка Железобетонная пустотная плита Итого 1,1 1,3 1,3 Толщина, Норматив. Расчетная мм нагрузка, нагрузка, кПа кПа 4 5 6 8 0,192 0,211 2 0,040 0,052 40 0,800 1,040 150 1,2 1,2 1 10 0,005 0,015 0,007 0,018 1800 2500 1,3 1,1 20 120 0,36 3 4,447 0,468 3,3 5,141 gf 2 2400 2000 2000 - 3 Полная нагрузка, действующая на перекрытие, представлена в таблице 9. Таблица 9 – Полная нагрузка Материал Постоянная нагрузка Временная нагрузка: Изм. Лист № докум. 1 Подпись Дата Норматив. нагрузка, кПа 2 4,45 Расчетная нагрузка, кПа 3 5,14 ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 22

28 Окончание таблицы 9 1 -полное значение -пониженное значение Нагрузка от перегородок Итого полная нагрузка Итого длительная нагрузка 2 4,00 1,40 0,50 8,95 6,35 3 4,80 1,82 0,65 10,59 7,61 По серии ИЖ 568 в соответствии с расчетной нагрузкой p=10,59 кН/м2 принимаем типовую плиту ПБ грузоподъемностью не менее 8 кН/м2. 2.2 Расчет и конструирование ригеля Исходные данные: Бетон: класс В 30: Rb = 17 МПа, Rbt = 1,15 МПа, Eb = 32500 МПа [12]; Продольная арматура: А800, Rsp = 695 МПа, Rsp,ser = 800 МПа [12]; Армирование опорной зоны: А400, Rs = Rsс = 355 МПа, Rsw = 285 МПа [12]; Армирование консольных свесов: В500 Rs = 415 МПа [12]. 𝜉𝑅 = 0,8 Rs 1+ 700 = 0,8 695 700 1+ = 0,402 𝑙0 = 𝐿 − ℎ𝑘 − 𝑎 − 20 − 20 = 6000 − 200 − 75 − 100 − 20 = 5605 мм, где 𝑙0 - расчетный пролет ригеля; 𝐿 -длина ригеля в осях; h𝑘 - высота колонны; 𝑎 - длина консоли колонны. Сечение ригеля с размерами представлено на рисунке . Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 23

29 Рисунок 5 –Сечение ригеля Нагрузка на ригель: 𝑞 = 𝑞′ ⋅ 𝐵 + 𝑃 18,9 ⋅ 𝛾𝑓 = 10,59 ⋅ 9 + ⋅ 1,1 = 99,02 кН/м 𝑙 5,60 𝑞𝑠𝑒𝑟 = 𝑞′𝑠𝑒𝑟 ⋅ 𝐵 + 18,9 𝑃 = 8,95 ⋅ 9 + = 83,92 кН/м 5,60 𝑙 где 𝑞′ - расчетная нагрузка на перекрытие, равная 10,59 кПа [п. 2.1.1]; 𝑞′𝑠𝑒𝑟 - нормативная нагрузка на перекрытие, равная 8,95 кПа [п. 2.1.1]; P - вес ригеля, равный 18,9 кН [13]; 𝛾𝑓 - коэффициент надежности по нагрузке. Максимальный пролетный момент: М𝑚𝑎𝑥 𝑞 ⋅ 𝑙 2 99,02 ⋅ 5,602 = = 388,16 кН ∙ м. = 8 8 Максимальная поперечная сила: 𝑄= 𝑞⋅𝑙 2 = 99,02 ⋅ 5,60 = 277,26 кН. 2 2.2.1 Расчет прочности нормальных сечений Подбор площади сечения напрягаемой арматуры где Изм. Лист ℎ - высота ригеля; № докум. Подпись ℎ0 = ℎ − 𝑎 = 45 − 4 = 41 см Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 24

30 𝑎 - защитный слой бетона. Момент, воспринимаемый полкой: 𝑀𝑓 = 𝑅𝑏 𝑏ℎ𝑓 (ℎ0 − ℎ𝑓 ) = 17 ⋅ 20 ⋅ 23 (41 − 2 23 2 ) 10−3 = 230,69 кН ∙ м < 𝑀𝑚𝑎𝑥 =388,16 кН ∙ м ,так как условие не выполняется, для увеличения момента устанавливаем арматуру в сжатой зоне где ℎ0 - рабочая высота сечения; 𝑏 - ширина полки ригеля; ℎ𝑓 - высота полки ригеля. 𝑅𝑏 - предел прочности бетона. 𝑀тр = 𝑀𝑚𝑎𝑥 − 𝑀𝑓 = 388,16 − 230,69 = 157,47 кН ∙ м тр` 𝐴𝑠 = 𝑀тр 𝑅𝑠𝑐 (ℎ0 − 𝑎`) где ℎ0 - рабочая высота сечения; = 157,47 = 1,17 см2 355(41 − 3)0,01 𝑎` - защитный слой бетона в сжатой части ригеля; 𝑅𝑠𝑐 - сопротивление арматуры сжатию. Устанавливаем в сжатой зоне бетона арматуру 2 стержня диаметром 10 мм А400 Атаб = 1,57 см2 . 𝑠 Таким образом граница сжатой зоны проходит в ребре, и сечение рассмат- риваем как прямоугольное 𝑏 × ℎ = 20 × 45 см Расчет прямоугольного сечения [12]. 𝑀𝑚𝑎𝑥 − 𝑅𝑠𝑐 𝐴`𝑠 (ℎ0 − 𝑎`) 388,16 ⋅ 103 − 355 ⋅ 1,57(41 − 3)0,01 = 𝛼𝑚 = 17 ⋅ 20 ⋅ 412 𝑅𝑏 𝑏ℎ02 = 0,308 𝜉 = 1 − √1 − 2 ∙ 0,308 = 0,380<𝜉𝑅 =0,402 Для предварительно напряженной арматуры 𝛾𝑠3 = 1,25 − 0,25 Изм. Лист № докум. Подпись Дата 𝜉 0,380 = 1,25 − 0,25 = 1,01 𝜉𝑅 0,402 ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 25

31 Таким образом, требуемая площадь поперечного сечения напрягаемой арматуры составит: тр 𝐴𝑠𝑝 = 𝑅𝑏 𝑏ℎ0 (1 − √1 − 2𝛼𝑚 ) 17 ⋅ 20 ⋅ 41(1 − √1 − 2 ⋅ 0,308) = = 7,55 см2 𝑅𝑠𝑝 𝛾𝑠3 695 ⋅ 1,01 2 Принимаю арматуру 2 стержня диаметром 22 А800 Атаб 𝑠𝑝 = 7,6 см . где 𝛾𝑠3 - коэффициент надежности по арматуре [13]; 𝑅𝑠𝑝 - предел текучести металла арматурного стержня [14]. Поперечное прямоугольное сечение изгибаемого железобетонного элемента представлено на рисунке 6. Рисунок 6 – Поперечное прямоугольное сечение изгибаемого железобетонного элемента 2.2.2 Расчет прочности наклонных сечений Расчет по полосе между наклонными трещинами 𝑄𝑏 = 0,3𝑅𝑏 𝑏ℎ0 = 0,3 ⋅ 17 ⋅ 20 ⋅ 41 ⋅ 0,1 = 418,2 кН > 𝑄 𝑚𝑎𝑥 = 277,26 кН Расчет по наклонным трещинам на действие поперечной силы. 𝑐 ≤ 3 ⋅ ℎ0 = 3 ⋅ 41 = 123 см 𝑄𝑏,𝑚𝑖𝑛 = 0,5 ∙ 𝜑𝑛 ∙ 𝑅𝑏𝑡 ∙ 𝑏 ∙ ℎ0 = 0,5 ∙ 1,61 ∙ 1,15 ∙ 20 ∙ 41 ∙ 0,1 = 75,91 кН Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 26

32 𝑁𝑃 𝑁𝑃 2 3298 3298 2 𝜙𝑛 = 1 + 3 ⋅ −4⋅( ) =1+3⋅ −4⋅( ) = 1,61 𝑁𝐵 𝑁𝐵 19890 19890 𝑁𝑝 = 0,7 ∙ 4712 = 3298 МПа ∙ см2 2 𝑃2 = 𝐴табл 𝑠𝑝 (𝜎𝑠𝑝 − ∑ 𝛥𝜎𝑠𝑝𝑖 ) = 7,6 (720 − 100) = 4712 МПа ⋅ см , 𝑁𝐵 = 1,3 ⋅ 𝑅𝑏 ⋅ 𝐴1 = 1,3 ⋅ 17(20 ⋅ 45) = 19890 МПа ⋅ см2 , 𝑄 = 277,26 кН. а) 𝑄 ≤ 2,5 ⋅ 𝑅𝑏𝑡 ⋅ 𝑏 ⋅ ℎ0 = 2,5 ⋅ 1,15 ⋅ 20 ⋅ 41 ⋅ 0,1 = 235,75 кН < 𝑄 = = 277,26 кН. б) 𝑄 = 277,26 кН > 𝑄𝐵 = 75,9 кН. 𝑄𝐵 = 𝑀𝐵 9337 = = 75,9 кН 𝑐 123 𝑀𝐵 = 1,5 ⋅ 𝜙𝑛 ⋅ 𝑅𝑏𝑡 ⋅ 𝑏 ⋅ ℎ02 = 1,5 ⋅ 1,61 ⋅ 1,15 ⋅ 20 ⋅ 412 ⋅ 0,1 = 9337 кН ⋅ 𝑐м. Определение интенсивности шага поперечной арматуры 𝑄𝑏1 = 2 ⋅ √𝑀𝑏 ⋅ 𝑞1 = 2 ⋅ √9337 ⋅ 70,8 ⋅ 0,01 = 162,6 кН, 𝑣 𝑞1 = 𝑔 + = 5,14 ⋅ 9 + 2 (4,8+0,65)⋅9 2 = 70,8 кН/м К1 = Q b1 /0,6 = 162,6/0,6 = 271 кН, К2 = 9337 𝑀𝐵 + Q b1 = + 162,6 = 390,33кН, 41 ℎ0 Так как К1 = 271 кН < Q 𝑚𝑎𝑥 = 277,3 кН, то арматуру принимаем кон- структивно. Принимаем поперечную арматуру 2 стержня диаметром 10 А400: Rsw = 285 МПа; Аsw = 1,57 см2. Конструктивный шаг поперечной арматуры на приопорных участках при h=450 мм>450 мм ℎ /3 (410)/3 = 137 S𝑘 ≤ min = { 0 = { = 137 мм 500 500 Принимаем 135 мм. 𝑞1 = 70,8 кН/м < 0,56 ∙ 𝑞𝑠𝑤 = 0,56 ∙ 1,57 = 87,9 кН/м Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 27

33 𝑐=√ 𝑀𝑏 9337 =√ = 114,8 см < 𝑐𝑚𝑎𝑥 = 123 см, 𝑞1 0,708 принимаем с=120 см. с0 ≤ 2ℎ0 = 2 ⋅ 41 = 82 см с0 ≤ с = 120 см с0 = √ принимаем с0=80 см 𝑄𝑏 = с0 ≥ ℎ0 = 41 𝑐м 𝑀𝑏 9337 =√ = 77,1 см, 𝑞𝑠𝑤 1,57 М𝑏 9337 = = 77,8 кН > 𝑄𝑏𝑚𝑖𝑛 = 75,9 кН, 𝑐 120 𝑄 = 𝑄max − q1 ∙ c = 277,26 − 70,80 ∙ 1,20 = 192,3 кН, 𝑄sw = qsw ∙ c0 = 1,57 ∙ 80 = 125,6 кН, 𝑄 = 192,3 кН < 𝑄b + 𝑄sw = 75,9 + 125,6 = 201,5 кН. Рисунок 7 – К расчету наклонных сечений при изменении интенсивности хомутов 2.2.3 Расчет консоли ригеля На полки ригеля опираются сборные панели. Опорная реакция панелей, приходящаяся на 1 м погонный длины ригеля: 𝑄 = 10,59·1· 9·0,5 = 47,65 кН. Расстояние от боковой грани ригеля до точки приложения силы 𝑄: Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 28

34 𝑙опир = 0,01 + (0,15 − 0,02) = 0,075 м, 2 Изгибающий момент в опорном сечении консоли 𝑀 = 𝑄 ∙ 𝑙опир = 47,65 ∙ 0,075 = 3,57 кН ∙ м, Коэффициент: 𝑀 1,25 ⋅ 3,57 ⋅ 103 𝛼𝑚 = = = 0,007 < 𝛼𝑅 = 0,390 17 ⋅ 100 ⋅ 192 𝑅𝑏 𝑏ℎ02 Требуемая площадь продольной арматуры тр 𝐴𝑆 = 𝑅𝑏 𝑏ℎ0 (1 − √1 − 2𝛼𝑚 ) 17 ⋅ 100 ⋅ 19(1 − √1 − 2 ⋅ 0,007) = = 0,64 см2 𝑅𝑆 355 Принимаю арматуру 5 стержней диаметром 5 В500 Aтабл= 0,98 см2 ,S=200 мм. 2.3. Расчет и конструирование колонны по оси Д-6 Исходные данные: Класс бетона колонны: В20 – расчетное сопротивление бетона на сжатие 𝑅𝑏 = 11,5 МПа – расчетное сопротивление бетона на растяжение 𝑅𝑏𝑡 = 0,9 МПа – модуль упругости бетона при тепловлажностном твердении 𝐸𝑏 = 27500МПа Класс продольной арматуры колонны: А400 𝑅𝑠 = 𝑅𝑠𝑐 =355 МПа; 𝐸𝑠 = 2 ⋅ 105 МПа; 𝛼𝑅 = 0,39; 𝜉𝑅 = 0,531 Сбор нагрузок от кровли представлена в таблице 10. Таблица 10 – Постоянная нагрузка от кровли Изм. Лист Материал Плотность, кг/м3 γf 1 Гидроизол Керамзит 2 500 3 1,3 1,2 № докум. Подпись Дата ТолНормаРасчетная щина, тив.нагрузка, нагрузка, кПа мм кПа 4 5 6 9 0,105 0,14 250 1,250 1,50 ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 29

35 Окончание таблицы 10 1 Армированная цементно-песчаная стяжка Прокладка из пергамина Плиты минераловатные жесткие на синтетическом связующих (ГОСТ 9573-2012), 150 кг/м³ Геотекстиль Цементно-песчаная стяжка Железобетонная пустотная плита Итого 2 2000 3 1,3 4 40 5 0,800 6 1,04 150 1,2 1,2 1 150 0,005 0,225 0,007 0,270 1800 2500 1,2 1,3 1,1 1 20 120 0,003 0,36 3 5,75 0,004 0,468 3,30 6,73 Грузовые площади: для 1-го этажа А1=45м2; для 2-го и 3-го этажа А2=36м2. для покрытия: для кровли А3=36 м2; для остекления А4=9 м2. Постоянные нагрузки от перекрытия этажей: риг От 1-го этажа: 𝐺 риг 𝐺𝑠𝑒𝑟 = 18,9 кН, = 18,9 · 1,1 = 20,8 кН, риг 𝐺𝑠𝑒𝑟,пер 1 = (𝑞𝑠𝑒𝑟 А1 + 𝐺𝑠𝑒𝑟 )𝛾𝑛 = (4,45 ⋅ 45 + 18,9)1 = 219,15 кН, 𝐺пер 1 = (𝑞А1 + 𝐺 риг От 2-го и 3-го этажа: )𝛾𝑛 = (5,14 ⋅ 45 + 20,8)1 = 252,10 кН. риг 𝐺𝑠𝑒𝑟,пер 2,3 = 2(𝑞𝑠𝑒𝑟 А2 + 𝐺𝑠𝑒𝑟 )𝛾𝑛 = 2(4,45 ⋅ 36 + 18,9)1 = 358,2 кН, 𝐺пер 2,3 = 2(𝑞А2 + 𝐺 риг )𝛾𝑛 = 2(5,14 ⋅ 36 + 20,8)1 = 411,68 кН. где 𝑞 - расчетная нагрузка на перекрытие; 𝑞𝑠𝑒𝑟 - нормативная нагрузка на перекрытие. Постоянные нагрузки от покрытия: От кровли: риг 𝐺𝑠𝑒𝑟,кр = (𝑞𝑠𝑒𝑟 А3 + 𝐺𝑠𝑒𝑟 )𝛾𝑛 = (5,75 ⋅ 36 + 18,9)1 = 225,9 кН, Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 30

36 𝐺кр = (𝑞А3 + 𝐺 риг От остекления: )𝛾𝑛 = (6,73 ⋅ 36 + 20,8)1 = 263,08 кН, ост 𝐺𝑠𝑒𝑟,ост = 𝐺𝑠𝑒𝑟 А4𝛾𝑛 = 0,4 ⋅ 9 ⋅ 1 = 3,6 кН, 𝐺ост = 𝐺 ост А4𝛾𝑛 = 0,48 ⋅ 9 ⋅ 1 = 4,32 кН. ост 𝐺𝑠𝑒𝑟 = 0,4 кН/м2 𝐺 ост = 0,4 · 1,2 = 0,48 кН/м2 где 𝑞 - расчетная нагрузка на покрытие; 𝑞𝑠𝑒𝑟 - нормативная нагрузка на покрытие. Временные загрузки на перекрытие этажей: Нормативное значение равномерно-распределенной временной нагрузки на полы принимается по [15, табл. 8.3] - qн = 3 кПа для коридора. Таблица 11 – Временная нагрузка Вариант 1 Полное значение Пониженное значение Нормативное значение gf Расчетное значение 2 3,00 1,05 3 1,2 1,3 4 3,6 1,36 От 1-го этажа: 𝑉𝑠𝑒𝑟 1 = 𝜈𝑠𝑒𝑟 ∙ А1 ∙ 𝛾𝑛 = (3,00 + 0,50) ⋅ 45 ⋅ 1 = 157,50 кН, 𝑉𝑠𝑒𝑟,𝑙 1 = 𝜈𝑠𝑒𝑟,𝑙 ∙ А1 ∙ 𝛾𝑛 = (1,05 + 0,50) ⋅ 45 ⋅ 1 = 69,75кН, 𝑉1 = 𝑣 ∙ А1 ∙ 𝛾𝑛 ∙ 𝛾𝑓 = (3,60 + 0,65) ⋅ 45 ⋅ 1 = 191,25 кН, 𝑉𝑙 1 = 𝜈𝑙 ∙ А1 ∙ 𝛾𝑛 ∙ 𝛾𝑓 = (1,36 + 0,65) ⋅ 45 ⋅ 1 = 90,45 кН. От 2-го и 3-го этажа: 𝑉𝑠𝑒𝑟 2,3 = 2𝜈𝑠𝑒𝑟 ∙ А2,3 ∙ 𝛾𝑛 = 2(3,00 + 0,50) ⋅ 36 ⋅ 1 = 252,00 кН, 𝑉𝑠𝑒𝑟,𝑙 2,3 = 2𝜈𝑠𝑒𝑟,𝑙 ∙ А2,3 ∙ 𝛾𝑛 = 2(1,05 + 0,50) ⋅ 36 ⋅ 1 = 111,60 кН, 𝑉2,3 = 2𝑣 ∙ А2,3 ∙ 𝛾𝑛 ∙ 𝛾𝑓 = 2(3,60 + 0,65) ⋅ 36 ⋅ 1 = 306,00 кН, 𝑉𝑙 2,3 = 2𝜈𝑙 ∙ А2,3 ∙ 𝛾𝑛 ∙ 𝛾𝑓 = 2(1,36 + 0,65) ⋅ 36 ⋅ 1 = 144,72 кН. где 𝑣𝑠𝑒𝑟,𝑙 - нормативная временная длительная нагрузка на перекрытие этажей; 𝑣𝑠𝑒𝑟 - нормативная временная нагрузка на перекрытие этажей; Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 31

37 𝑣𝑙 - расчетная временная длительная нагрузка на перекрытие этажей; 𝑣 - расчетная временная нагрузка на перекрытие этажей. Временные нагрузки от снега: Расчетное значение снеговой нагрузки определяют по формуле: где 𝑆 = 𝑆𝑔 ⋅ 𝜇 ⋅ 𝑐𝑒 ⋅ 𝑐𝑡 ⋅ 𝛾𝑓 , Sg – вес снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли, принимаемый равным 1 кПа [12, табл. 10.1]; γf – коэффициент надежности по снеговой нагрузки, равный 1,4; μ – коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузки на покрытие, принимаемый равным 1; ct – термический коэффициент, принимаемый равным 1 [12, п. 10.10]; ce – коэффициент, учитывающий снос снега, который определятся по формуле: где 𝑐𝑒 = (1,2 − 0,4 ⋅ √𝑘) ⋅ (0,8 + 0,002𝑙𝑐 ), k – принимается равным 1,07 (тип местности А, высота здания 11,24 м) по [12, табл. 11,2]; lc – характерный размер покрытия, принимаемый не более 100 м: 𝑙𝑐 = 2 ⋅ 𝑏 − где 𝑏2 𝑙 = 2 ⋅ 25,2 − 25,22 51 = 37,95 м, b = 25,2 м – наименьший размер покрытия в плане; l = 51 м– наибольший размер покрытия в плане. где 𝑐𝑒 = (1,2 − 0,4 ⋅ √1,07) ⋅ (0,8 + 0,002 ⋅ 37,95) = 0,689. 𝑆 = 1 ⋅ 1 ⋅ 0,689 ⋅ 1 = 0,689 кПа. γf – коэффициент надежности по снеговой нагрузки, равный 1,4; 𝑆𝑠𝑒𝑟 = 𝑠𝑠𝑒𝑟,𝑙 ∙ (А3 + А4) ∙ 𝛾𝑛 = 0,689 ⋅ 45 ⋅ 1 = 31,0 кН, 𝑆 = 𝑠𝑠𝑒𝑟 ∙ 𝛾𝑓 = 31,0 ⋅ 1,4 = 43,4 кН. где 𝑠𝑠𝑒𝑟,𝑙 - нормативная снеговая нагрузка. Вертикальная нагрузка от перекрытия и покрытия: Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 32

38 𝑁полн = 𝐺пер 1 + 𝐺пер 2,3 + 𝐺кр + 𝐺ост = 252,10 + 411,68 + 263,08 + 4,32 = = 931,18 кН, 𝑁вр = 𝑉1 + 𝑉2,3 + 𝑆 = 191,25 + 306,00 + 31 = 528,25 кН, 𝑁вр,𝑙 = 𝑉𝑙 1 + 𝑉𝑙 2,3 = 90,45 + 144,72 = 235,17 кН, 𝑁 = 931,18 + 528,25 = 1459,43 кН, 𝑁𝑙 = 931,18 + 235,17 = 1166,35 кН. Определение размеров поперечного сечения колонны. Предварительная площадь сечения колонны: А= 𝑁 1459,43 ⋅ 10 = = 716,2 см2 𝑅𝑏 + 𝜇𝑅𝑠𝑐 11,5 + 0,025 ⋅ 355 Принимаю сечение 40×40 см, площадью Ас=1600 см2 𝐺𝑘 = 0,4 ∙ 0,4 ∙ 25 ∙ 1,1 ∙ (2,4 + 3 ∙ 3,3) = 54,1 кН, 𝑁 = 1459,43 + 54,1 = 1513,53 кН, 𝑁𝑙 = 1166,35 + 54,1 = 1220,45 кН. Сечение колонны представлено на рисунке . Рисунок 8 – Сечение колонны Определение изгибающего момента. От перекрытия и конструкции пола 1-го этажа: 𝑀1 = 0 𝑀𝑙 1 = 0 От перекрытия и конструкции пола 2-го и 3-го этажей: Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 33

39 𝑏к 𝑙оп + + 0,02) − 2(𝑔 + 𝑣) ⋅ А2,3лев 2 2 𝑏к 𝑙оп 0,4 0,13 ⋅ ( + + 0,02) = 2(5,14 + 4,25) ⋅ 22,5 ⋅ ( + + 0,02) − 2 2 2 2 𝑀2,3 = 2(𝑔 + 𝑣) ⋅ А2,3пр ⋅ ( −2(5,14 + 4,25) ⋅ 13,5 ⋅ ( 0,4 2 + 0,13 2 + 0,02) = 120,42 − 72,24 = 48,18 кН·м 𝑏к 𝑙оп + + 0,02) − 2(𝑞𝑠𝑒𝑟 + 𝑣𝑠𝑒𝑟 ) ⋅ А2,3лев 2 2 𝑏к 𝑙оп 0,4 0,13 + 0,02) = 2(4,45 + 4,5) ⋅ 22,5 ⋅ ( + + 0,02) − ⋅ ( + 2 2 2 2 𝑀𝑠𝑒𝑟 2,3 = 2(𝑞𝑠𝑒𝑟 + 𝑣𝑠𝑒𝑟 ) ⋅ А2,3пр ⋅ ( 0,4 −2(4,45 + 4,5) ⋅ 13,5 ⋅ ( 2 + 0,13 2 + 0,02) = 114,78 − 68,86 = 45,92 кН·м 𝑏к 𝑙оп + + 0,02) − (𝑔кр + 𝑠) ⋅ Акр,лев 2 2 𝑏к 𝑙оп 𝑏к 𝑙оп ⋅ ( + + 0,02) − (𝑔ост + 𝑠) ⋅ Аост,лев ⋅ ( + + 0,02) 2 2 2 2 0,4 0,13 = (5,95 + 0,7) ⋅ 22,5 ⋅ ( + + 0,02) − (5,95 + 0,7) ⋅ 2 2 0,4 0,13 0,4 0,13 ⋅ 13,5 ⋅ ( + + 0,02) − (0,49 + 0,7) ⋅ 9 ⋅ ( + + 0,02) = 2 2 2 2 𝑀 пок = (𝑔кр + 𝑠) ⋅ Акр,пр ⋅ ( = 42,64 − 25,59 − 3,05 = 14,00 кН·м 𝑏к 𝑙оп + + 0,02) − (𝑔𝑠𝑒𝑟,кр + 𝑠𝑠𝑒𝑟 ) ⋅ Акр,лев 2 2 𝑏к 𝑙оп 𝑏к 𝑙оп ⋅ ( + + 0,02) − (𝑔𝑠𝑒𝑟,ост + 𝑠𝑠𝑒𝑟 ) ⋅ Аост,лев ⋅ ( + + 0,02) 2 2 2 2 0,4 0,13 = (5,10 + 0,5) ⋅ 22,5 ⋅ ( + + 0,02) − (5,10 + 0,5) ⋅ 2 2 0,4 0,13 0,4 0,13 + + 0,02) − (0,45 + 0,5) ⋅ 9 ⋅ ( + + 0,02) = ⋅ 13,5 ⋅ ( 2 2 2 2 𝑀 𝑠𝑒𝑟,пок = (𝑔𝑠𝑒𝑟,кр + 𝑠𝑠𝑒𝑟 ) ⋅ Акр,пр ⋅ ( 𝑀 = 35,91 − 21,55 − 2,44 = 11,92 кН·м = 62,18 кН·м 𝑀 𝑠𝑒𝑟 = 57,84 кН·м Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 34

40 Соответствующие N: 𝑁 = 1400,44 + 54,1 = 1454,54 кН, 𝑁𝑙 = 1138,36 + 54,1 = 1192,46 кН. 2.3.1 Расчет прочности и устойчивости колонны Размеры сечения колонны b x h = 40 x 40 см, 𝑙0 = 0,7𝐻под = 0,7 ⋅ 2,4 = 1,68 м 𝑒𝑎2 = еа3 𝑒𝑎1 = 1 см; 𝑙0 168 = = 0,28 см; 600 600 ℎ 40 = = = 1,33 см. 30 30 Расчетная схема изгибающих моментов при шарнирном креплении ригелей представлена на рисунке 9. Рисунок 9 – Расчетная схема изгибающих моментов при шарнирном креплении ригелей Расчет колонны на прочность и устойчивость из плоскости рамы. Расчет центрально сжатых элементов сводится к подбору симметричной арматуры (𝐴𝑠 = 𝐴𝑠 ′ ). Изм. Лист № докум. Подпись Nmax = 1454,54 кН Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 35

41 / 𝐴𝑠 + 𝐴𝑠 = 1454,54 − 0,92 ⋅ 11500 ⋅ 0,4 ⋅ 0,4 Nmax − 𝜙1 𝑅𝐵 𝑏ℎ = = −7,3 см2 355 ⋅ 0,92 𝑅𝑠𝑐 ⋅ 𝜙 𝜙 = 𝜙𝑏 + 2(𝜙𝑠𝑏 + 𝜙𝑏 )𝛼𝑠 = 0,92 + 2(0,92 − 0,92)0,78 = 0,92 𝛼𝑠 = 𝑅𝑆 𝐴𝑆 𝑅𝑆 355 =𝜇 = 0,025 ⋅ = 0,78 𝑅𝑏 𝑏 ⋅ ℎ 𝑅𝐵 11,5 𝑁 /𝑁 = 1138,36/1454,54 = 0,78 𝜙 = 0,92 { 𝑙 }⇒{ 𝑏 } 𝜙𝑠𝑏 = 0,92 𝑙0 /ℎ = 168/40 = 4,2 В плоскости изгиба 𝑙0 /ℎ = 168/40 = 4,2 > 4, необходимо учитывать прогиб на величину экс- центриситета. Расчет колонны на прочность и устойчивость в плоскости рамы 2 под 2 𝑁2 = 𝑁1 − 𝐺кол = 1454,54 − ⋅ 10,6 = 1447,47 кН, 3 3 под 𝐺кол = 𝑏ℎ𝛾ЖБ 𝛾𝑓 𝛾𝑛 𝐻под = 0,4 ⋅ 0,4 ⋅ 25 ⋅ 1,1 ⋅ 1 ⋅ 2,4 = 10,6 кН, под 𝑁3 = 𝑁1 − 𝐺кол = 1454,54 − 10,6 = 1443,94 кН. Расчетные усилия и эксцентриситет сведены в таблицу 12. Таблица 12 – Расчетные усилия и эксцентриситет № т. 1 1 2 3 N, кН М, кНм 2 1454,54 1447,47 1443,94 3 49,74 12,44 12,44 𝜂= 𝑒0 , см 4 3,40 0,86 0,86 𝜂 5 1,00 1,02 1,00 𝑒0 ⋅ 𝜂 6 3,40 0,88 0,86 𝑒0 ⋅ 𝜂 + 7 54,40 16,88 16,86 ℎ0 − 𝑎 2 1 1 = = 1,02 1 − 𝑁/𝑁𝑐𝑟 1 − 1447,47/101042 0,0125 3,142 ⋅ 30000 ⋅ 0,4 ⋅ 0,43 1 𝑁𝑐𝑟 = [ ( ) + 0,175 ⋅ 0,025 1,93 0,3 + 0,15 1,682 0,36 − 0,04 2 ⋅ 6,67 ( ) ] = 101042 кН. м2 0,4 𝑏 ⋅ ℎ3 40 ⋅ 403 𝐼= = = 213333 см4 12 12 Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 36

42 𝛿𝑒 = 𝑒0 0,86 = = 0,02 ≥ 𝛿𝑒𝑚𝑖𝑛 = 0,15 ℎ 40 𝜙𝑙 = 1 + 𝛼= 𝛿𝑒 = 0,15 𝑀𝑙 57,84 =1+ = 1,93 < 2 𝑀 62,18 𝜙𝑙 = 1,93 𝐸𝑠 200000 = = 6,67 𝐸𝑏 30000 𝑙0 /ℎ =168/40=4,2>4, необходимо учитывать прогиб на величину эксцен- триситета. Расчет в точке 3: 𝛼𝑛 = = 1443,94 ⋅ 10 𝑁 = = 0,87 ≥ 𝜉𝑅 = 0,531 𝑅𝐵 𝑏ℎ0 11,5 ⋅ 40 ⋅ 36 𝜉 𝛼𝑚1 − 𝜉 (1 − ) 𝑅 𝑏ℎ 𝐵 0 2 = 𝐴𝑆 = 𝐴𝑆′ = ⋅ 𝑅𝑆 1−𝛿 14,5 ⋅ 40 ⋅ 36 0,48 − 1,06(1 − 1,06/2) ⋅ = -1,04 см2 , 355 1 − 0,11 𝛼𝑚1 = 4 𝑎′ 𝛿= = = 0,11 ℎ0 36 1443,94 ⋅ 10 ⋅ 16,25 𝑁𝑒 = = 0,48 11,5 ⋅ 40 ⋅ 362 𝑅𝐵 𝑏ℎ02 (ℎ0 − 𝑎′ ) 36 − 4 𝑒 = 𝑒0 ⋅ 𝜂 + = 0,86 + = 16,86 2 2 𝛼𝑛 (1 − 𝜉𝑅 ) + 2𝛼𝑆 𝜉𝑅 1,07(1 − 0,531) + 2 ⋅ 0,003 ⋅ 0,531 = = 1,06 𝜉= 1 − 0,531 + 2 ⋅ 0,003 1 − 𝜉𝑅 + 2𝛼𝑆 𝛼𝑆 = Изм. Лист № докум. 𝛼𝑚1 − 𝜉1 (1 − 1−𝛿 𝜉1 = Подпись 𝜉1 0,80 0,48 − 0,80 (1 − ) 2 = 2 ) = 0,003 1 − 0,11 𝛼𝑛 + 𝛼𝑅 1,07 + 0,531 = = 0,80 2 2 1) 𝐴𝑆 + 𝐴𝑆′ = −7,3 см2 ; Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 37

43 Принимаем арматуру 4 стержня диаметром 16 А400 c 𝐴𝑆 =8,0 см2. Попе- речная арматура принимается конструктивно диаметр 4В500 с шагом S=15d=15·16=240 мм<500мм, то есть S=200 мм. 2.3.2 Расчет и конструирование консоли колонны Нагрузки на ригель: 𝑞 = 𝑞′ ⋅ 𝐵 + 𝑃 18,9 ⋅ 𝛾𝑓 = 9,39 ⋅ 7,5 + ⋅ 1,1 = 74,24 кН/м 𝑙 5,45 где 𝑞′ - расчетная нагрузка на перекрытие, равная 9,39 кПа (5,14+3,6+0,65); P - вес ригеля, равный 18,9 кН [13]; 𝐵-ширина грузовой площади первого этажа, равная 7,5 м; 𝑙-расчетная длина ригеля, равная 5,45 (6000-150-400); 𝛾𝑓 - коэффициент надежности по нагрузке. Максимальная поперечная сила: 𝑄= 𝑞⋅𝑙 2 = 74,14 ⋅ 5,45 = 202,03 кН. 2 Определяем вылет консоли: где 𝑙оп ≥ 𝑄 = 202,03 кН; 202,03 ⋅ 10 𝑄 = = 4,39 см 11,5 ⋅ 40 𝑅𝑏,𝑐𝑜𝑙 ⋅ 𝑏𝑐𝑜𝑙 𝑏𝑐𝑜𝑙 − ширина колонны; 𝑅𝑏,𝑐𝑜𝑙 – расчетное сопротивление бетона колонны сжатию. Принимаем 𝑙оп = 13 см Тогда 𝑙1 = 𝑙оп + 20 = 130 + 20 = 150 мм Консоль колонны и действующая на нее сосредоточенная нагрузка от ригеля представлены на рисунке 10. Определяем высоту консоли: Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 38

44 ℎ0 ≥ √ В то же время 𝑄⋅𝑚 202,03 ⋅ 10 ⋅ 8,5 =√ = 19,94 см 1.2 ⋅ 𝑅𝑏𝑡 ⋅ 𝑏кол 1,2 ⋅ 0,9 ⋅ 40 ℎ0 ≤ 0,8ℎр = 0,8 ⋅ 0,45 = 0,36м = 360 мм Принимаем ℎ = 200 мм. Тогда ℎ0 = 20 − 3 = 17 см, 𝑙оп 13 +2= + 2 = 8,5 см, 2 2 𝑚= 𝛼м = 𝑀 = 𝑄 ∙ 𝑚 = 202,03 ∙ 8,5 = 1717,3 кН ∙ см, 1,25𝑀 1,25 ⋅ 1717,3 ⋅ 10 = = 0,16 ≤ 𝛼𝑅 = 0,39, 11,5 ⋅ 40 ⋅ 172 𝑅𝐵 ⋅ 𝑏 ⋅ ℎ02 тр = 𝐴𝑆 = 𝑅𝐵 ⋅ 𝑏 ⋅ ℎ0 (1 − √1 − 2𝛼𝑚 ) = 𝑅𝑆 11,5 ⋅ 40 ⋅ 17(1 − √1 − 2 ⋅ 0,16) = 3,85 см2 355 Схема консоли колонны представлена на рисунке. Рисунок 10 – Схема консоли колонны Принимаем арматуру 2 стержня диаметром 16A400 c 𝐴𝑆 = 4,02 см2. Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 39

45 Шаг хомутов 𝑆 = 150мм ℎ 200 𝑚𝑖𝑛 { } = 50 мм, 𝑆= 𝑘= = 50 мм 4 𝑑попер 4 14 1 𝑑раб = = 3,5 мм = {4 } = 4 мм 4 конс кол 𝑑попер = 𝑑попер = 4 мм Расчет на действие поперечной силы. Проверка: 𝑄 = 202,03 кН ≤ 0,3 ⋅ 𝜙𝜔1 ⋅ 𝜙𝑏1 ⋅ 𝑅𝑏 ⋅ 𝑏 ⋅ ℎ0 = 0,3 ⋅ 1,07 ⋅ 0,885 ⋅ 11,5 ⋅ 103 ⋅ 0,4 ⋅ 0,17 = 214,62 кН 𝜙𝜔1 = 1 + 5𝛼 ⋅ 𝜇𝜔 = 1 + 5 ⋅ 6,67 ⋅ 0,002 = 1,07 𝛼= 𝐸𝑠𝑤 200000 = = 6,67 𝐸𝑏 30000 𝜇𝑤 = 𝐴𝑠𝑤 0,402 = = 0,002 𝑏 ⋅ 𝑠 40 ⋅ 5 𝜙𝑏1 = 1 − 0,01 ⋅ 𝑅𝑏 = 1 − 0,01 ⋅ 11,5 = 0,885 Условие выполнено. Следовательно принятого армирования достаточно для восприятия нагрузки. 2.4 Расчет фундамента на естественном основании. В качестве фундамента принимается фундамент мелкого заложения на естественном основании. Фундамент под кирпичную стену выполняется ленточным, нагрузки от стен передаются с помощью фундаментных стеновых блоков ФБС. Фундамент под каждую колонну выполняется отдельно стоящим. В приложении Г представлен компьютерный расчет проверки и конструирования рассчитываемого фундамента под колонну и ленточного фундамента. Конструктивная система здания с неполным несущим каркасом; запроектированы фундаменты под крайнюю стену, грузовая площадь (по максимуму) равна 4,5 м2; под среднюю колонну, грузовая площадь (по максимуму) равна 45 Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 40

46 м2для первого этажа, 36 м2 для второго и третьего этажа, 36 м2 для кровли и 9 м2 для остекления. Рисунок 11 – К определению грузовой площади А и А1. Рисунок 12– К определению грузовой площади А2 и А3. Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 41

47 Рисунок 13– К определению грузовой площади Акр и Аост. 2.4.1 Оценка инженерно-геологических условий строительства Расчет фундамента выполняется согласно геологическим условиям района строительства, представленным на рисунке 14. Рисунок 14 – Геологический разрез Коэффициенты надежности по грунту: - в расчетах оснований по деформациям: g = 1; Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 42

48 - в расчетах оснований по несущей способности: для удельного сцепления g(с) =1,5; для угла внутреннего трения – для пылевато-глинистых грунтов g() =1,15. Геологический разрез показывает: рельеф участка спокойный с абсолютной отметкой скважины + 100,9 м. Требуемые физико-механические характеристики грунтов приведены в таблице 10. Формулы для расчёта физических характеристик приведены ниже. Удельный вес грунта в сухом состоянии (кН/м3): 𝛾 𝛾𝑑 = ; (1+𝜔) удельный вес грунта во взвешенном состоянии (кН/м3): 𝛾𝑠𝑏 = (𝛾𝑠 −10) (1+𝑒) ; коэффициент пористости: (𝛾𝑠 −𝛾𝑑 ) степень влажности: 𝑒= показатель пластичности: 𝑆𝑟 = показатель текучести: ; 𝛾𝑑 𝑊⋅𝛾𝑠 𝑒⋅𝛾𝑤 ; 𝐼𝑃 = 𝑊𝐿 − 𝑊𝑃 ; 𝐼𝐿 = 𝑊−𝑊𝑃 𝑊𝐿 −𝑊𝑃 . Вывод о пригодности грунтов в качестве естественных оснований: Механические характеристики найдены по [12, прил. 1] и [12, прил. 3] в зависимости от значений коэффициента пористости e и показателя текучести IL . Основные и производные физико-механические, прочностные и деформационные характеристики грунтов приведены в таблице 13. Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 43

49 Таблица 13 – Характеристики грунт Глина полутвердая Наименование грунта Культ . слой Суглинок полутвердый Суглинок мягкопластичный Суглинок твердый Толщина слоя, м 0,9 3,0 3,6 6,65 W - 0, 19 0, 257 0, 257 0, 27 WL - 0, 285 0,29 0, 44 0,489 Прочностные характеристики Расчетные характеристики WP - 0, 184 0,185 0, 34 0,269 3 γ, кН/м - 18 18,2 19,9 19,9 γs, кН/м3 - 26,5 26,5 27,5 27,5 γd - 15,13 14,48 15,83 15,67 γsb - 9,42 9,02 10,07 9,97 e - 0, 752 0, 83 0, 74 0, 76 Sr - 0,67 0,82 0,96 0,98 IP - 0,101 0,105 0, 1 0,22 IL - 0,06 0,69 -0,83 0,005 cII - 25 20 25,8 54 cI - 16,7 13,3 17,2 36 φII - 23 18 23,1 19 φI - 15,3 12 15,4 12,67 E - 17 12 17,6 21 R0 - 237 171 244 344 1 слой - культурный слой (0,9 м) - в качестве естественного основания не пригоден; 2 слой – суглинок полутвердый (3,0 м) - в качестве естественного основания пригоден; 3 слой - суглинок, мягкопластичный (3,6 м) - в качестве естественного основания пригоден; 4 слой – суглинок твердый (6,65 м) - в качестве естественного основания пригодна; 5 слой – глина полутвердая - в качестве естественного основания пригодна; Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 44

50 2.4.2 Сбор нагрузок на фундамент Сбор нагрузок для грузовой площади ленточного фундамента по оси А/1 с грузовой площадью А = 4,5 м2 (рисунок 14) представлен в таблице 14. Таблица 14 – Вертикальные нагрузки Вид нагрузки Нормативное значение NII, кН γf 1 2 3 Расчетное значение NI, кН 4 0,473 1,2 0,568 3,60 1,3 4,68 5,63 1,3 7,32 0,025 1,2 0,03 0,675 1,2 0,81 0,0135 1,2 0,0162 1,62 1,3 2,11 13,5 1,1 14,85 Постоянная нагрузка: 1) от конструкции покрытия: а) гидроизол 3 слоя (m = 10,5 кг/м2) – 9 мм: 10,5 кг/м2· 4,5 м2 = 47,25 кг = 0,473 кН; б) армированная цементно-песчаная стяжка (γ = 2000 кг/м3) – 40 мм: 2000 кг/м3 · 0,04 м · 4,5 м2 = 360 кг = 3,6 кН; в) разуклонка из керамзита (γ = 500 кг/м3) – 250 мм: 500 кг/м3 · 0,25 м · 4,5 м2 = 562,5 кг = 5,63 кН; в) прокладка из пергамина (m = 0,55 кг/м2) 0,55 кг/м2 · 4,5 м2 = 2,475 кг = 0,025 кН; г) плиты минераловатные жесткие (γ = 150 кг/м3) – 100 мм: 150 кг/м3 · 0,1 м · 4,5 м2 = 67,5 кг = 0,675 кН; д) геотекстиль 2 слоя (m = 0,3 кг/м2) 0,3 кг/м2· 4,5 м2 = 1,35 кг = 0,0135 кН; е) цементно-песчаная стяжка (γ = 1800 кг/м3) – 20 мм: 1800 кг/м3 · 0,02 м · 4,5 м2 = 162 кг =1,62 кН; ж) железобетонные пустотные плиты покрытий (γ = 2500 кг/м3)-120мм 2500· 0,12·4,5 = 1350 кг =13,5 кН Всего от покрытия 2) от конструкции перекрытия: а)керамогранитная плитка Изм. Лист № докум. Подпись Дата 25,54 0,864 30,38 1,1 ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ 0,95 Лист 45

Продолжение таблицы 14 1 (γ = 2400 кг/м ) – 8 мм: 2400 кг/м3 · 0,008 м · 4,5 м2 = 86,4 кг =0,864 кН; б) плиточный клей (γ = 2000 кг/м3) – 2 мм: 2000 кг/м3 · 0,002 м · 4,5 м2 = 18 кг =0,18 кН; в) армированная цементно-песчаная стяжка (γ = 2000 кг/м3) – 40 мм: 2000 кг/м3 · 0,04 м · 4,5 м2 = 360 кг = 3,6 кН; г) прокладка из пергамина (m = 0,55 кг/м2) 0,55 кг/м2 · 4,5 м2 = 2,475 кг = 0,025 кН; д) плиты минераловатные жесткие (γ = 150 кг/м3) – 10 мм: 150 кг/м3 · 0,01 м · 4,5 м2 = 22,5 кг = 0,225 кН; е) цементно-песчаная стяжка (γ = 1800 кг/м3) – 20 мм: 1800 кг/м3 · 0,02 м · 4,5 м2 = 6,75 кг =0,067 кН; ж) железобетонные пустотные плиты перекрытий (γ = 2500 кг/м3)-120мм 2500 кг/м3 · 0,12 м ·4,5 м2 = 1350 кг =13,5 кН Итого от перекрытия: Итого от перекрытия на 3-х этажах: 3)от стен а) кирпичная кладка из силикатного кирпича на ц-п растворе (γ = 1800 кг/м3) – 510 мм, h =11,24 м, 75% 1800 кг/м3 · 0,510 м · 11,24 м · 0,75= 7738,74 кг = 77,38 кН б) внутренняя штукатурка раствор цементно-песчаный (γ = 1800 кг/м3) – 20 мм, hвн.шт = h- h пер·n- h пар =11,24-0,22· 3-0,5= 10,08 м 1800 кг/м3 · 0,02 м · 10,08 м · 0,75= 272,7 кг = 2,73 кН в) плиты минераловатные полужесткие (γ = 125 кг/м3) – 50 мм, h =11,24 м, 75% 125 кг/м3 · 0,05 м · 11,24 м· 0,75 = 52,69 кг = 0,523 кН; г) стеклосетка (m = 0,1 кг/м2) 0,1 кг/м2 · 4,5 м2 = 0,45 кг = 0,0045 кН; д) декоративная штукатурка и клеевой состав (γ = 1800 кг/м3) – 5 мм, h= 11,24 м, 75% 1800 кг/м3 · 0,015 м · 11,24 м · 0,75= 227,61 кг = 2,28 кН е) окна (m = 35 кг/м2) 25% 35 кг/м2 · 11,24 м ·0,25 = 98,35 кг = 0,984 кН 2 3 4 0,18 1,3 0,234 3,60 1,3 4,68 0,025 1,2 0,03 0,225 1,2 0,27 0,067 1,3 0,087 13,5 1,1 14,85 51 3 Изм. Лист № докум. Подпись Дата 18,46 55,38 21,10 63,30 77,38 1,1 85,12 2,73 1,3 3,55 0,53 1,2 0,628 0,0045 1,2 0,0054 2,28 1,3 2,964 0,984 1,2 1,181 ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 46

Окончание таблицы 14 1 Всего от веса стен: Всего от постоянной нагрузки: 3)временная нагрузка 1) Снеговая кратковременная с полным значением S0 = Ce·Ct ·µ·Sg ·A· γf = 0,689·1·1·1·4,5·1,4 = 4,34 кН 2) От нормативной равномерно распределённой полной кратковременной нагрузки 1 Лабораторные и административные помещения (P =q= 2 кПа) [12]: 𝐴 ⋅ 𝑞 ⋅ 𝑛 · 𝛾𝑓 = 4,5 ⋅ 2 ⋅ 3 ⋅ 1,2 = 32,4 кН 3) От нормативной равномерно распределённой нагрузки с пониженным значением: Лабораторные и административные помещения (P =q= 2 кПа) [12]: 0,35 ⋅ 𝐴 ⋅ 𝑞 ⋅ 𝑛 = 0,35 ⋅ 4,5 ⋅ 2 ⋅ 3 = 9,45 кН 4) От перегородок на трех этажах 0,5 · A · nэт = 0,5 · 4,5 ·3 = 6,75 кН Всего временной нагрузки 52 2 83,91 164,83 3 4 93,45 187,13 - 1,4 4,34 2 3 4 1,2 32,4 9,45 - - 6,75 1,3 8,78 16,20 - 45,52 - Расчет снеговой нагрузки представлен в п.2.3 Для районов со средней температурой января выше минус 5°C пониженное значение снеговой нагрузки не учитывается [12, п. 10.11]. Найдем сочетание нагрузок по формуле: 𝐹𝑣𝐼,𝐼𝐼 = 𝑃𝑑 + (𝜓𝑙1 ⋅ 𝑃𝑙1 + 𝜓𝑙2 ⋅ 𝑃𝑙2 + 𝜓𝑙3 ⋅ 𝑃𝑙3 + ⋯ ) + +(𝜓𝑡1 ⋅ 𝑃𝑡1 + 𝜓𝑡2 ⋅ 𝑃𝑡2 + 𝜓𝑡3 ⋅ 𝑃𝑡3+. . . ), где (1) Pd – постоянные нагрузки; Pl1,2… – длительная нагрузка; 𝜓𝑙1 – коэффициент равный 1,0; 𝜓𝑙2, 𝜓𝑙2, . .. – коэффициент равный 0,95; Pt1,2… – кратковременная нагрузка; 𝜓𝑡1 – коэффициент равный 1,0; 𝜓𝑡2 – коэффициент равный 0,90; 𝜓𝑡3, 𝑡4. .. – коэффициент равный 0,7. Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 47

53 Найдем сочетания нагрузок по формуле: 𝐹𝑣𝐼 = 187,13 + (1 ⋅ 8,78) + (1 ⋅ 32,4 + 0,9 ⋅ 4,34) = 232,22 кН; 𝐹𝑣𝐼𝐼 = 164,83 + 1 ⋅ 9,45 + 0,95 ⋅ 6,75 = 180,69 кН. Горизонтальные нагрузки. Активное давление грунта с учетом пригрузки. Определяем приведенную высоту по формуле: ℎпр = 𝑞 10 = = 0,58м. ′ 𝛾 17,1 𝜙𝐼 ′ = 0,9 ⋅ 15,3 = 13,77 с𝐼 ′ = 0,5 ⋅ 16,7 = 8,35 𝜙𝐼𝐼 𝐼 ′ = 0,9 ⋅ 23 = 20,7 с𝐼𝐼 𝐼 ′ = 0,5 ⋅ 25 = 12,5 Первая группа 𝐸а𝐼 𝛾′𝑑 2 2 2𝑐 ′2 𝜙′⁄ 𝜙′⁄ 𝜙′⁄ ′ 2 = 𝑡𝑔 (45 − ) − 2𝑐 𝑑𝑡𝑔(45 − ) + + 𝑞𝑑𝑡𝑔 (45 − ′ 2 2 2) = 2 𝛾 2 ⋅ 8,352 17,1 ⋅ 1, 82 2 13,77 13,77 ⁄2) − 2 ⋅ 8,35 ⋅ 1,8 ⋅ 𝑡𝑔 (45 − ⁄2) + 𝑡𝑔 (45 − = 17,1 2 + 10 ⋅ 1,8 ⋅ 𝑡𝑔2 (45 − 13,77⁄2) = 12,7кН Вторая группа 𝐸а𝐼𝐼 𝛾′𝑑 2 2 2𝑐 ′2 𝜙′⁄ 𝜙′⁄ ′ = 𝑡𝑔 (45 − 2) − 2𝑐 𝑑𝑡𝑔 (45 − 2) + 𝛾 ′ 2 2 17,1 ⋅ 1, 8 𝜙′ + 𝑞𝑑𝑡𝑔 (45 − ⁄2) = 𝑡𝑔2 (45 − 20,7⁄2) − 2 2 2 2⋅7 2 ⋅ 7 ⋅ 1,8 ⋅ 𝑡𝑔 (45 − 20,7⁄2) + + 10 ⋅ 1,8 ⋅ 𝑡𝑔2 (45 − 20,7⁄2) 17,1 = 12,85кН 𝑀𝐸𝐼 = 𝐸𝑎𝐼 ⋅ 𝑧 =12,70·0,72=9,14 кН·м Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 48

54 𝑀𝐸𝐼𝐼 = 𝐸𝑎𝐼𝐼 ⋅ 𝑧 =12,85·0,72=9,25 кН·м 𝑧= 𝑑(𝑑+3ℎпр ) 3(𝑑+2ℎпр ) = 1,8⋅(1,8+3⋅0,58) 3(1,8+2⋅0,58) = 0,72; Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки wm, кН, найдём по формуле: 𝑤𝑚 = 𝑤0 ⋅ 𝑘𝑧 ⋅ 𝑐, где (2) w0 = 0,38 – нормативное значение ветрового давления [16, прил. Е, карта 2г] согласно ветровым районам РФ по давлению ветра (для III зоны г. Ростов-на-Дону), кПа; kz = 0,75 – коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте для бескаркасных зданий для типа местности А [16, табл. 11.2] ; H = 3,3 – высота первого этажа, м; c = 0,8 – аэродинамический коэффициент с наветренной стороны принимаемый согласно [16, Приложение 4]; 𝑤𝑚 = 0,38 ⋅ 0,75 ⋅ 0,8 = 0,228кН; Значение пульсационной составляющей основной ветровой нагрузки, wp, кН, найдем по формуле: 𝑤𝑝 = 𝑤𝑚 ⋅ 𝜁 ⋅ 𝜐, где (3) ζ – коэффициент пульсации давления ветра, равный 0,85 [16, табл.11.4]; v – коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления ветра, принимаемый равным 0,69 [16, табл.11.6]. 𝑤𝑝 = 0,228 ⋅ 0,85 ⋅ 0,69 = 0,134 кН. Нормативное значение основной ветровой нагрузки, w, кН, следует определять по формуле [16, формула 11.1]: 𝑤 = 𝑤𝑚 + 𝑤𝑝 ; (4) 𝑤 𝐼,𝐼𝐼 = (𝑤𝑚 + 𝑤𝑝 ) ⋅ 𝐵 ⋅ 𝐻 ⋅ 𝛾𝑓 ; (5) Нормативное значение основной ветровой нагрузки с учетом коэффициентов надежности: Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 49

55 где 𝛾f - коэффициент надёжности, принимаемый 1,4 – при расчёте по I ГПС, 1 – при расчёте по II ГПС [16]. 𝑤 𝐼 = (0,228 + 0,134) ⋅ 1 ⋅ 3,3 ⋅ 1,4 = 1,67 кН; 𝑤 𝐼𝐼 = (0,228 + 0,134) ⋅ 1 ⋅ 3,3 ⋅ 1 = 1,19 кН. 𝐹𝐻𝐼 = 12,7 + 1,67 = 14,37кН; 𝐹𝐻𝐼𝐼 = 12,85 + 1,19 = 14,04 кН; Изгибающий момент, ∑M, кН∙м, определяется по формуле: где ∑ 𝑀 = 𝑀пер + М𝑤 , (6) Mпер – момент от перекрытий, кН∙м, определяемый по формуле (23); Mw – момент от ветровой нагрузки, кН∙м, определяемый по формуле (22); где 𝐻эт 𝑀𝑤 = ( d – высота фундамента, м; 2 + 𝑑) ⋅ 𝑤, (7) w - нормативное значение основной ветровой нагрузки, кН; Hзд – высота, равная для бескаркасных зданий высоте этажа, м; где 𝑀пер = ∑ 𝐹 ⋅ 𝑒, (8) ∑F – сумма постоянной и временной нагрузки, кН; e – эксцентриситет действия нагрузки, м, определяемый по формуле: 3,3 𝑀𝑤𝐼 = ( 2 3,3 𝑀𝑤𝐼𝐼 = ( 2 𝑒= 0,510 2 − 0,1 = 0,155 м; + 1,8) ⋅ 1,67 = 5,76 кН∙м; + 1,8) ⋅ 1,19 = 4,11 кН∙м; 𝐼 Мпер = (21,1 + 32,4/3 + 8,78/3) ⋅ 0,155 = 5,40 кН∙м; 𝐼𝐼 𝑀пер = (18,48 + 9,45/3 + 6,75/3) ⋅ 0,155 = 3,7 кН∙м; ∑ 𝑀𝐼 = 5,76 + 5,40 + 9,14 = 20,3кН∙м; ∑ 𝑀𝐼𝐼 = 4,11 + 3,7 + 9,25 = 17,06 кН∙м. Сбор нагрузок для грузовой площади отдельно стоящего фундамента в осях Д – 6 с грузовая площадью А1 = 45 м2 для первого этажа, А2 = А3 =36 м2 Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 50

56 для второго и третьего этажа, Акр =36 м2 для кровли и Аост =9 м2 для остекления (рисунок 12) представлен в таблице 15. Таблица 15 – Вертикальные нагрузки Вид нагрузки Нормативное значение NII, кН γf 1 2 3 Расчетное значение NI, кН 4 3,78 1,2 4,536 28,8 1,3 37,44 45,0 1,3 58,5 0,198 1,2 0,238 5,4 1,2 6,48 0,108 1,2 0,130 12,96 1,3 16,85 108,0 1,1 118,8 3,6 1,2 4,32 Постоянная нагрузка: 1) от конструкции покрытия: а) гидроизол 3 слоя (m = 10,5 кг/м2) – 9 мм: 10,5 кг/м2· 36 м2 = 378 кг = 3,78 кН; б) армированная цементно-песчаная стяжка (γ = 2000 кг/м3) – 40 мм: 2000 кг/м3 · 0,04 м · 36 м2 = 2880 кг = 28,8 кН; в) разуклонка из керамзита (γ = 500 кг/м3) – 250 мм: 500 кг/м3 · 0,25 м · 36 м2 = 4500 кг = 45 кН; в) прокладка из пергамина (m = 0,55 кг/м2) 0,55 кг/м2 · 36 м2 = 19,8 кг = 0,198 кН; г) плиты минераловатные жесткие (γ = 150 кг/м3) – 100 мм: 150 кг/м3 · 0,1 м · 36 м2 = 540 кг = 5,4 кН; д) геотекстиль 2 слоя (m = 0,3 кг/м2) 0,3 кг/м2· 36 м2 = 10,8 кг = 0,108кН; е) цементно-песчаная стяжка (γ = 1800 кг/м3) – 20 мм: 1800 кг/м3 · 0,02 м · 36 м2 = 1296 кг =12,96 кН; ж) железобетонные пустотные плиты покрытий (γ = 2500 кг/м3)-120мм 2500· 0,12·36 = 10800 кг =108 кН з) остекление (m = 40 кг/м2) -150 мм 40 кг/м2 ·9 м2 = 360 кг = 3,6 кН Всего от покрытия 2) от конструкции перекрытия на первом этаже: а)керамогранитная плитка (γ = 2400 кг/м3) – 8 мм: Изм. Лист № докум. Подпись Дата 207,85 8,64 247,30 1,1 ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ 9,50 Лист 51

Продолжение таблицы 15 1 2400 кг/м · 0,008 м · 45 м = 864 кг =8,64 кН; б) плиточный клей (γ = 2000 кг/м3) – 2 мм: 2000 кг/м3 · 0,002 м · 45 м2 = 180 кг =1,8 кН; в) армированная цементно-песчаная стяжка (γ = 2000 кг/м3) – 40 мм: 2000 кг/м3 · 0,04 м · 45 м2 = 3600 кг = 36 кН; г) прокладка из пергамина (m = 0,55 кг/м2) 0,55 кг/м2 · 45 м2 = 24,75 кг = 0,247 кН; д) плиты минераловатные жесткие (γ = 150 кг/м3) – 10 мм: 150 кг/м3 · 0,01 м · 45 м2 = 225 кг = 2,25 кН; е) цементно-песчаная стяжка (γ = 1800 кг/м3) – 20 мм: 1800 кг/м3 · 0,02 м · 45 м2 = 67,5 кг =0,67 кН; ж) железобетонные пустотные плиты перекрытий (γ = 2500 кг/м3)-120мм 2500 кг/м3 · 0,12 м ·45 м2 = 13500 кг =135 кН Итого от перекрытия первого этажа: 3) от перекрытия на втором и третьем этажах: а)керамогранитная плитка (γ = 2400 кг/м3) – 8 мм: 2400 кг/м3 · 0,008 м · 36 м2 = 691,2 кг =6,91 кН; б) плиточный клей (γ = 2000 кг/м3) – 2 мм: 2000 кг/м3 · 0,002 м · 36 м2 = 144 кг =1,44 кН; в) армированная цементно-песчаная стяжка (γ = 2000 кг/м3) – 40 мм: 2000 кг/м3 · 0,04 м · 36 м2 = 2880 кг = 28,8 кН; г) прокладка из пергамина (m = 0,55 кг/м2) 0,55 кг/м2 · 36 м2 = 19,8 кг = 0,198 кН; д) плиты минераловатные жесткие (γ = 150 кг/м3) – 10 мм: 150 кг/м3 · 0,01 м · 36 м2 = 54 кг = 0,54 кН; е) цементно-песчаная стяжка (γ = 1800 кг/м3) – 20 мм: 1800 кг/м3 · 0,02 м · 36 м2 = 1296 кг =12,96 кН; ж) железобетонные пустотные плиты перекрытий (γ = 2500 кг/м3)-120мм 2500 кг/м3 · 0,12 м ·36 м2 = 10800 кг =108 кН 3 Изм. Лист № докум. 2 3 4 1,8 1,3 2,34 36 1,3 46,8 0,247 1,2 0,296 2,25 1,2 2,7 0,67 1,3 0,87 135 1,1 148,5 57 2 Подпись Дата 184,61 210,14 6,91 1,1 7,60 1,44 1,3 1,87 28,8 1,3 37,44 0,198 1,2 0,238 0,54 1,2 0,648 12,96 1,3 16,85 108 1,1 118,8 ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 52

Окончание таблицы 15 1 Итого от перекрытий на втором и третьем этажах: Итого от перекрытий на трех этажах: 4) от ригеля и колонны а) ригель РДП 4.56-40, Р=18,9 кН от ригеля на 3-х этажах 18,9·3=56,7 кН б) колонна (γ = 2500 кг/м3)-400x400мм, h= n·hэт + hпод =3 · 3,3м +2,4м=12,3м, 2500 кг/м3 · 0,4 м· 0,4 м ·12,3 м = 4920 кг =49,2 кН Итого от ригеля и колонны Итого от постоянной нагрузки: 5)временная нагрузка 1) Снеговая кратковременная с полным значением S0 = Ce·Ct ·µ·Sg ·A· γf = 0,689·1·1·1·45·1,4 = 43,4 кН 2) От нормативной равномерно распределённой полной кратковременной нагрузка Коридоры (P =q= 3 кПа) [12]: Коридор 1-го этажа 𝐴 ⋅ 𝑞 ⋅ 𝑛 · 𝛾𝑓 = 45 ⋅ 3 ⋅ 𝟑 ⋅ 1,2 = 324 кН Коридор 2-го и 3-го этажа 58 2 2·158,85= =317,7 502,31 3 4 2·183,45= =366,9 577,04 56,7 1,1 62,37 49,2 1,1 54,12 105,9 816,06 - 121,49 945,82 1,4 43,4 1,2 1062,7 357,21 - - 175,5 1,3 228,15 532,71 - 1334,25 - 𝜙𝐴2 ⋅ 2 ⋅ 𝐴 ⋅ 𝑞 ⋅ 𝑛 · 𝛾𝑓 = 0,95 ⋅ 2 ⋅ 36 ⋅ 3 ⋅ 3 ⋅ 1,2 = 738,7 кН 3) От нормативной равномерно распределённой нагрузки с пониженным значением: Коридоры (P =q= 3 кПа) [12]: Коридор 1-го этажа 0,35 ⋅ 𝐴 ⋅ 𝑞 ⋅ 𝑛 = 0,35 ⋅ 45 ⋅ 3 ⋅ 3 = 141,75 кН Коридор 2-го и 3-го этажа 𝜙𝐴2 ⋅ 0,35 ⋅ 2 ⋅ 𝐴 ⋅ 𝑞 ⋅ 𝑛 = 0,95 ⋅ 0,35 ⋅ 2 ⋅ 36 ⋅ 3 ⋅ 3 = 215,46 кН 4) От перегородок на трех этажах Перегородки 1-го этажа: 0,5 · A · nэт = 0,5 · 45 ·3 = 67,5 кН Перегородки 2-го и 3-го этажа 2·0,5 · A · nэт = 2·0,5 · 36 ·3 = 108 кН Итого временной нагрузки Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 53

59 Понижающий коэффициент для коридора второго и третьего этажа находится по формуле: где 𝜙𝐴2 = 0,5 + 0,5 𝐴 √𝐴 1 = 0,5 + 0,5 45 36 √ = 0,95, A > A1 – грузовая площадь, с которой передаются нагрузки на рассчи- тываемый элемент, м2; A1 = 36 м2. Сочетания нагрузок: 𝐹𝑣𝐼 = 945,82 + (1 ⋅ 228,15) + (1 ⋅ 1062,7 + 0,9 ⋅ 43,4) = 2275,73 кН. 𝐹𝑣𝐼𝐼 = 816,06 + (1 ⋅ 357,21) + 0,95 ⋅ 175,5 = 1339,79 кН; Момент от перекрытия: От перекрытия и конструкции пола 1-го этажа: 𝑀𝐼 1 = 0 𝑀𝐼𝐼 1 = 0 От перекрытия и конструкции пола 2-го и 3-го этажей: 𝑏к 𝑙оп + + 0,02) − 2(𝑔 + 𝑣) ⋅ А2,3лев 2 2 0,4 0,13 𝑏к 𝑙оп + 0,02) = 2(5,14 + 4,25) ⋅ 22,5 ⋅ ( + + 0,02) − ⋅ ( + 2 2 2 2 𝑀𝐼 2,3 = 2(𝑔 + 𝑣) ⋅ А2,3пр ⋅ ( −2(5,14 + 4,25) ⋅ 13,5 ⋅ ( 0,4 2 + 0,13 2 + 0,02) = 120,42 − 72,24 = 48,18 кН·м 𝑏к 𝑙оп + + 0,02) − 2(𝑞𝑠𝑒𝑟 + 𝑣𝑠𝑒𝑟 ) ⋅ А2,3лев 2 2 𝑏к 𝑙оп 0,4 0,13 + 0,02) = 2(4,45 + 4,5) ⋅ 22,5 ⋅ ( + + 0,02) − ⋅ ( + 2 2 2 2 𝑀𝐼𝐼 2,3 = 2(𝑞𝑠𝑒𝑟 + 𝑣𝑠𝑒𝑟 ) ⋅ А2,3пр ⋅ ( 0,4 −2(4,45 + 4,5) ⋅ 13,5 ⋅ ( 2 + 0,13 2 𝑀 𝐼 = 48,18 кН·м; 𝑀 𝐼𝐼 = 45,92 кН·м + 0,02) = 114,78 − 68,86 = 45,92кН·м 2.4.3 Определение глубины заложения подошвы фундамента Глубина заложения фундаментов исчисляется от поверхности плани- Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 54

60 ровки до подошвы фундамента, а при наличии бетонной подготовки – до ее низа. Глубина заложения подошвы зависит от конструктивных особенностей сооружения, глубины промерзания, теплового режима внутри здания, уровня грунтовых вод, вида грунта в основании. Грунт основания – суглинок желтобурый твердый. Уровень грунтовых вод находится на глубине 3,8 м от уровня планировки. Необходимо определить расчетную глубину сезонного промерзания грунта df, м, которую вычисляют по формуле [16, формула 5.4]: где 𝑑𝑓 = 𝑘ℎ 𝑑𝑓𝑛 , (9) kh – коэффициент, учитывающий влияние теплового режима соору- жения, принимаемый равным 0,4 для фундамента с подвалом при расчетной среднесуточной температуре воздуха 20 ˚С в помещении, примыкающим к наружным фундаментам [16, табл. 5.2]; dfn – нормативная глубина промерзания, м, определяемая по формуле [15, формула 5.3]: где 𝑑𝑓𝑛 = 𝑑0 √𝑀𝑡 , (10) d0 – величина, принимаемая для суглинков и глин 0,23 м; Mt – безразмерный коэффициент, численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за год в данном районе, принимаемый по [1]. 𝑑𝑓𝑛 = 0,23 ⋅ √|(−3,8 − 2,9 − 1,5)| = 0,659 м; Глубина заложения подошвы крайнего фундамента принимается исходя из конструктивных особенностей здания (рисунок 14) 𝑑𝑓 = 1,8м Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 55

61 Рисунок 15 – К определению глубины заложения фундамента 2.4.4 Расчет фундамента мелкого заложения Определение размеров подошвы фундамента. 𝐴𝑓 = 𝑏𝑓 ⋅ 1= 𝑁𝐼𝐼 𝑅0 −𝛾𝑐𝑠 ⋅𝑑 , (11) где 𝐴𝑓 - площадь подошвы фундамента (так как фундамент ленточный по заданию, в качестве продольного размера берется погонный метр), 𝑏𝑓 - ширина подошвы ленточного фундамента, 𝑁𝐼𝐼 - расчетная нагрузка по II группе предель- ных состояний, 𝑅0 - прочность грунта на котором лежит подошва фундамента, 𝛾 - удельный вес фундамента и грунта на его уступах, 𝑑 - глубина заложения фундамента. 𝐴𝑓 = 𝑏𝑓 ⋅ 1= 180,69 237−20⋅1,8 =0,90 м 2 . Определим расчетное сопротивление грунта под подошвой фундамента: 𝑅1 = 𝛾𝑐1 ⋅𝛾𝑐2 𝑘1 ⋅ [𝑀𝛾 ⋅ 𝑘𝑧 ⋅ 𝑏0 ⋅ 𝛾𝐼𝐼 + 𝑀𝑞 ⋅ 𝑑1 ⋅ 𝛾𝐼𝐼 ′ + 𝑑𝐵 ⋅ 𝛾𝐼𝐼 ′(𝑀𝑞 − 1) + 𝑀𝑐 ⋅ 𝑐𝐼𝐼 ], (12) где с1 и с2 - коэффициенты, условий работы, принимаемые по [20, табл. 4]; k - коэффициент, принимаемый равным: k1=1, если прочностные характе- ристики грунта ( и с) определены непосредственными испытаниями, и k1=1,1, если они приняты по табл. 1-3 рекомендуемого [20, прил. 1]; Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 56

62 М , Мq , Mc - коэффициенты, принимаемые по [20, табл. 5]; II - осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды), кН/м3 (тс/м3); II’ - то же, залегающих выше подошвы; сII - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непо- средственно под подошвой фундамента, кПа (тс/м2); d1 - приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала, определяемая по формуле 𝑑1 = ℎ𝑠 + ℎ𝑐𝑓 ⋅ 𝛾𝑐𝑓 /𝛾𝐼𝐼′ , где ℎ𝑠 =0,3 м- толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со сто- роны подвала; ℎ𝑐𝑓 =0,2 м - толщина конструкции пола подвала; 𝛾𝑐𝑓 =20кН/м3 - расчетное значение удельного веса конструкции пола под- вала; 𝑑1 = ℎ𝑠 + ℎ𝑐𝑓 ⋅ 𝛾𝑐𝑓 ′ 𝛾𝐼𝐼 =0,3 + 0,2 ⋅ 20 18⋅0,95 = 0,53 𝑑𝐵 = 1,3 – глубина подвала - расстояние от уровня планировки до пола подвала, м; М=0,84 , 𝑅1 = Mc=6,9, с1 =1,25, Мq=4,37, 1,25⋅1,0 1,1 ⋅ [0,84 ⋅ 1 ⋅ 0,90 ⋅ 18 + 4,37 ⋅ 0,53 ⋅ 18 ⋅ 0,95 + 1,3 ⋅ 18 ⋅ 0,95 ⋅ (4,37 − 1) + 6,9 ⋅ 25]= 341,62 кПа 𝑏1 = 𝑁𝐼𝐼 = 𝑏 |1 − 1| ≤ 0,1, |1 − 𝑏 0,59 1,1 =0,59 м. | = 0,65 > 0,1, условие не выполняется 0,90 Второе приближение: 1,25⋅1,0 180,69 𝑅1 −𝛾⋅𝑑 341,62−20⋅1,8 Проверим выполнение условия: 𝑅1 = с2=1,0, ⋅ [0,84 ⋅ 1 ⋅ 0,59 ⋅ 18 + 4,37 ⋅ 0,53 ⋅ 18 ⋅ 0,95 + 1,3 ⋅ 18 ⋅ 0,95 ⋅ (4,37 − 1) + 6,9 ⋅ 25]=336,30 кПа Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 57

63 𝑏2 = 𝑁𝐼𝐼 180,69 = =0,60 м. 𝑅1 −𝛾⋅𝑑 336,30−20⋅1,8 Проверим выполнение условия: 𝑏 |1 − 2| ≤ 0,1, |1 − 𝑏1 0,60 0,59 | = 0,017 < 0,1, условие выполняется Принимаем стандартный фундамент ФЛ10.24 ширина подошвы 1,0 м. Уточним расчетное сопротивление грунта под подошвой фундамента. 𝑅ок = 1,25⋅1,0 1,1 ⋅ [0,84 ⋅ 1 ⋅ 1,0 ⋅ 18 + 4,37 ⋅ 0,53 ⋅ 18 ⋅ 0,95 + 1,3 ⋅ 18 ⋅ 0,95 ⋅ (4,37 − 1) + 6,9 ⋅ 25]=302,14 кПа Проверка давления под подошвой Среднее давление: 𝑃= 𝑁𝐼𝐼 𝐴 + 𝛾𝑐𝑠 ⋅ 𝑑 = 180,69 Краевое давление: 1,0 + 20 ⋅ 1,8 = 216,69 < R=302,14 кПа. 𝑃𝑚𝑎𝑥 = 𝑃𝑚𝑖𝑛 = 𝑃𝑚𝑎𝑥 = 𝑃𝑚𝑖𝑛 = 180,69 1,0 180,69 1,0 + 20 · 1,8 + + 20 · 1,8 − 𝑊= 17,06 0,17 17,06 0,17 𝑁𝐼𝐼 𝐴 𝑁𝐼𝐼 𝐴 + 𝛾𝑐𝑠 ⋅ 𝑑 + 𝛾𝑐𝑠 ⋅ 𝑑 1⋅𝑏2 1⋅1,02 6 = 6 + − =0,17 м3 𝑀𝐼𝐼 𝑊𝑥 𝑀𝐼𝐼 𝑊𝑥 , (13) , (14) = 317,04 кПа < 1,2302,14=362,57 кПа = 116,34 >0 Условия выполнены, давление под подошвой фундамента не превышает прочность грунта, размеры фундамента подобраны верно. 2.4.5 Расчет осадки Вертикальные напряжения от собственного веса грунта на уровне подошвы найдём по формуле: 𝜎𝑧𝑔0 = 𝑑 ⋅ 0,95 ⋅ 𝛾1 = 1,1 ⋅ 0,95 ⋅ 18 = 18,81 кПа, где 𝑑 = 1,8 – глубина заложения фундамента от уровня планировки, м; Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 58

64 0,95 ⋅ 𝛾1 – удельный вес обратной засыпки верхнего слоя грунта, кН/м3. Для нахождения осадки методом послойного суммирования разбиваем каж- дый слой грунта на элементарные толщиной не более: 0,4·b=0,4·1=0,4 м. Напряжения от собственного веса грунта определим по формуле: 𝜎𝑧𝑔,𝑖 = 𝛾𝑖 ℎ𝑖 + 𝜎𝑧𝑔,𝑖−1 (15) где 𝛾𝑖 и ℎ𝑖 – соответственно удельный вес и толщина i-го слоя грунта. Среднее значение дополнительных напряжений в пределах каждого элемен- тарного слоя: 𝜎𝑧𝑝,𝑖 = 𝛼𝑝, 2𝑧 𝑙 𝛼 = 𝑓 ( ; ), 𝑏 𝑏 (16) где 𝛼 – коэффициент, определяемый согласно [20, Таблица 13] в зависимо- сти от формы подошвы фундамента, соотношения сторон прямоугольного фундамента и относительной глубины; 𝑙 и 𝑏 – стороны прямоугольного фундамента, м. 𝜎𝑧𝛾,𝑖 = 𝛼𝜎𝑧𝑔,0 (𝜎𝑧𝑝 − 𝜎𝑧𝛾 ) = 𝜎𝑧𝑝,0 +𝜎𝑧𝑝,1 2 − (17) 𝜎𝑧𝛾,0 +𝜎𝑧𝛾,1 (18) 2 Разбивка грунтов основания на элементарные слои представлена на рисунке 16. Расчет осадки фундамента методом послойного суммирования сведен в таблицу 16. Абсолютная отметка планировки- 101,2 Таблица 16 – Расчет осадки фундамента мелкого заложения Изм. z, м h, м 0,4 0,8 1,2 1,6 1,7 2,1 1,8 0,4 0,4 0,4 0,4 0,1 0,4 Лист  zg ,  II , кН/м 17,1 18 18 18 18 18 18 № докум. 3 кПа 30,78 37,98 45,11 52,31 59,51 61,31 68,51 = Подпись 2z b 0 0,8 1,6 2,4 3,2 3,4 4,2 Дата  1 0,881 0,642 0,477 0,374 0,356 0,293  zp , кПа 216,69 190,90 139,11 103,36 81,04 77,14 63,49 − −  z , 𝛿𝑧𝑝 − 𝛿𝑧𝛾𝛿𝑧𝑝 − 𝛿𝑧𝛾Е, МПа s, мм кПа 30,78 33,46 29,96 24,95 22,26 21,83 20,07 185,91 157,44 171,67 109,15 133,29 78,44 93,78 58,78 68,59 55,31 57,05 43,42 49,36 17 17 17 17 17 17 ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ 3,23 2,51 1,77 1,29 0,27 0,93 Лист 59

Окончание таблицы 16 1 2,5 2,9 3,3 2 0,4 0,4 0,4 3 4 5 18,2 75,79 5,0 18,2 83,07 5,8 18,2 90,35 6,6 6 7 0,249 53,96 0,216 46,81 0,191 41,39 8 18,87 17,94 17,26 Расчет ведется до выполнения условия: 9 35,09 28,87 24,13 10 39,26 31,98 26,50 11 12 12 12 65 12 1,05 0,85 0,71 𝜎𝑧𝑝,𝑖 ≤ 0,5𝜎𝑧𝑔,𝑖 . (19) Граница сжимаемой зоны находится на глубине 3,3 м от подошвы. 0,5𝜎𝑧𝑔 = 0,5 ⋅ 90,35 = 45,17 кПа ≥ σzp = 41,39 кПа Осадка i-го слоя грунта вычисляется по формуле: 𝑠𝑖 = 0,8 ⋅ (𝜎𝑧𝑝 −𝜎𝑧𝛾 )⋅ℎ𝑖 𝐸𝑖 , (20) где 𝐸𝑖 – модуль деформации i-го слоя грунта, МПа; ℎ𝑖 – мощность i-го слоя грунта, м. Осадка фундамента: ∑ 𝑠 = 12,61 мм < 𝑠𝑢 = 100 мм где 𝑠𝑢 = 100 мм – предельно допустимое значение осадки.  zg  zp Рисунок 16– К расчету осадки фундамента мелкого заложения Проверка прочности слабого подстилающего слоя Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 60

66 Ниже слоя полутвердого суглинка, на который опирается подошва фундамента, залегают менее прочные грунтовые слои: Rок = 302,14 кПа > R1 = 171 кПа. Следовательно, необходимо выполнить проверку слабого подстилающего слоя: 𝜎𝑧 = (𝜎𝑧𝑝 − 𝜎𝑧𝛾 ) + 𝜎𝑧𝑔 ≤ 𝑅𝑧 (21) 𝑧 = 2,1м; 𝜎𝑧𝑝 = 63,49 кПа, 𝜎𝑧𝛾 = 20,07 кПа, 𝜎𝑧𝑔 = 68,51 кПа. 𝜎𝑧 = (𝜎𝑧𝑝 − 𝜎𝑧𝛾 ) + 𝜎𝑧𝑔 = (63,49 − 20,07) + 68,51 = 111,93 кПа. 𝑅𝑧 = 𝛾҆ = 𝜎𝑧𝑔𝑧 𝑑+𝑧 𝑏𝑧 = 𝛾𝐶1 𝛾𝐶2 = 𝐹𝑣 𝑘 68,53 [𝑀𝛾 𝑘𝑧 𝑏𝑧 ∙ 𝛾II + (𝑀𝑔 − 1)𝑑𝑏 𝛾II′ + 𝑀𝑔 𝑑1 𝛾II′ + 𝑀𝑐 𝑐II ] 1,8+2,1 𝜎𝑧𝑝 = (22) = 17,57 кН/м3 , 180,69 63,49 = 2,84 м 0,5𝑏𝑧 = 0,5 · 2,84 = 1,42 𝛾II′ = 18 · 0,4 + 10,2 · 1,02 = 12,4 кН/м3 . 0,4 + 1,02 𝜙II = 18,0°; M γ = 0,43; M q = 2,73; M c = 5,31; 𝑐II = 20 кПа; 𝑅𝑧 = 𝑑1 = ℎ𝑠 + ℎ𝑐𝑓 ⋅ 𝛾𝑐𝑓 /𝛾𝐼𝐼′ =2,1 + 0,2 ⋅ 20/(18 ⋅ 0,95) = 2,33м 1,25 ⋅ 1 (0,43 ⋅ 1 ⋅ 4,37 ⋅ 12,4 + (2,73 − 1) ⋅ 1,3 ⋅ 17,57 + 2,33 ⋅ 3,53 ⋅ 17,73 1,1 + 5,31 ⋅ 20) = 366,93 кПа 𝜎𝑧 = 111,93 кПа < 𝑅𝑧 = 366,93 кПа Проверка слабого подстилающего слоя выполняется Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 61

67 2.4.6 Проверка влияния соседнего фундамента Проверка влияния соседнего фундамента заключается в проверке условия: 𝑘𝑐 ⋅ 𝐿𝑓 ≤ 𝐿𝑔 , (23) где 𝑘𝑐 – коэффициент, определяемый по формуле: 𝑘𝑐 = 0,06 𝑏 ⋅ (𝐸 − 10) + 1 = 0,06 1,0 ⋅ (15,18 − 10) + 1 = 1,85, где 𝑏 = 1,0– ширина подошвы фундамента, м; 𝐸 – модуль общих деформаций, осреднённый для грунтов в пределах сжи- маемой зоны, МПа; 𝐸̄ = 17 · 2,1 + 12 · 1,2 = 15,18 МПа, 2,1 + 1,2 Если условие будет выполняться, то соседний фундамент будет влиять на осадку рассматриваемого фундамента. В противном случае влияния не будет. Фактическое расстояние между фундаментами: 𝐿𝑓 = 9 м . Определяем по графикам, изображенным на рисунке 16 𝐿𝑔 = 120 см. Тогда получим: 𝑘𝑐 ⋅ 𝐿𝑓 = 1,85 ⋅ 9 = 16,65 > 𝐿𝑔 = 1,2 м Условие не выполняется, следовательно, влияния соседнего фундамента не будет. Рисунок 17 – Определение предельных расстояний до которых влияние фундамента на осадку рассчитываемого несущественно Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 62

68 2.4.7 Расчёт основания по первой группе предельных состояний. Нагрузки на фундамент по I группе предельных состояний для стены: 𝐹𝑉𝐼 = 232,22 кН, 𝐹𝐻𝐼 = 14,37 кН, 𝑀𝐼 = 20,3 кН·м. Сдвиг является глубинным, если выполняется условие: 𝑠𝑖𝑛 𝜙𝐼 > 𝑡𝑔𝛿, где 𝜙𝐼 = 17,3°– угол внутреннего трения грунта под подошвой фундамента; 𝛿 - угол между направлением действия равнодействующей и вертикальной нагрузки. 𝑡𝑔𝛿 = 𝐼 𝐹𝐻 = 𝐹𝑉𝐼 14,37 232,22 𝛿 = 3,55°, = 0,062; где 𝐹𝐻𝐼 и 𝐹𝑉𝐼 – соответственно горизонтальная и вертикальная составляющие внешней нагрузки на основание в уровне подошвы фундамента, кН. 𝑠𝑖𝑛 1 7,3 = 0,297 > 𝑡𝑔𝛿 = 0,062. Условие выполняется, следовательно, сдвиг глубинный. Расчет оснований по несущей способности производится исходя из условия: 𝑁𝑢 ⋅𝛾𝑐 𝛾𝑛 ≥ 𝐹𝑉𝐼 , где 𝐹𝑉𝐼 – расчетная вертикальная составляющая внешней нагрузки на осно- вание в уровне подошвы фундамента по I ГПС, кН; 𝑁𝑢 – сила предельного сопротивления основания, кН; 𝛾𝑐 = 0,9 – коэффициент условий работы, принимаемый для глинистых грун- тов в стабилизированном состоянии согласно [20, п.1.7]; 𝛾𝑛 = 1,2 – коэффициент надежности по назначению для сооружений I класса. Несущая способность основания вычисляется по формуле: 𝑙 𝑙 _ 𝑙 𝑙 _ 𝑁𝑢 = 𝑏 𝑙 (𝑁𝛾 𝜉𝛾 𝛾 𝑏 + 𝑁𝑔 𝜉𝑔 𝛾 𝑑𝑛 + 𝑁𝑐 𝜉𝑐 𝑐), (24) где 𝑏′ и 𝑙′ – приведенные ширина и длина фундамента, м; Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 63

69 l’=l=1м b’=b-2eе=0,8-2·0,09=0,62 м. 𝑒= 𝑀𝐼 𝐹𝑉𝐼 = 20,3 232,22 = 0,09 – эксцентриситет для фундамента, м; 𝑁𝛾 = 1,12 ,𝑁𝑞 = 3,59 ,𝑁𝑐 = 9,66 – безразмерные коэффициенты, определяе- мые по [20, таблица 5.12] в зависимости от расчетного осреднённого значения угла внутреннего трения грунта 𝜙𝐼 и угла наклона к вертикали δ равнодействующей внешней нагрузки на основание в уровне подошвы фундамента; 𝛾′ = 0,95 · 18 = 17,1 – расчётное значение удельного веса грунта, находя- щегося в пределах возможной призмы выпирания выше подошвы фундамента, кН/м3; 𝑐𝐼 = 16,7 – расчетное значение удельного сцепления грунта, кПа; 𝑑n = 1,3 м, 𝜁𝛾 ,𝜁𝑔 ,𝜁𝑐 – коэффициенты формы фундамента, для ленточных и монолитных фундаментов равны 1. Подставим полученные значения в формулу для нахождения несущей способности основания: 𝑁𝑢 = 0,62 ⋅ 1 ⋅ (1,12 ⋅ 1 ⋅ 18 ⋅ 0,62 + 3,59 ⋅ 1 ⋅ 17,1 ⋅ 1,3 + 9,66 ⋅ 1 ⋅ 16,7) = 157,25 кПа. 0,9 𝛾 𝐹𝑉𝐼 = 232,22 кН < 𝑁𝑢 ⋅ 𝑐⁄𝛾𝑛 = 157,25 ⋅ = 117,94 кН. 1,2 Условие не выполнено. Принимаем стандартный фундамент ФЛ14.24 ширина подошвы 1,4 м b’=b-2eе=1,4-2·0,09=1,22 м. 𝑁𝑢 = 1,22 ⋅ 1 ⋅ (1,12 ⋅ 1 ⋅ 18 ⋅ 1,22 + 3,59 ⋅ 1 ⋅ 17,1 ⋅ 1,3 + 9,66 ⋅ 1 ⋅ 16,7) = 324,18 кПа. 𝐹𝑉𝐼 = 232,22 кН < 𝑁𝑢 ⋅ 0,9 𝛾𝑐 ⁄𝛾𝑛 = 324,18 ⋅ = 243,14 кН. 1,2 Условие выполнено, следовательно, сдвиг не произойдёт. Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 64

70 3 Технология, организация и экономика строительства 3.1 Выбор метода возведения надземной части здания Метод монтажа конструкций, в зависимости от очередности монтажа –раздельный (каждый отдельный вид элементов монтируется поочередно). Монтаж начинается с установки колонн. Сначала устанавливаются колонны. После этого устанавливают ригели, после чего монтируются лестничные марши и площадки и затем плиты перекрытия. По степени укрупненности монтируемых элементов монтаж является поэлементным, т.к. возведение ведется из отдельных конструкций В зависимости от приемов, обеспечивающих точность установки конструкций в проектное положение - монтаж свободный, когда точность установки конструкции достигается в результате свободного ее перемещения в пространстве, осуществляемого монтажным краном. Процесс выверки ее положения с помощью измерительных и геодезических приборов проводится после установки конструкции в проектное положение. В зависимости от направления развития монтажного процесса по вертикали – снизу-вверх. Вертикальность колонн проверяется отвесом или теодолитом, отметки опорных поверхностей проверяются нивелиром. Ригели выверяются по рискам, которые находятся на опорных площадках ригелей и на консолях колонны. Тяжелые элементы располагаются ближе к монтажному крану, а легкие дальше, укладываются в том же положении, в котором они находились при эксплуатации. Конструкции, допускающие укладку горизонтальными рядами на деревянные прокладки, складируются в многоярусные штабеля. Монтаж колонн осуществляется способом подъема – свободный, при этом способе колонны располагаются в штабелях в зоне полезного действия стрелы крана. После строповки колонна перемещается к месту монтажа и устанавливается на оголовок нижестоящей колонны. Далее производится сварка арматурных выпусков колонн и замоноличивание стыка. Ригели также расположены в штабелях в зоне Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 65

71 перемещения крюка крана. Для строповки ригелей применяют двухветвевой строп. Монтаж ригелей осуществляется на консоли колонн с последующей приваркой закладных деталей и замоноличиванием стыка. Плиты перекрытия раскладываются поперек здания, в штабель. Для строповки плит перекрытия используют четырехветвевые стропы. Монтаж плит перекрытия начинают со связевых плит, после чего монтируют рядовые плиты с последующей приваркой закладных деталей и заливкой швов [21]. 3.2 Расчет требуемых параметров монтажных кранов Требуемую грузоподъемность выбираемого крана Qкр, т, определяют в зависимости от массы наиболее тяжелого монтируемого элемента по формуле [22, формула 2.1]: Qкр = mгр + mгр.у.  k , где (25) mгр = 5,28 т – масса поднимаемого элемента (Плита ПК5 Р4); mгр.у. = 0,25 т – масса грузозахватного устройства; k – коэффициент, учитывающий величину отклонения массы грузозахватного устройства, равный 1,1. 𝑄кр = 5,28 + 0,25 ⋅ 1,1 = 5,555 т. Высота подъема крюка крана определяется по формуле [22, формула 2.2]: H кр = h0 + hs + hэл + hст , где (26) hо – высота верха здания от уровня стоянки крана, равная 15,07 м; hз – высота от верхней отметки здания до низа груза (высота запаса), равная 1,5 м; hэл– высота монтируемого элемента, равная 0,22 м; hст – монтажная высота (4-х ветвевой строп), равная 1,5 м. 𝐻кр = 15,07 + 1,5 + 0,22 + 1,5 = 18,29 м. Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 66

72 Вылет стрелы крана Lкр, м, определяется по формуле [22, формула 2.3]: Lкр = 0,5  а + d + с , где (27) a – ширина базы крана, предварительно принимаемая 7,5 м. d – задний габарит крана, равный 4,5 м; с – расстояние от крана до центра тяжести наиболее удаленного элемента, равное 25 м. 𝐿кр = 0,5 ⋅ 7,5 + 4,5 + 25 = 33,25 м. По техническим параметрам с учетом технологий монтажа подходит следующая марка крана: КБ-603 с грузоподъемностью – 16 т при вылете стрелы 35 м и высотой подъема – 51 м, максимальный вылет стрелы – 35 м с грузоподъемностью 10 т [21, табл. 8.4]. Рисунок 18 – Определение вылета стрелы монтажного крана Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 67

73 3.3 Разработка технологической карты на устройство покрытия Раздел 1. Область применения. Технологическая карта разработана на устройство сборных железобетонных плит перекрытия и монолитных участков на отм. 0,000. Здание трехэтажное. Высота этажа здания составляет 3,30м. Длина здания в осях 1-10 – 51,0 м. Ширина в осях А-Ж – 25,2 м. Монтаж ведется краном КБ603. Работы ведутся в летний период. Раздел 2. Организация и технология выполнения работ. До начала монтажных работ приобъектный склад следует обеспечить складским инвентарем и приспособлениями (пирамидами, стеллажами и т.д.), а также деревянными подкладками и прокладками. В соответствии со схемой складирования сборных деталей на строительной площадке отмечают места расположения штабелей. Складировать строительные детали следует в зоне действия крана на заранее подготовленной площадке. На территории склада необходимо установить указатели проездов и проходов. Необходимый запас конструкций на складе предусматривается проектом производства работ с учетом календарного графика монтажа и наличия площадок складирования. Перед подъемом и перемещением сборных элементов в зону монтажа необходимо: - очистить элемент от грязи, снега, наледи, а металлические детали - от ржавчины; - нанести осевые риски и проверить наличие меток мест опирания элементов; - к элементам стен жесткости следует приварить предусмотренные проектом дополнительные столики. - проверить правильность и надежность строповки. Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 68

74 Подъем, перемещение и опускание элементов следует осуществлять плавно, без рывков, раскачивания и вращения. Плиты покрытий необходимо устанавливать сразу в проектное положение с соответствующей выверкой и устройством проектных закреплений в узлах. Все строительно-монтажные работы частично или полностью механизированы. Укладка плит перекрытий: Плиты перекрытий укладывают после возведения кирпичных стен на высоту этажа на захватке и загрузки на монтируемый этаж необходимых деталей и конструкций. К месту укладки панели подают в горизонтальном положении. Если панели перекрытий на строительную площадку привозят в вертикальном или наклонном положении, то для их перевода в горизонтальное положение применяют грузозахватные приспособления с автоматическим кантователем или стационарные рамные кантователи. В месте укладки панели покрытия очищают опорную поверхность стен и перегородок, укладывают раствор по всему контуру опорных поверхностей и расстилают его ровным слоем. Находясь на соседней, ранее уложенной панели, монтажники принимают подаваемую краном панель, ориентируя ее над местом укладки. Панель плавно укладывается на постель из раствора. При натянутых стропах панель рихтуют, проверяют уровнем горизонтальность поверхности и положение панели по высоте. Для обеспечения проектного размера опорной площади панелей рекомендуется перед укладкой каждой панели покрытия подгибать монтажные петли наружных и внутренних стеновых панелей. Это позволит каждую панель покрытия по всему контуру укладывать на проектную ширину опоры. Плиту стропуют четырехветвевым стропом. До этого ее очищают от наплывов бетона, грязи, наледи. Панель укладывают на растворную постель. При приемке и монтаже всех панелей, кроме первой, монтажники находятся на уже уложенных панелях. Первую панель монтажники устанавливают со Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 69

75 столика-стремянки. Для выверки элемента по горизонтали уровень прикладывают к поверхности элемента. Раздел 3. Требования к качеству и приемке работ. Производство и приёмку работ по монтажу плит перекрытия следует выполнять согласно требований СНиП . Контроль качества монтажа плит перекрытия включает: - входной контроль качества конструкций и используемых материалов; - операционный контроль качества выполняемых работ; - приёмочный контроль выполненных работ. Входной контроль конструкций на строительной площадке следует производить инженерно-техническими работниками монтирующей организации. Плиты перекрытия должны иметь паспорт, хорошо видимую маркировку и штамп ОТК завода с датой изготовления. Проверяют соответствие паспортных данных проектным и осуществляют внешний осмотр и обмер конструкций. Плиты перекрытия, поступающие на строительную площадку, должны соответствовать требованиям и рабочим чертежам. Технические критерии и средства контроля операций и процессов приведены в таблице 17. Приёмочный контроль смонтированных плит перекрытия производят в процессе поэтажной приёмки смонтированных конструкций на захватке. При приёмке работ предъявляют журналы монтажных и сварочных работ, заделки стыков, документы лабораторных анализов и испытаний при сварке и замоноличивании стыков, акты освидетельствования скрытых работ. Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 70

76 Таблица 17 – Контроль качества работ № п/п 1 2 3 Наименование процессов, подлежащих контролю 2 Подготовительные предмонтажные работы Инструмент и способ контроля 3 4 СоответРулетка ствие гео- металлиметричеческая, ских разме- визуров проект- ально ным, наличие внешних дефектов Монтаж плит Устройство Линейка покрытия растворной металлипостели ческая Точность установки плит 4 5 Предмет контроля Приёмо-сда- Инструменточные ра- тальная боты проверка монтажного горизонта Периодичность контроля Ответственный контролёр 5 6 До начала Мастер монтажа В процессе Мастер устройства растворной постели Нивелир, В процессе Мастер, метр монтажа геодескладной зист стальной Технические критерии оценки качества 7 Отклонение размеров по ГОСТ 12767-80*:расположение закладных деталей 5 мм Толщина растворной постели не должна превышать 20 мм Разность отметок лицевых поверхностей двух смежных плит в стыке при длине плит, м: до 4 - 8 мм; св. 4 до 8-10 мм Нивелир, После вы- Прораб Точность устаметр полнения заказновки плит. складной работ чик, гео- Схема исполнистальной дезист тельной съемки. Акты освидетельствования скрытых работ 4. Калькуляция затрат труда В разделе учитываются затраты труда, машинного времени на выполнение основных и вспомогательных процессов. Калькуляция составляется на основании ЕНиРов на соответствующие работы ([33], [34], [35], [36]), выполняемые механизмами или вручную. Для ручных процессов в графе «машинист» Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 71

77 ставится прочерк. Общие затраты труда получаются умножением объема работ на нормы времени. Калькуляция затрат труда, машинного времени представлена в графической части ВКР на листе 6. 5. График производства работ Составлен на принятый измеритель конечной продукции с использованием данных калькуляции затрат труда. Позиции графика образованы с использованием данных калькуляции затрат труда. Позиции графика образованы объединением позиции затрат труда. Продолжительность укрупненных процессов определена делением суммированных затрат труда на принятый состав звена (чел.). Продолжительность процесса определена в часах из расчета 8-часового рабочего дня. График производства работ представлен в графической части ВКР на листе 6. 6. Материально-технические ресурсы Данные о потребности в инструменте, инвентаре, приспособлениях и машинах для выполнения работ предусмотренных калькуляцией представлены в графической части ВКР на листе 6. Перечень инструментов и приспособлений определяют с учетом рекомендуемых нормокомплектов для рабочих разных специальностей. Ведомость потребности в материалах, полуфабрикатах сносим в таблицу 18. Таблица 18 - Ведомость потребности в материалах, полуфабрикатах Наименование материала 2 Плита покрытия Плита покрытия Плита покрытия № 1 1 2 3 Изм. Лист № докум. Подпись Дата ГОСТ, марка 3 ПБ 88.15-8 ПБ 88.15-8(связевая) ПБ 88.12-8 Ед.изм. Количество 4 шт. шт. шт. ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ 5 18 6 3 Лист 72

Окончание таблицы 18 1 2 3 4 4 Плита покрытия ПБ 88.10-8 шт. 8 5 Плита покрытия ПБ 89.15-8 шт. 10 6 Плита покрытия ПБ 89.12-8 шт. 13 7 Плита покрытия ПБ 89.10-8 шт. 10 8 Плита покрытия ПБ 90(89).10-8 шт. 1 9 Плита покрытия ПБ 89(86).10-8 шт. 1 10 Плита покрытия ПБ 86(81).10-8 шт. 1 11 Плита покрытия ПБ 81(75).10-8 шт. 1 12 Плита покрытия ПБ 75(68).10-8 шт. 1 13 Плита покрытия ПБ 68(52).10-8 шт. 1 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 Плита покрытия Плита покрытия Плита покрытия Плита покрытия Плита покрытия Плита покрытия Плита покрытия Плита покрытия Плита покрытия Плита покрытия Плита покрытия Плита покрытия Плита покрытия Плита покрытия Плита покрытия Цементно-песчаный раствор Электроды ПБ 52(34).10-8 ПБ 59.15-8 ПБ 59.12-8 ПБ 59.10-8 ПБ 58.15-8 (связевая) ПБ 58.15-8 ПБ 58.10-8 ПБ 54.15-8 ПБ 54.12-8 ПБ 47.15-8 ПБ 47.15-8 (связевая) ПБ 47.10-8 ПБ 30.12-8 ПБ 26.15-8 ПБ 26.12-8 шт. шт. шт. шт. шт. шт. шт. шт. шт. шт. шт. шт. шт. шт. шт. 1 10 4 1 2 4 4 4 1 2 1 3 10 2 2 М50 м3 10,5 ОЗЛ-6 кг 56 26 27 78 5 7. Техника безопасности Техника безопасности при монтаже. Работы по монтажу сборных железобетонных конструкций ведутся о соблюдением правил СНиП 12-03-2001 "Безопасность труда в строительстве ". Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 73

79 Рабочие места и проходы к ним на высоте 1,3 м и более и расстояний менее 2 м от границы перепада по высоте должны быть ограждены временными ограждениями в соответствии с требованиями ГОСТ. При невозможности устройства этих ограждений работы на высоте должны выполняться с использованием предохранительных поясов Эксплуатация строительных машин (механизмов, средств малой механизации), включая техническое обслуживание, должна осуществляться в соответствии с требованиями главы СНиП по организации строительного производства и инструкций завода-изготовителя. Эксплуатация грузоподъемных машин должна производиться с учетом требований "Правил устройства и безопасной эксплуатации грузоподъемных кранов". Средства подмащивания должны иметь ровные рабочие настилы с зазором между досками не более 5 мм, а при расположении настила на высоте 1,3 м и более - ограждения и бортовые элементы. Грузовые крюки грузозахватных средств (стропов, траверс), применяемых при производстве строительно-монтажных работ, должны быть снабжены предохранительными замыкающими устройствами, предотвращающими самопроизвольное выпадение груза. Стропы, траверсы и тара в процессе эксплуатации должны подвергаться техническому осмотру лицом, ответственным за их исправное состояние, в сроки, установленные требованиями «Правил устройства и безопасной эксплуатации грузоподъемных кранов», а прочая технологическая оснастка - не реже чем через каждые 6 месяцев, если техническими условиями или инструкциями завода-изготовителя не предусмотрены другие сроки. Способы строповки элементов конструкций и оборудования должны обеспечивать их подачу к месту установки в положении, близком к проектному. Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 74

80 Установленные в проектное положение элементы конструкций должны быть закреплены так, чтобы обеспечивалась их устойчивость и геометрическая неизменяемость. Расстроповку элементов конструкций, установленных в проектное положение, следует производить после постоянного или временного надежного их закрепления. Не допускается пребывание людей на элементах конструкций во время их подъема или перемещения. Во время перерывов в работе не допускается оставлять поднятые элементы конструкций на весу. Не допускается выполнять монтажные работы на высоте в открытых местах при скорости ветра 15 м/сек и более, при гололедице, грозе или тумане, исключающем видимость в пределах фронта работ. Работы по перемещению и установке вертикальных панелей и подобных им конструкций с большой парусностью следует прекратить при скорости ветра 10 м/сек и более. В процессе монтажа конструкций, зданий или сооружений монтажники должны находиться на ранее установленных и надежно закрепленных конструкциях или средствах подмащивания. Монтаж лестничных маршей и площадок зданий (сооружений) должен осуществляться одновременно с монтажом конструкций здания. На смонтированных лестничных маршах следует незамедлительно устанавливать ограждения. Рабочие всех специальностей, работающие на высоте, обеспечиваются проверенными и испытанными предохранительными поясами и защитными касками. Запрещается нахождение людей под поднимаемым грузом. При подъеме элементов все условные знаки крановщику подаются одним лицом бригадиром монтажной бригады или такелажником, назначенным приказом. Сигнал "стоп" подается любым работником, заметившим опасность. Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 75

81 Конструкции во время установки в проектное положение должны, при необходимости (наличии существующих зданий и сооружений рядом с местом монтажа или сильного ветра, но не более 10 м/сек), удерживаться от раскачивания и вращения оттяжками. Поданную конструкцию опускают над местом ее установки не более, чем на 30 см выше проектного положения, после чего монтажники наводят ее на место установки. Первую плиту перекрытия монтажники укладывают, находясь на монтажных площадках, а последующие - с уложенных плит с применением предохранительных поясов, закрепляемых за монтажные петли уложенных плит. По ходу монтажа все незаполненные проемы закрывают инвентарными щитами или устраивают временные ограждения. 9. Технико-экономические показатели Технико-экономические показатели представлены в графической части ВКР на лист №6. 3.4 Организация строительства 3.4.1 Выбор и описание метода производства работ Условно возведение объекта и ввод в строй осуществляется проведением следующих групп работ; 1 –я группа – подготовительные работы; 2-я группа – земляные работы; 3-я группа – работы нулевого цикла; 4-я – возведение надземной части здания; 5-я группа – отделочные работы. Устанавливаем целесообразную очередность выполнения работ. Закрепляем отдельные виды работ за отдельными бригадами: - разработка грунта вручную в траншеях производится бригадой землекопов; Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 76

82 - устройство фундаментов и монтаж элементов здания ведется бригадой бетонщиков и монтажников; - монтаж колонн, ригелей, плит перекрытий, лестничных маршей с полуплощадками производится бригадой монтажников; - установка оконных и дверных блоков производится бригадой плотников; - штукатурка и выравнивание стен и потолков производится бригадой штукатуров; - окраска стен, потолков, окон и дверей производится бригадой маляров; - облицовка внутри здания искусственными плитками и наружная облицовка производится бригадой плотников, плиточников, облицовочников синтетическими материалами; - устройство полов производится универсальной бригадой рабочих, которые делают полы любого типа; - устройство кровли производится бригадой кровельщиков; - устройство сантехники производится бригадой сантехников. 3.4.2 Составление и расчет сетевой модели Работа в сетевой модели изображается стрелкой, а ее результат (событие) - кружком с цифровым кодом внутри. Стрелки в сетевом графике располагаются в порядке, который характеризует логическую последовательность работ. В сетевом графике работа выражает: 1) реальную (действительную) работу, требующую затрат времени и ресурсов; 2) фиктивную работу или зависимость, не требующую затрат времени и ресурсов, вводится для отражения правильной взаимосвязи между работами. Обозначение секторов события представлено на рисунке 33. Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 77

83 Nсоб. Работа А Раннее начало последующей работы Б Работа Б Позднее окончание предшествующей работы А Номер предшествующего события, через которое к данному идет максимальный путь Рисунок 19 – Обозначение секторов события В сетевую модель включены все процессы, продолжительность которых рассчитана по карточке-определителю, которая представлена в приложении Ж. Расчет сетевого графика производится на основе трудоемкости работ, которая определяется в экономическом подразделе. Расчет продолжительности работ выполнен по формулам: 𝑡чел = 𝑇чел , 8𝑛𝑁чел 𝑡маш = 𝑇маш , 8𝑛𝑁маш где 𝑇чел - трудоемкость работ в чел·ч (приложение Д); (28) (29) 𝑇маш - трудоемкость работ в маш·ч (приложение Д); 𝑛 - количество смен; 𝑇маш - количество дней по трудоемкости в машино-часах; 𝑇чел - количество дней по трудоемкости в человеко-часах; 𝑁маш - количество машин; 𝑁чел - количество человек. Из двух величин 𝑁чел и 𝑁маш , округленных до целого числа в большую сторону, выбирается максимальное. Продолжительность работ определена в карточке-определителю. Сетевой график построен на 3 захватки. Процесс заполнения проемов, устройства полов, отделочные работы внутри помещения, сан. технические и Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 78

84 электротехнические работы организованы по захваткам поточным методом. Для того чтобы не было «прострелов» введены дополнительные события и зависимости. 3.4.3 Построение и оптимизация сетевого графика в масштабе времени На сетевом графике в масштабе времени работы, лежащие на критическом пути выделяют двойной линией. Все остальные работы размещают на графике по параметрам ранних начал. Над линиями указывают продолжительность процесса и количество рабочих. Под сетевым графиком в масштабе времени строят график движения рабочей силы. Для него вычисляют коэффициент неравномерности движения рабочей силы по формуле: 𝑛= 𝐴𝑚𝑎𝑥 , 𝐴𝑐𝑝 (30) Сетевой график в масштабе времени и график движения рабочей силы представлены на листе 7 графической части ВКР. 3.4.4 Расчёт и проектирование стройгенплана Строительный генеральный план (СГП) площадки предназначен для определения состава и размещения объектов строительного хозяйства в целях максимальной эффективности их использования с учётом соблюдения требований охраны труда. Он является основным документом, регламентирующим организацию площадки и объёмы временного строительства [24]. СГП устанавливает границы строительной площадки и виды её ограждения; расположение действующих и временных подземных, надземных сетей и коммуникаций, дорог и т.д Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 79

85 Вычисляем общую площадь численности работающих на строительной площадке: 𝑁общ = (𝑁раб + 𝑁итр + 𝑁служ + 𝑁мол ) ⋅ 𝑘0 , где (31) 𝑁раб = 24 чел. – принимаем по сетевому графику; 𝑁итр = 24 ⋅ 0,08 = 1,92 – количество инженерно-технических работников 8% от 𝑁раб для возведения гражданских зданий. 𝑁служ = 24 ⋅ 0,05 = 1,2– число обслуживающего персонала; 𝑁мол = 24 ⋅ 0,02= 0,48 –2 % от 𝑁раб для возведения гражданских зданий. 𝑘0 = 1,05 - коэффициент, учитывающий отпуска и болезни [24]. 𝑁общ = (24 + 2 + 2 + 1) ⋅ 1,05= 30,5 чел. Принимаем 31 человек. Расчёт площадей временных зданий производим в виде таблицы 19. Таблица 19– Расчёт площадей временных зданий 1 Расч. число рабочих, чел. 2 Гардеробная 31 Наименование Помещения Норматив Ед. изм. Тр.плоКол- щадь, м2 во 3 м. кв. шкаф м. кв. 4 5 0,5 27,90 1 31,00 25 м. кв. сетка 0,82 20,50 31 м. кв. 0,14 4,34 Прорабская 2 м. кв. 3,25 9,60 Диспетчерская 2 м. кв. 7 14,00 Проходная 1 м. кв. 5 5,00 Сушильная 31 м. кв. 0,20 6,20 Помещение для обогрева и приема пищи Душевая с раздевалкой Туалет 31 Принятые временные здания Тип здания Размеры, м Колво 6 Передвижн. ГОСС-Г-14 Контейнер 497 Передвижн. ВД-4 Контейнер 5065-27 Контейнер 1129-9 Контейнер 5055-9 Контейнер 1129-9 7 8 7,5x3x3 2 7,5x3x2,8 2 7,5x3x2,3 1 6x3x3 1 7,5x3x3,1 1 6x3x2,7 1 3x2x3 1 7,5x3x2,7 1 Объём материалов, подлежащих хранению на складе Рскл = Изм. Лист № докум. Подпись Дата 𝑘1 ⋅ 𝑘2 ⋅ 𝑃общ ⋅ Тн , Т ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ (32) Лист 80

86 где Робщ - объём материалов, требуемых для осуществления строительства; Т - продолжительность потребления данного ресурса, дн.; Тк - норма запаса материалов, дн.; 𝑘1 = 1,3 – коэффициент неравномерности потребления материалов; 𝑘2 = 1,1 – коэффициент неравномерности поступления материалов на склады для автотранспорта. Требуемая площадь склада 𝑆= 𝑃скл , (𝑞 ⋅ 𝑘скл ) где 𝑞 - количество материала, укладываемого на 1 м2 площади склада; (33) 𝑘скл - коэффициент использования складской площади, учитывающий наличие проходов и проездов. Расчёт площадей складов приводим в таблице 20. Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Лист 81

Изм. Лист Таблица 20 – Расчёт площадей складов № докум. Материалы и изделия Ед. изм. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.023 БР ТЭ-ПЗ Количе- Норматив- Коэффициенты нерав- Объём мате- Коэф-т Расчётная ство ма- ный запас номерности риал. подле- складиро- площадь териалов мат-лов потребле- поступле- жащих хра- вания, склада, 𝑆, нению Тм Кскл м2 ние ние 3 Рскл , м 𝑘1 𝑘2 1 2 3 4 5 6 7 8 9 Колонны м. куб. 84,0 5 1,3 1,1 54,60 0,7 39,0 Плиты пустотные м. куб. 171,7 5 1,3 1,1 136,42 0,7 97,4 Ригели м. куб. 57,2 5 1,3 1,1 58,40 0,6 38,9 Лестничные марши м. куб. 5,4 5 1,3 1,1 19,31 0,6 16,1 и площадки тыс. Кирпич 386,3 5 1,3 1,1 69,05 0,7 65,8 шт Раствор м. куб. 251,1 5 1,3 1,1 44,88 0,7 32,1 Балка м. куб. 91,9 5 1,3 1,1 65,68 0,6 31,3 Размер Норма склада, складим рования, 𝑞 10 11 11,55x6 2 5,7x18 2 5,55x9 2,5 Вид склада 12 откр. откр. откр. 6x3 2 откр. 3x42 1,5 откр. 3x24 24x3 2 3,5 закр. откр. 87 Лист 82

88 На строительной площадке применяются временные водопроводные сети хозяйственно-питьевого и противопожарного назначения. Суммарный расчётный расход воды для смены с максимальным водопотреблением: 𝑄сумм = 𝑄пр + 𝑄хоз + 𝑄пож , 𝑄сумм = 0,26 + 0,32 + 3 ⋅ 5 = 15,6 л/с (35) Расход воды для обеспечения производственных нужд определяется по формуле: 𝑛 𝑄пр = 𝑘н.р. ∑ 𝑣𝑖 ⋅ 𝑞1𝑖 ⋅ 𝑘𝑖 /(3600 ⋅ 𝑛) , 𝑖=1 где 𝑘кр. = 1,2 - коэффициент неучтенного расхода воды [24], (36) 𝑣1 = 10,4 м3 – на бетонные работы, 𝑞1 = 400 л/ч – удельный расход воды на бетонные работы; 𝑘𝑖 = 1,5 - коэффициент часовой неравномерности потребления воды для работ i-го вида; 𝑁 = 31 чел. – наибольшая численность рабочих в смену; 𝑞𝑗3 = 20 л – норма расхода воды на одного человека; 𝑁4 = 25 чел. – число рабочих, пользующихся душем; 𝑚 = 0,75 мин. – продолжительность пользования душевой. 𝑄хоз = 𝑄пр = 1,5 1,2 ⋅ (10,4 ⋅ 400) = 0,26 л/с 3600 ⋅ 8 𝑁 ⋅ 𝑞3 ⋅ 𝑘3 𝑁4 ⋅ 𝑞4 31 ⋅ 20 ⋅ 2 25 ⋅ 30 + = + = 0,32 л/с 60 ⋅ 𝑚 3600 ⋅ 8 60 ⋅ 45 3600 ⋅ 𝑛 Расчет диаметра труб производится на часы максимального водозабора с учетом возможности тушения пожара 𝐷=√ 4 ⋅ 𝑄сумм ⋅ 1000 , 𝑛⋅𝑉 где 𝑄сумм - суммарный расчетный расход воды, л/с; Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.025 БР ТЭ-ПЗ (37) Лист 83

89 𝑉 - скорость движения воды по трубам, м/с. 𝐷=√ 4 ⋅ 15,6 ⋅ 1000 = 148,5 мм. 3,14 ⋅ 1,2 Принимаем трубы диаметром 150 мм. На водопроводной линии предусматривается не менее 2-х гидрантов, расположенных на расстоянии не более 100 м один от другого, не далее 2,5 м от края проезжей части автодороги и не ближе 5 м от здания. Сжатый воздух на строительстве применяется как привод пневматического оборудования и инструмента. Потребное количество сжатого воздуха 𝑄расч определяется по следующей формуле: 𝑛 где 𝑄расч = 1,1 ∑ 𝑘𝑖 ⋅ 𝑞𝑖 ⋅ 𝑛𝑖 , 𝑖=1 (38) 1,1 - коэффициент, учитывающий потери воздуха в трубопроводах [24]; 𝑘𝑖 = 0,7 - коэффициент, учитывающий коэффициент работы механизмов; 𝑞𝑖 = 0,3 м3/мин - расход сжатого воздуха механизмами; 𝑛 = 4 - число механизмов i-го вида. 𝑄расч = 1,1 ⋅ 0,7 ⋅ 0,3 ⋅ 4 = 0,924 м3 /мин. Принимаем компрессорную установку СО-455, производительность 3 м3/ч. Диаметр воздуха определяем по формуле 𝑑 = 3,18√𝑎 = 3,18√0,924= 3,02 мм. Расход кислорода на один сварочный аппарат принимаем как для средних работ 1000 л/час. Электроснабжение строительной площадки осуществляется от существующих сетей электроснабжения. Для подключения временной электросети применяют трансформаторные подстанции. Число прожекторов охранного освещения Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.025 БР ТЭ-ПЗ Лист 84

90 𝑛 =𝜌⋅𝐸⋅ 𝑆 , 𝜌л (39) где 𝜌 = 0,43 - удельная мощность, Вт/м3лк; 𝐸 = 0,5 - освещенность, лк; Pл = 1000 - мощность лампы прожектора, Вт. n =ρ⋅E⋅ S 28912 = 0,43 ⋅ 0,5 ⋅ = 6,22 ρл 1000 Принимаем 7 ламп охранного освещения. Рабочее освещение – принимаем среднюю освещённость E = 20 лк, для монтажа конструкций; удельная мощность P = 3 Вт на 1 м3 площади. Рабочее освещение (в монтажной зоне) S=3623 м2. n= ρ ⋅ E ⋅ S 3 ⋅ 20 = 3623 = 410 ρл 90 Расчёт мощности источников электроэнергии ведём в табличной форме. Результаты сводим в таблицу 21. Таблица 21– Ведомость расхода электроэнергии Группа потребителей энергии 1 Коли- Номинальная чество мощность 2 3 Силовые потребители Сварочный трансформатор 2 16,200 Технологические Штукатурный агрегат СО-152 9 2,250 Дисковая машина СО-159 5 1,400 Затирочная машина СО-89А 5 0,600 Машина для прирезки 47-6903 3 0,340 Машинка для сварки СО-104А 4 1,090 Вибролоток СО-162 3 0,250 Каток для плиток СО-153 3 0,280 Битумная мастичная машина СО-195 6 4,900 Внутреннее освещение Временные здания 200 0,015 Отделочные работы 410 0,015 Наружное освещение Охранное освещение 7 1,000 Рабочее освещение 410 0,090 Итого: ∑ 𝑃𝑖 = 96,2кВт Изм. Лист № докум. Подпись Дата 𝑘𝑖 4 𝑐𝑜𝑠 𝜙 𝑝𝑖 ⋅ 𝑘𝑖 𝑐𝑜𝑠 𝜙𝑖 6 0,35 0,4 28,35 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 5,06 1,75 0,75 0,26 1,09 0,19 0,21 7,35 0,80 0,80 1,00 1,00 2,39 4,92 1,00 1,00 1,00 1,00 7,00 36,90 5 ТГТУ 08.03.01.01.025 БР ТЭ-ПЗ Лист 85

91 Ртр = 1,1 ⋅ 96,2= 105,8 кВт – требуемая мощность трансформатора; 1,1 - коэффициент, учитывающий потери в сети. Берём трансформаторную подстанцию мощностью 125 кВт с размерами 3,8х9,7х3,8 м. 3.5 Экономика строительства Для определения сметной стоимости строительства составлены локальная и объектная смета, сводный сметный расчет. 3.5.1 Определение номенклатуры и подсчет объемов Для составления локальной и объектной сметы определяемся с перечнем выполняемых работ и подсчитываем их объем. 3.5.2 Составление смет Для составления смет применен базисно-индексный метод определения сметной стоимости. В локальной смете стоимость общестроительных работ (С) складывается из прямых затрат (ПЗ), накладных расходов (НР), и плановых накоплений. Затраты труда рабочих, обслуживающих машины, определяются с учетом коэффициента перехода от заработной платы рабочих, учтенной в затратах на эксплуатацию строительных машин к затратам труда этих рабочих. По объектной смете процентное соотношение (5 % - на внутренние электротехнические и 10% - на сантехнические) определено исходя из анализа сметных затрат на строительство объектов промышленного и гражданского. Общие затраты на строительство определяются в сводном сметном расчёте. Все затраты сгруппированы в 12 главах. Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.025 БР ТЭ-ПЗ Лист 86

92 Общая стоимость строительства в ценах 2020 года составила: 2001,173 млн. руб; стоимость квадратного метра в ценах 2020 г составила 40,366 тыс. руб. Расчет сметной стоимости строительства представлен в приложении И. Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.025 БР ТЭ-ПЗ Лист 87

93 ЗАКЛЮЧЕНИЕ В выпускной квалификационной работе разработано решение по строительству главного корпус НИИ ботанического сада "Камелия". В архитектурно-строительном разделе были разработаны фасады, планы разрезы, объемно-планировочное и конструктивное решения здания, а также произведены теплотехнические расчеты стены и покрытия. В расчетно-конструктивном разделе выполнено проектирование и расчет несущих конструкций здания – ригеля, колонны и фундамента по двум группам предельных состояний. В разделе по технологии, организации и экономики строительства сделан подбор монтажного крана, выполнена технологическая карта на монтаж плит покрытия, составлены сетевой график процесса возведения здания, сетевой график в масштабе времени и график рабочей силы, разработан стройгенплан. На основании задания на проектирование составлена сметная документация на возведение здания. Сметная часть включает в себя три сметы: локальную на общестроительные работы, объектную и сводный сметный расчет, составленные в базовых ценах 2001 года. ВКР состоит из пояснительной записки, включающей в себя 129 страницы (введение, содержание, 3 раздела, список литературы, приложения), и графической части, выполненной на 7 листах формата А1 и 1 листа А3. Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.025 БР ТЭ-ПЗ Лист 88

94 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ 1 СП 131.13330.2012. Строительная климатология (Актуализированная редакция СНиП 23-01-99*) – М.: 2000. – 42 с. 2 СП 50.13330.2012 Тепловая защита зданий. Актуализированная редакция СНиП 23-02-2003– М.: Госстрой России, ФГУ ЦПП, 2012. 3 СП 23-101-2004. Проектирование тепловой защиты зданий. Госстрой России. Актуализированная редакция СП 23-101-2000. – Введ. 2010-06-01. – М.: Изд-во стандартов, 2010. − 141 с. 4 СП 2.13130.2012. Системы противопожарной защиты. – М.: ФГБУ ВНИИПО МЧС России, 2012. – 46 с. 5 СНиП 21-01-97. Пожарная безопасность зданий и сооружений / Госстрой России. – М.: Стройиздат, 1999. – 29с. 6 СП 118.13330.2012 Общественные здания и сооружения. Актуализированная редакция СНиП 31-06-2009ОАО "Институт общественных зданий", 2013 7 СП 52.13330.2011 Естественное и искусственное освещение. Актуализированная редакция СНиП 23-05-95*. М.: НИИСФ РААСН, 2011 8 СП 23-103-2003. Проектирование звукоизоляции ограждающих конструкций жилых и общественных зданий.–СПб.: Издательство ДЕАН, 2004. – 80с. 9 СП 51.13330.2011 Защита от шума. М.: Стандартинформ, 2017. 10 СП 275.1325800.2016. Конструкции ограждающие жилых и общественных здания. Правила проектирования звукоизоляции. М.: НИИСФ РААСН, 2017. 11 Архитектура гражданских и промышленных зданий: Гражданские здания: Учеб. для ВУЗов / А.В. Захаров, Т.Г. Маклакова и др.; Под общ. ред. А.В. Захарова. – М. Стройиздат, 1993 – 509 с. 12 Шерешевский И.А. Конструирование гражданских зданий. Учеб.пособие для студентов строительных специальностей. – м.: «Архитектура-С», 2005, 176 с., ил. Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.025 БР ТЭ-ПЗ Лист 89

95 13 Конструкции гражданских зданий./ Моск. орд. Труд. Кр. Знамени Архй ин-т - Москва, Издательство литературы по строительству, 1968. Под редакцией М. С. Туполева 14 Маклакова Т.Г., Нанасова С.М., Шарапенко В.Г. Проектирование жилых и общественных зданий: Учеб. пособие для вузов / Под ред. Т.Г. Маклаковой. – М.: Высш.шк., 1998. – 400 с. 15 СП 20.13330.2016 Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*/Центральный научно-исследовательский институт строительных конструкций им. В.А.Кучеренко, 2016. 16 Бондаренко В. М., Суворкин Д. Г. Железобетонные и каменные конструкции: Учебник для студентов вузов по спец. «Промышленное и гражданское строительство». – М.: Высш. шк. – 1987. – 384 с.: ил. 17 Мандриков А.П. Примеры расчета железобетонных конструкций.: Учебное пособие для строительных техникумов по спец. ПГС. М.: Стройиздат, 1979. -419 с. 18 СНиП 52-01-2003.Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения/Госстрой России.-М.:ФГУП ЦПП,2004. 19 ЕНиР. Сборник Е3. Каменные работы./ М.: Стройиздат, 1987.-56 с. 20 Технология, организация, экономика строительства: Метод.указания / сост.О.Н.Кожухина, И.В.Шарапова. ТИХМ. Тамбов,1991. 21 Снежко А.П.,Батура Г.М. Технология строительного производства. Курсовое и дипломное проектирование: Учеб. Пособие.-К.: Выс. Школа,1991. 22 В.И Теличенко, О.М. Тереньтьев Технология строительных процессов.: Высшая школа, 2005. -257 с. 23 МДС 12-50.2009 Нормирование потребности строительных ручных машинах и инструменте: Методическая документация в строительстве. — М.: ЗАО «ЦНИИОМТП», 2012. — 54 с. 24 Строительные краны: Справочник. В.П.Станевский.-К.: Будивельник, 1994.-240 с. Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.025 БР ТЭ-ПЗ Лист 90

96 25 Е.В.Аленичева . Организационно-технологическое проектирование в городском строительстве: учебное пособие/ Е.В.Аленичева , Гиясова И.В, Кожухина О.Н. - Тамбов: изд-во ФГБОУ ВПО, "ТГТУ", 2011г. - 80 с. 26 В.И Теличенко, О.М. Тереньтьев Технология строительных процессов.: Высшая школа, 2005. -257 с. 27 Расчёт и проектирование стройгенпланов: Метод. указания / Сост. Аленичева Е.В. ТГТУ: Тамбов, 1996. 28 Проектирование на стройгенплане: временных зданий и коммуникаций: Метод. указания / Сост. Аленичева Е.В. ТГТУ: Тамбов, 1996. Изм. Лист № докум. Подпись Дата ТГТУ 08.03.01.01.025 БР ТЭ-ПЗ Лист 91

97 ПРИЛОЖЕНИЕ А (обязательное) Теплотехнический расчет стенового ограждения Теплотехнический расчёт ограждающей конструкции выполнен по СП 50.13330.2012 «Тепловая защита зданий», СП 23-101-2004 «Проектирование тепловой защиты зданий», СП 131.13330.2012 «Строительная климатология», в программе ТеРеМОК 0.8.5 / 0118 © 2005— 2020 Дмитрий Чигинский. Определить требуемую толщину слоя в конструкции Наружной стены в Общественном, административном или бытовом здании, расположенном в городе Ростов-на-Дону (зона влажности — Сухая). Расчетная температурой наружного воздуха в холодный период года, t_ext = -19 °С; Расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания, t_int = 20 °С; Средняя температура наружного воздуха отопительного периода, t_ht = -0.1 °С; Продолжительность отопительного периода, z_ht = 166 сут.; Нормальный влажностный режим помещения и условия эксплуатации ограждающих конструкций — А. Коэффициент, учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, n = 1; Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции, α_ext = 23 Вт/(м²·°С); Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, α_int = 8.7 Вт/(м²·°С); Нормируемый температурный перепад, Δt_n = 4.5 °С; Нормируемое значение сопротивления теплопередаче, R_req = 2,57 м²·°С/Вт; Таблица А1-Состав стенового ограждения № Наименование, плотность λ, Вт/(м·ºC) t, мм 1 Раствор цементно-песчаный, 1800 кг/м³ 0,93 20 2 Силикатного на цементно-песчаном 0,87 510 растворе (ГОСТ 379-2015), 1800 кг/м³ 3 Плиты полужесткие на синтетическом 0,069 49 связующих (ГОСТ 9573-2012), 125 кг/м³ 4 Фасадная штукатурка, 1600 кг/м³ 0,81 15 Толщина искомого слоя, t = 49 мм; Принимаем утеплитель толщиной , t = 50 мм; Суммарная толщина конструкции, ∑t = 550 мм; Таблица А2-Состав стенового ограждения № Наименование, плотность 1 Раствор цементно-песчаный, 1800 кг/м³ 2 Силикатного на цементно-песчаном растворе (ГОСТ 379-2015), 1800 кг/м³ 3 Плиты полужесткие на синтетическом связующих (ГОСТ 9573-2012), 125 кг/м³ 4 Фасадная штукатурка, 1600 кг/м³ Толщина искомого слоя, t = 80 мм; Принимаем утеплитель толщиной , t = 80 мм; λ, Вт/(м·ºC) 0,93 0,87 t, мм 20 380 0,069 80 0,81 15

98 Суммарная толщина конструкции, ∑t = 500 мм; Таблица А3-Состав стенового ограждения № Наименование, плотность 1 Раствор цементно-песчаный, 1800 кг/м³ 2 Бетон тяжелый (ГОСТ 26633-2015), 2400 кг/м³ 3 Плиты пенополистирола ПСБ-С25 (ГОСТ 15588-2014), 25 кг/м³ Толщина искомого слоя, t = 50 мм; Принимаем утеплитель толщиной , t = 50 мм; Суммарная толщина конструкции, ∑t = 570 мм; λ, Вт/(м·ºC) 0,93 1,86 t, мм 20 500 0,041 50

99 ПРИЛОЖЕНИЕ Б (обязательное) Теплотехнический расчет конструкции покрытия Теплотехнический расчёт ограждающей конструкции выполнен по СП 50.13330.2012 «Тепловая защита зданий», СП 23-101-2004 «Проектирование тепловой защиты зданий», СП 131.13330.2012 «Строительная климатология», в программе ТеРеМОК 0.8.5 / 0118 © 2005— 2020 Дмитрий Чигинский. Определить требуемую толщину слоя в конструкции Покрытия в Общественном, административном или бытовом здании, расположенном в городе Ростов-на-Дону (зона влажности — Сухая). Расчетная температурой наружного воздуха в холодный период года, t_ext = -19 °С; Расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания, t_int = 20 °С; Средняя температура наружного воздуха отопительного периода, t_ht = -0.1 °С; Продолжительность отопительного периода, z_ht = 166 сут.; Нормальный влажностный режим помещения и условия эксплуатации ограждающих конструкций — А. Коэффициент, учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, n = 1; Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции, α_ext = 23 Вт/(м²·°С); Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, α_int = 8.7 Вт/(м²·°С); Нормируемый температурный перепад, Δt_n = 4 °С; Нормируемое значение сопротивления теплопередаче, R_req = 2,104 м²·°С/Вт; Таблица Б1-Состав покрытия № Наименование, плотность λ, Вт/(м·ºC) t, мм 1 Железобетон (ГОСТ 26633), 2500 кг/м³ 2,04 120 2 Стяжка цементно-песчаная, 1800 кг/м³ 0,93 20 3 Рубероид (ГОСТ 10923-82), 600 кг/м³ 0,17 3 4 Плиты жесткие на синтетическом связу0,073 98 ющих (ГОСТ 9573-2012), 150 кг/м³ 5 Армированная цементно-песчаная 0,93 40 стяжка, 1800 кг/м³ 6 Гидроизол (ГОСТ 7415-86), 600 кг/м³ 0,17 9 Толщина искомого слоя, t = 98 мм; Принимаем утеплитель толщиной , t = 100 мм; Суммарная толщина конструкции, ∑t = 302 мм;

100 ПРИЛОЖЕНИЕ В Акустический расчет звукоизоляции стены и перекрытия Расчет звукоизоляции межквартирной перегородкой Определяем индекс изоляции воздушного шума перегородкой. Rw = 37lg· m + 55lg·K− 43, дБ, где m-поверхностная плотность перегородки, кг/м2 ; K-коэффициент, учитывающий относительное увеличение изгибной жесткости ограждения из бетонов на легких заполнителях по отношению к конструкциям из тяжелого бетона с той же плотностью. [8, табл.10] Принимаем перегородку из газобетонных блоков плотностью γ0 = 800 кг/м3 и толщиной 200 мм. При плотности γ0 = 800 кг/м3 коэффициент K = 1,5 [8, табл.10]. Rw = 37lg(800·0,2) + 55lg1,5 − 43 = 53,36 дБ н 𝑅𝑤 = 49,8 дБ >𝑅𝑤 = 48 дБ, требование звукоизоляции обеспечено. Расчёт звукоизоляции междуэтажного перекрытия Исходные данные. − нормативное значение индекса изоляции воздушного шума перекрытия между рабочими комнатами, кабинетами, секретариатами и отделяющие эти помещения от помещений общего пользования (вестибюли, холлы) Rw =45 дБ [9,табл.2]; − нормативное значение индекса приведенного уровня ударного шума перекрытия между рабочими комнатами, кабинетами, секретариатами и отделяющие эти помещения от помещений общего пользования (вестибюли, холлы) Lnw= 63 дБ [9,табл.2]; − проектируемая конструкция пола: монолитная стяжка; − материал упругой прокладки: плиты минераловатные жесткие на синтетическом связующем γ = 150 кг/м3. Определение индекса изоляции воздушного шума перекрытия

101 Определяем индекс изоляции воздушного шума многопустотной плитой перекрытия с 6 пустотами шириной 1,2 м и толщиной 0,22 м. Rw, пл. = 37lgm1 +55 lgk – 43, где m1 =δпл.·γ = 0,12·2500 = 300 кг/м2 – поверхностная плотность плиты перекрытия; k – коэффициент, учитывающий наличие в плите перекрытия пустот и определяется по: k = 1,5  4 I 3 , bпл  hпл где I – момент инерции сечения плиты, в свою очередь определяется как: I = Iпл. – Iпуст. = 3   d пуст. 1,2  0,223 bпл.  hпл 3,1416 0,1594 . = = 8,7  10−4 м4, тогда − 6 − 6 12 64 12 64 4 8,7  10−4 k = 1,5  = 1,21 . 1,2  0,123 4 Rw, пл. = 37lg300 +55 lg1,2 – 43 = 53 дБ. н Rw, пл. = 53 дБ < R w = 45 дБ , требование звукоизоляции воздушного шума обеспечено. Определяем приведенного индекса изоляции ударного шума под перекрытием В качестве материала звукоизоляционной прокладки плиты минераловатные жесткие на синтетическом связующем γ = 150 кг/м3 по [8, табл. 16] принимаем с Eд = 5,6·105 Па и ε = 0,43. Определяем нагрузку передаваемую на прокладку: m1 = 2500·0,12 (плита) = 300 кг/м2; т2=2400·0,008+2000·0,06+200(керамогранитная плиткпа+стяжка+ +временнач) = 19,2+120+200=339,2 кг/м2 н Определяем частоту резонанса перекрытия. При требуемой величине R w = 48 дБ [8, табл. 2] и фактической Rw, пл. = 49,8 дБ она составляет fр = 200 Гц [8, табл. 15]. Определяем толщину материала в обжатом состоянии:

102 0,162 ∙ 𝐸д ∙ (𝑚1 + 𝑚2 ) 0,162 ∙ 5,6 ∙ 105 ∙ (300 + 339,2) 𝑑= = = 0,0022 м 𝑚1 ∙ 𝑚2 ∙ 𝑓р2 300 ∙ 339,2 ∙ 2002 Тогда толщина прокладки в необжатом состоянии: 𝑑𝑛 = 𝑑 2,2 = = 4 мм 1 − 𝜀 1 − 0,43 Исходя из размеров материала принимаем толщину звукоизоляционного слоя 10 мм – в необжатом состоянии (толщина в обжатом состоянии будет составлять 5,7 мм). Проверяем принятую конструкцию пола по условию обеспечения изоляции ударного шума. Для этого определяем частоту собственных колебаний пола по [8, формула 13]: 𝑓0 = 0,16√ 𝐸д , 𝑑 ∙ 𝑚2 где 𝑑 − толщина звукоизоляционного слоя в обжатом состоянии; 𝑚2 =84,8 кг/м2 ̶ поверхностная плотность пола. 3,4 · 105 𝑓0 = 0,16√ = 67 Гц 0,0057 ∙ 339,2 Определяем индекс приведенного ударного шума плитой приведения без пола по [8, табл. 18]. Принимаем 𝐿𝑤0 = 80 дБ Согласно [8, табл. 17] определяем индекс приведенного ударного шума перекрытия для полов по монолитной стяжке, уложенных на звукоизоляционный слой. По значениям 𝑓0 и 𝐿𝑤0 определяем индекс приведенного уровня ударного шума под перекрытием. Имеем 𝐿𝑛𝑤 = 54 дБ. 𝐿𝑛𝑤 проект = 54 дБ < 𝐿𝑛𝑤 норм = 63 дБ Таким образом, можно сделать вывод, что выбранная конструкция пола обеспечивает звукоизоляцию помещения.

103 ПРИЛОЖЕНИЕ Г (обязательное) Расчет фундаментов Система общестроительных расчетов "BASE" ГПКИП "СтройЭкспертиза" г. Тула. тел./факс (0872) 35-15-79. Результаты расчета фундамента по оси А/1 Тип фундамента: Ленточный на естественном основании 1. - Исходные данные: Тип грунта в основании фундамента: Пылевато-глинистые, крупнообломочные с пылевато-глинистым заполнителем I<0.25 Тип расчета: Проверить заданный Способ расчета: Расчет основания по деформациям Способ определения характеристик грунта: По таблицам 1-3 СНиП 2.02.01-83* Конструктивная схема здания: Жёсткая при 1.5<(L/H)<4 Наличие подвала: Да Фундамент под крайнюю стену Исходные данные для расчета: Удельный вес грунта 18 кН/м3 Удельное сцепление грунта 25 кПа Угол внутреннего трения 23 ° Расстояние до грунтовых вод (Hv) -1,7 м Ширина фундамента (b) 1,4 м Высота фундамента (H) 2,4 м Глубина подвала (dp) 1,3 м Ширина подвала (Bp) 25,2 м Высота грунта в подвале выше подошвы фундамента (hs) 0,3 м Вес 1 м2 пола подвала (Pp) 2,5 кПа Нагрузка на отмостку (только для расчета горизонтального давления) (qv) 10кПа Усреднённый коэффициент надёжности по нагрузке 1,15 Расчетные нагрузки на фундамент: ______________________________ Наименование Величина Ед. измерения Примечания N 232,22 кН/п.м. My 20,3 кН*м/п.м. Qx 14,37 кН/п.м. q 10 кПа на грунт ______________________________ 2. - Выводы:

104 По расчету по деформациям коэффициент использования К = 0,88 Расчетное сопротивление грунта основания 311,01 кПа Максимальное напряжение под подошвой в основном сочетании 327,8 кПа Минимальное напряжение под подошвой в основном сочетании 26,06 кПа 3. - Результаты конструирования: Геометрические характеристики конструкции: ________________________________ Наименование Обозначение Величина Размерность Ширина верхней части фундамента b0 0,5 м Высота ступени фундамента hn 0,3 м Защитный слой верхней части фундамента zv 3,5 cм Защитный слой арматуры подошвы zn 7,0 см Длина верхней ступени вдоль оси Х b1 0,45 м Количество ступеней вдоль оси Х nx 1 шт ________________________________ По расчету на поперечную силу в сечении, проходящем по грани подколонника, несущей способности подошвы ДОСТАТОЧНО. Подошва ленточного фундамента Рабочая арматура вдоль оси X 5D 12 A 400 По прочности по нормальному сечению армирование ДОСТАТОЧНО Стена ленточного фундамента, боковые грани Вертикальная рабочая арматура 5D 10 A 400 По прочности по нормальному сечению армирование ДОСТАТОЧНО

105 Система общестроительных расчетов "BASE" ГПКИП "СтройЭкспертиза" г. Тула. тел./факс (0872) 35-15-79. Результаты расчета фундамента по оси Д-6 Тип фундамента: Cтолбчатый на естественном основании 1. - Исходные данные: Тип грунта в основании фундамента: Пылевато-глинистые, крупнообломочные с пылевато-глинистым заполнителем I<0.25 Тип расчета: Подбор унифицированной подошвы по серии 1.412-1 Способ расчета: Расчет основания по деформациям Способ определения характеристик грунта: На основе непосредственных испытаний Конструктивная схема здания: Жёсткая при 1.5<(L/H)<4 Наличие подвала: Да Фундамент под среднюю стену Исходные данные для расчета: Удельный вес грунта 18 кН/м3 Удельное сцепление грунта 25 кПа Угол внутреннего трения 23 ° Расстояние до грунтовых вод (Hv) 0,2 м Высота фундамента (H) 1,8 м Глубина подвала (dp) 1,3 м Ширина подвала (Bp) 25,2 м Высота грунта в подвале выше подошвы фундамента (hs) 1,9 м Вес 1 м2 пола подвала (Pp) 2,5 кПа Усреднённый коэффициент надёжности по нагрузке 1,15 Расчетные нагрузки на фундамент: ______________________________ Наименование Величина Ед. измерения Примечания N 2275,73 кН My 48,18 кН*м Qx 0 кН Mx 0 кН*м Qy 0 кН q 0 кПа на грунт ______________________________ 2. - Выводы: Максимальные размеры подошвы по расчету по деформациям a=2,1 м b=2,7 м Расчетное сопротивление грунта основания 411,54 кПа Максимальное напряжение под подошвой в основном сочетании 411,03 кПа Минимальное напряжение под подошвой в основном сочетании 378,19 кПа 3. - Результаты конструирования:

106 Геометрические характеристики конструкции: ________________________________ Наименование Обозначение Величина Размерность Ширина верхней части фундамента b0 0,9 м Длина верхней части фундамента L0 0,9 м Высота ступени фундамента hn 0,3 м Защитный слой верхней части фундамента zv 3,5 cм Защитный слой арматуры подошвы zn 7,0 см Длина рядовой ступени вдоль оси Х bn 0,45 м Длина рядовой ступени вдоль оси Y an 0,45 м Длина верхней ступени вдоль оси Х b1 0,45 м Длина верхней ступени вдоль оси Y a1 0,15 м Количество ступеней вдоль оси Х nx 2 шт Количество ступеней вдоль оси Y ny 2 шт Ширина сечения колонны b 0.4 м Длина сечения колонны a 0.4 м Глубина заделки колонны h 0.8 м ________________________________ По расчету на продавливание подколонником несущей способности подошвы ДОСТАТОЧНО. По расчету на продавливание колонной несущей способности подошвы ДОСТАТОЧНО. Подошва столбчатого фундамента Рабочая арматура вдоль оси Х 11D 16 A 400 По прочности по нормальному сечению армирование ДОСТАТОЧНО Подошва столбчатого фундамента Рабочая арматура вдоль оси Y 14D 12 A 400 По прочности по нормальному сечению армирование ДОСТАТОЧНО Подколонник столбчатого фундамента, грани параллельно оси X Вертикальная рабочая арматура 5D 6 A 400 По прочности по нормальному сечению армирование ДОСТАТОЧНО Подколонник столбчатого фундамента, грани параллельно оси Y Вертикальная рабочая арматура 5D 8 A 400 По прочности по нормальному сечению армирование ДОСТАТОЧНО Стакан в направлении оси Х армируется конструктивно 5 сетками по 4D8 AI Стакан в направлении оси Y армируется конструктивно 5 сетками по 4D8 AI В нижней части стакана установить сетки 60x60 D8AI, шаг стержней 50 мм Достаточно 2 сеток косвенного армирования.

ПРИЛОЖЕНИЕ Д (обязательное) Таблица Д1-Карточка-определитель Характеристика работ Объем Наименование работ состав бригад Трудоемкость 3 4 5 6 7 Кол-во рабочих в смену 8 0,47 0,0 1,10 1 Машинист 2 Бульдозер ДЗ-25 2 18,75 0,0 1,00 1 Машинист 2 Бульдозер ДЗ-26 2 7,84 5,7 44,60 3 Машинист 8 Экскаватор ЭО 454 8 0,21 7,3 2,30 2 Машинист, землекоп 4 Бульдозер ДЗ-26 4 0,35 0,44 3,5 9,43 1,31 1,5 1 1 6 4 Автобетононасос Кран автомобильный 1 1 6,36 41,4 40,1 15 4 Кран автомобильный 1 29,16 37,3 0,00 3 Машинист, бетонщики Машинист, бетонщики Монтажники, машинист Гидроизолировщики 16 5,73 0,0 5,09 1 Машинист 4 Бульдозер ДЗ-25 4 5,73 0,0 18,74 3 Машинист 4 Пневмоколесный каток ДУ32 4 4 КБ-602 1 4 КБ-602 1 4 КБ-602 1 4 КБ-602 1 Продмашть, дн ед. изм кол-во чел-дн см 1 2 1000 Срезка раст. слоя м3 Планировка площадки бульдозером 100 м2 1000 Разработка грунта экскаватором м3 1000 Доработка дна катлована м3 Устройство бетонной подготовки 100м3 Устройство бетонных фундаментов 100м3 Монтаж фундаментных блоков и 100 шт плит Гидроизоляция 100 м2 1000 Обратная засыпка м3 1000 Уплотнение грунта м3 основные механизмы Монтаж колонн 100 шт 0,34 80,35 7,41 7 Монтаж ригелей 100 шт 0,34 31,08 6,34 8 Монтаж балки 100 шт 0,01 0,91 0,19 1 Монтаж маршей и площадок 100 шт 0,38 12,1 6,24 3 Профессия Монтажники, машинист Монтажники, машинист Монтажники, машинист Монтажники, машинист Наименование Колво 9 10 1 107

1 2 3 4 5 6 Монтаж плит перекрытий 100 шт 4,9 142,7 31,7 36 м3 1205,73 431,98 86,56 100 м2 53,43 568,2 38,89 100м2 13,45 109,08 7,28 100м2 4,33 9,3 3,76 44 25 6 3 Устройство пола (линолеум) 100м2 7,92 37,9 1,83 13 Устройство пола (плитка) 100м2 32,62 324,9 19,28 8 Внутренняя отделка Внешняя отделка Электротехн. Работы Сантехнич. Работы ввод коммуникаций пуско-наладочные работы Благоустройство ввод объекта 100м2 100м2 167,66 1763,7 136,06 20,64 971,5 98,52 246,3 32,32 492,6 64,64 Кирпичная кладка стен Кирпичная кладка перегородок Кровельные работы Заполнение проемов 147 33 62 62 14 14 27 4 7 Монтажники, машинист Каменщики, машинист Каменщики, машинист Кровельщики Монтажники Облицовочник синтетическими материалами Облицовочник-плиточник Отделочники Электрик Сан.техник 8 9 10 4 КБ-602 1 12 12 15 12 КБ-602 КБ-602 1 1 5 2 3 1 14 1 12 30 4 8 4 4 4 4 Краскопульт 10 6 4 8 0 0 0 0 108

109 ПРИЛОЖЕНИЕ Е (обязательное) Подсчет объемов работ Наименование Таблица Е1 – Спецификация сборных конструкций 1 Размеры, мм шивыдлина рина сота 2 3 4 Масса, т Кол-во 5 одного 6 Колонны К1 К2 К3 2400 3300 2550 400 400 400 400 400 400 Р1 Р2 5850 5650 400 400 450 450 8800 8800 8800 8800 8900 8900 8900 9000 (8900) 8900 (8600) 8600 (8100) 8100 (7500) 7500 (6800) 6800 (5200) 5200 (3400) 5900 5900 5900 5800 5800 5800 1500 1500 1200 1000 1500 1200 1000 220 220 220 220 220 220 220 1000 220 3 4,028 1000 220 3 1000 220 1000 ПК1 ПК1/1 ПК3 ПК4 ПК5 ПК6 ПК7 ПК8 ПК9 ПК10 ПК11 ПК12 ПК13 ПК14 ПК15 ПК16 ПК17 ПК18 ПК18/1 ПК19 Объем, м 3 всего 7 10 2,3 55,2 16 2,25 36,0 8 1,7 52,7 Ригели 16 1,89 30,24 18 1,75 32,5 Плиты перекрытия 72 5,227 376,63 24 5,045 121,08 12 4,181 50,17 32 3,485 111,52 40 5,287 211,48 52 4,230 219,96 40 3,524 140,96 одного 8 всего 9 Площадь, м2 10 0,384 0,528 0,408 3,840 8,448 21,08 1,053 1,017 16,848 18,306 2,904 2,803 2,323 1,936 2,937 2,350 1,958 209,09 67,27 27,88 61,95 117,48 122,2 78,32 13,20 12,74 10,56 8,80 13,35 10,68 8,90 12,08 2,238 6,71 10,17 3,465 10,39 1,925 5,78 8,75 3 3,307 9,92 1,837 5,51 8,35 220 3 3,089 9,27 1,716 5,15 7,80 1000 220 3 2,831 8,49 1,573 4,72 7,15 1000 220 3 2,376 7,13 1,320 3,69 6,0 1000 1500 1200 1000 1500 1500 1000 220 220 220 220 220 220 220 3 40 16 4 16 8 16 1,703 3,505 2,804 2,336 3,445 3,272 2,297 5,11 140,20 44,86 9,34 55,12 26,18 36,75 0,946 1,947 1,558 1,298 1,914 1,818 1,276 2,84 77,88 24,93 5,19 30,62 14,54 20,42 4,3 8,85 7,08 5,90 8,70 8,26 5,80

110 1 ПК20 ПК21 ПК22 ПК22/1 ПК23 ПК24 ПК25 ПК26 2 5400 5400 4700 4700 4700 3000 2600 2600 3 1500 1200 1500 1500 1000 1200 1500 1200 ЛМ1 3900 1200 ЛП1 3000 1300 ФБС1 ФБС2 ФБС3 ФБС4 ФБС5 ФБС6 ФБС7 ФБС8 ФБС9 2400 1200 900 2400 1200 900 2400 1200 900 500 500 500 500 500 500 400 400 400 12000 280 ФЛ1 ФЛ2 ФЛ3 ФЛ4 ФЛ5 ФЛ6 1400 1400 1400 1200 1200 1200 2400 1200 800 2400 1200 800 ПБ1 ПБ2 ПБ3 ПБ4 2070 1810 2460 2980 120 120 120 120 БД 4 220 220 220 220 220 220 220 220 ∑= 5 6 3,208 2,567 2,792 2,653 1,861 1,426 1,544 1,235 7 51,33 10,268 22,34 10,61 22,33 57,04 12,43 9,88 16 4 8 4 12 40 8 8 490 Лестничные марши 1650 22 2,075 45,65 Лестничные площадки 300 16 2,98 47,68 Блоки ФБС 600 100 1,8 180 600 34 0,9 30,6 600 66 0,675 44,55 300 42 0,9 37,8 300 46 0,45 20,7 300 64 0,337 21,57 600 42 1,44 60,48 600 46 0,72 33,12 600 64 0,54 34,56 ∑= 504 Двутавровые балки покрытия 890 1 5,0 5,0 Фундаментные плиты 300 31 2,015 62,46 300 2 1,008 2,016 300 24 0,673 16,15 300 59 1,728 101,95 300 7 0,865 6,06 300 9 0,575 5,17 ∑= 132 Перемычки 220 264 0,1366 36,06 220 108 0,1194 12,89 220 18 0,1624 2,93 220 4 0,190 0,76 ∑= 394 8 1,782 1,426 1,551 1,474 1,034 0,792 0,858 0,686 9 28,51 5,71 12,41 5,90 12,41 31,68 6,86 5,49 0,83 18,26 1,62 25,92 0,72 0,36 0,27 0,36 0,18 0,135 0,576 0,288 0,216 72 12,24 17,82 15,12 8,28 8,64 24,19 13,25 13,824 2,85 8,55 0,806 0,403 0,269 0,691 0,346 0,230 24,99 0,806 6,456 40,769 2,422 2,07 0,05464 0,04778 0,06494 0,079 14,42 5,16 1,17 0,316 10 8,10 6,48 7,05 6,70 4,70 3,60 3,90 3,12

111 Таблица Е2 – Объем кирпичной кладки на здание Несущая кладка Ось стены А А/1 Ж 1 7/1 10 1 ∑S= 2 3 8/1 8/2 5/1 7 Г Д В Б/1 Е ∑S= ∑S= Площадь стены за вычетом проема 78,29 139,31 383,41 2 254,80 173,98 243,59 1264,38 88,21 88,21 88,21 88,21 99,34 315,03 210,0 210,0 47,24 108,00 49,00 1391,45 2655,83 Толщина стены 0,51 0,51 0,51 3 0,51 0,51 0,51 ∑V= 0,38 0,38 0,38 0,38 0,38 0,38 0,38 0,38 0,38 0,38 0,38 ∑V= ∑V = Объем кладки 39,93 98,59 195,54 4 129,95 88,73 124,23 676,97 33,52 33,52 33,52 33,52 37,75 119,71 79,8 79,8 17,95 41,04 18,62 528,75 1205,72 Таблица Е3 – Спецификация оконных и дверных заполнений Марка 1 ОК1 ОК2 ОК3 ОК4 ОК5 ∑ Д1 Д2 и Д3 Д4 Д5 ∑ Размеры, мм длина ширина 2 3 1600 200 1400 200 1090 200 2500 200 1400 200 высота 4 1450 1450 1450 10000 4565 Колво 5 66 11 10 1 8 910 120 2100 42 1210 1810 1410 120 120 120 2100 2100 2100 24 4 2 Площадь, м2 6 153,12 22,33 15,81 25,00 51,13 270,7 80,26 60,98 15,2 5,92 162,36

СМЕТА МДС 2020 Триал 8_лс 02-001 Образец № 4 ПРИЛОЖЕНИЕ Ж (обязательное) Расчет сметной стоимости ЛОКАЛЬНЫЙ СМЕТНЫЙ РАСЧЕТ № 02-001 (локальная смета) на Земляные работы (наименование работ и затрат, наименование объекта) Сметная стоимость 77.525 тыс. руб. Средства на оплату труда 14.217 тыс. руб. Составлен(а) в базисных ценах по состоянию на 01.01.2000г. № п.п. Шифр и номер позиции норматива руб. Наименование работ и затрат, единица измерения Количество Стоимость единицы эксплуатации машин всего оплаты труда 1 1 2 4 в т.ч. оплаты труда 5 6 3041.58 3041.58 7 - 436.59 25.23 25.23 - 2.57 3221.80 3221.80 - 377.33 3245.00 3245.00 - 438.08 8 1430 - в т.ч. оплаты труда на единицу 9 10 1430 всего 11 - - - - - - - - 205 2.1 47 - 47 5 6766 - 6766 792 1000 м3 ФЕР01-01-008-8 Разработка грунта в отвал в котлованах объемом от 1000 до 3000 м3, экскаваторами с ковшом вместимостью 0,5 м3, группа грунтов: 2 Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 1.875 1000 м2 ФЕР01-01-009-8 Разработка грунта в траншеях экскаватором «обратная лопата» с ковшом вместимостью 0,65 (0,5-1) м3, группа грунтов: 2 Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 0.47 Затраты труда рабочих, чел.-ч., не занятых обслуживанием машин Общая стоимость оплаты эксплуатруда тация машин 1000 м3 ФЕР01-01-036-3 Планировка площадей бульдозерами мощностью: 132 кВт (180 л.с.) Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 3 4 ФЕР01-01-031-4 Разработка грунта с перемещением до 10 м бульдозерами мощностью: 96 кВт (130 л.с.), группа грунтов 4 Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 2 3 Всего 5.73 18594 - 18594 2510 1000 м3 112

СМЕТА МДС 2020 Триал 1 5 8_лс 02-001 2 3 ФЕР01-01-049-1 Срезка недобора грунта в выемках, группа грунтов: 1 ФЕР01-01-033-2 Засыпка траншей и котлованов с перемещением грунта до 5 м бульдозерами мощностью: 59 кВт (80 л.с.), группа грунтов 2 Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 7 2.1 1000 м3 Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 6 4 5.73 5 6 9395.58 5860.94 3516.04 730.08 527.50 527.50 - 102.89 1277.37 1277.37 - 209.01 7 8 19731 9 7384 10 12308 11 430.3600 903.76 - - - - 1533 3023 - 3023 590 1000 м3 ФЕР01-02-001-2 Уплотнение грунта прицепными катками на пневмоколесном ходу 25 т на первый проход по одному следу при толщине слоя: 30 см Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 5.73 7319 - 7319 1198 1000 м3 Итого прямые затраты по смете 56910 7384 49487 903.76 6833 Прямые затраты по смете руб. 56910 стоимость материалов, изделий и конструкций руб. 39 стоимость ЭММ руб. 49487 всего оплата труда руб. всего трудоёмкость чел-ч Накладные расходы руб. 13506 Сметная прибыль - 50% от 14 217 руб. 7109 Земляные работы, выполняемые механизированным способом Поз. 1-7 руб. 56910 накладные расходы - 95% от 14 217 руб. 13507 сметная прибыль - 50% от 14 217 руб. 7110 Итого с накладными и прибылью руб. 77527 14217 1416.54 Итоги по видам работ: 7384 49487 903.76 6833 113

СМЕТА МДС 2020 Триал 1 8_лс 02-001 2 3 ВСЕГО по смете Сметная трудоёмкость: Средства на оплату труда: 4 5 6 руб. 7 8 9 11 77525 чел-ч руб. 10 1416.54 14217 114

СМЕТА МДС 2020 Триал 8_лс 02-002 Образец № 4 Главный корпус НИИ [наименование стройки (ремонтируемого объекта)] ЛОКАЛЬНЫЙ СМЕТНЫЙ РАСЧЕТ № 02-002 (локальная смета) на фундамент (наименование работ и затрат, наименование объекта) Основание: чертежи № Сметная стоимость Средства на оплату труда 581.177 тыс. руб. 77.472 тыс. руб. Составлен(а) в базисных ценах по состоянию на 01.01.2000г. № п.п. Шифр и номер позиции норматива руб. Наименование работ и затрат, единица измерения Количество Стоимость единицы всего оплаты труда 1 1 2 3 ФЕР06-01-001-1 Устройство бетонной подготовки Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 2 100 м3 ФЕР06-01-001-6 Устройство железобетонных фундаментов общего назначения под колонны объемом: до 5 м3 Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 3 4 35.0 Всего Общая стоимость оплаты эксплуатруда тация машин в т.ч. оплаты труда в т.ч. оплаты труда 5 6 7 3897.23 1587.74 136403 8 1404.00 244.51 11038.62 2369.43 5203.81 359.63 6150.12 4931.93 1218.19 681.39 9 49140 55571 Затраты труда рабочих, чел.-ч., не занятых обслуживанием машин на единицу всего 10 11 180.0000 6300.00 610.0600 268.43 134.3100 854.21 8558 4857 2290 1043 158 100 м3 ФЕР07-01-001-3 Укладка блоков и плит ленточных фундаментов при глубине котлована до 4 м, масса конструкций: до 3,5 т Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 0.44 эксплуатации машин 6.36 39115 7748 31367 4334 100 шт 115

СМЕТА МДС 2020 Триал 1 4 2 8_лс 02-002 3 ФССЦ-05.1.05.04- Плиты железобетонные ленточных фундаментов: ФЛ 14.24-3 /бетон 0048 В15 (М200), объем 0,76 м3, расход арматуры 20,02 кг Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 5 7 8 9 770.93 23899 2.0 367.18 734 24.0 236.34 5672 59.0 644.32 38015 7.0 308.09 2157 9.0 216.65 1950 100.0 393.82 39382 10 11 шт. 10 ФССЦ-05.2.02.01- Блоки бетонные стен подвалов сплошные (ГОСТ13579-78): ФБС24-50055 6-Т /бетон В7,5 (М100), объем 0,679 м3, расход арматуры 2,36 кг/ Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 31.0 9 шт. ФССЦ-05.1.05.04- Плиты железобетонные ленточных фундаментов: ФЛ 12.8-3 /бетон 0029 В10 (М150), объем 0,2 м3, расход арматуры 5,63 кг Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 8 шт. ФССЦ-05.1.05.04- Плиты железобетонные ленточных фундаментов: ФЛ 12.12-3 /бетон 0033 В10 (М150), объем 0,31 м3, расход арматуры 7,43 кг Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 7 шт. ФССЦ-05.1.05.04- Плиты железобетонные ленточных фундаментов: ФЛ 12.24.3 /бетон 0037 В10 (М150), объем 0,65 м3, расход арматуры 15,09 кг Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 6 шт. ФССЦ-05.1.05.04- Плиты железобетонные ленточных фундаментов: ФЛ 14.8-3 /бетон 0040 В15 (М200), объем 0,23 м3, расход арматуры 7,09 кг Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 5 шт. ФССЦ-05.1.05.04- Плиты железобетонные ленточных фундаментов: ФЛ 14.12.3 /бетон 0045 В15 (М200), объем 0,36 м3, расход арматуры 10,23 кг Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 6 4 шт. 116

СМЕТА МДС 2020 Триал 1 2 8_лс 02-002 3 4 11 ФССЦ-05.2.02.01- Блоки бетонные стен подвалов сплошные (ГОСТ13579-78): ФБС12-50046 6-Т /бетон В7,5 (М100), объем 0,331 м3, расход арматуры 1,46 кг/ Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 13 5-2-2-1-44 6 7 8 34.0 198.60 6752 66.0 151.28 9984 42.0 190.13 7985 46.0 98.58 4535 64.0 81.10 5190 42.0 314.94 13227 46.0 164.30 7558 64.0 120.90 7738 9 10 11 шт. 12 ФССЦ-05.2.02.01- Блоки бетонные стен подвалов сплошные (ГОСТ13579-78): ФБС9-5-60037 Т /бетон В7,5 (М100), объем 0,244 м3, расход арматуры 0,76 кг/ Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 5 шт. Блоки бетонные стен подвалов сплошные (ГОСТ13579-78): ФБС24-53-Т /бетон В7,5 (М100), объем 0,318 м3, расход арматуры 1,74 кг/ шт. 14 ФССЦ-05.2.02.01- Блоки бетонные стен подвалов сплошные (ГОСТ13579-78): ФБС12-50044 3-Т /бетон В7,5 (М100), объем 0,159 м3, расход арматуры 0,74 кг/ Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 15 5-2-2-1-37 шт. Блоки бетонные стен подвалов сплошные (ГОСТ13579-78): ФБС9-5-3Т /бетон В7,5 (М100), объем 0,122 м3, расход арматуры 0,38 кг/ шт. 16 ФССЦ-05.2.02.01- Блоки бетонные стен подвалов сплошные (ГОСТ13579-78): ФБС24-40053 6-Т /бетон В7,5 (М100), объем 0,543 м3, расход арматуры 1,46 кг/ Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 шт. 17 ФССЦ-05.2.02.01- Блоки бетонные стен подвалов сплошные (ГОСТ13579-78): ФБС12-40042 6-Т /бетон В7,5 (М100), объем 0,265 м3, расход арматуры 1,46 кг/ Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 шт. 18 ФССЦ-05.2.02.01- Блоки бетонные стен подвалов сплошные (ГОСТ13579-78): ФБС9-4-60036 Т /бетон В7,5 (М100), объем 0,195 м3, расход арматуры 0,76 кг/ Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 шт. 117

СМЕТА МДС 2020 Триал 1 19 8_лс 02-002 2 3 ФЕР08-01-003-3 Гидроизоляция стен, фундаментов: горизонтальная оклеечная в 2 слоя Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 20 4 18.85 5 6 7 2986.50 148.30 171.45 8.12 2986.50 148.30 171.45 8.12 8 56296 9 3232 10 2795 11 20.1000 378.89 20.1000 208.04 153 100 м2 ФЕР08-01-003-3 Гидроизоляция стен, фундаментов: горизонтальная оклеечная в 2 слоя Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 10.35 30910 1775 1535 84 100 м2 Итого прямые затраты по смете 442359 64185 92311 8009.57 13287 Прямые затраты по смете руб. 442359 стоимость материалов, изделий и конструкций руб. 285863 стоимость ЭММ руб. 92311 всего оплата труда руб. всего трудоёмкость чел-ч Накладные расходы руб. 85258 Сметная прибыль руб. 53560 Бетонные и железобетонные монолитные конструкции в промышленном строительстве Поз. 1-2 руб. 141260 накладные расходы - 105% от 60 146 руб. 63153 сметная прибыль - 65% от 60 146 руб. 39095 Итого с накладными и прибылью руб. 243508 Бетонные и железобетонные сборные конструкции в промышленном строительстве Поз. 3 руб. 39115 накладные расходы - 130% от 12 082 руб. 15707 сметная прибыль - 85% от 12 082 руб. 10270 Итого с накладными и прибылью руб. 65092 Конструкции из кирпича и блоков Поз. 19-20 руб. 87206 накладные расходы - 122% от 5 244 руб. 6398 сметная прибыль - 80% от 5 244 руб. 4195 Итого с накладными и прибылью руб. 97799 77472 9012.31 Итоги по видам работ: 51430 56614 6568.43 8716 7748 31367 854.21 4334 5007 4330 586.93 237 118

СМЕТА МДС 2020 Триал 1 8_лс 02-002 2 3 Материалы Поз. 4-18 ВСЕГО по смете Сметная трудоёмкость: Средства на оплату труда: 4 5 6 7 руб. 174778 руб. 581177 8 9 11 - чел-ч руб. 10 9012.31 77472 119

СМЕТА МДС 2020 Триал 8_лс 02-003 Образец № 4 Главный корпус НИИ [наименование стройки (ремонтируемого объекта)] ЛОКАЛЬНЫЙ СМЕТНЫЙ РАСЧЕТ № 02-003 (локальная смета) на Монтаж основных элементов каркаса, кладка стен, заполнение проемов, внутренняя и внешняя отделка, устройство кровли (наименование работ и затрат, наименование объекта) Основание: чертежи № Сметная стоимость Средства на оплату труда 4334.688 тыс. руб. 338.491 тыс. руб. Составлен(а) в базисных ценах по состоянию на 01.01.2000г. № п.п. Шифр и номер позиции норматива руб. Наименование работ и затрат, единица измерения Количество Стоимость единицы всего оплаты труда 1 1 2 4 ФЕР07-01-011-10 Установка колонн прямоугольного сечения в стаканы фундаментов зданий при глубине заделки колонн: более 0,7 м, масса колонн до 3 т Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 2 3 ФССЦ-05.1.03.07- Колонны прямоугольного сечения сплошные: из бетона В25 (М350), 0993 весом до 5 т, объемом от 1 до 4 м3 с расходом арматуры 100 кг/м3 Общая стоимость оплаты эксплуатруда тация машин в т.ч. оплаты труда 6 16541.88 9977.32 6190.46 1420.35 в т.ч. оплаты труда 7 8 1654 9 619 998 Затраты труда рабочих, чел.-ч., не занятых обслуживанием машин на единицу всего 10 11 658.5600 65.86 967.4400 232.19 142 3.84 1926.24 7397 0.24 20996.19 6962.98 9306.77 1018.36 м3 ФЕР07-01-014-7 Установка колонн на нижестоящие колонны при наибольшей массе монтажных элементов в здании до 8 т, масса колонн: до 3 т Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 5 Всего 100 шт Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 3 0.1 эксплуатации машин 5039 2234 1671 244 100 шт 120

СМЕТА МДС 2020 Триал 1 4 2 8_лс 02-003 3 4 ФССЦ-05.1.03.07- Колонны прямоугольного сечения сплошные: из бетона В25 (М350), 0993 весом до 5 т, объемом от 1 до 4 м3 с расходом арматуры 100 кг/м3 ФЕР07-05-007-4 Укладка балок перекрытий массой: до 3 т Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 6 ФССЦ-05.1.03.13- Ригели тавровые и с полками длиной: до 6 м, объемом до 1,5 м3 из 0195 бетона В25 (М350) с расходом арматуры 150 кг/м3 8 9 ФССЦ-05.1.06.14- Плиты железобетонные многопустотные 0011 0.34 6494.92 4237.92 2064.67 662.18 8 9 10 11 56882 35.154 3210.44 6.073 94912.62 3936.48 1970.73 438.48 97679.36 5221.65 1412.02 574.56 100 м3 ФЕР29-02-050-11 Укладка сборных железобетонных плит перекрытия массой: более 5 т Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 1926.24 7 2208 702 1441 224.9100 76.47 217.2800 1319.54 155.6800 613.13 208.2500 33.32 225 112860 м3 ФЕР29-02-050-10 Укладка сборных железобетонных плит перекрытия массой: до 5 т Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 29.53 100 шт Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 7 6 м3 Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 5 5 3.9384 100 м3 1001.14 1170.00 0.16 7043.74 4713.12 1868.00 736.43 576404 11968 23906 2663 384700 5561 20565 2263 1171334 м3 Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 10 ФЕР07-01-047-1 Установка лестничных площадок при наибольшей массе монтажных элементов в здании до 5 т с опиранием: на стену Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 11 ФССЦ-07.2.05.01- Площадки площадью: от 2 до 4 м2 0042 1127 299 754 118 100 шт 62.4 693.88 43298 м2 Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 121

СМЕТА МДС 2020 Триал 1 12 2 8_лс 02-003 3 4 ФЕР07-01-047-3 Установка лестничных маршей при наибольшей массе монтажных элементов в здании до 5 т Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 0.22 ФЕР08-02-001-3 Кладка стен кирпичных наружных: средней сложности при высоте этажа до 4 м Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 16 18 19 20 686 1596 11 347.4800 76.45 5.6600 6820.30 80.1900 428.46 112.6900 444.00 187.5500 220.52 145.7200 223.13 116.9700 172.13 247 32086 1205.0 210.90 34.56 49.47 5.40 1170.13 218.87 678.41 31.95 4875.15 3729.89 984.91 582.80 254135 59611 41645 6507 6252 3625 1169 171 19208 3881 14696 2296 21.07 1351.36 28473 1.1758 13073.08 289.60 1639.19 65.17 9827.15 255.21 1273.59 50.32 2506.35 271.59 1049.22 51.86 м3 15371 1927 341 77 100 м2 1.5312 15047 1950 391 77 100 м2 ФЕР10-01-039-3 Установка блоков в наружных и внутренних дверных проемах: в перегородках и деревянных нерубленых стенах, площадь проема до 3 Приказ Минстроя России №1039/пр м2 от 30.12.2016 2821 10 100 шт ФЕР10-01-034-6 Установка в жилых и общественных зданиях оконных блоков из ПВХ профилей: поворотных (откидных, поворотно-откидных) с площадью Приказ Минстроя России №1039/пр проема более 2 м2 двухстворчатых от 30.12.2016 1458.47 3.94 ФЕР10-01-034-5 Установка в жилых и общественных зданиях оконных блоков из ПВХ профилей: поворотных (откидных, поворотно-откидных) с площадью Приказ Минстроя России №1039/пр проема до 2 м2 двухстворчатых от 30.12.2016 1122.56 9 100 м2 17 ФССЦ-05.1.03.09- Перемычка брусковая: прямоугольная объемом до 0,5 м3 из бетона 0078 В15 (М200) с расходом арматуры 40 кг/м3 Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 7252.51 3116.90 22.0 5.343 ФЕР07-01-021-2 Укладка перемычек при наибольшей массе монтажных элементов в здании: до 5 т, масса перемычки до 1 т Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 12822.63 8 м3 ФЕР08-04-003-3 Кладка перегородок из газобетонных блоков на клее толщиной: 200 мм при высоте этажа до 4 м Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 7 шт. Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 15 6 100 шт 13 ФССЦ-05.1.07.09- Лестничные марши: 1ЛМ 30.12.15-4 /бетон В22,5 (М300), объем 0,68 0005 м3, расход арматуры 18,31 кг/ (серия 1.151.1-7 выпуск 1) 14 5 1.4716 3688 1544 400 76 100 м2 122

СМЕТА МДС 2020 Триал 1 21 2 8_лс 02-003 3 ФЕР10-01-039-4 Установка блоков в наружных и внутренних дверных проемах: в перегородках и деревянных нерубленых стенах, площадь проема Приказ Минстроя России №1039/пр более 3 м2 от 30.12.2016 22 24 25 26 27 28 29 20.64 20.64 14.05 100 м2 39.95 100 м2 ФЕР11-01-009-1 Устройство тепло- и звукоизоляции сплошной из плит: или матов минераловатных или стекловолокнистых Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 16.766 100 м2 ФЕР11-01-011-1 Устройство стяжек: цементных толщиной 20 мм Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 29.53 14.05 ФЕР11-01-014-1 Устройство полов бетонных толщиной: 100 мм Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 267.33 923.60 51.02 6623.23 324.71 963.12 63.39 2040.68 103.38 806.90 59.90 2896.97 66.86 1645.53 24.77 24649.49 2551.40 2892.02 255.66 146.77 81.70 64.53 9.25 529.86 190.65 291.49 127.83 366.49 44.24 313.71 17.15 324.60 70.03 254.57 13.80 304 9 139 10 40 11 100.6100 15.19 102.4600 3025.64 85.8400 1439.19 165.8800 3423.76 322.4100 6654.54 7.7000 108.19 30.3000 425.72 39.5100 1578.42 28.3800 1133.78 8 195584 28441 9589 1872 34214 13528 1733 1004 59793 33964 1380 511 508765 59691 52661 5277 100 м2 ФЕР11-01-001-2 Уплотнение грунта: щебнем Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 2011.87 8 100 м2 ФЕР15-01-080-1 Устройство наружной теплоизоляции зданий с тонкой штукатуркой по утеплителю толщиной плит до: 50 мм Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 7 100 м2 ФЕР15-02-005-1 Высококачественная штукатурка фасадов декоративным раствором по камню: стен гладких Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 6 100 м2 ФЕР15-02-016-3 Штукатурка поверхностей внутри здания цементно-известковым или цементным раствором по камню и бетону: улучшенная стен Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 0.151 5 100 м2 ФЕР15-01-047-15 Устройство: подвесных потолков типа <Армстронг> по каркасу из оцинкованного профиля Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 23 4 39.95 2062 907 1148 130 7445 4095 2679 1796 14641 12533 1767 685 12968 10170 2798 551 100 м2 123

СМЕТА МДС 2020 Триал 1 30 8_лс 02-003 2 3 ФЕР11-01-011-1 Устройство стяжек: цементных толщиной 20 мм ФЕР11-01-011-1 Устройство стяжек: цементных толщиной 20 мм ФЕР11-01-011-1 Устройство стяжек: цементных толщиной 20 мм ФЕР11-01-050-1 Устройство пароизоляции из полиэтиленовой пленки в один слой насухо Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 34 14.05 5 6 7 366.49 44.24 313.71 17.15 366.49 44.24 313.71 17.15 366.49 44.24 313.71 17.15 1522.80 1.31 29.43 0.23 1430.17 126.24 433.09 10.68 2986.50 148.30 171.45 8.12 8 14641 9 12533 1767 10 11 39.5100 1578.42 39.5100 3156.85 39.5100 555.12 3.4500 48.47 45.5400 639.84 20.1000 282.41 685 29283 25065 3535 1370 5149 4408 622 241 21395 413 18 3 100 м2 ФЕР12-01-013-3 Утепление покрытий плитами: из минеральной ваты или перлита на битумной мастике в один слой Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 35 14.05 100 м2 Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 33 79.9 100 м2 Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 32 39.95 100 м2 Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 31 4 14.05 20094 6085 1774 150 100 м2 ФЕР08-01-003-3 Гидроизоляция горизонтальная оклеечная в 2 слоя 14.05 100 м2 Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 36 ФССЦ-12.1.02.06- Рубероид кровельный с крупнозернистой посыпкой марки: РКК-350б 0012 м2 1405.0 7.46 41960 2409 2084 114 10481 Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 Итого прямые затраты по смете 3718763 308988 193168 34791.04 29503 Прямые затраты по смете руб. 3718763 стоимость материалов, изделий и конструкций руб. 3216607 стоимость ЭММ руб. 193168 всего оплата труда руб. всего трудоёмкость чел-ч Накладные расходы руб. 338491 37093.75 390671 124

СМЕТА МДС 2020 Триал 1 8_лс 02-003 2 3 Сметная прибыль 4 5 6 7 8 руб. 225254 Бетонные и железобетонные сборные конструкции в промышленном строительстве Поз. 1, 3, 10, 12, 16 руб. 29849 накладные расходы - 130% от 10 766 руб. 13995 сметная прибыль - 85% от 10 766 руб. 9150 Итого с накладными и прибылью руб. 52994 Бетонные и железобетонные сборные конструкции в жилищногражданском строительстве Поз. 5 руб. 2208 накладные расходы - 155% от 927 руб. 1437 сметная прибыль - 100% от 927 руб. 927 Итого с накладными и прибылью руб. 4572 Конструкции из кирпича и блоков Поз. 14-15, 35 руб. 302347 накладные расходы - 122% от 72 437 руб. 88373 сметная прибыль - 80% от 72 437 руб. 57949 Итого с накладными и прибылью руб. 448669 Деревянные конструкции Поз. 18-21 руб. 34410 накладные расходы - 118% от 5 798 руб. 6842 сметная прибыль - 63% от 5 798 руб. 3654 Итого с накладными и прибылью руб. 44906 Полы Поз. 26-33 руб. 107584 накладные расходы - 123% от 75 585 руб. сметная прибыль - 75% от 75 585 руб. 56690 Итого с накладными и прибылью руб. 257244 Кровли Поз. 34 руб. 20094 накладные расходы - 120% от 6 235 руб. 7482 сметная прибыль - 65% от 6 235 руб. 4053 Итого с накладными и прибылью руб. 31629 9 10 11 Итоги по видам работ: 7719 19715 851.82 3047 702 1441 76.47 225 65645 44898 7531.17 6792 5560 1172 630.97 238 70124 14334 8584.97 5461 92970 6085 1774 639.84 150 125

СМЕТА МДС 2020 Триал 1 8_лс 02-003 2 3 4 5 6 7 8 798356 135624 Отделочные работы Поз. 22-25 руб. накладные расходы - 105% от 144 288 руб. 151503 сметная прибыль - 55% от 144 288 руб. 79358 Итого с накладными и прибылью руб. 1029217 Тоннели и метрополитены - открытый способ работ Поз. 7-8 руб. 961104 накладные расходы - 125% от 22 455 руб. сметная прибыль - 60% от 22 455 руб. 13473 Итого с накладными и прибылью руб. 1002646 Материалы Поз. 2, 4, 6, 9, 11, 13, 17, 36 руб. 1462811 ВСЕГО по смете руб. 4334688 Сметная трудоёмкость: Средства на оплату труда: 9 10 65363 11 14543.13 8664 17529 44471 1932.67 4926 28069 - чел-ч руб. 37093.75 338491 126

Объектная смета N2-1 на строительство здания главного корпуса НИИ Составлена в ценах 2001г Сметная стоимость 12067,81 тыс.руб Нормативная трудоемкость 101,08 тыс.чел-ч Сметная заработная плата 796,18 тыс.руб Расчетный измеритель единичной стоимости 2,43 тыс.руб N п/п Наименование работ 1 2 3 Итого Общестроительные работы Сантехнические работы Электротехнические работы Итого Сметная стоимость, тыс. рублей строит. монтажных оборуд., работ работ мебели, 10493,75 0,00 0,00 1049,37 0,00 0,00 0,00 524,69 0,00 11543,12 524,69 0,00 прочих затрат 0,00 0,00 0,00 0,00 всего 10493,75 1049,37 524,69 12067,81 средства на оплату труда, тыс.руб. 692,33 69,23 34,62 796,18 нормативная трудоемкость, тыс.чел-ч 87,89 8,79 4,39 101,08 показатели единичной стоимости 2,12 0,21 0,11 2,43 127

Сводный сметный расчет на строительство здания главного корпуса НИИ В ценах 2001 Номера п/п Наименование работ 1 Глава 1. Подготовка территории строительства 2 Глава2. Основные объекты строительства 3 Глава3. Объекты подсобного и обсл. назначения 4 Глава4. Объекты энергетического Хозяйства 5 Глава5. Объекты транспортного хозяйства и связи 6 Глава6. Наружные инженерные сети Итого Итого 7 Глава7. Благоустройство и озеленение 8 Глава8. Временные здания и сооружения 9 Глава9.Прочие работы и затраты зимнее удорожани Передв. Характер работ аккордная оплата труда перевозка работников к месту работ оборуд., мебели, 11543,12 524,69 1385,17 173,15 13626,13 461,72 8,31 55,41 6,93 532,37 480,19 8,64 57,62 7,20 553,66 960,39 17,29 115,25 14,41 1107,33 1200,48 21,61 144,06 18,01 1384,16 480,19 8,64 57,62 7,20 553,66 15366,20 276,59 589,18 553,73 1815,13 193,61 226,89 5,53 17997,41 1029,47 15642,79 1142,91 2008,75 232,42 19026,88 234,64 17,14 15877,44 1160,05 251,79 629,46 369,29 419,64 1670,18 16,70 251,79 629,46 369,29 419,64 20697,05 16,70 прочих затрат 240,10 2260,53 128 Итого 10 Глава10.Содержание дирекции строящегося предприятия общая сметная стоимость тыс.руб. Сметная стоимость, тыс. рублей строит. монтажных работ работ 240,10

11 Глава11.Подготовка эксплатуционных кадров 12 Глава12.Проектные и изыскательские работы,авторский надзор Итого 13 Глава13.Резерв средств на непредвиденные работы Итого 14 Возвратные суммы НДС Итого 413,94 413,94 15877,44 317,55 1160,05 5,72 2260,53 38,11 2100,82 4,76 21127,70 366,13 16194,99 1165,77 2298,64 2105,58 2915,10 19110,08 209,84 1375,61 413,75 2712,39 379,01 2484,59 21493,83 154,42 3917,70 25565,95 Сметная стоимость строительства в ценах 2020 года: 200173,29 тыс.руб. В том числе: Строительных работ: 19110,08x8,55=163391,20 тыс.руб Монтажных работ: 1375,61x8,55=11761,45 тыс.руб. Оборудования: 2712,39x3,93 =10659,71 тыс.руб. Прочих затрат: 2484,59x5,78=14360,92 тыс.руб. Стоимость квадратного метра в ценах 2020 г: 40,366 тыс. руб. 129

Копировал

Рецензии:

Авторизуйтесь, чтобы добавить рецензию

- у работы пока нет рецензий -

Отзывы:

Авторизуйтесь, чтобы оставить отзыв