Гостиница повышенной комфортности курортно-гостиничного комплекса «Триумф»

Владислав Данилов

Гостиница повышенной комфортности курортно-гостиничного комплекса «Триумф»

Проект разработан в программном комплексе Autodesk Revit 2019. Необходимый расчет конструкции проведен в программе SCAD++. В выпускной квалификационной работе запроектировано 8-ми этажное здание гостиницы повышенной комфортности на территории юга России. Здание является частью курортно-гостиничного комплекса «Триумф». В работе разработано объемно-планировочное, проектное и технологическое решение строительства. Произведен расчет монолитной ребристой плиты и фундамента по двум группам предельных состояний. Разработан проект производства работ, технологическая карта на возведение несущего каркаса, спланирована организация строительства. Проект состоит из пояснительной записки, включающей в себя 89 страниц (содержание, введение, основная часть, список использованных источников), и графической части, выполненной на 6 листах формата А1 и 1 листа формата А2.

Строительство. Архитектура

Дипломы

Вуз: Тамбовский государственный технический университет (ТГТУ)

ID: 5f3a9a33cd3d3e0001bbb687

UUID: 825b23c0-c2c7-0138-1bbf-0242ac180006

Язык: Русский

Опубликовано: больше 4 лет назад

Просмотры: 66

11.32

Владислав Данилов

Тамбовский государственный технический университет (ТГТУ)

Комментировать 0

Рецензировать 0

Скачать - 9,4 МБ

Поделиться работой

Министерство науки и высшего образования Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «ТАМБОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ» Кафедра «Конструкции зданий и сооружений» СОГЛАСОВАНО Главный специалист предприятия УТВЕРЖДАЮ Заведующий кафедрой О.В. Умнова подпись инициалы, фамилия подпись «____» ______________ 20___г. инициалы, фамилия «____» _____________ 2019 г. БАКАЛАВРСКАЯ РАБОТА на тему: Гостиница повышенной комфортности курортно-гостиничного комплекса «Триумф» по направлению подготовки 08.03.01 Строительство шифр, наименование направления подготовки Профиль Промышленное и гражданское строительство наименование профиля Автор работы В.М. Данилов подпись, дата Обозначение работы Группа БСТ-42 инициалы, фамилия ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ДЭ Обозначение документа ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ТЛ Руководитель работы А.В. Ерофеев подпись, дата инициалы, фамилия Консультанты по разделам: 1 Архитектурно-строительный Т.Ф. Ельчищева подпись, дата 2 Расчетно-конструктивный инициалы, фамилия А.В. Ерофеев 3 Технология, организация и экономика строительства подпись, дата инициалы, фамилия подпись, дата инициалы, фамилия О.Н. Кожухина А.В. Ерофеев Нормоконтролёр подпись, дата Тамбов 2019 инициалы, фамилия

Кол. листов Формат № строки Обозначение Наименование № Примечание Экз. Текстовая часть 1 А4 ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ТЛ Титульный лист 1 – 2 А4 ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ЗД Лист задания 2 – 3 А4 ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ Пояснительная записка 89 – Графическая часть 4 А1 ТГТУ.08.03.01.01.021 БР 2DАС1 Фасады, планы, визуализация 1 – 5 А1 ТГТУ.08.03.01.01.021 БР 2DАС2 Разрезы, разрез по стене, план кровли, план перекрытия, узлы 1 – А2 ТГТУ.08.03.01.01.021 БР 2DАС3 Генплан, роза ветров, экспликация зданий и сооружений, техникоэкономические показатели генплана, условные обозначения 1 - 7 А1 ТГТУ.08.03.01.01.021 БР 2DКЖ1 План сеток балочной плиты в осях 1-8, второстепенная балка, армирование, арматурные каркасы, разрезы, спецификация 1 – 8 А1 ТГТУ.08.03.01.01.021 БР 2D- План фундаментов, армирование, арматурные сетки и каркасы, 1 ОФ1 разрезы, спецификации – А1 ТГТУ.08.03.01.01.021 БР 2DТХ1 6 10 А1 ТГТУ.08.03.01.01.021 БР 2DОС1 Подп. и дата Взам. инв. № 9 Сетевой график, сетевой график в масштабе времени, объектный стройгенплан, экспликации, технико-экономические показатели 1 – 1 – ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ВП Изм. Лист Инв. № подл. План работы крана, план бетонирования, разрезы планов, схемы опалубок, график производства работ № докум. Разраб. Данилов В.М. Пров. Ерофеев А.В. Н. Контр. Ерофеев А.В. Утв. Умнова О.В. Подпись Дата Гостиница повышенной комфортности курортногостиничного комплекса «Триумф». Ведомость проекта Лит. Лист Листов 1 1 АрхСиТ, каф. "КЗиС", гр.БСТ-42 Формат А4

Министерство науки и высшего образования Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «ТАМБОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ» Кафедра «Конструкции зданий и сооружений» СОГЛАСОВАНО Главный специалист предприятия УТВЕРЖДАЮ Заведующий кафедрой О.В. Умнова подпись инициалы, фамилия подпись «____» ______________ 20___г. инициалы, фамилия «____» _____________ 2019 г. ЗАДАНИЕ НА БАКАЛАВРСКУЮ РАБОТУ по направлению подготовки 08.03.01 Строительство шифр, наименование направления подготовки Профиль Промышленное и гражданское строительство наименование профиля Тема Гостиница повышенной комфортности курортно-гостиничного комплекса «Триумф» формулировка темы работы по приказу утверждена приказом Автор работы № 846-08 от «25» июня 2019 г. В.М. Данилов Группа БСТ-42 инициалы, фамилия Обозначение работы ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ДЭ Обозначение документа Срок представления работы к защите ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ЗД « 01 » июля 2019 г. Исходные данные для проектирования (исследования) Задание на проектирование Перечень подлежащих разработке вопросов: 1 Разработка объемно-планировочных решений здания. 2 Выбор конструктивной системы и конструктивной схемы здания. 3 Расчет основных несущих конструкций здания. 4 Проектирование и расчет фундаментов. 5 Разработка технологической карты на возведение несущего каркаса. 6 Разработка сетевого графика на возведение здания. 7 Проектирование стройгенплана

Перечень графического материала для разработки: Объемно-планировочное решение здания (планы этажей, перекрытия, кровли, фасады, разрезы, узлы;) несущие конструкции здания (расчетные схемы, армирование, арматурные сетки, каркасы разрезы); технологическая карта, стройгенплан, сетевой график. Руководитель работы А.В. Ерофеев подпись, дата инициалы, фамилия подпись, дата инициалы, фамилия подпись, дата инициалы, фамилия Задание принял к исполнению Задание принял к исполнению В.М. Данилов

АННОТАЦИЯ на выпускную квалификационную работу по теме: Гостиница повышенной комфортности курортно-гостиничного комплекса «Триумф». Автор ВКР: студент Данилов В.М., специальность «Промышленное и гражданское строительство» Год защиты 2019 В выпускной квалификационной работе запроектировано 8-ми этажное здание гостиницы повышенной комфортности на территории юга России. Здание является частью курортно-гостиничного комплекса «Триумф». В работе технологическое разработано решение объемно-планировочное, строительства. Произведен проектное расчет и монолитной ребристой плиты и фундамента по двум группам предельных состояний. Разработан проект производства работ, технологическая карта на возведение несущего каркаса, спланирована организация строительства. Проект состоит из пояснительной записки, включающей в себя 89 страниц (содержание, введение, основная часть, список использованных источников), и графической части, выполненной на 6 листах формата А1 и 1 листа формата А2.

6 СОДЕРЖАНИЕ ВВЕДЕНИЕ ...................................................................................................................... 9 1 Архитектурно-строительный раздел ........................................................................ 10 1.1 Характеристика района строительства ............................................................. 10 1.2 Требования, предъявляемые к зданию .............................................................. 11 1.3 Генеральный план ............................................................................................... 13 1.4 Функциональный процесс .................................................................................. 13 1.5 Объемно-планировочное решение здания ........................................................ 16 1.6 Архитектурно-композиционное решение здания ............................................ 18 1.7 Конструктивное решение ................................................................................... 20 1.7.1 Стены ............................................................................................................. 20 1.7.2 Перегородки.................................................................................................. 21 1.7.3 Перекрытия и покрытие здания .................................................................. 21 1.7.4 Колонны ........................................................................................................ 22 1.7.5 Лестницы ....................................................................................................... 22 1.7.6 Окна и двери. ................................................................................................ 23 1.7.7 Кровля ........................................................................................................... 23 1.7.9 Полы .............................................................................................................. 24 1.7.10 Санитарно-техническое и инженерное оборудование ........................... 24 2 Расчетно-конструктивный раздел............................................................................. 26 2.1 Расчёт монолитного железобетонного ребристого перекрытия .................... 26 2.1.1 Расчёт балочной плиты перекрытия .......................................................... 27 2.1.2 Расчёт второстепенной балки ..................................................................... 39 2.2 Расчет свайного фундамента.............................................................................. 48 2.2.1 Оценка инженерно-геологических условий строительства..................... 49 ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ Изм. Лист № докум. Разработал Данилов В.М. Руководит. Ерофеев А.В. Н. контр. Ерофеев А.В. Утв. Умнова О.В. Подп. Дата Гостиница повышенной комфортности курортногостиничного комплекса «Триумф». Пояснительная записка Лит. Лист Листов 1 89 КЗиС, гр.БСТ-42

7 2.2.2 Сбор нагрузок на фундамент ...................................................................... 52 2.2.3 Определение глубины заложения подошвы фундамента ........................ 52 2.2.4 Выбор типа, размеров и длины свай. Определение несущей способности сваи.................................................................................................................................. 53 2.2.5 Проектирование ростверка свайного фундамента ................................... 55 2.2.6 Проверка нагрузок, действующих на сваи ................................................ 57 2.2.7 Расчет по II группе предельных состояний. Определение размеров условного фундамента. Проверка давления под подошвой условного фундамента ......................................................................................................................................... 58 2.2.8 Расчет осадки условного фундамента........................................................ 61 2.2.9 Подбор оборудования для погружения свай ............................................. 63 3 Технология, организация и экономика строительства ........................................... 65 3.1 Технология строительства.................................................................................. 65 3.1.1 Выбор метода возведения надземной части здания ................................. 65 3.1.2 Расчет требуемых параметров монтажных кранов .................................. 67 3.1.3 Разработка технологической карты на возведение несущего каркаса здания.............................................................................................................................. 69 3.2 Организация строительства ............................................................................... 78 3.2.1 Составление и расчёт сетевой модели ....................................................... 78 3.2.2 Построение сетевого графика в масштабе времени ................................. 79 3.2.3 Оптимизация сетевого графика .................................................................. 79 3.2.4 Расчёт и проектирование стройгенплана................................................... 80 3.3 Экономика строительства .................................................................................. 86 3.3.1 Определение номенклатуры и подсчет объемов ...................................... 87 3.3.2 Составление смет ......................................................................................... 87 ЗАКЛЮЧЕНИЕ ............................................................................................................. 91 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ.................................................... 92 ПРИЛОЖЕНИЕ А. Теплотехнический расчет стены ................................................ 95 ПРИЛОЖЕНИЕ Б. Теплотехнический расчет эксплуатируемой и неэксплуатируемой кровли ..................................................................................................................... 97 Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 2

8 ПРИЛОЖЕНИЕ В. Экспликация полов .................................................................... 109 ПРИЛОЖЕНИЕ Г. Таблицы для расчёта монолитной ребристой плиты ............. 110 ПРИЛОЖЕНИЕ Д. Сбор нагрузок на фундаменты ................................................. 112 ПРИЛОЖЕНИЕ Е. Компьютерный расчёт фундамента под колонной среднего ряда на оси Д(3) ........................................................................................................... 130 ПРИЛОЖЕНИЕ Ж. Компьютерный расчёт фундамента под колонной крайнего ряда на оси Б(4) ........................................................................................... 133 ПРИЛОЖЕНИЕ И. К технологическому разделу.................................................... 136 ПРИЛОЖЕНИЕ К. Калькуляция ............................................................................... 143 ПРИЛОЖЕНИЕ Л. Карточка определитель ............................................................. 144 ПРИЛОЖЕНИЕ М. Ведомость подсчета объемов работ ........................................ 147 ПРИЛОЖЕНИЕ Н. Расчет стоимости строительства.............................................. 155 Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 3

9 ВВЕДЕНИЕ В выпускной квалификационной работе запроектировано 8-ми этажное здание гостиницы в южной части страны. Гостиничный бизнес в нашей стране стремительно развивается и способствует этому не только развитие туризма, но и потребность в обеспечении комфортного проживания вблизи мест проведения деловых встреч, а также мест проведения культурного досуга. Проектируемое здание гостиницы повышенной комфортности включает в себя не только функцию обеспечения проживания, а также ещё качественного обслуживания. Помимо жилых номеров большой площади, в здании предполагается создание удобной и скрытой от проживающих структуры для обслуживающего персонала, которая никак не отразится на проживании постояльцев, помимо своих основных функций. Так же в здании предусматривается столовая группа и группа помещений досуга. Так как здание подобного типа включает в себя обширное разнообразие функциональных групп, то это неизбежно влияет как на архитектуру здания, так и конструктивную часть. Проект разработан в соответствии с заданием на проектирование. Объемнопланировочное конструкционное решение здания соответствует требованиям нормативной документации по проектированию жилых зданий и учитывает требования ЕСКД и СПДС. Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 4

10 1 Архитектурно-строительный раздел Запроектировано здание гостиницы повышенной комфортности в составе гостиничного комплекса в южной части страны. 1.1 Характеристика района строительства Проектируемое здание гостиницы предназначено для строительства в южной части Ростовской области. Природно-климатические характеристики г. Ростов-на-Дону представлены в таблице 1. Роза ветров представлена на рисунке 1. Таблица 1 – Природно-климатические характеристики района строительства Наименование характеристики Характеристика 1 2 Район строительства Ростов-на-Дону Климатический район и подрайон IV Б Зона влажности Влажная Температура наружного воздуха наиболее холод-19 ной пятидневки, С -0,1 Средняя температура отопительного периода, C Продолжительность отопительного периода суток 166 Распределение температуры наружного воздуха по месяцам I II III IV V VI VII VIII IX X -3,8 -2,9 2,2 10,8 16,8 20,8 23,2 22,3 16,6 9,6 Максимальная амплитуда колебания температу19 ры,С Повторяемость ветра, % С СВ В ЮВ Ю ЮЗ З СЗ 4 14 33 10 4 12 17 6 Январь Скорость ветра, м/с С СВ В ЮВ Ю ЮЗ З СЗ 3,9 5,8 6,5 4,8 3,3 4 4,1 3,1 Повторяемость ветра, % С СВ В ЮВ Ю ЮЗ З СЗ 13 13 20 5 3 12 23 11 Июль Скорость ветра, м/с С СВ В ЮВ Ю ЮЗ З СЗ 3,4 4 4,4 3,2 2,3 3,5 3,6 3,3 Максимальная глубина промерзания грунта 0,7 Источник 3 По заданию [1] [1] [1] [1] [1] [1] XI 3,3 XII -1,5 [1] [1] [1] Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 5

11 а) б) а - по повторяемости; б - по скорости Рисунок 1 – Роза ветров 1.2 Требования, предъявляемые к зданию Требуемые характеристики здания, материалов и конструкций, санитарногигиенические и противопожарные требования представлены в таблицах 2…4. Таблица 2 – Требуемые характеристики здания Наименование характеристики 1 Класс здания Степень долговечности Степень огнестойкости Минимальные пределы огнестойкости, ч. -несущие элементы -наружные несущие стены -перекрытия междуэтажные -лестничные клетки: внутренние стены марши и площадки лестниц -элементы бесчердачных покрытий (фермы, балки, прогоны) Класс пожарной опасности строительных конструкций: - стены наружные с внешней стороны - стены, перегородки и перекрытия - стены лестничных клеток - марши и площадки лестниц в лестничных клетках Характеристика 2 II II II Источник 3 [2] [2] [2] [2] R 90 E 15 REI 45 REI 90 R 60 R 15 [2] С0 К0 К0 К0 К0 Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 6

12 Таблица 3 – Противопожарные требования к заданию Наименование характеристики 1 Предельная площадь застройки Допустимая этажность здания, этажей Допустимая высота здания Устройство противопожарных стен Количество эвакуационных выходов Устройство дверей на путях эвакуации Минимальная ширина лестничных маршей Минимальная ширина лестничных площадок Ширина горизонтальных участков путей эвакуации Минимальные уклоны лестниц: - для надземных этажей - для подвала Характеристика 2 4000 м. кв 9 50 м не требуется 2 Ширина не менее 0,9 м 0,90 м 1,35 м Источник 3 [3] [3] [3] [3] [3] 1,20 м [3] 1:2 1:1,5 [3] [3] [3] [3] Таблица 4 – Санитарно-гигиенические требования Наименование характеристики Характеристика 1 Температура внутреннего воздуха,С Относительная влажность внутреннего воздуха, % Кратность воздухообмена (кратность - приток/вытяжка): - гостиничный номер - душевая комната и санитарный узел номера - цеха приготовления еды - моечные - санузлы - зал/раздаточная - горячий цех - цеха (холодный, мясной, доготовочный, рыбный, овощной) - вестибюли - санитарных узлов 2 +20 50 Допустимая ориентация помещений по сторонам света Требования к естественному освещению КЕО, % Индекс изоляции воздушного шума, дБ: - межкомнатных перегородок; - междуэтажных перекрытий. Индекс изоляции приведенного ударного шума под перекрытием, дБ. Источник 3 [3] [3] [3] 60 м3/ч на 1 человека 120 м3/ч кратность - 4/1 кратность – 4/1 кратность - 1/3 не менее 30 м3/ч на чел. не менее 100 м3/ч на чел. кратность - 3/4 кратность - 3/5 50 м3/ч на 1 унитаз кратность - -/5 По условию инсоляции помещений 0,5 [4] [4] [5] 52 52 63 [5] Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 7

13 1.3 Генеральный план Земельный участок, предоставленный для проектирования и строительства гостиничного комплекса, находится в южной части страны. Участок ограничен существующими дорогами с покрытием из асфальтобетона, с остальных трех сторон лесом. Проектируемый комплекс складывается из свободно-расставленных зданий различной этажности – планировка, предопределенная конфигурацией участка. Вертикальная планировка решена с учетом сложившегося рельефа, отвод ливневых вод производится по проездам и площадкам в пониженные места. Территория строительства благоустраивается. Основные въезды на территорию комплекса решены с улицы Азовская. Проезды и разворотные площадки предполагается выполнить с двухслойным асфальтобетонным покрытием с обрамлением бортовым бетонным камнем БР 100.30.18. На территории здания имеются автопарковки для служебного транспорта и парковочные места для проживающих в гостинице. По соседству с проектируемым зданием имеются существующие здания культурно-досугового центра и здания дополнительных гостиничных корпусов. Технико-экономические показатели представлены на листе 3 графической части. Отметка планировки соответствует абсолютной отметке плюс 98,40. Отмостки, площадки перед входами в здания предусмотрены с бетонным покрытием. Для мощения тротуаров и площадок перед входами в общественные здания используется тротуарная плитка из цветного бетона. Территория, свободная от застройки и твердых покрытий, засеивается газонной травой, озеленяется высадкой декоративных деревьев ценных пород и кустарников. 1.4 Функциональный процесс Основная задача функционального зонирования − выявление взаимосвязей между помещениями (или группами помещений) при сохранении их четкого разграничения. Группировка помещений по их функциональному назначению и Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 8

14 установка естественной связи между этими функциональными группами создаёт внутреннее пространство здания. При проектировании предусматривается обязательное не пересечение путей передвижения к разным функциональным группам, в особенности постояльцев гостиницы и обслуживающего эту гостиницу персонала [6]. Схемы функционального процесса представлены на рисунках 2 и 3. Рисунок 2 – Схема функционального процесса на втором и типовом этажах Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 9

15 Рисунок 3 – Схема функционального процесса на первом этаже и в подвале Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 10

16 1.5 Объемно-планировочное решение здания Гостиница представляет собой восьмиэтажное здание с размерами в плане в осях «А-И» 21,6 м и «1-10» 52,8 м. Технико-экономические показатели представлены в таблице 5. Таблица 5 – Технико-экономические показатели объемно - планировочного решения здания Наименование показателя 1 Полезная площадь Общая площадь Площадь застройки Площадь наружных стен Площадь остекления Строительный объем - подземной части - надземной части Периметр здания Отношение полезной площади к общей площади здания Отношение строительного объема к общей площади Отношение периметра здания к площади застройки Отношение площади наружных ограждений к площади здания Отношение площади остекления к площади наружных ограждений Обозначение показателя 2 Sп Sо Sз Sн.с. Sост Vс Единица измерения 3 м2 м2 м2 м2 м2 м2 Pз К1 м ед. Величина показателя 4 6134 8505 1144 4996 3043 41184 6864 34320 176 0,72 К2 ед. 4,84 К3 ед. 0,15 К4 ед. 0,59 К5 ед. 0,61 Экспликация помещений для подвала, первого этажа, второго этажа и последующего типового этажа приведена на рисунках 4 и 5. Экспликация полов приведена в приложении В. Отметка чистого пола 1-го этажа 0,000, соответствует абсолютной отметке 98,4. Здание проектируется восьмиэтажным. Высота подвала составляет 4,200 м, высота первого и второго этажа составляет 3,900 м, высота технического этажа составляет 2,700 м, высота типового этажа 3,300 м. Сетка колонн принята 7,2×7,2 м в осях Г-Д, 7,2×6 м в осях Б-Г и Д-Ж [7]. Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 11

17 Рисунок 4 – Экспликация помещений подвала, первого этажа и второго этажа Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 12

18 Рисунок 5 – Экспликация помещений типового этажа 1.6 Архитектурно-композиционное решение здания Восьмиэтажное здание гостиницы предусматривает возможность размещения 155 постояльцев. Всего в здании имеется 20 одноместных номера, 55 двухместных с раздельными спальными местами и совместным спальным местом, пять трехместных номеров повышенной комфортности и пять двухместных класса «Люкс». Средняя площадь стандартного двухместного номера составляет 23 м2 жилой площади. Так же в номере предусмотрен раздельный санузел и выход на балкон. ПерЛист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 13

19 вый этаж и подвальный этаж являются обслуживающими гостиницу, то есть в них предполагается разместить помещения, необходимые для качественного обслуживания постояльцев гостиницы (приемные пункты прачечной, химчистки, тренажёрный зал, ночной бар, цеха кухни, входные группы постояльцев и персонала, зону ожидания и ресепшен). На втором этаже предусматривается столовая с дополнительным банкетным залом в основной части здания. Для более гибкой системы обслуживания питанием в левой выступающей части здания в осях Б-В размещается ресторан с выходом на террасу. В правой выступающей части размещается приемная и кабинет управляющего гостиничным комплексом. Третий этаж является техническим и разделяет жилую часть здания с обслуживающей. На нём размещены разводки водопровода, теплопровода, электрической сети и сети интернета, каналы вентиляции и обслуживающие помещения. С четвертого по восьмой этаж размещены номера гостиницы с соответствующими помещения обслуживания – горничной и складской. В здании предусмотрены 3 стандартных лифта и 2 грузовых для постояльцев гостиницы, а также 2 грузовых лифта для персонала. Здание предполагается выполнить в монолитном исполнении. Наружные стены приняты многослойными, из кирпичной кладки, которая облицована экструзионными пенополистирольными теплоизоляционными плитами. Отделка цоколя выполняется штукатуркой сложного раствора, с последующим нанесением краски кремового цвета. Здание имеет симметричную композицию, которая хорошо согласуется с требованиями функционального процесса. Соблюдение пропорциональных соотношений между отдельными элементами здания обуславливает высокую архитектурную выразительность проектируемого здания [6]. Во внешнем архитектурном облике здания применяются следующие средства выразительности — тектоника, масштаб, пропорции, ритм и цвет материалов. Предлагаемое в проекте цветовое решение фасада представлено в графической части (лист 1). Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 14

20 1.7 Конструктивное решение Здание проектируется в железобетонном каркасе в монолитном исполнении, по связевой системе, т.е. ветровые и любые другие горизонтальные нагрузки воспринимают междуэтажные перекрытия (недеформируемые в своей плоскости), и передают их на жесткую поперечную вертикальную связь – ядро жёсткости, которое вмещает в себя лифтовые шахты. Вертикальные нагрузки воспринимают элементы каркаса. Жесткость и устойчивость обеспечивается жестким сопряжением колонн с фундаментами, жестким диском монолитного ребристого перекрытия с размещением дополнительных главных балок по контуру несущего каркаса (см. лист 1 графической части) [10]. Здание решено в монолитном исполнении железобетонных несущих конструкциях с самонесущими наружными стенами из кирпича, опираемые на несущие балки. 1.7.1 Стены Стены – кирпичные самонесущие. Кирпичные стены представляют собой четырехслойную конструкцию из следующих слоев: 1. Сложный раствор цементно-песчаный, толщина δ1=0,01 м; 2. Экструдированный пенополистирол (p=45 кг/м3), толщина δ3=0,04 м; 3. Кирпичная кладка из сплошного кирпича глиняного обыкновенного на цементно-песчаном растворе, толщина δ2=0,25 м; 4. Раствор цементно-песчаный, толщина δ4=0,01 м. Результат теплотехнического расчета стены представлен в приложении А. Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 15

21 1.7.2 Перегородки Перегородки выполнены из кирпичной кладки из сплошного кирпича глиняного обыкновенного на цементно-песчаном растворе, толщина δ2=0,12 м и отделкой в виде цементно-песчаного раствора. Зазор между перегородкой и стеной замоноличивается гипсовым раствором [10]. 1.7.3 Перекрытия и покрытие здания На всех этажах принято монолитное ребристое перекрытие и покрытие. Монолитные ребристые перекрытия представляют собой систему перекрестных балок – главных и второстепенных, монолитно соединенных между собой и объединяющей их по верху плитой. Также вдоль длинной части здания, с двух сторон, устраивается монолитная консоль, которая жёстко армируется с главной балкой, размещённой по контуру несущего каркаса [11]. Главная балка принята с сечением 600х400 мм и принимается следующей длиной: 800, 2600, 5600, 6800, 8600 мм. Армируется арматурой в каркасах: рабочая принята с сечением диаметром 25 мм А400, поперечная принята с сечением диаметром 8 мм А240. Второстепенная балка принята с сечением 400х200 мм и принимается следующей длиной: 2600, 3600, 4500, 5600, 6800 мм. Армируется арматурой в каркасах: рабочая принята с сечением диаметром 10 мм А400, поперечная принята с сечением диаметром 6 мм А240. Плита ребристого покрытия принимается сечением 60 мм и армируется сетками из проволочной арматуры В500. Монолитная консоль принята сечением 200 мм и армируется сетками из проволочной арматуры В500, а также дополнительными арматурными стержнями А400 для стыковки с главной балкой. Класс бетона плит и балок – В20. Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 16

22 1.7.4 Колонны Колонны – монолитные железобетонные, сечением 400х400 мм и длиной 32 метра из тяжелого бетона класса В20. Класс арматуры колонн - А400. Колонны устанавливаются на монолитные свайные ростверки. Вертикальная арматура колонн стыкуется с помощью хомутов с гидравлическим обжатием с вертикальными выпусками ростверка. В процессе армирования строго следят, чтобы вертикальные стержни рядов армокаркаса совпадали между собой в горизонтальной плоскости. И были параллельны. Бетонирование принимается как самый распространенный вариант бетонирования вертикальных конструкций, когда бетон принимается на вертикальные конструкции, затем опалубка вертикальных элементов демонтируется и уже потом начинается устройство опалубочных систем горизонтальных элементов – балок. [11] 1.7.5 Лестницы Лестничные клетки располагаются в осях 1-2 и Д-Е. Лестницы и площадки выполняются в монолитном исполнении с опиранием на монолитную железобетонную стену, нагрузка с которой передается на главные балки. Размеры площадок и лестниц варьируются, в зависимости от высоты этажа. Длина марша лестницы принимается: 4200 мм, 3900 мм, 2700 мм и 3300 мм. Размеры проступи – 300 мм, подступенка – 150 мм. Так же устраивается монолитная консольная лестница с уровня +0.000 на уровень +3.900 и с уровня +0.000 на уровень -4.200. Длина лестниц принимается 7800 мм и 8400 мм. Размеры проступи – 300 мм, подступенка – 150 мм. Лестничные площадки облицованы накрыты монолитными мозаичными полами. Уклон лестничной марша-площадки – 1:2. Класс напрягаемой арматуры – А600, класс ненапрягаемой арматуры – А400, В500. Расположение лестниц представлено на листах 1 и 2 графической части. Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 17

23 1.7.6 Окна и двери Окна предусматриваются для обеспечения естественной освещенности основных помещений и возможности визуального контакта с окружающей средой. Размеры окон приняты в соответствии с нормативными требованиями естественной освещенности и стандартами. Конструкция окна и витражей запроектирована в виде триплекса в стеклопакете. Размеры окон: ОК1 – 1500×3000 мм; ОК2 – 2500×3000; ОК3 – 4500×3000; ОК4 – 3000×3000; ОК5 – 3500×3000; ОК6 – 5700×3000; ОК7 – 2100×2600, ОК8 – 3900×2600, ОК9 – 1500×2600, ОК10 – 6600×2600, ОК11 – 6000×2600, ОК12 – 2700×2600, ОК13 – 2400×2600. [9]. Так же помимо окон устраивается витражное остекление на втором и третьем этаже по всему контуру наружной стены. Двери наружные из ПВХ глухие и остекленные распашные, двупольные. Двери внутренние из ПВХ глухие и остекленные, однопольные и двупольные. Размеры дверей: Д1 – 900×2000 мм; Д2 – 800×2000 мм; Д3 – 1500×2100 мм; Д4 – 1300×2100 мм; Д5 – 1800×2000 мм; Д6 – 800×2150 мм; Д7 – 900×2100; Д8 – 800×2150 мм; Д9 – 1000×2000 мм; Д10 – 2500×2000 мм; Д11 – 2000×2100 мм; Д12 – 1300×2000 мм; Д13 – 900×2050 мм. Все материалы, применяемые для выполнения работ, должны соответствовать требованиям соответствующих Гостов, ТУ и иметь сертификаты качества. Расположение окон и дверей представлено на листах 1 и 2 графической части. 1.7.7 Кровля Кровля запроектирована плоская, с внутренним организованным водостоком в водоприемные воронки. Для повышения долговечности кровли принят многослойный гидроизоляционный ковер для эксплуатируемой и не эксплуатируемой частей кровли. УтепЛист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 18

24 литель в покрытии – экструзионный пенополистирол ТЕХНОНИКОЛЬ CARBON PROF (лист 2 графической части). Расчет толщины утеплителя приведен в приложениях Б и В. Водоотвод с кровли организованный, осуществляется через водоприемные воронки, расположенные в пониженных участках-ендовах. Площадь водосбора, приходящаяся на одну воронку, определяется в зависимости от типа и уклона кровли и величины q20=67. Расстояние между воронками не превышает 48 м. Марка применяемых воронок ВР-9Б. Воронки состоят из сливного патрубка, прижимного кольца и колпака. Сливной патрубок крепят к плите покрытия хомутом, а прижимное кольцо глухими гайками прижимает гидроизоляционный ковер к фланцу сливного патрубка. Гидроизоляционный ковер в месте примыкания к воронке усиливают двумя слоями гидроизоляционного материала. Зазор между нижней частью сливного патрубка и раструбом стояка заделывают промасленной паклей и битумной мастикой. 1.7.9 Полы Полы назначаются в зависимости от назначения помещения. Полы подвала устраиваются по грунту, по технологии Технониколь пол Классик с финишной отделкой из слоя полимерной композиции Taikor по экструзионному утеплителю. Полы, где требуется гидроизоляция (душевые, помещения кухни), устраиваются полы по технологии Технониколь Маст с финишной отделкой из керамической плитки. Для остальных помещений назначается пол по технологии Технониколь пол Акустик, с финишной отделкой из паркетной доски. Экспликация полов представлена в приложении В. 1.7.10 Санитарно-техническое и инженерное оборудование Для выполнения требований пожарной безопасности санитарно- гигиенических и технологических требований, а также требований директивных Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 19

25 документов по энергосбережению здания предусмотрены следующие инженерные системы: – теплоснабжение, отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха; – холодоснабжение; – автоматизация и диспетчеризация инженерных систем; – коммерческий учет потребления энергоресурсов централизованного снабжения (электроэнергии, горячей и холодной воды, тепла, природного газа); – горячее и холодное водоснабжение; – водяное пожаротушение; – автоматическое пожаротушение (при необходимости); – канализация; – электроснабжение, электрооборудование и освещение, молниезащита и защитное заземление; – слаботочные системы - телефонная и видеотелефонная связь; оперативная связь; локальная вычислительная сеть, радиофикация, электрочасофикация, радиотрансляция; телевидение, палатная сигнализация, пожарная и охранная сигнализация, система оповещения и управления эвакуацией людей при пожаре, система охранного видеонаблюдения. – сеть интернета и кабельного телевидения; Проектируемые системы теплоснабжения, отопления, вентиляции, кондиционирования воздуха должны обеспечивать нормируемые параметры микроклимата и воздушной среды в соответствии с действующими нормативными документами. Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 20

26 2 Расчетно-конструктивный раздел Монолитные ребристые перекрытия состоят из плит, второстепенных и главных балок, которые бетонируются вместе и представляют собой единую конструкцию. Плита опирается на второстепенные балки, а второстепенные балки на главные, опорами, которых служат колонны, которые в свою очередь передают нагрузку на фундамент. В данном разделе производится расчёт балочной плиты, второстепенной балки, а также монолитного свайного фундамента. 2.1 Расчёт монолитного железобетонного ребристого перекрытия Монолитные ребристые перекрытия представляют собой систему перекрестных балок – главных и второстепенных, монолитно соединенных между собой и объединяющей их по верху плитой. В зависимости от соотношения размеров ячейки (части перекрытия, заключенного между балками) плиты подразделяются на балочные и опертые по контуру. К балочным относятся плиты, у которых отношение длинной стороны ячейки к короткой плиты с ll  3 , а к опертым по контуру lsh ll l  3 . Допустимо рассчитывать как балочные плиты с l  2 . lsh lsh Балочные плиты ребристых перекрытий работают на изгиб только в одном – коротком направлении. В другом направлении (длинном) их кривизна настолько мала, что незначительными величинами изгибающих моментов, действующими вдоль длинной стороны плиты, пренебрегают. В балочных плитах с ll  2 изгиlsh бающие моменты вдоль длинной стороны могут с успехом быть восприняты конструктивной арматурой. Из монолитных перекрытий конструкции ребристых перекрытий с балочными плитами наиболее экономичны. Только при значительных нагрузках и квадратной сетке колонн они могут уступать безбалочным перекрытиям. Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 21

27 Расчёт монолитного ребристого перекрытия состоит из последовательных расчётов его элементов: плиты, второстепенных балок и главных балок. В большинстве случаев для монолитных перекрытий достаточно ограничиться расчётом по несущей способности. Так как их необходимая жёсткость всегда обеспечена. При определении величины нагрузок, передаваемых от одних элементов к другим, все элементы, несмотря на их фактическую неразрезность, принято рассматривать как разрезные [15]. 2.1.1 Расчёт балочной плиты перекрытия Данный расчёт будет справедлив только для балочной плиты в осях 1-8. Так как в осях 8-10 значительно меняется геометрия здания и компоновка перекрытия. Исходя из опыта проектирования размеры сечения главной балки, второстепенной балки и балочной плиты назначаем конструктивно. Сечения приведены на рисунке 6. Рисунок 6 – Сечения главной балки, второстепенной балки и балочной плиты По размерам плиты и второстепенной балки, которые приняты конструктивно, необходимо определить армирование и выполнить конструирование монолитной балочной плиты перекрытия при бетоне В20. Для армирования плиты применяем сварные рулонные сетки из арматурной обыкновенной проволоки Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 22

28 класса В500 или горячекатаной стали класса А400. План балочного перекрытия приведен на рисунке 7. Принятый класс бетона и арматуры имеет следующие характеристики: Бетон В20 с Rb  11,5 МПа, Rbt  0,9 МПа, Eb  27500 МПа согласно [14, таблица 2.4, 2.5]. Ненапрягаемая арматура А400 с Rs  355 МПа, E s  200000 МПа согласно [14, таблица 2.7, 2.8]. Ненапрягаемая арматура В500 с Rs = 415 МПа, E s  200000 МПа согласно [14, таблица 2.7, 2.8]. Здание рассматривается с железобетонным каркасом и проектируемое по связевой системе, т.е. ветровые и любые другие горизонтальные нагрузки воспринимаются междуэтажными перекрытиями (недеформируемые в своей плоскости), и передают их на жесткие поперечные вертикальные связи: ядро жёсткости, лестничные клетки, лифтовые шахты и т.д. Вертикальные нагрузки воспринимают элементы каркаса. В этом случае при статическом расчете элементов монолитного ребристого перекрытия принимается условная расчетная схема, согласно которой опорами главных балок служат колонны; второстепенные балки опираются на главные балки; главные и второстепенные балки служат опорами для плиты. Из-за сложной геометрии здания и устройства монолитных консолей по периметру здания, главные балки устраиваются по всему контуру здания, как в продольном направлении, так и в поперечном направлении по осям. Произведем сбор нагрузок. Нормативное значение равномерно- распределенной временной нагрузки на перекрытия принимаются по [12, таблица 8.3]: q н = 1,5 кН/м2 для жилых помещений гостиницы. Пониженные нормативные значения равномерно распределенных нагрузок определяются умножением их нормативных значений на коэффициент 0,35 [12]. Пониженное значение нормативной нагрузки: qн ,пон , = 0,525 кН/м2. Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 23

29 Рисунок 7 – Компоновка балочного перекрытия Коэффициент надежности по нагрузке:  f = 1,3, так как нагрузка менее 2 кН/м2 в соответствии с [12, п. 8.2.2]. Расчетная нагрузка: q   f  qн  1,3  1,5  1,95 кН/м2. Пониженное значение расчетной нагрузки: qпон,   f  qн ,пон,  1,3  0,525  0,68 кН/м2. Временная нагрузка, действующая на перекрытие, представлена в таблице 6. Таблица 6 – Временная нагрузка Нормативное значение, кН/м2 2 1,5 0,525 Вариант 1 Полное значение Пониженное значение f 3 1,3 1,3 Расчетное значение, кН/м2 4 1,95 0,68 Временная нагрузка от перегородок, действующая на перекрытие, представлена в таблице 7. Таблица 7 – Временная нагрузка от перегородок Нормативное значение, кН/м2 2 0,5 - Вариант 1 Полное значение Пониженное значение f 3 1,3 - Расчетное значение, кН/м2 4 0,65 - Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 24

30 Постоянная нагрузка, действующая на перекрытие, представлена в таблице 8. Таблица 8 – Постоянная нагрузка Вид нагрузки 1 а) финишное покрытие пола – паркетная доска (γ = 6 кН/м3) – 15 мм: 6 кН/м3 · 0,015 м = 0,09 кН/м2; б) цементно-песчаная стяжка (γ = 20 кН/м3) – 40 мм: 20 кН/м3 · 0,04 м = 0,8 кН/м2; в) техноэласт Акустик С Б350 (γ = 23 кН/м3) – 3 мм: 23 кН/м3 · 0,003 м = 0,069 кН/м2; г) цементно-песчаная стяжка (γ = 20 кН/м3) – 30 мм: 20 кН/м3 · 0,03 м = 0,6 кН/м2; д) собственный вес балочной плиты (γ = 25 кН/м3) – 60 мм: 25 кН/м3 · 0,06 м = 1,5 кН/м2; Всего постоянной нагрузки Нормативное значение NII, кН/м2 2 3 Расчетное значение NI, кН/м2 4 0,09 1,2 0,117 0,8 1,3 1,04 0,069 1,2 0,083 0,6 1,3 0,78 1,5 1,1 1,65 3,06 – 3,67 γf Статический расчет плиты выполняем, рассматривая ее как многопролетную неразрезную балку шириной b=100 мм. Место полосы, которая будет рассчитываться, выбираем как наиболее длинную и загруженную между осями 4-5 (приведено на рисунке 8). Полная нагрузка, действующая на перекрытие, представлена в таблице 9. Таблица 9 – Полная нагрузка Вид нагрузки Нормативное значение NII, кН/м2 Расчетное значение NI, кН/м2 1 Постоянная нагрузка Временная нагрузка: – полное значение – пониженное значение Нагрузка от перегородок Итого полная нагрузка Итого длительная нагрузка 2 3,06 3 3,67 1,5 0,525 0,5 4,56 4,08 1,95 0,68 0,65 5,62 5 Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 25

31 Рисунок 8 – Расчётная полоса плиты По рисунку 9 определяем расчётные пролёты: Рисунок 9 – К определению расчетных пролетов монолитной плиты Так как ll1 2600 l 2600   2,88 и l1   2,6  2, то и для размеров ll 2 , ll 3 как lкр 900 lпр 1000 для более крупных условие будет выполнятся, а следовательно плита рассчитывается как балочная. Плита рассматривается как неразрезная многопролетная балка, загруженная равномерно распределенной нагрузкой (сумма временной и постоянной). Расчетная схема плиты приведена на рисунке 10. При ширине расчётной полосы 100 см или 1 м нагрузка, приходящаяся на 1 м2 плиты, равна по величине нагрузке на 1 м погонный полосы, таким образом расчетная нагрузка на плиту: постоянная нагрузка 3,67 кН/м, временная 1,95 кН/м, суммарная 5,62 кН/м (сбор нагрузок приведен в таблице 9). Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 26

32 Рисунок 10 – Расчётная схема плиты Статический расчёт производится в программе SCAD++. Число пролётов в расчётной схеме принимается равным фактическому число пролётов плиты (балки), но не более 5. В нашем случае принимается максимальное допустимое значение – 5 пролётов. Эпюра изгибающих моментов и поперечных сил приведена на рисунке 11 и 12. Результаты статического расчёта приведены в таблице 10. My, кН·м Qz, кН Рисунок 11 – Эпюра изгибающих моментов (My, кН·м) и эпюра поперечных сил (Qz, кН) Таблица 10 – Результаты статического расчёта Пролёт 1 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 Сечение Загружение 2 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3 3 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 Значение My, кН·м 4 0,000 -1,187 -4,749 -4,749 -1,465 0,681 0,681 0,671 -0,744 -0,744 0,072 -0,517 -0,517 0,444 0,000 Qz, кН 5 0,000 -3,653 -7,306 8,562 6,033 3,504 1,385 -1,425 -4,235 3,037 0,227 -2,583 3,327 0,517 -2,293 Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 27

33 Рабочая высота сечения плиты: h0  h  a  60  15  45 мм. Расчётное сечение плиты представлено на рисунке 12. Рисунок 12 – Расчётное сечение плиты Определяем граничное значение относительной высоты сжатой зоны: R  где  s ,el 0,8  1  s ,el b2 , (1) – относительная деформация арматуры растянутой зоны, вызванная внешней нагрузкой при достижении в этой арматуре напряжения, равного Rs;  b 2 – относительная деформация сжатого бетона при напряжениях, равных Rb, принимаемая равной 0,0035. Для арматуры с физическим пределом текучести значение εs,el определяется по формуле:  s ,el  где Rs , Es (2) Rs – принимается 355 МПа для А400 (или 415 МПа для В500), Es – принимается 200000 Мпа, Площадь рабочей арматуры определяем по следующему алгоритму: m  M max ,  b1  Rb  b  h02 (3)   1  1  2  m  R , Asтр   b1  Rb  b  h0   Rs , (4) (5) 1) 1 и 2 пролёты имеют равный максимальный момент: M max = -4,749 кН·м Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 28

34 Для арматуры В500 определяем граничное значение относительной высоты сжатой зоны по формуле 1, предварительно определив значение εs,el по формуле (2): Rs 415   0,002075 , E s 200000  s ,el  R  0,8 1   s ,el b2 0,8  0,502 , 0,002075 1 0,0035 Площадь рабочей арматуры определяем по алгоритму (формулы (3…5)): M max 4,749  103   0,226 , m   b1  Rb  b  h02 0,9  11,5  106  1  0,0452   1  1  2  0,226  0,259   R  0,502 , Asтр   b1  Rb  b  h0   Rs  0,9  11,5  100  4,5  0,259  2,89 см2. 415 2) 3 и 4 пролёты объединяем под общим максимальным моментом: M max = 0,85 кН·м Площадь рабочей арматуры определяем по алгоритму (формулы (3…5)): M max 0,85  103 m    0,04 ,  b1  Rb  b  h02 0,9  11,5  106  1  0,0452   1  1  2  0,04  0,04   R  0,502 , Asтр   b1  Rb  b  h0   Rs  0,9  11,5  100  4,5  0,04  0,447 см2. 415 3) 5 пролёт и последующие него имеют максимальный момент: M max = -0,52 кН·м Площадь рабочей арматуры определяем по алгоритму (формулы (3…5)): M max 0,52  10 3 m    0,0248 ,  b1  Rb  b  h02 0,9  11,5  106  1  0,0452   1  1  2  0,0248  0,0251   R  0,502 , Asтр   b1  Rb  b  h0   Rs  0,9  11,5  100  4,5  0,0251  0,28 см2. 415 Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 29

35 По расчетной площади арматуры Аsтр подбирают рабочую и распределительную арматуру плиты, используя таблицы, приведенные в приложении Г. При толщине плиты h<150 мм расстояние между осями стержней рабочей арматуры в средней части пролета плиты (внизу) и над опорой (вверху) многопролетных плит должно быть не более 200 мм, при hs>150 мм – не более 1,5 hs. Расстояния между рабочими стержнями, доводимыми до опоры плиты, не должны превышать 400мм, причем площадь сечения этих стержней на 1м ширины плиты должна составлять не менее 1/3 площади сечения стержней в пролете, определенной расчетом по наибольшему изгибающему моменту. Многопролетные балочные монолитные плиты толщиной до 100 мм с рабочей арматурой средних пролетов и опор диаметром до 6 мм включительно рекомендуется армировать сварными рулонными типовыми сетками с продольной рабочей арматурой. Рулоны при этом раскатывают поперек второстепенных балок, а поперечные стержни сеток, являющиеся распределительной арматурой плиты, стыкуют внахлестку без сварки. Сварные рулонные сетки принимают в соответствии с сортаментом по [15]. Ширина унифицированных сеток принимается: 1140, 1280, 1340, 1440, 1540, 1660, 2350, 2550, 2660, 2830, 2940, 3030, 3260, 3330, 3560 и 3630 мм. Рассматриваем вариант армирования плиты сварными рулонными сетками с продольной рабочей арматурой. Между главными балками можно уложить 2, 3 или 4 сетки с нахлестом распределительных стержней 50…100 мм. При 2-х сетках необходима ширина сетки: B где L  bгб  c 7200  400  50  2  c1   2  10  3445 мм, 2 2 с – минимальная длина нахлестки распределительных стержней; с1 – минимальная длина свободных концов распределительных стержней. Можно принять между главными балками 2 сетки с шириной В=3560 мм с действительным нахлёстом: c  50  3560  3445  165 мм Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 30

36 При 3-х сетках необходимая ширина сетки: B L  bгб  c 7200  400  50  2  c1   2  10  2303 мм, 2 3 Можно принять между главными балками 3 сетки с шириной В=2350 мм с действительным нахлёстом: c  50  2350  2303  97 мм При 4-х сетках необходимая ширина сетки: B L  bгб  c 7200  400  50  2  c1   2  10  1733 мм, 2 4 Можно принять между главными балками 4 сетки с шириной В=2350 мм с действительным нахлёстом: c  50  2350  1733  667 мм Окончательно принимаем вариант с 3-мя сетками с наименьшей длиной нахлёста с = 97 мм. Сетки подбираются таким образом, чтобы суммарная площадь поперечных сечений рабочих стержней сеток, приходящаяся на 1 м ширины плиты, соответствовала найденным из расчета нормальных сечений площади рабочей арматуры. Подбор сеток: 1. Сетка С1. При армировании плиты сетками с продольными рабочими стержнями в начале подбираются основные сетки С1, в которых площадь поперечных сечений рабочих стержней на ширине 1 м соответствует площади требуемой рабочей арматуры, полученных из расчета нормальных сечений плиты в средних пролетах и средних опорах (5 и последующие пролёты). Такие сетки располагаются во всех пролетах и над всеми опорами. В 5 и последующих пролётах по расчёту требуется Asтр  0,28 см2. По таблицам принимаем сетку с рабочей арматурой диаметром 3 мм класса В500 с шагом 200 мм, Asтабл  0,35 мм2. Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 31

37 Распределительная арматура принимается диаметром 3 мм класса В500 с шагом 400 мм. Окончательно принимаем сетку С1 3В500  200 75 2350  24100 . 3В500  400 50 Сетки С8, С9 аналогичны С1, за исключением изменения длины от разных пролётов здания. Приведены в графической части. 2. Сетка С2, С3. Дополнительная сетка в 3 и 4 пролетах применяются с поперечным расположением рабочей арматуры, так как при этом сетку удобно раскатывать вдоль второстепенных балок и уменьшается количество мелкоразмерных сеток. Ширина дополнительной сетки в этом случае принимается такой, чтобы смогла перекрыть требуемый пролет, плюс 1/4 величины следующего пролета плиты. Дополнительная сетка будет укладываться от 1 до 4 пролёта, тогда её ширина будет равна: Bтр  1300  400  900  200  2  1000  200  1  1000  5450 мм 4 Можно принять 2 сетки с шириной В=2830 мм с действительным нахлёстом: 5450   c  50   2830    155 мм. 2   В 3 и 4 пролётах по расчёту требуется Asтр  0,447 см2. За вычетом основной сетки С1, будет требоваться: Asтр  0,447  0,35  0,097 см2. По таблицам принимаем сетку с рабочей арматурой диаметром 3 мм класса В500 с шагом 400 мм, Asтабл  0,18 мм2. Распределительная арматура принимается диаметром 3 мм класса В500 с шагом 400 мм. Окончательно принимаем сетку С c 3В500  400 2830  L 1 3В500  400 c2 Так как приняты разные пролёты, то длина будет различаться. В зависимости от места расположения требуется разная длина сеток. Принимаем С 2 3В500  400 100 2830  10200 в осях 1-3. 3В500  400 15 Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 32

38 Принимаем С 3 3В500  400 100 2830  30600 в осях 3-8. 3В500  400 15 3. Сетка С4, С5. Дополнительная сетка в 1 и 2 пролетах применяются так же с поперечным расположением рабочей арматуры. Ширина дополнительной сетки в этом случае принимается такой, чтобы смогла перекрыть требуемый пролет, плюс 1/4 величины следующего пролета плиты. Дополнительная сетка будет укладываться от 1 до 2 пролёта, тогда её ширина будет равна: Bтр  1300  400  900  200  1  1000  3050 мм 4 Можно принять сетку с шириной В=3260 мм. В 1 и 2 пролётах по расчёту требуется Asтр  2,89 см2. За вычетом основной сетки С1 и дополнительной сетки С2 (или С3), будет требоваться: Asтр  2,89  0,35  0,18  2,36 см2. По таблицам принимаем сетку с рабочей арматурой Ø8 В500 с шагом 200 мм, Asтабл  2,51 мм2. Распределительная арматура принимается диаметром 4 мм класса В500 с шагом 350 мм. Окончательно принимаем сетку С c 8 В500  200 3260  L 1 4 В500  350 c2 Так как приняты разные пролёты, то длина будет различаться. В зависимости от места расположения требуется разная длина сеток. Принимаем С 4 8В500  200 30 3260  10200 в осях 1-3. 4 В500  350 25 Принимаем С 5 8 В500  200 30 3260  30600 в осях 3-8. 4 В500  350 25 4. Сетка С6, C7 над главной балкой. По конструктивным требованиям для этой сетки требуется 1/3 от площади 1 армирования крайнего пролёта. Asтр  2,89   0,96 см2. По таблицам принимаем 3 Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 33

39 сетку с рабочей арматурой диаметром 5 мм класса В500 с шагом 200 мм, Asтабл  0,98 мм2. Распределительная арматура принимается диаметром 3 мм класса В500 с шагом 350 мм. Окончательно принимаем сетку С 6 С6 5 В500  200 70 и 1140  6800 3В500  350 35 5 В500  200 70 1140  5600 . 3В500  350 35 Раскладка принятых сеток для балочной плиты в осях 1-8 приведена в графической части. 2.1.2 Расчёт второстепенной балки Расчёт начинается с определения расчётных пролётов (рисунок 11): Рисунок 11 – К определению расчётных пролётов 1) Расчётный пролёт для крайних пролётов в осях 1-2, 6-7,8-9: 3000  2  где bгб 400  3000  2   2600 мм, 2 2 (6) 3000 – расстояние между осями bгб – ширина главной балки 2) Расчётный пролёт для крайних пролётов в осях 2-6: 7200  2  где bгб 400  7200  2   6800 мм, 2 2 7200 – расстояние между осями bгб – ширина главной балки 3) Расчётный пролёт для крайних пролётов в осях 7-8: 6000  2  bгб 400  6000  2   5600 мм, 2 2 Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 34

40 где 6000 – расстояние между осями bгб – ширина главной балки Второстепенная балка работает совместно с прилегающими к ней участками плиты, т.е. расчетное сечение будет тавровое с шириной полки в сжатой зоне b f ' равной расстоянию между осями (шагу) второстепенных балок, т.е. b f '  1200 мм. Определение погонной нагрузки в кН/м на второстепенную балку сведем в таблицу 11. Таблица 11 – Подсчет нагрузок на 1 м погонный второстепенной балки Вид нагрузки 1 Постоянная нагрузка: – от веса пола и монолитной плиты: - нормативная: q н  b '  3,06  1,2  3,672 f Нормативное значение NII, кН/м 2 3 Расчетное значение NI, кН/м 4 3,672 – 4,404 1,700 1,1 1,870 5,372 – 6,274 1,800 1,2 2,160 7,172 – 8,434 γf кН/м; - расчётная: q р  b '  3,67  1,2  4,404 кН/м; f – от собственного веса второстепенной балки: hвб  hs   bвб  25  0,4  0,06   0,2  25  1,7 кН/м Всего постоянной нагрузки Временная нагрузка: – полное значение: 1,5  b '  1,5  1,2  1,8 кН/м f Суммарная нагрузка Обычно второстепенная балка рассчитывается как неразрезная 2 - 5-ти пролетная балка с шарнирным опиранием на главные балки. При количестве пролетов балки более 5-ти, принимается к расчету пятипролетная схема, для упрощения ручного расчёта. В нашем случае пролётов 8, но так как расчёт проводим в программе SCAD++, можно принять все 8 пролётов. Для второстепенной балки характерен различный характер работы при разном нагружении временной нагрузкой. Так в расчёте применяют три стадии нагружения: Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 35

41 1) Когда временная нагрузка действует по всей балке (рисунок 12): My, кН·м Qz, кН Рисунок 12 – Балка с временной нагрузкой по всем пролётам 2) Когда временная нагрузка действует по чётным пролётам балки (рисунок 13): My, кН·м Qz, кН Рисунок 13 – Балка с временной нагрузкой по чётным пролётам 3) Когда временная нагрузка действует по нечётным пролётам балки (рисунок 14): My, кН·м Qz, кН Рисунок 14 – Балка с временной нагрузкой по нечётным пролётам Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 36

42 Затем строятся объемлющие эпюры. Результаты приведены на рисунке 15. Рисунок 15 – Объемлющие эпюры изгибающих моментов (My, кН·м) и поперечных сил (Qz, кН) Проведём расчёт прочности на действие изгибающих моментов. Размер сечения 20х40 см. Проверяем высоту сечения по Мmax на опоре. Максимальный опорный момент равен 35,33 кН·м. При оптимальном армировании относительная высота сжатой зоны ξ= 0,35.    0,35   m    1    0,35  1    0,289 ,  2  2  m  M max ,  b1  Rb  b  h02 (7) (8) M max 35,33  103 h0    0,293 м = 29,3 см,  b1  Rb  b   m 0,9  11,5  10 6  0,2  0,289 (9) h  h0  a  29,3  3  32,3 см, (10) Принятая высота hвб = 40 см достаточна для тех участков балки, где действует положительный изгибающий момент. Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 37

43 Растянуто нижнее волокно, сжато верхнее, следовательно, расчётное сечение тавровое. Для участков, где действует отрицательный изгибающий момент, растянуто верхнее волокно, сжато нижнее, расчетное сечение прямоугольное. Сечения приведены на рисунке 16. а) б) Рисунок 16 – Расчетное сечение второстепенной балки при расчете на положительный изгибающий момент (а) и при расчете на отрицательный изгибающий момент (б) 1. Определяем площади арматуры в первом пролете (арматура в балке класса А500, Rs = 435 МПа). Для арматуры А500 определяем граничное значение относительной высоты сжатой зоны по формуле 1, предварительно определив значение εs,el по формуле (2):  s ,el  R  Rs 435   0,002175 , E s 200000 0,8 1  s ,el b2  0,8  0,493 , 0,002175 1 0,0035 Определение площади арматуры на первой промежуточной опоре “B”. На отрицательные моменты сечение работает как прямоугольное b = 20 см. Площадь рабочей арматуры определяем по алгоритму (формулы (3…5)): MB 27,23  103 m    0,096 ,  b1  Rb  b  h02 0,9  11,5  106  0,2  0,37 2   1  1  2   m  1  1  2  0,096  0,101   R  0,493 , Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 38

44 Asтр   b1  Rb  b  h0   Rs  0,9  11,5  20  37  0,101  1,77 см2. 435 На опоре “B” требуется Asтр  1,77 см2. 2. Определяем площади арматуры во втором пролете (арматура в балке класса А500, Rs = 435 МПа). Проверяем, где проходит нейтральная ось (граница сжатой зоны): M пол   b  Rb  bf  hf  (h0  hf 2 )  0,9  11,5  10 6  1,2  0,06  (0,37  0,06 ) 2 (11)  253,37 кН·м 253,37 ˃ M max  35,33 кН·м, Следовательно, граница сжатой зоны проходит в полке. Расчет ведем как для прямоугольного сечения шириной равной bf' = 120 см. Площадь рабочей арматуры определяем по алгоритму (формулы (3…5)): M2 22,03  10 3 m    0,0129 ,  b1  Rb  b f 'h02 0,9  11,5  10 6  1,2  0,37 2   1  1  2   m  1  1  2  0,0129  0,0129   R  0,493 , Asтр   b1  Rb  b  h0   Rs  0,9  11,5  120  37  0,0129  1,36 см2. 435 Во втором пролёте требуется Asтр  1,36 см2. Определение площади арматуры на первой промежуточной опоре “C”. На отрицательные моменты сечение работает как прямоугольное b = 20 см. Площадь рабочей арматуры определяем по алгоритму (формулы (3…5)): MB 34,78  10 3 m    0,122 ,  b1  Rb  b  h02 0,9  11,5  106  0,2  0,37 2   1  1  2   m  1  1  2  0,122  0,13   R  0,493 , Asтр   b1  Rb  b  h0   Rs  0,9  11,5  20  37  0,13  2,28 см2. 435 На опоре “C” требуется Asтр  2,28 см2. Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 39

45 Расчёт для остальных пролётов аналогичен, поэтому сведём результаты в таблицу 12, учитывая знак действующего момента и его влияние на расчётное сечение. Для отрицательных моментов – сечение прямоугольное, для положительных – сечение тавровое. Таблица 12 – Подсчет требуемой площади арматуры в пролётах и на опорах Номер пролета или опоры 1 “B” 2 “C” 3 “D” 4 “E” 5 “F” 6 “G” 7 “H” тр Действующий момент M, кН·м Требуемая площадь арматуры As , см2. 2 -27,23 22,03 -34,78 20,16 -31,01 19,89 -35,33 22,65 -24,48 -13,77 -14,49 16,99 -19,78 3 1,77 1,36 2,28 1,24 2,03 1,22 2,34 1,41 1,56 0,86 0,89 1,04 1,25 Проведём расчёт второстепенной балки на действие поперечных сил. Расчет по бетонной полосе между трещинами выполняется из условия: Qmax  21,49 кН   b1   b1  Rb  b  h0 , где (12) b1 – коэффициент, принимаемый равным 0,3. Qmax  21,49 кН  0,3  0,9  1,15  20  37  229,77 кН – условие выполняется. Прочность по бетонной полосе обеспечена. Проверяем, требуется ли попе- речная арматура по расчету. Qmax  21,49 кН  Qb ,min  0,5   b1  Rbt  b  h0 , где (13) Rbt  0,9 МПа = 0,09 кН/см2 (В20); Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 40

46 Qmax  21,49 кН  Qb ,min  0,5  0,9  0,09  20  37  29,97 кН – условие выполня- ется. Так как условие выполняется, то арматура устанавливается конструктивно. Назначаем диаметр поперечной арматуры из условия сварки диаметром 6 А240, установленной с шагом s1 = 150 мм, Asw = 0,57 см2 (2 стержня диаметром 6 мм А240, так как 2 каркаса). По конструктивным требованиям изменение шага хомутов возможно только на расстоянии l/4 от опоры с шагом s2 = 250 мм. При конструировании второстепенной балки, требуется учитывать, что нижняя и верхняя рабочая арматура назначается конструктивно по всем пролётам. То есть на длину всей балки назначается конструктивно верхняя и нижняя арматура по 2 стержня диаметром 10 мм А500 с Asтабл  1,57 см2. Далее по таблице 12 проверяем требуется ли дополнительная арматура в расчётных сечениях. Нижняя рабочая арматура (в пролётах) назначается конструктивно 2 стержня диаметром 10 мм А500 с Asтабл  1,57 см2. Верхняя рабочая арматура на опорах “F”, “G”, “H”, а также в пролёте 6 назначается конструктивно 2 стержня диаметром 10 мм А500 с Asтабл  1,57 см2. На опорах “B”, “C”, “D”, “E” требуется арматура: 1,77 см2 , 2,28 см2 , 2,03 см2 , 2,34 см2. Назначаем на этих участках 3 стержня диаметром 10 мм А500 с Asтабл  2,36 см2. Таким образом принятое армирование полностью перекрывает изгибающий момент. Расстояние до теоретического обрыва дополнительных стержней приведено на рисунке 17. Конструктивное армирование (2 стержня диаметром 10 мм А500 с Asтабл  1,57 см2) перекрывает момент 24,5 кН·м. Армирование (3 стержня диаметром 10 мм А500 с Asтабл  2,36 см2) перекрывает момент 35,8 кН·м. Поперечная арматура во всех пролетах диаметром 6 мм А240: – для пролёта 3000 мм: с шагом s1 = 150 мм на приопорных участках l/4=3000/4=750 мм; на остальных участках с шагом s2 = 250 мм. – для пролёта 7200 мм: с шагом s1 = 150 мм на приопорных участках l/4=7200/4=1800 мм; на остальных участках с шагом s2 = 250 мм. Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 41

47 – для пролёта 6000 мм: с шагом s1 = 150 мм на приопорных участках l/4=6000/4=1500 мм; на остальных участках с шагом s2 = 250 мм. Рисунок 17 – Расстояние до теоретического обрыва При пролёте 3000 мм конструируется каркас К-1, при 6000 мм К-2, при 7200 мм К-3 приведенные в графической части на листе 3. При построении эпюры материалов считают, что обрываемый стержень необходимо завести за точку теоретического обрыва, где он уже не нужен по расчету, на расстояние не менее 20d и не менее значения w: w где Q  sd, 2  q sw (14) Q – поперечная сила в месте теоретического обрыва стержней; d – диаметр обрываемого стержня; qsw – интенсивность поперечного армирования в точке теоретического обрыва стержня, рассчитываемая по формуле: qsw  где Rs  Asw , S (15) RS – расчетное сопротивление растяжению поперечных стержней (хомутов); Asw – площадь сечения поперечных стержней (хомутов); S – шаг поперечных стержней в месте обрыва. Опора “B” слева: Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 42

48 q sw  w 215  0,57  10 2  8,17 Н/см; d  1,0 см , 15 13,23  10 2  5  1  5,8 см  20  d  20 см , 2  817 Принимаем w1=20 см. Опора “B” справа: q sw  w 215  0,57  10 2  8,17 Н/см; d  1,0 см , 15 19,74  10 2  5  1  6,2 см  20  d  20 см , 2  817 Принимаем w2=20 см. Так как на опоре “B” справа действует максимальное значение Q по эпюре материалов, то на всех участках назначаем конструктивный обрыв w=20 см. Рисунок 18 – Эпюра материалов 2.2 Расчет свайного фундамента Производится расчёт свайного фундамента под среднюю колонну проектируемого здания. Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 43

49 2.2.1 Оценка инженерно-геологических условий строительства Геологический разрез, показанный в графической части на листе 4, показывает: рельеф участка спокойный (максимальный перепад составляет 0,6 м < 1 м) с абсолютными отметками скважин ( плюс 98,7) и (плюс 98,1) м. Требуемые физико-механические характеристики грунтов приведены в таблице 13. Формулы для расчёта физических характеристик приведены ниже. Удельный вес грунта в сухом состоянии (кН/м3):  d  (1   ) (16) ; удельный вес грунта во взвешенном состоянии (кН/м3):  sb  ( s  10) ; (1  e) (17) коэффициент пористости: e ( s   d ) d ; (18) степень влажности: Sr  W  s ; e  w (19) показатель пластичности: I P  WL  WP ; (20) W  WP . WL  WP (21) показатель текучести: IL  Механические характеристики найдены по [20, прил. 1] и [20, прил. 3] в зависимости от значений коэффициента пористости e и показателя текучести IL. Вывод о пригодности грунтов в качестве естественных оснований: 1 слой – насыпной грунт (0,35 м) – в качестве естественного основания не пригоден; Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 44

50 2 слой – насыпной грунт (0,75 м) – в качестве естественного основания не пригоден; 3 слой – суглинок бурый, твёрдый, лёгкий (4,4 м) – в качестве естественного основания пригоден; 4 слой – глина лессовид. свойст., полутвёрдая, пылеватая (2,6 м) - в качестве естественного основания пригодна; 5 слой – суглинок с лессовид. свойст., полутвёрдая, сильно пылеватая, жел.– бурый, насыщенный водой (4,4 м) - в качестве естественного основания пригоден. Рельеф участка с абсолютными отметками скважин (плюс 98,7) и (плюс 98,1) м выравнивается до единой отметки плюс 98,4 м. Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 45

Изм. Лист ТГТУ. 08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ - - - 1 2,0 4,4 2 6,5 2,6 3 8,5 Наименование грунта Дата - Толщина слоя Подп. Глубина отбора № докум. № образца Таблица 13 – Характеристики грунта 0,3 5 0,7 5 Насыпной грунт Насыпной грунт Суглинок, твёрдый, лёгкий, бурый Глина лессовид. свойст., полутвёрдая, пылеватая 4,4 Суглинок с лессовид. свойст., полутвёрдая, сильно пылеватая, жел.– бурый Исходные физические характеристики Прочностные и деформационные характеристики Расчетные характеристики W WL WP γ кН/ м3 γs кН/ м3 γd γsb e Sr JP JL сII сI φII φI E Ro - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 0,20 0,37 9 0,29 1 18,4 27,8 15, 33 9,82 0,8 13 0,68 0,08 8 -1,03 23 15,3 22,4 19,5 15, 161 231, 17 0,336 0,48 0,29 19,5 28,6 14, 59 9,49 0,9 6 1,0 0,19 0,24 40,5 27 15,8 13,74 14, 7 242, 9 0,32 0,44 0,28 19,6 28,5 14, 85 9,64 0,9 2 0,99 0,16 0,25 19,9 13,27 20,16 17,53 11, 9 217, 17 51 46

52 2.2.2 Сбор нагрузок на фундамент Сбор нагрузок на фундаменты приведен в приложении Д. 2.2.3 Определение глубины заложения подошвы фундамента Глубина заложения фундаментов исчисляется от поверхности планировки до подошвы фундамента, а при наличии бетонной подготовки – до ее низа. Глубина заложения подошвы зависит от конструктивных особенностей сооружения, глубины промерзания, теплового режима внутри здания, уровня грунтовых вод, вида грунта в основании. Исходные данные: 1. Расстояние от уровня планировки до уровня грунтовых вод – dw = 6,7 м. 2. Грунт основания для внутреннего фундамента – глина лессовид. свойст., полутвёрдая, пылеватая (IL =0,24 < 0,25): df + 2 = 0,33 + 2 = 2,33 < dw = 6,7, следовательно, глубина заложения фундамента d должна быть не менее половины глубины промерзания df . 4. Конструктивные особенности здания: – высота типового монолитного ростверка со стаканом – hf = 1,5 м; – толщина бетонной подготовки – hподг = 0,1 м; – толщина пола помещения (подвала) – hcs = 0,15 м; – высота подвального помещения – hподв = 4,2 м; – расстояние от пола подвала до уровня грунтовых вод – 2,65 м. Определяем нормативную глубину промерзания: d fn  d 0  M t  0,23  |  3,8  2,9  1,5 |  0,659  0,66 м , где (22) Mt – безразмерный коэффициент, численно равный сумме абсолютных зна- чений среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном районе, принимаемый по [1, таблица 5.1]; d0 = 0,23 м – для суглинков и глин. Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 47

53 2) Расчетная глубина промерзания определяется по формуле: d f  d fn  k h  0,66  0,5  0,33 м , где (23) kh – коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения, принимаемый для наружных и внутренних фундаментов отапливаемых сооружений – kh = 0,5. Рисунок 19 – К определению глубины заложения подошвы фундамента с подвалом 3) Глубина заложения подошвы внутреннего фундамента (с подвалом), исходя из конструктивных особенностей здания (рисунок 19): d в  hподв  h f  hподг  hcs  hплан  4,2  1,5  0,1  0,15  0,15  5,8 м . (24) 2.2.4 Выбор типа, размеров и длины свай. Определение несущей способности сваи Для свайного фундамента принимаем железобетонные забивные висячие сваи квадратного сплошного сечения 300×300 мм и длиной 7 м – С7-30 [17]. Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 48

54 Исходя из грунтовых условий, в качестве несущего слоя выбираем полутвердый суглинок. Длину свай предварительно назначаем равной 7 м. Сопряжение свай с ростверком – жесткое, заделка сваи в ростверк – c0 = 0,2 м. Срубка оголовков свай производится на 0,3 м. Заглубление в несущий слой (суглинок полутвердый (IL = 0,25 > 0,1)) – не менее 1 м. Длина острия сваи – 0,25 м. Острие сваи будет располагаться на глубине 12,45 м от уровня планировки (рисунок 21). Для определения требуемого количества свай необходимо определить несущую способность одной висячей забивной сваи. Расчет: 1) Несущую способность Fd, кН, висячей забивной сваи, погружаемой без выемки грунта, работающей на сжимающую нагрузку, следует определять, как сумму сил расчетных сопротивлений грунтов основания под нижним концом сваи и на её боковой поверхности по формуле: Fd   c ( cR RA  u   cf f i hi ) , где (25)  c – коэффициент условий работы сваи в грунте принимаемый  c  1 ; R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, прини- маемое по [18, табл. 1]; A – площадь опирания на грунт сваи, м2, принимаемая по площади поперечного сечения сваи; u – наружный периметр поперечного сечения сваи, м; fi – расчетное сопротивление грунта i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа, принимаемое по [18, табл. 2]; hi – толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м; γcR, γcf – коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом сваи и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта и принимаемые по [18, табл. 3]. Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 49

55 2) Свая заходит в прочный грунт (суглинок полутвёрдый) на 4,4 м. Нижний конец сваи оказывается на глубине 12,2 м от уровня планировки. Тогда расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи R = 4492 кПа [18, табл. 1]. 3) Определяем расчетные сопротивления грунтов основания на боковой поверхности сваи [18, табл. 2]. Для этого пласты грунтов, соприкасающихся с боковой поверхностью сваи, разбиваем на однородные слои толщиной не более 2 м. Для удобства расчета полученные значения сопротивлений сводим в таблицу 14. 4) Определяем несущую способность сваи по формуле (25): Fd  1  (1  4492  0,09  1,2  (1  2  51,5  1  2,0  54,25  1  2  56,46  1  0,4  57,9))  851,38 кН; Таблица 14 – К расчёту несущей способности сваи Наименование грунта Толщина слоя hi, м 2 2,0 Расстояние до центра тяжести xi, м 3 6,8 Расчетное сопротивление грунта fi, кПа 4 51,50 1 Глина полутвердая (IL = 0,24) Суглинок полутвердый 2,0 8,8 54,25 (IL = 0,25) 2,0 10,8 56,46 0,4 12,0 57,90 ∑hi = 6,4 м 2.2.5 Проектирование ростверка свайного фундамента Для конструирования ростверка требуется определить необходимое количество свай на один свайный куст. Расчет: 1) Требуемое количество свай определяется по формуле:  FVI  G р n   k   Fd  где    1,4   3376,88  168,84   5,83 ,  851,38    (26) Gр – нагрузка от ростверка, принимается предварительно 0,05FvI , кН. Принимаем 6 свай. Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 50

56 Рисунок 20 – К определению несущей способности сваи 2) Размещаем сваи в ростверке (рисунок 21). Так как на ростверк действует изгибающий момент, проектируем его прямоугольной формы. Расстояние от края ростверка до оси сваи назначаем c = 0,45 м, чтобы размеры ростверка были кратны 30 см. Размеры ростверка в плане (b×l) 1,8×2,7 м – кратны 30 см. Высота плиты ростверка составляет 0,6 м. Рисунок 21 – Размеры ростверка в плане Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 51

57 3) Размеры монолитного выступа под колонной (b×l×h) для данного типа колонн сечением 0,4×0,4 м составляют 0,5×0,5×0,9 м. 2.2.6 Проверка нагрузок, действующих на сваи Расчет: 1) Необходимо соблюдение условий: N max  N min  где FVI  Gр  Gгр I d 2 n (27) k FVI  Gр  Gгр n M  x  F ;   x M  x  0 ,  x I 2 (28) x – расстояние от оси ростверка, поперек которой действует момент, до проверяемой сваи, м. 2) Находим вес ростверка (плита ростверка + монолитный подколонник): G р  b р  l р  t р  25  bпод  l под  hпод  25  1,8  2,7  0,6  25  0,5  0,5  0,9  75,6 кН . (29) 3) Вес грунта на уступе определяем по формуле (с учетом наличия подвала): Gгр  ((bр  lр )  (bпод  lпод ))  hпод   '  (30) ((1,8  2,7)  (0,5  0,5))  0,9  17,48  63,71 кН. 4) Проверяем условия: N (3376,88  75,6  63,71) 89,14  0,45   600,88 кН 6 2  0,45  2  0,45  2  0,45 N max  600,88 кН  N min  Fd k  (31) 851,38  608,13 кН – условие выполняется; 1,4 (3376,88  75,6  63,71) 89,14  0,45   571,17 кН, 6 2  0,45  2  0,45  2  0,45 (32) N min  571,17  0 кН, – условие выполняется; 5) Равномерность загружения свай определяем по формуле: 600,88  1,05  3 – условие выполняется; Сваи загружены равномерно. 571,17 Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 52

58 6) Условие на недогруз: 608,13  1,012  3 – недогруз 1,2 % < 20 % – условие выполняется; 600,88 Все условия выполнены, размеры ростверка подобраны верно. 2.2.7 Расчет по II группе предельных состояний. Определение размеров условного фундамента. Проверка давления под подошвой условного фундамента Необходимо провести расчет по деформациям для отдельно стоящего свайного куста. В расчет по II группе предельных состояний входит проверка давления по подошве условного фундамента и расчет осадки. Расчет: 1) Определим усредненное значение угла внутреннего трения от подошвы ростверка (бетонной подготовки) до нижнего конца сваи (без учета острия):   1  h1   2  h2   3  h3 h1  h2  h3  22,4  0  15,8  2,0  20,16  4,4  18,8 . 0  2,0  4,4 (33) 2) Условные размеры фундамента: bу  bн  2b '  1,2  2  0,45  2,1 м ; l у  lн  2b '  2,1  2  0,45  3 м , где a 0,9    0,45 м;  2 2   18,8  0,526 м; b' принимается как минимальное из b '  lсв  tg  6,4  tg 4 4  2  d  2  0,3  0,6 м;   b '  0,45 м; lсв – рабочая длина сваи, м; bн – расстояние между наружными гранями крайних свай по ширине, м; lн – расстояние между наружными гранями крайних свай по длине, м. 3) Проверка давления под подошвой условного свайного фундамента производится по формуле: Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 53

59 P где FVII  G р  Gсв  G гр Aу  Rу , (34) Gр , Gсв , Gгр – вес ростверка, свай, грунта в пределах условного фундамента с размерами bу и lу ; Aу  b у  l у  2,1  3  6,3 м 2 – площадь условного фундамента. 4) Вес свай: Gсв  n  lсв  d 2  25  6  6,4  0,32  25  86,4 кН . (35) 5) Удельный вес грунта от уровня планировки до подошвы условного фундамента:  II   (d р   '  h1   1  h2   2  h3   3 ) (d р  lсв )  (36) 1,6  17,48  2  19,5  4,4  19,6  18,25 кН/м3. (1,6  6,4) 6) Вес грунта: Gгр  (V у  Vсв  V р )   II  (50,4  3,46  3,024)  18,25  801,47 кН , где (37) V у  Aу  d у  6,3  8  50,4 м 3 ; Vр  Vсв  Gр 25  75,6  3,024 м 3 ; 25 Gсв 86,4   3,46 м 3 . 25 25 7) Давление под подошвой: P 2623,18  75,6  86,4  801,47  569,31 кПа . 6,3 (38) 8) Расчетное сопротивление грунта под подошвой условного фундамента определяем по формуле: Rу   C1 C 2 k  M  k z bу II  ( M g  1)db II'  M g d1у II  M ccII   (39) 1,25  1  0,518 1  2,1 19,6  (3,088  1)  2 17,48  3,088  8,2 19,57  5,688 19,9  887,69 кН, 1,1 где γII = 19,6 кН/м3, т.к. слой грунта толщиной 0,5bу = 0,5 · 2,1 = 1,05 м, залега- ющий непосредственно под подошвой условного фундамента однороден; Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 54

60  II  19,5  2  4,4  19,6  19,57 кН/м3; 6,4  'II  17,48 кН/м3 – удельный вес грунта выше подошвы ростверка; db = 2 м – расстояние от уровня планировки до пола подвала; d 1 у  hs  hcs  cf  II 8 0,15  25  8,2 м, 19,57 hs – толщина слоя грунта выше подошвы условного фундамента со стороны подвала, м; hcf – толщина пола подвала, м; γс1 = 1,25 и γс2 = 1 – коэффициенты, принимаемые по [20, табл. 3]; k = 1,1, т.к. прочностные характеристики грунтов взяты из [20]; kz = 1, т.к. b < 10 м; Mγ = 0,518; Mg = 3,088; Mc = 5,688 – коэффициенты, принимаемые по [20, прил. 1, табл. 4] в зависимости от угла внутреннего трения грунта толщиной 0,5bу залегающего непосредственно под подошвой условного фундамента (φII = 20,16о). 9) Проверяем условие: P  569 ,31 кПа  R у  887 ,69 кПа – условие выполняется. 10) Проверку краевого давления производим по формулам: M II Pmax  P    1,2 R у ; Wу Pmin M  P Wу (40) II  0, (41) 2 b l 2,1  32 Wу  у у   3,15 м 3 – момент сопротивления подошвы условного пря6 6 где моугольного фундамента относительно оси. Pmax  569,31  68,8  591,15 кПа  1,2  887 ,69  1065,23 кПа – условие выполняется. 3,15 Pmin  569,31  68,8  547 ,47 кПа  0 – условие выполняется. 3,15 Pmin 547,47   0,926  0,25 – условие выполняется. Pmax 591,15 Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 55

61 Все условия выполнены. Проверка краевого давления выполняется. 2.2.8 Расчет осадки условного фундамента Расчет: 1) Вертикальные напряжения от собственного веса грунта на уровне подошвы условного фундамента находим по формуле:  zg 0   II  d у  18,25  12,2  222,65 кПа , где (42)  II – усредненное значение удельного веса грунта от уровня планировки до подошвы условного фундамента. Рисунок 23 – Распределение напряжений в пределах сжимаемой зоны Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 56

62 2) Для нахождения глубины сжимаемой зоны определим значения  zg и  zp по оси фундамента. Разбиваем каждый слой основания фундамента на элементарные слои толщиной  (0,2  0,4)b у  (0,2  0 ,4)  2,1  0,42  0,84 м . Расчет сводим в таблицу 15. Таблица 15 – К расчёту осадки  zg  z h м м кН/м3 кПа 12,2 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 18,25 19,6 19,6 19,6 19,6 19,6 19,6 222,65 238,33 254,01 269,69 285,37 301,05 316,73 0 0,8 1,6 2,4 3,2 4,0 4,8 2z  b  0,00 1,00 0,67 0,89 1,43 0,60 2,19 0,38 2,95 0,24 3,71 0,17 4,48 0,12 S  zp  zp ,i E S кПа кПа кПа м 404,79 318,97 208,65 132,58 88,12 61,88 11,9 11,9 11,9 11,9 11,9 11,9 428,29 381,29 256,65 160,66 104,51 71,73 52,03 0 21,77 17,15 11,22 7,13 4,74 3,33 6,2 3) Вертикальное напряжение от собственного веса грунта:  zg ,i   zg ,( i 1)   i  hi , где (43) hi – толщина элементарного слоя, м. 4) Дополнительное вертикальное напряжение определяется по формуле:  zp    P , где α – коэффициент, зависящий от соотношений (44) lу 2z и , учитывающий bу bу уменьшение дополнительных напряжений по глубине, определяется по [20, прил. 2, табл. 1]. 5) Скачка на эпюре напряжений от гидростатического давления не будет. Так как слой полутвердой глины с IL=0,24, через которую проходит УГВ, является водоупором. 6) Граница сжимаемой зоны находится на отметке 5,2 м от низа подошвы условного фундамента: 0,5 zg  0,5  285,37  142 ,68 кПа   zp  104 ,51 кПа . (45) Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 57

63 7) Вычисляем полную осадку суммированием осадок элементарных слоев в пределах сжимаемой толщи: S   0,8 где  zp ,i hi Ei  6,20 см , (46)  zp,i – усредненное дополнительное напряжение, кПа, определяемое по фор- муле:  zp ,i  zp ,i   zp ,i 1 2 . (47) 8) Сравниваем полную осадку фундамента с предельно допустимой осадкой: S  6,2 см  [ S u ]  8 см – условие выполняется. 9) Эпюры напряжений  zg (слева) и  zp (справа) приведены на рисунке 24. 2.2.9 Подбор оборудования для погружения свай Для подбора молота определяем минимальную энергию удара по формуле: Э  1,75  a  Fv  1,75  25  608,13  26606 Дж  26,6 кДж , где (48) a – коэффициент, равный 25 Дж/кН; Fv  Fd k  851,38  608,13 кН – расчетная нагрузка, допускаемая на сваю. 1,4 По [20, табл. 2.1] подбираем молот энергия удара которого соответствует минимальной. Выбираем трубчатый дизель-молот С-1047 с водяным охлаждением: масса ударной части молота – G h'  2500 кг ; общая масса – G h  5500 кг ; энергия удара – 37 кДж; высота падения ударной части молота h m  2,8 м . Производим проверку пригодности принятого молота по условию: G h  Gc 55  7  25  0,3 2  0,05  7  25  0,3 2  0,1 55  16,63    1,137  K m  6. Эр 63 63 где Эр  0,9G h' hm  0,9  25  2,8  63 кДж – расчетная энергия удара принятого дизель-молота; Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 58

64 G c – вес наголовника (0,05 от веса сваи) и подбабка (≈ 0,1 кН); K m – коэффициент, принимаемый для железобетонных свай при погруже- нии их трубчатым дизель-молотом равным 6. Условие выполняется. Величину расчетного отказа сваи определяем по формуле: S 0 где   A  Эр F  g v   A M  g Fv M G h   2 Gc  , G h  Gc (49)   1500 кН/м 2 – коэффициент для железобетонных свай с наголовником; A – площадь поперечного сечения сваи, м2; М – коэффициент принимаемый при забивке свай молотами ударного дей- ствия равным 1; ε – коэффициент восстановления удара, принимаемый при забивке железобетонных свай молотами ударного действия  2  0,2 ;  g  1. 1500  0,3 2  63 55  0,2  16,63   0,015 м  0,002 м , 608,13 55  16,63 2 1  1500  0,3 1 1  608,13 1 Условие выполняется. Оборудование для подбора свай подобрано верно. Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 59

65 3 Технология, организация и экономика строительства 3.1 Технология строительства Комплексный процесс возведения зданий из монолитного железобетона состоит из заготовительных и построечных работ. Заготовительные работы включают: изготовление опалубки, арматурных изделий, приготовление бетонной смеси. Эти процессы выполняются вне строительной площадки (или за пределами зоны работ), как правило в заводских условиях. Построечные процессы выполняются непосредственно на строительной площадке. К ним относятся: установка опалубки и арматуры; транспортирование, распределение и укладка бетонной смеси; выдерживание и уход за бетоном; демонтаж опалубки. Организация работ должна предусматривать максимальную совместимость работ по времени и поточность на базе комплексной механизации всех работ. Ведущий процесс в монолитном домостроении – укладка и уход за бетоном. 3.1.1 Выбор метода возведения надземной части здания Здание из монолитного железобетона выполняется по следующей конструктивной схеме: монолитный несущий каркас (колонны, перекрытия, ядро жёсткости), наружные и внутренние стены из каменных материалов; Методы возведения монолитных зданий основываются на использовании принципиально различных видов опалубок. Применяется разборно-приставная (мелко- и крупнощитовая) – для бетонирование разнотипных конструкций. Для возведения монолитных колонн, которые более 3 метров, применяется опалубка из металлических щитов и деревянной неинвентарной опалубки. Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 60

66 Для возведения монолитных ребристых перекрытий применяется мелкощитовая опалубка на телескопических стойках с раздвижными балочными струбцинами. Для возведения стен ядра жёсткости используются крупнощитовая инвентарная опалубка. Комплексный процесс возведения монолитных железобетонных конструкций состоит из технологически связанных и последовательно выполняемых простых процессов: 1. установка (монтаж) опалубочной системы; 2. арматурные работы и установка закладных деталей; 3. укладка и уплотнение бетонной смеси; 4. уход за бетоном (увлажнение-летом, утепление – зимой), набор распалубочной прочности; 5. распалубливание. Бетоноукладочный комплекс – устанавливаемая в строительной технологической документации цепочка машин и механизмов по которой перемещается бетонная смесь от места изготовления до места укладки в конструкцию. Принимается: бетонный завод (БЗ) – автобетоносмеситель (АБ) – стационарный бетононасос (СБНС) – распределительная гидравлическая стрела (ГС). Автобетоносмеситель выбран марки Shacman 6x4 F3000, со следующими характеристиками: – Колёсная формула – 6x4; – Максимальная скорость – 75 км/ч; – Габаритные размеры, общие – 9 130 × 2 490 × 3 900 мм; – Бетоносмеситель объемом – 10 м³. Стационарный бетононасос принимается Putzmeister BSA 1407 D, со следующими характеристиками: – Макс. объем подачи – 71/47 м3/ч; – Мощность двигателя – 115 кВт; – Габаритные размеры (Д х Ш х В) 5930x1580x2309 мм. Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 61

67 Бетоновод принимается Putzmeister Proline. Бетонораспределительная переносная стрела принимается SANY PB13, со следующими характеристиками: – Тип раскладки – Z; – Радиус подачи – 14 м; – Угол поворота – 360о. Спецификация элементов сборных и монолитных конструкций приведена в таблице 1 приложения И. 3.1.2 Расчет требуемых параметров монтажных кранов К техническим параметрам крана относятся: – Qк – требуемая грузоподъемность крана; – Нк – наибольшая высота подъема крана; – Lк – наибольший вылет крюка. Определяем необходимую грузоподъемность крана. Qк =qэл+qт (50) qэл – масса тяжелого элемента; qт – масса монтажных приспособлений. Самым тяжелым элементом при возведении здания является переносная бетононасосная стрела, в размерах 2000×2000 мм и высотой 3000 мм. Вес составляет 3,41 т. Q=3,41+0,2=3,61 т Высоту подъема крюка над уровнем стоянки башенного крана определяют по формуле: Нк= ho + h3 + hэ+ hcт где (51) ho – превышение монтажного горизонта над уровнем стоянки башенного крана (м); h3 – запас по высоте для обеспечения безопасности монтажа (1,5 м); hэ – высота элемента (м); Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 62

68 hcт – высота строповки (м). Нк= 27,15+1,5+0,9+4,2=33,75 м, Определяем вылет крюка по формуле: Lк = а/2 + в + с где (52) а – ширина подкранового пути (м); в – расстояние от оси подкранового рельса до ближайшей выступающей части здания (м); с – расстояние от центра тяжести элемента до выступающей части здания со стороны крана (м). Схема к определению вылета, подъема крюка крана и длины подкранового пути представлена на рисунке 24. Рисунок 24 – К определению вылета, подъема крюка крана и длины подкранового пути Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 63

69 Определяем вылет крюка по формуле (52): Lк = 4/2 +3,75 + 30,15 = 35,9 м. Принимаем быстровозводимый кран Condecta E3410 с Lк = 40 м и Нк = 34 м. Длина подкранового пути определяется по формуле: Lп.п = Lкр + Вкр + 2Lторм + 2Lтуп где (53) Lкр – расстояние между центрами базы крана в его крайних стоянках, м; Вкр – величина базы крана, м; Lторм – величина тормозного пути крана (принимается по паспорту крана; при отсутствии данных принять Lторм = 1,5 м); Lтуп – расстояние от конца рельса до тупикового стопорного устройства (равное 0,5 м). Lп.п=16+4+2·1,5+2·0,5=24 м Полученную расчетом длину подкрановых путей корректируем в сторону увеличения с учетом кратности длины полу-звена, т.е. 6,25 м. Принимаем длину подкранового пути 25 м. 3.1.3 Разработка технологической карты на возведение несущего каркаса здания Раздел 1. Область применения Технологическая карта разработана на возведение 1 яруса надземной части здания размерами в плане 21,6x52,8 м. За 1 ярус принимается 1 этаж, т.к. для перестановки опалубки на следующий этаж требуется выждать время набора бетоном распалубочной прочности. Технологическая карта предусматривает следующие виды работ: 1) Монтаж опалубки и подмостей; 2) Монтаж арматуры и закладных деталей; 3) Укладка и уплотнение бетонной смеси; 4) Уход за бетоном; 5) Демонтаж опалубки. Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 64

70 Раздел 2. Организация и технология выполнения работ Опалубочные работы. Опалубка на строительную площадку должна поступать комплектно, пригодной к монтажу и эксплуатации, без доделок и исправлений. Поступившие на строительную площадку элементы опалубки размещают в зоне действия башенного крана. Все элементы опалубки должны хранится в положении соответствующем транспортному, расположенные по маркам и типоразмерам. Хранить элементы опалубки необходимо под навесом в условиях исключающих их порчу. Остальные элементы, в зависимости от габаритов и массы укладывают в ящики. За состоянием установленной опалубки должно вестись непрерывное наблюдение в процессе бетонирования. В случаях непредвиденных деформаций отдельных элементов опалубки или недопустимого раскрытия щелей следует устанавливать дополнительные крепления и исправлять деформирование места. Демонтаж опалубки разрешается проводить только после достижения бетоном требуемой прочности и с разрешением производителя работ. Отрыв опалубки от бетона должен производиться с помощью домкратов или монтажных ломиков. Бетонная поверхность в процессе отрыва не должна повреждаться. После снятия опалубки необходимо: – Произвести визуальный осмотр элементов опалубки; – Очистить от налипшего бетона все элементы опалубки; – Произвести смазку поверхности палуб, проверить и нанести смазку на винтовые соединения; – Произвести сортировку опалубки по маркам. Опалубку колонн выполняют из металлических щитов и деревянной неинвентарной опалубки. При установке опалубки колонн производят дополнительное крепление хомутами. Хомуты воспринимают горизонтальное давление бетонной смеси и тем самым предохраняют щиты от деформации. Отдельные части хомутов соединяют шарнирно, что позволяет быстро их устанавливать и снимать. Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 65

71 Перед началом монтажа опалубки на бетонном основании краской наносят риски (рисунок 25, а), фиксирующие положение осей колонны по двум координатам. Такие же риски наносят на торцовые нижние ребра щитов опалубки. Положение нижнего короба опалубки фиксируют специальными ограничителями из обрезков арматуры, привариваемыми к арматурному каркасу и выпускам арматуры. Точную выверку смонтированной опалубки колонны производят с помощью клиновых вкладышей. Второй и последующие ярусы собирают с передвижных подмостей. Полностью собранную опалубку колонны выверяют по вертикали и закрепляют расчалками. Щели между нижними щитами и основанием законопачивают. а — нанесение рисок, б — установка первого яруса опалубки, в — общий вид опалубки; 1 — риски на бетонном основании, 2 — палубные щиты первого яруса, 3 — щиты второго яруса, 4 — окно для бетонирования, 5 — хомуты, 6 — щиты третьего яруса, 7 — расчалки, 8 — схватки Рисунок 25 – Схема устройства опалубки колонн из металлических щитов Для возведения стен используют крупнощитовую инвентарную опалубку (рисунок 26). Опалубку собирают в панель на всю ширину стены. Она состоит из щитов, объединенных между собой соединительными скобами и зажимами. На нижний пояс панели устанавливают рихтовочные домкраты на инвентарных подЛист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 66

72 косах. Для размещения рабочих и инструмента панель опалубки снабжают консольными подмостями, состоящими из инвентарных кронштейнов, настила, стоек и ограждения. Первоначально устанавливают внутреннюю панель. Ее положение фиксируют с помощью подкосов и распорок. После выверки в проектное положение рихтовочными домкратами устанавливают наружную панель опалубки. Для сохранения проектных размеров стены верхние пояса внутренней и наружной панелей объединяют распорками. Щиты подают краном. После установки анкеров выверяют опалубку относительно вертикальной оси с помощью регулировочных домкратов-подкосов. После установки и выверки всех щитов с одной стороны опалубки на инвентарных кронштейнах устраивают рабочий настил, который обязательно снабжают стойками ограждения с перилами. 1 — щиты, 2 — рабочий настил, 3 — перила ограждения, 4 — трубчатые стойки ограждения, 5 — инвентарные кронштейны, 6 — инвентарные подкосы, 7 — рихтовочные домкраты, 8 — зажимы Рисунок 26 – Панель опалубки стены Демонтируют панели опалубки в такой последовательности: снимают замки на тяжах или анкерах, и крепления, соединяющие смежные панели, демонтируют расчалки, вывинчивают на 5...8 оборотов регулировочные домкраты, стропят панель, после чего снимают страховочные замки на анкерах. Краном отрывают панель от забетонированной конструкции, отводят ее и переставляют на площадку складирования. Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 67

73 Опалубка ребристых перекрытий (рисунок 27). Устанавливают телескопические стойки с раздвижными балочными струбцинами. Стойки раскрепляют, а струбцины устанавливают на заданную отметку, что позволяет начать установку прогонов опалубки железобетонных балок. Опалубка железобетонных балок состоит из боковых щитов, высота которых принимается равной высоте балок, и щитов днища. Боковые щиты должны непосредственно опираться на струбцины. Раздвижная струбцина имеет натяжные домкраты, с помощью которых обеспечивают плотное соединение вертикальных щитов и щитов днища балки. 1 — телескопическая стойка, 2 — раздвижная балочная струбцина, 3 — шит днища балки, 4 — телескопический ригель, 5 — боковой щит; 6 — щиты опалубки плиты; 7 — брусок, 8 — железобетонное перекрытие, 9 — натяжные домкраты Рисунок 27 – Схема опалубки ребристого перекрытия После установки опалубки балки армируют, а ребра каркаса боковых щитов временно раскрепляют. Затем на боковые щиты устанавливают телескопические ригели, по которым укладывают опалубочные щиты. В местах их примыкания к балкам укладывают деревянные бруски треугольного сечения, которые предохраняют щиты от защемления их бетоном и придают балке технологический уклон. Окончательно выверяют положение опалубки с помощью нивелира: единый горизонт плиты и одинаковый уровень отметок низа балок. Рихтуют опалубку с помощью винтовых домкратных устройств. Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 68

74 Для распалубливания ребристого перекрытия предварительно ослабляют раздвижные струбцины, затем опускают на 2...3 см телескопические стойки и отнимают боковые щиты балок. Далее демонтируют один из средних телескопических ригелей, снимают щиты опалубки плиты, демонтируют стойки и щиты днища балки. При этом связи снимают с тех стоек, которые демонтируют в данный момент. Арматурные работы. До монтажа арматуры необходимо: – Тщательно проверить соответствие опалубки проектным размерам и качество ее выполнения; – Составить акт приемки опалубки; – Подготовить к работе такелажную оснастку, инструменты и электросварочную аппаратуру; – Очистить арматуру от ржавчины и грязи. Поступившие на строительную площадку арматурные стержни укладывают на стеллажах в закрытых складах, рассортированными по маркам, диаметрам, длинам, а сетки хранят свернутыми в рулоны в вертикальном положении. После установки и выверки каркасов к ним по одному привязывают при помощи проволочных скруток горизонтальные стержни. Для образования защитного слоя между арматурой и бетоном устанавливают фиксаторы с шагом для стен 1…1,2 м, перекрытий 0,8…1,0 м. Приемка смонтированной арматуры осуществляется до укладки бетонной смеси и оформлением акта на скрытые работы. Бетонные работы. До начала укладки бетонной смеси должны быть выполнены следующие работы: – проверена правильность установки арматуры и опалубки; – устранены все дефекты опалубки; – проверено наличие фиксаторов, обеспечивающих требуемую толщину защитного слоя бетона; – приняты по акту все конструкции и их элементы, доступ к которым, с целью проверки правильности установки, после бетонирования невозможен; Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 69

75 – очищены от мусора, грязи, ржавчины опалубка и арматура; – проверена работа всех механизмов, исправность приспособлений, оснастки и инструментов. В состав работ по бетонированию входят: – Прием и подача бетонной смеси; – Укладка и уплотнение бетонной смеси при бетонировании колонн и балок перекрытий; – Уход за бетоном. Бетонную смесь укладывают слоями 30-40см. Каждый слой бетона тщательно уплотняют глубинными вибраторами. Глубина погружения рабочей части вибратора при уплотнении вновь уложенной бетонной смеси ранее уложенный слой 5-10см. Шаг перестановки вибратора не менее 1,5R действия. Контроль за качеством бетонной смеси производит строительная лаборатория. Все данные по контролю качества бетонной смеси заносят в журнал производства работ. Распалубливание конструкций следует производить аккуратно, с тем чтобы обеспечить сохранность опалубки для повторного применения, а также избежать повреждений бетона. Распалубливание начинают после того, как бетон наберет необходимую прочность. Снимать боковые элементы опалубки, не несущие нагрузок, можно по достижении бетоном прочности, обеспечивающей сохранность углов, кромок и поверхностей. Эти сроки устанавливают на месте в зависимости от вида цемента и температурно-влажностного режима твердения бетона. Несущие элементы опалубки снимают по достижении бетоном прочности, обеспечивающей сохранность конструкции. Эта прочность при фактической нагрузке менее 70% от нормативной составляет: для плит пролетом до 3 м и несущих конструкций пролетом до 6…50 % (при снятии опалубки перекрытия оставляют промежуточные поддерживающие стойки). Опорные стойки остальных нижележащих перекрытий разрешается удалять полностью лишь тогда, когда прочность бетона в них достигла проектной. Раздел 3.Требования к качеству и приемке работ Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 70

76 Перечень рабочих процессов и операций, подлежащих контролю, средства и методы контроля операций и процессов сведены в таблице 2 приложения И [23]. Раздел 4. Калькуляция затрат труда Калькуляция затрат труда - приложение К. Раздел 5. График производства работ График производства работ составлен с использованием данных калькуляции затрат труда (лист 5 графической части). Раздел 6. Материально технические ресурсы В разделе приводятся данные потребности в инструменте, инвентаре и приспособлениях, а также в материалах, полуфабрикатах и изделиях для выполнения работ. Ведомость потребности в материалах и конструкциях представлена в таблице 4 приложения И. Ведомость потребности в опалубочных щитах и приспособлениях приведена в таблице 5 приложения И. Ведомость потребности в инструменте, инвентаре представлена в таблице 6 приложения И. Раздел 7. Техника безопасности При производстве монтажных работ следует руководствоваться действующими нормативными документами: СП 12-135-2003. Безопасность труда в строительстве. Часть 1. Общие требования; СП 12-135-2003. Безопасность труда в строительстве. Часть 2. Строительное производство. Ответственность за выполнение мероприятий по технике безопасности, охране труда, промсанитарии, пожарной и экологической безопасности возлагается на руководителей работ, назначенных приказом. Ответственное лицо осуществляет организационное руководство монтажными работами непосредственно или через бригадира. Распоряжения и указания ответственного лица являются обязательными для всех работающих на объекте. Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 71

77 Охрана труда рабочих должна обеспечиваться выдачей администрацией необходимых средств индивидуальной защиты (специальной одежды, обуви и др.), выполнением мероприятий по коллективной защите рабочих (ограждения, освещение, вентиляция, защитные и предохранительные устройства и приспособления и т.д.), санитарно-бытовыми помещениями и устройствами в соответствии с действующими нормами и характером выполняемых работ. Рабочим должны быть созданы необходимые условия труда, питания и отдыха. Работы выполняются в спецобуви и спецодежде. Все лица, находящиеся на строительной площадке, обязаны носить защитные каски [24, 25]. Элементы каркасов арматуры необходимо пакетировать с учетом условий их подъема, складирования и транспортирования к месту монтажа. После установке арматуры в опалубку ее необходимо закрепить. Арматуру перед установкой в опалубку необходимо очищать от грязи мусора и окалины. При установке арматуры стен и других вертикальных конструкций на высоте более 1,5 м следует устраивать подмости с настилом шириной не менее 1 м и ограждением высотой не менее 1,1 м. Ходить по заармированному перекрытию разрешается только по ходам шириной 0,3 и 0,4 м, установленным на козелках. При установке арматуры вблизи электрических проводов, находящихся под напряжением, следует принять меры, исключающие прикосновение арматуры к проводам. Работы по установке и разборке опалубки на строительной площадке выполняют в строгом соответствии с правилами производства и приемки работ. Разборка опалубки должна производится (после достижения бетоном заданной прочности) с разрешения производителя работ. Перед началом разборки опалубки несущих конструкций нужно проверить прочность бетона. Производится проверка на отсутствие трещин и других дефектов, могущих повлечь недопустимые прогибы или обрушение конструкции при снятии опалубки. Раздел 8. Технико-экономические показатели. Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 72

78 1. Нормативные затраты труда рабочих при возведении несущего каркаса (чел.-дн.) – 184,43; 2. Нормативные затраты машинного времени при возведении несущего каркаса (маш.-дн.) – 19,13. 3. Выработка на одного рабочего (бетонщика) в смену в натуральных измерителях (м3) – 14,72. 4. Продолжительность выполнения работ (дни) – 30 дней. 3.2 Организация строительства Построена сетевая модель, рассчитаны ее параметры, выполнено построение сетевого графика в масштабе времени и графика движения рабочей силы, выполнено проектирование и расчет стройгенплана. 3.2.1 Составление и расчёт сетевой модели Расчет продолжительности работ выполнен по формулам: Tчел 8nNчел (54) Tмаш 8nN маш (55) tчел  t маш  где Tчел – трудоемкость работ в чел·ч (приложение Е); Tмаш – трудоемкость работ в маш·ч (приложение Е); n – количество смен; Tмаш – количество дней по трудоемкости в машино-часах; Tчел – количество дней по трудоемкости в человеко-часах; N маш – количество машин; N чел – количество человек. Из двух величин N чел и N маш , округленных до целого числа в большую сторону, выбирается максимальное. Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 73

79 Система сетевого планирования и управления основана на сетевой модели, представляющая собой графическое изображение процессов, выполнение которых необходимо для достижения одной или нескольких поставленных целей, с указанием взаимосвязей между этими процессами. Сетевая модель с установленными расчётами сроками выполнения процессов называется сетевым графиком. При расчёте сетевых моделей определяют следующие параметры: значения времени раннего начала Т iр.нj. и раннего окончания работы Т iр.оj. ; значения времени позднего начала Т iп.нj. и позднего окончания работы п.о. Т i j ; общие Ri-j и частные ri-j резервы времени; продолжительность критического пути tкр. Расчёт осуществляется секторным способом. Работа в сетевой модели изображается стрелкой, а её результат (событие) – кружком с цифровым кодом внутри. В сетевую модель необходимо включать все процессы, продолжительность которых рассчитана по карточке-определителю. На сетевой модели не должно быть «прострелов», для чего вводятся дополнительные события и зависимости, «тупиков», «хвостов», замкнутых контуров. Рассчитанная сетевая модель выполнена на графическом листе 6. 3.2.2 Построение сетевого графика в масштабе времени Построенный сетевой график выполнен на графическом листе 6. 3.2.3 Оптимизация сетевого графика Оптимизация сетевого графика подразумевает нахождение наиболее рационального и эффективного его варианта и может производиться по следующим критериям: время, трудовые ресурсы, одно- или многоресурсные материальнотехнические ограничения и финансирование. Aср  6890  16,68 413 (56) Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 74

80 Amax  1,8 Aср n n (57) 29  1,738  1,8 . 16,68 Так как значение меньше 1,8, то оптимизация не требуется. 3.2.4 Расчёт и проектирование стройгенплана Строительный генеральный план (СГП) площадки предназначен для определения состава и размещения объектов строительного хозяйства в целях максимальной эффективности их использования с учётом соблюдения требований охраны труда. Он является основным документом, регламентирующим организацию площадки и объёмы временного строительства [27]. СГП устанавливает границы строительной площадки и виды её ограждения; расположение действующих и временных подземных, надземных сетей и коммуникаций, дорог и тому подобное. Радиус опасной зоны рассчитывается по формуле [22, стр. 485, формула 21.1.1]: Rопас = Lmax + Lк/2 + Lбез, где Lmax – максимальный вылет стрелы крана (м); Lк – длина конструкции (м); Lбез – дополнительное расстояние для безопасной зоны, учитывающее паде- ние конструкции вследствии раскачиваия, принимаемая 10 м, при возможном падении с высоты от 20 до 70 м. При переносе подающей стрелы, радиус опасной зоны будет равен: Rопас = 35 + 3/2 + 10 = 46,5 м. Рабочая зона – зона максимального вылета рабочей стрелы крана. Опасные зоны работы крана ограничены оградой по периметру. На въезде устроены ворота и пропускной пункт [27, c. 430]. Вычисляем общую площадь численности работающих на строительной площадке: Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 75

81 N общ  N раб  N итр  N служ  N мол   k 0 где (58) N раб = 29 чел. – принимаем по сетевому графику; N итр  29  0,08  2,32  3 (8 % от N раб для возведения гражданских зданий); N служ  29  0,05  1,45  2 ; N мол  29  0,02  0,58  1 – число обслуживающего персонала; k0 = 1,05 – коэффициент, учитывающий отпуска и болезни [27]. N общ  29  3  2  1  1,05  36,75  37 чел. Расчёт площадей временных зданий производим в виде таблицы 16. Таблица 16 – Расчёт площадей временных зданий Рассчитанное число рабочих, чел. Наименование Помещения 1 2 Гардеробная 37 Помещение для обогрева и приема пищи 37 Душевая с 37 раздевалкой Норматив Ед. изм. 3 м2 шкаф м2 м2 сетка Требуемая Кол- площадь, во м2 4 5 0,50 19 1 37 0,82 31 Туалет 37 м2 0,14 5,18 Прорабская 3 м2 3,25 10 Диспетчерская 3 м2 7 21 Проходная 1 м2 5 5 Принятые временные здания Тип здания Размеры, м Колво 6 7 8 7,53,13 2 7,432,8 2 10×3,2×3 1 7,53,03 1 7,53,03,1 1 832,7 1 3×2×3 1 Контейнерная 5055-1 Контейнер 312-00 Передвижн. ДК-6 Контейнер 5065-27 Контейнер 1129-9 Контейнер 5055-9 - Объём материалов, подлежащих хранению на складе Рскл  где k1  k 2  Pобщ  Т н Т (59) Робщ – объём материалов, требуемых для осуществления строительства; Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 76

82 Т – продолжительность потребления данного ресурса, дн.; Т н – норма запаса материалов, дн.; k1 = 1,3 – коэффициент неравномерности потребления материалов; k 2 = 1,1 – коэффициент неравномерности поступления материалов на скла- ды для автотранспорта. Требуемая площадь склада: S Pскл (q  k скл ) (60) q – количество материала, укладываемого на 1 м2 площади склада; где kскл – коэффициент использования складской площади, учитывающий нали- чие проходов и проездов. Расчёт площадей складов приводим в таблице 17. Таблица 17 – Ведомость расчета площадей и складов Наименова- Ед. ние ресурса изм. Pобщ Т ТН k1 k2 Pскл q kскл Sскл Раз- Ти мер п скла да 2 3 Арматура т 13, 253 4 5 6 7 8 9 10 11 12 1,3 1,1 0,91 1,4 1,25 0,5 3х3 Оконные блоки, элементы витража и две- Кирпичи 5 Элементы р. за- 10 м2 147,5 40 12 1,3 1,1 149 0,2 5 1,40 146 7х22 кр ыт ый ри 4 отк Тыс. шт. м2 отк 500 210 10 1,3 1,1 34 2,5 1,25 10,8 3х4 238 162 10 1,3 1,1 210, 0,1 1,50 140,4 8х18 зак опалубки 6 р. р. При устройстве сетей временного водоснабжения в первую очередь следует прокладывать и использовать сети запроектированного водопровода. При решеЛист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 77

83 нии вопроса о временном водоснабжении строительной площадки задача заключается в определении схемы расположения сети и диаметра водопровода. Вода на строительной площадке расходуется на производственные, хозяйственно-бытовые и противопожарные нужды. Для водоснабжения строительной площадки потребность в воде определяется по формуле [27, стр. 50, формула 32]: Qтр  Qпр  Qхоз  Qпож  1,03  0,208  20  21,238 л/с где (61) Qпр  Q хоз  Qпож  соответственно суммарная потребность в воде на произ- водственные, хозяйственно-бытовые и противопожарные нужды, л/с. Расход воды для обеспечения производственных нужд определяется по формуле [27, стр. 50, формула 33]: Qпр  k н  k ч  q n  N n /(3600  t )  1,2  1,5  15800  2 /(3600  8)  1,03, л/с где (62) k н  коэффициент на неучтенный расход воды, принимается равным 1,2; qn  удельный расход воды на производственные нужды; N n  количество производственных потребителей (установок, машин и др. в наиболее загруженную смену), шт.; kч  коэффициент часовой неравномерности водопотребления, в среднем принимается равным 1,5; t – количество учитываемых расчетом часов в смену. Расход воды для обеспечения хозяйственно-бытовых нужд строительной площадки определяется по формуле [27, стр. 50, формула 34]: Q хоз  q x  n p  kч /(3600  t )  q  n /(60  t )  д д 1 (63)  25  29  3 /(3600  8)  30  12 /(60  45)  0,208, л/с. где q x  удельный расход воды на хозяйственно – бытовые нужды (определяется по ведомственным и районным нормам или на одного обедающего в столовой – 25 л – на канализированных строительных площадках); q  расход воды на прием душа одним работающим (30 л в смену); d n p  количество работающих в наиболее загруженную смену; Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 78

84 nд  количество работающих, пользующихся душем (до 40% от n p ); t1  продолжительность использования душевой установки (45 мин); kч  коэффициент часовой неравномерности водопотребления, принимается по следующим данным: строительные работы – 1,5; силовые установки – 1,4; хозяйственно – питьевой расход воды непосредственно на строительстве – 3,0; столовые – 1,5. Минимальный расход воды для противопожарных целей определяется из расчета одновременного действия двух струй из гидрантов по 5л/с на каждую струю: Qпож  5  2  10 л/с. Такой расход принимается для объектов с площадью застройки до 10 га, на площадях 10…50 га – 20 л/с. Принимаем Qпож  20 л/с. Колодцы с пожарными гидрантами размещают с учетом возможности прокладки рукава от них до мест тушения пожара на расстояние не больше 150 м при водопроводе высокого давления и 100 м низкого давления, не далее 2,5 м от края проезжей части автомобильной дороги и не более 5 м от здания. На водопроводной линии предусматривается не менее двух гидрантов. Диаметр труб водопроводной наружной напорной сети определяется по формуле [27, стр. 51, формула 35]: D  2 1000 Qтр / 3,14V  2 1000  21,238 / 3,14  1  164,1, мм где (64) Qтр  расчетный расход воды, л/с; V – скорость воды в трубах (для малых диаметров принимается 0,6…0,9 и для больших 0,9…1,4 м/с). Принимаем трубы диаметром 200 мм. Общая потребность в электроэнергии определяется в кВт на период максимального расхода и в часы наибольшего ее потребления на основании данных о расходе на наружное и внутреннее освещение, технологические нужды строительства, работу электродвигателей и электросварочных трансформаторов по формуле [27, стр. 51, формула 36]: Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 79

85 Pmр    ( k1   Pм / cos 1  k 2   Pт / cos  2  k 3  Poв  k 4   Poн  k 5   Pcв , где α = 1,05 – коэффициент потери мощности в сетях в зависимости от их про- тяженности, сечения и др.; k1 , k 2 , k 3 , k 4 , k 5 – коэффициенты спроса соответственно: одновременности ра- боты для электродвигателей (0,6), технологических потребителей (0,4), внутреннего освещения (0,8), наружного освещения (0,9), сварочных трансформаторов (0,8); Pм , Pт , Pов , Pон , Pсв – потребляемая мощность приборов и устройств для освещения объектов [3, табл.12-14]; cos1, cos  2 – коэффициенты мощности: для групп силовых потребителей – электродвигателей (0,7) и технологических потребителей (0,9). Количество прожекторов на строительной площадке определяем по формуле [27, стр. 52, формула 38]: n    E  S /  л  0,42  0,5  9997 / 1000 = 2,29 шт, где (66)   0,42 Вт/м2·лк – удельная мощность, при освещении прожекторами ПЗС- 45; Е – освещенность; S – площадь, подлежащая освещению, м2; Рл  1000 Вт – мощность лампы прожектора. Принимаем 3 прожектора. Рабочее освещение – принимаем среднюю освещённость E = 20 лк, длявозведения конструкций; удельная мощность P = 3 Вт на 1 м3 площади. Прожекторы размещены по периметру строительной площадки. При трассировке используется гибкая проводка. Расчёт мощности источников электроэнергии ведём в табличной форме. Результаты сводим в таблицу 18. Р тр  1,1  324 = 357 кВт – требуемая мощность трансформатора; 1,1 - коэффи- циент, учитывающий потери в сети. Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 80

86 Берём трансформаторную подстанцию мощностью 400 кВт с размерами 3,8х9,7х3,8 м. Прокладка электрических сетей ведётся воздушным способом. Временная проводка предусматривается изолированным проводом, который подвешивается на высоте 3 м над рабочим местом и проходами и 5 м над проездами. Таблица 18 – Ведомость расхода электроэнергии Коли- Номинальная чество мощность ki cos  2 3 Силовые потребители Сварочный трансформатор 1 50,000 Башенный кран 1 16,200 Технологические Стационарный бетононасос 1 30,000 Бетоноподающая стрела 1 5,000 Штукатурный агрегат СО-152 10 2,250 Дисковая машина СО-159 10 1,400 Затирочная машина СО-89А 10 0,600 Машина для прирезки 47-6903 10 0,340 Машинка для сварки СО-104А 2 1,090 Вибролоток СО-162 4 0,250 Каток для плиток СО-153 4 0,280 Битумная мастичная машина СО-195 5 4,900 Окрасочный агрегат 6 0,270 Краскопульт 6 0,270 Компрессорная установка 2 56,000 Малярная станция 2 40,000 Подъёмник 4 0,100 Внутреннее освещение Временные здания 180 0,015 Отделочные работы 6770 0,015 Наружное освещение Охранное освещение 3 1 Рабочее освещение 5660 0,003 Итого:  Pi  338 кВт 4 5 pi  ki cos i 6 0,200 0,350 0,500 0,400 20 14,170 0,350 0,350 0,100 0,100 0,100 0,100 0,100 0,100 0,100 0,100 0,500 0,500 0,700 0,600 0,600 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,8 0,8 0,8 0,7 0,8 26,250 4,300 3,375 2,100 0,900 0,510 1,090 0,130 0,280 6,130 1,010 1,010 98,000 68,570 0,300 0,800 0,800 1 1 2,640 67,900 1 1 1 1 3 16,980 Группа потребителей энергии 1 3.3 Экономика строительства Для определения сметной стоимости строительства составлены локальная и объектная смета, сводный сметный расчет. Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 81

87 3.3.1 Определение номенклатуры и подсчет объемов Для составления локальной и объектной сметы определяемся с перечнем выполняемых работ и подсчитываем их объем. Подсчет объемов представлен в табличной форме (приложение М). 3.3.2 Составление смет Локальная смета. Сметная стоимость общестроительных работ (С) складывается из прямых затрат (ПЗ), накладных расходов (НР), и плановых накоплений. Затраты труда рабочих, обслуживающих машины, определяются с учетом коэффициента перехода от заработной платы рабочих, учтенной в затратах на эксплуатацию строительных машин к затратам труда этих рабочих [28]. Объектная смета. Процентное соотношение (5 % - на внутренние электротехнические и 10 % на сантехнические) определено исходя из анализа сметных затрат на строительство объектов. Сводный сметный расчет. Общие затраты на строительство определяются в сводном сметном расчете. Все затраты сгруппированы в 12 главах. Результаты расчета представленны в приложении Ж. Глава 1. Подготовка территории строительства (работы по отводу, расчистке территории, сносу строений, осушению территории и др. затраты). Размер указанных расходов принимается в процентном отношении от стоимости затрат гл. 23 по графе 4: для промышленного строительства – 3…4 %, для жилищногражданского – 1…2 %. Глава 2. Основные объекты строительства. Для определения затрат по гл. 2 используются данные объектной сметы и показатели удельного веса стоимости Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 82

88 оборудования и прочих затрат в стоимости работ. Стоимость монтажа оборудования принимается в размере 15 % от стоимости оборудования. Глава 3. Объекты подсобного и обслуживающего назначения. Размер указанных расходов принимается в процентном отношении от соответствующих граф главы 2, для жилищно-гражданского строительства - 4 %. Данные заносятся в графы 4…8. Глава 4. Объекты энергетического хозяйства (затраты на строительство трансформаторных подстанций, высоковольтных линий, электрических кабельных сетей, компрессорных, линий слаботочных устройств). Размер расходов определяется в процентах от сумм глав 2 и 3 сводного сметного расчета: для жилищно-гражданского строительства - 4 %. Данные заносятся в графы 4…8. Глава 5. Объекты транспортного хозяйства и связи (затраты на устройство железнодорожных путей, автомобильных дорог, гаражей и т.п.). Размер расходов определяется как 5…8 % от соответствующих граф по главам 2 и 3. Данные заносятся в графы 4…8. Глава 6. Наружные сети и сооружения водоснабжения, канализаций, теплоснабжения и газоснабжения (затраты на внешние сети газоснабжения, водоснабжения, теплоснабжения, канализации, очистные сооружения, и т.п.). Размер расходов определяется, в процентах от суммы глав 2 и 3 сводного сметного расчета: для жилищного-гражданского строительства - 10 %. Данные заносятся в графы 4…8. Глава 7. Благоустройство и озеленение территории (озеленение, устройство тротуаров, архитектурное оформление и пр.). Размер этих расходов определяется в процентах от суммы глав 2 и 3 сводного сметного расчета: для промышленных площадок - 3,5 %, для территорий жилищно-гражданских комплексов - 4 %. Данные заносятся в графы 4 и 8. Глава 8. Временные здания и сооружения (затраты на строительство временных производственных, складских, административных, санитарно-бытовых зданий). Затраты данной главы определяются в процентах от суммы глав 1…7 сводного сметного расчета соответственно по графам 4 и 5. Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 83

89 Глава 9. Прочие работы и затраты (дополнительные затраты при производстве работ в зимнее время; затраты, связанные с передвижным характером работ; затраты на перевозку работников к месту работы и т. п.). Дополнительные затраты при производстве работ в зимних время определяются в процентах от суммы глав 1-8 по графам 4, 5. Затраты по следующим пунктам главы 9 принимаются в процентном отношении от итога глав 1…8 по сумме граф 4 и 5 сводного сметного расчета стоимости: перевозка работников к месту работы - 2,5 %. Полученные данные заносятся в графы 7 и 8. Глава 10. Содержание дирекции строящегося предприятия (затраты на содержание дирекции строящегося предприятия, технический надзор заказчика, проведение геодезических наблюдений за перемещениями и деформациями зданий и сооружений). Затраты принимаются в размере. 1 % от общей стоимости по главам 1…9 сводного сметного расчета по графе 8 и включаются в графы 7 и 8. Глава 11. Подготовка эксплуатационных кадров. Затраты отсутствуют. Глава 12. Проектные и изыскательские работы, авторский надзор (затраты на проектирование комплекса или объекта, изыскательские и научно- исследовательские работы, связанные с проектированием). Затраты определяются в % от стоимости строительства по графе 8 по главам 1…9: для жилищно-гражданского строительства - 1,5 и 3 %. После итога по 12 главам сводного сметного расчета отдельной строкой показывается сумма резерва средств на непредвиденные работы. В конце сводного сметного расчета стоимости строительства подводится итог. За итогом сводного сметного расчета стоимости строительства указываются: - возвратные суммы (стоимость материалов и деталей, получаемых от разборки временных зданий и сооружений, в размере 15 % от их сметной стоимости по графе 8); - средства на покрытие затрат по уплате НДС (сумма налога на добавленную стоимость) принимается в размере 20 % от итоговых данных по сводному сметному расчету на строительство и показывается отдельной строкой в графах 4-8. Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 84

90 Сводный сметный расчет стоимости строительства культурно-досугового центра выполнен в соответствии с Методикой определения сметной стоимости строительной продукции на территории Российской Федерации (МДС-81-35.2004 п.4.74), принятой и введённой в действие с 9 марта 2004 года. Постановлением Госстроя России от 05.03.2004 г. №15/1. Расчет выполнен в базисном уровне цен 2001 года с пересчетом в текущие цены на 2-й квартал 2019 года. При выполнении расчета использованы теоретические материалы, изложенные в [2 стр.187]. Резерв средств на непредвиденные работы и затраты в сводном сметном расчете выделен отдельной строкой и исчислен от общей сметной стоимости в размерах, указанных в МДС 81-35.2004 (2 %). Коэффициенты перехода в текущие цены на 2 квартал 2019 года: применены на основании письма министерства строительства и жилищно-коммунального хоз-ва России от 10.04.2019г. № 17798 ДВ/09. K = 7,15 – строительные и монтажные работы K = 4,23 – оборудование K = 6,24 – на прочие работы Показатели сметной стоимости объекта: В текущих ценах на 2 квартал 2019 года В базисных ценах (2001г) тыс.р с НДС тыс.руб Сметная стоимость с НДС, тыс. руб 244022,51 36509,49 В том числе строительных работ 208232,69 29123,45 Монтажных работ 6222,36 870,26 Оборудование 23340,7 5517,9 Прочие 6226,76 997,88 Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 85

91 ЗАКЛЮЧЕНИЕ В выпускной квалификационной работе разработано решение по строительству здания гостиницы в южной части страны. В архитектурно-строительном разделе были разработаны фасады, планы разрезы, объемно-планировочное и конструктивное решения здания, а также произведены теплотехнические расчеты стены и покрытия. В расчетно-конструктивном разделе выполнено проектирование и расчет несущих конструкций здания – элементов монолитного ребристого перекрытия и свайного фундамента. В разделе по технологии, организации и экономики строительства сделан подбор крана, выполнена технологическая карта на возведение несущего каркаса, составлены сетевой график процесса возведения здания, сетевой график в масштабе времени и график рабочей силы, разработан стройгенплан. На основании задания на проектирование составлена сметная документация на возведение здания. Сметная часть включает в себя три сметы: локальную на общестроительные работы, объектную и сводный сметный расчет, составленные в базовых ценах 2001 года. ВКР состоит из пояснительной записки, включающей в себя 180 страниц (введение, содержание, основная часть, список использованных источников, приложения), и графической части, выполненной на 6 листах формата А1 и 1 листе формата А2. Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 86

92 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ 1. СП 131.13330.2012. Строительная климатология (Актуализированная редакция СНиП 23-01-99*) – М.: 2000. – 42с. 2. СП 112.13330.2011 Пожарная безопасность зданий и сооружений. / Госстрой России. – М.: Стройиздат, 1999. – 29с. 3. СП 118.13330.2012 Общественные здания и сооружения. Актуализированная редакция СНиП 31-06-2009ОАО "Институт общественных зданий",2013 4. СП 52.13330.2011 Естественное и искусственное освещение. Актуализированная редакция СНиП 23-05-95*. М.: НИИСФ РААСН, 2011 5. СП 23-103-2003. Проектирование звукоизоляции ограждающих конструкций жилых и общественных зданий. – СПб.: Издательство ДЕАН, 2004. – 80 с. 6. Архитектура гражданских и промышленных зданий: Гражданские здания: Учеб. для ВУЗов / А.В. Захаров, Т.Г. Маклакова и др.; Под общ. ред. А.В. Захарова. – М. Стройиздат, 1993 – 509 с. 7. Шерешевский И.А. Конструирование гражданских зданий. Учеб. пособие для студентов строительных специальностей. – м.: «Архитектура-С», 2005, 176 с., ил. 8. Конструкции гражданских зданий./ Моск. орд. Труд. Кр. Знамени Арх-й ин-т - Москва, Издательство литературы по строительству, 1968. Под редакцией М. С. Туполева 9. Маклакова Т.Г., Нанасова С.М., Шарапенко В.Г. Проектирование жилых и общественных зданий: Учеб. пособие для вузов / Под ред. Т.Г. Маклако-вой. – М.: Высш.шк., 1998. – 400с. 10. Возведение зданий и сооружений из монолитного железобетона : учеб. пособие для студентов высш. учеб. заведений, обуч. по спец. «Пром. и гражд. стрво» направления подгот. дипломир. специалистов «Строительство» / С. А. Молодых, Е. А. Митина, В. Т. Ерофеев [и др.]. – Москва : Изд-во Ассоциации строительных вузов, 2005. – 188 с. : ил. – Библиогр.: с. 156-157. Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 87

93 11. Монолитные жилые здания : учеб. издание / С. М. Нанасова, В. М. Михайлин. – Москва : АСВ, 2006. – 136 с. – Библиогр.: с. 134. 12. СП 20.13330.2016 Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*/Центральный научно-исследовательский институт строительных конструкций им. В.А.Кучеренко, 2011. 13. СП 63.13330.2012. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003. - М.: 2012. - 161 с. 14. Пособие по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелого бетона (к СП 52-102-2004). ЦНИИ Промзданий, НИИЖБ. - М.: ОАО ЦНИИПромзданий. - 2005. - 158 с. 15. Проектирование монолитных железобетонных перекрытий многоэтажного здания учеб. издание / Родина А.Ю., Барбашев Н.П., Домарова Е.В.: МГСУ МОСКВА, 2014. – 60 с. 16. СП 22.13330.2016 Основания зданий и сооружений. Актуализированная редакция СНиП 2.02.01-83* (с Изменением N 1) М.: (НИИОСП им. Н.М.Герсеванова), 2011 17. ГОСТ 19804.1-79 Сваи забивные железобетонные цельные сплошного квадратного сечения с ненапрягаемой арматурой и поперечным армированием ствола с напрягаемой арматурой. конструкция и размеры М.: Государственный комитет СССР по делам строительства, 1979.- 25с. 18. СП 24.13330.2011 Свайные фундаменты актуализированная редакция СНиП 2.02.03-85 / Москва. 2011. 77 с. 19. Сорочан Е.А. Справочник проектировщика. Основания и фундаменты./Госстрой СССР.-М.: Стройиздат, 1985. 20. Антонов В.М. Расчёт и проектирование оснований и фундаментов. Учеб. пособие. Тамбов. Изд. ТГТУ, 2000. 63 с. 21. Производство работ при возведении надземной части здания: метод. указания к курсовому и дипломному проектированию для студентов 4 и 5 курсов дневного и заочного отделений специальности 270102: учебное электронное из- Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 88

94 дание комбинированного распространения. – Тамбов; ФГБОУ ВПО ТГТУ, 2011. – 34с. 22. Соколов, Г.К. Выбор кранов и технических средств для монтажа строительных конструкций: Учеб. пособие / Соколов Г.К. – М.: МГСУ, 2008. – 180 с. 23. ЕНиР. Сборник Е4. Монтаж сборных и устройство монолитных железобетонных конструкций. Выпуск 1. Здания и промышленные сооружения. – Введ. 1986-12-05 – М.: Стройиздат, 1987. – 64 с. 24. СНиП 2001-12-03 Безопасность труда в строительстве. Часть 1. Общие требования. – Введ. 2001-09-01. – М.: ФГУП ЦПП, 2001. – 40 с. 25. СНиП 12-04-2002 Безопасность труда в строительстве. Часть 2. Строительное производство. – Введ. 2003- 01-01. – М.: ФГУП ЦПП, 2002. – 29 с. 26. Метод сетевого планирования в строительстве [Текст]: метод. указ. / сост.Е. В. Аленичева, И. В. Гиясова, О. Н. Кожухина. – Тамбов: ГОУ ВПО ТГТУ, 2010. – 24 с. 27. Проектирование на стройгенплане временных зданий и коммуникаций[текст] : метод. указания / сост. Е.В. Аленичева. – Тамбов: ГОУ ВПО ТГТУ, 1996. – 32 с. 28. Нормирование в строительстве [Электронный ресурс]: сборник нормативных актов и документов /. — Электрон. текстовые данные. — Саратов: Ай Пи Эр Медиа, 2015. — 423 c. — 978-5-905916-07-6. — Режим доступа: http://www.iprbookshop.ru/30232.html Лист Изм. Лист № докум. Подп. Дата ТГТУ.08.03.01.01.021 БР ТЭ-ПЗ 89

95 ПРИЛОЖЕНИЕ А (обязательное) Теплотехнический расчет стены

97 ПРИЛОЖЕНИЕ Б (обязательное) Теплотехнический расчет эксплуатируемой и неэксплуатируемой кровли Теплотехнический расчет эксплуатируемой кровли:

100

101

102

103 Теплотехнический расчет неэксплуатируемой кровли:

104

105

106

107

108

109 ПРИЛОЖЕНИЕ В (обязательное) Экспликация полов

110 ПРИЛОЖЕНИЕ Г (обязательное) Таблицы для расчёта монолитной ребристой плиты Таблица 1 – Площадь поперечного сечения арматуры на 1 м ширины плиты, см2 Таблица 2 – Диаметр и шаг стержней распределительной арматуры балочных плит, мм

111 Таблица 3 – Расчётные площади поперечных сечений и масса арматуры, сортамент горячекатаной стержневой арматуры периодического профиля, обыкновенной и высокопрочной арматурной поволоки

112 ПРИЛОЖЕНИЕ Д (обязательное) Сбор нагрузок на фундаменты Схема сбора нагрузок приведена на рисунке 1: Рисунок 1 – Сбор нагрузок Сбор нагрузок для грузовой площади для средней колонны на оси Д(3). Грузовая площадь А1 = (3,6+3) м ·7,2 м = 47,52 м2. Слева – 25,92 м2, справа – 21,6 м2 . Понижающие коэффициенты находятся по формулам:  A2  0,5  где 0,5 A A2 , (1) A – грузовая площадь, A2 – равна 36 м2, если A > 36 м2. n2  0,5  где  A2  0,5 n , (2) n – общее число перекрытий, нагрузки от которых учитываются при расчёте рассматриваемого сечения колонны.  A2  0,5  0,5  0,94; 47,52 36

113  n 2  0 ,5  0,94  0,5  0,655 ; 2,83 Таблица 1 – Нормативные и расчетные вертикальные нагрузки, действующие на фундамент под колонной среднего ряда на оси Д(3). Нормативное значение NII, кН Вид нагрузки слева 1 γf справа Расчетное значение NI, кН слева справа 2 3 4 5 6 1,812 1,51 1,2 2,17 1,8 1,17 0,97 1,2 1,4 1,164 0,875 0,73 1,2 1,05 0,876 6,63 5,53 1,2 7,96 6,64 0,6 0,5 1,2 0,72 0,6 1,2 2,17 1,8 Постоянная нагрузка: 1) от конструкции покрытия: а) биполь ЭПП (γ = 2330 кг/м3) – 3 мм: 2330 кг/м3 · 0,003 м · 25,92 м2 = 181,2 кг =1,812 кН; 2330 кг/м3 · 0,003 м · 21,6 м2 = 151 кг =1,51 кН; б) экструзионный пенополистирол ТЕХНОНИКОЛЬ CARBON PROF (γ = 45 кг/м3) – 100 мм: 45 кг/м3 · 0,1 м · 25,92 м2 = 116,6 кг = 1,17 кН; 45 кг/м3 · 0,1 м · 21,6 м2 = 97,2 кг = 0,97 кН; в) уклонообразующий экструзионный пенополистирол ТЕХНОНИКОЛЬ CARBON PROF SLOPE (γ = 45 кг/м3) – 75 мм: 45 кг/м3 · 0,075 м · 25,92 м2 = 87,48 кг = 0,875 кН; 45 кг/м3 · 0,075 м · 21,6 м2 = 72,9 кг = 0,73 кН; г) асбесто-цементный лист – 2 слоя (γ = 1600 кг/м3) – 16 мм: 1600 кг/м3 · 0,016 м · 25,92 м2 = 663 кг = 6,63 кН; 1600 кг/м3 · 0,016 м · 21,6 м2 = 553 кг = 5,53 кН; д) праймер битумный ТЕХНОНИКОЛЬ (γ = 2330 кг/м3) – 1 мм: 2330 кг/м3 · 0,001 м · 25,92 м2 = 60,39 кг =0,6 кН; 2330 кг/м3 · 0,001 м · 21,6 м2 = 50,33 кг =0,5 кН; е) унифлекс ВЕНТ ЭПВ

114 (γ = 2330 кг/м3) – 3 мм: 1,812 1,51 1,812 1,51 1,2 2,17 1,8 38,88 32,4 1,1 42,77 35,64 34,68 28,9 1,1 38,15 31,79 18,36 15,12 1,1 20,2 16,6 106,6 88,68 – 118,76 98,71 2,33 1,94 1,1 2,56 2,13 20,74 17,28 1,3 26,96 22,46 1,79 1,49 1,1 1,97 1,64 2330 кг/м3 · 0,003 м · 25,92 м2 = 181,2 кг =1,812 кН; 2330 кг/м3 · 0,003 м · 21,6 м2 = 151 кг =1,51 кН; ж) техноэласт ЭКП (γ = 2330 кг/м3) – 3 мм: 2330 кг/м3 · 0,003 м · 25,92 м2 = 181,2 кг =1,812 кН; 2330 кг/м3 · 0,003 м · 21,6 м2 = 151 кг =1,51 кН; з) железобетонная балочная плита (γ = 2500 кг/м3) – 60 мм: 2500 кг/м3 · 0,06 м · 25,92 м2 = 3888 кг =38,88 кН; 2500 кг/м3 · 0,06 м · 21,6 м2 = 3240 кг =32,4 кН; и) второстепенная железобетонная балка: ВБ1 длина – 6,8 м, сечение 400x200 мм (за вычетом 60 мм монолитной плиты 340x200 мм); (0,34·0,2·6,8) ·3 шт ·25 = 34,68 кН; (0,34·0,2·6,8) ·2,5 шт ·25 = 28,9 кН; к) главная железобетонная балка: ГБ1 длина – 6,8 м, сечение 600x400 мм (за вычетом 60 мм монолитной плиты 540x400 мм); ГБ2 длина – 5,6 м, сечение 600x400 мм (за вычетом 60 мм монолитной плиты 540x400 мм); 0,54·0,4·6,8/2·25 = 18,36 кН; 0,54·0,4·5,6/2·25 = 15,12 кН; Всего от покрытия 2) от конструкции перекрытия: а) финишное покрытие пола – паркетная доска (γ = 6 кН/м3) – 15 мм: 6 кН/м3 · 0,015 м · 25,92 м2 = 2,33 кН; 6 кН/м3 · 0,015 м · 21,6 м2 = 1,94 кН; б) цементно-песчаная стяжка (γ = 20 кН/м3) – 40 мм: 20 кН/м3 · 0,04 м · 25,92 м2 = 20,74 кН; 20 кН/м3 · 0,04 м · 21,6 м2 = 17,28 кН; в) техноэласт Акустик С Б350 (γ = 23 кН/м3) – 3 мм: 23 кН/м3 · 0,003 м · 25,92 м2 = 1,79 кН;

115 23 кН/м3 · 0,003 м · 21,6 м2 = 17,28 кН; г) цементно-песчаная стяжка (γ = 20 кН/м3) – 30 мм: 20 кН/м3 · 0,03 м · 25,92 м2 = 15,55 кН; 15,55 12,96 1,3 17,1 14,26 38,88 32,4 1,1 42,77 35,64 34,68 28,9 1,1 38,15 31,79 18,36 15,12 1,1 20,2 16,6 132,3 110,1 – 149,71 124,52 880,8 – 1197,68 996,16 63 1,1 69,3 69,3 20 кН/м3 · 0,03 м · 21,6 м2 = 12,96 кН; д) железобетонная балочная плита (γ = 2500 кг/м3) – 60 мм: 2500 кг/м3 · 0,06 м · 25,92 м2 = 3888 кг =38,88 кН; 2500 кг/м3 · 0,06 м · 21,6 м2 = 3240 кг =32,4 кН; е) второстепенная железобетонная балка: ВБ1 длина – 6,8 м, сечение 400x200 мм (за вычетом 60 мм монолитной плиты 340x200 мм); (0,34·0,2·6,8) ·3 шт ·25 = 34,68 кН; (0,34·0,2·6,8) ·2,5 шт ·25 = 28,9 кН; ж) главная железобетонная балка: ГБ1 длина – 6,8 м, сечение 600x400 мм (за вычетом 60 мм монолитной плиты 540x400 мм); ГБ2 длина – 5,6 м, сечение 600x400 мм (за вычетом 60 мм монолитной плиты 540x400 мм); 0,54·0,4·6,8/2·25 = 18,36 кН; 0,54·0,4·5,6/2·25 = 15,12 кН; Всего от перекрытия Всего от перекрытия на 8 этажах 1058, 4 3) от колонны среднего ряда: сечение 400×400 мм; высота – 31,5 м; 63 0,4·0,4·31,5·25 = 126 кН Всего постоянной нагрузки: 1228 1032, 48 – 2260,48 1385,74 1164,17 2549,91 Временная нагрузка: 1) снеговая кратковременная с полным значением: S0 = Ce·Ct ·µ·Sg ·A·γf = 0,64 · 1· 1·1 · 25,92 м2 ·1,4 = 23,22 кН; 0,64 · 1· 1·1 · 21,6 м2 ·1,4 = 19,35 кН; – – 1,4 23,22 19,35

116 2) снеговая длительная с пониженным значением: S0 = 0,5·Ce·Ct ·µ·Sg ·A= 0,5· 1 · 1· 1·1 · 25,92 м2 = 12,96 кН; 12,96 10,8 – – 86,16 71,79 – – – 1,2 295,4 246,16 – – – 0,5· 1 · 1· 1·1 · 21,6 м2= 10,8 кН; 3) от нормативной равномерно распределённой полной кратковременной нагрузки: n 2  A  q  n   f ; Для 1 и 3 этажа – служебные и бытовые помещения общественного здания (P = 2 кПа): 0,655 · 25,92 м2 · 2· 2· 1,2 = 81,49 кН; 0,655 · 21,6 м2 · 2· 2· 1,2 = 67,9 кН; Для 2 этажа – обеденный зал (P = 3 кПа): 2 0,655 · 25,92 м · 3· 1· 1,2 = 61,12 кН; 0,655 · 21,6 м2 · 3· 1· 1,2 = 50,93 кН; Для 4,5,6,7,8 этажа – жилые помещения гостиницы (P = 1,5 кПа): 0,655 · 25,92 м2 · 1,5· 5· 1,2 = 152,79 кН; 0,655 · 21,6 м2 · 1,5· 5· 1,2 = 127,33 кН; Суммарная: 81,49 + 61,12 + 152,79 = 295,4 кН; 67,9 + 50,93 + 127,33 = 246,16 кН; 4) от нормативной равномерно распределённой нагрузки с пониженным значением: 0,35  n 2  A  q  n  0,35  0,63  108  2  5  238,14 кН; Для 1 и 3 этажа – служебные и бытовые помещения общественного здания (P = 2 кПа): 0,35 · 0,655 · 25,92 м2 · 2· 2 = 23,77 кН; 0,35 · 0,655 · 21,6 м2 · 2· 2 = 19,8 кН; Для 2 этажа – обеденный зал (P = 3 кПа): 0,35 · 0,655 · 25,92 м2 · 3· 1 = 17,83 кН; 0,35 · 0,655 · 21,6 м2 · 3· 1 = 14,85 кН; Для 4,5,6,7,8 этажа – жилые помещения гостиницы (P = 1,5 кПа): 0,35 · 0,655 · 25,92 м2 · 1,5· 5 = 44,56 кН; 0,35 · 0,655 · 21,6 м2 · 1,5· 5 = 37,14 кН;

117 Суммарная: 23,77 +17,83 + 44,56 = 86,16 кН; 19,8 + 14,85 + 37,14 = 71,79 кН; 5) от перегородок на 8 этажах: 0,5  nэт  A  0,5  8  25,92 м 2  103,68 кН; 103,6 8 0,5  nэт  A  0,5  8  21,6 м 2  86,4 кН; 202,8 Всего временной нагрузки: 86,4 1,3 168,9 9 – 134,78 112,32 453,4 377,83 371,79 1430, 1201, 8 47 Итого полной нагрузки: 831,23 – 1839,14 2632,27 1542 3381,14 Расчетное значение снеговой нагрузки определяют по формуле: S  S g    c e  ct   f , где Sg – вес снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли, при- нимаемый равным 1 (II снеговой район) кПа [12, табл. 10.1]; γf – коэффициент надежности по снеговой нагрузки, равный 1,4; μ – коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузки на покрытие, принимаемый равным 1; ct – термический коэффициент, принимаемый равным 1 [12, п. 10.10]; ce – коэффициент, учитывающий снос снега, который определятся по формуле: c e  (1,2  0,4  k )  (0,8  0,002l c ) , где k – принимается равным 1,375 (тип местности А, высота здания 30 м) [12, табл. 11,2]; lc – характерный размер покрытия, принимаемый не более 100 м: lc  2  b  где b2 24,6 2  2  24,6   37,82 м, l 53,2 b = 24,6 м – наименьший размер покрытия в плане; l = 53,2 м– наибольший размер покрытия в плане.

118 ce  (1,2  0,4  1,375)  (0,8  0,002  37,82)  0,64 . S  1  1  0 , 64  1  1, 4  0 ,896 кПа. Сочетание нагрузок находится по формуле: FvI , II  P d  ( l 1  P l 1   l 2  P l 2   l 3  P l 3  ...)  ( t 1  P t 1   t 2  P t 2   t 3  P t 3  ...) , где (3) Pd – постоянные нагрузки; Pl1,2… – длительная нагрузка;  l1 – коэффициент равный 1,0;  l 2,l 2,... – коэффициент равный 0,95; Pt1,2… – кратковременная нагрузка;  t1 – коэффициент равный 1,0;  t 2 – коэффициент равный 0,90;  t 3, t 4... – коэффициент равный 0,7. Находим сочетание нагрузок по формуле: FvI  2549,91  (1  (134,78  112,32))  (1  ( 295,4  246,16)  0,9  ( 23,22  19,35))  3376,88 кН; FvII  2260,48  1  (103,68  86,4)  0,95  ((86,16  71,79)  (12,96  10,8))  2623,18 кН. Горизонтальные нагрузки, действующие на здание, определяются по формуле: Fгор  wm  E a (4) На среднюю колонну не воздействуют ветровые нагрузки и нагрузка от активного давления. Значит горизонтальные нагрузки отсутствуют. FгорI  0 кН; FгорII  0 кН. Изгибающий момент, ∑M, кН∙м, определяется по формуле: M  M где пер  М w  M E  Mст.п. , (5) Mпер – момент от перекрытий, кН∙м, определяемый по формуле; Mw – момент от ветровой нагрузки, кН∙м (отсутствует); MЕ – момент от активного давления, кН∙м (отсутствует); Mст.п. – момент от стеновых панелей, кН∙м (отсутствует); M пер  ( Nпер .  Nпокр .  Nврем .)  e , (6)

119 где Nпер. – нагрузка от перекрытий, кН; Nпокр. – нагрузка от покрытий, кН; Nврем. – временная нагрузка, кН; e – эксцентриситет действия нагрузки, м, определяемый по формуле: e bк 0,4  0,2   0,1  0,3 м. 2 2 (7) Тогда, изгибающий момент, ∑M, кН∙м, определяется по формуле: M  M где пр пер лев ,  M пер (8) Mпрпер – момент от перекрытий правой части, кН∙м; Mлевпер – момент от перекрытий левой части, кН∙м; Найдём момент от перекрытий по формуле: прI М пер  (996,16  98,71  377,83)  0,3  441,81 кН∙м; левI М пер  (1197,68  118,76  453,4)  0,3  530,95 кН∙м; прII M пер  (880,8  88,68  168,99)  0,3  341,54 кН∙м; левII M пер  (1058,4  106,6  202,8)  0,3  410,34 кН∙м; Найдём суммарный момент по формуле: M I  441,81  530,95  89,14 кН∙м; M II  341,54  410,34  68,8 кН∙м. Сбор нагрузок для грузовой площади для крайней колонны на оси Б(4). Грузовая площадь А2 = 5,4 м ·7,2 м = 38,88 м2. Слева – 12,82 м2, справа – 25,92 м2. Понижающие коэффициенты находятся по формулам:  A2  0,5  где 0,5 A A2 , (9) A – грузовая площадь, A2 – равна 36 м2, если A > 36 м2. n2  0,5  где  A2  0,5 n , (10) n – общее число перекрытий, нагрузки от которых учитываются при расчёте рассматриваемого сечения колонны.

120  A2  0,5   n 2  0,5  0,5 38,88 36  0,98; 0,98  0,5  0,669 ; 2,83 Таблица 2 – Нормативные и расчетные вертикальные нагрузки, действующие на фундамент под колонной крайнего ряда на оси Б(4). Нормативное значение NII, кН Вид нагрузки слева 1 γf справа Расчетное значение NI, кН слева справа 2 3 4 5 6 0,896 1,81 1,2 1,07 2,17 0,57 1,17 1,2 0,68 1,4 0,43 0,875 1,2 0,516 1,05 3,28 6,63 1,2 3,94 7,96 0,3 0,6 1,2 0,36 0,72 Постоянная нагрузка: 1) от конструкции покрытия: а) биполь ЭПП (γ = 2330 кг/м3) – 3 мм: 2330 кг/м3 · 0,003 м · 12,82 м2 = 89,61 кг =0,896 кН; 2330 кг/м3 · 0,003 м · 25,92 м2 = 181,2 кг =1,81 кН; б) экструзионный пенополистирол ТЕХНОНИКОЛЬ CARBON PROF (γ = 45 кг/м3) – 100 мм: 45 кг/м3 · 0,1 м · 12,82 м2 = 57,7 кг = 0,57 кН; 45 кг/м3 · 0,1 м · 25,92 м2 = 116,6 кг = 1,17 кН; в) уклонообразующий экструзионный пенополистирол ТЕХНОНИКОЛЬ CARBON PROF SLOPE (γ = 45 кг/м3) – 75 мм: 45 кг/м3 · 0,075 м · 12,82 м2 = 43,3 кг = 0,43 кН; 45 кг/м3 · 0,075 м · 25,92 м2 = 87,48 кг = 0,875 кН; г) асбесто-цементный лист – 2 слоя (γ = 1600 кг/м3) – 16 мм: 1600 кг/м3 · 0,016 м · 12,82 м2 = 328 кг = 3,28 кН; 1600 кг/м3 · 0,016 м · 25,92 м2 = 663 кг = 6,63 кН; д) праймер битумный ТЕХНОНИКОЛЬ (γ = 2330 кг/м3) – 1 мм:

121 2330 кг/м3 · 0,001 м · 12,82 м2 = 29,87 кг =0,3 кН; 2330 кг/м3 · 0,001 м · 25,92 м2 = 60,39 кг =0,6 кН; е) унифлекс ВЕНТ ЭПВ (γ = 2330 кг/м3) – 3 мм: 2330 кг/м3 · 0,003 м · 12,82 м2 = 89,6 кг =0,89 кН; 0,89 1,812 1,2 1,07 2,17 0,89 1,812 1,2 1,07 2,17 19,2 38,88 1,1 21,12 42,77 0 34,68 1,1 0 38,15 38,88 17,28 1,1 42,77 19,0 65,34 105,6 – 72,6 117,56 1,15 2,33 1,1 1,26 2,56 10,26 20,74 1,3 13,3 26,96 2330 кг/м3 · 0,003 м · 25,92 м2 = 181,2 кг =1,812 кН; ж) техноэласт ЭКП (γ = 2330 кг/м3) – 3 мм: 2330 кг/м3 · 0,003 м · 12,82 м2 = 89,6 кг =0,89 кН; 2330 кг/м3 · 0,003 м · 25,92 м2 = 181,2 кг =1,812 кН; з) железобетонная балочная плита (γ = 2500 кг/м3) – 60 мм: 2500 кг/м3 · 0,06 м · 12,82 м2 = 1923 кг =19,2 кН; 2500 кг/м3 · 0,06 м · 25,92 м2 = 3888 кг =38,88 кН; и) второстепенная железобетонная балка: ВБ1 длина – 6,8 м, сечение 400x200 мм (за вычетом 60 мм монолитной плиты 340x200 мм); (0,34·0,2·6,8) ·3 шт ·25 = 34,68 кН; к) главная железобетонная балка: ГБ1 длина – 6,8 м, сечение 600x400 мм (за вычетом 60 мм монолитной плиты 540x400 мм); ГБ2 длина – 0,8 м, сечение 600x400 мм (за вычетом 60 мм монолитной плиты 540x400 мм); ГБ2 длина – 5,6 м, сечение 600x400 мм (за вычетом 60 мм монолитной плиты 540x400 мм); 0,54·0,4·6,8·25+0,54·0,4·0,8/2·25 = 38,88 кН; 0,54·0,4·5,6/2·25+0,54·0,4·0,8/2·25 = 17,28 кН; Всего от покрытия 2) от конструкции перекрытия: а) финишное покрытие пола – паркетная доска (γ = 6 кН/м3) – 15 мм: 6 кН/м3 · 0,015 м · 12,82 м2 = 1,15 кН; 6 кН/м3 · 0,015 м · 25,92 м2 = 2,33 кН; б) цементно-песчаная стяжка (γ = 20 кН/м3) – 40 мм: 20 кН/м3 · 0,04 м · 12,82 м2 = 10,26 кН;

122 20 кН/м3 · 0,04 м · 25,92 м2 = 20,74 кН; в) техноэласт Акустик С Б350 (γ = 23 кН/м3) – 3 мм: 23 кН/м3 · 0,003 м · 12,82 м2 = 17,28 кН; 0,88 1,79 1,1 0,97 1,97 7,69 15,55 1,3 9,99 17,1 19,2 38,88 1,1 21,12 42,77 0 34,68 1,1 0 38,15 38,88 17,28 1,1 42,77 19,0 Всего от перекрытия 78,06 131,3 – 89,41 148,51 Всего от перекрытия на 8 этажах 624,5 – 715,28 1188,08 1,1 253,01 – 23 кН/м3 · 0,003 м · 25,92 м2 = 1,79 кН; г) цементно-песчаная стяжка (γ = 20 кН/м3) – 30 мм: 20 кН/м3 · 0,03 м · 12,82 м2 = 7,69 кН; 20 кН/м3 · 0,03 м · 25,92 м2 = 15,55 кН; д) железобетонная балочная плита (γ = 2500 кг/м3) – 60 мм: 2500 кг/м3 · 0,06 м · 12,82 м2 = 1923 кг =19,2 кН; 2500 кг/м3 · 0,06 м · 25,92 м2 = 3888 кг =38,88 кН; е) второстепенная железобетонная балка: ВБ1 длина – 6,8 м, сечение 400x200 мм (за вычетом 60 мм монолитной плиты 340x200 мм); (0,34·0,2·6,8) ·3 шт ·25 = 34,68 кН; ж) главная железобетонная балка: ГБ1 длина – 6,8 м, сечение 600x400 мм (за вычетом 60 мм монолитной плиты 540x400 мм); ГБ2 длина – 0,8 м, сечение 600x400 мм (за вычетом 60 мм монолитной плиты 540x400 мм); ГБ2 длина – 5,6 м, сечение 600x400 мм (за вычетом 60 мм монолитной плиты 540x400 мм); 0,54·0,4·6,8·25+0,54·0,4·0,8/2·25 = 38,88 кН; 0,54·0,4·5,6/2·25+0,54·0,4·0,8/2·25 = 17,28 кН; 1050, 4 3) От конструкции стены: 1) На 4-8 этаже (3,3 м): - от кирпичной кладки (γ = 1800 кг/м3) на 4-8 этаже (40% от стены): 230,0 0,25 · 6,8 · 3,3 · 1800 · 0,4 · 5 этажей = 20196 кг = 201,96 кН; - от витража (10 мм) на 4-8 этаже (60% от стены): 1 –

123 561 кг · 5 этажей = 2805 кг = 28,05 кН; 201,96 кН + 28,05 кН = 230,01 кН; 2) На 3 этаже (2,7 м): - от витража (10 мм) на 3 этаже (100% от стены): 4,59 – 1,1 5,05 – 92 – 1,1 101,2 – – 1,1 281,1 – – – 640,36 – 126 1,1 138,6 138,6 459 кг = 4,59 кН; 3) На 1-2 этаже (3,9 м): - от кирпичной кладки (γ = 1800 кг/м3) на 1-2 этаже (50% от стены): 0,25 · 6,8 · 3,9 · 1800 · 0,4 · 2 этажа = 8078,4 кг = 80,78 кН; - от витража (10 мм) на 1-2 этаже (50% от стены): 561 кг · 2 этажа = 1122 кг = 11,22 кН; 80,78 кН + 11,22 кН = 92 кН; 4) Подвал (4,2 м): - от железобетонной стены (γ = 2500 кг/м3) в подвале (100% от стены): 0,3 · 6,8 · 4,2 · 2500 = 21420 кг = 214,72 кН; - от главной балки (γ = 2500 кг/м3) в подвале ГБ1 255,5 2 длина – 6,8 м, сечение 600x400 мм 0,6·0,4·6,8·25 = 40,8 кН; 214,72 + 40,8 = 255,52 кН; Всего от конструкции стены 582,1 2 4) От двух колонн: сечение 400×400 мм; высота – 31,5 м; 126 2·0,4·0,4·31,5·25 = 252 кН 1397, Всего постоянной нагрузки: 96 1282 – 1566,84 1444,24 2679,96 3011,08 Временная нагрузка: 1) снеговая кратковременная с полным значением: S0 = Ce·Ct ·µ·Sg ·A·γf = 0,64 · 1· 1·1 · 12,82 м2 ·1,4 = 11,48 кН; – – 1,4 11,48 23,22 6,41 12,96 – – – 0,64 · 1· 1·1 · 25,92 м2 ·1,4 = 23,22 кН; 2) снеговая длительная с пониженным значением:

124 S0 = 0,5·Ce·Ct ·µ·Sg ·A= 0,5· 1 · 1· 1·1 · 12,82 м2= 6,41 кН; 0,5· 1 · 1· 1·1 · 25,92 м2 = 12,96 кН; 3) от нормативной равномерно распределённой полной кратковременной нагрузки: n 2  A  q  n   f ; Для 1 и 3 этажа – служебные и бытовые помещения общественного здания (P = 2 кПа): 0,655 · 12,82 м2 · 2· 2· 1,2 = 40,3 кН; 0,655 · 25,92 м2 · 2· 2· 1,2 = 81,49 кН; Для 2 этажа – обеденный зал (P = 3 кПа): 0,655 · 12,82 м2 · 3· 1· 1,2 = 30,23 кН; – – 42,6 86,16 1,2 146,1 295,4 – – – 0,655 · 25,92 м2 · 3· 1· 1,2 = 61,12 кН; Для 4,5,6,7,8 этажа – жилые помещения гостиницы (P = 1,5 кПа): 0,655 · 12,82 м2 · 1,5· 5· 1,2 = 75,57 кН; 0,655 · 25,92 м2 · 1,5· 5· 1,2 = 152,79 кН; Суммарная: 40,3 + 30,23 + 75,57 = 146,1 кН; 81,49 + 61,12 + 152,79 = 295,4 кН; 4) от нормативной равномерно распределённой нагрузки с пониженным значением: 0,35  n 2  A  q  n  0,35  0,63  108  2  5  238,14 кН; Для 1 и 3 этажа – служебные и бытовые помещения общественного здания (P = 2 кПа): 0,35 · 0,655 · 12,82 м2 · 2· 2 = 11,75 кН; 0,35 · 0,655 · 25,92 м2 · 2· 2 = 23,77 кН; Для 2 этажа – обеденный зал (P = 3 кПа): 0,35 · 0,655 · 12,82 м2 · 3· 1 = 8,81 кН; 0,35 · 0,655 · 25,92 м2 · 3· 1 = 17,83 кН; Для 4,5,6,7,8 этажа – жилые помещения гостиницы (P = 1,5 кПа): 0,35 · 0,655 · 12,82 м2 · 1,5· 5 = 22,04 кН; 0,35 · 0,655 · 25,92 м2 · 1,5· 5 = 44,56 кН;

125 Суммарная: 11,75 + 8,81 + 22,04 = 42,6 кН; 23,77 +17,83 + 44,56 = 86,16 кН; 5) от перегородок на 8 этажах: 0,5  nэт  A  0,5  8  12,82 м 2  51,28 кН; 51,28 103,6 8 0,5  nэт  A  0,5  8  25,92 м 2  103,68 кН; 100,3 Всего временной нагрузки: 202,8 303,1 916,1 1484, 4 8 Итого полной нагрузки: 2983,06 1,3 – – 66,66 134,78 224,24 453,4 677,64 1150,72 1897,64 3688,72 Находим сочетание нагрузок по формуле: FvI  3011,08  (1  (134,78  66,66))  (1  ( 295,4  146,1)  0,9  ( 23,22  11,48))  3685,25 кН; FvII  2679,96  1  (103,68  51,28)  0,95  ((86,16  42,6)  (12,96  6,41))  2975,64 кН. Горизонтальные нагрузки, действующие на здание, определяются по формуле: Fгор  wm  E a Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки wm, кН, найдём по формуле: wm  w0  k z  c , где w0 = 0,38 – нормативное значение ветрового давления [12, прил. Е, карта 2] согласно ветровым районам РФ по давлению ветра (для III зоны г. Ростов-наДону), кПа; kz – принимается равным 1,375 (тип местности А, высота здания 30 м); H = 30 – высота здания, м; c = 0,8 – аэродинамический коэффициент с наветренной стороны при отклонении поверхностей от вертикальных не более чем на 150 согласно [12, Приложение 4]; B =7,2 – коэффициент, принимаемый для каркасных зданий, равный шагу колонн;

126 γ f – коэффициент надёжности, принимаемый 1,4 – при расчёте по I ГПС, 1 – при расчёте по II ГПС. wm  0,38  1,375  0,8  0,418 кН; Значение пульсационной составляющей основной ветровой нагрузки, wp, кН, найдем по формуле: w p  wm  ζ  υ , где (11) ζ – коэффициент пульсации давления ветра, принимаемый равным 0,66 [12, табл.11.4]; v – коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления ветра, принимаемый равным 0,65 [12, п. 11.1.11]. w p  0,418  0,66  0,65  0,179 кН. Нормативное значение основной ветровой нагрузки, w, кН, следует определять по формуле [12, формула 11.1]: w  wm  w p ; (12) Нормативное значение основной ветровой нагрузки с учетом коэффициентов надежности: w I , II  ( wm  w p )  B  H  γ f ; (13) где γ f – коэффициент надёжности, принимаемый 1,4 – при расчёте по I ГПС, 1 – при расчёте по II ГПС. w I  (0,418  0,179)  7,2  30  1,4  180,53 кН; w II  (0,418  0,179)  7,2  30  1  128,95 кН. 2. Значение активного давления, Ea, кН, определяется по формуле: Ea  где γ 'd 2  '  2  c'2 '  '      2  c 'd  tg  45    q  d  tg 2  45   ,  tg 2  45    2 2 γ' 2 2    (14) γ' – удельный вес грунта выше подошвы фундамента, равный γ' = 0,95γ; c' – сцепление грунта выше подошвы фундамента, равное c' = 0,5с; φ' – угол внутреннего трения грунта выше подошвы фундамента, равный φ'=0,9φ;  '  18,4  0,95  17,48 кН/м 3 – удельный вес грунта выше подошвы ростверка;

127 c'I  0,5  15,3  7,65 кПа ≥7 (принимаем 7 кПа) c'II  0,5  23  11,5 кПа ≥10 (принимаем 10 кПа)  'I  0,9  19,5  17,55  'II  0,9  22,4  20,16 17,48  5,8 2 17,55  2  7 2 17,55  17,55   2 2 E   tg  45   2  7  5,8  tg  45     10  5,8  tg  45   2 2  17,48 2  2      301,76 17,48  5,8 2 20,16  2  10 2 20,16  20,16   II 2 2 Ea   tg  45   2  10  5,8  tg  45     10  5,8  tg  45   2 2  17,48 2  2      290,61 I a I Fгор  180,53  301,76  482,29 кН; II Fгор  128,95  290,61  419,56 кН. Изгибающий момент, ∑M, кН∙м, определяется по формуле: M  M где пер  М w  M E  Mст.п. , (15) Mпер – момент от перекрытий, кН∙м, определяемый по формуле (29); Mw – момент от ветровой нагрузки, кН∙м, определяемый по формуле (37); MЕ – момент от активного давления, кН∙м определяемый по формуле (38); Mст.п. – момент от стеновых панелей, кН∙м определяемый по формуле (43); H  M w   зд  d   w ,  2  где (16) d – высота фундамента, м; w – нормативное значение основной ветровой нагрузки, кН; Hзд – высота здания, м; M E  Ea  z , где z – плечо приложения активного давления, определяемая по формуле: z где (17) d  d  3  hпр  3  d  2  hпр  ,   (18) h – высота слоя грунта, заменяющая подъезжающий транспорт, определяе- мая по формуле: hпр  10 . ' (19)

128 M пер  ( Nпер .  Nпокр .  Nврем .)  e , где (20) Nпер. – нагрузка от перекрытий, кН; Nпокр. – нагрузка от покрытий, кН; Nврем. – временная нагрузка, кН; e – эксцентриситет действия нагрузки, м, определяемый по формуле: bк  0,1 . 2 (21) Mст.  G  e , (22) e где G – нагрузка от конструкции стены, кН e – эксцентриситет действия нагрузки, м, определяемый по формуле: e где bколонны  z, 2 (23) bколонны – сечение колонны; z. – дополнительное плечо, равное расстоянию от оси колонны до оси глав- ной балки (в нашем случае ось ГБ совпадает с осью колонны); Найдём момент от ветровой нагрузки по формуле:  30  M wI    5,8   180,53  3755,1 кН∙м;  2   30  M wII    5,8   128,95  2682,16 кН∙м;  2  Найдём момент от активного давления по формуле: h пр  z 10  0,559 м; 17 ,87 5,8  5,8  3  0,559     2,09 м; 3  5,8  2  0,559  M EI  301,76  2,09  630,68 кН∙м; M EII  290,61 2,09  607,37 кН∙м; Найдём момент от перекрытий по формуле: e 0,4  0,1  0,3 м; 2 I М пер  ((1188,08  715,28)  (72,6  117,56)  677,64)  0,3  831,35 кН∙м;

129 II M пер  ((1050,4  624,5)  (105,6  65,34)  303,1)  0,3  644,68 кН∙м; Найдём момент от конструкции стены по формуле: e 0,4  0  0,2 2 M сIт  640,36  0,2  128,07 кН∙ м; M сIIт.п.  582,12  0,2  116,4 кН∙ м; Найдём суммарный момент по формуле: M M II I  831,35  3755,1  630,68  128,07  5089,06 кН∙м;  644,68  2682,16  630,68  116,4  3841,12 кН∙м.

130 ПРИЛОЖЕНИЕ Е (обязательное) Компьютерный расчёт фундамента под колонной среднего ряда на оси Д(3) Результаты расчета Тип фундамента: Столбчатый на свайном основании 1. - Исходные данные: Способ определения несущей способности сваи Расчётом (коэф. надежности по грунту Gk=1.4) Тип сваи Висячая забивная Тип расчета Проверить заданный Способ расчета Расчет на вертикальную нагрузку и выдергивание Исходные данные для расчета: Несущая способность сваи (без учета Gk) (Fd) 851,38 кН Несущая способность сваи на выдергивание (без Gk) (Fdu) 0 кН Диаметр (сторона) сваи 0,3 м Высота фундамента (H) 1,5 м Расположение свай: Свая - 1 X=0 м Свая - 2 X=0 м Свая - 3 X=0 м Y=0 м Y=0,9 м Y=1,8 м

131 Свая - 4 Свая - 5 Свая - 6 X=0,9 м X=0,9 м X=0,9 м Y=1,8 м Y=0,9 м Y=0 м Расчетные нагрузки: Величина Ед. измерения N 3376,88 кН My 0 кН*м Qx 0 кН Mx 89,14 кН*м Qy 0 кН q 0 кПа Наименование Примечания 2. - Выводы: Коэффициент использования несущей способности ростверка K= 0,97 Максимальная нагрузка на сваю 616,92 кН Минимальная нагрузка на сваю 567,39 кН Принятый коэффициент надежности по грунту Gk= 1,4 Расчетные моменты на уровне подошвы фундамента: Mx= 89,14 кН*м, 3. - Результаты конструирования: My= 0 кН*м

132 Геометрические характеристики конструкции: Обозначение Величина Ед.измерения Заданная длина подошвы (A) 2,3 м Заданная щирина подошвы (B) 1,4 м Ширина сечения подколонника (b0) 0,5 м Длина сечения подколонника (L0) 0,5 м Высота ступеней фундамента (hn) 0,6 м Защитный слой подколонника (zv) 3,5 см Защитный слой арматуры подошвы (zn) 7,0 см Длина ступени верхней вдоль Х (b1) 0,45 м Длина ступени верхней вдоль Y (a1) 0,9 м Класс бетона (Rb) B20 Наименование Ростверк ступенчатого вида По расчету на продавливание подколонником несущей способности подошвы ДОСТАТОЧНО. По расчету на продавливание сваей несущей способности ростверка ДОСТАТОЧНО. По расчету на продавливание угловой сваей несущей способности ростверка ДОСТАТОЧНО. Подошва столбчатого ростверка Рабочая арматура вдоль Х 14D 12 A 400 По прочности по нормальному сечению армирование ДОСТАТОЧНО. Подошва столбчатого ростверка Рабочая арматура вдоль Y 9D 25 A 400 По прочности по нормальному сечению армирование ДОСТАТОЧНО. Подколонник столбчатого фундамента, грани вдоль X Вертикальная рабочая арматура 3D 12 A 400 По прочности по нормальному сечению армирование ДОСТАТОЧНО. Подколонник столбчатого фундамента, грани вдоль Y Вертикальная рабочая арматура 3D 12 A 400 По прочности по нормальному сечению армирование ДОСТАТОЧНО. Расчетные нагрузки: Основные сочетания

133 ПРИЛОЖЕНИЕ Ж (обязательное) Компьютерный расчёт фундамента под колонной крайнего ряда на оси Б(4) Результаты расчета Тип фундамента: Столбчатый на свайном основании 1. - Исходные данные: Способ определения несущей способности сваи Расчётом (коэф. надежности по грунту Gk=1.4) Тип сваи Висячая забивная Тип расчета Подбор унифицированного ростверка по серии 1.411-1 Способ расчета Расчет на вертикальную нагрузку и выдергивание Исходные данные для расчета: Несущая способность сваи (без учета Gk) (Fd) 1204,67 кН Несущая способность сваи на выдергивание (без Gk) (Fdu) 547,23 кН Диаметр (сторона) сваи 0,35 м Высота фундамента (H) 1,9 м Максимальные габариты (по осям крайних свай) по длине ростверка (b max) 4,2 м Максимальные габариты (по осям крайних свай) по ширине ростверка (a max) 4,2 м Наличие подвала Высота грунта до подошвы в подвале (hs) 1,9 м Давление от 1 м2 пола подвала (Pp) 2 кПа Глубина подвала (dp) 2 м Нагрузка на отмостку (qv) (только для расчета горизонтального давления) 10 кПа Ширина зоны передачи давления от грунта 1.0 м Расстояние от головы фундамента до низа плит перекрытия (ha) 0 м Характеристики грунта засыпки Объемный вес грунта засыпки (Gz) 17,48 кН/м3 Угол внутреннего трения грунта засыпки (Fiz) 17,55 °

134 Удельное сцепление грунта засыпки (Cz) 7 кПа Расчетные нагрузки: Величина Ед. измерения N 3689,25 кН My 0 кН*м Qx 0 кН Mx 5089,06 кН*м Qy -419,56 кН q 10 кПа Наименование Примечания 2. - Выводы: Требуемые характеристики ростверка: a= 1,35 м шт. b= 1,35 м Количество свай (n) 12 Максимальная нагрузка на сваю 849,58 кН Минимальная нагрузка на сваю -41,1 кН Принятый коэффициент надежности по грунту Gk= 1,4 Расчетные моменты на уровне подошвы фундамента: Mx= 6012,09 кН*м, 3. - Результаты конструирования: Геометрические характеристики конструкции: Обозначение Величина Ед.измерения Заданная длина подошвы (A) 4,8 м Заданная щирина подошвы (B) 3,3 м Ширина сечения подколонника (b0) 0,5 м Длина сечения подколонника (L0) 1,7 м Высота ступеней фундамента (hn) 0,9 м Защитный слой подколонника (zv) 3,5 см Наименование My= 0 кН*м

135 Защитный слой арматуры подошвы (zn) 7,0 см Длина ступени верхней вдоль Х (b1) 1,4 м Длина ступени верхней вдоль Y (a1) 1,55 м Класс бетона (Rb) B20 Ростверк ступенчатого вида По расчету на продавливание подколонником несущей способности подошвы ДОСТАТОЧНО. По расчету на продавливание сваей несущей способности ростверка ДОСТАТОЧНО. По расчету на продавливание угловой сваей несущей способности ростверка ДОСТАТОЧНО. Подошва столбчатого ростверка Рабочая арматура вдоль Х 24D 16 A 400 По прочности по нормальному сечению армирование ДОСТАТОЧНО. Подошва столбчатого ростверка Рабочая арматура вдоль Y 17D 28 A 400 По прочности по нормальному сечению армирование ДОСТАТОЧНО. Подколонник столбчатого фундамента, грани вдоль X Вертикальная рабочая арматура 3D 12 A 400 По прочности по нормальному сечению армирование ДОСТАТОЧНО. Подколонник столбчатого фундамента, грани вдоль Y Вертикальная рабочая арматура 9D 12 A 400 По прочности по нормальному сечению армирование ДОСТАТОЧНО. Расчетные нагрузки: Основные сочетания

136 ПРИЛОЖЕНИЕ И (обязательное) К технологическому разделу Таблица 1 – Спецификация элементов сборных и монолитных конструкций Спецификация сборных и монолитных конструктивных элементов КоличеНаименование ство элемента, штук № марка элеменп/п зда та*, марка бе- эта ни тона** ж е 1 С130.35-А800 2 С70.30-А800 15 5 14 8 15 5 14 8 Размеры и объём элемента, в м, LxBxH=V Сваи 13х0,35х0,35=1,5 9 7х0,3х0,3=0,63 Размеры и объём проёма**, в м, LxBxH= V Объём бетона, м3 1 шт. Масса элемента, т. На этаж 1 шт. (здание) На этаж (здание) - 1,59 246,45 3,975 616,13 - 0,63 93,24 1,58 233,84 41,4 5,75 103,5 117,6 36,75 294 27,28 17,05 68,2 22 5,5 55 34,7 86,75 86,75 5 10,98 5,2 0,576 3,096 1,88 1,1 2,5 3,05 1,625 0,36 3,87 1,175 2,75 12,5 27,45 13 1,44 7,74 4,7 2,75 Монолитные фундаменты 1,8х2,7х0,6+0,5х0 2,3 ,5х0,9=2,3 3,3х4,8х0,9+2х(0, 14,7 5х0,5х0,9)=14,7 2,7х2,7х0,9+0,5х0 6,82 ,5х0,9=6,82 1,8х1,8х0,6+0,5х0 2,2 ,5х0,9=2,2 7,6х7,6х0,6=34,7 34,7 Фундаментные монолитные балки 5,6х0,3х0,6=1 1 6,8х0,3х0,6=1,22 1,22 3,6х0,3х0,6=0,65 0,65 0,8х0,3х0,6=0,144 0,144 8,6х0,3х0,6=1,548 1,548 2,6х0,3х0,6=0,47 0,47 6х0,3х0,6=1,1 1,1 Монолитные стены 3 РМ1, В20 18 18 4 РМ2, В20 8 8 5 РМ3, В20 4 4 6 РМ4, В20 10 10 7 ФМ1, В20 1 1 8 9 10 11 12 13 14 ФБ1, В20 ФБ2, В20 ФБ3, В20 ФБ4, В20 ФБ5, В20 ФБ6, В20 ФБ7, В20 5 9 8 4 2 4 1 5 9 8 4 2 4 1 1 1 154х0,3х4,2=194 - 194 194 485 485 1 7 28,8х0,4х3,3=38 3х0,15х2 ,2=0,99 37,01 259,07 92,52 5 647,675 1 1 28,8х0,4х4,2=48,3 8 3х0,15х2 ,2=0,99 47,39 47,39 118,4 75 118,475 15 16 17 Монолитная подвальная стена, В20 Монолитная стена ядра жесткости 1 Монолитная стена ядра жесткости 2

137 18 Монолитная стена ядра жесткости 3 1 19 К1, В20 52 20 К2, В20 52 21 К3, В20 48 22 К4, В20 48 2 52 10 4 48 24 0 45 81 56 36 36 4 1 28,8х0,4х3,9=44,9 3 43,94 87,88 109,8 5 219,7 Монолитные колонны 4,2х0,4х0,4=0,672 - 0,672 34,944 1,68 87,36 3,9х0,4х0,4=0,624 - 0,624 64,896 1,56 162,24 2,7х0,4х0,4=0,432 - 0,432 20,736 1,08 51,84 3,3х0,4х0,4=0,528 - 0,528 126,72 1,32 316,8 Монолитные главные балки 5,6х0,3х0,6=1 1 6,8х0,3х0,6=1,22 1,22 3,6х0,3х0,6=0,65 0,65 0,8х0,3х0,6=0,144 0,144 8,6х0,3х0,6=1,548 1,548 2,6х0,3х0,6=0,47 0,47 6х0,3х0,6=1,1 1,1 Монолитные второстепенные балки 5 98,82 36,4 5,184 55,728 1,88 1,1 2,5 3,05 1,625 0,36 3,87 1,175 2,75 12,5 247,05 91 12,96 139,32 4,7 2,75 1,36 697,68 0,52 159,12 1,12 231,84 171,0 75 31,67 5 1539,67 5 23 24 25 26 27 28 29 ГБ1, В20 ГБ2, В20 ГБ3, В20 ГБ4, В20 ГБ5, В20 ГБ6, В20 ГБ7, В20 5 9 8 4 4 4 1 30 ВБ1, В20 57 31 ВБ2, В20 32 ВБ3, В20 33 МП1 34 МП2 35 ЛМ1 4 40 36 ЛП1 4 40 37 ЛШ1 4 36 2,8х2,2х1,14=8,87 38 ЛШ2 3 27 5,6х3,3х0,2=3,69 3х0,15х2 ,2=0,99 51 6,8х0,2х0,4=0,544 0,544 279,072 3 30 34 2,6х0,2х0,4=0,208 0,208 63,648 6 20 23 5,6х0,2х0,4=0,448 0,448 92,736 7 Монолитная балочная плита покрытия и перекрытия 21,6х52,8х0,06=6 1 9 68,43 615,87 8,43 1,2х52,8х0,2=12,6 2 18 12,67 228,06 7 Лестничные марши 3,9х1,5х0,3=1,755 - 1,755 70,2 1,6х3х0,3=1,44 Лифтовые шахты 1,44 57,6 - 8,87 319,32 - 3,69 99,63 4,387 5 3,6 22,17 5 9,225 570,15 175,5 144 798,3 249,075

138 Таблица 2 – Требования к качеству и приемке работ Наименование Ответ- технологиче- Предмет контроля ских Способ Время ствен- кон- проведе- ный за троля ния кон- процес- Технический критерий троль сов 1 2 3 4 5 6 При толщине защит- Отклонение от проектных Линейка размеров толщины защит- измери- ного слоя тельная В процессе работы ного слоя >15мм Мастер - 15мм, при <15мм – 3мм Монтаж Смещение арматурных Линейка армату- стержней при их установ- измери- ры ке в опалубку тельная В процессе работы Доп. отклонение Мастер <1/5max стержня и ¼ устан. стержня. ГеодеОтклонение от проектных зиче- размеров положения осей ский вертикальных каркасов инстру- В процессе работы Мастер Доп. отклонение 5мм мент Смещение осей опалубки от проектного положения Отклонение плоскости Монтаж опалуб- опалубки от вертикали на всю высоту ки Линейка В процес- измери- се монта- тельная жа Отвес, линейка измерительная Мастер В процессе монта- Мастер жа Доп. отклонение 8мм Доп. отклонение 20мм ЗаводПрогиб опалубки: вертикальной горизонтальной ское испытание и на стройпл ощадке В процессе монтажа Мастер 1/400 L 1/500 L

139 Минимальная прочность Измери- бетона незагруженной мо- тельный нолитной конструкции: по: вертикальные ГОСТ горизонтальные 18105- Строит. Ежесмено 0,2-0,3 МПа лаборатория 70%R28 86 Укладка бетон- Толщина слоев бетонной Визу- В процес- смеси ально се работы ной смеси КонусПодвижность смеси стройЦНИИ Отклонения линий по- отвес, верхностей пересечения уровень, от вертикали или проект- геод.инс ного наклона трумент Отклонения горизонтальных поверхностей на всю длину участка рейка уровень, геод.инс трумент Приёмка рейка бетон- уровень, ных ра- Местные неровности геод.инс трумент бот рейка Длина элементов уровень, геод.инс трумент рейка Поперечное сечение уровень, геод.инс трумент До бетнирования Толщина слоя <1,25 Мастер длины рабочей части вибратора Строит. лаборатория Подвижность 1-3см по СНиП 3.03.01-87 После распалуб- Мастер 15мм ливания После распалубливания После распалубливания Мастерпрораб Мастерпрораб 20мм на 100м 5мм После распалуб- Прораб 20мм ливания После распалубливания Прораб +6мм, -3мм

140 Таблица 3 – Ведомость потребности в материалах и конструкциях Наименование 1 Бетон Марка 2 В20 В500 А500 150 Арматура Кирпич Ед. изм. 3 м3 т т тыс. шт. Количество 4 2866 2,62 10,9 500 Таблица 4 – Ведомость потребности в опалубочных щитах и приспособлениях № Наименование Размеры, мм 2 Щит опалубки (Щ1) Количество 4 624 1 1 2 Щит опалубки (Щ2) 32 3900х1900 7,41 237,12 3 Щит опалубки (Щ3) 203 3000х200 0,9 180 4 Щит опалубки (Щ4) 410 3000х340 1,02 408 5 Щит опалубки (Щ5) 61 3000х400 1,5 91,5 6 Щит опалубки (Щ6) 123 3000х540 1,62 194,4 7 Щит опалубки (Щ7) 264 3000х1200 3,6 950,4 8 Замок универсальный 1588 - - - 9 10 Раскос Телескопическая стойка PEP 20-300 Телескопический ригель Натяжные домкраты Рихтовочные домкраты 240 528 - - - 264 - - - 674 32 - - - 11 12 13 5 1300х400 Площадь единицы, м общая, м 6 7 0,52 324,48 Таблица 5 – Ведомость потребности в инструменте, инвентаре Наименование 1 Строп 2-х ветвевой Марка, ГОСТ, ТУ и т.д. Кол- Техническая характеристика во 2 3 РД-10-33-93 L=4000мм Бак красконагнета- СО-12А тельный Емкость 20л, m=20кг Краскораспылитель СО-71 ручной m=0,66кг 2 2 2 Назначение 4 Арматурные, опалубочные работы Смазка щитов опалубки Смазка щитов опалубки

141 Устройство для вязки арм. стерж- Оргтехстрой 2 Арматурные работы ЦНИИОМТП 2 Арматурные работы Мосгорпромстрой 2 Арматурные работы Закрутчик ТУ 67399-82 2 Арматурные работы Дрель универсаль- ИЭ-10397 ная 13мм, m=2кг 12 Сверление отверстий 4 Уплотнение бет.смеси 4 Рихтовка элементов 4 Очистка мест сварки 4 Очистка мест сварки 2 Простукивание бетона ней Фиксатор для временного крепления арм. сеток Фиксатор для временного крепления каркасов Вибратор глубинный ИВ 102А Длина вибронаконечника 440мм, m=15кг ЛМ-24, Лом монтажный ГОСТ 140Т-83 m=4,4кг Зубило слесарное Молоток слесарный ГОСТ 1211-86*Е m=0,2кг ГОСТ 2310-71*Е m=0,8кг Молоток стальной МКУ-2 строительный m=2,2кг Кельма Инвентарные лестницы стремянки Лопата растворная КБ ГОСТ 9533-81 m=0,34кг Н=3м деревянные ЛР ГОСТ 19596-87 m=2,04кг Щетка металличе- ТУ 494-01-04-76 ская m=0,26кг Скребок металли- ЦНИИОМТП ческий m=2,1кг 2 Разравнивание раствора 5 8 2 2 Подача раствора Очистка арм-ры от ржавчины Очистка опалубки от бетона

142 Ключи гаечные ГОСТ 2838-80Е Ножницы для резки ГОСТ 7210-75Е арматуры m=2,95кг Тиски слесарные Рулетка измерительная ГОСТ 7502-89* Уровень строитель- УС1-300 ный m=0,4кг 6 Опалубочные работы 2 Арматурные работы 4 Арматурные работы 4 4 Контрольноизмерительные работы Контрольноизмерительные работы На Каска строительная ГОСТ 12.4.087-80 все Техника безопасности звено Пояс предохранительный Перчатки резиновые Сапоги резиновые На ГОСТ 12.4.087-80 все Техника безопасности звено ГОСТ 20010-93 2 Бетонные работы ГОСТ 539-79* 2 Бетонные работы

ПРИЛОЖЕНИЕ К (обязательное) Калькуляция Наименование процесса Норма времени Затраты труда объем раЕд. изм. обоснование рабочих машиниста рабочих машиниста бот чел-ч маш-ч чел-ч маш-ч Устройство щитовой опалубки колонны м2 Установка арматурных каркасов до 20 кг колонны вручную 1 каркас Укладка бетона в конструкцию колонн м3 Разборка щитовой опалубки колонн м2 Устройство щитовой опалубки стены м2 Установка арматурных каркасов до 100 кг стены вручную 1 каркас Укладка бетона в конструкцию стены м3 Разборка щитовой опалубки стены м2 Устройство лесов поддерживающих опалубку 100 м Установка щитовой опалубки балки высотой сечения больше 500 м2 мм Установка щитовой опалубки балки высотой сечения до 500 мм м2 Установка щитовой опалубки балочного перекрытия с площадью м2 между балками до 10 м2 Установка щитовой опалубки лестничных маршей и площадок м2 Установка арматурных каркасов до 50 кг балок вручную 1 каркас Укладка арматурной сетки методом раскатки рулона весом до т 150 кг Укладка бетона в конструкцию перекрытия и лестниц м3 Разборка щитовой опалубки балки высотой сечения больше 500 м2 мм Разборка щитовой опалубки балки высотой сечения до 500 мм м2 Разборка щитовой опалубки балочного перекрытия с площадью м2 между балками до 10 м2 Разборка щитовой опалубки лестничных маршей и площадок м2 274,56 52 27,46 274,56 200,64 4 37,01 200,64 15,8 Е4-1-34 Е4-1-44 Е4-1-49 Е4-1-34 Е4-1-34 Е4-1-44 Е4-1-49 Е4-1-34 Е4-1-33 0,4 0,17 1,5 0,15 0,25 0,36 0,79 0,16 6 – – 0,43 – 0,11 – 0,43 0,11 – 109,83 8,84 41,2 41,18 50,16 1,44 29,24 32,1 94,8 – – 11,8 – 27,7 – 15,9 19,7 – 285,9 Е4-1-34 0,23 – 65,76 – 588 Е4-1-34 0,28 – 164,64 – 950,4 Е4-1-34 0,3 – 285,12 – 32,4 220 Е4-1-34 Е4-1-44 0,91 0,24 – – 29,5 52,8 – – 1,1 Е4-1-44 9 – 9,9 – 185,86 Е4-1-49 1,3 0,43 241,62 79,9 285,9 Е4-1-34 0,1 – 28,59 – 588 Е4-1-34 0,13 – 76,44 – 950,4 Е4-1-34 0,11 – 104,54 – 32,4 Е4-1-34 0,24 – 7,77 – 143

ПРИЛОЖЕНИЕ Л (обязательное) Карточка определитель Характеристика работ Объем Трудоемкость Профессия Кол-во рабочих в смену Наименование Кол-во кол-во чел-дн маш-см 3 4 5 6 7 8 9 10 3,55 0,00 13,10 1,64 Машинист 4 Бульдозер ДЗ-25 4 21,18 141,19 42,35 4,92 15 Hyundai R520LC-9S 4 м3 339,69 157,86 961,20 26,70 18 Копровое оборудование СП49-12/14 6 шт 303,00 53,03 368,88 30,74 6 Отбойный молот 6 10 Автобетононасос, распределительная стрела, башенный кран, виброуплотнители 1 Автобетононасос, распределительная стрела, башенный кран, виброуплотнители 1 Бульдозер ДЗ-25 Пневмоколесный каток ДУ32 4 ед. изм 1 Разработка грунта экскаватором 2 1000 м3 1000 м3 Забивка свай Вырубка бетона из арматурного каркаса свай Устройство монолитных фундаментов основные механизмы Прод-ть, дн Наименование работ Планировка площадки состав бригад 100 м3 2,76 162,14 155,50 9,82 Машинист, землекоп Машинист, копровщики Бетонщики Плотники бетонщики Устройство стен подвала 100 м3 2,22 207,26 203,30 10,35 Плотники бетонщики 10 Гидроизоляция фундаментов и подвала 100 м2 20,42 420,29 146,43 7,32 Гидроизоляровщики 10 Обратная засыпка 1000 м3 8,79 2,28 27,36 2,77 Машинисты 4 144

1 2 Возведение монолитных колонн и стен 100 м3 Возведение монолитных перекрытий и покрытия 100 м3 3 6,42 13,26 4 880,92 1953,69 5 1361,59 1353,15 6 7 8 85,10 Плотники, арматурщики, машинисты, бетонщики 8 9 Автобетононасос, распределительная стрела, башенный кран, виброуплотнители 10 1 8 Автобетононасос, распределительная стрела, башенный кран, виброуплотнители 1 1 122,11 Плотники, арматурщики, машинисты, бетонщики 8 Автобетононасос, распределительная стрела, башенный кран, виброуплотнители Возведение монолитных лестниц 100 м3 1,28 385,41 164,07 24,09 Плотники, арматурщики, машинисты, бетонщики Монтаж объемных элементов 100 шт 0,36 10,82 43,39 7,23 Монтажники, машинист 3 Башенный кран 1 Кладка наружных стен м3 619,69 354,77 472,65 44,35 Каменщики, машинист 4 Башенный кран 1 Кладка перегородок 100 м2 69,68 767,65 500,59 94,46 Каменщики, машинист 4 Башенный кран 1 Устройство кровли 100 м2 58,53 167,30 79,04 17,8 Кровельщики, машинист 5 Башенный кран 1 46,90 904,14 778,86 37,60 Монтажники, машинист 12 Башенный кран 1 Заполенение проемов, установка витражей 145

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Устройство основание для пола по грунту м3 208,94 43,2 74,031 2,83 Машинист 10 Башенный кран 1 10 Автобетононасос, распределительная стрела, башенный кран, виброуплотнители 1 Автобетононасос, виброуплотнители 1 Бетонные работы для пола по грунту 100 м2 10,45 43,75 38,01 1,89 Плотники, арматурщики, машинисты, бетонщики Бетонные работы полов 100 м2 74,60 368,44 206,31 18,42 Машинист, бетонщики 10 149,20 582,95 513,26 27,07 Облицовочник 10 294,10 617,95 415,75 30,34 Отделочники 10 624,05 409,50 34,68 Отделочники 9 589,42 553,03 3,68 Электрики 10 1178,84 1106,06 7,37 Сантехники 10 Отделка полов Внутренняя отделка Внешняя отделка Электротехнические работы Сантехнические работы 100 м2 100 м2 Ввод коммуникаций 9 5 Пуско-наладочные работы 10 10 Благоустройство Ввод объекта Прочие работы 10 4 7 10 10 5 146

147 ПРИЛОЖЕНИЕ М (обязательное) Ведомость подсчета объемов работ Наименование работ № 1 Ед.из Формула расчета м 2 3 Землянные работы Срезка растительного слоя Планировка пло2 щадки бульдозером Разработка грунта 3 экскаватором 1 4 5 6 7 8 9 Доработка грунта вручную 10 см Разработка грунта с погрузкой в транспортное средство Разработка грунта в отвал Обратная засыпка Уплотнение грунта Вывоз грунта в отвал Объем работ 4 5 м3 Vрс=31,6×62,8×0,25= м2 Sn=31,6×62,8= м3 V=31,6×62,8×6,25 = м3 V=31,6×62,8×0,1 = м3 Vэкс. в авто = Объём фундаментов по спецификации + Объём грунта подвала м3 м3 Vотв=V - V экс.в авто=124038577,796=3825,2 Vо.з. = Vотв Vупл=Vр.с. т M=Vэкс.вавто×ρ=8577,796*1,95 м3 496,12 1984,48 12403 198,448 8577,796 3825,2 3825,2 496,12 16726,7022 Фундаменты 10 11 12 13 14 15,16 17 Погружение свай 7 м Погружение свай 7 м Погружение свай 13 м Погружение свай 13 м Вырубка бетона из арматурного каркаса железобетонных Устройство бетонного основания под фундаменты Устройство монолитного фундамента под колонны РМ1, РМ4 м3 из спецификации 93,24 шт из спецификации 148 м3 из спецификации 246,45 шт из спецификации 155 1 св из спецификации 303 м3 V=1,8×2,7×0,1×18+ +0,1×3,3×4,8×8+0,1×2,7×2,7×4+0,1×1,8×1,8×1 0+0,1×7,6×7,6×1 = м3 Vрм1,рм4=2,3*18+2,2*10 33,35 63,4

148 18 19 20 21 22 23 24 25 26,27 28 Устройство монолитного фундамента под колонны РМ2 Устройство монолитного фундамента под колонны РМ3 Устройство монолитной фундаментной плиты под ядро жёсткости Устройство фундаментных балок Устройство стен подвалов и подпорных стен , до 6 м, толщиной до 300 мм Бетон конструкционный В20 Горячекатаная арматурная сталь периодического профиля класса: А-III, диаметром 12 мм Горячекатаная арматурная сталь периодического профиля класса: А-III, диаметром 25 мм Горизонтальная гидроизоляция в 2 слоя Вертикальная гидроизоляция м3 Vрм2=14,7*8 117,6 м3 Vрм3=6,82*4 27,28 м3 из спецификации 34,7 м3 из спецификации 27,832 м3 из спецификации 194 м3 из спецификации 464,812 т из спецификации 12,34 т из спецификации 5,64 м2 21,6*52,8= м2 40*0,9*4+28*0,6*4+12*0,9*4+154*4,2= 1140,48 901,2 Монтаж каркаса Возведение колонн высотой 4,2 м Возведение колонн 30 высотой 3,9 м, 3,3 м, 2,7 м Стойки деревометаллические раз31 движные инвентарные Палуба опалубки типа «Дока» из ба32 келизированной фанеры 29 м3 из спецификации 34,944 м3 из спецификации 212,352 шт 4*52= м2 4*52*3,9*0,4= 204 324,48

149 Возведение главных балок Стойки деревометаллические раз34 движные инвентарные 33 Палуба опалубки типа «Дока» из ба35 келизированной фанеры 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 Возведение второстепенных балок Стойки деревометаллические раздвижные инвентарные Палуба опалубки типа «Дока» из бакелизированной фанеры Возведение монолитной балочной плиты 60 мм Стойки деревометаллические раздвижные инвентарные Палуба опалубки типа «Дока» из бакелизированной фанеры Возведение изогнутой монолитной балочной плиты 200 мм Стойки деревометаллические раздвижные инвентарные Палуба опалубки типа «Дока» из бакелизированной фанеры Возведение монолитной стены 300 мм Палуба опалубки типа «Дока» из бакелизированной фанеры м3 из спецификации 204,112 шт (5*5,6+9*6,8+8*3,6+4*0,8+4*8,6+4*2,6+6)/1,2 =172 м = 172 стойки 172 м2 1. (5*5,6+9*6,8+8*3,6+4*0,8+4*8,6+4*2,6+6)=17 2м 2. (172 м * 0,4 м) +2*(172 м * 0,54 м) = 254,56 м2 254,56 м3 из спецификации шт (57*6,8+34*2,6+23*5,6)=604,8 м=605 стойки м2 1. (57*6,8+34*2,6+23*5,6)=604,8 м 2. (604,8 м * 0,2 м) +2*(604,8 м * 0,34 м) = 532,22 м2 532,22 м3 из спецификации 615,87 шт из спецификации 75 м2 (21,6*52,8)=1140,48 м2 м3 из спецификации 70,2 шт из спецификации 25 м2 (1,2*52,8)*2=126,72 м2 126,72 м3 из спецификации 394,34 м2 (4,2*28,8)*2=241,92 м2 241,92 435,456 605 1140,48

150 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57, 58 Возведение монолитных лестничных маршей Палуба опалубки типа «Дока» из бакелизированной фанеры Возведение наружной самонесущей кладки Кирпич силикатный полнотелый одинарный, размером 250х120х65 мм, марка: 150 Кладка перегородок толщиной 120 мм Кирпич силикатный полнотелый одинарный, размером 250х120х65 мм, марка: 150 Бетон тяжелый, класс: В20 Горячекатаная арматурная сталь периодического профиля класса: А-III, диаметром 10 мм Горячекатаная арматурная сталь периодического профиля класса: А-III, диаметром 20 мм Проволока арматурная из низкоуглеродистой стали Вр-I, диаметром: 4 мм Установка шахт лифта массой: до 2,5 т м3 из спецификации 127,8 м2 из спецификации 12,62 м3 из спецификации 619,69 шт из спецификации 317790 м2 из спецификации 6968,4 шт из спецификации 500000 м3 из спецификации 2671,884 т из спецификации 6,28 т из спецификации 4,62 т из спецификации 2,619 шт из спецификации 36 Кровля Устройство пароизоляции: 59 оклечнной в один слой м2 (21,6*52,8)=1140,48 м2 1140,48

151 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 Утепление покрытий плитами: из Экструзионного пенополистирола ТЕХНОНИКОЛЬ XPS CARBON PROF Пенополистирол экструдированный ТЕХНОНИКОЛЬ XPS CARBON 35300 м2 Утепление покрытий плитами: из Экструзионного пенополистирола ТЕХНОНИКОЛЬ XPS CARBON PROF SLOPE Пенополистирол экструдированный ТЕХНОНИКОЛЬ XPS CARBON PROF SLOPE 35300 м2 Устройство выравнивающих стяжек:сборных из плоских асбестоцементных листов Устройство кровель плоских четырехслойных из рулонных кровельных материалов на битумной мастике с последующим нанесением антисептированной битумной мастики Техноэласт: ТКП Унифлекс: ТКП Устройство примыканий рулонных и мастичных кровель к стенам и парапетам высотой: до 600 мм без фартуков, 100м Раствор готовый кладочный тяжелый цементный м2 (21,6*52,8)=1140,48 м2 1140,48 м3 (21,6*52,8)*0,1=1140,48 м2 114,048 м2 (21,6*52,8)=1140,48 м2 1140,48 м3 (21,6*52,8)*0,15=1140,48 м2 171,072 м2 (21,6*52,8)=1140,48 м2 1140,48 м2 (21,6*52,8)=1140,48 м2 1140,48 м2 м2 (21,6*52,8)=1140,48 м2 (21,6*52,8)=1140,48 м2 1140,48 1140,48 м 50+50+23+10+7,2+10= 150,2 м 0,51*150,2= 76,602

152 Заполнение проёмов 70 71 72 73 74 75 Устройство пароизоляции: оклечнной в один слой Витражи из алюминиевого комбинированного профиля одинарной конструкции с двухкамерным стеклопакетом Установка блоков в наружных и внутренних деврных проемах в каменных стенах, площадь проема более 3 м2 Блок дверной, одностворчатый, 3-х филёнчатый, глухой сосновый, лакированный, модель FF OKSAMANTY 3P, размер дверного полотна 890x2090 мм, компл. Установка блоков в наружных и внутренних деврных проемах в каменных стенах, площадь проема более 3 м2 Блок дверной, одностворчатый, 3-х филёнчатый, глухой сосновый, лакированный, модель FF OKSAMANTY 3P, размер дверного полотна 890x2090 мм, компл. т 0,05 м * 0,15 м * 1854 м * 2,7 т/м3 = 37,54 м2 из спецификации 3045 м2 430*2,1*0,89= м2 из спецификации м2 30*2,1*2,1= м2 из спецификации 803,67 430 132,3 30 Устройство полов Щебень из природного камня для 76строительных ра79 бот фракции 5-10 мм 80 Устройство под- м3 1044,7*0,1 104,47 м2 из спецификации 1044,7

153 81 82,83 84 85, 86 87,88 вального пола Бетон Устройство стяжек цементных толщиной 20 мм Устройство теплои звукоизоляции сплошной из плит Устройство паркетных полов Устройство плиточных полов м3 м2 1044,7*0,15 2824,7+4635,5 156,705 7460,2 м3 (2824,7+4635,5)*0,02 149,204 м2 из спецификации 4635,5 м2 из спецификации 2824,7 м2 из спецификации 4635,5 Внутренняя отделка 89 90 91 92 93 Покрытие поверхностей грунтовкой глубокого проникновения за 1 раз стен Покрытие поверхностей грунтовкой глубокого проникновения за 1 раз стен Сплошное выравнивание внутренних бетонных поверхностей (однослойное оштукатуривание) известковым Раствором стен Окраска водными составами внутри помещений клеевая:простая подвесных потолков типа <Армстронг> по каркасу из оцинкованного профиля, 100 м2 м2 из спецификации 6968,4 т 0,013*69,68= м2 из спецификации 6968,4 м2 из спецификации 6968,4 м2 2824,7+4635,5+1044,7= 8504,9 0,90584 Внешняя отделка Устройство наружной теплоизоляции зданий с 94 тонкой штукатуркой по утеплителю толщиной плит до: 50 мм м2 из спецификации 1953

154 95 96 97 98 99 100 101 Пенополистирол экструдированный ТЕХНОНИКОЛЬ XPS CARBON 35300 м2 Установка и разборка наружных инвентарных лесов высотой до 16 м подвесных На каждые последующие 4 м высоты наружных инвентарных лесов добавлять: к расценке 08-07-001-03 Детали деревянные лесов из пиломатериалов хвойных пород Высококачественная штукатурка фасадов цементно - известковым раствором по камню стен: гладких, 100 м2 Устройство отмостки Смесь асфальтобетонная м3 1953*0,05=97,65 м3 97,65 м2 150,2*16 м= 4506 м2 150,2*14/4 м= 525,7 м3 (4506+525,7)*0,009= м2 из спецификации м2 по чертежам т 1,52*7,14 45,2853 1953 152 10,8984

ПРИЛОЖЕНИЕ Н (обязательное) Расчет стоимости строительства Строительство здания гостиницы повышенной комфортности ЛОКАЛЬНАЯ СМЕТА №2-01-01 На общестроительные работы . Сметная стоимость Составлена в ценах 2001г. 15889,65 Нормативная трудоемкость 94,3/88,48 тыс.чел.-ч. Количество 2 Стоимость единицы, р. Наименование работ и затрат, единица измерения Шифр и номер позиции норматива № п/п Сметная заработная плата 1 тыс.р. 3 4 Всего эксплуатация машин основной заработной платы в том числе з/п 5 6 752,30 914,15 тыс.р. Затраты труда рабочих, чел-ч., не занятых обслуживанием машин Общая стоимость, р. эксплуатация машин обслуживающих машин основной заработной платы в том числе з/п на ед. всего 7 8 9 10 11 373,23 0,00 373,23 0,00 0,00 всего Землянные работы 1 ФЕР 01-01-03002 Разработка грунта с перемещением до 10 м бульдозерами мощностью: 0,50 752,30 155

59 кВт (80 л.с.), группа грунтов 2, 1000 м3 срезка растительного слоя 2 3 4 5 6 7 ФЕР 01-01-03010 ФЕР 01-01-036 01 ФЕР 01-01-00203 При перемещении грунта на каждые последующие 10 м добавлять: к расценке 01-01-030-02 Планировка площадей бульдозерами мощностью: 59 кВт (80л.с.) Разработка грунта в отвал экскаваторами "драглайн'1 или "обратная лопата" с ковшом вместимостью: 2,5 (1,5-3) м3, группа грунтов 3 146,74 72,80 211,31 104,83 643,47 647,47 693,84 0,00 0,00 1,07 689,55 125,51 134,50 180,73 193,68 22,60 22,60 44,85 0,00 0,00 44,85 ФССЦпг 03-21010 Перевозка грузов автомобилямисамосвалами грузоподъемностью 10 т работающих вне карьера на расстояние: до 10 км, 1 т 16726,70 Срезка недобора грунта в выемках, группа грунтов: 3 1000 м3 0,20 0,00 0,00 4,41 8,75 6,35 12,60 2630,42 2564,32 31805,26 7,46 92,53 12,40 Разработка грунта с погрузкой на автомобили-самосвалы экскаваторами с ковшом вместимостью: 2,5 (1,5-3) м3, группа грунтов 3 0,00 0,00 1,98 ФЕР 01-01-01203 ФЕР 01-01-04903 0,00 32625,10 819,84 66,10 279,18 3462,67 402,02 4986,24 3391,00 3311,29 28403,57 8,63 74,03 8,58 29087,31 655,86 76,46 378,95 3250,56 545,69 4680,80 11,42 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1718,32 779,22 154,63 191018,94 0,00 0,00 15056,00 8658,77 2987,83 0,00 1263,37 156

8 9 ФЕР 01-01-03303 ФЕР 01-02-00502 Засыпка траншей и котлованов с перемещением грунта до 5 м бульдозерами мощностью:59 кВт (80 л.с.), группа грунтов 3, 1000 м3 3,83 Уплотнение грунта пневматическими трамбовками, группа г эунтов:3-4, 100 м3 4,96 Итого, прямые затраты 6366,23 1072,85 212,90 1544,90 306,58 616,11 616,11 2356,74 0,00 0,00 459,71 173,06 661,99 1660,41 14,96 74,22 181,18 52,59 260,90 67056,23 810,27 7783,08 3116,65 2356,74 0,00 120,18 462,29 334,68 2293,51 127,61 633,10 36,52 261477,07 Накладные расходы, 112% 12493,87 Итого, сметная себестоимость 273970,94 Сметная прибыль, 70% 7808,67 Итого, сметная стоимость 281779,60 Сметная заработная плата 11155,24 Нормативная трудоемкость 0,00 3372,16 395,41 11207,63 157

Фундаментные работы 10 11 12 13 14 15 ФЕР 05-01-00304 ФССЦ 05.1.05.16-0065 ФЕР 05-01-00308 ФССЦ 05.1.05.16-0130 ФЕР 05-01-01002 ФЕР 06-01-00101 Погружение дизель-молотом на гусеничном копре железобетонных свай длиной: до 8 м в грунты группы 2, м3 С 70.30-9 /бетон В20 (М250), объем 0,64 м3, расход арматуры 56,00 кг/ (серия 1.011.1-10 выпуск 1) Погружение дизель-молотом на гусеничном копре железобетонных свай длиной: до 16 м в грунты группы 2, м3 С 130.35-9 /бетон В22,5 (М300), объем 1,49 м3, расход арматуры 96 кг/ (серия 1.011.1-10 выпуск 1,2) Вырубка бетона из арматурного каркаса железобетонных:свай площадью сечения свыше 0,1 м2 Устройство бетонной подготовки 100 м3 643,35 588,13 93,24 59985,95 54837,24 4,69 437,30 4158,50 44,60 40,54 3779,95 52,30 4876,13 1057,44 0,00 0,00 0,00 0,00 148,00 156501,12 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 671,38 631,27 155576,49 3,35 825,61 246,45 165461,60 7851,90 31,86 26,99 6651,69 34,82 8580,67 2330,30 0,00 0,00 0,00 0,00 155,00 361196,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 86,35 69,88 21173,64 1,40 424,20 303,00 26164,05 4754,07 15,69 7,55 2287,65 9,74 2951,07 3897,23 1587,74 529,51 180,00 60,03 1404,00 244,51 81,54 315,42 105,19 0,33 1299,73 468,23 158

16 17 18 19 20 21 22 ФССЦ 04.1.01.01-0004 ФЕР 06-01-00105 ФЕР 06-01-00107 Бетон легкий на пористых заполнителях, объемная масса 800 кг/м3, крупность заполнителя: 10 мм, класс В7,5 (М100) м3 Устройство железобетонных фундаментов общего назначения под колонны объемом: до 3 м3 100 м3 Устройство железобетонных фундаментов общего назначения под колонны объемом: до 10 м3 100 м3 ФЕР 06-01-00108 Устройство железобетонных фундаментов общего назначения под колонны объемом: до 25 м3 100 м3 ФЕР 06-01-03401 Устройство фундаментных плит железобетонных: плоских, 100 м3 ФЕР 06-01-03401 Устройство фундаментных балок, 100 м3 ФЕР 06-01-02405 Устройство стен подвалов и подпорных стен , до 6 м, толщиной до 300 мм , 100 м3 785,96 0,00 33,35 26211,77 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 13711,02 2859,41 1812,87 785,88 498,25 0,63 8692,79 4250,06 6703,56 433,11 274,59 558,71 354,22 8825,10 2237,40 2631,18 483,80 568,95 1,18 10378,32 4853,13 4126,81 341,71 401,85 440,81 518,39 6645,97 1747,26 476,65 342,20 93,35 0,27 1813,02 796,30 2918,97 267,01 72,84 344,44 93,96 4908,05 2537,40 880,48 220,66 76,57 0,35 1703,09 653,13 1882,23 384,81 133,53 496,40 172,25 36075,34 6538,88 1819,90 1309,00 364,32 0,28 10040,49 3147,73 11309,76 820,10 228,25 1057,93 294,44 24786,39 4924,84 9554,19 10382,00 2013,08 1181,38 785,56 1523,98 1,94 48085,60 9479,32 608,96 18389,88 159

23 24 25 26 27 28 ФССЦ 04.1.02.05-0007 Бетон тяжелый, класс:В20 (М250) м3 ФССЦ 08.4.03.03-0032 Горячекатаная арматурная сталь периодического профиля класса: А-III, диаметром 12 мм ФССЦ 08.4.03.03-0036 Горячекатаная арматурная сталь периодического профиля класса: А-III, диаметром 25-28 мм ФЕР 08-01-00303 Гидроизоляция стен, фундаментов:горизонтальная оклеенная в 2 слоя, 100 м2 ФССЦ 12.1.02.15-0021 Гидростеклоизол ФЕР 08-01-00307 Гидроизоляция боковая обмазочная битумная в 2 слоя по выровненной поверхности бутовой кладки, кирпичу, бетону 100 м2 665,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 7997,23 0,00 0,00 0,00 0,00 464,81 309099,98 12,34 98685,82 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 7792,12 0,00 0,00 0,00 0,00 5,64 43947,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2986,50 148,30 1691,33 20,10 229,24 11,40 34060,44 1955,35 171,45 8,12 92,61 10,47 119,46 181,66 0,00 0,00 0,00 0,00 1140,48 207179,60 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1771,73 71,64 645,62 21,20 191,05 201,61 2,32 20,91 2,99 26,97 251629,10 13754,28 15206,79 4109,59 9,01 15966,83 Итого, прямые затраты 1586474,24 Накладные расходы, 112% 76498,22 Итого, сметная себестоимость 1662972,46 1816,91 53095,19 160

Сметная прибыль, 70% 47811,39 Итого, сметная стоимость 1710783,85 Сметная заработная плата 68301,98 5782,58 19616,76 Нормативная трудоемкость Монтаж каркаса 29 30 31 32 33 ФЕР 06-01107-02 Устройство железобетонных колонн в опалубке типа "Дока" высотой: до 6 м, периметром до 2 м, 100 м3 ФЕР 06-01107-01 Устройство железобетонных колонн в опалубке типа "Дока" высотой: до 4 м, периметром до 2 м, 100 м3 ФССЦ 01.7.16.030011 Стойки деревометаллические раздвижные инвентарные, шт ФССЦ 01.7.16.030001 Палуба опалубки типа «Дока» из бакелизированной фанеры, м2 324,48 ФЕР 06-01109-02 Устройство балок для перекрытий в опалубке типа "Дока" на высоте от опорной площадки: 2,04112 32874,22 11543,75 15933,02 1739,13 28608,27 11882,18 11528,06 1809,65 1010 0 0,34944 2,12352 204 11487,5674 4 60750,2335 1 206040 5567,634 51 24480,06 6 4033,848 1823 637,0291 2 607,7215872 2243,4 777 783,9608 475 25232,04687 1319 2800,922 88 3842,827968 2334,4 485 4957,248 079 0 0 0 0 0 0 0 0 0 145 0 0 0 0 0 0 0 13285,42 1351,4 2758,36 47049,6 0 0 21469,34 6508,89 43821,49 0 23832,32 161

до 6 м при высоте балок до 800 мм, 100 м3 34 35 36 37 38 39 ФССЦ 01.7.16.030011 Стойки деревометаллические раздвижные инвентарные, шт ФССЦ 01.7.16.030001 Палуба опалубки типа «Дока» из бакелизированной фанеры, м2 ФЕР 06-01109-01 Устройство балок для перекрытий в опалубке типа "Дока" на высоте от опорной площадки: до 6 м при высоте балок до 500 мм 11676,1 940,52 1919,714182 1213,2 708 2476,431 295 1010 0 0 0 0 172 173720 0 0 0 0 0 145 0 0 0 0 0 0 0 0 0 23611,24 5578,4 24291,4775 1627 7084,869 12 14057,28 799,3 3480,599808 1031,0 97 4489,973 752 1010 0 0 0 0 254,56 36911,2 4,35456 ФССЦ 01.7.16.030011 Стойки деревометаллические раздвижные инвентарные, шт ФССЦ 01.7.16.030001 Палуба опалубки типа «Дока» из бакелизированной фанеры, м2 532,22 ФЕР 06-01110-01 Устройство балочных перекрытий и покрытий толщиной до 200 мм в опалубке типа ’’Дока'1 6,1587 0 605 102816,561 3 611050 0 61213,26 92 0 0 0 0 0 0 145 0 0 0 0 0 0 0 18460,08738 833,6 5133,892 32 77171,9 0 0 13293,36 2997,4 81869,8162 3 0 44356,80 5 162

на высоте от опорной площадки: до 6 м 40 41 42 43 44 ФССЦ 01.7.16.030011 Стойки деревометаллические раздвижные инвентарные, шт ФССЦ 01.7.16.030001 Палуба опалубки типа «Дока» из бакелизированной фанеры, м2 ФЕР 06-01110-03 Устройство балочных перекрытий и покрытий толщиной до 200 мм в опалубке типа ’’Дока'1 на высоте от опорной площадки: до 6 м криволинейного очертания ФССЦ 01.7.16.030011 Стойки деревометаллические раздвижные инвентарные, шт ФССЦ 01.7.16.030001 Палуба опалубки типа «Дока» из бакелизированной фанеры, м2 7202,3 436,01 2685,254787 562,45 29 3463,978 675 1010 0 0 0 0 75 75750 0 0 0 0 0 0 145 0 0 0 0 1140,48 165369,6 0 0 0 0 0 0 14269,49 2997,4 2104,1748 929,36 652,4107 2 10017,1819 8 0,702 5636,828 34 8029,67 436,01 306,07902 562,45 29 394,8419 358 1010 0 0 0 0 25 25250 0 0 0 0 0 0 145 0 0 0 0 0 0 0 126,72 18374,4 0 0 0 163

45 46 47 48 49 50 ФЕР 06-01108-02 ФССЦ 01.7.16.030001 ФЕР 06-01108-02 Устройство железобетонных прямолинейных стен в опалубке типа "Дока" высотой: до 6 м, толщиной 300 мм Палуба опалубки типа «Дока» из бакелизированной фанеры, м2 Устройство лестничных маршей в опалубке типа "Дока": прямоугольных 16635,63 6824,18 65600,9433 4 3,9434 ФЕР 08-02008-01 Кладка наружных стен из камней керамических или силикатных: простых при высоте этажа до 4 м, м3 619,69 ФССЦ 05.2.02.09- Кирпич силикатный полнотелый одинарный, размером 317,79 3609,394 02 31546,09 58 1012,69 3993,441746 1306,3 701 5151,539 852 145 0 0 0 0 35078,4 0 0 0 0 0 0 29674,59 5407,57 6910,87446 2412,6 3083,302 8 20844,86 796,18 1017,51804 1027,0 722 1312,598 272 145 0 0 0 0 1,278 Палуба опалубки типа «Дока» из бакелизированной фанеры, м2 915,3 7999,72 241,92 ФССЦ 01.7.16.030001 26910,47141 12,62 37924,1260 2 1829,9 26639,73 11 0 0 0 0 0 0 179,29 30,24 18739,4256 4,58 2838,180 2 38,06 4,73 2931,1337 6,1017 3781,162 473 761,44 0 0 0 0 111104,220 1 23585,40 14 241978,017 6 0 164

0011 51 52 53 54 55 56 250х120х65 мм, марка: 150, 1000 шт ФЕР 08-02009-03 Кладка перегородок толщиной 120 мм из камней керамических или силикатных:неармированных при высоте этажа до 4 м, 100 м2 ФССЦ 05.2.02.090011 Кирпич силикатный полнотелый одинарный, размером 250х120х65 мм, марка: 150, 1000 шт ФССЦ 04.1.02.050007 Бетон тяжелый, класс:В20 (М250) м3 ФССЦ 08.4.03.030031 Горячекатаная арматурная сталь периодического профиля класса: А-III, диаметром 10 мм ФССЦ 08.4.03.030035 Горячекатаная арматурная сталь периодического профиля класса: А-III, диаметром 20-22 мм 4,62 ФССЦ 08.4.03.010011 Проволока арматурная из низкоуглеродистой стали Вр-I, диаметром: 4 мм 2,619 0 0 0 0 0 2078,74 285,12 19868,30208 122,57 8541,167 88 1018,56 44,55 3104,4222 57,469 5 4004,704 638 761,44 0 0 0 0 69,684 500 144854,918 2 380720 70977,33 5 0 0 0 0 0 0 665 0 0 0 0 2671,884 1776802,86 0 0 0 0 0 0 8014,15 0 0 0 0 6,28 50328,862 0 0 0 0 0 0 7792,12 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 35999,5944 0 0 8830 0 23125,77 0 0 165

57 58 ФЕР 07-05035-03 Установка шахт лифта массой:до 2,5 т, 100 шт ФССЦ 05.1.07.330004 ШЛ 40с14 /бетон В25 (М350), объем 1,1 м3, расход арматуры 67,21 кг/ (серия И-155Мм, Мк) 0 0 0 0 0 8481,14 4973,83 1790,5788 240,38 86,5368 0,36 3053,2104 870,5592 2418,22 747,51 269,1036 964,28 79 347,1436 44 3567,36 0 0 0 0 0 0 0 161626,71 11578,79 24157,82 11308,50 36 128424,96 0 0 0 Итого, прямые затраты 4784275,34 Накладные расходы, 112% 384007,53 Итого, сметная себестоимость 5168282,87 Сметная прибыль, 70% 240004,70 Итого, сметная стоимость 5408287,57 Сметная заработная плата 342863,86 318706,05 37226,08 Нормативная трудоемкость 27382,42 Устройство кровли 59 ФЕР 12-01-01501 Устройство пароизоляции: оклечнной в один слой м2 11,4048 1783,90 129,75 20345,02 2044,88 1479,77 21,02 239,73 166

60 61 62 63 64 65 ФЕР 12-01-01301 ФССЦ 12.2.05.09-0009 ФЕР 12-01-01301 ФССЦ 12.2.05.09-0006 ФЕР 12-01-01705 ФЕР 12-01-01705 Утепление покрытий плитами: из Экструзионного пенополистирола ТЕХНОНИКОЛЬ XPS CARBON PROF, 100 м2 Пенополистирол экструдированный ТЕХНОНИКОЛЬ XPS CARBON 35300 м3 Утепление покрытий плитами: из Экструзионного пенополистирола ТЕХНОНИКОЛЬ XPS CARBON PROF SLOPE, 100 м2 Пенополистирол экструдированный ТЕХНОНИКОЛЬ XPS CARBON PROF SLOPE 35-300 м3 179,30 11,20 127,73 14,45 164,78 1179,89 129,75 1479,77 21,02 239,73 11,4048 13456,41 179,30 11,20 127,73 14,45 164,78 1634,71 0,00 0,00 0,00 0,00 114,048 186435,41 0,00 0,00 0,00 0,00 1179,89 129,75 1479,77 21,02 239,73 13456,41 Устройство кровель плоских четырехслойных из рулонных кровельных материалов на битумной мастике с последующим нанесением антисептированной битумной мастики толщи- 11,4048 2044,88 179,30 11,20 127,73 14,45 164,78 1695,71 0,00 0,00 0,00 0,00 171,072 11,4048 0,00 0,00 11,4048 Устройство выравнивающих стяжек:сборных из плоских асбестоцементных листов, 100 м2 2044,88 290088,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 4198,57 33,01 376,47 24,64 281,01 30,68 3,47 39,58 2639,30 26,22 299,03 47883,85 221,02 2,69 1632,89 231,42 18622,78 2520,69 2810,94 167

ной 2 мм с защитным слоем: Устройство кровель плоских трехслойных из рулонных кровельных материалов на битумно-полимерной мастике , 100 м2 66 67 68 69 ФССЦ 12.1.02.04-0131 Техноэласт: ТКП ФССЦ 12.1.02.04-0142 Унифлекс: ТКП ФЕР 12-01-00401 Устройство примыканий рулонных и мастичных кровель к стенам и парапетам высотой: до 600 мм без фартуков, 100м ФССЦ 04.3.01.09-0001 Раствор готовый кладочный тяжелый цементный 246,47 6,08 69,34 7,84 89,45 26,29 0,00 0,00 0,00 0,00 171,072 4497,48 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 13,26 0,00 0,00 0,00 0,00 171,072 2268,41 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2469,68 179,13 269,05 26,10 39,20 1,502 3709,46 359,88 239,60 4,64 6,97 5,99 8,99 424,88 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 7724,14 140,02 490,19 60,64 76,602 32546,66 0,00 0,00 0,00 Итого, прямые затраты 633310,40 Накладные расходы, 112% 13794,30 Итого, сметная себестоимость 647104,70 Сметная прибыль, 70% 8621,44 11826,15 168

Итого, сметная стоимость 655726,14 Сметная заработная плата 12316,34 1338,44 Нормативная трудоемкость 632,35 Заполнение проемов 70 71 72 73 74 ФЕР 09-04-01001 ФССЦ 09.1.01.01-0002 ФЕР 10-01-03902 Монтаж витражей, витрин: с двойным или одинарным остеклением для высотных зданий , т Витражи из алюминиевого комбинированного профиля одинарной конструкции с двухкамерным стеклопакетом, неоткрываемые (ГОСТ 222332001), м2 Установка блоков в наружных и внутренних деврных проемах в каменных стенах, площадь проема более 3 м2, 100 м2 4522,86 1354,50 37,54 169788,16 430 ФЕР 10-01-03902 Установка блоков в наружных и внутренних деврных проемах в каменных 1,323 10090,75 97073,18 98,85 3710,83 127,52 4786,97 895,19 0,00 0,00 0,00 0,00 2725853,55 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2682,20 747,73 6009,28 81,09 651,70 8,0367 ФССЦ 11.2.0201-0003 268,80 2585,86 3045 Блок дверной, одностворчатый, 3-х филёнчатый, глухой сосновый, лакированный, модель FF OKSAMANTY 3P, размер дверного полотна 890x2090 мм, компл. 50847,93 21556,04 6125,97 762,25 119,59 961,11 154,27 1239,83 1578,81 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 989,25 81,09 107,28 678888,30 0,00 0,00 2682,20 747,73 3548,55 0,00 1008,46 169

стенах, площадь проема более 3 м2, 100 м2 75 ФССЦ 11.2.0201-0009 Блок дверной, одностворчатый, 3-х филёнчатый, глухой сосновый, лакированный, модель FF OKSAMANTY 3P, размер дверного полотна 890x2090 мм, компл. 762,25 119,59 158,22 154,27 204,10 2578,81 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 57846,46 430,98 4830,16 436,06 30 77364,30 0,00 0,00 0,00 Итого, прямые затраты 3676998,90 Накладные расходы, 112% 122122,30 Итого, сметная себестоимость 3799121,21 Сметная прибыль, 70% 76326,44 Итого, сметная стоимость 3875447,65 Сметная заработная плата 109037,77 104207,62 10849,73 Нормативная трудоемкость 6230,90 Устройство полов 83,43 76 ФЕР 11-01-00204 Устройство подстилающих слоев: щебеночных, м3 50,01 104,47 8715,93 33,05 5,54 5224,54 3,73 389,67 578,76 7,15 746,61 3452,73 170

116,34 77 78 79 80 81 82 83 ФССЦ 02.2.05.02-0001 Щебень аглопоритовый, фракция:5-10 мм, марка 400 ФЕР 11-01-00204 Устройство подстилающих слоев: песчаных, м3 ФССЦ 02.3.01.02-0015 Песок природный для строительных:работ средний, м3 ФЕР 11-01-01402 Устройство полов бетонных толщиной: 150 мм, 100 м2 ФССЦ 04.1.02.05-0006 ФЕР 11-01-01101 ФССЦ 04.3.01.09-0012 Бетон тяжелый, класс: В15 (М200) 0,00 104,47 12154,04 0,00 0,00 57,07 27,24 2845,76 3,41 356,24 5962,10 3077,69 29,46 3,01 314,45 3,88 405,65 55,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 619,45 210,71 2201,29 33,50 349,97 5773,01 6471,39 0,00 3366,75 322,27 141,29 1476,06 182,26 1904,11 592,76 0,00 0,00 0,00 0,00 156,705 149,204 0,00 0,00 10,447 Раствор готовый кладочный цементный марки:50 0,00 0,00 104,47 74,602 0,00 0,00 104,47 Устройство стяжек: цементных толщиной 20 мм, 100 м2 0,00 92888,46 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 366,49 44,24 3300,39 39,51 2947,53 1279,42 22,12 1650,46 0,00 0,00 0,00 27340,89 313,71 17,15 485,90 0,00 72498,22 23403,39 0,00 171

84 85 86 87 88 ФЕР 11-01-00901 ФЕР 11-01-03401 ФССЦ 11.2.10.01-0001 ФЕР 11-01-03401 ФССЦ 11.2.10.01-0012 Устройство тепло- и звукоизоляции сплошной из плит, 100 м2 Устройство покрытий из досок паркетных, 100 м2 Паркет: мозаичный береза, м2 Устройство покрытий на цементном растворе из плиток:керамических для полов одноцветных с красителемх, 100 м2 Плитка керамическая, м2 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 324,60 70,03 5224,38 28,38 2117,20 74,602 24215,81 254,57 13,80 1029,51 17,80 1328,06 623,02 75,48 2132,08 35,19 994,01 28,247 17598,45 9343,83 330,79 14,01 395,74 18,07 510,51 156,78 0,00 0,00 0,00 0,00 2824,7 442856,47 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 8201,43 122,70 5687,76 119,78 5552,40 46,355 380177,29 48528,12 1046,88 37,92 1757,78 48,92 2267,54 156,78 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 26616,21 263,50 4635,5 726753,69 0,00 Итого, прямые затраты 18991,43 0,00 0,00 1823405,75 110163,95 172

6831,73 Накладные расходы, 112% 131035,16 Итого, сметная себестоимость 1954440,90 Сметная прибыль, 70% 81896,97 Итого, сметная стоимость 2036337,88 Сметная заработная плата 116995,68 300,21 12707,03 Нормативная трудоемкость 8812,93 Внутренняя отделка 89 ФЕР 15-04-00603 Покрытие поверхностей грунтовкой глубокого проникновения за 1 раз стен, 100 м2 64,16 0,97 69,684 4470,93 63,01 90 91 ФЕР 15-02-01901 Грунтовка, т Сплошное выравнивание внутренних бетонных поверхностей (однослойное оштукатуривание) известковым Раствором стен 0,26 16350,41 18,12 0,34 23,37 47888,24 3,38 0,00 0,00 7,82 69,684 368,65 45,29 0,00 0,90584 687,22 0,65 4390,79 18050,00 ФССЦ 14.4.01.21-0001 67,59 0,00 0,00 0,00 544,93 42,18 2939,27 235,53 4,36 303,84 25689,01 173

114,57 92 93 ФЕР 15-04-00101 15-01-047-15 Окраска водными составами внутри помещений клеевая:простая подвесных потолков типа <Армстронг> по каркасу из оцинкованного профиля, 100 м2 2,28 69,684 7983,70 158,88 6,27 436,92 3818,68 54,80 0,49 34,15 0,63 44,05 6623,23 324,71 27616,26 102,46 8714,12 5391,26 81,77 6954,72 28387,66 151,56 5679,05 87,10 85,049 563299,09 963,12 81912,39 63,39 Итого, прямые затраты 639992,36 Накладные расходы, 112% 136068,71 Итого, сметная себестоимость 776061,07 Сметная прибыль, 70% 85042,95 Итого, сметная стоимость 861104,02 Сметная заработная плата 121489,92 115810,87 12135,60 Нормативная трудоемкость 7325,98 Внешняя отделка 94 ФЕР 15-01-08001 Устройство наружной теплоизоляции зданий с тонкой штукатуркой по утеплителю толщиной плит до: 50 мм, 100 м2 24649,49 2551,40 19,53 481404,54 2892,02 255,66 49828,84 322,41 6296,67 4993,04 329,80 6441,02 56481,15 174

95 96 97 98 99 100 ФССЦ 12.2.05.09-0009 Пенополистирол экструдированный ТЕХНОНИКОЛЬ XPS CARBON 35300 м3 ФЕР 08-07-00103 Установка и разборка наружных инвентарных лесов высотой до 16 м подвесных ФЕР 08-07-00105 На каждые последующие 4 м высоты наружных инвентарных лесов добавлять: к расценке 08-07-001-03 ФССЦ 01.7.16.02-0001 ФЕР 15-04-00603 ФЕР 27-07-00101 Детали деревянные лесов из пиломатериалов хвойных пород, м3 Высококачественная штукатурка фасадов цементно - известковым раствором по камню стен: гладких, 100 м2 Устройство асфальтобетонных покрытий дорожек и тротуаров однослойных из литой мелкозернистой асфальтобетонной смеси толщиной 3 см, 100 м2 1634,71 0,00 97,65 159629,43 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 635,51 5,26 237,02 65,20 2937,91 45,06 28636,08 25383,65 563,33 0,93 41,91 1,20 54,06 84,59 0,00 0,00 9,79 51,47 5,257 444,69 444,69 84,59 0,00 0,00 0,00 0,00 1100,00 0,00 0,00 0,00 0,00 45,29 49813,83 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2536,67 52,92 1033,53 117,16 2288,13 19,53 49541,17 22698,35 1162,23 24,77 483,76 31,95 624,05 299,11 57,25 8702,00 15,12 2298,24 121,60 1,03 156,86 152 45464,72 140,46 0,80 21349,92 175

101 ФЕР 04.2.01.040001 Смеси асфальтобетонные дорожные мелкозернистые щебеночные типа Б марки 1 10,8984 460,00 0,00 0,00 0,00 5013,26 Итого, прямые затраты 819947,72 Накладные расходы, 112% 147837,83 Итого, сметная себестоимость 967785,55 Сметная прибыль, 70% 92398,65 Итого, сметная стоимость 1060184,20 Сметная заработная плата 131998,07 0,00 126357,76 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 59801,39 529,68 5640,30 363,99 13872,42 7275,99 Нормативная трудоемкость Итого Итого, прямые затраты 14225881,78 Накладные расходы, 112% 1023857,93 Итого, сметная себестоимость 15249739,70 Сметная прибыль, 70% 639911,20 Итого, сметная стоимость 15889650,91 Сметная заработная плата 914158,86 Нормативная трудоемкость 843539,75 660687,90 18315,08 70619,11 19782,74 94307,29 88484,95 176

ОБЪЕКТНАЯ СМЕТА № 2-1 на строительство здания гостиницы повышенной комфортности . Сметная стоимость 18273,10 Нормативная трудоемкость 108,45/101,76 Сметная заработная плата тыс. р. 1051,28 тыс. чел.-ч тыс. р. Расчетный измеритель единичной стоимости 2,45 тыс. р. №№ п/п Номера смет и расчетов 1 1 Наименование работ и затрат строительных работ 2 3 Общестрои- 4 Лс №2-1-1 тельные рабо- 15889,65 Сметная стоимость, тыс. р. оборудовамонтажния, мебе- прочих ных рали, инвен- затрат бот таря 5 6 7 всего 8 Сантехнические работы Средства оплаты труда, тыс. р. Показатели единичной стоимости, тыс. р. 9 94,31 10 11 914,16 2,13 91,42 0,21 45,71 0,11 1051,28 2,45 15889,65 88,48 ты 2 Нормативная трудоемкость, тыс. чел-ч 1588,97 1588,97 9,43 8,85 Электротехни- 794,48 ческие работы 794,48 4,72 4,42 3 Итого: 108,45 101,76 17478,62 794,48 18273,10 210,21 177

Сводный сметный расчет стоимости строительства здания гостиницы повышенной комфортности . Составлен в ценах 2001г. Сметная стоимость, тыс.руб. Номера смет и расчетов № п/п 1 Наименование глав, объектов, работ и затрат 2 Общая сметная стоимость, тыс.руб. Оборудования, Строительных Монтажных Прочих мебели, инработ работ затрат вентаря 3 1 Глава 1. Подготовка территории строительства 2 ОС №2-1 Глава 2. Основные объекты строительства 3 4 5 6 7 8 365,46 365,46 17478,62 524,36 3495,72 262,18 21760,88 Глава 3. Объекты подсобного и обслуживающего назначения 699,14 20,97 139,83 10,49 870,44 4 Глава 4. Объекты энергетического хозяйства 727,11 21,81 145,42 10,91 905,25 5 Глава 5. Объекты транспортного хозяйства и связи 1090,67 32,72 218,13 16,36 1357,88 178

6 7 8 9 10 11 Глава 6. Наружные сети и сооружения водоснабжения, канализации, теплоснабжения и газоснабжения Глава 7. Благоустройство и озеленение территории Итого: Глава 8. Временные здания и сооружения Итого: Глава 9. Прочие работы и затраты: -зимнее удорожание перевозка работников к месту работ 12 Итого: 13 Глава 10. Содержание дирекции строящегося предприятия 14 Глава 11. Подготовка эксплуатационных кадров 15 Глава 12. Проектные и изыскательские работы, авторский надзор 1817,78 54,53 363,56 27,27 2263,13 727,11 21,81 145,42 10,91 905,25 22540,42 676,21 4508,08 703,57 28428,29 338,11 7,44 22878,53 683,65 343,18 10,25 353,43 571,96 17,09 589,05 23793,67 711,00 345,54 4508,08 4508,08 703,57 28773,83 703,57 29716,32 7,04 7,04 21,11 21,11 179

Итого: 16 17 Резерв средств на непредвиденные работы 18 19 Итого: Возвратные суммы 20 21 НДС 20% Итого 23793,67 711,00 4508,08 724,68 29737,43 475,87 14,22 90,16 14,49 594,75 24269,54 725,22 4598,25 739,17 110,88 30332,18 110,88 919,65 5517,90 23340,70 147,83 997,88 6226,76 6066,44 36509,49 244022,51 - 4853,91 29123,45 208232,69 145,04 870,26 6222,36 Сметная стоимость строительства в ценах 2019 года: 244022,51 тыс.руб. В том числе: Строительных работ: 29123,45x7,15=208232,69 тыс.руб Монтажных работ: 820,26x7,15=6222,36 тыс.руб. Оборудования: 5517,9x4,23 =23340,70 тыс.руб. Прочих затрат: 997,88x6,24=6226,76 тыс.руб. Стоимость квадратного метра в ценах 2019 г: 24,5 тыс. руб. 180

План подвала М 1 : 200 +30.000 Фасад в осях А-И М 1 : 200 +30.000 +28.300 +27.800 1200 И Фасад в осях 1-10 М 1 : 200 2 41 Ж 3 Д3 1 7200 21600 1200 Д2 140 46 3 Д2 Д2 Д2 Д2 Д2 Д2 Д2 Д2 Д3 3000 3 130 3520 2590 220 +20.400 64 15925 +16.900 -2.700 Д3 Д3 56 Д3 3 10830 420 140 Д3 57 Д3 3550 58 3 130 9810 Д3 140 3 5927 220 Г' +10.500 В' 11814 +7.800 3 1200 А Д' +13.800 Д3 140 Б +23.500 3 3 55 Д3 6770 4590 2700 54 3 130 3420 63 -4.200 3 51 140 Д3 53 Д3 Е' Д3 3000 Д1 2370 3000 Г 52 140 43 Д2 Д3 Д1 3 8613 44 Д2 +27.000 1 Д3 140 5642 45 59 3 Д3 Д2 Д2 Д2 Д2 3 62 3 Д12 42 48 60 14100 3000 Д3 47 В 3 Д3 Д1 Д Д3 -4.200 Д1 Д3 2650 Е 3 Д2 Д2 Д2 Д2 +28.300 61 2650 3 49 200 3000 50 +30.000 +4.400 +3.100 3000 7200 7200 7200 7200 3000 6000 3000 9000 52800 5 6 21 2 Д3 1 Д1 18 1 22 Д2 Д3 Д1 1 23 Д2 Д2 Д2 Д2 Д2 Д2 Д2 1200 ОК2 1340 7640 7200 1480 Д2 1 24 25 2 ОК2 ОК3 ОК1 6000 7200 1460 17 630 7200 Д2 Д2 16 2 ОК2 ОК4 13360 3000 Д2 Д2 Д2 15 2 В' В 2 14 7330 9000 7000 52800 120 3000 Д2 Д2 140 2500 140 136 126 134 117 Д2 121 118 Д2 Д2 Д2 124 115 123 2 Д6 ОК7 2200 1560 2200 7200 92 Д2 Д2 Д2 Д2 Д2 95 94 Д2 110 102 2190 2200 7200 105 Д3 103 3329 140 3260 140 2 ОК7 Д6 ОК7 87 Д6 93 112 111 113 ОК7 610 2200 Д2 Д6 +10.500 Д2 Д2 Д2 Д3 Д2 104 Д2 Д2 2 Д6 88 89 90 91 Д2 114 122 Д2 1 Д2 Д2 109 Д3 125 Д6 Д2 Д2 1 Д2 Д2 Д2 Д2 Д2 Д2 108 Д2 3480 140 3460 140 3460 140 3461 140 ОК7 Д2 84 Д2 Д2 2 137 2 3450 140 106 107 85 2 Д2 Д2 82 127 Д2 Д2 135 Д6 116 Д2 Д2 Д2 86 2 ОК7 ОК7 ОК10 Д2 138 119 ОК8 2 2 ОК7 Д6 ОК12 2190 ОК7 130 Д2 Б А 630 133 Д2 Д2 ОК7 Д6 9350 ОК9 2000 12501500 520 560 Г Д2 ОК8 ОК11 83 129 Д2 Д2 560 Г' 6 4620 3000 140 Д2 2 ОК7 Д6 ОК7 Д6 128 2 2 Д6 Витражное остекление 6000 1200 730 2 139 132 1 Д3 Д1 13 Д4 ОК1 5810 7200 Д4 10320 ОК1 930 2440 3000 3000 3472 4 140 1 Д9 131 Д2 6600 2 Д6 И 7200 Д1 100 ОК8 380 3720 ОК7 2320 3000 96 Д2 Д6 Д2 Д6 7200 97 101 2000 98 3172 140 2000 Д6 ОК13 630 590 2700 1460 2400 2250 99 140 3930 Д2140 2580 Д6 Д2 3900 140 2747 140 140 5480 6000 3670 150 ОК7 2 1090 520 1 +0.000 Д6 9350 Д4 Д5 ОК1 +0.000 1 Д ОК7 Д6 ОК7 2 Д6 ОК9 3320 Б 14000 Д3 20 19 1 +1.650 Д3 Д3 1 5120 140 1800 140 Д4 Д9 Д6 3770 ОК1 ОК1 Д5 29 Е 1 1 1 140 Д23000 Ж Д' 3 1 Д3 1 Д3 28 Д7 1 +3.900 8 140 1500 2260 580 3000 3000 Д3 Д3 Д6 В А Д3 Е' 1 5 Д6 9370 31 30 Г Д3 1 ОК7 ОК7 1500 32 Д7 Д2 2 730 26 27 ОК3 4500 21600 7200 33 Д8 1 Д3 Д3 1 12 Д2 И 7 3000 4470 3000 +0.000 Д2 9 2650 Д Д3 Д7 1 ОК4 Д2 10 Д2 Д2 Д2 11 3000 38 1 Е 1 Витражное остекление А 10 План типового этажа М 1 : 200 3000 Д10 1 1 140 34 1 36 Д2 Д2 Д2 Д7 140 2940 2440 3000 Д5 35 10 ОК2 40 4022 1800 140 Ж Д6 1 39 37 140 1840 540 1200 И 9 2 ОК5 ОК2 8 2 План первого этажа М 1 : 200 Витражное остекление 7 7200 4 1200 3 21600 2 2650 1 ОК7 ОК8 2090 360 3350 3000 3230 9000 52800 1 2 3 4 5 6 План второго этажа М 1 : 200 1 2 2 3 Примечание: Экспликация полов и помещений приведена в пояснительной записке 4 5 6 7 8 9 10 2 Е' 2 2 Д' 1 Д11 140 Д12 76 Д8 80 Д2 81 1 Д2 Д2 Д2 Д2 1200 78Д2 Д2 Д2 479 2 75 Д8 77 Г' 2650 74 7850 1 +1.650 Д4 Д4 73 67 65 140 1800 140 3660 2064 Д1 Д1 Д2 Д13 +0.000 300 Б 71 66 Д11 Д2 2700 3000 В 70 69 Д2 Д2 Д2 Д2 Д2 ОК6 2700 300 3000 Г Д2 Д2 Д2 Д2 Д2 140 300 ОК3 6600 7200 21600 1 21595 15267 210 Д13 1 72 2535 15206 2500 230 3000 300 ОК4 270 3000 Д1 +3.900 Д5 2650 Д Взам. инв. № 10 2 1 68 Е Подп. и дата 9 Витражное остекление по всей стене 3000 Ж Согласовано 8 1200 И А 7 В' 2 Д2 ТГТУ.08.03.01.01.021 БР 2D-АС 1 Витражное остекление по всей стене 3000 7200 7200 47200 7200 3000 6000 3000 ВКР "Конструкции зданий и сооружений" 9000 Изм. Кол. уч. Лист Инв. № подл. 52800 1 2 3 4 5 6 2 7 8 9 10 № док. Разраб. Данилов В.М. Консультант Ельчищева Т.Ф. Руководитель Ерофеев А.В. Н.контр. Ерофеев А.В. Утвердил Умнова О.В. Подпись Дата Гостиница повышенной комфортности курортно-гостиничного комплекса "Триумф" Фасады, планы, визуализация Стадия Лист Листов ВКР 1 7 АрхСиТ, каф. "КЗиС", гр. БСТ-42 Формат А1

1-1 М 1 : 200 2-2 М 1 : 200 +30.000 +30.000 +27.800 +13.800 +13.800 +10.500 +10.500 А 2410 +2.000 +3.900 3410 +0.000 1910 90 490 -1.950 -2.850 3800 Б 2 -4.200 150 Стеклянное ограждение 1900 2200 16352 - 30 +0.000 1501910 1840 1840 3500 +7.600 +3.900 2 150 740 340 +6.000 L85x8 Паркетная доска - 15 Цементно-песчаная стяжка - 40 Техноэласт Акустик С Б350 - 3 Цементно-песчаная стяжка - 30 +7.800 1910 490 2210 490 400 +7.800 150 +8.150 Ц/п раствор 2410 640 2410 150 150 2810 +10.300 2410 740 740 2810 490 +12.600 150 +17.100 150 +17.100 2410 +20.400 +9.300 Раствор сложный - 10 Экструдированный пенополистирол - 50 Кирпичная кладка из сплошного кирпича глиняного обыкновенного на ц/п растворе - 510 Цементно-песчаный раствор - 10 817 +20.400 +15.900 60 Термовладыши 15345 740 490 2810 +16.900 +13.600 +11.300 +23.700 +19.200 Дюбель тарельчатый - 15 - 20 - 100 +23.700 +22.500 2810 +20.200 +23.700 740 680 2810 490 46 1050 +23.500 +27.000 Керамическая плитка Цементно-песчаная стяжка Экструдированный пенополистерол Праймер битумный Цементно-песчаная стяжка +26.800 +26.400 +25.800 490 Фартук из оцинкованной стали +27.800 +27.000 275 Техноэласт ЭКП -3 Унифлекс ВЕНТ ЭПВ -3 Праймер битумный ТЕХНОНИКОЛЬ №01 Асбесто-цементный лист 2 шт. - 16 Экструзионный пенополистерол для уклона ТЕХНОНИКОЛЬ CARBON PROF SLOPE - 150 Экструзионный пенополистирол ТЕХНОНИКОЛЬ CARBON PROF - 100 Пароизоляционный слой - Биполь ЭПП -3 Монолитная балочная плита -60 -6.450 7200 7200 7200 52800 2 10352 И 4 6 8 0,0 5 0,05 0,0 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 Узел А М 1 : 20 Плинтус +30.000 10 400 0,05 3000 10 3 +28.300 0,05 0,05 Водоприемная воронка ВР-9Б План перекрытия и покрытия М 1 : 400 И 6000 3000 9000 Ж 52800 -4.097 1 2 3 4 Е 5 6 7 8 9 10 Узел Б М 1 : 10 10 200 10 120 Д Г Узел В М 1 : 10 В 340 10 Тип пола "2" 540 600 3000 1200 1200 7200 3000 3000 5х1200 7200 главная балка 7200 6х1200 7200 3000 3000 5х1200 7200 второстепенная балка 1200 1200 3000 2100 Б Тип пола "1" 3000 7200 7200 7200 7200 3000 6000 3000 6х1500 9000 10 300 100 Перемычка Дюбель 60 88 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 200 88 А Главная балка 10 1200 100 13000 Бетонная подготовка из бетона класса B7.5 И Водоприемная воронка ВР-9Б 1200 А Ж 88 1 2 300 Взам. инв. № Подп. и дата Е 0,05 4х100х350 шаг 100 (пристрелить дюбелями к балке) Д12 75 ТГТУ.08.03.01.01.021 БР 2D-АС 2 ВКР "Конструкции зданий и сооружений" Изм. Кол. уч. Лист Монтажная пена Инв. № подл. Д 0,05 0,05 3000 103 150 -3 - 100 - 150 -8 - 50 - 30 900 Согласовано Г Тип пола "1" 400 0,05 -6.550 1350 В Слой штукатурки - 10 мм 5 Водоприемная воронка ВР-9Б РМ-2 375 Б 0,05 0,05 0,05 88 60 4037 4200 Фундаментная монолитная балка А 0,05 Финишное покрытие эмаль Taikor Технониколь Экструзионный пенополистерол Монолитный железобетон Профилированная мембрана Песчаная подготовка Щебеночная подготовка 3000 1200 0,05 В Б Монолитная стена 3000 Г Глинянный замок Обратная засыпка непучинистым грунтом с трамбованием 7200 Водоприемная воронка ВР-9Б +30.000 +28.300 +0.088 Бортовой камень 400 0,05 0,05 3000 5 0,0 450 1 +30.000 Подоконная доска 10 0,05 3000 Д 7200 Асфальтобетон - 50 Щебеночная подготовка - 50 9 0,05 21600 +0.350 Паркетная доска - 15 Цементно-песчаная стяжка - 40 Техноэласт Акустик С Б350 - 3 Цементно-песчаная стяжка - 30 1200 3000 +27.800 Е Слив из оцинкованной стали 9000 План кровли М 1 : 200 2 0,0 5 0,05 3000 7 0,05 Ж 6000 21600 5 +27.275 3000 10000 3 1200 1 60 +10.300 288 88 +10.588 3000 400 +10.588 7200 10 3000 -5.850 А Кладка из кирпича 10 120 10 № док. Разраб. Данилов В.М. Консультант Ельчищева Т.Ф. Руководитель Ерофеев А.В. Н.контр. Ерофеев А.В. Утвердил Умнова О.В. Подпись Дата Гостиница повышенной комфортности курортно-гостиничного комплекса "Триумф" Разрезы, разрез по стене, план кровли, план перекрытия, узлы Стадия Лист ВКР 2 Листов 7 АрхСиТ, каф. "КЗиС", гр. БСТ-42 Формат А1

Рецензии:

Авторизуйтесь, чтобы добавить рецензию

- у работы пока нет рецензий -

Отзывы:

Авторизуйтесь, чтобы оставить отзыв