Министерство науки и высшего образования
Российской Федерации
Федеральное государственное бюджетное
образовательное учреждение высшего образования
«ТАМБОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ
ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»
Кафедра «Конструкции зданий и сооружений»
Культурно-досуговый центр
курортно-гостиничного комплекса
«ТРИУМФ»
АВТОР:
ГОРОХОВ ТИМОФЕЙ ИВАНОВИЧ
НАУЧНЫЙ РУКОВОДИТЕЛЬ:
кандидат технических наук, доцент
ЕРОФЕЕВ АЛЕКСАНДР ВЛАДИМИРОВИЧ
Тамбов 2019
Министерство науки и высшего образования Российской Федерации
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования
«ТАМБОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»
Кафедра «Конструкции зданий и сооружений»
УТВЕРЖДАЮ
Заведующий кафедрой
СОГЛАСОВАНО
Главный специалист предприятия
подпись
инициалы, фамилия
подпись
«____» ______________ 20___г.
О.В. Умнова
инициалы, фамилия
«____» _____________ 2019 г.
БАКАЛАВРСКАЯ РАБОТА
на тему:
Культурно-досуговый центр курортно-гостиничного комплекса «Триумф»
по направлению подготовки
08.03.01 Строительство
шифр, наименование направления подготовки
Профиль Промышленное и гражданское строительство
наименование профиля
Автор работы
Обозначение работы
подпись, дата
Т.И. Горохов
инициалы, фамилия
Группа
БСТ-42
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ДЭ
Обозначение документа ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ТЛ
Руководитель работы
подпись, дата
Консультанты по разделам:
1 Архитектурно-строительный
подпись, дата
2 Расчетно-конструктивный
подпись, дата
3 Технология, организация и
экономика строительства
подпись, дата
Нормоконтролёр
подпись, дата
Тамбов 2019
А.В. Ерофеев
инициалы, фамилия
Т.Ф. Ельчищева
инициалы, фамилия
А.В. Ерофеев
инициалы, фамилия
О.Н. Кожухина
инициалы, фамилия
А.В. Ерофеев
инициалы, фамилия
Кол.
листов
Формат
№ строки
Обозначение
Наименование
№
Примечание
Экз.
Текстовая часть
1
А4 ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ТЛ
Титульный лист
1
–
2
А4 ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ЗД
Лист задания
2
–
3
А4 ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
Пояснительная записка
85
–
Графическая часть
4
А1
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР 2DАС1
Планы этажей, фасады, виды
1
–
5
А1
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР 2DАС2
План этажа, разрезы, узлы
1
–
А1
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР 2DАС3
Планы перекрытия, покрытия
и кровли, генеральный план,
экспликация, роза ветров
1
-
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР 2DКЖ1
Плита перекрытия, ригель,
разрезы, расчетные схемы,
арматурные сетки и каркасы,
ведомость стержней на один
элемент
1
–
А1
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР 2DОФ1
Схема расположения
элементов фундамента,
разрезы, арматурные сетки и
каркасы, спецификации,
геологический разрез
1
–
9
А1
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР 2DТХ1
Схема бетонирования
фундамента, разрезы,
калькуляция затрат труда,
график производства работ
1
–
10
А1
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР 2DОС1
Объектный стройгенплан,
сетевое планирование,
экспликации
1
–
6
7
Подп. и дата
Взам. инв. №
8
А1
Инв. № подл.
Изм. Лист
№ докум.
Разраб.
Горохов Т.И.
Пров.
Ерофеев А.В.
Н. Контр.
Ерофеев А.В.
Утв.
Умнова О.В.
Подпись Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ВП
Культурно-досуговый центр
курортно-гостиничного
комплекса «Триумф»
Ведомость проекта
Лит.
Лист
Листов
1
1
АрхСиТ, каф. "КЗиС",
гр.БСТ-42
Формат А4
Министерство науки и высшего образования Российской Федерации
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования
«ТАМБОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»
Кафедра «Конструкции зданий и сооружений»
СОГЛАСОВАНО
Главный специалист предприятия
подпись
УТВЕРЖДАЮ
Заведующий кафедрой
инициалы, фамилия
подпись
«____» ______________ 20___г.
О.В. Умнова
инициалы, фамилия
«____» _____________ 2019 г.
ЗАДАНИЕ
НА БАКАЛАВРСКУЮ РАБОТУ
по направлению подготовки
08.03.01 Строительство
шифр, наименование направления подготовки
Профиль Промышленное и гражданское строительство
наименование профиля
Тема
Культурно-досуговый центр курортно-гостиничного комплекса «Триумф»
утверждена приказом
Автор работы
формулировка темы работы по приказу
№ 846-08 от «25» июня 2019 г.
Т.И. Горохов
Группа БСТ-42
инициалы, фамилия
Обозначение работы
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ДЭ
Обозначение документа
Срок представления работы к защите
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ЗД
« 01 » июля 2019 г.
Исходные данные для проектирования (исследования) Задание на проектирование
Перечень подлежащих разработке вопросов:
1 Разработка объемно-планировочных решений здания.
2 Выбор конструктивной системы и конструктивной схемы здания.
3 Расчет основных несущих конструкций здания.
4 Проектирование и расчет фундаментов.
5 Разработка технологической карты на устройство монолитных фундаментов.
6 Разработка сетевого графика на возведение здания.
7 Проектирование стройгенплана
Перечень графического материала для разработки:
Объемно-планировочное решение здания (планы этажей, перекрытия, кровли, фасады,
разрезы, узлы;) несущие конструкции здания (расчетные схемы, армирование, арматурные
сетки, каркасы разрезы); технологическая карта, стройгенплан, сетевой график.
Руководитель работы
Задание принял к исполнению
Задание принял к исполнению
подпись, дата
А.В. Ерофеев
инициалы, фамилия
подпись, дата
инициалы, фамилия
подпись, дата
инициалы, фамилия
Т.И. Горохов
АННОТАЦИЯ
на выпускную квалификационную работу по теме:
Культурно-досуговый центр курортно-гостиничного комплекса «Триумф».
Автор ВКР: студент Горохов Т.И., специальность «Промышленное и
гражданское строительство»
Год защиты 2019
В выпускной квалификационной работе запроектировано 3-х этажное
здание культурно-досугового центра на территории юга России. Здание является
частью курортно-гостиничного комплекса «Триумф».
В
работе
разработано
объемно-планировочное,
проектное
и
технологическое решение строительства. Произведен расчет ригеля, плиты
перекрытия и фундамента по двум группам предельных состояний. Разработан
проект производства работ, технологическая карта на устройство монолитных
фундаментов, спланирована организация строительства.
Проект состоит из пояснительной записки, включающей в себя 85 страниц
(содержание, введение, 3 раздела, список использованных источников,),
приложения и графической части, выполненной на 7 листах формата А1.
6
СОДЕРЖАНИЕ
ВВЕДЕНИЕ ...................................................................................................................... 8
1 Архитектура .................................................................................................................. 9
1.1 Характеристика района строительства ............................................................... 9
1.2 Требования, предъявляемые к зданию .............................................................. 10
1.3 Генеральный план ............................................................................................... 12
1.4 Функциональный процесс .................................................................................. 13
1.5 Объемно-планировочное решение здания........................................................ 14
1.6 Архитектурно-композиционное решение здания ............................................ 16
1.7 Конструктивное решение ................................................................................... 17
2 Расчет строительных конструкций ........................................................................... 23
2.1 Расчет и конструирование многопустотной предварительно
напряженной плиты перекрытия ............................................................................. 23
2.1.1 Сбор нагрузок на 1 м2 перекрытия ............................................................. 24
2.1.2 Расчет прочности нормальных сечений ................................................... 27
2.1.3 Расчет по наклонным сечениям на действие поперечной силы.............. 29
2.1.4 Определение усилия предварительного обжатия ..................................... 30
2.1.5 Расчёт по образованию нормальных трещин ............................................ 32
2.1.7 Расчёт по деформациям ............................................................................... 36
2.2 Расчет и конструирование ригеля ..................................................................... 37
2.2.1 Расчет прочности нормальных сечений .................................................... 38
2.2.2 Расчет прочности наклонных сечений ....................................................... 40
2.2.3 Расчет консоли ригеля ................................................................................. 42
2.3 Расчет свайного фундамента.............................................................................. 42
2.3.1 Оценка инженерно-геологических условий строительства..................... 43
Изм. Лист
№ докум.
Разраб.
Горохов Т.И.
Пров.
Ерофеев А.В.
Н. контр.
Ерофеев А.В.
Утв.
Умнова О.В.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
Культурно-досуговый центр
курортно-гостиничного комплекса «Триумф»
Пояснительная записка
Лит.
Лист
Листов
1
85
АрхСиТ, каф. "КЗиС",
гр.БСТ-42
7
2.3.2 Сбор нагрузок на фундамент ...................................................................... 45
2.3.3 Определение глубины заложения подошвы ростверка............................ 53
2.3.4 Подбор свай. Определение несущей способности сваи........................... 54
2.3.5 Конструирование ростверка........................................................................ 56
2.3.6 Расчет осадки ................................................................................................ 60
2.3.7 Подбор оборудования для погружения сваи ............................................. 62
3 Технология, организация и экономика строительства ........................................... 63
3.1 Выбор метода возведения надземной части здания ........................................ 63
3.2 Расчет требуемых параметров монтажных кранов ......................................... 65
3.3 Разработка технологической карты на устройство монолитных
фундаментов .............................................................................................................. 67
3.4 Организация строительства ............................................................................... 73
3.4.1 Составление и расчёт сетевого графика ........................................................ 74
3.4.2 Построение сетевого графика в масштабе времени ..................................... 75
3.4.3 Построение графика движения рабочей силы .............................................. 75
3.4.4 Проектирование и расчет стройгенплана ...................................................... 76
3.5 Экономика строительства .................................................................................. 83
3.5.1 Определение номенклатуры и подсчет объемов ...................................... 83
3.5.2 Составление смет ......................................................................................... 83
ЗАКЛЮЧЕНИЕ ............................................................................................................. 87
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ.................................................... 88
ПРИЛОЖЕНИЕ А. Акустический расчет зрительного зала .................................... 91
ПРИЛОЖЕНИЕ Б. Теплотехнический расчет стены ................................................ 97
ПРИЛОЖЕНИЕ В. Теплотехнический расчет покрытия.......................................... 99
ПРИЛОЖЕНИЕ Г. Расчет фундаментов................................................................... 107
ПРИЛОЖЕНИЕ Д. Карточка-определитель ............................................................. 111
ПРИЛОЖЕНИЕ Е. Подсчет объемов работ ............................................................. 113
ПРИЛОЖЕНИЕ Ж. Расчет сметной стоимости ....................................................... 119
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
2
8
ВВЕДЕНИЕ
В выпускной квалификационной работе запроектировано 3-х этажное здание культурно-досугового центра на территории юга России. Здание является частью курортно-гостиничного комплекса «Триумф».
В настоящее время существует дефицит качественно новых развлекательных сооружений, которые были бы выполнены с учетом функциональных и объемно-планировочных принципов. Опираясь на принципы и приемы функционально-планировочной организации развлекательных комплексов, можно утверждать,
что их проектирование находится на экспериментальном уровне.
Так, на сегодняшний день формируется новый тип культурных учреждений
— это культурно-досуговый центр, предполагающий организацию досуга с одной
стороны, и делового общения − с другой. Такое сочетание получается в результате взаимодействия двух своих главных составляющих: досуговой и деловой
функций. Таким образом, он включает, кроме традиционных зрелищной и клубной частей, характерную для большинства культурных зданий, еще и деловую зону, которая содержит развитую группу офисных помещений, комнат для переговоров, конференц-залов, а также свободные пространства универсального назначения.
Работа разработана в соответствии с заданием на проектирование. Объемнопланировочное конструкционное решение здания соответствует требованиям
нормативной документации по проектированию жилых зданий и учитывает требования ЕСКД и СПДС.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
3
9
1 Архитектура
Запроектировано здание культурно-досугового центра в составе гостиничного комплекса в южном регионе России.
1.1 Характеристика района строительства
Природно-климатические характеристики г. Ростов-на-Дону представлены в
таблице 1.
Таблица 1 - Природно-климатические характеристики района строительства
Наименование характеристики
Характеристика
1
2
Район строительства
Ростов-на-Дону
Климатический район и подрайон
IV Б
Зона влажности
Влажная
Температура наружного воздуха наиболее холод-19
ной пятидневки, С
-0,1
Средняя температура отопительного периода, C
Продолжительность отопительного периода суток
166
Распределение температуры наружного воздуха
по месяцам
I
II
III
IV
V
VI
VII
VIII
IX
X
-3,8
-2,9
2,2
10,8
16,8
20,8
23,2
22,3
16,6
9,6
Максимальная амплитуда колебания температу19
ры,С
Повторяемость ветра, %
С
СВ
В
ЮВ
Ю
ЮЗ
З
СЗ
4
14
33
10
4
12
17
6
Январь
Скорость ветра, м/с
С
СВ
В
ЮВ
Ю
ЮЗ
З
СЗ
3,9
5,8
6,5
4,8
3,3
4
4,1
3,1
Повторяемость ветра, %
С
СВ
В
ЮВ
Ю
ЮЗ
З
СЗ
13
13
20
5
3
12
23
11
Июль
Скорость ветра, м/с
С
СВ
В
ЮВ
Ю
ЮЗ
З
СЗ
3,4
4
4,4
3,2
2,3
3,5
3,6
3,3
Максимальная глубина промерзания грунта
0,7
Источник
3
По заданию
[1]
[1]
[1]
[1]
[1]
[1]
XI
3,3
XII
-1,5
[1]
[2]
[2]
Роза ветров по повторяемости и скорости ветра представлена на рисунке 1.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
4
10
а)
б)
а - по повторяемости; б - по скорости
Рисунок 1 - Роза ветров
1.2 Требования, предъявляемые к зданию
Требуемые характеристики здания, материалов и конструкций, санитарногигиенические и противопожарные требования представлены в таблицах 2…4.
Таблица 2 - Требуемые характеристики здания
Наименование характеристики
1
Класс здания
Степень долговечности
Степень огнестойкости
Минимальные пределы огнестойкости, ч.
-несущие элементы
-наружные несущие стены
-перекрытия междуэтажные
-лестничные клетки: внутренние стены
марши и площадки лестниц
-элементы бесчердачных покрытий (фермы, балки,
прогоны)
Класс пожарной опасности строительных конструкций:
-стены наружные с внешней стороны
-стены, перегородки и перекрытия
-стены лестничных клеток
-марши и площадки лестниц в лестничных клетках
Характеристика
2
II
II
II
R 90
E 15
REI 45
REI 90
R 60
R 15
С0
К0
К0
К0
К0
Источник
3
[3]
[3]
[3]
[3]
[3]
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
5
11
Таблица 3 - Противопожарные требования к заданию
Наименование характеристики
1
Предельная площадь застройки
Допустимая этажность здания, этажей
Допустимая высота здания
Устройство противопожарных стен
Количество эвакуационных выходов
Устройство дверей на путях эвакуации
Минимальная ширина лестничных маршей
Минимальная ширина лестничных площадок
Ширина горизонтальных участков путей эвакуации
Минимальные уклоны лестниц:
-для надземных этажей
-для подвала
Характеристика
2
4000 м.кв
9
50 м
не требуется
2
Ширина не менее
0,9 м
0,9 м
1,35 м
Источник
3
[4]
[4]
[4]
[4]
[4]
1,2 м
[4]
1:2
1:1,5
[4]
[4]
[4]
[4]
Таблица 4 - Санитарно-гигиенические требования
Наименование характеристики
Характеристика
Источник
1
Температура внутреннего воздуха,С
Относительная влажность внутреннего воздуха, %
Кратность воздухообмена (кратность - приток/вытяжка)
- зрительный зал
- ресторан
- торговые помещения
- цеха приготовления еды
- моечные
- санузлы
- вестибюли
- конференц-залы
- детская игровая комната
- санитарных узлов
2
+20
50
3
[4]
[4]
[4]
Допустимая ориентация помещений по сторонам
света
Требования к естественному освещению
КЕО, %
Индекс изоляции воздушного шума, дБ:
- межкомнатных перегородок;
- междуэтажных перекрытий.
Индекс изоляции приведенного ударного шума под
перекрытием, дБ.
20 м3/ч на 1 зрителя
кратность - 2/1
кратность - 1/1
кратность - 4/1
кратность – 4/1
кратность - 1/3
кратность - 3/5
20 м3/ч на 1 человека
80 м3/ч на 1 ребенка
50 м3/ч на 1 унитаз
кратность - -/5
По условию инсоляции помещений
0,5
52
52
63
[5]
[5]
[6]
[6]
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
6
12
1.3 Генеральный план
Земельный участок, предоставленный для проектирования и строительства
гостиничного комплекса. С одной стороны участок ограничен существующими
дорогами с покрытием из асфальтобетона, с остальных трех сторон – лесом.
На проектируемой территории предполагается застройка другими общественными зданиями, входящих в состав гостиничного комплекса.
На территории здания имеются автопарковки для служебного транспорта.
По соседству с проектируемым зданием имеются существующие здания гостиниц. Выезд на территорию запроектирован с улицы Азовская. Техникоэкономические показатели генерального плана представлены на листе 3 графической части.
Отмостки, площадки перед входами в здание предусмотрены с бетонным
покрытием. Для мощения тротуаров и площадок перед входами в общественные
здания используется тротуарная плитка из цветного бетона.
Территория, свободная от застройки и твердых покрытий, засеивается газонной травой, озеленяется высадкой декоративных деревьев ценных пород и кустарников. Вертикальная планировка решена с учетом сложившегося рельефа, отвод ливневых вод производится по проездам и площадкам в пониженные места.
Проектом предусматриваются мероприятия для обеспечения жизнедеятельности маломобильных групп населения.
Отметка планировки соответствует абсолютной отметке плюс 98,30.
Наружное оформление здания подбирается в комплексе, цветовые решения
подобраны с учетом лучшего визуального восприятия здания целом. В отделки
здания применены традиционные материалы с наилучшими физическими и эксплуатационными показателями, а также с учетом их стоимостных показателей.
Наружная отделка фасада выполнена из облицовочного кирпича бордового
цвета и имеет отделочные элементы из декоративно-защитной штукатурки белого
цвета.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
7
13
1.4 Функциональный процесс
Основная задача функционального зонирования − выявление взаимосвязей
между помещениями (или группами помещений) при сохранении их четкого разграничения. Группировка помещений по их функциональному назначению и
установка естественной связи между этими функциональными группами создаёт
внутреннее пространство здания. При проектировании предусматривается обязательное непересечение путей передвижения к разным функциональным группам,
в особенности посетителей центра и обслуживающего этот центр персонала [7].
Схемы функционального процесса представлены на рисунках 2…4.
Тамбур
Вестибюль
Гардероб
Кухня-доготовочная
Моечная посуды
Ресторан
Вестибюль
(танцевальный
зал)
Раздаточная
Бельевая
Помещение для
музыкальных
инструментов
Администрация
Комната официантов
Боулинг
Овощной цех
Санузлы
Мясной цех
Детская игровая комната
Коридор
для
Зал настольного тенниса
Служебное помещение
Серверная
Бильярдная
Караоке
Коридор
пер-
сонала
Холодный и
горячий цеха
Кондитерский цех
Моечная посуды
Сервизная
Кабинет директора
Контора
Комната персонала
Санузел
Гардероб
Рисунок 2 – Схема функционального процесса 1-ого этажа
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
8
Конференц-зал
Кабинет директора
Конференц-зал
Приемная секретаря
Конференц-зал
Книгохранилище
Контора
Санузлы
Читальный зал
14
Коридор
Киноаппаратная
Фойе
Серверная
Комната релаксации
Зрительный зал
Зимний сад
Рисунок 3 - Схема функционального процесса 2-ого этажа
Торговые помещения
Кабинет директора
Выставочная зона
Приемная секретаря
Конференц-зал
Контора
Санузлы
Служебное помещение
Коридор
Киноаппаратная
Серверная
Рисунок 4 - Схема функционального процесса 3-ого этажа
1.5 Объемно-планировочное решение здания
Культурно-досуговый центр представляет собой трехэтажное здание с размерами в плане в осях «А-Л» 45 м и «1-10» 69 м.
Здание разрабатывается трехэтажным, высота этажа - 4,200 м, подвал отсутствует, сетка колонн 9×9 м [8]. Первый этаж предназначен для размещения ресторана на 200 человек и помещений для отдыха и развлечений. На втором этаже
располагается лекционно-информативная группа помещений, а также зрительный
зал, проектирование которого выполнено согласно акустическому расчету, представленному в приложении А. Третий этаж предназначен для размещения зон
торговли и проведения выставочных мероприятий. Второй и третий этаж имеет
выход на эксплуатируемую кровлю, что позволяет расширить полезную площадь
здания в теплый период года. На каждом этаже располагаются служебно-бытовые
помещения, предназначенные для обсуживающего персонала и для размещения
инженерного оборудования. Экспликация помещений представлена на рисунке 5.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
9
15
Рисунок 5 – Экспликация помещений
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
10
16
Здание является новым строительством.
Отметка чистого пола 1-го этажа ± 0,000, соответствует абсолютной отметке
плюс 98,45.
Технико-экономические показатели представлены в таблице 5.
Таблица 5 - Технико-экономические показатели объемно - планировочного решения здания
Наименование показателя
1
Полезная площадь
Общая площадь
Площадь застройки
Площадь наружных стен
Площадь остекления
Строительный объем
-подземной части
-надземной части
Периметр здания
Отношение полезной площади к общей
площади здания
Отношение строительного объема к общей площади
Отношение периметра здания к площади
застройки
Отношение площади наружных ограждений к площади здания
Отношение площади остекления к площади наружных ограждений
Обозначение
показателя
2
Sп
Sо
Sз
Sн.с.
Sост
Vс
Единица
измерения
3
м2
м2
м2
м2
м2
м2
Pз
К1
м
ед.
Величина
показателя
4
6918
9163
3775
1878
1540
91759
2138
56625
264
0,75
К2
ед.
10
К3
ед.
0,07
К4
ед.
0,20
К5
ед.
0,82
1.6 Архитектурно-композиционное решение здания
Здание имеет несимметричную композицию, которая хорошо согласуется с
требованиями функционального процесса. Соблюдение пропорциональных соотношений между отдельными элементами здания обуславливает высокую архитектурную выразительность проектируемого здания [7].
Во внешнем архитектурном облике здания применяются следующие средства выразительности — тектоника, масштаб, пропорции, ритм и цвет материалов. Предлагаемое в проекте цветовое решение фасада представлено в графической части (лист 1).
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
11
17
1.7 Конструктивное решение
Конструктивная система здания - каркасная с неполным каркасом. Конструктивная схема здания – связевая [8]. Здание решено в сборных железобетонных конструкциях с несущими наружными стенами из кирпича.
Жесткость и устойчивость обеспечивается жестким сопряжением колонн с
фундаментами, жестким диском плит перекрытий и покрытия, связанных друг с
другом с помощью анкеров в направлении швов, в местах связевых плит и со стенами; шахтами лифта и лестничных площадок (лист 1 графической части) [9].
Стены - кирпичные несущие.
Наружные кирпичные стены представляют собой четырехслойную конструкцию из следующих слоев:
1. Раствор цементно-песчаный, толщина δ1=0,02 м;
2. Кирпичная кладка из сплошного кирпича глиняного обыкновенного на
цементно-песчаном растворе, толщина δ2=0,51 м;
3. Экструдированный пенополистирол (p=45 кг/м3), толщина δ3=0,03 м;
4. Кладка из керамического пустотного кирпича – толщина δ4=0,120 м.
Результат теплотехнического расчета стены представлен в приложении Б.
Внутренние стены выполнены из кирпичной кладки из сплошного кирпича
глиняного обыкновенного на цементно-песчаном растворе толщина δ2=0,38 м.
Перегородки.
Перегородки выполнены из блоков пенобетона размерами 200×300×600 и
100×300×600 мм.
Зазор между перегородкой и стеной замоноличивается гипсовым раствором
[10].
Перекрытия и покрытие здания.
На отметке плюс 4,200 используются плиты следующих марок: ПК 88.10,
ПК 88.15, ПК 87.10, ПК 87.15, ПК 52.15, ПК 36.15, ПК36.15, ПК 28.10, ПК 28.7,
ПК 60.12, ПК 60.10, ПК 54.15, ПК 54.10.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
12
18
На отметке плюс 8,400 используются плиты следующих марок: ПК 88.10,
ПК 88.15, ПК 87.10, ПК 87.15, ПК 52.15, ПК 36.15, ПК36.15, ПК 28.10, ПК 28.7,
ПК 60.12, ПК 60.10, ПК 54.15, ПК 54.10.
На отметке плюс 12,600 используются плиты следующих марок: ПК 88.10,
ПК 88.15, ПК 87.10, ПК 87.15, ПК 52.15, ПК 36.15, ПК36.15, ПК 28.10, ПК 28.7,
ПК 60.12, ПК 60.10, ПК 54.15, ПК 54.10.
На отметке плюс 12,450 используются плиты следующих марок: ПК 60.15.
На отметке плюс 14,400 используются плиты следующих марок: ПК 90.15,
ПК 60.15, ПК 60.10.
Многопустотные плиты перекрытия и покрытия опираются на ригели таврового сечения длиной 8,6 м. Класс бетона плит перекрытия и покрытия – В35.
Класс напрягаемой арматуры плит перекрытия и покрытия – А800, класс ненапрягаемой арматуры - А400, В500.
Расположение плит должно строго соответствовать проекту. Между рядами
плит укладываются анкеры, проходящие через сквозные отверстия в ригеле. Замоноличивание зазоров между плитами и ригелями должно выполняться только
после контроля правильности установки плит и раскладки арматуры в соединениях. Заполнение производится бетоном В20 на мелком щебне. Контрольное отверстие в ригелях крайних рядов должно заполняться только после замоноличивания
зазоров между плитами и ригелями.
Монолитное перекрытие в осях 10-22 выполняется ребристым и состоит из
главных балок сечением 600×400 мм, второстепенных балок сечением 400×200
мм, расположенных с шагом 1,5 м, перекрытия толщиной 60 мм.
Планы перекрытия и покрытия представлены на листе 3 графической части.
Колонны и ригели.
Колонны - сборные железобетонные, сечением 400х400 мм из тяжелого бетона класса В20. Класс арматуры колонн - А400.
Марки колонн, применяемых в здании: 1КНД 42-1 высотой на 1 этаж, 1КНО
42-1 высотой на один этаж, 1КСД 42-1 высотой на один этаж, 1КСО 42-1 высотой
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
13
19
на один этаж, 1КВД 42-1 высотой на один этаж, 1КВО 42-1 высотой на один этаж
по серии 1.020-1/83.
Колонны устанавливаются в железобетонные монолитные стаканы на
стальные пластины для выравнивания. Зазор между колонной и стаканом заполняются безусадочным бетоном В20 только после проверки правильности монтажа
и при надежной фиксации колонны в проектном положении.
Ригели - сборные таврового сечения, имеют высоту 600 мм. В уровне перекрытия ригели опираются на консоли колонн и крепятся с помощью анкерных
болтов. Бетон класса по прочности В40. Класс напрягаемой арматуру ригелей А800, класс ненапрягаемой арматуры - А400, А500, В500 (представлено на листе
4 графической части).
Фундаменты.
Фундаменты свайные на монолитном ростверке. Под несущие кирпичные
стены фундамент ленточный, стены фундамента выполняются из блоков ФБС.
Фундамент под колонну монолитный отдельно стоящий.
Лестницы.
Лестничные клетки располагаются в ячейке несущих стен 4,5×7,2 и
3,6×4,5 м. Марши с площадками опираются в плоскости междуэтажных перекрытий и между ними – на несущие стены [10, 12]. Под стены лестничной клетки в
центре здания устраивается отдельный фундамент. Ступени маршей облицованы
накладными проступями, укладываемыми на слое цементно-песчаного раствора
толщиной 20 мм. Лестничные площадки облицованы накрыты монолитными мозаичными полами. Уклон лестничной марша-площадки - 1:2.
Марки лестничных маршей, применяемых в здании: ЛМФ39.15.17-5 и
ЛМФ39.18.17-5 по серии 1.050.1-2 выпуск 1. Марки лестничных площадок –
1ЛП45.18, 1ЛП36.15
Расположение лестниц представлено на листах 1 и 2 графической части.
Окна и двери.
Окна предусматриваются для обеспечения естественной освещенности основных помещений и возможности визуального контакта с окружающей средой.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
14
20
Размеры окон приняты в соответствии с нормативными требованиями естественной освещенности и стандартами. Конструкция окна запроектирована с двойным
остеклением в ПВХ переплётах.
Размеры окон: ОК1 - 1800×2400 мм; ОК2 - 1500×2700; ОК3 - 1800×2700;
ОК4 - 1800×3000; ОК5 - 2100×3900; ОК6 - 2100×3600; ОК7 - 2100×33 [10].
Двери наружные из ПВХ глухие и остекленные распашные, двупольные.
Двери внутренние из ПВХ глухие и остекленные, однопольные и двупольные.
Размеры дверей: Д1 - 1500×2100 мм; Д2 - 1800×2100 мм; Д3 - 700×2100 мм;
Д4 - 800×2400 мм; Д5 - 1000×2100 мм; Д6 - 1400×2400 мм; Д7 - 1200×2400.
Расположение окон и дверей представлено на листах 1 и 2 графической части.
Кровля.
Кровля запроектирована плоская, с внутренним организованным водостоком в водоприемные воронки. Купольное покрытие в осях 10-В имеет наружный
неорганизованный водоотвод на кровлю здания.
Для повышения долговечности кровли принят многослойный гидроизоляционный ковер для эксплуатируемой и не эксплуатируемой частей кровли. Утеплитель в покрытии - экструзионный пенополистирол ТЕХНОНИКОЛЬ CARBON
PROF (лист 2 графической части). Расчет толщины утеплителя приведен в приложениях В.
Водоотвод с кровли организованный, осуществляется через водоприемные
воронки, расположенные в пониженных участках-ендовах. Площадь водосбора,
приходящаяся на одну воронку, определяется в зависимости от типа и уклона
кровли и величины q20=67. Расстояние между воронками не превышает 48 м.
Марка применяемых воронок ВР-9Б диаметром 200 мм.
Гидроизоляционный ковер в месте примыкания к воронке усиливают двумя
слоями гидроизоляционного материала. Зазор между нижней частью сливного патрубка и раструбом стояка заделывают промасленной паклей и битумной мастикой.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
15
21
Полы.
Полы первого этажа устраиваются по грунту, покрытие выполняется из
паркета и керамической плитки.
Для зрительного зала полы проектируются из шпунтованной доски, полы
выбраны согласно акустическому расчету, представленному в приложении А.
Экспликация полов представлена на рисунке 6.
Рисунок 6 – Экспликация полов
Санитарно-техническое и инженерное оборудование.
Для
выполнения
требований
пожарной
безопасности
санитарно-
гигиенических и технологических требований, а также требований директивных
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
16
22
документов по энергосбережению здания предусмотрены следующие инженерные
системы:
- теплоснабжение, отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха;
- холодоснабжение;
- автоматизация и диспетчеризация инженерных систем;
- коммерческий учет потребления энергоресурсов централизованного снабжения (электроэнергии, горячей и холодной воды, тепла, природного газа);
- горячее и холодное водоснабжение;
- водяное пожаротушение;
- автоматическое пожаротушение (при необходимости);
- канализация;
- электроснабжение, электрооборудование и освещение, молниезащита и
защитное заземление;
- слаботочные системы - телефонная и видеотелефонная связь; оперативная
связь; локальная вычислительная сеть, радиофикация, электрочасофикация, радиотрансляция; телевидение, палатная сигнализация, пожарная и охранная сигнализация, система оповещения и управления эвакуацией людей при пожаре, система охранного видеонаблюдения.
- сеть интернета и кабельного телевидения;
Проектируемые системы теплоснабжения, отопления, вентиляции, кондиционирования воздуха должны обеспечивать нормируемые параметры микроклимата и воздушной среды в соответствии с действующими нормативными документами.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
17
23
2 Расчет строительных конструкций
Выполнен расчет пустотной плиты перекрытия пролетом 9 м, ригеля длиной 9 м таврового сечения с предварительным напряжением, фундамента под колонну и под кирпичную стену.
2.1 Расчет и конструирование многопустотной предварительно
напряженной плиты перекрытия
Для проектирования пустотной плиты перекрытия принимаем бетон класса
В30 со следующими расчетными характеристиками, принимаемыми по [11]:
Призменная прочность бетона: Rb = 17 МПа; Rb,ser = 22 МПа;
Прочность бетона на осевое растяжение: Rbt = 1,15 МПа; Rbt,ser = 1,75 МПа;
Модуль упругости: Eb = 32500 МПа.
Принимаем продольную напрягаемую арматуру класса А-800 со следующими расчетными характеристиками [11]:
Расчетное значение сопротивления арматуры: Rs= 695 МПа;
Нормативное значения сопротивления арматуры: Rs,ser= 800 МПа;
Модуль упругости: Es= 200000 МПа.
Ненапрягаемая - В500: Rs= 415 МПа; Rsw= 360 МПа; Rsw= 300 МПа.
Найдем геометрические характеристики для приведенного сечения многопустотной плиты (рисунок 7):
а - действительное; б - эквивалентное; в - расчетное
Рисунок 7 - Поперечное сечение плиты
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
18
24
b f 149 см;
3,14 159 2
d2
с
=141 мм.
4
4
b bпл n с 149 7 14,1 50,3 см;
h0 h a 22 3 19 см;
h f h f 0,5( h с ) 0,5 ( 22 14 ,1) 3,95 см.
Расчётная длина пролета: l0 = 9 - 0,31 – 0,145 = 8,545 м.
2.1.1 Сбор нагрузок на 1 м2 перекрытия
Нормативное значение равномерно-распределенной временной нагрузки на
перекрытия принимаются по [12, таблица 8.3]: qн = 5,0 кПа для помещения книгохранилище.
Пониженные нормативные значения равномерно распределенных нагрузок
определяются умножением их нормативных значений на коэффициент 0,35 [12].
Пониженное значение нормативной нагрузки: q н ,пон , = 5 · 0,35 = 1,75 кПа.
Коэффициент надежности по нагрузке: f = 1,2.
Расчетная нагрузка:
q f qн 1,2 5,0 6 кПа.
Коэффициент надежности по нагрузке для пониженного значения: γ f = 1,2.
Пониженное значение расчетной нагрузки:
qпон, f qн,пон, 1,2 1,75 2,1 кПа.
Значение временной нагрузки представлено в таблице 6.
Таблица 6 – Временная нагрузка
Вариант
Нормативное значение
1
2
5
1,75
Полное значение
Пониженное значение
f
Расчетное значение
3
1,2
1,2
4
6
2,1
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
19
25
Временная нагрузка от перегородок, действующая на перекрытие, представлена в таблице 7.
Таблица 7 – Временная нагрузка от перегородок
Вариант
Нормативное значение
f
Расчетное значение
1
Полное значение
Пониженное значение
2
0,5
-
3
1,3
-
4
0,65
-
Постоянная нагрузка, действующая на перекрытие, представлена в таблице
8.
Таблица 8 – Постоянная нагрузка
Расчетная
Толщина, Нормативная
нагрузка,
мм
нагрузка, кПа
кПа
4
5
6
Плотность,
кг/м3
f
2
3
Плитка
2000
1,1
20
0,40
0,44
Раствор цементно-песчаный
1800
1,3
30
0,54
0,70
Плиты минераловатные на синтетическом связующих (слой звукоизоляции) (ГОСТ 9573)
200
1,2
40
0,08
0,10
1800
2500
1,3
1,1
20
220
0,36
3,22
0,47
3,54
4,60
5,25
Материал
1
Раствор цементно-песчаный
Железобетонная многопустотная
плита (ПК 87-15-8)
42/(8,7·1,5) = 3,22 кПа
Итого
Полная нагрузка, действующая на перекрытие, представлена в таблице 9.
Таблица 9 – Полная нагрузка
Материал
1
Постоянная нагрузка
Временная нагрузка
– полное значение
– пониженное значение
Нагрузка от перегородок
Итого полная нагрузка
Итого длительная нагрузка
Нормативная
нагрузка, кПа
4,60
Расчетная
нагрузка, кПа
2
5,00
1,75
0,50
9,60
6,85
5,25
3
6,00
2,10
0,65
11,25
7,70
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
20
26
Расчетная схема плиты – балка на двух опорах (рисунок 8).
Рисунок 8 – Расчетная схема и эпюры моментов и поперечной силы
Определяем ряд изгибающих моментов и усилий от соответствующих
нагрузок:
1) от полной расчетной – q = 11,25·bпл=11,25·1,5= 16,88 кН/м:
M max
q l02 16,88 8,5452
154,07 кН∙м;
8
8
Qmax
q l0 16,88 8,545
72,12 кН.
2
2
2) от полной нормативной – qser = 9,60·bпл = 9,60·1,5=14,40 кН/м:
M max, ser
q ser l 02 14,40 8,545 2
131,43 кН∙м.
8
8
3) от длительной нормативной – q l , ser q д.н . b пл . 6,85 1,5 10 , 28 кН/м:
M l , ser
q l , ser l 02
8
10,28 8,545 2
93,83 кН∙м.
8
4) от собственного веса плиты – q cr , ser q кр bпл 3, 22 1,5 4,83 кН/м:
M cr , ser
4,83 8,545 2
43,54 кН∙м.
8
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
21
27
2.1.2 Расчет прочности нормальных сечений
Для тавровых сечений конфигурация сжатой зоны может иметь прямоугольное сечение ( x h f ) или тавровое сечение ( x h) . Определим положение
сжатой зоны бетона. Для этого определим значение момента, воспринимаемого
полкой:
M пол RB bf hf (h0
hf
2
) 17 149 3,95 (19
3,95
) 10 3 170,34 кН м .
2
Так как M пол 170,34 M max 154,07 кН м , то делаем вывод, что граница
сжатой зоны проходит в полке и сечение условно рассматривается как прямоугольное со сторонами bf и h .
M max
154,07 103
αm
0,168 .
Rb bf h02 17 149 192
Находим коэффициенты:
ξ 1 1 2 α m 1 1 2 0,168 0,185 ξ R 0,41 для арматуры класса
А-800 [11, табл. 3.1].
s3 1,25 0,25
Asтр
0,185
1,25 0,25
1,15 1,1 , принимаем s 3 1 .
R
0,41
Rb b f h0
Rs s 3
17 149 19 0,185
11,646 см².
695 1,1
Принимаем 8 стержней диаметром 14 мм с ASтабл 12,31 см², шаг арматуры
s = 185 мм.
Усилие обжатия от напрягаемой арматуры определяется по формуле:
P Asp ( sp γ sp sp ) ,
где
(1)
Δσsp – потери напряжения, предварительно принимаемые 100 МПа;
γsp = 0,9 – коэффициент надежности;
σsp – принимается с учетом всех потерь и определяется по формуле:
sp 0,9 R s , ser 0,9 800 720 МПа.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
22
28
P 12,31 (720 0,9 100) 674,59 МПа·см2.
Определим геометрические характеристики приведенного сечения:
α
Еs
2 105
6,15 .
Еb 32,5 103
Площадь приведенного сечения:
Ared A α Asp 1886 6,15 12,31 1961,71 см2.
Статический момент приведенного сечения относительно нижней грани:
S b f h f (h
h f
2
) b f h f 0,5 h f b с 0,5 h α Aspтабл а 149 3,95
3,95
3,95
22
3,95 50,3 14,1 6,15 12,31 3 20976,75 см 3 .
22
149
2
2
2
Удаление центра тяжести сечения от его нижней грани:
y
s
20976,75
10,7 см .
Ared
1961,71
Момент инерции приведенного сечения относительно его центра тяжести:
b f '(h f '
3
I red
12
b c3
b f 'h f '(h y 0,5 h f ' )
b c (0,5 h y ) 2
12
b f h 3f
149 3,95 3
b f h f ( y 0,5 h f ) α Asp
149 3,95 (22 10,7
12
12
50,3 14,13
149 3,95 3
2
2
0,5 3,95)
50,3 14,1 (0,5 22 10,7)
12
12
149 3,95 (10,7 0,5 3,95) 2 6,15 12,31 109401,65см 4 .
2
Момент сопротивления приведенного сечения по верхней грани:
W sup
I red 109401,65
9681,56 см 3 .
h y 22 10,7
То же по нижней грани:
W inf
I ned 109401,65
10224,45 см 3 .
y
10,7
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
23
29
2.1.3 Расчет по наклонным сечениям на действие поперечной силы
Минимальное усилие поперечной силы, воспринимаемое бетоном, определяется по формуле:
Qb , min 0,5 n Rbt b h0 ,
Np
2
Np
,
n 1 3
4
NB
N
B
где
где
(2)
(3)
N p 0,7 P 0,7 674,59 472,21 МПа см2 .
N B 1,3 RB A1 ,
где
(4)
A1 – площадь сечения без учета сжатой полки (рисунок 9):
A1 b h (b f b) h f 50,3 22 (149 50,3) 3,95 1496,47 см2.
N B 1,3 17 1496,47 33072 МПа см2 N p 535,79 МПа см2 .
2
472,21
472,21
n 1 3
4
1,55 .
1496,47
1496,47
Рисунок 9 – Схема к определению площади сечения без учета сжатой полки
Q b , min 0,5 1,55 1,15 50 ,3 19 10 1 8518 кН > Qmax = 72,12 кН, следователь-
но, арматура в приопорном участке устанавливается конструктивно.
Следующие условия для установки поперечной арматуры конструктивно:
1) Qmax 72,12 2,5 Rbt b h0 2,5 1,15 50,3 19 0,1 274,77 кН ,
М в 1,5 n Rbt b h02
, так как
2) Q Qb
с
c
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
24
30
Rbt b 1,15 10 50,3
6
V
96,41 кПа > q1 g 5,25 8,25 , то с опреде6
6
2
2
ляется по формуле:
c 3 h0 3 19 57 см ,
М b 1,5 1,55 1,15 50,3 19 2 0,1
Qb
85,73 кН ;
с
57
Q Qmax q1 c 72,12 8,25 0,57 67,42 кН ;
Q 67,42 Qb 85,73 кН,
следовательно, поперечная арматура устанавливается по конструктивным
соображениям.
Устанавливаем арматуру В500 диаметром 3 мм с шагом S 200 мм на приопорных участках длиной:
L/4 = 8,545/4=2,13 м.
Так как h < 300 мм, армирование в средней части пролёта не ставится.
2.1.4 Определение усилия предварительного обжатия
При расчете предварительно напряженных конструкций следует учитывать
снижение предварительных напряжений вследствие потерь предварительного
напряжения - до передачи усилий натяжения на бетон (первые потери) и после
передачи усилия на бетон (вторые потери).
Первые потери предварительного напряжения включают потери от релаксации предварительных напряжений в арматуре, потери от температурного перепада при термической обработке конструкций, потери от деформации анкеров и деформации формы.
Вторые потери предварительного напряжения включают потери от усадки и
ползучести бетона.
Значение предварительного напряжения должно удовлетворять условию:
sp 0,9 R s , ser 0,9 800 720 МПа .
Первые потери [13]:
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
25
31
– потери от релаксации напряжений арматуры:
σ sp1 0,03 sp 0,03 720 21,6 МПа;
– потери от температурного перепада ∆σsp2, определяемого как разность
температур натянутой арматуры в зоне нагрева и устройства, воспринимающего
усилия натяжения, принимаются равными:
σ sp 2 1, 25 t 1, 25 65 81, 25 МПа ,
где
Δt – температурный перепад, °С, при отсутствии точных данных допускает-
ся принимать ∆t =65° [14].
– потери от деформации стальной формы σ sp 3 0 (при использовании
электротермического метода);
– потери от деформации анкеров σ sp 4 0 ;
Усилие предварительного обжатия с учетом только первых потерь P, МПа,
определяемое по формуле:
4
P1 Aspтабл sp spi 12,31 720 ( 21,6 81,25) 9597 ,49 МПа см 2 .
i 1
Вторые потери:
- потери от усадки бетона sp 5 sp E S 0,0002 200000 40 МПа ;
- потери от ползучести:
sp 6
где
0,8 Bcr α σ bp
,
e0 p y1 Aned
1 α μ sp (1
)(1 0,8 Bcr )
I ned
(5)
μsp – коэффициент армирования, определяемый по формуле:
μ sp
Asp
Aned
12,31
0,0063 ;
1961,71
φB,crc – коэффициент ползучести бетона, равный 2,3 [11, таблица 2.6];
e0p – расчетный эксцентриситет приложения нагрузки, определяемый по
формуле:
e 0 p y a 10 ,7 3 7,7 см;
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
26
32
σbp – напряжение бетона в момент передачи нагрузки, определяемое по
формуле:
bp
sp 6
P1 y e0 p 9597,49 9597,49 10,7 7,7
P1
12,12 МПа,
Ared
I red
1961,61
109401,65
0,8 2,3 6,15 12,12
107,77 МПа ,
7,7 10,7 1961,71
1 6,15 0,0063 (1
) (1 0,8 2,3)
109401,65
Полные потери:
sp
107 ,77 40 81, 25 21,6 250 ,62 МПа 100 МПа
Усилие предварительного обжатия с учётом всех потерь:
6
P2 Aspтабл sp spi 12,31 720 250,62 5778,07 МПа см 2 .
i 1
2.1.5 Расчёт по образованию нормальных трещин
В верхней зоне от усилия предварительного обжатия трещины не образуются, если выполняется требование: M M crc .
Трещины в верхней зоне могут образовываться в период изготовления от
усилия обжатия бетона P1.
где
M M P P1 e0 p rinf ,
(6)
rinf – расстояние от точки приложения усилия предварительного обжатия
P1, до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны, определяемое по
формуле:
rinf
W sup 9681,56
4,94 ;
Aned 1961,71
M P 9597 ,49 7,7 4,94 10 3 26,49 кН.
Усилие образования трещин определяется по формуле:
)
M crc W sup Rbt( p, ser
M cr , ser ,
(7)
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
27
33
где
γ =1,25 [15, таблица 4.1].
M crc 1,25 9681,56 1,75 10 3 43,54 64,72 кН м .
Трещины в верхней зоне не образуются, так как M P < M crc .
2) в нижней зоне от эксплуатационных нагрузок:
M M max, ser 131, 43 кН м .
Усилие трещинообразования определяется по формуле:
Mcrc W inf Rbt,ser P2 e0 p r sup ,
где
r sup
(8)
W inf 10224,45
5,21 см ,
1961,71
Aned
M crc 1,25 10224 ,45 1,75 10 3 5778,07 7,7 5,51 96,96 кН·м.
Так как M crc 96 ,96 кН м < M max, ser 131, 43 кН м , то в нижней зоне образуются трещины. Необходимо произвести расчет на величину раскрытия трещин.
Расчет по раскрытию трещин производят из условия:
а crc а crc , ult ,
где
(9)
аcrc – ширина раскрытия трещины от действия внешней нагрузки;
аcrc ,ult – предельно допустимая ширина раскрытия трещин.
Для арматуры класса А800 величина аcrc ,ult составляет:
– 0,2 мм – при продолжительном раскрытии трещин [15];
– 0,3 мм – при непродолжительном раскрытии трещин [15].
Ширину раскрытия нормальных трещин определяют по формуле:
а crc 1 2 3
где
s
ls ,
Еs
(10)
s – напряжение в продольной растянутой арматуре в нормальном сечении
с трещиной от соответствующей внешней нагрузки;
ls – базовое расстояние между смежными нормальными трещинами;
– коэффициент, учитывающий неравномерное распределение относительных деформаций растянутой арматуры между трещинами; допускается принимать =1;
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
28
34
1 – коэффициент, учитывающий продолжительность действия нагрузки,
принимаемый равным 1 – при непродолжительном действии нагрузки, 1,4 – при
продолжительном действии нагрузки.
2 – коэффициент, учитывающий профиль продольной арматуры и равный:
2 = 0,5 – для арматуры периодического профиля и канатной.
3 – коэффициент, учитывающий вид напряженного состояния и для изгибаемых элементов принимаемый равным 3 = 1.
Для прямоугольных, тавровых и двутавровых сечений, значение s допускается определять по формуле:
s
где
M s / z P2 ,
Asp
(11)
z – плечо внутренней пары сил, равное z = ς · h0;
Ms = Mmax,ser = 131,43 кН·м;
ς – коэффициент, который определяется по [11, табл. 4.2] в зависимости от
следующих параметров:
f
eS
aS1
bf
b hf
b h0
149 50,3 3,95 0,408 ,
50,3 19
MS
e
13143
22,75
22,75 см, S
1,2 ,
P2 577,807
h0
19
300 300
13,64 .
22
Rb.ser
Тогда: a S1
a S1 Asp
b h0
13,64 12,31
0,18 .
50,3 19
Принимаем ς = 0,81:
z h0 0,81 19 15,39 см.
s
13143 / 15,39 577,807 22,44 кН/см2 = 224,4 МПа.
12,31
Значение базового расстояния между трещинами определяют по формуле:
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
29
35
l S 0,5
где
Abt
dS ,
AS
(12)
Abt – площадь сечения растянутого бетона;
AS – площадь сечения растянутой арматуры.
Высота растянутой зоны бетона, определяемая как для упругого материала
по приведенному сечению по формуле:
y0
Aned
S ned
P
2
Rbt ,ser
20976,75
3,99 см;
577,
1961,71
0,175
Высота растянутой зоны, которая для прямоугольных, тавровых и двутавровых сечений определяется по формуле:
yl k y0 0,95 3,99 3,79 см.
Abt b y l b f b h f 50 ,3 3,79 149 50 ,3 3,95 580 ,5 см2.
Значение Abt принимается равным площади сечения при ее высоте в пределах не менее 2·а и не более 0,5·h, т.е. не менее
149 3,95 6 3,95 50,3 691,67 см2 и не более
50,3 11 149 50,3 3,95 943,17 см2
Следовательно, принимаем Abt = 691,67 см2.
Тогда: l S 0,5
691,67
1,2 28,09 см. Принимается не более 40d и не более
12,31
40 см. Окончательно принимаем 40 см.
аcrc, 2 1 0,5 1 1
224,4
40 0,02245см = 0,2245 мм.
2 105
Поскольку изгибающий момент от постоянной и временной длительной
нормативной нагрузок Ml,ser = 93,83 кН·м, меньше момента образования трещин
Mcrc = 96,96 кН·м, то приращение напряжений в продольной рабочей арматуре от
внешней нагрузки будет меньше нуля. В этом случае следует считать, что acrc12
и acrc1 равны нулю [14].
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
30
36
Полученное значение ширины раскрытия трещин, acrc’, необходимо сопоставить с предельно допустимой шириной раскрытия трещин а crc ,ult , принимаемой из условия обеспечения сохранности арматуры при непродолжительном раскрытии:
Условие удовлетворяется: а crc,2 < а crc ,ult 0,3 мм.
2.1.7 Расчёт по деформациям
Так как прогиб ограничен эстетическими требованиями, то расчет производится на действие постоянных и длительных нагрузок.
Прогиб плиты должен удовлетворять условию:
l
1
f 0 l02 f u 0 ,
200
r
(13)
Кривизна элемента с трещинами в растянутой зоне:
1 1 1
,
r r 3 r 4
(14)
Кривизна от длительного действия постоянных и длительных нагрузок:
M l ,ser
93,83 10 3
1
6,93 10 5 см-1,
3
3
r 3 c b h0 Eb ,red 0,5 50,3 19 7857,14
где
φс = 0,5 при f
(b' f b) h' f
b h0
(149 50,3) 3,95
0,408 ;
50,3 19
es M l ,ser 107,24 103
0,75 ;
h0 P2 h0 7518,2 19
Asp
b h0
Eb,red
Rb,ser
b1,red
6,15 12,31
0,079 ;
50,3 19
22
7857,14 МПа при εb1,red = 28 ∙ 10-4 [11, таблица 4.6]
4
28 10
Кривизна, обусловленная остаточным выгибом элемента вследствие усадки
и ползучести бетона:
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
31
37
sb sb
147,77 13,06
1
3,55 10 5 см-1,
E S h0
200000 19
r 4
где
sb sp 5 sp 6 40 107 ,77 147 ,77 МПа;
sb
P2 (h y1 ) e0 p M max ,ser (h y1 )
P2
A red
I red
I red
577,807 577,807 (22 11) 7,7 131,43 10 3 (22 11)
13,06 МПа .
sb
1961,71
109401,65
109401,65
1
5
5
1
(6,93 3,55) 10 3,38 10 см .
r
f 3,38 105
5
854,5
854,52 2,57 см f u
4,27 см .
48
200
Жесткость плиты достаточна.
2.2 Расчет и конструирование ригеля
Для проектирования ригеля принимаем бетон класса В40 со следующими
расчетными характеристиками [11]:
Призменная прочность бетона: Rb = 22 МПа; Rb,ser = 29 МПа;
Прочность бетона на осевое растяжение: Rbt = 1,40 МПа; Rbt,ser = 2,1 МПа;
Модуль упругости: Eb = 36000 МПа.
Принимаем продольную напрягаемую арматуру класса А-800.
Расчетное значение сопротивления арматуры: Rs= 695 МПа;
Нормативное значения сопротивления арматуры: Rs,ser= 800 МПа;
Модуль упругости: Es= 200000 МПа, R 0,43 .
Принимаем ненапрягаемую арматуру классов: В500 с расчетными характеристиками Rs= 415 МПа, Rsw= 360 МПа, Rsw= 300 Мпа; А400 с Rsw=285 МПа; A500
с Rsc = 400 МПа.
Расчётная длина пролета определяется по формуле:
L = b - hk – a – 20 – 20 = 9000 – 400 – 150 – 20 – 20 = 8410 мм,
где
b - шаг колонн;
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
32
38
hk- высота колонны;
a - длина консоли колонны.
Сечение ригеля представлено на рисунке 10.
Рисунок 10 - Сечение ригеля
Нагрузка на ригель:
q q'B P / l f 11,25 9 58,8 / 8,41 1,1 108,94 кН/м
q ser q' ser B P / l 9,6 9 58,8 / 8,41 94,09 кН/м
где
q' - расчетная нагрузка на перекрытие, равная 11,25 кПа [п. 2.1.1];
q' ser - нормативная нагрузка на перекрытие, равная 9,6 кПа [п. 2.1.1];
P - вес ригеля, равный 58,8 кН [13];
f - коэффициент надежности по нагрузке.
Определяем усилия, возникающие в ригеле:
М max
q l 2 108,94 8,412
963,14 кН м – максимальный пролетный мо8
8
мент.
Qmax
q l 108,94 8,41
458,09 кН – максимальная поперечная сила.
2
2
2.2.1 Расчет прочности нормальных сечений
Необходимо подобрать площадь сечения напрягаемой арматуры.
Рабочая высота сечения ригеля:
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
33
39
h0 = h – a = 60 – 4 = 56 см,
где
h - высота ригеля;
а - защитный слой бетона.
Расчет прямоугольного сечения (рисунок 11).
Рисунок 11 - Поперечное прямоугольное сечение изгибаемого железобетонного элемента
m
M max
Rb bh0
2
963,14 103
0,465
22 30 56 2
1 1 2 m 1 1 2 0,465 0,735 > R 0,41.
Так как условие < R не выполняется, необходимо в верхней части сечения
дополнительно установить четыре стержня арматуры А500 с Rsc = 400 МПа, диаметром 25 мм и площадью As’ = 19,63 мм (рисунок 12).
Рисунок 12 - Поперечное прямоугольное сечение изгибаемого железобетонного элемента с рабочей арматурой в верхней зоне
m
M max Rsc A' s (h0 h / 2)
Rb bh0
2
963,14 10 3 400 19,63 (56 23 / 2)
0,297
22 30 56 2
1 1 2 m 1 1 2 0,297 0,363 > R 0,41.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
34
40
s 3 1,25 0,25
0,363
1,03
0,41
Таким образом, требуемая площадь поперечного сечения напрягаемой арматуры составит:
Asp ,тр
Rb h0 b
Rs s 3
22 0,363 56 30
18,92 см2.
695 1,02
Принимаем арматуру 4 стержня диаметром 25 A800: Asp = 19,63 см2 [11].
2.2.2 Расчет прочности наклонных сечений
Расчет по полосе между наклонными трещинами.
Q 0,3 Rb b h0 0,3 22 30 56 0,1 1108,8 кН Q Qmax 458,09 кН,
lопир b риг 300
l 300
hk
2
300
400
500 мм.
2
c 3 h0 3 56 168 мм.
P2 Aspтабл sp spi
19,63 720 100 12170 ,6 МПа·см2;
N P 0,7 P2 0,7 12170,6 8519,42 МПа·см2;
A1 b h 30 60 1800 см2.
N B 1,3 Rb A1 1,3 22 1800 51480 МПа·см2;
2
2
N
N
8519,42
8519,42
4
n 1 3 P 4 P 1 3
1,39 .
NB
N
51480
51480
B
Qb,min 0,5 n Rbt b h0 0,5 1,39 1,4 56 0,1 30 163,464 кН;
Q ' Q l q 458,09 0,5 108,94 403,62 кН.
Так как Qb,min < Q’, поперечная арматура ставится по расчету.
а Q 2,5 Rbt b h0 2,5 1,4 56 30 0,1 588 кН Q 403,62 кН.
б Q QB .
M B 1,5 n Rbt b h02 1,5 1,39 1,4 56 2 30 0,1 27461,95 кН·см2.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
35
41
QB
M B 27461,95
163,46 кН.
c
168
Определение интенсивности шага поперечной арматуры
q1 g
(6 0,65) 9
v
77,18
5,25 9
2
2
Qb1 2 M b q1 2 27461,95 77,18 0,01 291,17
К1= Qb1 / 0,6 = 291,17 / 0,6 = 485,28 кН
К2 = МB / h0+ Qb1 = 27461,95 / 56+291,17 = 727,99 кН
Так как К1 = 485,28 кН > Qmax= 458,09 кН, то
q sw 2
K12 Qb21 485,28 2 291,17 2
1,35 кН/см.
4MB
4 27461,95
Принимаем конструктивно поперечную арматуру 2 стержня диаметром 8
мм класса А400: Rsw=285 МПа; Аsw=1,01 см2 [13]. Конструктивный шаг поперечной арматуры на приопорных участках при h = 600 мм s < 450 мм [13].
560 / 3 187
SК ≤ min
175 мм.
500
500
констр
q sw
( R sw Asw ) ( 285 1,01 0,1)
1,64 кН/см > qsw = 1,35 кН/см.
S
17,5
q1=77,18 кН/м < 0,56 · qsw=0,56 ∙ 1,64·102 = 91,84 кН/м
c=
Mb
q1
27461,95
188,63 см > cmax=168 см, принимаем с = 168 см.
0,7718
с0 2h0 2 56 112 см с 168 см; с0 h0 56 см.
с0
Qb
Mb
q sw
27461,95
129 см, принимаем с0 = 129 см.
1,64
М b 27461,95
212,88 кН Qb min 163,464 кН .
c
129
Q Qmax q1 c 403,62 77,18 1,29 304,06 кН.
Qsw q sw c0 1,64 129 211,56 кН.
Q 304,06 кН Qb Q sw 212,88 211,56 424,44 кН
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
36
42
2.2.3 Расчет консоли ригеля
Опорная реакция панелей, приходящаяся на 1 м погонный длины ригеля:
Q = 11,25·1· 8,545·0,5=31,19 кН.
Расстояние от боковой грани ригеля до точки приложения силы Q
l опир 0,01 0,15 / 2 0,085 м.
Изгибающий момент в опорном сечении консоли
M Q m 31,19 0,085 2,65 кН·м.
Коэффициент m :
1,25 2,65 10 3
M
m
0,0013 ,
22 150 27 2
Rb b h02
1 1 2 m 1 1 2 0,0013 0,0013 .
Требуемая площадь продольной арматуры
Asтр
R B b h0 1 1 2 m
22 150 27 0,0013 0,28 см .
415
Rs
2
Принимаем 5 стержней арматуры В500 диаметром 3 мм: As 0,353 см2.
Принимаем шаг арматуры S 200 см2.
2.3 Расчет свайного фундамента
В качестве фундамента принимается монолитный ростверк на сваях. Фундамент под кирпичную стену выполняется ленточным, нагрузки от стен передаются
с помощью фундаментных стеновых блоков ФБС. Фундамент под каждую колонну выполняется отдельно стоящим. В приложении Г представлен компьютерный
расчет проверки и конструирования рассчитываемого фундамента под колонну и
компьютерный расчет подбора количества свай и конструирование ленточного
фундамента.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
37
43
2.3.1 Оценка инженерно-геологических условий строительства
Расчет фундамента выполняется согласно геологическим условиям района
строительства, представленным на рисунке 13.
Рисунок 13 – Геологический разрез
Коэффициенты надежности по грунту:
- в расчетах оснований по деформациям: g = 1;
- в расчетах оснований по несущей способности: для удельного сцепления
g(с) =1,5; для угла внутреннего трения – для пылевато-глинистых грунтов g()
=1,15.
Характеристики грунта определены по [16] и представлены в таблице 10.
1 слой – Насыпной слой мощностью 1 м – не пригоден в качестве естественного основания; 2 слой – Суглинок твердый мощностью 4,2 м – пригоден в
качестве естественного основания; 3 слой – Глина полутвердая мощностью 2,8 м
– пригоден в качестве естественного основания; 4 слой – Суглинок тугопластичный мощностью 4,3 м – пригоден в качестве естественного основания.
Вывод: рельеф участка спокойный.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
38
Изм. Лист
Таблица 10 – Характеристики грунта
№ докум.
№ обр Глубина Мощн.
грунта отбора слоя
1
Наимен. грунта
Расчетные характеристики
γ
γs
ω
ωL
ωp
γd
γsb
e
Sr
Ip
IL
Физико-механические характеристики
CII CI φII φI
E R0
Насыпной грунт
Подп.
Дата
1
2,0
4,2
Суглинок твердый
18,4 27,8
4
6,5
2,8
Глина полутвердая
19,5 28,6 0,336 0,48
5
8,5
4,3
Суглинок
стичный
19,6 28,5 0,32 0,44 0,28 14,85 9,63 0,92 0,99 0,16 0,25 19,9 12,7 20
тугопла-
0,2 0,379 0,291 15,33
-
0,81 0,69 0,09 -1,03 23 15,3 22,4 19,5 15,2 231,7
0,29 14,59 9,5 0,96
1 0,19 0,24 41
16 13,9 14,7 242,9
27,3
2
17,4 11,9 217,2
ТГТУ. 08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
44
39
45
2.3.2 Сбор нагрузок на фундамент
Сбор нагрузок для грузовой площади ленточного фундамента по оси Л с
грузовой площадью А1 = A = 4,5 м2 (рисунок 14) представлен в таблице 11.
Рисунок 14 – К определению грузовой площади
Таблица 11 – Вертикальные нагрузки
Вид нагрузки
1
Постоянная нагрузка:
1) от конструкции покрытия:
а) Биполь ЭПП
(m = 3 кг/м2) – 3 мм:
3 кг/м2· 4,5 м2 = 13,5 кг = 0,14 кН;
б) экструзионный пенополистирол
(γ = 35 кг/м3) – 90 мм:
35 кг/м3 · 0,09 м · 4,5 м2 = 14,18 кг = 0,14 кН;
в) Уклонообразующий слой из керамзитового гравия
(γ = 500 кг/м3) – 300 мм:
500 кг/м3 · 0,30 м · 4,5 м2 = 675 кг = 6,75 кН;
г) цементно-песчаная стяжка
(γ = 1800 кг/м3) – 50 мм:
1800 кг/м3 · 0,05 м · 4,5 м2 = 405 кг =4,05 кН;
Нормативное
значение NII,
кН/м
2
3
Расчетное
значение
NI, кН/м
4
0,14
1,2
0,17
0,14
1,2
0,17
6,75
1,3
8,78
4,05
1,3
5,27
γf
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
40
46
Продолжение таблицы 11
1
2
3
4
0,19
1,2
0,23
0,24
1,2
0,29
14,49
1,1
15,94
д) Унифлекс ВЕНТ ЭПВ
(m = 4,3 кг/м2) – 3 мм:
4,3 кг/м2 · 4,5 м2 = 19,35 кг = 0,19 кН;
e) Техноэласт ЭПП
(m = 5,25 кг/м3) – 3 мм:
5,25 кг/м2 · 4,5 м2 = 23,63 кг = 0,24 кН;
ж) железобетонные пустотные плиты покрытий
(m = 4200 кг)
42/(8,7·1,5) ·4,5 = 3,22 кПа · 4,5 м2 =14,49 кН
Всего от покрытия
2) от конструкции перекрытия:
а) плитка (γ = 2000 кг/м3) – 20 мм:
2000 кг/м3 · 0,02 м · 4,5 м2 = 180 кг =1,8 кН
б) цементно-песчаная стяжка
(γ = 1800 кг/м3) – 30 мм:
1800 кг/м3 · 0,03 м · 4,5 м2 = 243 кг =2,43 кН;
в) Плиты минераловатные на синтетическом связующем
(слой звукоизоляции)
(γ = 200 кг/м3) – 40 мм:
200 кг/м3 · 0,04 м · 4,5 м2 = 36 кг = 0,36 кН
г) цементно-песчаная стяжка
(γ = 1800 кг/м3) – 20 мм:
1800 кг/м3 · 0,02 м · 4,5 м2 = 162 кг =1,62 кН;
д) железобетонные пустотные плиты покрытий
(m = 4200 кг)
42/(8,7·1,5) ·4,5 = 3,22 кПа · 4,5 м2 =14,49 кН
Всего от перекрытия
Всего от перекрытий на 2 этажах
3) От стен
а) кирпичная кладка из сплошного кирпича глиняного обыкновенного на ц-п растворе (γ = 1600 кг/м3) – t = 510 мм, h =
=13,6 м, 75%
1600 · 0,510 · 13,6 · 0,75= 8330 кг = 83,3 кН
б) раствор сложный (γ = 1700 кг/м3) – 20 мм:
1700 · 0,02 · 13,6 · 0,75= 347 кг = 3,47 кН
в) экструдированный пенополистирол (γ =45 кг/м3) t = 30мм,
h = 13,6 м, 75%
45 · 0,03 · 13,6 · 0,75= 13,77 кг = 0,14 кН
г) Кирпичная кладка из сплошного кирпича Керамического
пустотного (γ = 1200 кг/м3) – t = 120 мм, h = =13,6 м, 75%
1200 · 0,12 · 13,6 · 0,75= 1469 кг = 14,69 кН
д) окна (m = 35 кг/м2)
0,25 · 13,6 ·35 = 119 кг = 1,19 кН
Всего от веса стен
102,79
113,9
Всего от постоянной нагрузки
170,19
191,99
26,00
30,85
1,80
1,1
1,98
2,43
1,3
3,16
0,36
1,2
0,43
1,62
1,3
2,11
14,49
1,1
15,94
20,70
41,4
23,62
47,24
83,30
1,1
91,63
3,47
1,3
4,51
0,14
1,2
0,17
14,69
1,1
16,16
1,19
1,2
1,43
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
41
47
Окончание таблицы 11
1
2
Временная нагрузка:
1) Снеговая кратковременная с полным значением
S0 = Ce·Ct ·µ·Sg ·A·1,4 = 1,4·1·1·0,817·4,5 = 5,15 кН
2) Снеговая длительная с пониженным значением
S0 = Ce·Ct ·µ·Sg ·A·0,5 = 0,5·1·1 ·4,5 = 2,25
3) От нормативной равномерно распределённой полной
кратковременной нагрузки
Торговый зал (P = 4 кПа) [12]:
A q n 4,5 4 1 18 кН
18·1,2=21,6 кН;
Книгохранилище (P = 5 кПа) [12]:
A q n 4,5 5 1 22,5 кН
22,5·1,2=27 кН
18+27=45 кН
4) От нормативной равномерно распределённой нагрузки с
пониженным значением:
Торговый зал (P = 4 кПа) [12]:
0,35 A q n 0,35 4,5 4 1 6,3 кН
Книгохранилище (P = 5 кПа) [12]:
0,35 A q n 0,35 4,5 5 1 7,88 кН
6,3+7,88=14,18
5) От перегородок второго и третьего этажей
0,5 · A · nэт = 0,5 · 4,5 ·2 = 4,5 кН
Всего временной нагрузки
Итого полной нагрузки:
3
1,4
4
5,15
2,25
-
1,2
45,00
14,18
-
4,50
1,3
5,85
20,93
191,12
-
56,00
247,99
Расчетное значение снеговой нагрузки определяют по формуле:
S S g ce ct f ,
где
(15)
Sg – вес снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли, при-
нимаемый равным 1 кПа [12, табл. 10.1];
γf – коэффициент надежности по снеговой нагрузки, равный 1,4;
μ – коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой
нагрузки на покрытие, принимаемый равным 1;
ct – термический коэффициент, принимаемый равным 1 [12, п. 10.10];
ce – коэффициент, учитывающий снос снега, который определятся по формуле:
c e (1,2 0,4 k ) (0,8 0,002l c ) ,
(16)
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
42
48
где
k – принимается равным 1,09 (тип местности А, высота здания 13,7 м) по
[12, табл. 11,2];
lc – характерный размер покрытия, принимаемый не более 100 м:
b2
462
lc 2 b 2 46
58,94 м,
l
64
где
b = 46 м – наименьший размер покрытия в плане;
l = 64 м– наибольший размер покрытия в плане.
ce (1,2 0,4 1,09 ) (0,8 0,002 58,94) 0,817 .
S 1 1 0 ,817 1 1, 4 1,14 кПа.
Найдем сочетание нагрузок по формуле:
FvI , II P d ( l 1 P l 1 l 2 P l 2 l 3 P l 3 ...) ( t 1 P t 1 t 2 P t 2 t 3 P t 3 ...) , (17)
где
Pd – постоянные нагрузки;
Pl1,2… – длительная нагрузка;
l1 – коэффициент равный 1,0;
l 2,l 2,... – коэффициент равный 0,95;
Pt1,2… – кратковременная нагрузка;
t1 – коэффициент равный 1,0;
t 2 – коэффициент равный 0,90;
t 3, t 4... – коэффициент равный 0,7.
Найдем сочетания нагрузок по формуле:
FvI 191,99 (1 5,85) (1 45 0,9 5,15) 247,48 кН;
FvII 170,19 1 14,18 0,95 ( 4,5 2,25) 190,78 кН.
Горизонтальные нагрузки, действующие на здание без подвала, равны значениям ветровых нагрузок.
Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки wm, кН,
найдём по формуле:
wm w0 k z c ,
(18)
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
43
49
где
w0 = 0,38 – нормативное значение ветрового давления [1, прил. Е, карта 2г]
согласно ветровым районам РФ по давлению ветра (для III зоны г. Ростов-наДону), кПа;
kz = 0,75 – коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по
высоте для бескаркасных зданий для типа местности А [1, табл. 11.2] ;
H = 4,2 – высота первого этажа, м;
c = 0,8 – аэродинамический коэффициент с наветренной стороны принимаемый согласно [12, Приложение 4];
B =1 – коэффициент, принимаемый для бескаркасных зданий;
wm 0,38 0,75 0,8 4,2 0,96 кН;
Значение пульсационной составляющей основной ветровой нагрузки, wp,
кН, найдем по формуле:
w p wm ζ υ ,
где
(19)
ζ – коэффициент пульсации давления ветра, равный 0,85 [1, табл.11.4];
v – коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления ветра,
принимаемый равным 0,74.
w p 0,96 0,85 0,74 0,6 кН.
Нормативное значение основной ветровой нагрузки, w, кН, следует определять по формуле [1, формула 11.1]:
w wm w p ;
(20)
Нормативное значение основной ветровой нагрузки с учетом коэффициентов надежности:
w I , II ( wm w p ) B H γ f ;
где
(21)
γ f - коэффициент надёжности, принимаемый 1,4 – при расчёте по I ГПС, 1 –
при расчёте по II ГПС [16].
B = 1 – коэффициент, принимаемый для бескаркасных зданий;
FHI w I (0,96 0,6) 1 4,2 1,4 9,17 кН;
FHI w II (0,96 0,6) 1 4,2 1 6,55 кН.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
44
50
Изгибающий момент, ∑M, кН∙м, определяется по формуле:
M M пер М w ,
где
(21)
Mпер – момент от перекрытий, кН∙м, определяемый по формуле (23);
Mw – момент от ветровой нагрузки, кН∙м, определяемый по формуле (22);
H
M w зд d hп w ,
2
где
(22)
d – высота фундамента, м;
w - нормативное значение основной ветровой нагрузки, кН;
Hзд – высота, равная для бескаркасных зданий высоте этажа, м;
M пер F e ,
где
(23)
∑F – сумма постоянной и временной нагрузки, кН;
e – эксцентриситет действия нагрузки, м, определяемый по формуле:
e
0,660
0,2 0,130 м;
2
4,2
M wI
1,6 0,15 9,17 35,3 кН∙м;
2
4,2
M wII
1,6 0,15 6,55 25,22 кН∙м;
2
I
М пер
(23,62 22,5 5,85 / 2) 0,130 6,38 кН∙м;
II
M пер
(20,7 7,88 4,5 / 2) 0,130 4 кН∙м;
M I
6,38 35,3 41,68 кН∙м;
M II
25,22 4 29,22 кН∙м.
Сбор нагрузок для грузовой площади отдельно стоящего фундамента в осях
И – 8 с грузовая площадью А2 = A = 81 м2 (рисунок 14) представлен в таблице 12.
Понижающий коэффициент для торгового помещения третьего этажа находится по формуле:
A2 0,5
0,5
0,5
0,5
0,83 ,
81
A
36
A1
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
45
51
где
A > A1 – грузовая площадь, с которой передаются нагрузки на рассчитывае-
мый элемент, м2;
A1 = 36 м2.
Таблица 12 – Вертикальные нагрузки
Нормативное
значение NII, кН
Вид нагрузки
1
Постоянная нагрузка:
1) от конструкции покрытия:
а) Биполь ЭПП
(m = 3 кг/м2) – 3 мм:
3 кг/м2· 40,5 м2 = 121,50 кг = 1,22 кН;
б) экструзионный пенополистирол
(γ = 35 кг/м3) – 90 мм:
35 кг/м3 · 0,09 м · 40,50 м2 = 127,58 кг = 1,28 кН;
в) Уклонообразующий слой из керамзитового
гравия
(γ = 500 кг/м3) – 300 мм:
500 кг/м3 · 0,30 м · 40,50 м2 = 6075 кг = 60,75 кН;
г) цементно-песчаная стяжка
(γ = 1800 кг/м3) – 50 мм:
1800 кг/м3 · 0,05 м · 40,50 м2 = 3645 кг =36,45кН;
д) Унифлекс ВЕНТ ЭПВ
(m = 4,3 кг/м2) – 3 мм:
4,3 кг/м2 · 40,50 м2 = 174,15 кг = 1,74 кН;
e) Техноэласт ЭПП
(m = 5,25 кг/м3) – 3 мм:
5,25 кг/м2 · 40,50 м2 = 212,63 кг = 2,13 кН;
ж) железобетонные пустотные плиты покрытий
(m = 4200 кг)
42/(8,7·1,5) ·40,50 = 3,22 кПа · 40,5 м2 =130,41кН
и) ригель РДП 6.86 m = 58,8 кН
Всего от покрытия
2) от конструкции перекрытия:
а) плитка (γ = 2000 кг/м3) – 20 мм:
2000 кг/м3 · 0,02 м · 40,50 м2 = 1620 кг =16,2 кН
б) цементно-песчаная стяжка
(γ = 1800 кг/м3) – 30 мм:
1800 кг/м3 · 0,03 м · 40,50 м2 = 2187 кг =21,87кН;
в) Плиты минераловатные на синтетическом
связующем (слой звукоизоляции)
(γ = 200 кг/м3) – 40 мм:
200 кг/м3 · 0,04 м · 40,50 м2 = 324 кг = 3,24 кН
слева
2
справа
3
1,22
γf
Расчетное
значение NI, кН
4
слева
5
справа
6
1,22
1,2
1,46
1,46
1,28
1,28
1,2
1,54
1,54
60,75
60,75
1,3
78,98
78,98
36,45
36,45
1,3
47,39
47,39
1,74
1,74
1,2
20,09
20,09
2,13
2,13
1,2
2,56
2,56
130,41
130,41
1,1
143,45
143,45
29,40
263,38
29,40
263,38
1,1
32,34
327,81
32,34
327,81
16,2
16,2
1,1
17,82
17,82
21,87
21,87
1,3
28,43
28,43
3,24
3,24
1,2
3,89
3,89
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
46
52
Окончание таблицы 12
1
г) цементно-песчаная стяжка
(γ = 1800 кг/м3) – 20 мм:
1800 кг/м3 · 0,02 м · 40,50 м2 = 1458 кг =14,58кН;
д) железобетонные пустотные плиты покрытий
(m = 4200 кг)
42/(8,7·1,5) ·40,50 = 3,22 кПа · 40,5 м2 =130,41кН
2
3
4
5
6
14,58
14,58
1,3
18,95
18,95
130,41
130,41
1,1
143,45
143,45
е) ригель РДП 6.86 m = 58,8 кН
29,40
29,40
1,1
32,34
32,34
Всего от перекрытия
Всего от перекрытий на 2 этажах
3) от железобетонной колонны среднего ряда
сечение 400×400 мм, высота – 13,65
0,4 · 0,4 · 13,65 ·25 = 54,6 кН
215,7
431,4
215,7
431,4
244,88
489,76
244,88
489,76
54,6
54,6
60,06
60,06
749,38 749,38
1498,76
Всего от постоянной нагрузки
Временная нагрузка:
1) Снеговая кратковременная с полным значением S0 = Ce·Ct ·µ·Sg ·A·1,4 = 1,4·1·1·0,817·40,50 =
= 46,32 кН
2) Снеговая длительная с пониженным значением S0 = Ce·Ct ·µ·Sg ·A·0,5 = 0,5··1·1·40,50 =
= 16,54
3) От нормативной равномерно распределённой
полной кратковременной нагрузки
Торговый зал (P = 4 кПа):
2 A q n 0,83 40,50 4 1 134,46 кН
134,46·1,2=161,35 кН;
Книгохранилище (P = 5 кПа):
A q n 40,50 5 1 202,5 кН
202,5·1,2=243 кН
161,35+243=404,35 кН
4) От нормативной равномерно распределённой
нагрузки с пониженным значением:
Торговый зал (P = 4 кПа):
0,35 2 A q n 0,35 0,85 40,5 4 1
= 47,06 кН
Книгохранилище (P = 5 кПа):
1,1
877,63 877,63
1755,26
1,4
46,32
46,32
404,35
404,35
52,65
52,65
16,54
16,54
-
-
1,2
117,94
117,94
-
40,5
40,5
1,3
0,35 A q n 0,35 40,5 5 1 70,88 кН
47,06+70,88=117,94
5) От перегородок второго и третьего этажей
0,5 · A · nэт = 0,5 · 40,5 ·2 = 40,5 кН
Всего временной нагрузки
Итого полной нагрузки:
174,98 174,98
349,96
924,35 924,35
1848,7
-
503,32 503,32
1006,64
1380,95 1380,95
2761,9
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
47
53
Сочетания нагрузок:
FvI 1755,26 (1 52,65 2) (1 404,35 2 0,9 46,32 2) 2752,64 кН;
FvII 1498,76 1 117,94 2 0,95 ( 40,5 16,54) 2 1843,02 кН.
2.3.3 Определение глубины заложения подошвы ростверка
Грунт основания – суглинок желтобурый твердый. Уровень грунтовых вод
находится на глубине 5,7 м от уровня планировки.
Необходимо определить расчетную глубину сезонного промерзания грунта
df, м, которую вычисляют по формуле [16, формула 5.4]:
d f k h d fn ,
где
(24)
kh – коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения,
принимаемый равным 0,5 для фундамента без подвала с полами, устраиваемые по
грунту при расчетной среднесуточной температуре воздуха 20 ˚С в помещении,
примыкающим к наружным фундаментам [16, табл. 5.2];
dfn – нормативная глубина промерзания, м, определяемая по формуле [15,
формула 5.3]:
d fn d 0 M t ,
где
(25)
d0 – величина, принимаемая для суглинков и глин 0,23 м;
Mt – безразмерный коэффициент, численно равный сумме абсолютных зна-
чений среднемесячных отрицательных температур за год в данном районе, принимаемый по [1].
d fn 0,23 | 3,8 2,9 1,5 | 0,659 м;
d f 1,201 0,5 0,33 м.
Глубина заложения подошвы среднего фундамента принимается исходя из
конструктивных особенностей здания (рисунок 15)
d н h f hподг hcs hплан 1,5 0,1 0,15 0,15 1,6.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
48
54
Рисунок 15 – К определению глубины заложения фундамента
2.3.4 Побор свай. Определение несущей способности сваи
Для свайного фундамента принимаем железобетонные забивные висячие
сваи квадратного сплошного сечения 300×300 мм и длиной 6 м – С6-30 [17].
Исходя из грунтовых условий, в качестве несущих слоев выбираем суглинок твердый и глина полутвердая. Длину свай предварительно назначаем равной
6 м (рисунок 16).
Рисунок 16 - К определению несущей способности сваи
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
49
55
Сопряжение свай с ростверком – жесткое, следовательно, заделка сваи в ростверк принимается равной c0 = 0,2 м. Срубка оголовков свай производится на
выосту 0,3 м. Заглубление в несущий слой (глина полутвердая (IL = 0,25 > 0,1)) –
не менее 1 м. Длина острия сваи – 0,25 м.
Острие сваи будет располагаться на глубине 7,25 м от уровня планировки.
Несущую способность Fd, кН, висячей забивной сваи, погружаемой без выемки грунта, работающей на сжимающую нагрузку, следует определять как сумму сил расчетных сопротивлений грунтов основания под нижним концом сваи и
на её боковой поверхности по формуле:
Fd c ( cR RA u cf f i hi ) ,
где
(26)
c – коэффициент условий работы сваи в грунте принимаемый c 1 ;
R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, прини-
маемое по [18, табл. 1];
A – площадь опирания на грунт сваи, м2, принимаемая по площади поперечного сечения сваи;
u – наружный периметр поперечного сечения сваи, м;
fi – расчетное сопротивление грунта i-го слоя грунта основания на боковой
поверхности сваи, кПа, принимаемое по [18, табл. 2];
hi – толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью
сваи, м;
γcR, γcf – коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним
концом сваи и на боковой поверхности сваи, принимаемые равными 1 по [18,
табл. 7.4].
Свая заходит в прочный грунт (глина полутвёрдая) на 2,1 м. Нижний конец
сваи оказывается на глубине 7,25 м от уровня планировки. Тогда расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи R = 3942 кПа [18, табл. 7.2].
Определяем расчетные сопротивления грунтов основания на боковой поверхности сваи. Для этого пласты грунтов, соприкасающихся с боковой поверхностью сваи, разбиваем на однородные слои толщиной не более 2 м. Для удобства
расчета полученные значения сопротивлений сводим в таблицу 13.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
50
56
Таблица 13 – К расчёту несущей способности сваи
Наименование
грунта
Толщина слоя
hi, м
1
Суглинок твёрдый
(IL = -1,03)
Глина полутвердая
(IL = 0,24)
2
2,00
1,30
2,00
0,10
∑hi = 5,40 м
Расстояние до
центра тяжести
xi, м
3
2,60
4,25
5,90
6,95
Расчетное
сопротивление
грунта fi, кПа
4
45,60
53,80
51,40
53,10
Определяем несущую способность сваи по формуле (26):
Fd 1 (1 3942 0,09 1,2 (1 2 45,60 1 1,3 53,8 1 2 51,4
1 0,1 53,1 677,88 кН.
2.3.5 Конструирование ростверка
Требуемое количество свай на один свайный куст определяется по формуле:
FVI G р
n k
Fd
где
1,4 2752,64 137,63 5,97 ,
677,88
Gр = 0,05FvI = 0,05 · 2752,64 = 137,63 – нагрузка от ростверка, принимается
предварительно 0,05FvI , кН.
Принимаем 6 свай. Размещаем сваи в ростверке (рисунок 17). Расстояние от
края ростверка до оси сваи назначаем c = 0,45 м > d = 0,3 м, чтобы размеры ростверка были кратны 30 см. Размеры ростверка в плане (b×l) 1,8×2,7 м – кратны 30
см [19]. Высота плиты ростверка составляет 0,6 м.
Рисунок 17 – Размеры ростверка в плане
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
51
57
Размеры подколонника (b×l×h) для данного типа колонн сечением 0,4×0,4 м
составляют 0,9×0,9×0,9 м [20].
Необходимо проверить нагрузки, действующие на сваи. Для этого необходимо соблюдение условия:
N
( FvI Gф G гр )
n
Fd
k
(27)
Находим вес ростверка (плита ростверка и подколонник):
G р (b р l р t р bпод l под hпод ) 25
(1,8 2,7 0,6 0,9 0,9 0,9) 25 75,6 кН.
Вес грунта на уступе определяем по формуле:
G гр (b р l р l под b под ) ( d t p ) '
1,8 2,7 0,9 0,9 1,6 0,6 17,48 70,79 кН,
где
d 1,6 - глубина заложения фундамента от уровня планировки, м;
' 17,48 - удельный вес грунта выше подошвы фундамента), кН/м3;
Проверяем условие 27:
N
677,88
(2752,64 75,6 70,79)
484,2 кН.
483,17 кН
1,4
6
Условие выполняется, размеры ростверка подобраны верно.
Необходимо проверить давление под подошвой, для чего определим размеры условного фундамента.
Определим усредненное угла внутреннего трения от подошвы ростверка
(бетонной подготовки) до нижнего конца сваи (без учета острия):
1 h1 2 h2
h1 h2
22,4 3,3 16 2,1
19,91 .
3,3 2,1
Определим словные размеры фундамента (рисунок 18).
bу bн 2b ' 1,2 2 0,45 2,1 м ;
l у lн 2b ' 2,1 2 0,45 3 м ,
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
52
58
где
a 900
0,45 м;
2
2
19,91
'
'
0,47 м; 0,45 м;
b пр b min l св tg 5,4 tg
4
4
2 d 2 0,3 0,6 м;
lсв – рабочая длина сваи, м;
bн – расстояние между наружными гранями крайних свай по ширине, м;
lн – расстояние между наружными гранями крайних свай по длине, м.
Рисунок 18 - К определению размеров условного фундамента
Проверка давления под подошвой условного свайного фундамента производится по формуле:
P
FVII G р Gсв G гр
Aу
Rу ,
(28)
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
53
59
где
Gр , Gсв , Gгр – вес ростверка, свай, грунта в пределах условного фун-
дамента с размерами bу и lу ;
Aу bу l у 2,1 3 6,3 м2 – площадь условного фундамента.
Вес свай:
Gсв n lсв d 2 25 6 5,4 0,32 25 72,9 кН.
Удельный вес грунта от уровня планировки до подошвы условного фундамента:
II
(d р ' h1 1 h2 2 h3 3 )
(d р lсв )
(1,6 17,48 3,3 18,4 2,1 19,5
18,52 кН/м3.
(1,6 5,4)
Вес грунта:
Gгр (Vу Vсв Vр ) II (44,1 3,02 2,92) 18,52 706,72 кН,
где
Vу Aу d у 2,1 3 7 44,1 м3;
Gр
75,6
3,02 м3;
25
25
G
72,9
Vсв св
2,92 м3.
25
25
Давление под подошвой:
Vр
P
1843,02 75,6 72,9 706,72
428,29 кПа.
2,1 3
Осредним значения II и II на величину 05 b y 0,5 2,1 1,05 м от нижнего
конца сваи без учёта острия:
II
19,5 0,7 0,35 19,6
19,53 кН/м3;
1,05
c II
0,7 41 0,35 19,9
33,97 ,
1,05
II
0,7 16 0,35 20
17,330 .
1,05
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
54
60
Расчетное сопротивление грунта под подошвой условного фундамента
определяем по формуле:
Rу
C1 C 2
k
M k z bу II ( M g 1)db II' M g d1у II M ccII
1,25 1
0,4 1 2,1 19,53 7 2,62 19,53 5,2 33,97 626,4 кН,
1,1
где
II' 17,48 кН/м 3 – удельный вес грунта выше подошвы ростверка;
db = 0 м – расстояние от уровня планировки до пола подвала;
d1у d y 7 м – глубина заложения фундаментов бесподвальных сооруже-
ний от уровня планировки, м;
γс1 = 1,25 и γс2 = 1 (L/H = 69/15 = 4,6 – коэффициенты, принимаемые по
[20, табл. 3];
k = 1,1, так как прочностные характеристики грунтов взяты из [16];
kz = 1, так как b < 10 м;
Mγ = 0,4; Mg = 2,62; Mc = 5,2 – коэффициенты, принимаемые по [16, прил. 1,
табл. 4] в зависимости от угла внутреннего трения грунта толщиной 0,5bу залегающего непосредственно под подошвой условного фундамента (φII = 17,33о).
P = 428,29 кН <R = 626,4 кН.
Условие выполняется.
2.3.6 Расчет осадки
Вертикальные напряжения от собственного веса грунта на уровне подошвы
условного фундамента находим по формуле:
zg 0 II d у 18,52 7 129,64 кПа,
где
II – усредненное значение удельного веса грунта от уровня планировки до
подошвы условного фундамента.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
55
61
Для нахождения глубины сжимаемой зоны определим значения zg и zp .
Разбиваем каждый слой основания фундамента на элементарные слои толщиной (0,2 0,4)b у (0,2 0 ,4) 2,1 0,42 0,84 м. Расчет сводим в таблицу 14.
Таблица 14 – К расчёту осадки
zg
z
h
м
м
кН/м3
кПа
0
0,7
1,5
2,3
3,1
3,9
4,7
7
0,7
0,8
0,8
0,8
0,8
0,8
18,52
19,60
19,60
19,60
19,60
19,60
19,60
129,64
143,29
158,97
174,65
190,33
206,01
221,69
2z
b
0,00
0,67
1,43
2,19
2,95
3,71
4,48
1,00
0,89
0,60
0,38
0,24
0,17
0,12
S
zp
zp ,i
E
S
кПа
кПа
кПа
мм
428,29
381,29
256,65
160,66
104,51
71,73
52,03
404,79
318,97
208,65
132,58
88,12
61,88
14,70
11,90
11,90
11,90
11,90
11,90
15,42
17,15
11,22
7,13
4,74
55,70
Вертикальное напряжение от собственного веса грунта:
(29)
zg ,i zg ,( i 1) i hi ,
где
hi – толщина элементарного слоя, м.
Дополнительное вертикальное напряжение определяется по формуле:
(30)
zp P ,
где
α – коэффициент, зависящий от соотношений
3
2z lу
1,43 , учитыи
b у 2,1
bу
вающий уменьшение дополнительных напряжений по глубине, определяется по
[16, прил. 2, табл. 1].
Граница сжимаемой зоны находится на отметке 5,2 м от низа подошвы
условного фундамента:
0,5 zg 0,5 206,01 103,005 кПа zp 88,12 кПа .
Вычисляем полную осадку суммированием осадок элементарных слоев в
пределах сжимаемой толщи:
S 0,8
zp ,i hi
Ei
,
(31)
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
56
62
где
zp,i – усредненное дополнительное напряжение, кПа, определяемое по
формуле:
zp ,i
zp ,i zp ,i 1
2
.
(32)
Сравниваем полную осадку фундамента с предельно допустимой осадкой:
S 5,57 см [ S u ] 8 см – условие выполняется.
Эпюры напряжений zg (слева) и zp (справа) приведены на рисунке 19.
Рисунок 19 - Эпюры напряжений zg (слева) и zp (справа)
2.3.7 Подбор оборудования для погружения сваи
Для подбора молота определяем минимальную энергию удара по формуле:
Э 1,75 a Fv 1,75 25 484,2 21184 Дж 21,2 кДж ,
где
a – коэффициент, равный 25 Дж/кН;
Fv
Fd
k
677,88
484,2 кН – расчетная нагрузка, допускаемая на сваю.
1,4
По [20, табл. 2.1] подбираем молот энергия удара которого соответствует
минимальной. Выбираем трубчатый дизель-молот С-1047 с водяным охлаждениЛист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
57
63
ем: масса ударной части молота – Gh' 2500 кг ; общая масса – G h 5500 кг ;
энергия удара – 37 кДж; высота падения ударной части молота hm 2,8 м .
Производим проверку пригодности принятого молота по условию:
G h Gc 55 6 25 0,3 2 0,05 6 25 0,3 2 0,1 55 14,28
1,1 K m 6.
Эр
63
63
где
Эр 0,9G h' hm 0,9 25 2,8 63 кДж – расчетная энергия удара принятого
дизель-молота;
G c – вес наголовника (0,05 от веса сваи) и подбабка (≈ 0,1 кН);
K m – коэффициент, принимаемый для железобетонных свай при погруже-
нии их трубчатым дизель-молотом равным 6.
Условие выполняется.
Величину расчетного отказа сваи определяем по формуле:
S 0
где
A Эр
F
g v A
M
g Fv
M
G h 2 Gc
,
G h Gc
(33)
1500 кН/м 2 – коэффициент для железобетонных свай с наголовником;
A – площадь поперечного сечения сваи, м2;
М – коэффициент принимаемый при забивке свай молотами ударного дей-
ствия равным 1;
ε – коэффициент восстановления удара, принимаемый при забивке железобетонных свай молотами ударного действия 2 0,2 ; g 1.
1500 0,3 2 63
55 0,2 14,28
0,024 м 0,002 м ,
484,2
55 14,28
2
1
1500 0,3
1
1 484,2
1
Условие выполняется. Оборудование для погружения свай подобрано верно.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
58
64
3 Технология, организация и экономика строительства
3.1 Выбор метода возведения надземной части здания
Метод монтажа конструкций, в зависимости от очередности монтажа –
раздельный (каждый отдельный вид элементов монтируется поочередно). Монтаж
начинается с установки колонн. Сначала устанавливаются колонны. После этого
устанавливают ригели, после чего монтируются лестничные марши с полуплощадками и затем плиты перекрытия. По степени укрупненности монтируемых
элементов монтаж является поэлементным, т.к. возведение ведется из отдельных
конструкций В зависимости от приемов, обеспечивающих точность установки
конструкций в проектное положение - монтаж свободный, когда точность установки конструкции достигается в результате свободного ее перемещения в пространстве, осуществляемого монтажным краном. Процесс выверки ее положения
с помощью измерительных и геодезических приборов проводится после установки конструкции в проектное положение. В зависимости от направления развития
монтажного процесса по вертикали – снизу-вверх. Вертикальность колонн проверяется отвесом или теодолитом, отметки опорных поверхностей проверяются нивелиром. Ригели выверяются по рискам, которые находятся на опорных площадках ригелей и на консолях колонны.
Тяжелые элементы располагаются ближе к монтажному крану, а легкие
дальше, укладываются в том же положении, в котором они находились при эксплуатации. Конструкции, допускающие укладку горизонтальными рядами на деревянные прокладки, складируются в многоярусные штабеля. Монтаж колонн
осуществляется способом подъема – свободный, при этом способе колонны располагаются в штабелях в зоне полезного действия стрелы крана. После строповки
колонна перемещается к месту монтажа и устанавливается на оголовок нижестоящей колонны. Далее производится сварка арматурных выпусков колонн и замоноличивание стыка. Ригели также расположены в штабелях в зоне перемещения
крюка крана. Для строповки ригелей применяют двухветвевой строп. Монтаж риЛист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
59
65
гелей осуществляется на консоли колонн с последующей приваркой закладных
деталей и замоноличиванием стыка. Плиты перекрытия раскладываются поперек
здания, в штабель. Для строповки плит перекрытия используют четырехветвевые
стропы. Монтаж плит перекрытия начинают со связевых плит, после чего монтируют рядовые плиты с последующей приваркой закладных деталей и заливкой
швов [21].
3.2 Расчет требуемых параметров монтажных кранов
Требуемую грузоподъемность выбираемого крана Qкр, т, определяют в зависимости от массы наиболее тяжелого монтируемого элемента по формуле [22,
формула 2.1]:
Q кр m гр m гр.у. k ,
где
(34)
mгр = 6 т – масса поднимаемого элемента (Ригель Р4);
mгр.у. = 0,3 т – масса грузозахватного устройства;
k – коэффициент, учитывающий величину отклонения массы грузозахватно-
го устройства, равный 1,1.
Q кр 6,6 0, 25 1,1 6,875 т.
Высота подъема крюка крана определяется по формуле [22, формула 2.2]:
H кр h0 hs hэл hст ,
где
(35)
hо – высота верха здания от уровня стоянки крана, равная 18,27 м;
hз – высота от верхней отметки здания до низа груза (высота запаса), равная
1,5 м;
hэл– высота монтируемого элемента, равная 0,6 м;
hст – монтажная высота (полуавтоматический строп), равная 1,5 м.
H кр 18, 27 1,5 0,6 1,5 21,87 м.
Вылет стрелы крана Lкр, м, определяется по формуле [22, формула 2.3]:
Lкр 0,5 а d с ,
где
(36)
a – ширина базы крана, предварительно принимаемая 7,5 м.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
60
66
d – задний габарит крана, равный 4,5 м;
с – расстояние от крана до центра тяжести наиболее удаленного элемента,
равное 41 м.
Lкр 0,5 7,5 4,5 41 49,25 м.
По техническим параметрам с учетом технологий монтажа подходит следующая марка крана: КБ-674А-1 с грузоподъемностью – 6 т при вылете стрелы
45 м и высотой подъема – 47 м, максимальный вылет стрелы – 50 м с грузоподъемностью 5,6 т [21, табл. 8.4].
Подберем кран для подачи опалубки при возведении монолитного фундамента исходя из максимального вылета стрелы графическим способом, представленным на рисунке 20.
Рисунок 20 – Определение вылета стрелы монтажного крана
Принимаем кран ДЭК-251 на гусеничном ходу с вылетом стрелы L=30 м.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
61
67
3.3 Разработка технологической карты на устройство монолитных
фундаментов
Раздел 1. Область применения.
Технологическая карта разработана на устройство монолитных фундаментов здания с размерами в осях 96×45 метров. Работы выполняются в две смены, в
летний период времени. Работы разрешается начинать только после приемки котлована (это отмечено в акте на скрытые работы).
Технологическая карта предусматривает следующие виды работ:
1. Монтаж опалубки ленточного фундамента;
2. Монтаж опалубки фундамента под колонны;
3. Установка арматурных сеток;
4. Укладка бетонной смеси ленточного фундамента;
5. Укладка бетонной смеси фундамента под колонны;
6. Разбор опалубки ленточного фундамента;
7. Разбор опалубки фундамента под колонны.
Раздел 2. Организация и технология выполнения работ.
До начала устройства фундаментов должны быть выполнены следующие
работы: организован отвод поверхностных вод от площадки; устроены подъездные пути и автодороги; обозначены пути движения механизмов, места складирования, укрупнения арматурных сеток и опалубки, подготовлена монтажная
оснастка и приспособления; завезены арматурные сетки, каркасы и комплекты
опалубки в необходимом количестве; выполнена необходимая подготовка под
фундаменты; произведена геодезическая разбивка осей и разметка положения
фундаментов в соответствии с проектом; на поверхность бетонной подготовки
краской нанесены риски, фиксирующие положение рабочей плоскости щитов
опалубки.
Подготовленное основание под фундаменты должно быть принято по акту
комиссией с участием заказчика, подрядчика и представителя проектной организации. В акте должно быть отражено соответствие расположения, отметок дна
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
62
68
котлована, фактического напластования и природных свойств грунтов данным
проекта, а также возможность заложения фундаментов на проектной отметке, отсутствие нарушений природных свойств грунтов основания или качества их
уплотнения в соответствии с проектными решениями.
Перед установкой опалубки и арматуры железобетонных фундаментов производитель работ (прораб, мастер) должен проверить правильность устройства
бетонной подготовки и разметки положения осей и отметок основания фундаментов.
Опалубка на строительную площадку должна поступать комплектно, пригодной к монтажу и эксплуатации, без доделок и исправлений. Все элементы опалубки должны храниться в положении, соответствующем транспортному, рассортированные по маркам и типоразмерам. Хранить элементы опалубки необходимо
под навесом в условиях, исключающих их порчу. Щиты укладывают в штабели
высотой не более 1…1,2 м на деревянных прокладках; схватки по 5…10 ярусов
общей высотой не более 1 м с установкой деревянных прокладок между ними;
остальные элементы в зависимости от габаритов и массы укладывают в ящики.
Щиты соединяются между собой двойными клиновыми замками. Вдоль
щитов устанавливаются схватки, закрепляемые в углах клиновыми замками и
болтовыми стяжками, пропущенными через готовые отверстия в щитах. Лицевая
поверхность щитов, соприкасающаяся с бетоном, покрывается смазкой. Снятые
щиты очищаются от остатков бетона.
Бетонирование фундаментной подушки ленточного фундамента производится на всё здание сразу. Для её бетонирования используются щиты ЩМ-1, сечением (600х1200). Для бетонирования фундаментов под колонны используются
щиты ЩМ-2, ЩМ-3, ЩМ-4 (таблица 15).
Таблица 15 – Необходимое число щитов опалубки
Марка
Размеры
щитов, м
ЩМ-1
ЩМ-2
ЩМ-3
ЩМ-4
0,6×1,2
0,6×1,8
0,6×2,7
0,6×1,5
Количество щитов
На элемент
Всего
557
2
86
2
86
4
172
Площадь
щитов, м2
401,00
139,32
208,98
232,20
Масса щитов, т
Ед.
Всего
15,12
8421,00
34,02
2925,72
51,03
4388,58
28,35
4876,20
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
63
69
Демонтаж опалубки разрешается производить только после достижения бетоном требуемой прочности.
В процессе отрыва опалубки поверхность бетонной конструкции не должна
повреждаться. Демонтаж опалубки производится в порядке, обратном монтажу.
До начала укладки бетонной смеси должны быть выполнены следующие
работы: проверена правильность установленных арматуры и опалубки; устранены
все дефекты опалубки; проверено наличие фиксаторов, обеспечивающих требуемую толщину защитного слоя бетона; приняты по акту все конструкции и их элементы, скрываемые в процессе бетонирования; очищены от мусора, грязи и ржавчины опалубка и арматура; проверена работа всех механизмов, исправность приспособлений и инструментов.
Доставка
на
объект
бетонной
смеси
предусматривается
в
автобетоносмесителях.
Подача бетона производится автобетононасосом KCP 32ZX5120.
Подбор и назначение состава бетона должны осуществляться строительной
лабораторией. Проверка рабочего состава должна производиться путем пробного
перекачивания автобетононасосом бетонной смеси и испытаний бетонных
образцов, изготовленных из отобранных после перекачивания проб бетонной
смеси.
Укладка бетона в фундаменты производится в три этапа: послойное
бетонирование первой ступени башмачной части; послойное бетонирование
подколонника, бетонирование ленточного фундамента.
Перерыв между укладкой слоев бетонной смеси должен быть не менее
40 минут, но не более 2 часов.
Бетонная смесь укладывается слоями толщиной от 30 до 40 см. Уплотнение
бетонной смеси производят глубинными вибраторами. Рабочая часть вибратора
погружается в ранее уложенный слой бетона на 5…10 см. В углах и у стенок
опалубки
бетонная
смесь
дополнительно
уплотняется
вибраторами
или
штыкованием ручными шуровками. Опирание вибраторов во время работы на
арматуру не допускается. Вибрирование на одной позиции заканчивается при
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
64
70
прекращении оседания и появлении цементного молока на поверхности бетона.
Извлекать вибратор при перестановке следует медленно, не выключая двигателя,
чтобы пустота под наконечником равномерно заполнилась бетонной смесью.
После укладки бетона в опалубку необходимо создать благоприятные
температурно-влажностные
условия
для
его
твердения.
Горизонтальные
поверхности забетонированного фундамента укрывают влажной мешковиной,
брезентом, опилками или песком (регулярно смачиваемым) на срок, зависящий от
климатических условий, в соответствии с указаниями строительной лаборатории.
Раздел 3. Требования к качеству и приемке работ.
Перечень рабочих процессов и операций, подлежащих контролю, средства и
методы контроля операций и процессов сведены в таблице 16.
Таблица 16 - Требования к качеству и приемке работ
Наименование
процесса
Предмет
контроля
Инструмент
Время
и способ
осуществления
контроля
контроля
Ответственный
за контроль
Тех.
критерий оценки
1
Устройство
фундамента
2
Установка
опалубки
3
Нивелир
Уровень
4
В процессе
монтажа
5
Мастер,
прораб
Уровень
В процессе
монтажа
Мастер,
прораб
Разборка
опалубки
Рейка 2м
В процессе
монтажа
Мастер,
прораб
6
Отклонение линий плоскостей
пересечения от
вертикали на
всю высоту конструкции фундамента
±20 мм
Отклонение
Горизонтальных
плоскостей на
50м фундамента
±20 мм
Местные неровности бетона
±5 мм
Устройство
фундамента
Бетонирование
Устройство
фундамента
Устройство
фундамента
Бетонирование
рулетка
В процессе
монтажа
Мастер,
прораб
Размер поперечного сечения
+6 мм,
-3 мм
Устройство
фундамента
Бетонирование
Нивелир
Уровень
метр
В процессе
монтажа
Мастер,
прораб
Допустимые отклонения высотных отметок от
проектных -10
мм.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
65
71
Раздел 4. Калькуляция затрат труда.
В разделе учитываются затраты труда, машинного времени на выполнение
основных процессов. Калькуляция составляется на основании сводной ведомости
объёмов работ и ЕНиРов на соответствующие работы, выполняемые механизмами
или вручную [23]. Для ручных процессов в графе «Машинист» ставится прочерк.
Общие затраты труда и заработная плата получается умножением объёма работ на
нормы времени.
Калькуляция затрат труда и заработной платы составлена на основе ЕНиР
«Монтаж сборных и устройство монолитных железобетонных конструкций» [23]
и представлена на листе 6 графической части
Раздел 5. График производства работ.
График производства работ составляется с использованием данных калькуляции затрат труда. Продолжительность ручных процессов определяется делением затрат труда на принятый количественный состав звена (чел.). Продолжительность механизированных процессов определяется делением затрат труда на количество машин, выполняющих процесс. Продолжительность процесса определяется в днях из расчета 8-часового рабочего дня в две смены. График производства
монтажных работ представлен на листе 6 графической части.
Раздел 6. Материально-технические ресурсы.
В разделе приводятся данные потребности в инструменте, инвентаре и приспособлениях, а также в материалах, полуфабрикатах и изделиях для выполнения
работ, данные сведены в таблицы 17, 18.
Таблица 17 - Ведомость потребности в машинах, приспособлениях и инвентаре
Наименование
1
1.Кран
2.Автобетононасос
3.Вибратор глубинный
4.Уровень
5.Отвес
6.Метр складной
7.Рулетка
Тип, марка, ГОСТ
2
ДЭК-251
KCP 32ZX5120
ИВ-47А
УС-2
ГОСТ 9416-83
ОТ-400
РСТ 149-76
РС-50,
ГОСТ 7502-80
Количество
3
1
1
1
4
4
4
4
Назначение
4
Подача арматурных сеток
Подача бетонной смеси
Уплотнение бетонной смеси
Контрольно-измерительные
работы
-
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
66
72
Окончание таблицы 17
1
8.Нивелир
9.Ключ гаечный
10.Лом
11.Поливочный рукав
12.Щетка стальная
13.Молоток слесарный
14.Трансформатор
понижающий
2
3
1
4
4
1
4
4
1
Н-10
ГОСТ 7275-75
ЛО24
Длина 40 м
ТУ 36-2460-82
ГОСТ 2310-77
ИВ-9
мощность 1,5 Вт
4
Сборка-разборка опалубки
Сборка-разборка опалубки
Полив бетона
Очистка опалубки
Демонтаж опалубки
Сварка арматурных сеток
Таблица 18 – Ведомость потребности в конструкциях, материалах и полуфабрикатах
Наименование
1.Щиты опалубки
2.Бетонная смесь
3.Эмульсия
4.Арматурные сетки
Марка, ГОСТ
ЩМ-1 0,6×1,2
ЩМ-2 0,6×1,8
ЩМ-3 0,6×2,7
ЩМ-4 0,9×1,5
Б 15
ЭСО-42
А III
Единицы измерения
шт.
м3
кг
шт
Количество
557
86
86
86
981,5
981,5
850
Раздел 7. Техника безопасности.
При производстве монтажных работ следует руководствоваться действующими нормативными документами [24, 25].
Ответственность за выполнение мероприятий по технике безопасности,
охране труда, промсанитарии, пожарной и экологической безопасности возлагается на руководителей работ, назначенных приказом. Ответственное лицо осуществляет организационное руководство работами непосредственно или через
бригадира. Распоряжения и указания ответственного лица являются обязательными для всех работающих на объекте.
Охрана труда рабочих должна обеспечиваться выдачей администрацией необходимых средств индивидуальной защиты (специальной одежды, обуви и др.),
выполнением мероприятий по коллективной защите рабочих (ограждения, освещение, вентиляция, защитные и предохранительные устройства и приспособления
и т.д.), санитарно-бытовыми помещениями и устройствами в соответствии с действующими нормами и характером выполняемых работ. Рабочим должны быть
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
67
73
созданы необходимые условия труда, питания и отдыха. Работы выполняются в
спецобуви и спецодежде. Все лица, находящиеся на строительной площадке, обязаны носить защитные каски [24, 25]. Решения по технике безопасности должны
учитываться и находить отражение в организационно-технологических картах и
схемах на производство работ. Работы следует вести только при наличии проекта
производства работ, технологических карт или монтажных схем. При отсутствии
указанных документов монтажные работы вести запрещается.
Разобранные элементы опалубки следует опускать на землю, очищать и
укладывать в штабеля. Нельзя монтировать арматуру вблизи электропроводов,
находящихся под напряжением. Вокруг бетононасоса оставляют проход шириной
один метр. Рукояти вибратора должны быть снабжены амортизаторами. В процессе бетонирования бетонной смеси через каждые 30-35 мин, надо выключать вибратор для охлаждения.
Раздел 8. Технико-экономические показатели.
1.
Нормативные затраты труда рабочих при возведении фундамента
(чел.-дн.) – 54,33;
2.
Нормативные затраты машинного времени при возведении фундамен-
та (маш.-дн.) – 49,31.
3.
Выработка на одного рабочего (бетонщика) в смену в натуральных
измерителях (м3) - 17,61.
4.
Выработка на одного рабочего (слесарь строительный) в смену в
натуральных измерителях (м2) - 24,54.
5.
Продолжительность выполнения работ (дни) - 37 дней.
3.4 Организация строительства
Построена сетевая модель, рассчитаны ее параметры, выполнено построение сетевого графика в масштабе времени и графика движения рабочей силы, выполнено проектирование и расчет стройгенплана.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
68
74
3.4.1 Составление и расчёт сетевой модели
Расчет продолжительности работ выполнен по формулам:
Tчел
8nN чел
(37)
Tмаш
8nN маш
(38)
tчел
t маш
где
Tчел - трудоемкость работ в чел·ч (приложение Е);
T маш - трудоемкость работ в маш·ч (приложение Е);
n - количество смен;
T маш - количество дней по трудоемкости в машино-часах;
Tчел - количество дней по трудоемкости в человеко-часах;
N маш - количество машин;
N чел - количество человек.
Из двух величин N чел и N маш , округленных до целого числа в большую
сторону, выбирается максимальное.
Расчет представлен в виде таблицы (приложение Д).
Сетевая модель с установленными расчётами сроками выполнения процессов называется сетевым графиком. При расчёте сетевых моделей определяют следующие параметры: значения времени раннего начала Т iр.нj. и раннего окончания
работы Т iр.оj. ; значения времени позднего начала Т iп.нj. и позднего окончания работы
п.о.
Т i j ; общие Ri-j и частные ri-j резервы времени; продолжительность критического
пути tкр. Расчёт осуществляется секторным способом [26].
В сетевую модель необходимо включать все процессы, продолжительность
которых рассчитана по карточке-определителю (приложение Д).
Рассчитанная сетевая модель выполнена на графическом листе 7.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
69
75
3.4.2 Построение сетевого графика в масштабе времени
При построении сетевого графика в масштабе времени к календарным и порядковым дням привязывают в первую очередь работы, лежащие на критическом
пути и выделяют их двойной линией. На графике указывают частные резервы
времени каждого процесса.
Сетевой график в масштабе времени представлен в графической части.
3.4.3 Построение графика движения рабочей силы
Для графика движения рабочей силы необходимо определить коэффициент
неравномерности движения рабочей силы по [1, стр. 19]:
A
n max ,
Acp
где
(39)
Amax и Acp – максимальное и среднее количество рабочих по графику.
Аср
4 14 5 42 7 8 13 9 49 10 14 11 8 14 24 15 35
380
16 66 17 9 19 25 20 8 21 29 22 8 24 18 25 7 27 5 29 4
14,19 .
380
Должно выполняться условие n 1,8 , в противном случае сетевой график в
масштабе времени необходимо исправить, уменьшив Amax посредством более
равномерного распределения работ во времени. Корректировка может быть осуществлена передвижкой работ, имеющих резервы времени, с целью выравнивания
расходов ресурсов [26].
По графику движения рабочей силы определяем коэффициент неравномерности движения рабочей силы:
n
29
2,04 1,8 ,
14,19
Оптимизация коэффициента неравномерности движения рабочей силы невозможна.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
70
76
3.4.4 Проектирование и расчет стройгенплана
Строительный генеральный план (СГП) предназначен для определения состава и размещения объектов строительного хозяйства в целях максимальной эффективности их использования с учетом соблюдения требований охраны труда.
Разрабатывается общеплощадочный строительный генеральный план для
основного периода строительства (монтаж надземной части).
Расчет складских помещений и площадок.
Проектирование складов необходимо вести в следующей последовательности: определить необходимые запасы хранимых ресурсов; выбрать метод хранения; рассчитать площади по видам хранения; выбрать типы склада; разместить и
привязать склады на площадке.
Площади складов строительных материалов, деталей, полуфабрикатов и изделий определяются согласно потребности в этих ресурсах на основании их норм
запаса и норм складирования на 1 м2 площади склада.
Количество материалов, подлежащих хранению, может быть определено по
формуле [27, стр.18]:
Pскл
где
Pобщ Tн
T
k1 k 2 ,
(40)
Pобщ – количество материалов, необходимых на весь период строительства;
Tн – норма запаса материалов, дней [2, табл. 5];
T – продолжительность потребления данного ресурса;
k1 1,3 – коэффициент неравномерности потребления материалов;
k2 =1,1 – коэффициент неравномерности поступления материалов на склады;
Требуемая площадь складов определяется по формуле [27, стр.18]:
P
k
S скл ск ,
q
где
(41)
q – количество материала, укладываемого на 1 м2 площади склада;
kск – коэффициент использования складской площади, учитывающий нали-
чие проходов и проездов и способ хранения [27, табл. 7].
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
71
77
Точные размеры склада определяются с учетом физических размеров складируемых конструкций. Расчет сводится в таблице 18.
Таблица 18 - Ведомость расчета временных зданий и сооружений
Поступления, k2
Объем материалов, подлежащих хранению, Рскл
Норма складирования, q
Продолжительность потребления, , T, дн
Коэффициент использования
площади склада. Kскл
Расчетная площадь склада,
м2
4
5
6
7
8
9
10
м3
10
1,3
1,1
27,73
2,0
7
1,3
36,8
Ригели
м3
10
1,3
1,1
47,10
3,0
21
1,5
16,1
Плиты
перекр.
м2
10
1,3
1,1
48,64
1,0
21
1,25
12
13
откр
передв.
(9×2)
откр
передв.
41,4
(1,5×9)×
4
откр
передв.
Размеры склада, м
Конструкция склада
Потребления, k1
3
11
(5,4х2,5)
×2
Лестничные
площадки
м2
10
1,3
1,1
8,64
2,0
3
1,25
25,7
(4,5×1,8)
×4
откр
передв.
Лифтовые
шахты
м3
10
1,3
1,1
45,96
2,0
3
1,25
136,9
(4,2×4,8)
×7
откр
передв.
Лестничные
марши
м3
10
1,3
1,1
4,06
2,0
3
1,3
12,6
(4,5×3)×
1
откр
передв.
Цемент
в мешках
т
10
1,3
1,1
40,06
0,8
15
1,5
71,6
(3×5)×5
под
навес
передв
Кирпич
тыс
шт.
10
1,3
1,1
200,41
1
Колонны
Вид склада
Нормативный запас материалов, , Tn дн
2
Наименование ресурса
Ед. измерения
Коэфф.нера
вном.
2,5
15
1,25
95,5
(6×6)×3
откр
передв.
При проектировании стройгенплана необходимо соблюдать следующие основные требования:
1) Ширина дорог при одностороннем движении транспорта – 4,0 м;
2) Минимальное расстояние между дорогой и складом – 0,5…1 м;
3) Между дорогой и подкрановыми путями – 6,5…12,5 м;
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
72
78
4) Между дорогой и ограждением – не менее 1,5 м;
5) Между ограждением и штабелем складируемого материала –0,3 м;
6) Проходы продольные и поперечные между штабелями – не менее
0,7…0,9 м.
Временные дороги выполняются из сборных ж/б плит типа ПД1-6. Плиты
укладывают на песчаную постель. Толщину слоя песка принимаем 15 см. местный
водоотлив поверхностной воды обеспечен путем создания уклонов при профилировании земляного полотна и устройства лотков.
Ж/б плиты применяются с ненапряженным армированием толщиной 18 мм. Плиты имеют 2х кратную оборачиваемость. Плиты соединяют между собой сваркой.
На последней стадии оборачиваемости плиты укладываются в постоянную дорогу
как основание под асфальтобетонное покрытие.
Расчет потребности во временных зданиях и сооружениях.
Площади временных зданий определяются по формуле [27, стр.10]:
F N n,
где
(42)
N – максимальное количество работающих в первую смену;
n – норма площади на одного работающего [3, табл. 2].
Расчет ведется на максимальное количество работающих в смену (29 человек), которое определяется путем прибавления к количеству рабочих 12 % на инженерно-технических работников, 3 % на служащих и 1 % на охрану. Расчет площадей временных зданий сводится в таблице 19.
Таблица 19 - Ведомость расчета временных зданий и сооружений
КолиКолиНорма на ПлоРазмеры
чество
чество,
одного че- щадь,
Конструктивная характеристика
в плане
рабоНаименование
шт
ловека, м2 м2
чих
1
2
3
4
5
6
7
Административного назначения
К-е металлодеревянные, внутКонтора (проренняя обшивка-ДВП; наружная
4
4
16
3x5,5
1
рабская)
стальные листы .
К-е металлодеревянные, внутДиспетчерская ренняя обшивка-ДВП; наружная
3
7
21
3x7
1
стальные листы .
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
73
79
Окончание таблицы 19
1
2
3
Санитарно-бытового назначения
К-е металлодеревянные, внутГардеробная
ренняя обшивка-ДВП; наружная
29
стальные листы .
К-е металлодеревянные, внутДушевая с
ренняя обшивка-ДВП; наружная
29
раздевалкой
стальные листы .
Умывальная
К-е металлодеревянные,
29
внутренняя обшивка-ДВП;
Сушилка
29
наружная стальные листы .
Туалет
К-е металлодеревянные, внутМ
ренняя обшивка-ДВП; наружная 20
стальные листы .
9
Ж
Помещение
К-е металлодеревянные, внутдля обогреренняя обшивка-ДВП; наружная 29
ва,приема пистальные листы .
щи и отдыха
К-е металлодеревянные, внутПроходная ренняя обшивка-ДВП; наружная
1
стальные листы
4
5
6
0,6
17,4
0,82
23,78
0,06
1,74
2x2
1
0,2
4
2x2
1
0,07
0,14
1,4
1,26
2х1,5
2х1,5
1
1
1
29
4х4
2
5
9
3х3
2
3x4
4х4,1
7
2
2
Расчет потребности строительства в воде.
При устройстве сетей временного водоснабжения в первую очередь следует
прокладывать и использовать сети запроектированного водопровода. При решении вопроса о временном водоснабжении строительной площадки задача заключается в определении схемы расположения сети и диаметра водопровода.
Для водоснабжения строительной площадки потребность в воде определяется по формуле [27, стр.52]:
Qтр Qпр Q хоз Qпож ,
где
(43)
Qпр , Qхоз , Qпож - соответственно суммарная потребность в воде на произ-
водственные, хозяйственно – бытовые и противопожарные нужды, л/с.
Расход воды для обеспечения производственных нужд определяется по
формуле:
Q q k k N /(3600 n),
пр
n ч н
где
(44)
qn - удельный расход воды на производственные нужды;
N - количество производственных потребителей в смену, шт;
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
74
80
kч коэффициент часовой неравномерности водопотребления, в среднем
принимается равным 1,8 [27, табл. 5];
kн - коэффициент на неучтенный расход воды, принимается равным 1,2;
n - количество учитываемых расчетом часов в смену.
Q пр 1, 2 1,8 5400 /( 3600 8 ) 0 , 405
л/с.
Расход воды для обеспечения хозяйственно – бытовых нужд строительной
площадки определяется по формуле [27, стр.53]:
Q хоз q x n p k ч /(3600 t ) q д nд /( 60 t1 ),
где
(45)
qx удельный расход воды на хозяйственно – бытовые нужды (определяется
по ведомственным и районным нормам или на одного обедающего в столовой –
10…15 л, на одного работающего в смену – 15 л на неканализированных и 25 л –
на канализированных строительных площадках);
qд - расход воды на прием душа одним работающим (30 л в смену);
n p количество работающих в наиболее загруженную смену;
nд количество работающих, пользующихся душем (принимается до 40%)
t1 продолжительность
использования душевой установки (45 мин);
kч коэффициент часовой неравномерности водопотребления, принимается
по следующим данным: строительные работы - 1,5; силовые установки – 1,4; хозяйственно – питьевой расход воды непосредственно на строительстве – 3,0; столовые – 1,5 [27, табл. 5].
Qхоз 15 15 1,5 /(3600 8) 30 9 /(60 45) 0,11л/с.
Минимальный расход воды для противопожарных целей определяется из
расчета одновременного действия двух струй из гидрантов по 5 л/с на каждую
струю:
Qпож 5 2 10 л/с.
Принимаем Qпож 20 л/с.
Q тр 0 , 405 0 ,11 20 20 , 52
л/с.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
75
81
Диаметр труб водопроводной наружной напорной сети определяется по
формуле:
D 2 1000 Qтр / 3,14V ,
где
(46)
Qтр расчетный расход воды, л/с;
V – скорость воды в трубах (для малых диаметров принимается 0,6…0,9 и
для больших 0,9…1,4 м/с).
D 2 1000 20,52 / 3,14 1 162 мм.
Принимаем трубы диаметром 200м.
Количество прожекторов на определяется по формуле:
n
где
ES
Pл
,
(47)
0, 42 Вт/м2·лк – удельная мощность, при освещении прожекторами ПЗС-
45 [3, табл. 15];
Е – освещенность в люксах [27, табл. 14];
S – площадь подлежащая освещению, м2;
Pл – мощность лампы прожектора;
Электроэнергия на строительной площадке потребляется на производственные нужды для питания строительных машин и механизмов, на внутреннее и
наружное освещение стройплощадки.
Расчет охранного освещения со следующими исходными данными:
S = 17085 м2; Е = 1,125 лк.; ρ = 0,42 Вт/м2 лк.; Рл = 1000 Вт
n
E S
Pл
0, 421,12517085
8,17 шт.
1000
Принимаем 9 прожекторов.
Расчет рабочего освещения со следующими исходными данными:
S=6858 м2; Е = 1,125 лк.; ρ= 0,42 Вт/м2 лк.; Рл = 500 Вт
n
E S
Pл
0,421,1256858
6,48 шт.
500
Принимаем 7 шт.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
76
82
Внутреннее освещение. Принимаем 30 ламп по 100 Вт.
Общая потребность в электроэнергии определяется в кВт на период максимального расхода и в часы наибольшего ее потребления на сновании данных о
расходе на освещение, технологические нужды строительства, работу электродвигателей и электросварочных трансформаторов по формуле [27, стр.51]:
Pmр ( k с Pс / cos 1 k т Pт / cos 2 k ов Poв k он Poн ) ,
где
(48)
α = 1,1 – коэффициент потери мощности в сетях;
kc, km, kов, kон – коэффициент одновременности работы для электродвигате-
лей (0,6), технологических потребителей (0,4), внутреннего освещения (0,8),
наружного освещения (0,9);
Pс , Pт , Pов , Pон – мощность потребителей соответственно: силовых, техноло-
гических, на освещение наружное и внутреннее [27, табл. 15];
cos
– коэффициент мощности: для групп силовых потребителей – элек-
тродвигателей (0,7) и технологических потребителей (0,8) [27, табл. 16].
Расчет сводится в таблицу 20.
Таблица 20 – Ведомость расхода электроэнергии на строительной площадке
2
Номинальная мощность, Рi
3
Коэфф. одновременности
потребления, кi
4
Коэфф.
мощности, cos φi
5
2
106,5
0,3
0,5
63,9
2
27,2
0,35
0,4
21,9
26
0,28
0,8
1
5
0,9
1
Группа потребителей электроэнергии
Колво
1
Силовые потребители:
- кран КБ-100.10С
Технологические потребители
- сварочная аппаратура СТН-350
растворонасос СО-486
Р = 2,2 кВт ;
Внутреннее освещение:
- конторские и общественные
помещения
Наружное освещение:
- прожекторы ПЗС-35
16
Итого
Р i · кi
cos φi
6
0,22
4,5
90,52
Показатель Рсв определяется для общего числа сварочных машин и трансформаторов с предварительным пересчетом их мощности по формуле [27, стр.52]:
Pсв 2 27,2 0,75 40,8 кВт,
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
77
83
где
Р – мощность сварочных машин, трансформаторов и т.д., кВт;
cos φ – принимается равным 0,75 [27, табл. 16].
Принимаем трансформаторную подстанцию КТП 100/6/0,4 с мощностью
100 кВт.
Технико-экономические показатели стройгенплана представлены на листе 7
графической части.
3.5 Экономика строительства
Для определения сметной стоимости строительства составлены локальная и
объектная смета, сводный сметный расчет.
3.5.1 Определение номенклатуры и подсчет объемов
Для составления локальной и объектной сметы определяем с перечень выполняемых работ и подсчитываем их объем. Подсчет объемов представлен в табличной форме (приложение Е, таблица Е4) на основании таблиц Е1...Е3.
3.5.2 Составление смет
Локальная смета.
Сметная стоимость общестроительных работ (С) складывается из прямых
затрат (ПЗ), накладных расходов (НР), и плановых накоплений.
Затраты труда рабочих, обслуживающих машины, определяются с учетом
коэффициента перехода от заработной платы рабочих, учтенной в затратах на
эксплуатацию строительных машин к затратам труда этих рабочих [28].
Объектная смета.
Процентное соотношение (5 % - на внутренние электротехнические и 10 % на сантехнические) определено исходя из анализа сметных затрат на строительство объектов промышленного и гражданского строительства.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
78
84
Сводный сметный расчет.
Общие затраты на строительство определяются в сводном сметном расчете.
Все затраты сгруппированы в 12 главах. Результаты расчета представлены в приложении Ж.
Глава 1. Подготовка территории строительства (работы по отводу, расчистке территории, сносу строений, осушению территории и др. затраты). Размер указанных расходов принимается в процентном отношении от стоимости затрат гл. 23 по графе 4: для промышленного строительства – 3…4 %, для жилищногражданского – 1…2 %.
Глава 2. Основные объекты строительства. Для определения затрат по гл. 2
используются данные объектной сметы и показатели удельного веса стоимости
оборудования и прочих затрат в стоимости работ. Стоимость монтажа оборудования принимается в размере 15 % от стоимости оборудования.
Глава 3. Объекты подсобного и обслуживающего назначения. Размер указанных расходов принимается в процентном отношении от соответствующих
граф главы 2, для жилищно-гражданского строительства - 4 %. Данные заносятся
в графы 4…8.
Глава 4. Объекты энергетического хозяйства (затраты на строительство
трансформаторных подстанций, высоковольтных линий, электрических кабельных сетей, компрессорных, линий слаботочных устройств). Размер расходов
определяется в процентах от сумм глав 2 и 3 сводного сметного расчета: для жилищно-гражданского строительства - 4 %. Данные заносятся в графы 4…8.
Глава 5. Объекты транспортного хозяйства и связи (затраты на устройство
железнодорожных путей, автомобильных дорог, гаражей и т.п.). Размер расходов
определяется как 5-8 % от соответствующих граф по главам 2-3. Данные заносятся в графы 4…8.
Глава 6. Наружные сети и сооружения водоснабжения, канализаций, теплоснабжения и газоснабжения Размер расходов определяется, в процентах от
суммы глав 2-3 сводного сметного расчета: для жилищного-гражданского строительства -10 %. Данные заносятся в графы 4…8.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
79
85
Глава 7. Благоустройство и озеленение территории (озеленение, устройство
тротуаров, архитектурное оформление и пр.). Размер этих расходов определяется в
процентах от суммы глав 2 и 3 сводного сметного расчета: для промышленных
площадок -3,5 %, для территорий жилищно-гражданских комплексов - 4 %. Данные
заносятся в графы 4 и 8.
Глава 8. Временные здания и сооружения (затраты на строительство временных производственных, складских, административных, санитарно-бытовых зданий).
Затраты данной главы определяются в процентах от суммы глав 1…7 сводного сметного расчета соответственно по графам 4 и 5.
Глава 9. Прочие работы и затраты (дополнительные затраты при производстве
работ в зимнее время; затраты, связанные с передвижным характером работ; затраты
на перевозку работников к месту работы и т. п.). Дополнительные затраты при производстве работ в зимних время определяются в процентах от суммы глав 1…8 по
графам 4 и 5. Затраты по следующим пунктам главы 9 принимаются в процентном
отношении от итога глав 1…8 по сумме граф 4, 5 сводного сметного расчета стоимости: перевозка работников к месту работы - 2,5 %. Полученные данные заносятся
в графы 7 и 8.
Глава 10. Содержание дирекции строящегося предприятия Затраты принимаются в размере. 1 % от общей стоимости по главам 1…9 сводного сметного расчета
по графе 8 и включаются в графы 7 и 8.
Глава 11. Подготовка эксплуатационных кадров. Затраты отсутствуют.
Глава 12. Проектные и изыскательские работы, авторский надзор. Затраты
определяются в процентах от стоимости строительства по графе 8 по главам 1…9:
для жилищно-гражданского строительства - 1,5 и 3 %.
После итога по 12 главам сводного сметного расчета отдельной строкой показывается сумма резерва средств на непредвиденные работы. В конце сводного
сметного расчета стоимости строительства подводится итог. За итогом сводного
сметного расчета стоимости строительства указываются:
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
80
86
- возвратные суммы (стоимость материалов и деталей, получаемых от разборки временных зданий и сооружений, в размере 15 % от их сметной стоимости
по графе 8);
- средства на покрытие затрат по уплате НДС (сумма налога на добавленную
стоимость) принимается в размере 20 % от итоговых данных по сводному сметному расчету на строительство и показывается отдельной строкой в графах 4…8.
Сводный сметный расчет стоимости строительства культурно-досугового
центра выполнен в соответствии с Методикой определения сметной стоимости
строительной продукции на территории Российской Федерации (МДС-81-35.2004
п.4.74), принятой и введённой в действие с 9 марта 2004 года. Постановлением
Госстроя России от 05.03.2004г. №15/1. Расчет выполнен в базисном уровне цен
2001 года с пересчетом в текущие цены на 2-й квартал 2019 года. При выполнении расчета использованы теоретические материалы, изложенные в [28 стр.187].
Резерв средств на непредвиденные работы и затраты в сводном сметном
расчете выделен отдельной строкой и исчислен от общей сметной стоимости в
размерах, указанных в МДС 81-35.2004 (2 %).
Коэффициенты перехода в текущие цены на 2 квартал 2019 года: применены на основании письма министерства строительства и жилищно-коммунального
хоз-ва России от 10.04.2019г. № 17798 ДВ/09.
K = 7,15 – строительные и монтажные работы
K = 4,23 – оборудование
K = 6,24 – на прочие работы
Показатели сметной стоимости объекта приведены в таблице 21.
Таблица 21 – Показатели сметной стоимости объекта
1
Сметная стоимость с НДС, тыс. руб
В том числе строительных работ
Монтажных работ
Оборудование
Прочие
В текущих ценах на 2
квартал 2019 года с
НДС, тыс руб
2
209740,58
167309,11
4999,49
18753,59
5003,02
В базисных ценах (2001г)
тыс.р
3
29334,35
23399,88
699,23
4433,47
801,77
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
81
87
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В выпускной квалификационной работе разработано решение по строительству здания культурно-досугового центра в составе курортно-гостиничного комплекса «Триумф» в южном регионе России.
В архитектурно-строительном разделе были разработаны фасады, планы
разрезы, объемно-планировочное и конструктивное решения здания, а также произведены теплотехнические расчеты стены и покрытия.
В расчетно-конструктивном разделе выполнено проектирование и расчет
несущих конструкций здания – многопустотной плиты перекрытия, колонны и
свайного фундамента.
В разделе по технологии, организации и экономики строительства сделан
подбор монтажного крана, выполнена технологическая карта на возведение монолитного фундамента, составлены сетевой график процесса возведения здания, сетевой график в масштабе времени и график рабочей силы, разработан стройгенплан. На основании задания на проектирование составлена сметная документация
на возведение здания. Сметная часть включает в себя три сметы: локальную на
общестроительные работы, объектную и сводный сметный расчет, составленные в
базовых ценах 2001 года.
ВКР состоит из пояснительной записки, включающей в себя 140 страниц
(введение, содержание, 3 раздела, список литературы, приложения), и графической части, выполненной на 7 листах формата А1.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
82
88
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
1. СП 131.13330.2012. Строительная климатология (Актуализированная редакция СНиП 23-01-99*) – М.: 2000. – 42с.
2. СНиП 2.10.01-82. Строительная климатология и геофизика. – М.: Стройиздат, 1983. – 136с.
3. СНиП 21-01-97. Пожарная безопасность зданий и сооружений / Госстрой
России. – М.: Стройиздат, 1999. – 29с.
4. СП 118.13330.2012 Общественные здания и сооружения. Актуализированная редакция СНиП 31-06-2009ОАО "Институт общественных зданий", 2013
5. СП 52.13330.2011 Естественное и искусственное освещение. Актуализированная редакция СНиП 23-05-95*. М.: НИИСФ РААСН, 2011
6. СП 23-103-2003. Проектирование звукоизоляции ограждающих конструкций жилых и общественных зданий.–СПб.: Издательство ДЕАН, 2004. – 80с.
7. Архитектура гражданских и промышленных зданий: Гражданские здания:
Учеб. для ВУЗов / А.В. Захаров, Т.Г. Маклакова и др.; Под общ. ред. А.В. Захарова. – М. Стройиздат, 1993 – 509 с.
8. Шерешевский И.А. Конструирование гражданских зданий. Учеб. пособие
для студентов строительных специальностей. – м.: «Архитектура-С», 2005, 176 с.
9. Конструкции гражданских зданий./ Моск. орд. Труд. Кр. Знамени Арх-й
ин-т - Москва, Издательство литературы по строительству, 1968. Под редакцией
М. С. Туполева
10. Маклакова Т.Г., Нанасова С.М., Шарапенко В.Г. Проектирование жилых
и общественных зданий: Учеб. пособие для вузов / Под ред. Т.Г. Маклако-вой. –
М.: Высш.шк., 1998. – 400с.
11. Пособие по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелого бетона (к СП 52-102-2004). ЦНИИ Промзданий,
НИИЖБ. - М.: ОАО ЦНИИПромзданий. - 2005. - 158 с
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
83
89
12. СП 20.13330.2011 Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция
СНиП 2.01.07-85*/Центральный научно-исследовательский институт строительных конструкций им. В.А.Кучеренко, 2011.
13. Бондаренко В. М., Суворкин Д. Г. Железобетонные и каменные конструкции: Учебник для студентов вузов по спец. «Промышленное и гражданское
строительство». – М.: Высш. шк. – 1987. – 384 с.: ил.
14. Мандриков А.П. Примеры расчета железобетонных конструкций.: Учебное пособие для строительных техникумов по спец. ПГС. М.: Стройиздат, 1979. 419с
15. СП 63.13330.2012. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные
положения. Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003. - М.: 2012. - 161 с.
16. СП 22.13330.2016 Основания зданий и сооружений. Актуализированная
редакция СНиП 2.02.01-83* (с Изменением N 1) М.: (НИИОСП им.
Н.М.Герсеванова), 2011
17. ГОСТ 19804.1-79 Сваи забивные железобетонные цельные сплошного
квадратного сечения с ненапрягаемой арматурой и поперечным армированием
ствола с напрягаемой арматурой. конструкция и размеры М.: Государственный
комитет СССР по делам строительства, 1979.- 25с.
18. СП 24.13330.2011 Свайные фундаменты актуализированная редакция
СНиП 2.02.03-85 / Москва. 2011. 77 с.
19. Сорочан Е.А. Справочник проектировщика. Основания и фундаметы./Госстрой СССР.-М.: Стройиздат, 1985.
20. Антонов В.М. Расчёт и проектирование оснований и фундаментов. Учеб.
пособие. Тамбов. Изд. ТГТУ, 2000. 63 с.
21. Производство работ при возведении надземной части здания: метод.
указания к курсовому и дипломному проектированию для студентов 4 и 5 курсов
дневного и заочного отделений специальности 270102: учебное электронное издание комбинированного распространения. – Тамбов; ФГБОУ ВПО ТГТУ, 2011. –
34с.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
84
90
22. Соколов, Г.К. Выбор кранов и технических средств для монтажа строительных конструкций: Учеб. пособие / Соколов Г.К. – М.: МГСУ, 2008. – 180 с.
23. ЕНиР. Сборник Е4. Монтаж сборных и устройство монолитных железобетонных конструкций. Выпуск 1. Здания и промышленные сооружения. – Введ.
1986-12-05 – М.: Стройиздат, 1987. – 64 с.
24. СНиП 2001-12-03 Безопасность труда в строительстве. Часть 1. Общие
требования. – Введ. 2001-09-01. – М.: ФГУП ЦПП, 2001. – 40 с.
25. СНиП 12-04-2002 Безопасность труда в строительстве. Часть 2. Строительное производство. – Введ. 2003- 01-01. – М.: ФГУП ЦПП, 2002. – 29 с.
26. Метод сетевого планирования в строительстве [Текст]: метод. указ. /
сост.Е. В. Аленичева, И. В. Гиясова, О. Н. Кожухина. – Тамбов: ГОУ ВПО ТГТУ,
2010. – 24 с.
27. Проектирование на стройгенплане временных зданий и коммуникаций[текст] : метод. указания / сост. Е.В. Аленичева. – Тамбов: ГОУ ВПО ТГТУ,
1996. – 32 с.
28. Нормирование в строительстве [Электронный ресурс]: сборник нормативных актов и документов /. — Электрон. текстовые данные. — Саратов: Ай Пи
Эр Медиа, 2015. — 423 c. — 978-5-905916-07-6. — Режим доступа:
http://www.iprbookshop.ru/30232.html
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Дата
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР ТЭ-ПЗ
85
ПРИЛОЖЕНИЕ А
91
(обязательное)
Акустический расчет зрительного зала
Определение предварительного объема зала, исходя из его вместимости.
=
n;
,
где N – количество зрителей,
– значение удельного объема на одно зрительное место 4-5
Определение основных предварительных размеры зала.
Принимаем длину зала равной 20 м.
;
Находим значение
=1,5;
:
м;
м
Проверка:
; 13,3/ 8,8 = 1,5
Для улучшения акустических качеств зала стены располагаются под углом от
6˚относительно середины зала.
Размеры и положение внутренних элементов зала
Положение первого ряда мест для зала удалено от края подиума на 1,5 м. При проектировании зала принимают следующие размеры кресел.
Рисунок А1 - Кресло мягкое, обитое тканью, с пористым заполнением сиденья и спинки
Глубина ряда 0,9 м.
Высота подиума 0,3 м от уровня пола. Допустимое количество мест в ряду при односторонней эвакуации – 20, при двухсторонней – 40 мест.
92
Вэв.прох.=
·0,6=3 м , но не менее 1,2 м - ширина одного прохода.
1,5×2,1 – размер дверей.
Фактические размеры зрительного зала
L = 22,5 м
Вср = 14,3 м
Нср = 7,15 м
Vфакт = 2425,15 м3
Vуд = 4,8 м3/чел
1) L < Lmax ; 22,5 < 25
2) L/ Вср = 1…2 = 1,5
3) Вср / Нср = 1…2 (не больше 3) = 2
Построения профиля пола из условий видимости
При определении профиля пола зрительного зала, важную роль играет обеспечение удовлетворенных условий видимости и слышимости прямого звука, приходящего со сцены.
За точку наблюдения в конференц-зале принимают высоту, говорящего со сцены.
Обеспечение этих условий выполняются при устройстве пола с последующим превышением каждого последующего ряда над предыдущим.
Общий угол подъема зрительных мест определяется по следующей формуле:
,
а - превышение луча зрения над уровнем глаз впереди сидящего зрителя;
n – расстояние от точки наблюдения до последнего ряда мест, выраженное в условном
числе рядов, размещенных на данном расстоянии
где
m – расстояние от первого ряда, расположенного на наклонном участке пола, до точки
наблюдения выраженное в условном числе рядов, размещенных на данном расстоянии
Подъем рядов в зале театра начинается с седьмого ряда.
Находим угол подъема зрительных мест:
а=0,08 м
;
Рисунок А2 - Схема к расчету профиля пола
,
Анализ распространения звука в зрительном зале. Определение времени запаздывания
первых отражений.
Построение распределения первых отражений производится геометрическим методом
(метод мнимых источников). Анализ запаздывания звука, производимые для 9 наиболее харак-
93
терных точек зрительного зала, такими точками являются места, расположенные в центре и по
краям первого, среднего и последних рядов.
Время запаздывания определяется по формуле:
△t =
(с), где
с- скорость звука, равная 340 м/с.
Результаты анализа представлены в таблице А1.
Таблица А1 - Анализ запаздывания звука геометрическим методом
№
lпр
отражения
точки
от потолка
от левой стены
lотр
∆l
∆t
lотр
∆l
∆t
1
2
3
4
5
6
7
8
1
6
14,5
8,5
25,00
8,7
2,7
7,94
2
3,8
14,5
10,7
31,47
12,7
8,9
26,18
3
6
14,5
8,5
25,00
17,4
11,4
33,53
4
13,2
18,2
5
14,71
14,5
1,3
3,82
5
11,9
18,2
6,3
18,53
17,6
5,7
16,76
6
13,2
18,2
5
14,71
21,7
8,5
25,00
7
22,8
25,1
2,3
6,76
23,5
0,7
2,06
8
21,8
25,1
3,3
9,71
25,8
4
11,76
9
22,8
25,1
2,3
6,76
29,6
6,8
20,00
от правой стены
lотр
∆l
∆t
9
10
11
17,4
11,4
33,53
13,1
9,3
27,35
8,7
2,7
7,94
21,7
8,5
25,00
17,9
6
17,65
14,5
1,3
3,82
29,6
6,8
20,00
26
4,2
12,35
23,5
0,7
2,06
Вывод: проверка допустимости запаздывания первых отражений показала, что разность
длины прямого звука и первого отражения во всех характерных точках зала, не превышает допустимой нормы, что говорит о правильности выбора формы зала.
Расчет времени реверберации зрительного зала.
Одной из важнейших условий хорошей акустики зала - необходимое время реверберации, которое характеризует общую гулкость зала.
Для расчета времени реверберации звука необходимо наметить первоначальный вариант
отделки внутренних поверхностей: стен, потолка, пола, дверей, кресел. Все выбранные материалы с их коэффициентами поглощения и площадьми указаны в таблице 4.2.
Оптимальное время реверберации выбирается в зависимости от объема зрительного зала:
Vфакт = 2425,15 м3,
Vуд = 4,8 м3 /чел
Трек500 = Трек1000 = Трек2000 = 1 сек
Тмин = 0,9·1=0,9
Тмакс = 1,1·1=1,1 сек
125
1000
Трек = 1,2· Трек
= 1,2;
Тмин =1,08 Тмакс = 1,32
Акустический расчет ведется на трех частотах - 125, 500, 2000 Гц. Фактическое звукопоглощение поверхностей слагается из трех составляющих: постоянного, переменного и добавочного.
Определение постоянного звукопоглощения поверхностей.
Для этого на каждой частоте для всех поверхностей, кроме зрительских мест определяем
звукопоглощение:
Где
коэффициент звукопоглощения отдельных поверхностей.
площадь поверхности зала
94
Добавочное звукопоглощение создается за счет проникания звуковых волн в различные
щели и отверстия, колебания различных гибких элементов. Кроме того, учитывается звукопоглощение осветительной аппаратурой и другим оборудованием зала. Результаты расчета представлены в таблице А2.
Таблица А2 - Расчет постоянного звукопоглощения
Поверхность и материал отделки
Si
Частота, Гц
125
500
2000
ai
aiSi
ai
aiSi
ai
aiSi
Пол зала, пол сцены (пол, натертый
322,10 0,15
48,32 0,10 32,21 0,06 19,33
мастикой, на деревянных балках)
Потолок (сухая штукатурка на рас322,93 0,30
96,88 0,10 32,29 0,05 16,15
стоянии 50…150 мм от поверхности)
Киноэкран
12,00
0,30
3,60
0,40 4,80
0,40 4,80
Стены (сухая штукатурка на расстоя- 539,73 0,30
161,92 0,10 53,97 0,05 26,99
нии 50…150 мм от поверхности)
Двери (деревянная обшивка) (4 шт)
12,60
0,10
1,26
0,10 1,26
0,08 1,01
Добавочное звукопоглощение
1209,36 0,09
108,84 0,04 48,37 0,04 48,37
Постоянное звукопоглощение
311,97
124,54
68,27
Определение переменного звукопоглощения поверхностей
Переменное звукопоглощение создается за счет поглощения звука слушателями и свободными креслами. Эквивалентная площадь переменного звукопоглощения на частоте, для которой ведется расчет, определяют по формуле:
Где
- это сумма произведений коэффициентов звукопоглощения
отдель-
ных поверхностей на их площадь,
– сумма эквивалентных площадей звукопоглощения зрителями и креслами,
средний коэффициент добавочного звукопоглощения, учитывающий звукопоглощение которое фактически существует в залах (осветительная аппаратура, вент. решетки,
отверстия)
Переменное звукопоглощение рассчитывается исходя из условия наполняемости зала,
для пустого, 50%, 70%, 100% заполнения. Результаты расчета приведены в таблице А3. Для
расчета применяется след. тип кресел: кресло мягкое обитое тканью.
Таблица А3 - Расчет переменного звукопоглощения
Частота, Гц
125
500
2000
Процент заполнения зала
70
0
50
70
100
70
Количество слушателей N1, чел.
350
0
250
350
500
350
Количество свободных кресел N2, шт.
150
500
250
150
0
150
Эквивалентная площадь звукопоглощения
0,25
0,4
0,45
слушателей А1, м2
Эквивалентная площадь звукопоглощения
0,15
0,2
0,3
свободных кресел А2, м2
A1*N1
87,5
0
100
140
200
157,5
A2*N2
22,5
100
50
30
0
45
Aпер, м2
110
100
150
170
200
202,5
95
Расчет времени реверберации
На основании этих двух расчетов производится расчет времени реверберации.
Фактическое время реверберации для частоты 125 и 500 Гц определяется по формуле:
Где
- средний коэффициент звукопоглощения в зале
Для частоты 125 Гц для 70% заполнения зала:
Для частоты 500 Гц : Для пустого зала (0%):
Для 50% заполнения зала:
Для 70% заполнения зала:
96
Для полного зала (100%):
Для частоты 2000 Гц для 70% заполнения зала:
Таблица А4 - Расчет времени реверберации
Частота, Гц
125
500
Процент заполнения зала
70
0
50
70
Постоянное звукопоглощение
311,97 124,54 124,54
124,54
Переменное звукопоглощение,
110,00 100,00 150,00
170,00
Апер
Добавочное звукопоглощение,
108,84
48,37
48,37
48,37
Адоб
Суммарное звукопоглощение, А
530,82 272,91 322,91
342,91
Средний коэффициент αср
0,44
0,23
0,27
0,28
Фактическое время реверберации,
0,57
1,28
1,05
0,98
Тfi
Рекомендуемое время ревербера1,20
1
1
1
ции, Топт
S
1209,36 1209,36 1209,36 1209,36
V
2425,15 2425,15 2425,15 2425,15
ϕ(αср)
0,58
0,26
0,31
0,33
Т min
1,08
0,9
0,9
0,9
Т max
1,32
1,1
1,1
1,1
100
124,54
200,00
2000
70
68,27
202,50
48,37
48,37
372,91
0,31
0,9
319,14
0,26
1,07
1
1
1209,36 1209,36
2425,15 2425,15
0,37
0,31
0,9
0,9
1,1
1,1
Вывод: В связи с тем что фактическое время реверберации удовлетворяет значениям рекомендуемого времени, изменять материалы не требуется.
ПРИЛОЖЕНИЕ Б
97
(обязательное)
Теплотехнический расчет стены
Соответствует СП50.13330.2012 (СНиП 23-02-2003), СП 131.13330.2012 (СНиП 2301-99*), СП 23-101-2004
LIT THERMO ENGINEER. Ограждающие конструкции. Версия 1.2.5
Данные для расчета
В соответствии с СП 131.13330.2012 Cтроительная Климатология. Актуализированная редакция СНиП 23-01-99* Российская Федерация ГСОП = = 3336,6
Ростовская область
Rтр = 2,20098 м²·°С/Вт
Ростов-на-Дону
nt = 1
Тип здания: Общественные, административные и бытовые, производственные и другие здания и помещения с влажным или мокр
Тип ограждающей конструкции: Стены
Температура воздуха внутри помещения, °С 20
Влажность воздуха внутри помещения, %
55
Температура окружающего воздуха,°С
-19
Влажность окружающего воздуха, %82
Условия эксплуатации А (СНиП)
Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности 8
Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности 17
Таблица Б1 – Характеристики слоев
Материал слоя
Плотность, кг/м³ Тощина, мм
№
1 Раствор сложный (песок, известь, цемент)
1700
20
510
2 Кирпичная кладка из сплошного кирпича из
1600
глиняного обыкновенного на ц-п растворе
3 Экструдированный пенополистирол
45
30
4 Кирпичная кладка из сплошного кирпича из ке1200
120
рамического пустотного
Элементы неоднородности отсутствуют
Риунок Б1 - Изменение температуры, влажности, парциального давления в
конструкции
98
Результаты расчета
Термическое сопротивление конструкции
Сопротивление теплопередаче конструкции
Тепловой поток через конструкцию
Сопротивление паропроницаемости конструкции
Поток влаги через конструкцию
Выпадение конденсата
Нормируемая удельная теплозащитная характеристика
Расчетная удельная теплозащитная характеристика
Требуемое сопротивление теплопередаче
Приведенное сопротивление теплопередаче
2,13 м²·°С/Вт
2,31 м²·°С/Вт
16,85 Вт/м²
10,31 м²·ч·Па/мг
102,87 мг/м²
Отсутствует
0,89 Вт/м³·°С
0,1 Вт/м³·°С
2,2 м²·°С/Вт
2,31 м²·°С/Вт
Сопротивления слоёв
№
1
Материал слоя
Раствор сложный (песок, известь, цемент)
2 Кирпичная кладка из сплошного кирпича
глиняного обыкновенного на цементно-песчаном растворе
3
Экструдированный пенополистирол
4
Кирпичная кладка из сплошного кирпича
керамического пустотного плотностью 1200 кг /м3
(брутто) на цементно-песчаном растворе
Ri,м²·°С/Вт
Rpi, м²·ч·Па/мг
0,03
0,2
0,88
3,4
0,97
0,25
6
0,71
99
ПРИЛОЖЕНИЕ В
(обязательное)
Теплотехнический расчет покрытия
Расчет покрытия неэксплуатируемой кровли.
Описание конструкции, выбранной для расчета.
Система неэксплуатируемой крыши по бетонному основанию. ТН-КРОВЛЯ Стандарт.
Cостав наружного покрытия (изнутри наружу) представлен в таблице В1.
Таблица В1.
№
1
2
3
4
5
6
7
8
Материал слоя
Железобетон (2500 кг/м³)
Биполь ЭПП
Экструзионный пенополистирол ТЕХНОНИКОЛЬ
CARBON PROF
Праймер битумный ТЕХНОНИКОЛЬ №01
Унифлекс ВЕНТ ЭПВ
Техноэласт ЭКП
Уклонообразующий слой из керамзитового гравия
Армированная цементно-песчаная стяжка толщиной
не менее 50мм
Толщина δ,
мм
Теплопроводность
λ(А), Вт/(м∙°С)
120
-
1,92
-
90
0,032
-
-
-
-
-
-
Перечень элементов составляющих ограждающую конструкцию.
Выберем типовую разбивку на элементы, с учетом особенностей ограждающей конструкции:
- крепеж утеплителя;
- сопряжения стен с совмещенным кровельным покрытием;
- примыкание кровли к фонарю, плита перекрытия из железобетона;
- деформационный шов;
- узел установки аэратора;
- пропуск электрического кабеля через совмещенное кровельное покрытие;
- пропуск пучка труб через совмещенное кровельное покрытие;
- прохождение колонны через совмещенное кровельное покрытие. Вариант 1;
- прохождение колонны через совмещенное кровельное покрытие. Вариант 2.
Разбивка на типы элементов представлена в таблице 2.
Таблица В2
№
1
2
Тип элемента
Плоский элемент 1
Линейный элемент 1
Описание элемента
Покрытие по глади
Парапет
Расчет нормируемого значения приведенного сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции.
Расчетные данные представлены в таблице В3.
100
Таблица В3.
6
Параметр
Местоположение
Условия эксплуатации ограждающих конструкций
Продолжительность отопительного периода, Zот
Средняя температура отопительного периода, t от
Температура внутри
помещения, t в
Влажность
7
Вид здания
8
Тип конструкции
№
1
2
3
4
5
Значение
г. Ростов-на-Дону
Ед. изм.
А
166
суток
-0.1
°C
20
°C
55
Общественные, кроме указанных выше, административные и бытовые,
производственные и другие здания и
помещения с влажным или мокрым
режимом
Покрытие
%
Согласно таблицы 1, СП 50.13330.2012 при температуре внутреннего воздуха здания t int
= 20°C и относительной влажности воздуха φint = 55% влажностный режим помещения устанавливается, как - нормальный.
Определим базовое значение требуемого сопротивления теплопередаче R0тр, исходя из
нормативных требований к приведенному сопротивлению теплопередаче по формуле (5.2) СП
50.13330.2012:
Roтр=a·ГСОП+b,
где
а и b - коэффициенты, значения которых следует приниматься по данным таблицы 3 СП
50.13330.2012 для соответствующих групп зданий.
Так для ограждающей конструкции вида - покрытие и типа здания
- Общественные, кроме указанных выше, административные и бытовые, производственные и другие здания и помещения с влажным или мокрым режимом:
a = 0,0004;
b = 1,6.
Определим градусо-сутки отопительного периода ГСОП, °С∙сут/год по формуле (5.2) СП
50.13330.2012:
ГСОП = (td−tот)·Zот=(20−(−0.1))·166=3337 ° C·сут / год .
По формуле в таблице 3 СП 50.13330.2012 определяем базовое значение требуемого сопротивления теплопередаче Rтр м2·°С/Вт :
Rтр =0,0004∗3337+1,6=2,9348 м2·°С/Вт.
По формуле (5.1) СП 50.13330.2012 определим нормируемое значение приведенного сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции:
тр
Rнорм =R ·m =2,9348·1=2,93 м2·°С/Вт.
101
mp - коэффициент, учитывающий особенности региона строительства. В расчете по формуле (5.1) принимаем равным: mр=1.
Геометрические характеристики объекта.
По чертежам определяем геометрические показатели объекта, полученные данные, вносим в таблицу 4.
Таблица В4
Наименование элемента
Геометрический
показатель
Плоский элемент 1
Линейный элемент 1
Площадь объекта
2148
2148
1
Удельный
геометрический
показатель
1
0
Расчет удельных потерь теплоты, обусловленных элементами
Плоский элемент 1 - Покрытие по глади
Условное сопротивление теплопередаче, R
делим по формуле (Е.6) СП 50.13330.2012:
усл
м ²∙ ° С/ Вт, для плоского элемента 1, опре-
R0усл=1/αint+δn/λn+1/αext
где α int - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций,
Вт/(м²°С), принимаемый по таблице 4 СП 50.13330.2012:
α int =8,7 Вт /(м ² ∙°C )
α ext - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкций для
условий холодного периода, принимаемый по таблице 6 СП 50.13330.2012:
α ext=23 Вт /( м ²∙ ° C)
R0усл
,1
1 0,12 0,09
1
3,03 м ² ∙° С / Вт
8,7 1,92 0,032 23
Удельные потери теплоты U 1, через плоский элемент 1, определим по формуле (Е.3) СП
50.13330.2012:
U
1
1
0,33 Вт /(м ² ∙°C)
усл
R0,1 3,03
Площадь a1, плоского элемента 1, приходящаяся на 1 м² фрагмента теплозащитной оболочки здания, или выделенной ограждающей конструкции, м²/м² определим по формуле (Е.2)
СП 50.13330.2012:
A1
м2
2148
a
1
Ai 2148 м 2
Линейный элемент 1 - Парапет.
Параметры рассматриваемого элемента: термическое сопротивление слоя утеплителя 2,81 м²∙°C/Вт.
Для данного элемента, удельные потери теплоты принимаются по таблице Г.41
Расчет приведенного сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции
102
Данные расчетов сведены в таблицу В5.
Таблица В5
Удельный
геометрический
Элемент
показатель
конструкции
Удельные потери
теплоты
Удельный поток теплоты, обусловленный
элементом
Плоский
элемент 1
a =1 м2/м2
U =0,33 Вт/(м2 ° C)
U a =0,33 Вт/(м2 ° C)
Линейный
элемент 1
l =0 м/м2
Ψ =0,675 Вт/(м ° C)
Ψ l =0 Вт/(м2 ° C)
Доля общего
потока теплоты через фрагмент,
%
Вт/(м2 ° C·Rпр)
Итого
100
0
100
Приведенное сопротивление теплопередаче фрагмента теплозащитной оболочки здания
рассчитывается по формуле (Е.1) СП 50.13330.2012:
R0пр
1
1
(м2·˚С)/Вт
0
,
33
a
U
l
n
i i j j k k
Осредненное по площади условное сопротивление теплопередаче фрагмента теплозащитной оболочки здания определяем по формуле (5.4) СП 230.1325800.2015:
R0усл
A
Ai
R усл
2148
3,03
2148
3,03
Коэффициент теплотехнической однородности определяем по формуле (Е.4) СП
50.13330.2012:
r
R0пр
R0усл
3,03
1.
3,03
Вывод: Данная конструкция, обеспечивает требуемое сопротивление теплопередаче.
Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, превышает требуемое
сопротивление теплопередаче:
R0пр=3,03 м ² ∙° С / Вт>Rнорм=2,93 м ² ∙° С / Вт
Толщины утеплителя:
Экструзионный пенополистирол ТЕХНОНИКОЛЬ CARBON PROF - 90 мм.
103
Расчет покрытия эксплуатируемой кровли.
Описание конструкции, выбранной для расчета.
Система неэксплуатируемой крыши по бетонному основанию. ТН-КРОВЛЯ Стандарт.
Cостав наружного покрытия (изнутри наружу) представлен в таблице В6.
Таблица В6
Материал слоя
№
1
Железобетон (2500 кг/м³)
2
Биполь ЭПП
3
4
5
6
7
8
9
10
11
Экструзионный пенополистирол ТЕХНОНИКОЛЬ
CARBON PROF
Рубероид
Уклонообразующий слой из керамзитового
гравия
Армированная цементно-песчаная стяжка
толщиной 50мм
Праймер битумный ТЕХНОНИКОЛЬ №01
Техноэласт ЭПП
Дренажная мембрана PLANTER geo
Выравнивающий слой (гравий фракцией 510мм)
Тротуарная плитка
Толщина
δ, мм
120
Теплопроводность
λ(А), Вт/(м∙°С)
1,92
-
-
90
0,032
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
Перечень элементов составляющих ограждающую конструкцию.
Выберем типовую разбивку на элементы, с учетом особенностей ограждающей конструкции:
- крепеж утеплителя;
- сопряжения стен с совмещенным кровельным покрытием;
- примыкание кровли к фонарю, плита перекрытия из железобетона;
- деформационный шов;
- узел установки аэратора;
- пропуск электрического кабеля через совмещенное кровельное покрытие;
- пропуск пучка труб через совмещенное кровельное покрытие;
- прохождение колонны через совмещенное кровельное покрытие. Вариант 1;
- прохождение колонны через совмещенное кровельное покрытие. Вариант 2.
Разбивка на типы элементов представлена в таблице В7.
Таблица В7
№
1
Тип элемента
Плоский элемент 1
Описание элемента
Покрытие по глади
2
Линейный элемент 1
Парапет
104
Расчет нормируемого значения приведенного сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции.
Расчетные данные представлены в таблице В8.
Таблица В8
№
Параметр
Значение
Ед.
изм.
1
Местоположение
г. Ростов-на-Дону
2
Условия эксплуатации
ограждающих конструкций
А
3
Продолжительность
отопительного периода, Zот
166
суток
4
Средняя температура отопительного периода, t от
-0.1
°C
5
Температура внутри
помещения, t в
20
°C
55
Общественные, кроме указанных выше, административные и бытовые,
производственные и другие здания и
помещения с влажным или мокрым
режимом
Покрытие
%
6
Влажность
7
Вид здания
8
Тип конструкции
Согласно таблицы 1, СП 50.13330.2012 при температуре внутреннего воздуха здания t int
= 20°C и относительной влажности воздуха φint = 55% влажностный режим помещения устанавливается, как - нормальный.
Определим базовое значение требуемого сопротивления теплопередаче R0тр, исходя из
нормативных требований к приведенному сопротивлению теплопередаче по формуле (5.2) СП
50.13330.2012:
Roтр=a·ГСОП+b,
где
а и b - коэффициенты, значения которых следует приниматься по данным таблицы 3 СП
50.13330.2012 для соответствующих групп зданий.
Так для ограждающей конструкции вида - покрытие и типа здания
- Общественные, кроме указанных выше, административные и бытовые, производственные и другие здания и помещения с влажным или мокрым режимом:
a = 0,0004;
b = 1,6.
Определим градусо-сутки отопительного периода ГСОП, °С∙сут/год по формуле (5.2) СП
50.13330.2012:
ГСОП = (td−tот)·Zот=(20−(−0.1))·166=3337 ° C·сут / год .
По формуле в таблице 3 СП 50.13330.2012 определяем базовое значение требуемого сопротивления теплопередаче Rтр м2·°С/Вт :
Rтр =0,0004∗3337+1,6=2,9348 м2·°С/Вт.
105
По формуле (5.1) СП 50.13330.2012 определим нормируемое значение приведенного сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции:
тр
Rнорм =R ·m =2,9348·1=2,93 м2·°С/Вт.
mp - коэффициент, учитывающий особенности региона строительства. В расчете по формуле (5.1) принимаем равным: mр=1.
Геометрические характеристики объекта.
По чертежам определяем геометрические показатели объекта, полученные данные, вносим в таблицу В8.
Таблица В9
Наименование элемента
Геометрический
показатель
Плоский элемент 1
Площадь объекта
1139
Линейный элемент 1
1139
1
Удельный
геометрический
показатель
1
0
Расчет удельных потерь теплоты, обусловленных элементами
Плоский элемент 1 - Покрытие по глади
Условное сопротивление теплопередаче, R
делим по формуле (Е.6) СП 50.13330.2012:
усл
м ²∙ ° С/ Вт, для плоского элемента 1, опре-
R0усл=1/αint+δn/λn+1/αext
где α int - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций,
Вт/(м²°С), принимаемый по таблице 4 СП 50.13330.2012:
α int =8,7 Вт /(м ² ∙°C )
α ext - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкций для
условий холодного периода, принимаемый по таблице 6 СП 50.13330.2012:
α ext=23 Вт /( м ²∙ ° C)
R0усл
,1
1 0,12 0,09
1
3,03 м ² ∙° С / Вт
8,7 1,92 0,032 23
Удельные потери теплоты U 1, через плоский элемент 1, определим по формуле (Е.3) СП
50.13330.2012:
U
1
1
0,33 Вт /(м ² ∙°C)
усл
R0,1 3,03
Площадь a1, плоского элемента 1, приходящаяся на 1 м² фрагмента теплозащитной оболочки здания, или выделенной ограждающей конструкции, м²/м² определим по формуле (Е.2)
СП 50.13330.2012:
A1
1139
м2
a
1
A i 1139 м 2
Линейный элемент 1 - Парапет.
106
Параметры рассматриваемого элемента: термическое сопротивление слоя утеплителя 2,81 м²∙°C/Вт.
Для данного элемента, удельные потери теплоты принимаются по таблице Г.41
Расчет приведенного сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции
Данные расчетов сведены в таблицу В10.
Таблица В10
Удельный
геометрический
Элемент
показатель
конструкции
Удельные потери
теплоты
Удельный поток
теплоты, обусловленный элементом
Плоский
элемент 1
a =1 м2/м2
U =0,33 Вт/(м2 ° C)
U a =0,33 Вт/(м2 °
C)
Линейный
элемент 1
l =0 м/м2
Ψ =0,675 Вт/(м ° C)
Ψ l =0 Вт/(м2 °
C)
Доля общего потока теплоты
через фрагмент,
%
Вт/(м2 ° C·Rпр)
Итого
100
0
100
Приведенное сопротивление теплопередаче фрагмента теплозащитной оболочки здания
рассчитывается по формуле (Е.1) СП 50.13330.2012:
R0пр
1
1
(м2·˚С)/Вт
ai U i l j j nk k 0,33
Осредненное по площади условное сопротивление теплопередаче фрагмента теплозащитной оболочки здания определяем по формуле (5.4) СП 230.1325800.2015:
R0усл
A
Ai
R усл
1139
3,03
1139
3,03
Коэффициент теплотехнической однородности определяем по формуле (Е.4) СП
50.13330.2012:
r
R0пр
R0усл
3,03
1.
3,03
Вывод: Данная конструкция, обеспечивает требуемое сопротивление теплопередаче.
Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, превышает требуемое
сопротивление теплопередаче:
R0пр=3,03 м ² ∙° С / Вт>Rнорм=2,93 м ² ∙° С / Вт
Толщины утеплителя:
Экструзионный пенополистирол ТЕХНОНИКОЛЬ CARBON PROF - 90 мм.
107
ПРИЛОЖЕНИЕ Г
(обязательное)
Расчет фундаментов
Расчет фундаментов
Программа расчета оснований и фундаментов. "СтройЭкспертиза", Россия, г.Тула,
тел.(4872) 30-45-48
Результаты расчета
Тип фундамента:
Столбчатый на свайном основании
1. - Исходные данные:
Способ определения несущей способности сваи
Расчётом (коэф. надежности по грунту Gk=1.4)
Тип сваи
Висячая забивная
Тип расчета
Проверить заданный
Способ расчета
Расчет на вертикальную нагрузку и выдергивание
Исходные данные для расчета:
Несущая способность сваи (без учета Gk) (Fd) 677,88 кН
Несущая способность сваи на выдергивание (без Gk) (Fdu) 0 кН
Диаметр (сторона) сваи 0,3 м
Высота фундамента (H) 1,8 м
Расположение свай:
Свая - 1 X=0 м
Y=0 м
Свая - 2 X=0,9 м
Y=0 м
Свая - 3 X=1,8 м
Y=0 м
Свая - 4 X=0 м
Y=0,9 м
Свая - 5 X=0,9 м
Y=0,9 м
Свая - 6 X=1,8 м
Y=0,9 м
Расчетные нагрузки:
______________________________
Наименование Величина Ед. измерения Примечания
N 2752,64 кН
My 0 кН*м
Qx 0 кН
Mx 0 кН*м
Qy 0 кН
q 2 кПа
________________________________
2. - Выводы:
108
Коэффициент использования несущей способности ростверка K= 1,02
Максимальная нагрузка на сваю 493,08 кН
Минимальная нагрузка на сваю 493,08 кН
Принятый коэффициент надежности по грунту Gk= 1,4
Расчетные моменты на уровне подошвы фундамента: Mx= 0 кН*м, My= 0 кН*м
3. - Результаты конструирования:
Геометрические характеристики конструкции:
________________________________
Наименование Обозначение Величина Ед.измерения
Заданная длина подошвы (A) 1,8 м
Заданная щирина подошвы (B) 2,7 м
Ширина сечения подколонника (b0) 0,9 м
Длина сечения подколонника (L0) 0,9 м
Высота ступеней фундамента (hn) 0,6 м
Защитный слой подколонника (zv) 3,5 см
Защитный слой арматуры подошвы (zn) 7,0 см
Длина ступени верхней вдоль Х (b1) 0,9 м
Длина ступени верхней вдоль Y (a1) 0,45 м
Ширина сечения колонны (b) 0,4 м
Длина сечения колонны (a) 0,4 м
Глубина заделки колонны (h) 0,8 м
Класс бетона (Rb) B25
________________________________
Ростверк ступенчатого вида
Подошва столбчатого ростверка
Рабочая арматура вдоль Х 9D 20 A 400
Подошва столбчатого ростверка
Рабочая арматура вдоль Y 14D 10 A 400
Подколонник столбчатого фундамента, грани вдоль X
Вертикальная рабочая арматура 5D 6 A 400
Подколонник столбчатого фундамента, грани вдоль Y
Вертикальная рабочая арматура 5D 6 A 400
Стакан в направлении оси Х армируется конструктивно сетками 4D8 AI - 5 шт.
Стакан в направлении оси Y армируется конструктивно сетками 4D8 AI - 5 шт.
В нижней части стакана установить сетки 60x60 D6AI, шаг стержней 50 мм
Достаточно 2 сеток косвенного армирования.
Расчетные нагрузки: Основные сочетания
109
Программа расчета оснований и фундаментов. "СтройЭкспертиза", Россия, г.Тула,
тел.(4872) 30-45-48
Результаты расчета
Тип фундамента:
Ленточный на свайном основании
1. - Исходные данные:
Способ определения несущей способности сваи
Расчётом (коэф. надежности по грунту Gk=1.4)
Тип сваи
Висячая забивная
Тип расчета
Подобрать оптимальный
Способ расчета
Расчет на вертикальную нагрузку и выдергивание
Исходные данные для расчета:
Несущая способность сваи (без учета Gk) (Fd) 677,88 кН
Несущая способность сваи на выдергивание (без Gk) (Fdu) 0 кН
Диаметр (сторона) сваи 0,3 м
Высота фундамента (H) 1,65 м
Максимальное расстояние между осями крайних рядов свай (b max) 1,8 м
Ориентировочный шаг сваи в ряду (a) 0,9 м
Расчетные нагрузки:
________________________________
Наименование Величина Ед. измерения Примечания
N 247,48 кН/п.м.
My 41,68 кН*м/п.м.
Qx 9,17 кН/п.м.
q 10 кПа
________________________________
110
2. - Выводы:
Требуемые характеристики ростверка: a= 0,9 м b= 0,9 м Количество рядов (n) 2 шт.
Максимальная нагрузка на сваю 209,48 кН
Минимальная нагрузка на сваю 95,86 кН
Принятый коэффициент надежности по грунту Gk= 1,4
Расчетные моменты на уровне подошвы фундамента: Mx= 0 кН*м, My= 56,81 кН*м
3. - Результаты конструирования:
Геометрические характеристики конструкции:
________________________________
Наименование Обозначение Величина Ед.измерения
Заданная щирина подошвы (B) 1,4 м
Ширина сечения подколонника (b0) 0.6 м
Высота ступеней фундамента (hn) 0,45 м
Защитный слой подколонника (zv) 3,5 см
Защитный слой арматуры подошвы (zn) 7,0 см
Длина ступени верхней вдоль Х (b1) 0,4 м
Класс бетона (Rb) B12.5
________________________________
Ростверк ступенчатого вида
Подошва ленточного ростверка
Рабочая арматура вдоль X 5D 10 A 400
Стена ленточного ростверка, боковые грани
Вертикальная рабочая арматура 7D 6 A 400
Расчетные нагрузки: Основные сочетания
Приложение Д
(обязательное)
Карточка определитель
Характеристика работ
Объем
Наименование работ
Планировка площадки
Состав бригад
Трудоемкость
ед. изм. кол-во
1
2
3
1000 м3
9,43
2,26
Основные механизмы
Продть,
чел-см
маш-см
дни
Профессия
4
5
6
55,77
5 Машинист
Машинист,
16,56
196,27
13 землекоп
Машинист,
220,28 2443,78
77 копровщики
Разработка грунта экскаватором
1000 м3
Забивка свай
Вырубка бетона из арматурного
каркаса свай
Устройство монолитных
фундаментов
м3
476,28
шт
882,00
154,35
915,91
100 м3
4,28
245,83
249,21
Монтаж фундаментных блоков
Гидроизоляция
100 шт
100 м2
3,32
19,51
51,20
51,45
333,40
9,07
Обратная засыпка
1000 м3
20,40
35,25
157,55
Монтаж колонн
100 шт
1,08
113,23
206,52
Кирпичная кладка стен
м3
1649,57
1353,70
1041,63
Кол-во
рабочих
в смен
Наименование
Кол-во
7
8
9
8
6 Бульдозер ДЗ-25
6
Экскаватор ЭО
8 454
4
дизель-молот
16 С-1047
6
26 Бетонщики
Плотники
39 бетонщики
Машинист,
10 монтажники
3 Гидроизолировщики
8 Машинист
Монтажники,
21 машинист
43 Каменщики
3
Автобетононасос
9 KCP 32ZX5120
5
9
Кран ДЭК-251
Бульдозер ДЗ-25
Пневмоколесный
10 каток ДУ32
5 КБ-674А-1
16
3
1
10
1
1
111
Монтаж объемных элементов
100 шт
0,52
16,94
70,90
Монтаж перекрытия
Кладка перегородок
100 шт
100 м2
6,47
129,42
446,78
467,51
626,77
335,98
Устройство монолитных перекрытий
10 м2
96,03
244,28
374,27
Устройство купола
Устройство кровли
Заполнение проемов
Устройство основание для пола по
грунту
100 м2
100 м2
100 м2
3,00
131,48
396,00
550,56
105,64
278,99
376,21
109,31
м3
687,28
306,70
473,77
Бетонные работы для пола по грунту
100 м2
Бетонные работы полов
Отделка полов
Внутренняя отделка
Внешняя отделка
Электротехнические работы
Сантехнические работы
Ввод коммуникаций
Пуско-наладочные работы
Благоустройство
Ввод объекта
Прочие работы
100 м2
100 м2
100 м2
34,36 143,8993 782,9154
119,58
76,97
270,11
590,56
591,84
920,11
44,19
3,28
6,56
330,68
374,52
829,63
10,89
4,35
8,70
Монтажники,
7 машинист
Монтажники,
63 машинист
15 Каменщики
21 Бетонщики
Монтажники,
28 машинист
28 Кровельщики
14 Монтажники
19 Машинист
Машинист,
8 бетонщики
Машинист,
19 бетонщики
30 Облицовочник
46 Отделочники
5
3 Электрики
3 Сантехники
12
10
20
4
7
5 КБ-674А-1
5 КБ-674А-1
10
Автобетононасос
9 KCP 32ZX5120
5 КБ-674А-1
10
4
Пневмоколесный
8 каток ДУ32
Автобетононасос
9 KCP 32ZX5120
Автобетононасос
9 KCP 32ZX5120
10
10
5
2
2
4
4
4
4
4
1
1
1
3
1
4
3
3
112
113
ПРИЛОЖЕНИЕ Е
(обязательное)
Подсчет объемов работ
Наименование
Таблица Е1 – Спецификация сборных конструкций
1
Размеры, мм
дли- шири- высона
на
та
2
3
4
К1
К2
К3
К4
К5
5580
5580
4200
4200
4200
400
400
400
400
400
Р1
Р2
Р3
Р4
8560
8560
8700
8700
600
600
600
600
ПК1
ПК2
ПК3
ПК4
ПК5
ПК6
ПК7
ПК8
ПК9
ПК10
ПК11
ПК12
ПК13
ПК14
ПК15
ПК16
ПК17
ПК18
3000
3400
3400
3600
3600
5200
5400
6000
6000
5400
8700
8700
8700
8800
8800
8800
9000
9000
1000
1200
1500
1000
1500
1500
1000
1200
1500
1500
1000
1200
1500
1000
1200
1500
1000
1500
Масса, т
Кол-во
Объем, м
3
Площадь, м2
одного всего
одного
всего
5
6
7
8
9
10
Колонны
400
24
2,3
55,2
0,92
22,08
400
21
2,25
47,25
0,9
18,9
400
31
1,7
52,7
0,68
21,08
400
16
1,55
24,8
0,62
9,92
400
16
1,75
28
0,7
11,2
Ригели
600
35
5,875 205,625
2,35
82,25
600
19
5,875 111,625
2,35
44,65
600
4
6
24
2,4
9,6
600
2
6
12
2,4
4,8
Плиты перекрытия
220
4
0,825
3,3
0,33
1,32
3
220
8
1,15
9,2
0,46
3,68
4,08
220
4
1,55
6,2
0,62
2,48
5,1
220
3
1
3
0,4
1,2
3,6
220
13
1,625
21,125
0,65
8,45
5,4
220
18
2,375
42,75
0,95
17,1
7,8
220
3
1,775
5,325
0,71
2,13
5,4
220
57
2,325 132,525
0,93
53,01
7,2
220
3
2,725
8,175
1,09
3,27
9
220
15
2,45
36,75
0,98
14,7
8,1
220
24
2,85
68,4
1,14
27,36
8,7
220
8
3,375
27
1,35
10,8
10,44
220
224
3,95
884,8
1,58
353,92
13,05
220
20
2,9
58
1,16
23,2
8,8
220
3
3,45
10,35
1,38
4,14
10,56
220
146
4
584
1,6
233,6
13,2
220
2
2,95
5,9
1,18
2,36
9
220
32
4,1
131,2
1,64
52,48
13,5
Лестничные марши
114
ЛМФ
1
ЛМФ
2
3900
1500
300
3900
1500
300
ЛП1
ЛП2
3600
4500
1500
1800
300
300
ЛШ
2100
2400
1140
ФБС1
ФБС2
ФБС3
2400
1200
900
600
600
600
БД
1800
0
400
800
СВ
6000
400
400
ПБ1
ПБ2
2070
1810
120
120
220
220
ПБ3
2460
120
220
10
2,075
20,75
0,83
8,3
5,85
4
2,425
9,7
Лестничные площадки
10
2,98
29,8
4
3,73
14,92
Лифтовые шахты
0,97
3,88
5,85
1,62
2,43
16,2
9,72
5,4
8,1
24
2,2
52,8
Блоки ФБС
600
247
2,16
533,52
600
33
1,08
35,64
600
52
0,81
42,12
Двутавровые балки покрытия
5,7456
137,894
4
0,864
0,432
0,324
213,408
14,256
16,848
2,85
8,55
0,54
476,28
0,05464
0,04778
0,06494
4
5,24620
0,52562
3
7,125
21,375
Сваи
882
7,29 6429,78
Перемычки
96 0,1366 13,1155
11 0,1194 1,31406
0,1623
5
6
0,8118
0,32472
Таблица Е2 – Объем кирпичной кладки на здание
Ось
стены
А
3
Б
2
Е
1
Л
10
∑S=
10
Д
4
6
Е
И
∑S=
Несущая кладка
Облицовочная кладка
Площадь стены за вычетом
Толщина стены Объем кладки Толщина стены
проема
334,38
0,51
170,53
0,12
50,67
0,51
25,84
0,12
145,31
0,51
74,11
0,12
126,09
0,51
64,31
0,12
84,02
0,51
42,85
0,12
250
0,51
127,50
0,12
804,82
0,51
410,46
0,12
82,74
0,38
31,44
0,12
1878,03 ∑V=
947,04 ∑V=
201,07
0,38
76,41 109,19
0,38
41,49 224,14
0,38
85,17 227,81
0,38
86,57 214,63
0,38
81,56 186,39
0,38
70,83 1163,23 ∑V=
442,03 -
Объем кладки
40,13
6,08
17,44
15,13
10,08
30,00
96,58
9,93
225,36
-
115
Таблица Е3 – Спецификация оконных и дверных заполнений
Марка
1
ОК1
ОК2
ОК3
ОК4
ОК5
ОК6
ОК7
длина
2
1800
1500
1800
1800
2100
2100
2100
Д1
Д2
Д3
Д4
Д5
Д6
1500
1800
700
800
100
1200
Размеры, мм
ширина
высота
3
4
200
2400
200
2700
200
2700
200
3000
200
3900
200
5100
200
3200
∑
120
2100
120
2100
120
2100
120
2100
120
2100
120
2100
∑
Кол-во
5
47
11
43
6
3
1
1
30
6
30
30
6
3
2
Площадь, м
6
203,04
44,55
208,98
32,4
24,57
10,71
6,72
530,97
94,5
22,68
44,1
50,4
1,26
7,56
220,5
Длина
подоконника
7
91,65
18,15
83,85
11,7
6,75
2,25
2,25
216,6
Таблица Е4 – Ведомость объема работ
Ед.
изм
Наименование работ
1
2
3
3
Земляные работы
Vрс=116·65·0,25
4
Срезка растительного слоя
Планировка площадки
бульдозером
Разработка грунта
экскаватором
Доработка грунта
вручную 10 см
Разработка грунта с погрузкой
в транспортное средство
Разработка грунта в отвал
Обратная засыпка
Уплотнение грунта
Вывоз грунта в отвал
м3
м3
м3
м3
т
Устройство бетонного основания под фундаменты
м3
Sn=116·65
V=3,9··3·1,8·43+1,5·2,7·264+1,5·1,8·51+
+1,5·4,2·4,2
V=3,9·3·0,1·43+
+0,1·2,7·264+0,1·1,8·51+0,1·4,2·4,2
Vэкс. в авто =3,71·43+(1,5·0,45+1,2·0,6)·264+
+(0,6·0,45+0,6·1,2)·51+0,45·3,6·3,6
Vотв=V - V экс.в авто=2138,94-584,13=1554,81
Vо.з. = Vотв
Vупл=Vр.с.
M=Vэкс.вавто·ρ=584,13·1,95
Фундаменты
V=3·2·0,1·43+
+0,1·1,7·264+0,1·0,8·51+0,1·3,8·3,8 =
м3
Vрм1=3,71·43
159,53
м3
Vрм2-3 = 1,5·0,45·264+0,6·0,45·51
191,97
Устройство монолитного фундамента под колонны
Устройство монолитного
ленточного фундамента
м
Объем
работ
Формула расчета
м2
м3
м3
1885
7540
2138,94
132,45
584,13
1554,81
1554,81
1885
1139,05
76,2
116
Горячекатаная арматурная
сталь периодического профиля класса: А-III
Укладка фундаментных блоков массой до 1,5 т
Укладка фундаментных блоков массой до 3,5 т
Горизонтальная
гидроизоляция в 2 слоя
Вертикальная гидроизоляция
Погружение свай
Вырубка бетона из арматурного каркаса железобетонных:
Установка колонн в стаканы
фундаментов
Установка колонн на оголовки
нижестоящих
Установка ригелей
Поковки строительные для
ванной сварки
Установка лестничных маршей
Установка лестничных площадок
Установка лифтовых шахт
Установка плит перекрытия
(пустотных)
Кладка наружных стен из
кирпича с облицовкой лицевым ки рпичом:
Кирпич силикатный полнотелый одинарный, размером
250х120х65 мм, марка
Кирпич силикатный лицевой
пустотелый, размером
250х120х65 мм, марка 150200, зеленый, красный, терракотовый, черный 1000 шт.
Утеплитель стен
Установка и разборка наружных лесов
Детали деревянных лесов
Установка и разборка внутренних лесов
Детали деревянных лесов
т
из спецификации
7,737
шт
из спецификации
85
шт
из спецификации
247
м2
м3
м3
(51+264)·0,6
43·(2,7·1,8+0,9·1,2·4+2·(0,6·2,7+0,6·1,8))+
+(264+51)·(1,2·2+0,45)+264·0,9
из спецификации
1 св
шт
м3
шт
м3
шт
м3
т
шт
м3
шт
м3
шт
м3
шт
м3
из спецификации
из спецификации
из спецификации
из спецификации
0,72·0,6
1762,29
476,28
882
45
40,98
63
42,2
60
141,3
из спецификации
0,432
14
12,18
14
25,92
24
137,8944
587
815,2
из спецификации
1172,40
из спецификации
из спецификации
из спецификации
м3
189
1000
шт
947,04/(0,25·0,12·0,065)
1000
шт
м3
225/(0,25·0,12·0,065)
из спецификации
м2
м3
15·(69·2+45)
27,45·0,006
2745
0,1647
м2
м3
4,2·(69·2+45)
7,69·0,008
768,6
0,06152
485,66
115,57
56,3409
117
Кладка стен кирпичных
внутренних
Кирпич силикатный полнотелый одинарный, размером
250х120х65 мм, марка
Кладка перегородок из
газобетонных блоков на клее
толщиной 100 мм
Состав клеящий
Блоки из ячеистых бетонов
стеновые, м3
Кладка перегородок из газобетонных блоков на клее толщиной 200 мм
Состав клеящий
Блоки из ячеистых бетонов
стеновые, м3
Укладка перемычек
Устройство главных балок
Палуба опалубки типа «Дока»
из бакелизированной фанеры
Устройство вспомогательных
балок
Палуба опалубки типа «Дока»
из бакелизированной фанеры
Арматура
Бетон тяжелый
Устройство монолитных перекрытий
Бетон тяжелый
Монтаж купола
Алюминиевые конструкции
Устройство пароизоляции
Устройство утеплителя
Устройство уклонообразующего слоя из керамзита
Устройство выравнивающего
слоя ц/п стяжкой
Оконные блоки
Установка подоконников
Установка дверных блоков
Устройство пола по грунту
Щебень из природного камня
для строительных работ фракции 5-10 мм
м3
1000
шт
100
м2
кг
из спецификации
442/(0,25·0,12·0,065)
442,03
226,68
из спецификации
11,765
2545,710
м3
из спецификации
117,65
100
м2
кг
из спецификации
22,202
9102,37
из спецификации
из спецификации
по чертежам
444,04
112
33,15
11,77·216,38
22,20·409,98
м3
шт
м3
м2
0,33·25,31
м3
м2
т
м3
м2
м3
м2
т
м2
м2
м3
м2
м3
шт
м2
м
шт
м2
м2
м3
8,390265
по чертежам
0,67·42,22
31·((0,67+0,33)
101,5·(0,67+0,33)
Кровля
66,59
28,11429
8
31
101,5
по чертежам
по чертежам
по чертежам
по чертежам
960,3
76,93
300
10
по чертежам
по чертежам
3287,4
295,86
3287,4·0,3
по чертежам
3287,4·0,05
88,75
3287,4
164,37
112
530,97
216,6
105
220,5
из спецификации
из спецификации
из спецификации
Устройство полов
1674,7+1761,7
3436,4·0,1
3436,4
343,64
118
Бетон
м3
м2
Устройство стяжек
цементных толщиной 20 мм
Устройство тепло- и звукоизоляции сплошной из плит
Устройство пола из паркета
Устройство пола из плитки
м2
м2
м2
Отделка стен
грунтовка
Устройство потолков
Отделка фасадов
Устройство отмостки
Смесь асфальтобетонная
м2
т
м2
м2
м2
т
м3
3436,4·0,15
(3442,1+818,5)·2+1674,7+1761,7
((3442,1+818,5)·2+1674,7
+1761,7)·0,02
515,46
11957,6
3442,1+818,5+327,7
818,5+1674,7
3442,1+1761,7
Внутренняя отделка
1163,23+1878,03+1176,5+2220,2
0,013·64,38
3442,1+818,5+1674,7+1761,7
по чертежам
по чертежам
3·7,14
4588,3
2493,2
5203,8
239,15
6437,96
0,83694
7697
263
300
21,51
Приложение Ж
(обязательное)
Расчет сметной стоимости
ЛОКАЛЬНАЯ СМЕТА № 2-01-01
на общестроительные работы
(наименование работ и затрат, наименование объектов)
Количество
1
Наименование работ
и затрат, единица
измерения
1
Сметная стоимость______12766,89__________тыс.р.
Нормативная трудоемкость__152,58_тыс.чел.-ч.
Сметная заработная плата___652,17___тыс.р.
Шифр и номер
позиции норматива
№ п/п
Основание:
Составлена в ценах 2001г.
2
3
4
ФЕР 01-01030-02
Разработка грунта с
перемещением до 10 м бульдозерами
мощностью: 59 кВт (80 л.с.), группа
грунтов 2, 1000 м3
Стоимость единицы, р.
Всего
основной
в том
зароботной
числе з/п
платы
5
6
Земляные работы
752,30
1,89
эксплуатация
машин
Общая стоимость, р.
всего
7
основной
заработной
платы
8
5752,30
146,74
эксплуатация
машин
Затраты труда рабочих,
чел-ч., не занятых
обслуживанием машин
обслуживающих машин
в том числе
з/п
на ед.
всего
9
10
11
10843,09
1418,09
-
276,60
211,31
398,31
119
1
2
2
ФЕР 01-01030-10
3
ФЕР 01-01036 -01
4
5
ФЕР 01-01003-09
ФЕР 01-01013-09
6
ФССЦпг 0321-010
7
ФЕР 01-01049-03
8
ФЕР 01-01033-03
9
ФЕР 01-02005-02
3
При перемещении грунта на каждые
последующие 10 м добавлять: к расценке 01-01-030-02
Планировка площадей бульдозерами
мощностью: 59 кВт (80л.с.)
Разработка грунта в отвал экскаваторами "драглайн'1 или "обратная лопата" с ковшом вместимостью: 0,65 (0,51) м3, группа грунтов 3
Разработка грунта с погрузкой на автомобили-самосвалы экскаваторами с
ковшом вместимостью:
0,65 (0,5-1) м3, группа грунтов 3
Перевозка грузов автомобилямисамосвалами грузоподъемностью 10 т
работающих вне карьера на расстояние: до 10 км, 1 т
Срезка недобора грунта в выемках,
группа грунтов: 3, 1000 м3
Засыпка траншей и котлованов с перемещением грунта до 5 м бульдозерами мощностью:59 кВт (80 л.с.),
группа грунтов 3, 1000 м3
Уплотнение грунта пневматическими
трамбовками, группа гр.:3-4,100 м3
4
2,25
7,54
1,55
0,58
1139,05
5
6
643,47
647,47
22,60
125,51
22,60
4,41
3435,58
3332,46
103,12
390,29
4741,89
4619,78
116,69
584,55
11,42
7
8
1447,81
-
170,40
-
5341,67
160,33
2769,88
68,16
13007,95
-
1994,17
843,21
957,93
-
8714,17
2405,45
Итого, прямые затраты
35822,07
3477,15
Накладные расходы, 112%
6759,25
-
Итого, сметная себестоимость
42581,32
-
Сметная прибыль, 70%
4224,53
-
Итого, сметная стоимость
46805,85
-
0,13
1,55
18,85
15056,00
6366,23
8658,77
1072,85
616,11
616,11
120,18
462,29
127,61
334,68
36,52
9
10
1456,81
11
-
282,40
170,40
33,25
180,73
406,65
6,35
47,88
5181,34
13,22
20,55
606,83
562,02
873,83
2698,55
14,96
8,74
341,45
841,75
491,69
-
-
-
-
-
1146,85
142,10
779,22
1544,90
103,21
204,62
957,93
-
186,86
173,06
269,07
6308,72
688,40
28763,70
2557,89
-
14,96
52,59
828,00
3572,71
282,00
991,30
-
-
-
-
-
-
-
-
120
1
2
10
ФЕР 006-01001-01
11
ФССЦ
04.1.01.010004
12
ФЕР06-01001-06
13
ФССЦ
04.1.02.050009
14
15
16
ФЕР 06-01001-22
ФССЦ
04.1.02.050005
ФССЦ
08.4.03.030032
17
ФЕР 07-01001-02
18
ФЕР 07-01001-03
3
7
8
Сметная заработная плата
6035,04
-
Нормативная трудоемкость
-
-
2969,69
1069,85
59890,15
-
17609,91
8301,64
1128,31
-
22363,97
7586,48
6852,00
-
61874,57
-
Устройство бетонной
подготовки, 100 м3
Бетон легкий на пористых заполнителях, объемная масса 800 кг/м3, крупность заполнителя: 10 мм, класс В7,5
(М100), м3
Устройство железобетонных фундаментов общего назначения под колонны объемом: до 5 м3, 100 м3
4
0,76
76,20
1,60
Бетон тяжелый, класс:В25 (М350), м3
1,55
Устройство ленточных фундаментов:
железобетонных при ширине
по верху до 1000 мм, 100 м3
1,92
Бетон тяжелый, класс:В12,5 (М150),м3
600
Горячекатаная арматурная сталь периодического профиля класса: А-III,
диаметром 12 мм
Укладка блоков и плит ленточных
фундаментов при глубине котлована
до 4 м, масса конструкций: до 1,5 т,
100 шт
Укладка блоков и плит ленточных
фундаментов при глубине котлована
до 4 м, масса конструкций: до 3,5 т,
100 шт
7,74
0,85
2,47
5
6
Фундаменты
3897,23
1587,74
1404,00
244,51
785,96
11038,62
2369,43
5203,81
359,63
725,69
11649,72
3684,73
3951,91
409,17
11,42
7997,23
4129,56
3318,16
811,40
452,44
6150,12
4931,93
1218,19
681,39
3510,13
15190,80
689,69
3008,93
9
-
10
11
-
-
-
-
-
414,5
-
-
3683,36
1209,86
186,32
18315,42
137,16
240,35
-
-
-
-
-
3779,95
610,06
973,23
573,72
463,92
740,10
-
-
-
-
-
7073,58
446,04
856,26
785,48
527,83
1013,27
-
-
-
-
-
-
-
2820,44
91,58
77,84
384,57
583,65
496,10
12181,87
134,31
331,75
1683,03
878,99
2171,11
121
1
19
20
21
2
ФССЦ
05.2.02.010057
ФССЦ
05.2.02.010049
ФССЦ
05.2.02.010038
3
4
ФБС24-6-6-Т /бетон В7,5 (М100), объем 0,815 м3, расход арматуры 2,36 кг/
247,00
ФБС12-6-6-Т /бетон В7,5 (М100), объем 0,398 м3, расход арматуры 1,46 кг/
33,00
ФБС9-6-6-Т /бетон В7,5 (М100), объем 0,293 м3, расход арматуры 1,46 кг/
52,00
1,89
189,00
22
ФЕР 08-01003-03
Гидроизоляция стен, фундаментов:горизонтальная оклеенная в 2
слоя, 100 м2
23
ФССЦ
12.1.02.150021
Гидростеклоизол, м2
24
ФЕР 08-01003-07
25
ФЕР 05-01001-02
26
ФССЦ
05.1.05.100001
27
ФЕР 05-01010-01
Гидроизоляция боковая
обмазочная битумная в 2 слоя по выровненной поверхности
бутовой кладки, кирпичу, бетону 100
м2
Погружение дизель-молотом копровой установки на базе трактора
железобетонных свай до 6 м в грунты
группы 2
Сваи железобетонные квадратного
сечения сплошные из бетона: В15
(М200), с расходом арматуры 50 кг на
м3 бетона (в плотном теле) (ГОСТ
19804-91), м3
Вырубка бетона из арматурного каркаса железобетонных:
свай площадью сечения до 0,1 м2, шт.
Итого, прямые затраты
Накладные расходы, 112%
17,62
476,28
476,28
882,00
5
472,70
6
238,80
181,66
2986,50
148,30
171,45
181,66
8,12
7
8
116756,90
-
7880,40
-
9446,32
-
5644,49
324,04
34333,74
1771,73
71,64
201,61
2,32
533,29
484,21
35,19
31,82
1379,92
73,44
66,02
13,31
6,44
-
31223,02
3552,95
253995,36
16760,29
657228,30
-
70418,88
11739,42
1378316,92
186805,26
86842,52
-
9
-
10
11
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
280,29
20,10
37,99
15,35
-
10,47
19,80
-
-
-
-
1262,50
21,20
373,61
40,89
2,99
52,74
230619,54
3,70
1762,24
15155,23
41,05
19550,25
-
-
-
-
-
58229,64
1,40
1234,80
5680,08
317457,66
24504,67
-
8,31
1508,39
2832,63
7327,30
-
-
122
1
28
29
2
ФЕР
07-01011-03
ФССЦ
05.1.03.070171
30
ФССЦ
05.1.03.070117
31
ФЕР 07-01014-02
32
33
34
ФССЦ
05.1.03.070272
ФССЦ
05.1.03.070221
ФЕР 07-01020-10
3
Итого, сметная себестоимость
7
8
1465159,44
-
Сметная прибыль, 70%
54276,57
-
Итого, сметная стоимость
1519436,01
-
Сметная заработная плата
77537,96
-
Нормативная трудоемкость
-
-
7441,55
2785,71
45020,22
-
54207,12
-
13078,69
5863,27
Установка колонн прямоугольного
сечения в стаканы фундаментов зданий при глубине заделки колонн:
до 0,7 м, масса колонн до 3 т, 100 шт
1КНО 42-1.32 /бетон В40 (М550), объем 0,96 м3, расход арматуры 89,22 кг/
(серия 1.020-1/87 вып 2-5)
1КНД 42-1.32 /бетон В40 (М550), объем 0,97 м3, расход арматуры 94,97 кг/
(серия 1.020-1/87 вып 2-5)
Установка колонн на нижестоящие
колонны при наибольшей массе монтажных элементов в здании до до 3 т,
100 шт
1КСО 42-1.32 /бетон В40 (М550), объем 0,68 м3, расход арматуры 83,6 кг/
(серия 1.020-1/87 вып 2-5)
1КСД 42-1.32 /бетон В40 (М550), объем 0,69 м3, расход арматуры 89,34 кг/
(серия 1.020-1/87 вып 2-5)
Укладка в многоэтажных зданиях ригелей перекрытий и покрытий при
жестких узлах и
монтажных элементов в здании до 8
т:с полками, длиной до 9 м, 100 шт
4
5
6
Монтаж каркаса
0,45
21
24
0,63
16
47
16536,77
9972,21
6190,46
1420,35
2143,82
2258,63
20759,83
6721,07
9306,77
1018,36
1648,46
1737,58
43029,13
26375,36
-
81666,26
-
12872,80
0,6
25817,48
15363,60
1516,44
9
-
10
-
11
5784,87
31611,02
4487,49
658,56
296,35
639,16
1832,25
824,51
-
-
-
-
-
-
-
-
4234,27
967,44
609,49
641,57
1313,68
827,62
-
-
-
-
-
-
-
7723,68
1463,20
877,92
909,86
1956,21
1173,72
9218,16
123
1
2
3
35
ФССЦ
08.1.02.110001
Поковки из квадратных заготовок,
масса: 1,8 кг
36
ФССЦ
05.1.03.130101
РДП6.86-110АтV /бетон В40 (М550),
объем 2,35 м3, расход арматуры
551,60 кг/ (серия 1.020-1/87 вып. 3-3
по вып. 3-7)
37
ФЕР 07-01047-03
38
ФССЦ
05.1.07.090007
39
ФЕР 07-01047-01
40
41
42
43
44
ФССЦ
05.1.07.250074
ФЕР 07-05035-03
ФССЦ
05.1.07.330004
ФЕР 07-01029-04
ФССЦ
05.1.06.041438
Установка лестничных маршей
при наибольшей массе
монтажных элементов в здании
до 5 т; 100 шт
2ЛМФ39.14.17-5 /бетон В15 (М200),
объем 0,566 м3, расход арматуры
43,55 кг/ (серия 1.251.1-4 выпуск 1)
Установка лестничных площадок при
наибольшей массе монтажных элементов в здании до 5 т с опиранием:на
стену 100 шт
8ЛП 1622 /бетон В25 (М350), объем
0,46 м3, расход арматуры 51,12 кг/
(серия И-155Мм, Мк)
Установка шахт лифта массой:до 2,5
т, 100 шт
ШЛ 40с14 /бетон В25 (М350), объем
1,1 м3, расход арматуры 67,21 кг/ (серия И-155Мм, Мк)
Укладка в многоэтажных зданиях
плит перекрытий и покрытий межколонных по ригелям с полками при
наибольшей массе монтажных элементов в здании до 5 т, ширина
плит:1,5 м, 100 шт
ПК 36.15-8Та /бетон В15 (М200), объем 0,68 м3, расход арматуры 20,3 кг/
(серия 1.141-1 выпуск 60)
4
5
6
7
8
5989,00
2587,25
-
7711,49
0,14
14
0,24
24
12822,63
7252,51
3116,90
1122,56
1620,68
7043,74
4713,12
1868,00
736,43
1596,31
8481,14
2418,22
3567,36
14428,50
4973,83
747,51
32
462689,40
-
1795,17
436,37
22689,52
-
986,12
261,52
22348,34
-
2035,47
580,37
85616,64
-
3435,25
5,87
84695,30
4216,74
741,85
-
-
-
-
-
-
1015,35
347,48
48,65
157,16
1448,10
202,73
-
-
-
-
-
659,84
208,25
29,16
103,10
949,99
133
-
-
-
-
-
1193,72
179,40
-
240,38
964,29
57,69
231,43
-
-
-
-
20164,92
459,34
2696,33
2977,09
654,25
3840,44
24752,26
507,17
23739,20
11
-
-
60
14
10
-
0,432
0,14
9
-
-
-
-
124
1
45
2
ФССЦ
05.1.06.041525
47
18230/1,2/7,1
5
48
ФЕР 08-02010-06
49
ФССЦ
05.2.02.090011
50
ФССЦ
05.2.03.150012
51
ФССЦ
12.2.05.090009
52
ФЕР 08-07001-01
53
ФССЦ
01.7.16.020001
3
4
ПК 60.12-4АтУТ-а /бетон В15 (М200),
объем 0,84 м3, расход арматуры 25,31
кг/ (серия 1.141-1 выпуск 63)
81
ПК 90-15-6-Ат
459
Кладка наружных стен из кирпича с
облицовкой лицевым ки рпичом: толщиной 640 мм при высоте
этажа свыше 4 м
Кирпич силикатный полнотелый одинарный, размером 250х120х65 мм,
марка: 150, 1000 шт
Кирпич силикатный лицевой пустотелый, размером 250х120х65 мм, марка
150-200, зеленый, красный, терракотовый, черный 1000 шт.
Пенополистирол экструдированный
ТЕХНОНИКОЛЬ XPS CARBON
PROF м3
Установка и разборка наружных инвентарных лесов высотой до 16
м:трубчатых для кладки облицовки,
100 м2
1172,40
485,66
115,57
56,34
27,45
Детали деревянные лесов из пиломатериалов хвойных пород
0,16
7,69
54
ФЕР 08-07001-01
Установка и разборка внутренних
трубчатых инвентарных лесов: при
высоте помещений до 6 м, 100 м2
55
ФССЦ
01.7.16.020001
Детали деревянные лесов из пиломатериалов хвойных пород
5
6
7
8
1101,63
10
-
1993,66
203,99
20,74
51,92
3,24
761,44
2660,75
1634,71
421,84
4,60
374,98
0,81
110421,84
4,60
374,98
0,81
89232,03
-
915088,58
-
239158,43
60871,15
369801,77
-
307505,74
-
92101,03
-
11579,51
10293,20
181,17
-
3242,26
2882,10
1100,06
9
-
-
-
-
-
-
-
24315,63
5,94
6964,07
3798,58
4,18
4900,17
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
126,27
43,40
1191,33
22,23
1,04
28,68
-
-
-
-
-
35,36
43,40
333,57
6,23
1,04
8,03
67,67
11
-
-
-
125
1
2
3
4
56
ФЕР 08-02001-09
Кладка стен кирпичных внутренних:
при высоте этажа свыше 4 м, м3
442,03
57
ФССЦ
05.2.02.090011
58
ФЕР 08-02001-09
59
ФЕР 08-04003-04
Кирпич силикатный полнотелый одинарный, размером 250х120х65 мм,
марка: 150, 1000 шт
Кладка перегородок из газобетонных
блоков на клее толщиной:100 мм при
высоте этажа свыше 4 м
Кладка перегородок из газобетонных
блоков на клее толщиной:200 мм при
высоте этажа свыше 4 м
60
61
ФССЦ
14.1.06.010001
ФССЦ
05.2.02.090011
62
ФЕР 07-01021-05
63
ФССЦ
14.1.06.010001
64
ФЕР 06-01109-02
65
ФССЦ
01.7.16.030001
66
ФЕР 06-01109-01
Клей «Перлфикс», КНАУФ
Блоки из ячеистых бетонов стеновые 1
категории, объемная масса:500 кг/м3,
класс В 1,5
Укладка перемычек при наибольшей
массе монтажных элементов в здании:
до 8 т, масса перемычки 0,7 т, 100 шт
Перемычка брусковая:1ПБ10-1 /бетон
В15 (М200), объем -8 м3, расход арматуры 0,31 кг/ (серия 1.038.1-1 выпуск 1)
Устройство балок для перекрытий в
опалубке типа "Дока" на высоте от
опорной площадки:до 6 м при высоте
балок до 800 мм, 100 м3
Палуба опалубки типа «Дока» из бакелизированной фанеры
Устройство балок для перекрытий в
опалубке типа "Дока" на высоте от
опорной площадки:до 6 м при высоте
балок до
500 мм, 100 м3
226,68
11,77
117,65
11648,09
561,69
1,12
5
195,44
41,97
6
30,24
4,73
761,44
616,70
110,33
249,70
16,10
616,70
110,33
249,70
16,10
1,58
549,11
4211,63
3254,27
845,60
483,84
7
8
86389,84
18551,89
172603,77
-
7255,48
2937,72
72554,76
29377,21
18403,98
-
308429,60
-
4717,03
947,07
11,12
8,39
1245,44
21469,34
6508,59
11676,10
940,52
145,00
23611,24
0,67
14057,28
10
5,05
6,10
-
-
7117,09
3870,63
1216,59
-
5578,40
799,30
15722,72
9360,74
11
2232,24
2697,12
-
1298,03
28,90
340,01
189,42
20,77
244,35
12980,32
28,90
3400,09
1894,17
20,77
2443,47
-
-
-
-
-
-
-
3644,78
96,75
108,36
541,90
624,15
699,05
-
112,00
0,33
9
13366,91
2090,79
-
-
-
-
2157,60
1351,40
447,99
311,78
1213,27
402,20
-
-
-
-
-
3714,66
1627,00
1083,42
532,25
1031,10
686,61
126
1
2
3
4
67
ФССЦ
01.7.16.030001
Палуба опалубки типа «Дока» из бакелизированной фанеры
28,11
68
ФССЦ
08.4.03.030045
Сталь арматурная периодического
профиля термомеханически и термически упрочненная класса:Ат-IIIC,
диаметром 18 мм
31,00
69
ФССЦ04.1.02
.05-0009
Бетон тяжелый, класс:В25 (М350)
101,50
70
ФЕР 06-01103-01
Возведение перекрытий в мелкощитовой опалубке (е помощью бадьи),
толщина перекрытий: до 12см, 10 м2
96,03
ФССЦ
01.7.16.040014
Опалубка разборно-переставная мелкощитовая инвентарная для возведения монолитных бетонных и
железобетонных конструкций: щиты
1,2х0,5
960,30
72
ФССЦ04.1.02
.05-0009
Бетон тяжелый, класс:В25 (М350)
76,93
73
ФЕР 09-02016-02
Монтаж металлоконструкций из алюминиевых сплавов для РВС 30000
м3:крыши купольной, 100 м2
3,00
74
ФССЦ
09.1.01.010002
71
Витражи из алюминиевого комбинированного профиля одинарной конструкции с двухкамерным стеклопакетом, неоткрываемые (ГОСТ 222332001),м2
Итого, прямые затраты
Накладные расходы, 112%
Итого, сметная себестоимость
5
6
145,00
5345,23
7
8
4076,57
-
165702,13
-
9
-
394,68
154,66
158,73
24,17
73657,54
-
37901,12
15242,84
180
725,69
27184,01
14777,67
9810,24
576,73
-
-
-
-
-
-
-
14852,00
20,35
1954,21
2321,05
31,18
2994,15
-
-
55827,33
-
81552,03
29430,72
268557,00
-
895,19
300
-
172854
11
-
-
725,69
10
-
-
44333,01
1056,00
3168,00
1730,19
743,98
2231,95
-
5156913,65
228740,93
277568,85
-
5434482,50
-
-
-
-
160575,79
19088,40
-
8657,68
12820,55
-
-
-
-
-
-
127
1
2
3
4
5
6
7
8
Сметная прибыль, 70%
1703480,53
-
Итого, сметная стоимость
5607963,03
-
Сметная заработная плата
247829,33
-
Нормативная трудоемкость
-
-
58643,93
5894,31
38787,70
5894,31
483655,11
-
Кровля
75
ФЕР 12-01015-01
76
ФЕР 12-01013-01
77
ФССЦ
12.2.05.090009
78
79
Устройство пароизоляции:
оклечнной в один слой м2
Утепление покрытий плитами: из Экструзионного пенополистирола ТЕХНОНИКОЛЬ XPS CARBON PROF
Пенополистирол экструдированный
ТЕХНОНИКОЛЬ XPS CARBON Prof
м3
32,87
32,87
295,87
ФЕР 12-01002-01
Устройство кровель плоских четырехслойных из рулонных кровельных
материалов на битумной мастике: с
защитным слоем из гравия на битумной антисептированной мастике
32,874
ФССЦ
02.2.01.030001
Гравий керамзитовый, фракция:5-10
мм, марка 250
1001,16
80
ФЕР 12-01701
81
ФЕР 12-01017-02
82
ФССЦ
04.3.01.090011
Устройство выравнивающих стяжек
цементно-песчаных толщиной 15 мм
100 м2
на каждый 1 мм изменения толщины
добавлять или исключать к расценке
12-01 -017-01
Раствор готовый кладочный
тяжелый цементный м3
1783,90
129,75
179,30
1179,89
11,20
129,75
179,30
11,20
1634,71
4988,30
163985,37
279,37
32,874
1150,59
163,37
410,08
462,33
190,48
235,18
21,86
11,30
2,66
8,64
0,34
463,30
10
-
11
25962,41
24624,04
4265,40
21,02
691,01
368,19
4265,40
14,45
21,02
474,96
691,01
368,19
14,45
474,96
-
-
-
-
-
-
13480,97
29,72
977,02
486,86
19,10
628,05
9184,01
14,81
163,00
9
-
163189,08
-
15198,64
7731,31
13001,67
9941,10
76152,62
-
-
-
6261,84
27,22
268,45
215,59
28,20
278,11
3060,57
1,00
1150,59
391,2
0,44
504,65
-
-
-
128
1
2
3
4
5
6
7
8
Итого, прямые затраты
1012614,12
38645,03
Накладные расходы
31170,20
-
Итого, сметная себестоимость
5861027,82
-
Сметная прибыль, 70%
19481,38
-
Итого, сметная стоимость
5880509,19
-
Сметная заработная плата
27830,54
-
Нормативная трудоемкость
-
-
9
31334,18
2333,07
-
10
99,98
76,64
-
4404,46
3009,66
2491,21
116,77
620,01
404,60
98,30
521,93
-
11
Заполнение проемов
83
84
ФЕР 10-01027-02
ФССЦ
1.3.02.020019
Установка в жилых и общественных зданиях блоков оконных с переплетами спаренными в стенах
каменных площадью проема более
2 м, 100 м2
Блок оконный пластиковыйодностворчатый, с поворотной створкой, с
двухкамерным стеклопакетом (32 мм),
площадью более 2 м2, м2
3282,33
469,18
5,3097
17428,19
1059,10
530,97
85
ФЕР 10-01035-03
в каменных стенах толщиной
свыше 0,51 м, 100 м
2,166
86
ФССЦ
11.3.03.010012
Доски подоконные ПВХ шириной
400мм
216,6
87
ФЕР 10-01039-02
Установка блоков в наружных и внутренних деврных проемах в каменных
стенах, площадь проема более 3 м2,
100 м2
2,205
5623,50
76,20
2849,13
1512802,56
6481,17
21,90
182,37
4,43
49,56
2682,20
747,73
762,25
119,59
-
14038,21
395,01
10734,70
-
5914,25
1680,76
-
-
47,44
21,38
46,31
9,60
5,71
12,38
-
-
-
-
-
1648,74
81,09
178,80
263,70
154,27
340,17
129
1
2
88
ФССЦ
11.2.02010003
3
Блок дверной, одностворчатый, 3-х
филёнчатый, глухой
сосновый, лакированный, модель FF
OKSAMANTY 3P, размер дверного
полотна 890x2090 мм, компл.
4
220,5
5
6
1578,81
7
8
348127,61
-
Итого, прямые затраты
1909045,51
7699,28
Накладные расходы, 112%
9382,43
-
Итого, сметная себестоимость
1918427,94
-
Сметная прибыль, 70%
5864,02
-
Итого, сметная стоимость
1924291,96
-
Сметная заработная плата
8377,17
-
Нормативная трудоемкость
-
-
28669,89
11357,30
39979,08
-
19611,53
10123,63
18989,55
-
21286,78
11074,49
305544,07
-
Полы
89
90
91
92
93
94
ФЕР 11-01002-04
ФССЦ
02.2.05.020001
ФЕР 11-01002-04
ФССЦ
02.3.01.020015
ФЕР 11-01014-02
ФССЦ
04.1.02.050006
Устройство подстилающих слоев:
щебеночных, м3
343,64
Щебень аглопоритовый, фракция:5-10
мм, марка 400
343,64
Устройство подстилающих слоев:
песчаных, м3
343,64
Песок природный для строительных:работ средний, м3
343,64
Устройство полов бетонных толщиной: 150 мм,100 м2
34,364
Бетон тяжелый, класс: В15 (М200)
515,46
83,43
50,01
33,05
116,34
5,54
57,07
29,46
55,26
619,45
322,27
592,76
27,24
3,01
210,71
141,29
9
10
-
11
-
-
-
4187,39
677,89
-
219,24
258,28
-
845,13
874,48
17185,44
3,73
1281,78
1903,77
-
7,15
2455,86
-
-
-
-
9360,75
1034,36
-
3,41
3,88
1171,81
1334,32
-
-
-
-
7240,84
4855,29
-
33,50
182,26
1151,19
6263,32
-
-
-
-
-
-
130
1
95
96
2
3
4
ФЕР 11-01011-01
ФССЦ
04.3.01.090012
Устройство стяжек: цементных
толщиной 20 мм
119,576
Раствор готовый кладочный цементный марки:50
239,152
97
ФЕР 11-01009-01
Устройство тепло- и звукоизоляции
сплошной из плит, 100 м2
45,883
98
ФССЦ
12.2.03.150011
Плиты минвата, м2
183,53
99
ФЕР 11-01034-01
Устройство покрытий из досок паркетных, 100 м2
24,932
100
ФССЦ
11.2.10.010001
Паркет: мозаичный береза, м2
2493,2
101
ФЕР 11-01027-03
Устройство покрытий на цементном
растворе из плиток:керамических для
полов одноцветных с красителемх,
100 м2
52,038
5
366,49
313,71
485,90
6
44,24
17,15
324,60
70,03
254,57
13,80
255,60
623,02
75,48
330,79
14,01
156,78
8201,43
122,70
1046,88
37,92
7
8
43823,41
37512,19
116203,96
-
14893,62
11680,44
46910,78
-
15533,13
8247,26
390883,90
-
426786,01
54477,54
Итого, прямые затраты
1489115,70
144472,84
Накладные расходы, 112%
176145,48
-
Итого, сметная себестоимость
1665261,18
-
Сметная прибыль, 70%
110090,92
-
Итого, сметная стоимость
1775352,10
-
Сметная заработная плата
157272,75
-
Нормативная трудоемкость
-
-
9
5290,04
2050,73
-
10
8,54
22,12
11
1021,18
2645,44
-
-
-
-
3213,19
28,38
1302,16
633,19
17,80
816,81
-
-
-
-
-
1881,87
35,19
877,36
349,30
18,07
450,59
-
-
-
-
-
6385,06
119,78
6233,11
1973,28
48,92
2545,53
50557,19
12799,90
-
263,50
300,21
-
16741,86
16511,88
131
1
2
3
4
102
ФЕР 15-04006-03
Покрытие поверхностей грунтовкой
глубокого проникновения за 1 раз
стен, 100 м2
64,37
103
ФССЦ
14.4.01.210001
Грунтовка, т
0,84
104
ФЕР 15-02019-01
Сплошное выравнивание внутренних
бетонных поверхностей (однослойное
оштукатуривание) известковым Раствором стен
64,38
105
ФЕР 15-04001-01
Окраска водными составами внутри
помещений клеевая:простая
64,38
15-01-047-15
подвесных потолков типа
<Армстронг> по каркасу из
оцинкованного профиля, 100 м2
76,97
106
5
6
Внутренняя отделка
64,16
0,97
63,01
0,26
1805-
7
8
4130,60
4056,56
15106,77
-
44242,95
23733,54
7375,97
3528,00
509790,01
74131,35
Итого, прямые затраты
580646,29
105449,45
Накладные расходы, 112%
123865,80
-
Итого, сметная себестоимость
704512,09
-
Сметная прибыль, 70%
77416,12
-
Итого, сметная стоимость
781928,22
-
Сметная заработная плата
110594,46
-
Нормативная трудоемкость
-
-
6671,44
3056,66
687,22
7,82
368,65
3,38
114,57
2,28
54,80
6623,23
0,49
324,71
963,12
63,39
9
10
11
62,45
0,65
41,85
16,74
0,34
21,59
-
-
-
-
-
503,45
42,18
2715,53
217,60
4,36
280,71
146,79
6,27
403,66
31,55
24992,93
0,63
102,46
40,69
7886,35
4879,13
81,77
6294,08
25705,61
5145,02
-
151,56
87,10
-
11047,38
6637,07
139,18
117,16
308,13
65,15
31,95
84,04
-
Наружная отделка
107
ФЕР 15-04006-03
Высококачественная штукатурка фасадов цем- известковым раствором по
камню стен: гладких, 100 м2
2,63
2536,67
52,92
1162,23
24,77
132
1
2
108
ФЕР 27-07001-01
109
ФЕР
04.2.01.040001
3
Устройство асфальтобетонных покрытий дорожек и тротуаров однослойных из литой мелкозернистой асфальтобетонной смеси толщ. 3 см, 100м2
4
6
299,11
57,25
140,46
0,80
7
8
897,33
421,38
9894,60
-
Итого, прямые затраты
17463,37
3478,04
Накладные расходы, 112%
3971,06
-
Итого, сметная себестоимость
21434,43
-
Сметная прибыль, 70%
2481,91
-
Итого, сметная стоимость
23916,35
-
Сметная заработная плата
3545,59
-
Нормативная трудоемкость
-
-
Итого, прямые затраты
11579937,65
584996,01
Накладные расходы, 112%
730430,85
-
Итого, сметная себестоимость
12310368,49
-
Смеси асфальтобетонные дорожные
мелкозернистые щеб. типа Б марки 1
3
5
21,51
460,00
Итого по смете
-
Сметная прибыль, 70%
456519,29
Итого, сметная стоимость
12766887,77
-
652170,40
-
-
-
Сметная заработная плата
Нормативная трудоемкость
9
10
11
171,75
15,12
45,36
2,40
1,03
3,10
310,93
67,55
-
-
132,28
32,99
-
-
-
353,49
87,13
65554,10
87038,64
133
ОБЪЕКТНАЯ СМЕТА № 2-1
на строительство
Культурно-досугового центра
(наименование объекта)
Сметная стоимость
14681,92
тыс. р.
Нормативная трудоемкость 175,48 тыс. чел.-ч
Сметная заработная плата
750 тыс. р.
Расчетный измеритель единичной стоимости_22,89 тыс. р./м2
№№
п/п
Номера
смет и
расчетов
Наименование работ и
затрат
1
2
3
1
Лс №2-11
2
строительных
работ
4
всего
8
Общестроительные работы
12766,89
12766,89
Сантехнические работы
1276,69
1276,69
Электротехнические
работы
3
Сметная стоимость, тыс. р.
оборудовамонтажных
ния, мебе- прочих
работ
ли, инвензатрат
таря
5
6
7
638,34
638,34
9
65,55
87,04
6,56
8,70
Средства Показатели
оплаты
единичной
труда, тыс. стоимости,
р.
тыс. р.
10
11
652,17
0,14
65,22
0,01
638,34
3,28
32,61
0,01
14681,92
4,35
75,39
100,09
175,48
750,00
0,41
Итого:
14043,58
Нормативная
трудоемкость,
тыс. чел-ч
134
Сводный сметный расчет стоимости строительства
Культурно-досугового центра
(наименование стройки)
№
п/п
Номера
смет и расчетов
1
1
2
2
ОС №2-1
Наименование глав, объектов, работ и затрат
3
Глава 1. Подготовка территории строительства
Глава 2. Основные объекты строительства
Составлен в ценах 2001г.
Сметная стоимость, тыс.руб.
Оборудования,
Строительных Монтажных
мебели, инработ
работ
вентаря
4
5
6
Прочих
затрат
Общая
сметная стоимость,
тыс.руб.
7
293,64
8
293,64
14043,58
421,31
2808,72
210,65
17484,25
3
Глава 3. Объекты подсобного и обслуживающего назначения
561,74
16,85
112,35
8,43
699,37
4
Глава 4. Объекты энергетического хозяйства
584,21
17,53
116,84
8,76
727,34
876,32
26,29
175,26
13,14
1091,02
1460,53
43,82
292,11
21,91
1818,36
584,21
17,53
116,84
8,76
727,34
18110,60
543,32
3622,12
565,30
22841,33
5
6
Глава 5. Объекты транспортного хозяйства и
связи
Глава 6. Наружные сети и сооружения водоснабжения, канализации, теплоснабжения и газоснабжения
7
Глава 7. Благоустройство и озеленение территории
8
Итого:
135
1
2
3
4
5
271,66
5,98
18382,26
549,29
- зимнее удорожание
275,73
8,24
283,97
- перевозка работников к месту работ
459,56
13,76
473,29
19117,55
571,27
3622,12
565,30
23876,23
9
Глава 8. Временные здания и сооружения
10
Итого:
6
7
8
277,64
3622,12
565,30
23118,97
Глава 9. Прочие работы и затраты:
11
12
Итого:
13
Глава 10. Содержание дирекции строящегося
предприятия
-
-
-
5,65
5,65
14
Глава 11. Подготовка эксплуатационных кадров
-
-
-
-
-
15
-
-
-
16,96
16,96
16
Глава 12. Проектные и изыскательские работы,
авторский надзор
Итого:
19117,55
571,27
3622,12
582,26
17
Резерв средств на непредвиденные работы
11,65
23893,19
477,86
18
Итого:
19499,90
582,69
3694,56
593,90
24371,05
19
Возвратные суммы
-
-
-
89,09
89,09
20
НДС 20 %
3899,98
116,54
738,91
118,78
4874,21
21
Итого
23399,88
699,23
4433,47
801,77
29334,35
382,35
11,43
72,44
136
Альбом чертежей
Культурно-досуговый центр
Горохов Тимофей Иванович
ОК1
ОК1
15.0
0
8980
8
3
Д3 Д3 Д3
220 2400
420
36
35
420
7690
110
4
Д1
5860
1520
Д4
220
9460
220
3680
2287О
0
ОК1
Д2
ОК3
680
Д5
4500
3970 120
Д4
12
Д4
11
ОК3
ОК3
ОК3
ОК3
ОК3
ОК3
Д1
3
Д4
16
4
+0.040
Д1
858О
26
Д1
180
0
25
220
3000
6000
4500
39
4
Д1
4
4
3
З'
4
5
220
21
35800
ОК3
ОК3
ОК3
9000
ОК3
ОК3
9000
ОК3
8510 20
ОК3
7200
7
8
ОК3
ОК3
1800
3635
Д6
550
ОК3
13
0°
15.0
9000
15.00°
12
ОК1
ОК1
ОК1
ОК1
ОК1
ОК1
ОК1
53
5960 210
1
51
2410
420
8590
41
3000
ОК4
+15.000
Д4
56
4080
54
1
Д3
Д3
Д3
Д3
60
43
+4.310
27000
Д6
400
180
0
0
ОК1
Д1
Д2
ОК3
220
17680
220
17780 45
6000
4500
1761О
46
550
ОК3
ОК3
ОК3
ОК3
ОК3
ОК3
ОК3
ОК3
ОК3
ОК3
ОК3
ОК3
ОК3
ОК3
ОК3
ОК3
ОК3
1210 18001050180010501800 1500 18001050180010501800 1500 18001050180010501800 1500 18001050180010501800 1500 18001050180010501800 1500 180010501800105018001155
1500 3000
3000
6000
4500
4500
9000
9000
7200
1800
400
4310
400
5
10
4
12
2
2'
2''
3
З'
4
5
6
7
8
8'
9
10
11
Л
А
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР 2D -АС1
13
9000
69000
2
14
10
43
0
3
ОК3
-0.150
400
2
ОК3
2
8760
44
680
43
10
13501500900150090015001350
9000
400
Д1
ОК2
Д1
+9.900
15
4310
ОК2
+13.600
400
1
220
ОК2
+13.700
+4.520
48
ОК2
16
4310
Д1
400
9490
ОК1
Д1
Д3
Д3
Д3
Д3
Д3
Д5
2
Фасад в осях А-Л
М 1 : 200
420
ОК1
1800
47
2
3400
120018008501800 135015005002100 1800 2200 1800
18000
400
3190
420 220
ОК5
4900
3600
9000
55
57
10
+18.270
Д1
59
1
6670
4500
17
0
667
9000
-0.150
400
00
90
Д1
58
5690
1
+4.520
Д2
Д4
Д1
А
18
66
70
550
Д1
Д2
Б
+8.720
400
ОК4
26815
Д5
49
+13.700
667
0
ОК1
8580
110
+18.270
+14.700
9060
1884O
6000
400
19
0
390
400
7
66
Д1
22520
Е
900
ОК1
1
Д4
Д4
5
390
42
50
Ж
9000
ОК1
6465
120
5400
52
Фасад в осях 1-10
М 1 : 400
20
Д4
45000
10
4
1
11
2
Д1
В
9
14
°
00
.
5
1
1800 2200 1800 2200 1800 2200 1800 2200 1800 2200 1800 2200 1800 2200 1800 2200 1800 2200 1800 1505
ОК5
3600
8'
4
План второго этажа
М 1 : 200
2100
15
Д6
3
6
К
Г
19
Д6
ОК4
2''
Л
Д
Д6
+0.040
680
2'
24515
660
0
Д1
ОК3
4500
3
И
1
9000
2
2
27000
40
69000
1
1
10
1210 18001050180010501800 1500 18001050180010501800 1500 18001050180010501800 1500 18001050180010501800 1500 18001050180010501800 1500 180010501800105018001155
1500 3000
17
550
3
9000
6000
2
4275
680
Д1
ОК3
Д4
Д5
4
5690
220
22
8760
23
8770
ОК2
13501500900150090015001350
Д2
24
120
Д3
Д3
Д3
Д3
4
3
18
0°
Д4
29
220
Д4
15.
0
Д1
31
Д1
Д3
Д3
Д3
Д3
Д3
11980
14390
ОК1
32
ОК3
9000
А
3
1880
27
220 2580 220
ОК1
1800
9000
120018008501800 135015005002100 1800 2200 1800
18000
3400
1
30
5530
120
13
Д5
28
3
Д4
3960 120
120
Д4 14
15
Д4
Д4
Д4
4
120
Д4
4
Д4
18
Д4
Д4
220
4900
17
16
Д4
3180
Д6
120 1940 120
5310
Д1
Д1
4
400 5960
6
Д4
2580 220 6610
220
8570
660
ОК1
420
34
17770
Д4
4
Д1
7
19
°
15.00°
ОК1
680
8580
9
37
Д4
ОК1
1960 1800 2200 1800
6000
3000
ОК1
Д4
38
3600
900
ОК1
4
Д1
33
Б
9000
ОК1
5
3
4500
45000
В
ОК1
15.00°
Г
ОК1
0°
Д
ОК1
15.0
Е
ОК1
Д6
0°
Ж
ОК1
0
15.
И
ОК1
0°
ОК1
3400
5400
К
ОК1
ОК1
3600
Л
1800 2250 1750 1962
ОК1
15.00°
15.0
1800 2200 1800 2200 1800 2200 1800 2200 1800 2965
20
15.
00
°
3750
680
4
2
План первого этажа
М 1 12101400
: 2001800 2200 1800 2200 1800 2200 1800 2200 1800 2200 1800 2200 1800 2200 1800 2200 1800 1505
2100
10090 5025
3
"Конструкции зданий и сооружений"
Примечание:
1. Экспликация помещений приведена в пояснительной записке
на листе 10;
2. Экспликация полов приведена в пояснительной записке
на листе 17.
Изм. Кол. уч. Лист № док.
Разраб.
Пров.
Руков.
Горохов Т.И.
Ельчищева Т.Ф.
Ерофеев А.В.
Н.контр.
Утв.
Ерофеев А.В.
Умнова О.В.
Подпись
Дата
Культурно-досуговый центр
курортно-гостиничного комплекса
«Триумф»
Планы этажей, фасады, виды
Стадия
Лист
Листов
ВКР
1
7
АрхСиТ, каф. "КЗиС",
гр. БСТ-42
План третьего этажа
4
М 1 : 200
1800 2200 1800 2200 1800 2200 1800 2200 1800 2200 1800 2200 1800 2200 1800 2200 1800 2200 1800 1505
ОК1
ОК1
4
К
ОК1
ОК1
ОК1
ОК1
ОК4
ОК4
Д4
1
ОК3
Д1
390
22520
400
66
67
5960 220 2400 420
65
665
35515
ОК3
Д4
ОК3
Д1
1
63
3190
420
Д3
Д3
Д3
Д3
400
+8.510
27000
64
180
0
9740
867О
ОК1
70
Д3
Д3
Д3
Д3
Д3
Д5
2
72
+12.380
400
16
откос из
цементно-песчаного раствора
420
120
62
+12.600
Уголок 125/8
4080
519О 420
ОК1
3400
120018008501800135015005002100 1800 2200 1800
0
Подоконная доска
+5.000
ОК2
ОК2
Д6
400
Монтажная
Анкер
петля
680
3000
6000
4500
4500
9000
9000
7200
1800
9000
69000
2'
2''
3
З'
4
5
7
+13.600
8
8'
9
11
10
+0.800
Разрез 1-1
М 1 : 200
+15.000
+14.700
6
2400
2
переменная
+17.867
4
+13.700
+13.600
800
1
12
330
3870
2100 1390
330
380
+11.600
+7.400
+8.180
+5.000
+4.200
+3.200
+8.510
-0.150
+7.700
-0.150
+4.520
+4.310
3980
+0.000
+0.000
+6.300
3
+2.100
+3.980
+0.800
+8.720
Керамическая плитка
- 20
Цементно-песчаный раствор
- 20
Бетон
- 150
Профилированная мембрана
Уплотненная песчанная подготвка - 20
Щебоночная подготовка
- 20
Глинянный замок
- 10
Уплотненный грунт основания
150
+8.400
+11.900
Асфальтобетон -20
Щебеночная подготовка -130
Горизонтальная
гидроизоляция
Бортовой камень
0,05
+3.500
+0.000
+0.000
ФБС 24.6.6
Глиняный замок
1200
+12.380
+9.200
3180
1500 3000
Вкладыш из минераловатных плит δ=20 мм
760
4500
13
+3.980
40
6000
121018001050180010501800 1500 18001050180010501800 1500 18001050180010501800 1500 18001050180010501800 1500 18001050180010501800 1500 180010501800105018001155
Бетон B20
50
9000
14
1000
5690
Раствор сложный
- 20 мм
Кирпичная кладка из сплошного
кирпича глиняного обыкновенного
на ц/п растворе
- 510 мм
Экструдированный пенополистирол - 30 мм
Кладка из керамического
пустотного кирпича
– 120 мм
10
43 0°
0
15.
400
4310
0°
15.0
400
5
410
15.00°
+4.200
220 110
8580
13501500900150090015001350
400
Керамическая плитка
- 20
Цементно-песчаный раствор - 30
Минераловатная плита
- 40
Цементно-песчаный раствор - 20
Ж/б многопустотная плита -220
Слив из оцинкованной
стали
15
4310
15.0
0°
680
ОК1
ОК2
откос из цементно-песчаного раствора
Монтажная
пена
400
150
18000
9000
А
150
420
3180
ОК6
4900
1800
4500
900
9000
9000
Б
Д1
61
Д4
Техноэласт ЭКП
-3
Унифлекс ВЕНТ ЭПВ
-3
Праймер битумный ТЕХНОНИКОЛЬ №01
Армированная ц.п.стяжка
- 50
Разуклонка из керамзита
- 30
Экструзионный пенополистирол
ТЕХНОНИКОЛЬ CARBON PROF
- 90
Пароизоляционный слой - Биполь ЭПП - 3
Ж/б многопустотная плита
- 220
17
15.00°
В
Д1
71
Д1
400 15
.00
°
43
10
400
4310
Г
Д4
°
4310
00
90
Д
3600
45000
Е
4105
0°
15.0
431О
3000
Ж
18
1
400 5.00
43
15. 10
00
°
660
390
15.00°
°
00
15.
10
43
6000
И
68
17570
18920
69
17830
5400
Д1
Фартук из оцинкованной
кровельной стали
+13.600
220
ОК1
8070
ОК1
2000
ОК1
8400
ОК1
19
4310
15.00°
ОК7
12001800900 2700 1800 2400 180060018006001800 1360
3635
ОК4
3600
680
Л
2100
680
24515
Разрез 4-4
М 1 : 20
20
Обмазка горячим
битумом за 2 раза
-1.950
-1.200
6000
4500
1500 3000
3000
6000
4500
4500
9000
9000
7200
1800
9000
РМ-2
-7.450
2'
2''
3
З'
4
5
Разрез 2-2
М 1 : 200
6
7
8
8'
9
10
5400 100
2
-1.650
4
Разрез 3-3
М 1 : 200
+18.270
1
-1.750
-7.150
2
М 1:10
250
1
Обратная засыпка непучинистым
грунтом с трамбованием
Бетонная подготовка
из бетона класса B7.5
450
69000
+14.700
+3.200
+0.800
+12.820
+3.980
+0.800
+0.040
-0.150
-1.650
+0.000
-0.150
-1.650
Л
5400
К
6000
И
3000
Ж
3600
Е
4500
45000
Д
Г
900
В
9000
-7.150
9000
Б
А
-7.150
9000
Б
900
В
Г
1
4500
3600
36000
Д
3000
Е
6000
Ж
5400
И
300
300
600
3600
К
Л
+12.000
Бетон B20
+8.510
650
120
100
Л
Ж/б плита
+8.180
10
10
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР 2D -АС2
Перемычка
"Конструкции зданий и сооружений"
Дюбель
3600
Шпонка
110
1
М 1:10
10
+12.380
Тип пола 1
300
1500
См. разрез 4-4
+4.310
+3.500
350
220
330
+8.180
600
370 10220 220
+5.000
3
М 1 : 25
+8.510
+7.700
550
850
+13.230
8380
+7.400
300
+12.360
1
4130
+9.200
+12.380
+9.900
+12.056
600
3600 600 1103490
+11.600
330 330
2140 1840
3870 690 2700 480220
2
-7.400
870 220
+13.600
+13.700
+13.600
Изм. Кол. уч. Лист № док.
Разраб.
Пров.
Руков.
Горохов Т.И.
Ельчищева Т.Ф.
Ерофеев А.В.
Н.контр.
Утв.
Ерофеев А.В.
Умнова О.В.
И
Подпись
Дата
Культурно-досуговый центр
курортно-гостиничного комплекса
«Триумф»
План этажа, разрезы, узлы
Стадия
Лист
Листов
ВКР
2
7
АрхСиТ, каф. "КЗиС",
гр. БСТ-42
1500 3000
2''
3000
3
З'
6000
4
4500
5
15.
00
°
Б
15.0
0°
4500
6
9000
7
9000
8
7200
8'
1800
9
9000
10
А
0°
15.0
15.00°
69000
12
11
Монолитныый
участок
В
°
00
15.
14
ПК88.15
ПК88.10
ПК88.10
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
15.
00
°
15.0
0°
15.00°
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
900
ПК36.15
ПК87.10
ПК87.12
ПК87.10
ПК87.10
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК34.15
ПК34.15
ПК34.12
ПК34.12
ПК34.12
ПК34.12
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК87.12
ПК87.10
ПК87.15
3600
ПК36.15
ПК88.15
ПК52.15
ПК52.15
ПК52.15
ПК52.15
ПК52.15
ПК52.15
4500
3000
ПК87.15
ПК87.10
ПК87.10
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.10
ПК87.10
ПК87.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК60.12
ПК88.12
ПК60.15
ПК60.15
ПК90.15
ПК90.15
ПК90.15
ПК90.15
ПК90.15
ПК90.15
ПК90.15
ПК90.15
ПК90.15
ПК90.15
ПК90.15
ПК90.15
ПК90.15
ПК90.15
ПК90.10
ПК90.15
6000
ПК88.15
ПК88.10
ПК88.10
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.10
ПК88.10
ПК88.15
ПК54.15
ПК54.10
ПК54.15
ПК54.15
ПК54.15
ПК54.15
ПК90.15
ПК90.15
ПК90.15
ПК90.15
ПК90.15
ПК90.15
ПК90.15
ПК90.15
ПК90.15
ПК90.15
ПК90.15
ПК90.15
ПК90.15
ПК90.15
ПК90.10
ПК90.15
5400
+98,30
+98,80
А
13
69000
12
11
- фонтан
20
°
N
18
17
+14.700
Л
0,0
0,0
16
0,0
Водоприемная
воронка ⌀200
+13.630
5
0,05
0,05
0
,0 5
5
0
5
0,0
,0 5
0,05
5
+15.000
15
0,02
+0,000=+98,450
+98,30
+98,10
1
- парковка
- дерево
98,60
0,05
Водоприемная
воронка ⌀200
0,05
- граница
участка
- горизонталь с
отметкой
Экспликация зданий и сооружений
19
Наименование
+15.000
+13.600
+14.800
+12.820
0,05
0,05
0,05
+14.800
0,05
0,05
Решетка
водосточная
Изм. Кол. уч. Лист № док.
Разраб.
Пров.
Руков.
Горохов Т.И.
Ельчищева Т.Ф.
Ерофеев А.В.
Н.контр.
Утв.
Ерофеев А.В.
Умнова О.В.
Подпись
Водоприемная
воронка ⌀200
0,05
0,02
+9.900
А
69000
1
13
0,02
0°
97
:2
15.
0
C
0,05
15.0
0
ПК36.10
ПК36.15
3600
+98,30
+97,50
0,05 0,05
15.00°
0,05
0°
15.0
16
0,05
ПК88.15
ПК88.10
ПК88.10
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.10
ПК88.10
ПК88.15
ПК54.15
ПК54.10
ПК54.15
ПК54.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.10
ПК87.12
9000
В
17
0,05
ПК87.15
ПК87.10
ПК87.10
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.10
ПК87.10
ПК87.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК60.12
ПК88.12
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.10
ПК88.10
ПК88.15
9000
СВ
Л
i=1
ПК60.15
15.00°
В
0,05
ПК60.15
ПК54.15
План покрытия
М 1 : 200
200
0
0
13
3 00 200
1
0
0
30
00 1 00 20
3
1
00 00 2
0 13
2
130 200
0
0
30
00 1 00 20
3
1
2
00
0 13 0 200
0
3
01
20
130 200
CЗ
0,05
ПК60.15
10
0°
18
Июль
0,05 0,05
ПК60.15
9000
З
0,05
ПК60.15
9
15.
0
ЮВ
Январь
0,05
ПК60.15
1800
°
0,05 0,05
ПК60.15
5
ПК60.15
0,0
ПК60.15
0,05
45000
ПК60.15
8'
15.00°
ПК60.15
ПК87.15
ПК60.15
7200
ПК87.15
ПК60.15
ПК87.15
ПК60.15
ПК87.15
ПК60.15
ПК87.15
ПК60.15
8
ПК87.15
ПК60.15
ПК87.15
ПК60.15
9000
ПК87.15
ПК60.15
ПК87.15
ПК60.15
ПК87.15
ПК60.15
ПК87.15
ПК60.15
7
ПК87.15
ПК60.15
ПК87.15
ПК60.15
ПК87.15
ПК60.15
ПК87.15
ПК60.15
ПК87.15
ПК60.15
ПК87.15
ПК60.15
ПК87.15
ПК60.15
ПК87.15
ПК60.15
ПК87.15
ПК60.15
ПК87.15
ПК60.15
ПК87.15
ПК60.15
ПК87.15
ПК60.15
ПК60.15
6
ПК87.15
ПК60.15
ПК87.15
ПК60.15
ПК87.15
ПК60.15
ПК87.15
ПК60.15
ПК87.15
ПК60.15
ПК87.15
ПК60.15
ПК87.15
ПК90.15
ПК87.15
ПК60.15
ПК87.15
ПК60.15
ПК87.15
ПК60.15
ПК87.15
ПК60.15
ПК87.15
ПК90.15
ПК54.15
ПК60.15
ПК60.15
ПК60.15
ПК30.10
ПК30.10
ПК30.10
ПК30.10
ПК60.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.12
ПК87.10
ПК87.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
ПК88.15
5
ПК87.15
ПК36.15
ПК36.15
ПК36.15
ПК88.15
ПК52.15
ПК52.15
ПК52.15
ПК60.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
ПК87.15
4
9000
Монолитный
участок
Ю
0,05
0,02
2'
З'
4500
19
5
0 ,0
2
3
4500
15.00°
4500
2''
6000
0°
1
2'
3000
15.0
6000
ПК36.15
3600
2
ПК52.15
Ж
ПК87.15
И
ПК36.15
К
ПК52.15
Е
ПК36.15
5400
Л
1500 3000
0°
ПК52.15
6000
1
4500
0
15.
ПК87.10
ПК87.12
3000
6000
15.0
0
15.00°
А
400
0
3600
Е
600 54
Г
4500
15.00°
0°
Г
15.0
Д
900
0°
Ж
60
Б
60
9000
К
400
9000
И
0
15.
45000
Л
60
Д
45000
План перекрытия
М 1 : 200
Генеральный план М 1:1000
20
ЮЗ
+98,30
+98,10
1
Водоем
+98,30
+98,70
+98,30
+98,50
10
98
2
3
99
МУ
1 00
2
15
1 01
°
00
15.
14
улица Азовская
Условные обозначения
Техно-экономические показатели
к генеральному плану
1
Проектируемое здание
3775
4
Площадь озеленения
м2
2
Проектируемое здание (2 очередь)
1144
5
Процент застройки
%
10
3
Проектируемое здание (3 очередь)
1320
6
Процент покрытия
%
11
7
Процент озеленения
%
79
N
Наименование
Ед.изм.
1
Площадь участка
м2
62237
Площадь,
м2
2
Площадь застройки
м2
6239
3
Площадь покрытия
м2
6803
49195
0,05
Водоприемная
воронка ⌀200
0,05
+8.720
+12.600
Культурно-досуговый центр
курортно-гостиничного комплекса
«Триумф»
Планы перекрытия, покрытия и кровли,
генеральный план, экслпикация, роза ветров
Значение
План кровли
М 1 : 400
+4.520
0,02
Решетка
водосточная
0,02
+13.600
Решетка
водосточная
0,02
0,02
+8.710
10
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР 2D -АС3
"Конструкции зданий и сооружений"
Дата
Стадия
Лист
Листов
ВКР
3
7
АрхСиТ, каф. "КЗиС",
гр. БСТ-42
5-5
М 1 : 10
1-1
М 1 : 10
4
2-2
М 1 : 20
2
С-2
3
1
С-2
220
189
1
159
26
159
26
159
26
159
26
159
26
159
26
159
20
111
2120
1580
1240
С-3
1580
2120
20
C-1
8680
1490
3
С-5
1
465
600
40
2
560
111
600
C-1
31
220
КР-1
300
3-3
М 1 : 10
Ригель Р-1
М 1 : 20
2
4
6-6
М 1 : 10
145
С-2
4
5
МН-1
МН-1
МН-1
МН-1
МН-1
МН-1
КП-1
190
185
185
185
185
185
185
190
330
400
1100
400
1100
400
1100
1490
400
1100
400
1100
400
330
300
230
31
145
5
С-3
300
600
220
189
1
8560
370
600
2
С-1
М 1 : 10
18
4-4
М 1 : 20
6
5
2
465
600
МН-1
КП-1
17
С-4
11
4
14
Ведомость стержней на один элемент
7х180=1260
КолМасса
во,
ед, кг
шт
МН-2
Поз.
С-5
Наименование
С-4
10
С-2
М 1 : 50
3
С-3
М 1 : 20
19
3
8
7
3
6
4
5
5
10 230 10
250
20
6
7
10
550
2120
8
10х175=1755
4
230
13х350=4550
230
А-800.
2 Ø25А800 ГОСТ 5781-82 L=8180 мм
10х175=1750
8510
21
22
6х200=1200
120
530
290
С-1
17 Ø3B500 ГОСТ 6727-80 L=2120 мм
18 Ø3B500 ГОСТ 6727-80 L=1675 мм
23
24
23
24
400
10
23
41х200=8200
С-2
19 Ø3B500 ГОСТ 6727-80 L=8610 мм
20 Ø3B500 ГОСТ 6727-80 L=1250 мм
10
8220
8545
160
10
7х175=1225
9
10х200=2000
2020
10
26
220
КР-1
М 1 : 20
Расчетная схема и эпюры моментов и
поперечной силыр игеля
С-4
23 Ø4B500 ГОСТ 6727-80 L=8220 мм
24 Ø3B500 ГОСТ 6727-80 L=1330 мм
10
Расчетная схема и эпюры моментов и поперечной силы
многопустотной плиты перекрытия
25
100x2
10
С-5
25 Ø5B500 ГОСТ 6727-80 L=440 мм
26 Ø5B500 ГОСТ 6727-80 L=220 мм
10
43х200=8600
7х200=1400
1420
С-3
21 Ø3B500 ГОСТ 6727-80 L=1420 мм
22 Ø3B500 ГОСТ 6727-80 L=1240 мм
C-5
М 1 : 10
7х200=1400
10
Ø25А500С ГОСТ Р 52544-2006 L=8520 мм
Ø12А400 ГОСТ 5781-82 L=8180 мм
Ø12А400 ГОСТ 5781-82 L=2000 мм
Ø8А400 ГОСТ 5781-82 L=565 мм
Ø8А400 ГОСТ 5781-82 L=400 мм
Ø8А400 ГОСТ 5781-82 L=255 мм
КР-1
9 Ø3B500 ГОСТ 6727-80 L=2020 мм
10 Ø3B500 ГОСТ 6727-80 L=170 мм
С-4
М 1 : 20
120
КП-1
3
4
5
6
7
8
316
21х100=2100
340
180 20
165
10
КП-1
М 1 : 20
18
565
17
6
15 170 170 180 30
5
А-800
1 Ø14А800 ГОСТ 5781-82 L=8630 мм
20
841O
4х100=400
20
440
"M"
"M"
10
Qmax
Mmax
Qmax
"Q"
Qmax
Примечание:
1. Класс бетона сборной плиты перекрытия - B30
2. Класс рабочей арматуры плиты - A800
3. Класс бетона ригеля Р1 - B40
4. Класс рабочей армаутры ригеля Р1 - А800
5. Способ натяжения - электротермический на упоры
Mmax
"Q"
Qmax
Масса
общая, кг
8
8
10.5
84
84
4
4
31.5
126
126
4
2
4
68
4
70
152
32.9
7.3
1.8
0.23
0.16
0.11
131.6
14.6
7.2
15.64
0.64
7.7
177.38
2
11
13
0.12
0.01
0.24
0.11
0.35
9
22
31
0.12
0.1
1.08
2.2
3.28
8
44
52
0.48
0.07
3.84
3.08
6.92
7
8
15
0.08
0.07
0.56
0.56
1.12
6
42
48
0.81
0.08
4.86
3.36
8.22
3
5
8
0.07
0.04
0.21
0.2
0.41
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР 2D -КЖ1
"Конструкции зданий и сооружений"
Изм. Кол. уч. Лист № док.
Разраб.
Пров.
Руков.
Горохов Т.И.
Ерофеев А.В.
Ерофеев А.В.
Н.контр.
Утв.
Ерофеев А.В.
Умнова О.В.
Подпись
Дата
Культурно-досуговый центр
курортно-гостиничного комплекса
«Триумф»
Плита перекрытия, ригель, разрезы,
расчетные схемы, арматурные сетки и
каркасы, ведомость стержней на один элемент
Стадия
Лист
Листов
ВКР
4
7
АрхСиТ, каф. "КЗиС",
гр. БСТ-42
Сетевой график
Забивка свай
25 дн.
5
95
5
0/0
1
0
0
5 дн.
5
0/0
Монтаж перекрытия
21 дн.
3 этаж
Устройство кровли
28 дн.
27
262
262
0/0
29
290
0/0
Устройство монолит.
перекрытия.
7 дн.
3 этаж
14/0
Бетонные работы полов
30
31
Устройство перегородок 5 дн.
Заполнение проемов
9 дн.
290
299 299
304 304
3 этаж
3 этаж
3 этаж
0/0
0/0
0/0
Монтаж купола
28 дн.
26
248
262
Бетонные работы
полов 10 дн.
28
290
7 дн.
148
1 этаж
1/1
Монтаж фундаментных
Устройство монолитных
Обратная засыпка
Гидроизоляция
Срубка оголовков
блоков
фундаментов
7
8
9
11
12
свай 1 дн.
10 дн.
39 дн.
3 дн.
96
96
135 135
145 145
148 148 8 дн.
156 156
0/0
0/0
0/0
0/0
0/0
32
4 дн.
308
5
2 этаж
0/0
313
4/0
4/0
308
0/0
309
Кирпичная кладка
15 дн.
171
309
3 этаж
310
323
4/0
11/0
14/3
14/3
Бетонные работы для пола по
52
53
54
55
8 дн.
Устройство перегородок 5 дн.
грунту
309 320
309 320
317 328
322 333
1 этаж 11/0
1
этаж
1
этаж
0/0
11/0
11/0
Устройство основания
для пола по грунту 19 дн.
1 этаж
310
46
324
320
324
4/0
18/7
56
5 дн.
327 338
1 дн.
321
2 этаж 4/0
192
199
204
2 этаж
Сант.тех.работы
Устройство монолит.
перекрытия
7 дн.
2 этаж
14/0
19
202
207
5/0
320
0/0
Кирпичная кладка
Монтаж перекрытия
21 дн.
20
15 дн.
207
2 этаж
207
2 этаж
0/0
48
321
325
4/0
Кирпичная
кладка 13 дн.
22
228
228
25
241
241
3 этаж
0/0
16/16
10 дн.
335
2 этаж 4/0
Внутренняя
отделка
50
15 дн.
335 335
2 этаж 0/0
4/0
49
335
5/0
58
335 340
Электротех.работы
1 дн.
1 этаж
11/0
4/4
62
0/0
Отделка полов
325
228
14/14
5/1
47
21
214
5/5
192
Монтаж объемных
элементов
23
24
2
дн.
7 дн.
235 239
237 241
3
этаж
4/0
4/0
Монтаж колонн
Благоустройство территории
Внутренняя отделка
Наружная отделка
36
37
38
15 дн.
5 дн. 340 356
20 дн.
320
335 335
360 376
3 этаж
0/0
16/0
16/0
35
18/7
57
1 дн.
328 339
1 этаж
11/0
18
2 этаж 5/0
0/0
10 дн.
3 этаж
45
192
17
14/10
электротех.работы
1 дн.
320
2 этаж 4/0
Заполнение проемов
Отделка полов
0/0
Сан.тех.работы
44
171
1 этаж
34
14/10
319
178
Монтаж перекрытия
21 дн.
0/0
электротех.работы 1 дн.
Монтаж колонн
7 дн.
16
Монтаж объемных
элементов
3 дн.
14/14
15
1 этаж
0/0
Заполнение
проемов
42
43
5 дн.
314 318
319 323
2 этаж 4/0
Устройство монолит.
перекрытия.
7 дн.
1 этаж
14/0
5/5
33
1 дн.
20/6
Устройство
перегородок
40
41
5 дн.
309 313
314 318
2 этаж 4/0
4/0
39
309
Сан.тех.работы
3 этаж
9/5
14/14
147
1/0
0/0
Разработка грунта
экскаватором
Срубка оголовков
Забивка свай
2
3
4
6
свай 25 дн.
13 дн.
52 дн.
5
18
18
70
70
95
95
0/0
0/0
0/0
Планировка
площадки
10
12 дн.
Подключение к сетям
Монтаж объемных
элементов
13
14
3 дн.
163 168
166 171
1 этаж
5/0
5/0
Монтаж колонн
11/6
380
51
350
350
Внутренняя отделка 16 дн.
1 этаж
Прочие работы
0/0
Ввод
4 дн.
0/0
Отделка полов
59
10 дн.
350 350
1 этаж
5/5
380
0/0
Пуско-налад.
работы
60
10 дн.
366 366
1 этаж 0/0
7 дн.
61
376
376
369/369
Сетевой график в масштабе времени
Год
Месяц
Календарные дни
Порядковые дни
2020
апрель
май
июнь
8-14 15-21 22-28 29-6 7-13 14-20 21-27 28-3 4-10 11-18 19-25 20-2 3-9
1-7
июль
август
сентябрь
10-16 17-23 24-30 31-6 7-13 14-20 21-27 28-3 4-10 11-17 18-24 25-1 2-8
1-5 6-10 11-15 16-20 21-25 26-30 31-35 36-40 41-45 46-50 51-55 56-60 61-65 66-70 71-75 76-80 81-85 86-90 91-95 96-100101-105
8
16
16
1 6 2
3
4
6
2
7
3
5
30
106-10
11-15
16-120
121-125
126-130
131-135
9
2021
октябрь
ноябрь
декабрь
январь
февраль
март
апрель
май
июнь
9-15 16-22 23-29 30-6 9-13 16-20 23-27 30-4 7-11 14-18 21-25 28-12 13-19 20-26 27-2 3-9 10-16 17-25 26-4 5-12 15-19 22-26 29-2 5-9 12-16 19-23 26-4 5-12 13-19 20-26 27-2 3-9 10-18 21-25 28-2 5-9
136-140
141-145 146-150 151-155
5
9 9 11 10
r=1
4
10
8
156-160
161-165
166-170
171-175
176-180
16
15
5 r=5
13 14
12
5
9 16
181-185 186-190
5
191-195
17
r=14
4
4
25
20
Человек
16
16
15
10
21
19
14
10
10 9
9
8
7
5
201-205 206-210 21-215 216-220 221-225 226-230 231-235 236-240 241-245 246-250 251-255 256-260 261-265 266-270 271-275 276-280 281-285 286-290 291-295 296-300 301-305 306-310 31-315 316-320 321-325 326-330 331-335 336-340 341-345 346-350 351-355 356-360 361-365 366-370 371-375 376-380
10
5
4
10
5
16
16
9 30 10 31 5 32234 10
20
22
25
27
29
35
36 5 37
38
r=5
r=1
5
2
r=10
5
33 r=10
9
9 26
5 18 19
r=14
5 23 r=4
r=14
21
28
r=6
24
r=5 40
42
44 48
50
5
10
9
10
39 10 41 5 43 47 r=4
49
51
r=7
2
46
r=16
r=3 45 r=3 r=7
2
10
9
10 55 5 56
53
54
58 r=5
59 10
60 4
61 4 62
r=6
8
52
57
29
27
25
24
24
24
22
22
22
21
21
20
20
17
16
16
15
15
14
15
14
14
10
11
5
5
Объектный стройгенплан М 1:500
N
п/п
W1
W0вр
187600
135700
12
1000 1800 1500 1500 1500 1500 1500
1000 1000 2000 1000 2000
1800 2000 2000 2000 2000 2000 2500 4800 4800 4800 2500 2500 6000
4 4
3
7
м
7
66300
3
3
3
0
R=5450
5
5
5
5
1
2
4 4
Ст.3
5
6
1
7
В1
ВОвр
В2
8
7
12
R=
м
ПГ
50000
Ст.2
К1
КОвр
Ст.1
КБ-674А-1
Т1
Площадь
2
здания, м
2
9
N
п/п
Граница монтажной зоны крана
10
Контора прораба
1
16
1
Граница рабочей зоны крана
11
Диспетчерская
1
21
2 Коэффициент использования площади
Граница зоны перемещения груза
Электротехнические сети на опорах
существующие
Электрические сети на опорах временные
12
Гардеробная
2
12
3 Площадь временного хозяйства
м2
13
Душевая с раздевалкой
2
16,4
4 Площадь открытых площадок складирования
м
14
Умывальная
1
4
5 Площадь закрытых площадок складирования
м
15
Сушилка
1
4
6 Площадь временных дорог
м
16
Туалет
Помещение для отдыха, обогрева рабочих
и приема пищи
2
1,8
7 Протяженность временных дорог
м
123
17
20
8 Протяженность временной водопроводной сети
м
175
9 Протяженность временной электрической сети
м
410
10 Протяженность временных канал. сетей
м
62
11 Протяженность временных телефон. сетей
м
57
12 Протяженность временной тепловой сети
м
45
Сети водопроводов существующие
Водопроводные сети временные
17
Сети пожарного водопровода
Пожарный гидрант
Экспликация мест складирования конструкций и материалов
Канализационные сети существующие
N
п/п
Наименование
Колво
Площадь
2
здания, м
Канализационные сети временные
12
12
13
4100
K0вр
15 14
104,2
2
469,02
2
75
2
2
Ригели
1
18
Сети телефонизации существующие
3
Плиты перекрытий
4
54
Сети телефонизации временные
4
Лестничные площадки
4
32,4
N
п/п
Дорожный знак ограничения скорости
5
Лифтовые шахты
7
141,12
1
Электрические сети
6
Лестничные марши
1
13,5
2
Водопровод
Подземный
7
Цемент в мешках
5
75
3
Канализация
Подземный
8
Кирпич
3
108
4
Сети телефонизации
718
Способы прокладки временных коммуникаций
Таблица снадписью:"Опасная зона, вход воспрещен"
Наименование
Способ прокладки
На деревянных опорах
На древяных опорах
Щиток охранного освещения
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР 2D-ОС1
Временная электрическая подстанция
"Конструкции зданий и сооружений"
Зона перемещения груза
1500
А
4000
10
К1
В1
Распределительный щиток башенного крана КБ-674А-1
ПГ
9
ПГ
Изм. Кол.уч. N док Лист
Горохов Т.И.
Разраб.
КожухинаОН. .
Пров.
Руков.
Ерофеев А.В.
Подп.
Дата
Культурно-досуговый центр
курортно-гостиничного
комплекса «Триумф»
Стад.
Лист
Листов
ВКР
7
7
В1
К1
1
Прожектор охранного освещения
Т1
69000
16 16
Т1
W0вр
17085
0,48
Подземные теплофикационные линии
Ограждение строительной площадки
Величина
2
27
Ограждение подкрановых путей
17
17
4000
1500
м
2
Противопожарный щит
13
4100
2000
2000
4000
45000
Площадь строительной площадки
Колонны
11
3000
3000
3000
00
500
R=
0
450
6
=
R
Ед.
изм.
Наименование
1
10
3000
Л
Колво
Проходная
Проводка гибкая
Рабочая зона крана
4500 7500 2200
7
8
R=
5000
2000
Наименование
Технико-экономические показатели
стройгенплана
9
Условные обозначения
Опасная зона крана
6000
2000
4
Экспликация временных зданий и сооружений
W0вр
49300
август
сентябрь
октябрь
9-13 16-20 23-27 30-3 6-10 13-17 20-24 27-1 4-8
196-200
5
W1
июль
12-16 19-23 26-30 2-6
9
1
Место нахождения контрольного груза
Н.контр.
Утв.
Ерофеев А.В.
Умнова О.В.
Объектный стройгенплан, сетевое планирование,
экспликации
АрхСиТ, каф. "КЗиС",
гр. БСТ-42
Схема расположения элементов фундамента
М 1 : 200
2
5x900=4500 10851100
Геологический разрез М1:100
20
15.00°
70x900=63000
15.0
0
4x900=3600
2
900
РМ-2
М 1 : 50
6000
4500
1500 3000
42x1200=50400
3000
6000
4500
4500
1000
9000
9000
7200
1800
3x900=2700
0°
15.0
15.00°
2
2'
2''
3
З'
4
5
6
7
8
8'
9
300
450
900
Ведомость стержней на один элемент
КолМасса
во,
ед, кг
шт
Поз.
КР -1
9000
1800
7200
9000
9000
ФБС3
4500
4500
МУ 100
3000
ФБС3 ФБС2
6000
3000
6000
6000
69000
4
З'
2-2
М 1 : 25
+0.000
С -3
+0.000
КР -1 2 шт.
М 1 : 252
6
И
-7.450
-7.150
-7.700
-7.400
1200
30
20
640
100 20
8
20100
20
Л
300
8
820
580
900
1500
7
7
С -3 5 шт.
М 1 : 25
300
С -2
7 Ø6А240 ГОСТ 5781-82 L=640 мм
10
9
С -3
8 Ø8А240 ГОСТ 5781-82 L=820 мм
С -4
9 Ø10А400 ГОСТ 5781-82 L=1360 мм
10 Ø6А400 ГОСТ 5781-82 L=1040 мм
20
5х200=1000
Примечание:
12х50=600
-1.650
С -4
20 100
1800
450
-1.950
45
450
600
С -1
13х190=2470
2560
С -2 2 шт.
М 1 : 10
20
С -2
900
45
210 2х200=400 210
810
5 Ø20А400 ГОСТ 5781-82 L=2560 мм
6 Ø10А400 ГОСТ 5781-82 L=1660 мм
580
820
100 20
20
12х50=600
640
20
5
5
10
1.5
0.33
7.5
1.65
9.15
3
5
8
1.5
0.33
4.5
1.65
6.15
9
14
23
6.4
1.1
57.6
15.4
73
26
26
0.15
3.9
3.9
8
8
0.33
2.64
2.64
6
7
13
0.84
0.24
5.04
1.68
6.72
20
Спецификация к схеме расположения фундаментов
1040
4х200=800
450
5
3
1175
3
С -1 1 шт.
М 1 : 50
1
580
400
2
1650
580
200 100100
50
-0.150
КР -2
1800
2''
1
20
1200
800
-0.150
3
3
1360
1-1
М 1 : 25
5
1170
6
1650
7
30
8
Масса
общая, кг
С -1
С -4
М 1 : 25
4
1660
8х200=1600
8'
50
25
9
100
200 100
10
2
8
250 30
-1.650
-0.580
ФБС3
РМ-2
Низ на отметке -1650
.
КР -2 2 шт.
М 1 : 25
4х200=800
-1.200
КР -2
3 Ø12А400 ГОСТ 5781-82 L=1650 мм
4 Ø8А400 ГОСТ 5781-82 L=810 мм
900
+0.000
ФБС3 МУ 200
30 250
ФБС2
ФБС3
КР -1
1 Ø12А400 ГОСТ 5781-82 L=1650 мм
2 Ø8А400 ГОСТ 5781-82 L=810 мм
КР -2
100 50
200 100 30
2
Раскладка фундаментных блоков по оси Л
М 1 : 200
ФБС2
900
Наименование
И
450
8
11
10
900
1
С -3
12
900
900
450
3-3
М 1 : 20
13
9000
69000
1
2
200 500 200
450
15.
00
°
11x900=9900
900
И
300 600 300 600 300 600 300
14
°
00
15.
900
А
900
8
900
9000
6x1200=7200
11x900=9900
2700
450 200 500 200 450
Л
15.0
Б
1
900
1800
15
0°
РМ-2
Низ на отметке -1650
.
900
900
РМ-1
Низ на отметке -1950
.
900
300
РМ-1
Низ на отметке -1950
.
РМ-1
М 1 : 50
2
150 300 600 300 150
9000
1500
12001390
РМ-3
Низ на отметке -1650
.
РМ-1
21x900=18900
9000
В
0
00
18
5x1200=6000
РМ-1
Низ на отметке -1950
.
900
4500
45000
Г
2x1100 5x900=4500
2x900
16
15.00°
Д
РМ-4
Низ на отметке -1650
.
РМ-3
Низ на отметке -1650
.
1
2x1200=2400
3600
Е
5x900=4500
270
00
16x900=14400
РМ-1
Низ на отметке -1950
.
17
15.00° Низ на отметке -1950
.
3000
19x900=17100
18
0°
900
1185 1010
900
0°
15.0
Ж
120012001200
1
СВ-1
7x1200=7200
РМ-3
Низ на отметке -1650
.
17x900=15300
19x900=19100
6000
РМ-3
Низ на отметке -1650
.
15.
0
0°
И
РМ-2
Низ на отметке -1650
.
0
15.
1290 900
21x900=21600
19
°
21x900=18900
1000
7x1200=7200
5400
К
900
1OOO
3x900=2700
3600
Л
1. Работа разработана в соответсвии с СП 22.13330.2016 и СП 24.13330.2011;
2. Отметка 0.000 соответсвует абсолютной отметке +98.450;
3. Под фундамент выполняется бетонная подготовка из бетона;
класса B7.5 толщиной 100 мм;
4. Боковые поверхности фундамента, соприкасающиеся с грунтом,
обмазываются битумом за два раза;
5. Несущая способность сваи - F = 677.88 кН;
6. Расчетный отказ сваи Sо=2,4 см;
7. Забивку свай производит трубчатым дизель молотом, с водяным
охлаждением С-1047, энергия удара 37 кДж.
8. Абсолютная отметка нижнего конца сваи под РМ-1 +90.750 м ;
отметка верхнего конца сваи после забивки +97,000;
отметка верхнего конца после срубки +96,700;
9.Абсолютная отметка нижнего конца сваи под РМ-2, РМ-3, РМ-4: +91,050 м;
отметка верхнего конца сваи после забивки +97,300;
отметка верхнего конца после срубки +97.000;
10. Поперечная и продольная арматура в монолитном ростверке РМ-2
посчитана на один погонный метр
Тип
РМ-1
РМ-2
РМ-3
РМ-4
СВ-1
СВ-2
ФБС1
ФБС2
ФБС3
Обозначение
Серия 1.412.1-6
Серия 2.110-3п
Серия 2.110-3п
Серия 2.110-3п
ГОСТ 19804.1-2012
ГОСТ 19804.1-2012
ГОСТ 13579-78
ГОСТ 13579-78
ГОСТ 13579-78
Маркировка типоразмера
Ростверк монолитный
Ростверк монолитный
Ростверк монолитный
Ростверк монолитный
Свая С6-30
Свая С6-30
ФБС 24.6.6
ФБС 12.6.6
ФБС 9.6.6
Кол-во,
шт.
43
12
7
1
258
624
247
33
52
Масса ед., кг
9268
1687
675
31050
7290
7290
1960
960
680
Примечание
Бетон B25
Бетон B12.5
Бетон B12.5
Бетон B12.5
Бетон B12.5
Бетон B12.5
Бетон B7.5
Бетон B7.5
Бетон B7.5
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР 2D -ОФ1
"Конструкции зданий и сооружений"
Изм. Кол. уч. Лист № док.
Разраб.
Пров.
Руков.
Горохов Т.И.
Антонов В.М.
Ерофеев А.В.
Н.контр.
Утв.
Ерофеев А.В.
Умнова О.В.
Подпись
Дата
Культурно-досуговый центр
курортно-гостиничного комплекса
«Триумф»
Схема расположения элементов фундамента,
разрезы, арматурные сетки и каркасы,
спецификации, геологический разрез
Стадия
Лист
Листов
ВКР
5
7
АрхСиТ, каф. "КЗиС",
гр. БСТ-42
Схема бетонирования фундамента
М1:200
Разрез 3-3
М 1:20
Стоянка 5
Кран ДЭК-251
Стоянка 4
16200
40300
12500
1
19
-0.150
15°
ЩМ-4
18
600
1500
21100
1500
600
600
6280
1500
ЩМ-4
5700
ЩМ-3
600
2700
600
5100
R=3
0м
600
18
600
2700
600
600
2700
5100
600
5700
1500
600
600
600
1800
17
R=30 м
-1.950
6000
6750
6000
600
И
200
600
6000
600
1800
600 600
600
600 1350 1500
3000
3600
Разрез 2-2
М 1:20
600
4500
600
-1.200
600
15°
-1.650
R=30 м
6000
м
200
600
15°
1500
600
13
Стоянка 2
1
15°
32300
9000
9000
4500
4500
9000
9000
7200
1800
12
15°
9000
69000
11
1
2
3
4
5
6
7
8
8'
9
10
Ед.
изм.
Монтаж опалубки ленточного
фундамента
Ед.
изм.
м2
Объем
работ
401
Затраты труда
Рабочих Машиниста
чел.-ч.
маш.-ч.
156,39
Состав звена
Профессия, разр.
Продолжительность
процесса, дн.
Обоснование
по ЕНиР
Норма времени
Рабочих Машиниста
чел.-ч.
маш.-ч.
Затраты труда
Рабочих Машиниста
чел.-ч.
маш.-ч.
Состав звена
Профессия, разр.
м2
401
Е4-1-37
0,39
0,78
156,39
312,78
Слесарь-строительный
4 р.-1, 3 р.-1
Монтаж опалубки фундамента
под колонны
м2
580,5
Е4-1-38
0,28
0,56
162,54
325,08
Слесарь-строительный
4 р.-1, 3 р.-1
Установка арматурных
сеток
шт.
850
Е4-1-44
0,17
-
144,5
-
Арматурщик 3 р.-1
2 р.-2
Укладка бетонной смеси
ленточного фундамента
м3
191,97
Е4-1-49
0,3
0,43
57,91
82,55
Бетонщик 4 р.-1
2 р.-1
Укладка бетонной смеси
фундамента под колонны
м3
159,53
Е4-1-49
0,33
0,43
52,65
68,60
Разбор опалубки ленточного
фундамента
м2
401
Е4-1-37
0,21
-
84,21
-
Разбор опалубки фундамента
под колонны
м2
580,5
Е4-1-38
0,2
-
116,1
-
3,52
Е4-1-48
27
-
95,04
-
Подача бетонной смеси к месту
100 м3
укладки
Бетонщик 4 р.-1
2 р.-1
Слесарь-строительный
4 р.-1, 3 р.-1
Слесарь-строительный
4 р.-1, 3 р.-1
Машинист бетононасосной
установки 4 р. - 1
бетонщик 2 р. - 1
Разрез 1-1
М 1:200
август 2020
сентябрь 2020
октябрь2020
14 17 18 19 20 21 24 25 26 27 28 31 1 2 3 4 7 8 9 10 11 14 15 16 17 18 21 22 23 24 25 28 29 30 1 2 5
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37
автобетононасос
KCP 32ZX5120
Слесарь-строительный
4 р.-1, 3 р.-1
2
2
2
5
2
5
-
Слесарь-строительный
4 р.-1, 3 р.-1
Арматурщик 3 р.-1
2 р.-2
2
2
1
2
2
10
1
1
2
5,5
1
1
2
4,5
Слесарь-строительный
4 р.-1, 3 р.-1
2
2
2
3
ТГТУ.08.03.01.01.019 БР 2D-ТХ1
Слесарь-строительный
4 р.-1, 3 р.-1
Машинист бетононасосной
установки 4 р. - 1
бетонщик 2 р. - 1
2
2
2
4
"Конструкции зданий и сооружений"
312,78
Монтаж опалубки фундамента
под колонны
м2
580,5
162,54
Установка арматурных
сеток
шт.
850
144,5
Укладка бетонной смеси
ленточного фундамента
3
м
191,97
57,91
82,55
Бетонщик 4 р.-1
2 р.-1
Укладка бетонной смеси
фундамента под колонны
м3
159,53
52,65
68,60
Бетонщик 4 р.-1
2 р.-1
Разбор опалубки ленточного
фундамента
м2
401
84,21
-
580,5
116,1
-
3,52
95,04
Разбор опалубки фундамента
м2
под колонны
Подача бетонной смеси к месту
100 м3
укладки
Кол-во
Кол-во
смен
Объем
работ
Монтаж опалубки ленточного
фундамента
График производства работ
Наименование
работ
Бетонная
подготовка
Калькуляция затрат труда
Наименование
работ
600
6250
9000
1500
2700
14
автобетоносмеситель
200
Л
15°
1500
600
1800
15
15°
4500
850
1500
Стоянка 1
автобетононасос
KCP 32ZX5120
4500
650
3
600
R=3
0
м
Стоянка 3
3
А
6000
ЩМ-1
600
1800
12250
600
Б
Бетонная
подготовка
Б
16
R=30
9000
В
200
1800
ЩМ-1
900
Г
900
15°
45000
Д
900
15°
Ж
Е
ЩМ-3
-1.350
600
600
1500
600
600
600
15°
15°
5400
600
2
2
6250
6850
К
600
600
3600
Л
R=30 м
1500
600
15°
325,08
1
1
Кран ДЭК-251
+1.350
-0.150
-1.650
1500
2
6
3000
-1.950
1500 1450
9000
9000
9000
7450
9000
9000
1450 1500
45000
А
Б
В
Н.контр.
Утв.
Ерофеев А.В.
Умнова О.В.
1500
7450
Е
Изм. Кол.уч. N док Лист
Горохов Т.И.
Разраб.
КожухинаОН. .
Пров.
Руков.
Ерофеев А.В.
3000
И
Подп.
Л
Дата
Культурно-досуговый центр
курортно-гостиничного
комплекса «Триумф»
Схема бетонирования фундамента, разрезы,
калькуляция затрат труда, график
производства работ
Стад.
Лист
Листов
ВКР
6
7
АрхСиТ, каф. "КЗиС",
гр. БСТ-42
Отзывы:
Авторизуйтесь, чтобы оставить отзыв