Проект крышной котельной для теплоснабжения торгово-офисного центра в г. Ставрополь

Волошко Евгений

Проект крышной котельной для теплоснабжения торгово-офисного центра в г. Ставрополь

В данном дипломном проекте, крышной рамной газовой котельной (КРГК) для Торгово-офисного здания, решаются следующие задачи: -Теплоснабжение торгово-офисного здания и гипермаркета магнит; -Проектирование распределительных коллекторов для распределения теплоносителя между торгово-офисным центром (ТОЦ) и гипермаркетом магнит (ГММ); -Установка современного оборудования с высокой эффективностью; -Применение новой системы автоматизации.

Строительство. Архитектура

Дипломы

Вуз: Северо-Кавказский федеральный университет (ФГАОУ ВПО СКФУ)

ID: 5f342702cd3d3e0001b80309

UUID: 52208030-beef-0138-1850-0242ac180006

Язык: Русский

Опубликовано: больше 3 лет назад

Просмотры: 14

10.88

Волошко Евгений

Северо-Кавказский федеральный университет (ФГАОУ ВПО СКФУ)

Комментировать 0

Рецензировать 0

Скачать - 10,7 МБ

Поделиться работой

Министерство науки и высшего образования Российской Федерации Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования «СЕВЕРО-КАВКАЗСКИЙ ФЕДЕРАЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ» ИНЖЕНЕРНЫЙ ИНСТИТУТ КАФЕДРА ТЕПЛОГАЗОСНАБЖЕНИЯ И ЭКСПЕРТИЗЫ НЕДВИЖИМОСТИ Выпускная квалификационная работа № (Бакалаврская работа) Студента Волошко Евгения Игоревича Направление 08.03.01 – «Строительство», направленность (профиль) «Теплогазоснабжение и вентиляция» Защищена Тема Проект крышной котельной для теплоснабжения торгово-офисного центра в г. Ставрополе Распоряжение о закреплении темы от Подпись лица, принявшего документы 14 апреля 2020 г. № 35.3-14.00-03 Чертежи 8 листов Пояснительная записка 112 листов

Министерство науки и высшего образования Российской Федерации Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования «СЕВЕРО-КАВКАЗСКИЙ ФЕДЕРАЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ» Инженерный институт Кафедра теплогазоснабжения и экспертизы недвижимости Направление подготовки 08.03.01 Строительство Профиль «Теплогазоснабжение и вентиляция» «УТВЕРЖДАЮ» Зав. кафедрой ТГС и ЭН Н.И. Стоянов подпись, инициалы, фамилия « 20 » апреля 2020 г. ЗАДАНИЕ НА ВЫПУСКНУЮ КВАЛИФИКАЦИОННУЮ РАБОТУ (Бакалаврскую работу) Студент Волошко Евгений Игоревич Фамилия, имя, отчество группа СТР-б-о–16-3 1. Тема: Проект крышной котельной для теплоснабжения торгово-офисного центра в г. Ставрополе утверждена распоряжением по институту от 14 апреля 2020 г. № 35.3-14.00-03 2. Срок представления проекта к защите «15 » июня 2020 г. 3. Исходные данные для проектирования Технические и технологические характеристики объекта проектирования. Схемные и конструкторские решения основных узлов и оборудования. 4. Содержание пояснительной записки: 4.1. _ Технологическая часть______________________________________________ _Характеристика строительной площадки_______________________________ _Исходные данные для проектирования_________________________________ _Регулирование отпуска тепла_________________________________________ _Определение тепловых нагрузок______________________________________ _Описание тепловой схемы___________________________________________ _Расчёт тепловой схемы котельной_____________________________________ _Регулирование ГВС_________________________________________________ _Расчёт диаметров трубопроводов_____________________________________ _Подбор оборудования и компоновка___________________________________ _Гидравлический расчёт газопровода котельной__________________________ _Описание основного оборудования ГСВ_______________________________ 4.2. _Автоматизация и контроль производственных процессов_________________ _Автоматизация работы тепломеханической части _______________________ _Автоматизация работы системы газоснабжения_________________________ 4.3. _Организационно-техническая часть___________________________________ _Характеристика объекта ____________________________________________

_Анализ условий строительства________________________________________ _Календарный план__________________________________________________ _Выбор способа производства работ____________________________________ 4.4. _Безопасность и экологичность проекта_________________________________ _Защита от шума и вибраций__________________________________________ _Обеспечение электробезопасности____________________________________ _Воздействие объекта на атмосферу____________________________________ 4.5. Технико-экономический раздел._______________________________________ _Расчёт количества необходимой тепловой энергии_______________________ _Расчёт годового расхода условного и натурального топлива_______________ _Водоснабжение и водоотведение______________________________________ _Расчётный расход воды на хозяйственно-бытовые нужды_________________ _Стоимость отпускаемого тепла_______________________________________ _Стоимость основного оборудования котельной__________________________ 5. Перечень графического материала (с точным указанием обязательных чертежей) Л № 1 План торгово-офисного центра; Фасад здания____________ _________Л. № 2 Дымовые трубы. Вид сверху; Разрез 1-1________________ _________Л № 3 Принципиальная упрощённая тепловая схема котельной и_ распределительных коллекторов______________________________________ _________Л № 4 Компоновка КРГК-2,08МВт с распределительными_______ коллекторами______________________________________________________ _________Л № 5 Принципиальная тепловая схема котельной_____________ _________Л № 6 Принципиальная тепловая схема распределительного_____ коллектора________________________________________________________ _________Л № 7 Блок схема алгоритма работы системы диспетчеризации и_ системы безопасности котельной_____________________________________ _________Л № 8 Календарный план. __________________________________ Дата выдачи задания 20 апреля 2020 г. Руководитель проекта Аборнев Д.В. подпись, инициалы, фамилия Консультанты по разделам: Автоматизация и контроль производственных процессов краткое наименование раздела Организационно-технологический раздел краткое наименование раздела Безопасность и экологичность проекта краткое наименование раздела краткое наименование раздела Задание принял к исполнению: инициалы, фамилия подпись, инициалы, фамилия подпись, Технико-экономический раздел подпись, подпись, дата Е.И. Беляев подпись, А.А. Хащенко А.И. Воронин инициалы, фамилия А.В. Смирнова инициалы, фамилия Е.И. Волошко инициалы, фамилия

ОГЛАВЛЕНИЕ ВВЕДЕНИЕ .................................................................................................................................................................5 1. ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ .....................................................................................................................7 1.1. ХАРАКТЕРИСТИКА СТРОИТЕЛЬНОЙ ПЛОЩАДКИ ..............................................................................................7 1.2. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ...................................................................................................9 1.3. РЕГУЛИРОВАНИЕ ОТПУСКА ТЕПЛА .................................................................................................................. 14 1.4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОВЫХ НАГРУЗОК ............................................................................................................. 15 1.5. ОПИСАНИЕ ТЕПЛОВОЙ СХЕМЫ ........................................................................................................................ 16 1.6. РАСЧЁТ ТЕПЛОВОЙ СХЕМЫ КОТЕЛЬНОЙ ........................................................................................................ 18 1.7. РЕГУЛИРОВАНИЕ ГВС ...................................................................................................................................... 34 1.8. РАСЧЁТ ДИАМЕТРОВ ТРУБОПРОВОДОВ............................................................................................................ 36 1.9. ПОДБОР ОБОРУДОВАНИЯ И КОМПОНОВКА ..................................................................................................... 39 1.10. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ ГАЗОПРОВОДА КОТЕЛЬНОЙ ...............................................................................60 1.11. ОПИСАНИЕ ОСНОВНОГО ОБОРУДОВАНИЯ ГСВ .............................................................................................. 76 2. АВТОМАТИЗАЦИЯ И КОНТРОЛЬ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ПРОЦЕССОВ ................................. 80 2.1. АВТОМАТИЗАЦИЯ РАБОТЫ ТЕПЛОМЕХАНИЧЕСКОЙ ЧАСТИ .......................................................................... 80 2.2. АВТОМАТИЗАЦИЯ РАБОТЫ СИСТЕМЫ ГАЗОСНАБЖЕНИЯ .............................................................................. 83 3. ОРГАНИЗАЦИОННО-ТЕХНИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ .................................................................................... 85 3.1. ХАРАКТЕРИСТИКА ОБЪЕКТА ............................................................................................................................ 85 3.2. АНАЛИЗ УСЛОВИЙ СТРОИТЕЛЬСТВА................................................................................................................ 85 3.3. КАЛЕНДАРНЫЙ ПЛАН........................................................................................................................................ 86 3.4. ВЫБОР СПОСОБА ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ ........................................................................................................ 89 4. БЕЗОПАСНОСТЬ И ЭКОЛОГИЧНОСТЬ ПРОЕКТА ............................................................................ 94 4.1. ЗАЩИТА ОТ ШУМА И ВИБРАЦИЙ ...................................................................................................................... 95 4.2. ОБЕСПЕЧЕНИЕ ЭЛЕКТРОБЕЗОПАСНОСТИ ....................................................................................................... 96 4.3. ВОЗДЕЙСТВИЕ ОБЪЕКТА НА АТМОСФЕРУ........................................................................................................ 97 5. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ ............................................................................................... 99 5.1. РАСЧЁТ КОЛИЧЕСТВА НЕОБХОДИМОЙ ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ ........................................................................ 99 5.2. РАСЧЁТ ГОДОВОГО РАСХОДА УСЛОВНОГО И НАТУРАЛЬНОГО ТОПЛИВА ................................................... 102 5.3. ВОДОСНАБЖЕНИЕ И ВОДООТВЕДЕНИЕ .......................................................................................................... 104 5.4. РАСЧЁТНЫЙ РАСХОД ВОДЫ НА ХОЗЯЙСТВЕННО-БЫТОВЫЕ НУЖДЫ КОТЕЛЬНОЙ .................................... 105 5.5. СТОИМОСТЬ ОТПУСКАЕМОГО ТЕПЛА ...........................................................................................................106 5.6. СТОИМОСТЬ ОСНОВНОГО ОБОРУДОВАНИЯ КОТЕЛЬНОЙ............................................................................. 108 ЗАКЛЮЧЕНИЕ ..................................................................................................................................................... 110 СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ .................................................................................................................................... 111 4

ВВЕДЕНИЕ Еще несколько десятков лет назад казалось, что за централизованными системами будущее. Мощные теплофикационные системы наиболее эффективно решали проблему обеспечения тепловой и электрической энергией. Термодинамические циклы в крупных установках проходят эффективнее. Энергоустановки как правило имели больше габариты, и как следствие их размещали за территорией города или на его периферии. Это давало возможность улучшить экологические показатели города. Они давали возможность промышленным предприятиям использовать вторичные энергоресурсы. Не смотря на достоинства централизованного теплоснабжения оно имеет и ряд серьёзных недостатков. Самым ненадёжным элементом в данной системе являются тепловые сети (ТС). К наиболее существенным недостаткам ТС можно отнести следующие: сильный износ сети; потери тепла превышают нормативные; ненадёжность, которая приводит к аварийным ситуациям, что влечёт за собой перебои в поставке тепла потребителю; система гидравлически разрегулирована из-за подключения всё новых и новых абонентов; высокие затраты электроэнергии на транспортировку теплоносителя. Для потребителя это означает, что себестоимость отпускаемого тепла будет высокая и с каждым годом она будет только расти. Тепловые сети и централизованные источники тепла морально и физически изношены. Это наблюдается в превышении нормативных значений потерь тепла, предельных режимах работы оборудования, частых авариях в теплотрассе. ДП-СКФУ-ИИ-08.03.01-161059-2020 Изм Лист № докум. Разраб. Пров. Подп. Дата Лит. Волошко Е.И. Аборнев Д.В Н. контр. Стоянов Н.И. Утв. ССтоянов Н.И. Проект крышной котельной для теплоснабжения торгово-офисного центра в городе Ставрополь у Лист Листов 5 112 Кафедра ТиЭН 5

На этом фоне все увереннее позиции децентрализованного теплоснабжения, к которому относятся современные компактные транспортабельные блочные котельные (разновидностью которых являются крышные рамные котельные (КРК)) с высокоэффективными жаротрубными водогрейными котлами, КПД которых достигает 92-93%. Использование децентрализации позволяет лучше адаптировать систему теплоснабжения к условиям потребления теплоты конкретного обслуживаемого ею объекта, а отсутствие внешних распределительных сетей практически исключает непроизводственные потери теплоты при транспорте теплоносителя.[1] Так же при децентрализации возможно достичь снижения капитальных вложений за счет сокращения или вовсе отсутствия тепловых сетей. Так же одним из методов разгрузки старых и нагруженных тепловых сетей, при отсутствии свободных мощностей, является подключение к автономной блочной котельной. Нахождение человека в потенциально опасном месте сводится к минимуму, так как возможна полная автоматизация котельной без постоянного присутствия людей. В данном дипломном проекте, крышной рамной газовой котельной (КРГК) для Торгово-офисного здания, решаются следующие задачи:  Теплоснабжение торгово-офисного здания и гипермаркета магнит;  Проектирование распределительных коллекторов для распределения теплоносителя между торгово-офисным центром (ТОЦ) и гипермаркетом магнит (ГММ);  Установка современного оборудования с высокой эффективностью;  Применение новой системы автоматизации. 6

1. ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ 1.1. Характеристика строительной площадки Котельную для Торгово-офисного центра в г. Ставрополе на ул. Тухачевского было принято разместить на крыше здания. Котельная поставляется без ограждающих конструкций так как устанавливаться она будет в специальное помещение на верхнем этаже здания. Затем после установки котельной будут устанавливаться перекрытия. Под котельную застройщик предварительно монтирует металлические пластины в опорных точках заподлицо с верхом монтажной площадки котельной. За отметку верха закладных котельной принимаем минус 0,123м, относительно отметки ±0,000м чистого пола котельной. Для обеспечения объекта тепловой энергией будут установлены распределительные коллектора. Внутренний контур котельной будет отделён от распределительных коллекторов ОВ термогидравлическим разделителем. Коллектора предназначены для разделения систем теплоснабжения торговоофисного центра и гипермаркета магнит. Разделение систем теплоснабжения идет на 6 контуров. По два контура в каждой системе. Контур горячего водоснабжения по способу присоединения к системе теплоснабжения – закрытый (вода на горячее водоснабжение забирается из водопровода и нагревается в теплообменнике сетевой водой). Топливоснабжение крышной рамной котельной будет осуществляться из проектируемого подземного газопровода среднего давления. Проводка газопровода до КРГК осуществляется по стене здания. Подключение КРГК к наружным сетям газопровода предусматривается через газорегуляторную установку, входящую в состав котельной. Все свечи от газопровода среднего и низкого давления (сбросные, продувочные и свечи безопасности) выводятся выше кровли здания, в котором расположена котельная, на 1,0 м. 7

Электричество будет подаваться в новую крышную котельную от трансформаторной подстанции, расположенной в непосредственной близости от котельной. Прокладка электрического кабеля, от подстанции до здания тороговоофисного центра запроектирована подземная по двум независимым линиям, что исключит возможные перебои в работе котельной, далее кабель прокладывается в технологической шахте для прокладки коммуникаций, затем по наружной части каркаса рамной котельной заходит в шит автоматизации котельной. Дымовые газы от котлов Logano SK755-1040 отводятся через индивидуальные дымовые трубы. Дымовые трубы устанавливаются на крыше здания с выводом выше кровли помещения котельной на 1 м. Общая высота относительно пола котельной 6,2 м. В котельной предусмотрена система водоотведения В19. Предназначена она для отвода: продувочной воды с котловых агрегатов, отработавшей воды на собственные нужды установки ХВО, сбрасываемого теплоносителя с предохранительных клапанов, конденсата с дымовых труб; грязной воды после влажной уборки котельной; теплоносителя с оборудования и трубопроводов (при необходимости слива теплоносителя, к специальному крану от оборудования или трубопровода подключается гибкий шланг и выводится в дренаж). Система водоотведения из крышной котельной подключается к существующей канализации К1, затем стоки сливаются в существующие наружные сети канализации. Выход из котельного зала запроектирован на крышу здания. Направление открытия двери наружу. В соответствии с СП 14.13330.2018 [24] по табл. 4.2 объект теплоснабжения торгово-офисного здания относится к первому классу объектов. Для оценки сейсмичности таких объектов предназначена карта А ОСР-2015. Сейсмичность данного района составит 8 баллов. 8

1.2. Исходные данные для проектирования Крышная рамная котельная устанавливается на объекте: г. Ставрополь, ул. Тухачевского, 25/1, «Торгово-офисный центр». Комплект КРГК состоит из трех транспортабельных блоков, габаритами 6200х2400х3100(h) каждый и распределительного коллектора отопления и вентиляции с разводкой на 4 независимых контура. Блоки котельной выполнены в виде каркасной конструкции из металлических профилей, без входной двери и оконных проёмов. Ограждающие конструкции для такого типа котельной не предусматриваются, так как блоки будут устанавливаться внутрь помещения. В помещении предусмотрены оконные проемы в которые устанавливаются стеклопакеты. Они используются в качестве легкосбрасываемых элементов конструкции котельной. По типу вскрытия сбросного проема стеклопакеты относятся к смещаемым. Дополнительно стеклопакет служит для естественного освещения котельной. Так же для проветривания 25% окон спроектированы открывающимися. Для транспортировки до места установки блоки котельной упаковывают в термоусадочную плёнку, предварительно сняв с нее элементы подлежащие демонтажу. Упаковка осуществляется в заводских условиях. Конструктивно блоки рассчитаны на перевозку в полуприцепе на базе автомобиля «КАМАЗ», или на других (достаточных по габаритам) прицепах, полуприцепах, железнодорожном транспорте. В новой крышной газовой котельной планируется установить:  Стальные водогрейные котлы Logano SK755-1040, максимальной тепловой мощностью 1040 кВт, максимальное рабочее давление теплоносителя до 6,0 кгс/см2, максимальная температура до 110°С, КПД при номинальной нагрузке (100%) – 92%, производства «Buderus», Германия. Котлы укомплектованы газовыми горелками модели WM-G 20/2-A, исполнения ZM, с низким выделением окислов азота, с газовой рампой, производства компании «Weishaupt», Германия; 9

 Высокоэффективное насосное оборудование (с необходимым резервированием) производства фирмы «Grundfos», Германия.  Бак запаса воды на 800 литров, с возможностью бесперебойной подачи подпиточной воды;  Комплексную систему автоматизации на базе электронных контроллеров, которая обеспечит контроль над основными технологическими процессами в котельной и исключит необходимость постоянного присутствия обслуживающего персонала;  Узлы учёта тепловой энергии, расхода топлива, воды, электричества;  Газорегуляторную установку (ГРУ) с основной и резервной линией редуцирования.  Термогидравлический разделитель на 1590 кВт;  Шумопоглащающие опоры для котлов и виброзвукоизолирующие вставки для насосного оборудования. Котельная работает в автоматическом режиме, без постоянного присутствия обслуживающего персонала. Диспетчеризация котельной в случае аварии производится посредством GSM связи. Удалённо оператору отправляется письмо с причиной остановки котельной. Запустить котельную возможно только из самого помещения котельного зала. В соответствии со строительными правилами [6] котельная относится к отопительным. КРГК обеспечивает теплом системы отопления, вентиляции и горячего водоснабжения ТОЦ и ГММ. Котельная по надежности отпуска тепла потребителям, относятся ко II категории [6]. К этой категории относятся те потребители, для которых допускается снижение температуры в отапливаемых помещениях на период ликвидации аварии, но не более 54 ч. 10

Сооружение котельной относится к категории «Г» по взрывной, взрывопожарной и пожарной опасности, а так же имеет II степень огнестойкости [6]. В качестве топлива для блочной котельной, используется природный газ по ГОСТ 5542-2014 с номинальной теплотворной способностью Qнс=8000 ккал/нм3. Для данной котельной резервное топливо не предусматривается. По техническим условиям на газ максимальное давление природного газа в газопроводе на вводе в котельную – 0,3МПа (рабочее давление 0,11МПа). Для работы горелок необходимо понизить давление газа до 0,03МПа. Для этого в котельной предусмотрена газорегуляторная установка с основной и резервной линией редуцирования (ГРУ). В соответствии с СП «Тепловые сети» [8] и на основании техникоэкономических расчетов система теплоснабжения принята – закрытая, четырёхтрубная. Подача тепла на отопление и вентиляцию осуществляется через гидравлический разделитель, который в свою распределительным коллектором. Подача тепла на очередь соединён с горячее водоснабжение осуществляется через водо-водяные теплообменники установленные в блоке котельной. К плюсам закрытой системы относятся:  Возможность слежения за утечками в теплосети;  Низкие затраты на подготовку воды для подпитки системы;  Водоразбор для системы ГВС идет из водопровода, а не из теплосети Установленная тепловая мощность крышной котельной составляет 2,08 МВт. Номинальная тепловая мощность на систему отопления и вентиляции составляет 1,59 МВт, а на систему ГВС 430 кВт. В данной котельной в качестве теплоносителя используется вода с температурным графиком:  95/70 °С (368/343 К) на контур №2 и контур №4 (Теплоснабжение системы отопления ТОЦ и ГММ); 11

 85/60 °С (358/333 К) на контур №1 и контур №3 (теплоснабжение системы вентиляции ТОЦ и ГММ)  60/40 °С (333/313 К) на контур №5 и контур №6 (система горячего водоснабжения для ТОЦ и ГММ) Давление в трубопроводах теплосети определено по результатам гидравлического расчёта и составляет:  Система отопления ТОЦ: подающий трубопровод P1ТОЦ = 40 м.в.ст., обратный трубопровод P2ТОЦ = 20 м.в.ст.;  Система вентиляции ТОЦ: подающий трубопровод P5ГММ =35 м.в.ст., обратный трубопровод P6ТОЦ = 20 м.в.ст.;  Система отопления ГММ: подающий трубопровод P1ГММ =35 м.в.ст., обратный трубопровод P2ТОЦ = 20 м.в.ст.;  Система вентиляции ГММ: подающий трубопровод P5ГММ =35 м.в.ст., обратный трубопровод P6ТОЦ = 20 м.в.ст. Давление в существующем хозяйственно-питьевом водопроводе составляет PВ1=40 м.в.ст. – на вводе в котельную. Максимальное давление в котлах и системе теплоснабжения – 0,6 МПа. На максимальное давление настроены предохранительные клапана, расположенные на общем коллекторе подающего трубопровода. При достижении максимума они открываются и сбрасывают теплоноситель в дренажный трубопровод. Присоединение к дренажу выполнено в в иде воронки открытого типа. Сейсмичность в месте установки блочной котельной – 8 баллов. При сейсмичности выше 7 баллов необходимо принимать меры по предотвращению возникновения разрушения конструкции, а так же отключению подачи газа. Для подпитки системы ОВ предусмотрен трубопровод Т94. Водопроводная вода имеет ионы жёсткости, которые необходимо удалить. Умягчение воды для подпитки системы теплоснабжения будет осуществляться через блок ХВО, установленном в блоке котельной. 12

Блок химводоочистки состоит из двух натрий-катионитовых фильтров, соединенных по схеме одноступенчатого натрий-катионирования, бака для сбора умягченной воды, солерастворителя, насосов сырой воды и подпиточного насоса. По данным [9], средние и расчетные температуры наружного воздуха принимаются в соответствии со строительными нормами и правилами по строительной климатологии и геофизике и по проектированию отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха. Для проектирования летнего режима работы используются параметры «А». Зимний режим рассчитывается на параметры «Б». Параметры наружного воздуха представлены в таблице 1.1. Таблица 1.1 - Параметры наружного воздуха для холодного и теплого периода. Для холодного периода года (параметры «Б») Температура воздуха наиболее холодной пятидневки, оС, обеспеченностью 0,92 - 18 Продолжительность отопительного периода, сут 168 Средняя температура воздуха, оС (при ≤8 оС) 0,5 Абсолютно-минимальная температура воздуха, оС - 31 Средняя месячная теммпература воздуха наиболее холодного месяца, оС -2,9 Для теплого периода года (параметры «А») Температура наружного воздуха, оС, обеспеченностью 0,95 + 26 13

1.3. Регулирование отпуска тепла Регулирование отпуска тепла котельной зависит от температуры наружного воздуха. В КРГК предусмотрено централизованное (внутри котельной) качественное регулирование отпуска тепла на системы ОВ. Для снабжения потребителя теплом была выбрана четырёхтрубная система теплоснабжения независимого типа (теплоноситель, циркулирующий по сетевому контуру, в термогидравлическом разделителе нагревает теплоноситель, циркулирующий в системе отопления и вентиляции). Система ГВС по способу присоединения к системе теплоснабжения закрытая ((вода на горячее водоснабжение забирается из водопровода и нагревается в теплообменнике сетевой водой). Регулирование отпуска тепла будет производится качественно по температурному графику. В контурах отопления и вентиляции устанавливается постоянный расход, при этом изменяется температура теплоносителя. Теплоноситель из обратной линии, посредством смесительного клапана, будет подмешиваться в подающую линию с целью понижения температуры до требуемой по температурному графику. Смесительный клапан работает автоматически. Отпуск тепла на горячее водоснабжение регулируется так же качественно, но уже в зависимости от потребления горячей воды. При нулевом водоразборе горячей воды трехходовой смесительный клапан с греющей стороны перекрывает подачу горячего теплоносителя и закольцовывает охлаждённый теплоноситель в теплообменный аппарат, что экономит энергоресурсы. Построим температурный график для определения расходов теплоносителя. Температурный график строится по параметрам наружного воздуха приведённым в табл. 1 п.1.2. и дополнительным параметрам для построения (табл. 1.2 п 1.3), приведённым ниже. 14

Таблица 1.2 – Дополнительные параметры для построения температурного графика Наименование величин Начало и конец отопительного периода принимаются при температуре наружного воздуха, оС Усредненная расчетная температура внутреннего воздуха отапливаемых зданий, для жилых районов, оС Температура воздуха наиболее холодной пятидневки, оС Значение +8 +18 - 18 Параметры теплоносителя котельной, оС 95-70 Температура воды на входе в котельный агрегат, не ниже оС (это температура «точки росы» при сжигании природного газа, должна быть не ниже данного значения, для исключения конденсации водяных паров на поверхностях котла) 62,3 Температуру на вводе в котлы примем 65 °С с запасом в 2,7 °С на неучтённые потери температуры в трубопроводах. 1.4. Определение тепловых нагрузок В соответствии со СП 89.13330.2016 «Котельные установки» [6], тепловые нагрузки для расчета и выбора оборудования котельной должны определяться для зимнего и летнего режима работы котельной. Расчетная производительность котельной определяется суммой часовых расходов тепла на отопление и вентиляцию, горячее водоснабжение и технологические цели. Так же необходимо учитывать расходы тепла на собственные нужды котельной и потери тепла в котельной и в тепловых сетях. Суммарная тепловая мощность котельной складывается из нагрузок на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение: Q к  QО  QВ  QГВС МВт, (1.1) где Qо – расход теплоты на отопление торгово-офисного центра и гипермаркета магнит, МВт; Qв – расход теплоты на вентиляцию ТОЦ и ГММ, МВт; 15

QГВС – расход теплоты на горячее водоснабжение ТОЦ и ГММ, МВт; Для подпитки системы ОВ используется подготовленная вода температурой 5°С - зимой и 15°С – летом. Таблица 1.3 – Тепловые нагрузки котельной. Тепловые нагрузки КРГК Летний Зимний Тепловая нагрузка на отопление QО , МВт отсутствует 0,488 Тепловая нагрузка на вентиляцию QВ , МВт отсутствует 1,1 Расход теплоты на горячее водоснабжение QГВС , МВт 0,368 0,43 Собственные нужды котельной, МВт 0,06 0,06 Суммарная тепловая нагрузка котельной Qк , МВт 0,368 2,08 1.5. Описание тепловой схемы Схемой предусматривается гидравлическая развязка контуров котла и контура отопления и вентиляции, через термогидравлический разделитель. Для присоединения котловых агрегатов к внутреннему контуру котельной была выбрана двухтрубная система с попутным движением теплоносителя, так же именуемой петлёй Альберта Тихельмана или трехтрубной системой. Эта система имеет недостатки: повышенная материалоёмкость относительно обычной двухтрубной системы и сложность в размещении дополнительного витка трубы. Преимущества перевешивают недостатки:  Нет нужды в балансировке. Оба котла равноудалены от сетевых насосов линейное и местное сопротивление через котлы одинаковое;  Высокая стабильность системы;  Увеличенный срок службы относительно обычной двухтрубной системы. Теплоноситель трубопроводам контура поступает ОВ в нагревается гидравлический в котлах, по разделитель подающим затем в 16

распределительную гребёнку и далее по обратным трубопроводам возвращается в котлы. Регулирование производится установленным на нем трехходовым смесительным клапаном. К контуру котлов перед гидрострелкой подключены два теплообменника системы ГВС. Циркуляция в этом контуре осуществляется с помощью загрузочного сдвоенного насоса для системы ГВС. На внутреннем подающем трубопроводе ГВС устанавливается трехходовой смесительный клапан с электроприводом, который обеспечивает регулирование температуры горячей воды. В соответствии с «Правилами устройства и безопасной эксплуатации паровых котлов с давлением пара не более 0,07 МПа (0,7 кГс/см2), водогрейных котлов и водоподогревателей с температурой нагрева воды не выше 388 К (115 °С) [22] на любых котлах (в том числе имеющих один предохранительный клапан) вместо одного предохранительного клапана допускается устанавливать обвод с обратным клапаном, пропускающим воду из котла в обход запорного устройства на выходе горячей воды. В этом случае между котлом и расширительным сосудом не должно быть другой запорной арматуры, кроме указанного обратного клапана. Теплоноситель контура отопления и вентиляции поступает из теплосети и по обратному трубопроводу подается в гидрораспределитель и далее насосами циркуляции отопления и вентиляции по подающему трубопроводу в теплосеть. На подающем трубопроводе отопления устанавливается клапан трехходовой смесительный с электроприводом, обеспечивающий подмес теплоносителя из обратного трубопровода и регулирование температуры в подающем трубопроводе по температуре наружного воздуха. В котельной предусмотрена система водоотведения водоотведения из крышной котельной подключается к В19. Система существующей канализации К1, затем стоки сливаются в существующие наружные сети канализации. При аварийной ситуации (отключение холодной воды) котельной необходимо продолжать работу, так как инерционность работы котельной 17

высокая и резкое отключение котловых агрегатов может привести к их поломке. Для плавной остановки работы котлов необходимо продолжать пропускать теплоноситель через котлы и подпитывать систему ОВ, чтобы поддерживать нужный уровень теплоносителя в котлах и трубопроводах. Для этого система подпитки оборудована баком запаса питательной воды. 1.6. Расчёт тепловой схемы котельной Котельная предназначена для снабжения горячей водой для нужд отопления, вентиляции и ГВС торгово-офисного центра и гипермаркета магнит расположенного на первом этаже здания. Расчёт тепловой схемы можно условно разделить на 3 части:  Расчёт распределительных коллекторов для отопления и вентиляции ТОЦ и ГММ (тепловая схема после термогидравлического разделителя по ходу движения теплоносителя, см лист 2 графической части данного дипломного проекта);  Расчёт термогидравлического разделителя;  Расчёт внутреннего контура тепловой схемы котельной (тепловая схема перед термогидравлическим разделителем по ходу движения теплоносителя, см лист 2 графической части данного дипломного проекта). Расчёт тепловой схемы котельной, проводится в трех режимах работы:  Зимний период (максимальный)  В точке излома температурного графика (переходный режим)  Летний период Рассмотрим подробно только переходный режим, так как он является наиболее нагруженным. Ниже в таблице №1.4 сведён расчёт всех пяти режимов работы. Температурный напор на котлах равен температурному напору принятому на ГВС. Для ГВС в переходный режим по температурному графику (см рис. 1.3) 18

перепад принимается равным 16,88 °С. Отсюда температура на вводе в котел принимается 65°С (с запасом в 2,7°С на неучтённые потери тепла). 19

При режиме работы с температурой ниже 62,3 °С в дымовой трубе начнёт конденсироваться водяной пар. Водяной пар реагирует с продуктами горения топлива: оксидом азота (NOx) и оксидом серы (SO2): + → + → ; Из уравнения видно, что продуктом реакции являются кислоты. Дымоходы изготавливаются из кислотоустойчивых материалов, но даже они при постоянном воздействии слабых растворов кислот разрушаются со временем. Для поддержания температуры на вводе в котлы используются рециркуляционные насосы. Рециркуляционные насос подключены к блоку управления, который считывает показания с индивидуальных термометров сопротивления (для каждого котла свой термометр), расположенных на обратном трубопроводе (Т4). Температура в системе вентиляции на подаче соответствует температуре на выходе из котла. Так как нагрузка на вентиляцию постоянна, в независимости от наружной температуры, то температурный перепад на ней будет неизменен и составит ∆tв=25°С. Для системы отопления используется другой режим отпуска тепла. Отпуск тепла производится по температурному графику 85/60°С, представленному на рис. 1.2. 20

Системы отопления и вентиляции подключены через распределительный коллектор. Распределительный коллектор — это металлическая гребёнка оборудованная множеством выводов предназначенных для подключения к ней контуров отопления и вентиляции, с целью распределения теплоносителя по ним. Техническим заданием предусматривается разработка распределительных коллекторов. Это увеличивает качество подачи тепла, надёжность системы, ремонтопригодность. Системы теплопотребления объекта (отопления и вентиляции) присоединяются через термогидравлический разделитель, который установлен в котльной (поз. К9). Термогидравлический разделитель выполняет следующие функции:  гидравлическая увязка первичного и вторичных контуров;  предотвращение взаимного влияния объемных потоков воды в тепловой сети и контурах теплопотребителей;  поступление в контуры теплопотребителей заданных объемов теплоносителя.  эффективное удаление из теплоносителя воздуха и шлама. Распределительные коллектора предназначены для разделения на контуры по назначению и объекту теплоснабжения. Разделение производится на 6 контуров (4 контура отопления и вентиляции и 2 контура горячего водоснабжения). На каждый контур, кроме контуров горячего водоснабжения, приходится по два насоса. Один насос является резервным. На всех контурах устанавливаются теплосчётчики, подключенные к единому блоку. Назначения контуров представлены в таблице 1.5. Таблица 1.5. Характеристики контуров системы ОВ и ГВС № Наименование п/п системы теплоснабжения Тепловая мощность, Температурный график, МВт °С (К) 1 Контур №1 - Теплоснабжения системы отопления «ТОЦ» 0,124 85-60 (363-343) 2 Контур №2 - Теплоснабжения системы вентиляции 0,477 95-70 (368-343) 22

«ТОЦ» 3 Контур №3 - Теплоснабжения системы отопления «ГММ» 0,364 85-60 (363-343) 4 Контур №4 - Теплоснабжения системы вентиляции «ГММ» 0,625 95-70 (368-343) 5 Контур №5 - Система горячего водоснабжения «ТОЦ» 0,093 60-55 (333-328) 6 Контур №6 - Система горячего водоснабжения «ГММ» 0,337 60-55 (333-328) Для каждого контура необходимо рассчитать потери теплоносителя. Потери тепловой сети рассчитываются в соответствии с СП 124.13330.2012 «Тепловые сети»: при отсутствии данных по фактическим объемам воды допускается принимать его равным 65м3 на 1 МВт расчетной тепловой нагрузки при закрытой системе теплоснабжения. Из вышеизложенных данных получаем формулу: пот. = ОВ ∗ 0,0075 ∗ 65, м /ч (1.2) Потери для всех контуров рассчитываются идентично: пот. = 0,124 ∗ 0,0075 ∗ 65 = 0,06 м /ч; пот. = 0,23 м /ч; пот. = 0,177 м /ч; пот. = 0,304 м /ч. Подпиточная вода предварительно не подогревается, так как это мало эффективно из-за небольшого расхода подпиточной воды. Это решение позволяет дополнительно сэкономить полезное пространство, что важно при проектировании в малом объеме. Температура воды в зимний период принимается 5°С, а в летний 15°С. Для расчёта расхода на регулирование необходимо определить максимальный расход в каждом из контуров систем ОВ: GоГММ = 0,364 ∗ 3600 = 12,52 м /ч 4,187 ∗ 25 Gо 0,625 ∗ 3600 = 21,5 м /ч 4,187 ∗ 25 Gв GвГММ = ТОЦ ТОЦ = = 0,124 ∗ 3600 = 4,26 м /ч 4,187 ∗ 25 0,477 ∗ 3600 = 16,37 м /ч 4,187 ∗ 25 23

Расходы обратных трубопроводов для всех контуров рассчитываются как разность между подачей и потерями. Значения расходов сведены в таблицу 1.6. Сложность расчёта распределительных коллекторов заключается в том, что рабочие температуры системы отопления отличаются от температур необходимых для работы системы вентиляции. Для регулирования отопления в схеме предусмотрены трехходовые смесительные клапана. Часть отработавшего теплоносителя будет подмешиваться к более горячему теплоносителю в подающую линию Т1 для снижения температуры. В системе вентиляции регулирование не предусматривается, так как нагрузка на нее постоянная. Теплоноситель в нее поступает с той же температурой, что и в котловом контуре (81,88 °С в переходный режим), и выходит с установленным температурным перепадом в 25 °С (65 °С – в переходный режим). Так как процесс расчета контуров предназначенных для теплоснабжения контуров гипермаркета магнит и контуров торгово-офисного центра полностью идентичен, то их расчёт будет вестись параллельно. Полученные значения будут сводиться в таблицу 1.6. Первым участком для расчёта является узел регулирования отопления. Регулирование отопления производится трехходовым смесительным клапаном. Для расчёта регулирования отопления воспользуемся уравнениями теплового и материального баланса 24

рег . рег . + ′о = ′О (1.3) + ′ (1.4) = ′О Выразим из материального баланса G и подставим его в уравнение теплового баланса. Теплоёмкость фигурирует в каждом из слагаемых, поэтому ее можно сократить, предварительно расписав мощности через расход и температуру Путём несложных преобразований получается выражение: рег . = О ∗− " О , м /ч (1.5) Подставив значения получим расход теплоносителя на регулирование отопления в переходный период: ГММ рег . = ТОЦ рег.о . 12,52 ∗ (81,88 − 60) = 7,3 м /ч, 81,88 − 44,33 = 4,26 ∗ (81,88 − 60) = 2,49 м ; 81,88 − 44,33 Расход теплоносителя на подающем трубопроводе отопления перед регулированием вычисляется по формуле материального баланса: ′о . = ′о − рег.о . ; ′ГММ = 12,52 − 7,3 = 5,22 м /ч; о . ТОЦ ′о . = 4,26 − 2,49 = 1,78 м /ч. . Аналогично производится расчёт расхода на обратной магистрали: ′′ГММ = 12,34 − 7,3 = 5,05 м /ч; о . ТОЦ ′′о . = 4,2 − 2,49 = 1,72 м /ч. . Разница между подающей линией и обратной соответствует потерям на каждом из контуров. Определим температуру теплоносителя после смешения двух потоков отработавшего теплоносителя с контуров отопления и вентиляции: 25

′′ОВ = ′′ГММ ОВ = ТОЦ ′′ОВ = ′′ ∗ О ′′ + + В В ∗ В , °С (1.6) 5,05 ∗ 44,33 + 21,19 ∗ 56,88 = 54,47 °С; 5,05 + 21,19 1,72 ∗ 44,33 + 16,17 ∗ 56,88 = 55,67 °С. 1,72 + 16,17 Затем тем же самым методом определим температуру t′′ов . Это температура обратной воды перед термогидравлическим разделителем по направлению обратного трубопровода: ОВ = 26,72 ∗ 54,47 + 17,89 ∗ 55,67 = 54,96 °С; 44,13 26

Таблица 1.6 Характеристики контуров систем ОВ. Наименование Обозначе ГММ ние ТОЦ Обоснование Исх. Данные. Температурный график 85/60°С Максимальная нагрузка на систему Отопления, МВт Qо 0,364 0,124 Нагрузка на систему Вентиляции, МВт Qв 0,625 0,477 Перепад температур на ОВ, °С ∆tов 25 25 t’ОВ 81,88 81,88 Равна температуре на выходе из котла t'’ОВ 56,88 56,88 t'’ОВ= t’ОВ-∆tов Gпот.о 0,177 0,060 Gпот.о=Qо*0,0075*65 Gпот.в 0,305 0,233 Gпот.в=Qов*0,0075*65 с 4,187 4,187 Табличное значение G'о 12,52 4,26 о = о ∗ 3600 с∗∆ G''о 12,341 4,204 " о = о − пот.о G'в 21,50 16,41 в = в ∗ 3600 с∗∆ G''в 21,19 16,173 " в = в − пот.в Температура подаваемой воды в системе отопления, °С t'О 60 60 По температурному графику Температура обратной воды в системе отопления, °С t''О 44,33 44,33 По температурному графику Gрег.о 7,295 2,485 G'о1 5,224 1,78 о = о − рег.о G''о2 5,05 1,72 о = " о − рег.о Температура подачи в системе вентиляции в переходный режим, °С Температура обратки в системе вентиляции в переходный режим, °С Потери на контуре отопления, м3/ч Потери на контуре вентиляции, м3/ч Теплоёмкость воды, кДж/кг*С Расход теплоносителя при максимальных нагрузках на систему Отопления, м3/ч Расход теплоносителя в обратном трубопроводе отопления, м3/ч Расход теплоносителя при максимальных нагрузках на систему Вентиляции, м3/ч Расход теплоносителя в обратном трубопроводе вентиляции, м3/ч Расход теплоносителя на регулирование системы отопления, м3/ч Расход теплоносителя на подающем трубопроводе отопления перед регулированием, м3/ч Расход теплоносителя на обратном трубопроводе отопления после регулирования, м3/ч Исх. Данные. Температурный график 95/70°С Максимальный перепад температур на системах ОВ равный рег.о . = о ∗ (t′гОВ − t′О ) t′гОВ − t "О 27

Расход теплоносителя на подающем трубопроводе ОВ, м3/ч Расход теплоносителя на обратном трубопроводе ОВ, м3/ч Температура обратной после смешения ОВ, °С Расход теплоносителя на подающем трубопроводе на ГММ+ТОЦ, м3/ч Расход теплоносителя на обратном трубопроводе на ГММ+ТОЦ, м3/ч Температура воды на обратном трубопроводе на ГММ+ТОЦ, м3/ч G'ов 26,72 18,19 ов = О + В G''ов 28,655 18,715 " ов = " О + " В t''ов 54,47 55,67 " О " О " ОВ = ∗ + " В ∗ " В " ОВ G'ов 44,904 ов = ГММ ОВ + ТОЦ ОВ G''гов 44,129 "г ов = " ГММ ОВ + " ТОЦ ОВ t''гов 54,956 "г ОВ = " ТОЦ ОВ ∗ " ТОЦ ОВ + " ГММ ОВ ∗ " ГММ ОВ "г ОВ Для проверки правильности расчёта требуется рассчитать процесс смешения в термогидравлическом разделителе. Определим максимальный расход теплоносителя в котловом контуре (расход сетевой воды с.в. ). Расход теплоносителя на котловом контуре рассчитывается как: с.в. = ∗ 3600 с∗∆ (1.7) Где Q - расчётная нагрузка на систему отопления, вентиляции и ГВС объекта, МВт; с – теплоёмкость воды, принять за 4,187 кДж/кг°С; 28

∆t – перепад температур на системе ОВ, выбранный по температурному графику (рис. 1.1). Получим для зимнего режима: Gов = 2,02 ∗ 3600 = 69,47 м /ч. 4,187 ∗ 25 Расход теплоносителя на ГВС с греющей стороны принимается по переходному режиму: Gгвс = 0,43 ∗ 3600 = 21,9 м /ч, 4,187 ∗ 16,88 Где 16,88 °С – разность температур в переходный режим по графику отпуска тепла 95/70°С. На термогидравлический разделитель пойдет оставшийся теплоноситель: = Gов − Gгвс , м /ч = 69,47 − 21,9 = 47,57 м /ч Разница между и ОВ - количество теплоносителя, который будет подмешиваться к обратке внутри термогидравлического разделителя: ГС рег. = 47,57 − 44,904 = 0,976 м /ч Температура на выходе из термогидравлического разделителя будет рассчитываться как: = 0,976 ∗ 81,88 + 44,129 ∗ 54,96 = 55,54 °С (для зимнего периода 69,94°С). 45,105 Дальнейшие действия сводится к расчёту последовательного смешения в трех узлах:  Смешение с обраткой с греющей стороны ГВС;  Смешение с подпиткой;  Смещение с теплоносителем из рециркуляции 29

Первым рассчитываемым узлом тепловой схемы является смешение с обраткой греющей стороны ГВС: Температура после смешения вычисляется как: t′′ = 45,105 ∗ 55,54 + 21,9 ∗ 65 = 58,79 °С 68,695 Затем теплоноситель смешивается с подпиткой, которая восполнит потери в системе ОВ: 30

Для расчёта температуры на выходе из узла смешения воспользуемся формулой: t′′с.в. = 68,695 ∗ 58,79 + 0,775 ∗ 15 = 58,3 °С 69,47 В котельную предусмотрена установка двух высокоэффективных котлов Logano SK755-1040. Мощность каждого котла составляет 1040кВт. Нагрузки на них распределяются равномерно, из чего можно сделать вывод, что через низ проходит равный расход: к с.в. .в. = , м /ч (1.8) 69,47 = 34,74 м /ч 2 Расход теплоносителя для регулирования температуры на вводе в котел так к с.в. = же рассчитывается через тепловой и материальный баланс: к рец. + к с.в. = ′′в.к. , (1.9) к рец. + к с.в. = ′′в.к. , (1.10) Путем несложных преобразований этих двух уравнений получим выражение: к рец. к рец. = = к с.в. ∗( в.к. в.к. − − в.к. с.в. ) , м ⁄ч (1.11) 34,74 ∗ (65 − 58,71) = 12,95 м /ч 81,88 − 65 31

-18 -6,32 Потребляемая мощность ОВ, МВт tн Q 2,02 1,838 Теплоёмкость воды, кДж/кг*С с 4,187 4,187 Наименование Температура наружного воздуха, °С Температура подающей магистрали ОВ, °С Температура обратной магистрали ОВ (после термогидравлического разделителя), °С Перепад температур на ОВ, °С Температура воды на входе в котел Температура воды на выходе из котла Нагрузка на систему ГВС, МВт Температура подачи греющей стороны теплообменника, °С Перепад температур для теплообменников, °С Температура обратки греющей стороны теплообменника, °С Расход теплоносителя греющей стороны на ГВС, м3/ч Т1 95 Т2 69,94 0 55,54 ∆tов 25 16,88 t'вк 70 65 t"вк 95 81,88 0,43 0,43 95 81,88 ∆tгсв 25,00 16,88 t''гвс 70,00 65 Gгвс 14,79 21,90 QГВС t'гвс 81,88 Летний В точке излома (Переходный) Расчётные режимы работы котельной Максимальный (Зимний) Обозначение Таблица 1.4 – Расчёт тепловой схемы котельной Обоснование 8 См. литературу [] - GОВ=QОВ*3600/с*∆tгсв 4,187 Табличное значение - - По температурному графику По температурному графику По температурному графику 65 t'вк>65°С 81,88 t"вк=∆t+t'вк 0,368 Исходные данные 81,88 t'гвс=t"вк ∆tгсв - принимают по перепаду температур на котловом контуре, но не 16,88 ниже 16,88°С 65 t"гвс=∆tгвс+t'гвс 18,74 Gпгвс=Qгвс*3600/с*∆tпгсв 32

Расход сетевой воды (С.В.) на подающей магистрали, м3/ч Расход теплоносителя на ОВ (подающая магистраль), м3/ч Потери теплосети, м3/ч Расход теплоносителя на ОВ (обратная магистраль), м3/ч Расход воды на обратной магистрали после подмеса ГВС, м3/ч Температура воды после смешения с обраткой из ГВС, °С Подпитка теплосети, м3/ч Температура подпитки, °С Расход воды в обратной магистрали после смешения с подпиткой, м3/ч Температура воды после смешения с подпиткой, °С Расход воды на рециркуляцию Расход воды на котловом контуре Выдаваемая мощность котельной, МВт Номинальная мощность котельной, МВт Загрузка котлов Принимается по зимнему режиму для всех кроме летнего: G'с.в.=Q*3600/с*∆t G'с.в. 69,47 69,47 18,74 G1 54,68 47,57 0,00 G1=G'c.в.-Gгвс. Gпот. 0,775 0,775 0,00 Gпот.=Qов*0,0075*65 53,90 8 46,79 4 G2 G*с.в . t'2 Gпод п. tподп G''с.в. 68,70 68,70 0,00 G2=G1-Gпот. 18,74 G*с.в.=G"ов+Gгвс 65,00 t'2=(G2*T2+G"гвс*T"гвс)/G*с.в 69,95 58,52 0,775 0,775 5 15 15 Исходные данные 69,47 69,47 18,74 G''с.в.=G*с.в.+Gподп. . 0,00 Gподп.=Gпот. t''с.в. 69,23 58,04 Gрец. 2,14 26,66 t''с.в.=(G*с.в.*t'2+G"гвс*T"гвс)/ 65,00 G*с.в. Gрец.=Gс.в.*(t"в.к.-t"с.в.)/(t'в.к.0,00 t"в.к.) Gкс.в. 71,62 96,14 18,74 Gв.к.=Gс.в.+Gрец. Qрасч 2,08 1,89 0,368 Qрасч=Gкс.в.*c*∆t/3600 Qном. 2,08 2,08 2,08 Исходные данные Кзагр. 100 90,74 Выполним проверку температуры в.к. 17,69 Kзагр.=Qрасч./Qном.*100% на входе в котлы: 33

t′ = 12,95 ∗ 81,88 + 34,74 ∗ 58,71 = 65 °С 47,69 Полученное значение верно и совпадает с предварительно принятым в начале расчёта. Следовательно, можно сделать вывод, что по результатам проверки температур, а так же по верно рассчитанным тепловым и материальным балансам, расхождений нет, то данная тепловая схема крышной рамной котельной считается полностью решенной. По этим данным можно проводить расчёт диаметров трубопроводов и затем переходить к подбору основного и вспомогательного оборудования. 1.7. Регулирование ГВС В котельной применена двухтрубная система горячего водоснабжения. Через циркуляционный трубопровод Т4 невостребованная горячая вода возвращается обратно в распределительный коллектор и затем в теплообменный аппарат. Эта схема имеет ряд преимуществ:  При постоянной циркуляции в трубопроводе ГВС всегда горячая вода (при снижении водоразбора, например в ночное время, горячая вода в трубопроводе не остынет, как в тупиковой схеме подаче горячей воды);  Отсутствие резких температурных перепадов на теплообменном аппарате;  Экономия тепловой энергии Для лучшего понимания качественного регулирования ГВС рассмотрим вариант, когда 30% горячей воды вернулось в теплообменник. Расход же в Т3 (подача горячей воды) неизменен в зависимости от водоразбора: ГВС = , , ∗ ∗( ) = 8,22 м3 /ч; Расчёт принимается по температуре холодной воды для теплого периода, а именно 15°С, так как расход при таком режиме работы выше, чем при зимнем. 34

Расход греющей воды рассчитаем по формуле: ГВС = с∗( ГВС ∗ "ГВС ) ГВС ГВС , = , , м3 /ч ∗ ∗( , ) (1.12) = 21,9 м3 /ч; Для расчёта расхода с нагрузкой в 70% от исходного потребления горячей воды воспользуемся упрощённой схемой регулирования греющей воды: Перед расчётом расхода греющей стороны рассчитаем температуру нагреваемой воды на входе в теплообменник, выразив её из теплового баланса: T′ = Т ∗ В Т ∗ х.в. В , °С (1.13) Где GТ – не использованная горячая вода. Рассматриваем случай когда в теплообменник вернулось 30% от ушедшей горячей воды: Т Т = Т ∗ 0,3, м /ч (1,14) = 8,22 ∗ 0,3 = 2,46 м /ч; T – температура вернувшейся горячей воды. Она может варьироваться с большим диапазоном в зависимости от множества факторов. Для рассмотрения качественного регулирования ГВС примем усреднённое значение - 45°С. В – расход холодной воды для ГВС. Расход холодной воды для теплообменника рассчитывается по формуле: В = − Т , м /ч (1,15) 35

= 8,22 − 2,46 = 5,75 м /ч; В Зная расходы и температуры смешивающихся потоков можем рассчитать температуру нагреваемой воды на входе в теплообменник: 2,46 ∗ 45 + 5,75 ∗ 15 = 24 °С 2,46 + 5,75 T′ = Рабочая мощность при данных условиях составляет: р р = ∗ ∗( = ) , МВт (1.16) 8,22 ∗ 4,187 ∗ (60 − 24) = 0,334 МВт 3600 Перепад температур на греющей стороны с нагрузкой в 70% потребления ГВС: ∆ ГВС Снижение потребления трехходового смесительного = , ∗ , ∗ ГВС , = 13,11 °С; регулируются клапана, качественно установленного перед с помощью сдвоенным загрузочным насосом системы ГВС. Расход на регулирование рассчитывается исходя из того, что расход греющей воды на ГВС постоянен, а требуемый зависит от потребления горячей воды: ГВС рег ГВС рег = = ′ГВС ∗ ( ГВС − ГВС ) , м /ч ( ГВС − ГВС ) (1.17) 21,9 ∗ (81,88 − 78,11) = 4,89 м /ч (81,88 − 65) Рассчитаем расход теплоносителя до регулирования: ГВС = 21,9 − 4,89 = 17,01 м /ч 1.8. Расчёт диаметров трубопроводов Рассчитав тепловую схему котельной и тепловую схему распределительного узла по пяти режимам работы можем приступать к расчёту диаметров 36

трубопроводов. Для расчёта диаметров трубопроводов зададимся некоторыми параметрами: Скорость потока воды не должна превышать 1,5 м/с. Это условие рассчитано на то, чтобы в трубах при высокой скорости теплоносителя не появлялся шум. Так же при увеличении скорости теплоносителя растут и линейные сопротивления. Скорость так же не должна быть ниже 0,5 м/с. Это условие исключает разрыв потока теплоносителя, и последующем завоздушивании системы. Для расчёта диаметров воспользуемся двумя формулами. Уравнением неразрывности: G = S ∗ V ∗ 3600, м /ч (1.18) Где G – расход теплоносителя в трубопроводе, м3/ч; S – площадь смоченного периметра трубопровода, м2; V – скорость потока теплоносителя, м/с. Для закрытых трубопроводов, в которых нет воздушной прослойки площадь смоченного периметра рассчитывается как площадь круга: S=π∗ 4 (1.19) ,м Где d – диаметр трубопровода, м. Подставив площадь трубопровода (ф. 1.19) в уравнение неразрывности (ф. 1.18) выразим диаметр: = 900 ∗ ∗ ,м (1.20) Рассчитаем все диаметры трубопроводов котельной. Рассчитанные диаметры нанесём на принципиальную схему теплоснабжения. Рассмотрим подробно расчёт основных трубопроводов подводимых или отводимых от крышной рамной газовой котельной: = 54,68 = 0,1391 м 900 ∗ 3,14 ∗ 1 37

Ближайшем диаметром к полученному значению является Ду125мм (Ø133х4,0мм). Проверим скорость движения жидкости в трубопроводе при принятом диаметре: = 900 ∗ ∗ , м/ (1.21) 54,68 = 1,24 м/ 900 ∗ 3,14 ∗ 0,125 = Скорость потока попадает в допустимые значения. Примем диаметр трубопровода Т1 и Т2 - Ø133х4,0мм. Диаметр подпитки Т94: = 0,775 = 0,017 м 900 ∗ 3,14 ∗ 1 Перед пуском котельной ее необходимо заполнить теплоносителем. Заполняется она через подпиточный трубопровод. Поэтому рассчитанный диаметр берётся не ниже Ду15мм. Примем диаметр больше расчётного – Ду20мм. Диаметр трубопровода В1 рассчитывается аналогичным способом: = Ближайшем диаметром 8,995 = 0,056 м 900 ∗ 3,14 ∗ 1 к полученному значению является Ду50мм (Ø57х3,5мм). Проверим скорость движения жидкости в трубопроводе при принятом диаметре: = 8,995 = 1,27 м/ 900 ∗ 3,14 ∗ 0,05 Скорость потока попадает в допустимые значения. Примем диаметр трубопровода В1 – Ø57х3,5мм. Диаметр трубопровода Т3: = 8,22 = 0,054 м 900 ∗ 3,14 ∗ 1 38

Ближайшем диаметром к полученному значению является Ду50мм (Ø57х3,5мм). Проверим скорость движения жидкости в трубопроводе при принятом диаметре: = 8,22 = 1,16 м/ 900 ∗ 3,14 ∗ 0,05 Скорость потока попадает в допустимые значения. Примем диаметр трубопровода Т3 – Ø57х3,5мм. Диаметр трубопровода Т4 принимается на один диаметр меньше чем диаметр Т3. Отсюда диаметр трубопровода Т4 составляет 40мм, что соответствует Ду40мм. 1.9.Подбор оборудования и компоновка При размещении оборудования в помещении котельного зала учитывалась эргономичность размещения регулирующей и запорной арматуры. Были обеспечены проходы ко всем узлам в соответствии с «Правилами устройства и безопасной эксплуатации…» [22]. Для рационального использования места основное оборудование по тепломеханике было собрано в один блок, в остальных двух были расположены котловые агрегаты с горелочными устройствами, которые в свою очередь подразумевают близкое расположение системы топливоснабжения (ввод газопровода с основным оборудованием и двумя линиями редуцирования газа) и дымоотведения. В крышной рамной газовой котельной для теплоснабжения торгово-офисного центра и гипермаркета магнит используется современное зарубежное оборудование. Установка его в котельную повышает надёжность котельной с повышением срока службы до отказа. Так же «новизна» устанавливаемого оборудования почти всегда даёт гарантию того, что на рынке оборудования сложно будет столкнуться с проблемой нахождения нужных запасных частей и расходных материалов. Рассмотрим и подберём требуемое оборудование для работы котельной: 39

1. Для покрытия тепловых нагрузок здания в котельной установлены стационарные двухходовые котлы Logano SK755 1040, которые работают на газообразном топливе. Таблица №1.7 — Основные технические характеристики котлов. № п.п. Наименование показателя Ед. изм. 1 Тип котла 2 3 Модель Производитель Номинальная кВт теплопроизводительность КПД % Максимальная температура воды °С Минимальная температура на входе в °С котел Максимально рабочее давление воды МПа Расход воды номинальный для Δt=15°С м3/ч Гидравлическое сопротивление водяного тракта при расходе кПа теплоносителя для Δt=15°С Расход дымовых газов кг/с Аэродинамическое сопротивление газового тракта Па для максимальной мощности Температура уходящих газов °С Объем топки м3 Водяной объем котла л Масса сухого котла кг Нормативный срок эксплуатации котла лет 4 5 6 7 8 10 11 12 13 14 15 16 17 18 - Значение показателя стальной двухходовой водогрейный котел Logano SK755-1040 Buderus, Германия 1040 92 110 62,3 0,6 90 10 0,4451 725 198 0,73 822 1795 20 2. Рециркуляционный насос подбирается по расчётным значениям расходов на рециркуляцию котла. Необходимый напор, который должен создавать рециркуляционный (противоконденсатный) насос в соответствии с 40

гидравлическим расчётом составляет 4 м в.ст. Этого напора достаточно, чтобы протолкнуть теплоноситель по котловому контуру. Воспользовавшись графиком рабочих характеристик насоса получаем, что по данным параметрам подходит насос UPS 50-60/4 F (поз. К2.1 и поз. К2.2). В насосе реализуется технология «мокрого» ротора. Насос и электродвигатель образуют единый узел без уплотнения вала. Характеристики насоса следующие:  3 скорость электродвигателя.  Керамические радиальные подшипники.  Карбонный упорный подшипник.  Оболочка ротора, покрытие ротора, опорный диск из нержавеющей стали. 41

 Кожух статора из алюминиевого сплава.  корпус насоса Чугун.  Статор со встроенным тепловым реле. Все реализованные в этой котельной насосы выдерживают температуры наружного воздуха до 40°С. Электродвигатель насоса UPS 50-60/4 F имеет три фазы, т.е. работает от 380 В. Так же он имеет три скорости вращения ротора, что позволит точнее контролировать подачу теплоносителя на рециркуляцию для поддержания минимальной температуры на вводе в котел. При минимальной скорости потребляемая мощность составляет 240 Вт, а при максимальном режиме работы 430 Вт. 3. В качестве сетевого насоса контура отопления и вентиляции будет служить насос TP 80-180/2 A-F-A-BAQE-JX1 (поз. К3.1 и поз. К3.2). Расчётный гидростатический напор для подбора составляет 12,51 м в.ст., а расход 54,68 м3/ч рассчитанный в тепловой схеме котельной. На сетевом контуре ОВ устанавливается 2 насоса, один из которых является резервным. 42

Насос TP 80-180/2 A-F-A-BAQE-JX1 одноступенчатый, без соединительной муфты с всасывающим и выпускным патрубками на одной оси. Насос при поломке или плановой осмотре на наличие дефектов не обязательно снимать с трубопровода, так как он имеет конструктивную особенность. Головную часть можно демонтировать отдельно он самого корпуса насоса. Расчётная скорость вращения вала насоса составляет 2900 об/мин. Номинальная мощность электродвигателя вращающего ротор составляет 3 кВт. Для контуров отопления и вентиляции в тепловом узле используются насосы той же серии TP. Подобранные насосы сведены в таблицу № 1.9. Таблица №1.9. Характеристики сетевых насосов теплового пунктра № контура Наименование контура Наименование насоса №1 Теплоснабжение системы отопления ТОЦ TP 32-250/2 №2 Теплоснабжение системы вентиляции ТОЦ TP 40-240/2 Характеристики насоса Q=4,26м3/ч, H=25 м в.ст., с эл. двиг. 3х400В, 50 Гц, N=1,5кВт, n=2900об/мин, PN16, серии 300 Q=16,4м3/ч, H=19 м в.ст., с электродвигателем 3х400В, 50 Гц, N=2,2кВт, n=2900об/мин, PN16, серии 300 43

№3 Теплоснабжение системы отопления ГММ TP 40-240/2 №4 Теплоснабжение системы вентиляции ГММ TP 40-300/2 Q=12,52м3/ч, H=21 м в.ст., с электродвигателем 3х400В, 50 Гц, N=2,2кВт, n=2900об/мин, PN16, серии 300 Q=21,46м3/ч, H=21 м в.ст., с электродвигателем 3х400В, 50 Гц, N=3,0кВт, n=2900об/мин, PN16, серии 300 4. Для поддержания требуемого давления на трубопроводе подпитки Т94 устанавливается повысительный насос JPB 5 A-A-CVBP c 60 литровым диафрагменным баком в комплекте (поз. К4). Диапазон рабочих температур для данного насоса от 0 до 40 °С. Одним из плюсов данного насоса является его низкое шумовое давление. Достигается данный показатель благодаря механическому уплониению и короткозамкнутому ротору двигателя. Потребляемая мощность двигателя составляет 850 Вт. Дополнительно повысительный насос JPB 5 A-A-CVBP с диафрагменным баком на 60 л оборудован реле давления с защитой от «сухого хода». Давление включения составляет 1,5 бара (поз. К4.1). 5. Для подачи воды на греющую сторону теплообменников системы ГВС используется насос серии UPSD модели 50-120 F (поз. К5). Он имеет конструктивную особенность: сдвоенный корпус под два электромотора. Это позволяет экономить место и материалы в отличие от параллельной установки двух насосов. 44

Характеристики насоса:  Три скорости (потребляемая мощность в зависимости от скорости составляет: 450 Вт, 530 Вт, 720 Вт соответственно);  Керамические радиальные подшипники;  Осевой подшипник из графита;  Гильза ротора, щелевое уплотнение и подшипниковая обойма сделаны из нержавеющей стали;  Корпус статора - из алюминиевого сплава;  Корпус насоса из высокоуглеродистой сплава железа (чугуна);  Статор со встроенным термодатчиком. 6. Для более качественной подачи горячей воды используется замкнутая система ГВС. При использовании замкнутой системы часть невостребованной потребителем воды возвращается обратно в теплообменник, что экономит тепловую энегрию котельной. Насос подбирается с условием 30% возврата горячей воды от подаваемого расхода. Т Т = Т ∗ 0,3, м /ч (1.22) = 8,22 ∗ 0,3 = 2,46 м /ч; 45

Для рециркуляции подходит насос серии UPS модели 40-60/2 F B (поз. К6). Имеет те же достоинства, что и модель 50-60/4 F, подобранная ранее, но имеет бронзовый корпус, так как среда использования более агрессивная (нормы качества питьевой воды мягче чем нормы для питательной воды систем ОВ). 7. Пластинчатые теплообменники относятся к классу рекуперативных теплообменников и представляют собой аппараты, теплообменная поверхность которых образована набором тонких штампованных металлических пластин. Пластины теплообменника, собранные в единый пакет, образуют между собой каналы, по которым протекают теплоносители, обменивающиеся тепловой энергией. Преимущества применения в эксплуатации теплообменников пластинчатого типа:  простота установки, использования и ремонта устройства;  для увеличения мощности предусматривается применение дополнительных пластин;  турбулизация потока позволяет производить наименьшее загрязнение рабочей поверхности; 46

 небольшие габаритные параметры оснащения позволяют экономить производственную площадь и финансовые средства на обслуживание;  конфигурация уплотнения не дает жидкостям смешиваться;  комплектация предусматривает высокую стойкость перед коррозийными процессами. Проточный теплообменник поставляется на заказ компанией ООО НПО «ЭТРА». Расчётная мощность каждого составляет 215кВт с запасом по поверхности 17,2%. Конструктивно теплообменники (поз. К8.1 и К8.2) выполнены разборными с возможностью чистки и ремонта вышедших из строя узлов. 8. Работа гидравлического разделителя заключается в том, чтобы отделить контур котлов от контура отопления и вентиляции. Это позволяет решить ряд вопросов:  Гидравлическая увязка первичного и вторичного контура;  Предотвращение взаимного влияния объемных потоков воды в тепловой сети и контурах теплопотребителей.  Поступление в контуры теплопотребителей заданных объемов теплоносителя;  Эффективное удаление из теплоносителя воздуха и шлама. 47

Внутри гидравлического разделителя могут происходить перемешивания входящей и возвратной воды. В связи с этим его работу можно поделить на три режима: 1) Когда потоки котлового (первичного) контура и контура отопления и вентиляции равны: 2) Когда проток на контур отопления и вентиляции преобладает над контуром котла: 3) Когда проток на первичном контуре преобладает над вторичным: Единственный размер, который необходимо определить при подборе разделителя – это диаметр разделителя (или диаметр подводящих патрубков). Гидравлический разделитель подбирается, исходя из максимально возможного протока воды в системе (куб. м/час) и обеспечения минимальной скорости воды в разделителе и в подводящих патрубках. Рекомендуемая максимальная скорость 48

движения воды через поперечное сечение гидравлического разделителя составляет примерно 0,2 м/сек. Для расчёта возьмем 0,1 м/с – при такой скорости можно использовать термогидравлический разделитель как шламоуловитель и воздухоотделитель. В процессе эксплуатации в нижней части будет скапливаться шлам из системы ОВ. Его можно удалить через дренажный слив, который вваривается в нижней части конструкции. В верхней же части будет располагаться автоматический воздухоотводчик. Для расчёта воспользуемся методом трех диаметров: =3∗ = 4∗ 3600 ∗ ∗ = ∗ ,м (1.23) 4 ∗ 54,68 = 0,440 м 3600 ∗ 4,187 ∗ 0,1 ∗ 3,14 Диаметр корпуса гидравлического разделителя будет выполнен из трубы Ø426х6,0мм. Определим фактическую вертикальную скорость внутри гидрострелки: 4∗ ,м 3600 ∗ ∗ ∗ 4 ∗ 54,68 = = 0,11, м 3600 ∗ 4,187 ∗ 0,414 ∗ 3,14 = (1.24) Полученная скорость удовлетворяет допустимым значениям, следовательно диаметр гидравлического разделителя подобран верно. Определим присоединительные размеры трубопровода к гидрострелке: = Ближайшем диаметром 0,414 = 0,138м 3 3 для подводящих трубопроводов = является Ø159х4,5мм. Диаметр взят с запасом для более плавного поступления теплоносителя в гидравлическую стрелку. 9. Для компенсации температурного расширения теплоносителя в котельной устанавливаются мембранные расширительные баки. Для котлового контура 49

предусматриваются расширительные баки компании «Reflex». Для контура отопления и вентиляции предусмотрены расширительные баки серии WRV от компании Wester. а) Для внутреннего контура (до термогидравлического разделителя) баки подбираются в соответствии с инструкцией по применению [22]. Объём системы внутри котельной складывается из объема оборудования, трубопроводов и котлов. По предварительному расчёту объем теплоносителя термогидравлического разделителя примерно составляет в системе до =21 м3. Расчёт объёма расширительного бака: =( где + )∗ +1 ,л − (1.25) – объем расширения теплоносителя, л; – начальный объем теплоносителя в расширительном баке, л; – конечное давление внутри бака, бар; – расчётное давление воздуха в мембранном баке перед установкой в систему, бар; Объем расширения теплоносителя: = Где ∗ ∆ ,л (1.26) – объем теплоносителя в системе, л; ∆ – разница коэффициентов расширения теплоносителя. Для расчёта разницы коэффициентов расширения теплоносителя воспользуемся таблицей №1.12. Подставив значения получим: = 21000 ∗ (0,0226 − 0,0127) = 207,9 л. Таблица №1.12 — Основные технические характеристики котлов. 50

Начальный объем теплоносителя в расширительном баке рассчитывается как: ∗ 0,5 ,л 100 21000 ∗ 0,5 = = 105 л. 100 = (1.27) Конечное давление рассчитывается по формуле: =( Где − )+ H , бар 10 (1.28) – давление срабатывания предохранительного клапана. Давление срабатывания предохранительных клапанов равно 6 бар; =0,05∗ H , и составит 0,3 бара; разница между высотами установки предохранительного клапана и мембранного бака. H =1 м – в соответствии с исходными данными. Подставив значения получим: = (6 − 0,3) + 1 = 5,8 бар 10 51

Расчётное давление воздуха в мембранном баке перед установкой в систему должно быть подобрано по формуле: о H = H + 0,2, бар 10 (1.29) - статическая высота установки мембранного бака. H =0,3 м – в соответствии с исходными данными. о = 0,3 + 0,2 = 0,23 бара. 10 Подставив полученные значения в формулу (18) получим: = (207,9 + 105) ∗ 5,8 + 1 = 381,996 л. 5,8 − 0,23 Соответственно с необходимым резервированием подходят два мембранных бака N200 с объемом 200л каждый. Рабочая температура таких баков не должна превышать 70°С. Покрытие баков качественное и надёжное, устойчиво к воздействию любых сред и не подвергается воздействию температурных колебаний. б) По техническому заданию в тепловом узле (после термогидравлического разделителя) необходимо установить расширительные баки на ОВ для ТОЦ и ГММ. Объем системы составляет: = 1,59 ∗ 65 ∗ 1000 = 103350 л; По формуле 1.26 определим объем расширения теплоносителя: = 103350 ∗ 0,0062 = 640,77 л; 52

По формуле 1.27 вычислим начальный объем теплоносителя в расширительном баке: 103350 ∗ 0,5 = 516,75 л; 100 Конечное давление в баках составляет 6,46 бар (расчёт аналогичен расчёту = расширительных баков внутреннего контура котельной). Отсюда по формуле 1.25 определим объём расширительных баков: = (640,77 + 516,75) ∗ 6,46 + 1 = 1434,88 л. 6,46 − 0,2 Соответственно с необходимым резервированием подходят два мембранных бака WRV1000, производства Wester. Объем бака 1000 л каждый. 10. В крышной рамной газовой котельной предусматриваются следующие узлы учёта:  Коммерческий учёт тепловой энергии, выполненный на базе теплового счётчика ТЭСМА-106.02, производства ООО «Энергосберегающая компания «ТЭМ»;  Технологический учёт расхода водопроводной воды, поступающий на технологические нужды котельной. Для учёта используется водосчётчик ВСХ-20, производства ЗАО «Тепловодомер»;  Технологический учёт потребляемой электрической энергии; 11. В водопроводной воде содержится множество различных ионов, которые усложняют процесс подпитки системы ОВ. Необходимо удалять из воды накипеобразующие ионы Са2+ и Mg2+. Принцип действия установки умягчения воды серии “STF” основан на методе натрий-катионирования. В результате ионного обмена из воды удаляются катионы Ca2+ и Mg2+, а вода обогащается ионами Na+ в соответствии с реакциями: + = 2 + + = 2 + 53

Восстановление регенерирующей способности смолы осуществляется посредством пропуска раствора поваренной соли (NaCl). При этом протекают обратные реакции: 2 + = + 2 + = + Удаленные в ходе регенерации катионы жесткости отводятся в канализацию. Установка Hydrotech STF 1044-9100 предназначена для непрерывного умягчения воды, без остановки на регенерацию. Система работает в маятниковом режиме: один корпус фильтра в работе, второй в режиме регенерации или ожидания. Фильтрующей средой является силькокислотная ионообменная смола пищевого класса. Система умягчения серии STF позволяет удалить до 97 % накипеобразующих ионов. Регенерация (восстановление обменной способности) установки происходит насыщенным раствором поваренной соли. Схема установки представлена ниже: В соответствии со схемой в состав установки входит: 1. автоматический управляющий клапан; 2. оголовье дренажно-распределительной системы; 3. напорные корпуса — 2 шт.; 4. дренажно-распределительная система 5. силькокислотная ионообменная смола 6. поддерживающий слой 7-10. бак-солерастворитель в комплекте c присоединителями; 54

11. таблетирования поваренная соль (NaCl) . Продолжительности каждого этапа регенерации и этапа заполнения солевого бака определены с учетом установленных в управляющем блоке регуляторов дренажного потока и солевого потока. В зависимости от давления исходной воды во время регенераций, продолжительности каждого этапа регенерации и этапа заполнения солевого бака должны быть скорректированы в процессе пусконаладочных работ. Процесс регенерации каждого катионитного фильтра в составе установок серии “STF” состоит из следующих операций: Операция 1 – обратная промывка смолы умягченной водой, подаваемой в направлении снизу вверх. Служит для взрыхления и очистки смолы от накопившегося осадка. Операция 2 – обработка смолы раствором соли и медленная отмывка. Концентрированный раствор (26%) из бака-солерастворителя через солезаборник по гибкому шлангу поступает в блок управления, где смешивается с умягченной водой до рабочей концентрации (7-10%), и затем подается в катионитный фильтр в направлении сверху вниз (по прямоточной схеме). Отбор раствора из бака происходит за счет вакуума, образующегося во встроенном эжекторе под давлением воды. После опорожнения солевого бака эжектирующая вода продолжает поступать в регенерируемый фильтр, то есть производится медленная прямоточная отмывка слоя смолы. При этом встроенный в солезаборник воздушный клапан предотвращает подсос воздуха из солевого бака в солевую линию. Операция 3 – быстрая прямоточная отмывка смолы умягченной водой для уплотнения ее слоя и удаления из него остатков отработанного регенерационного раствора соли. Операция 4 – заполнение водой бака-солерастворителя. Заданный объем умягченной воды заливается в бак-солерастворитель. Этот объем определяет дозу соли на регенерацию установки. 55

12. Для защиты теплообменных аппаратов от накипи и коррозии предусмотрена установка магнитного полиградиентного активатора воды МПВ МВС КЕМА Ду50 ФЦ(2”) (поз. К16). Основным элементом активатора является магнитная система, собранная из высокоэнергетических магнитов, на основе сплава неодим−железо−бор установленных в корпусе из нержавеющей немагнитной стали так, что в рабочем зазоре активатора, через который протекает вода, создается несколько разнополюсных зон с высоким уровнем напряженности магнитного поля. Вода при прохождении этих зон временно (до нескольких часов) изменяет свои физические свойства, в результате чего при ее нагревании резко ускоряется процесс кристаллизации солей. При этом кристаллизация осуществляется не на стенках теплообменника, а в объеме воды. Выпавший в осадок шлам выносится потоком воды из зоны нагрева и, при необходимости, улавливается фильтрами за ее пределами. 13. В котельной для резервирования холодной воды предусмотрен бак на 800 л. Он имеет прямоугольную форму с специальными рёбрами жёсткости, которые обеспечивают надёжность и целостность бака. Размеры бака соответствуют стандартным дверным проёмам, что говорит о том, что при необходимости его будет удобно транспортировать. 56

Бак компектуется крышкой с дыхательным клапаном, штуцерами и поплавковым механизмом с клапаном. Поплавковый механизм находит своё применение в активной защите от перелива. При наполнении бака до критического уровня электромагнитный клапан перекрывает подачу воды бак. 14. На вводе водопровода в котельную устанавливается регулятор давления (после себя) D06F-40, производства «Honeywell». Он позволит гарантировать качественную работу оборудования. Работа теплообменных аппаратов подвергается опасности в случае скачков давления. Такие скачки могут достигать до 12 атм., при допустимых 3-4 атм. Регулятор будет не только понижать давление до необходимого значения (диапазон настроек рассчитан от 1,5 бар до 6 бар), но и сглаживать перепады давления на вводе. Условия для его установки такие:  Давление на вводе водопровода в котельную должно быть выше требуемого;  Обязательна установка механического фильтра перед регулятором давления;  Установка регулятора допустима только шкалой для визуального контроля вверх При выводе из строя регулятора давления (или иных причинах для снятия регулятора) на трубопроводе В1 предусмотрен байпас (трубопровод в обвод регулятора) с нормально закрытой арматурой. Во избежание сильных скачков давления в водопроводе или непредвиденном его повышении после байпаса установлен предохранительный клапан SVW6. Такие же клапана установлены на теплообменных аппаратах. 57

15. Смесительные трехходовые клапана подбираются в зависимости от расхода проходящего через него, температруного перепада, требуемой мощности. Для клапанов, производства Esbe подбор осуществляется с помощью номограммы представленной на рисунке 1.3. Рис. 1.3. Номограмма для подбора трехходовых смесительных клапанов. Синей стрелкой указано, как пользоваться номограммой. Правая часть номограммы предназначена для определения падения давления на трехходовом смесительном клапане. Серая зона на ней указывает оптимальные значения падения давления. 58

16. Так как сейсмичность принята 8 баллов, то на насосном оборудовании и котлах устанавливаются вибровставки. Вибровставки будут компенсировать колебания при возможной сейсмической активности, так же они выполняют функцию вибро и шумопоглащения от насосов и котла. Диаметры вибровставок должны соответствовать диаметру оборудования, к которому они присоединяются. 17. Предохранительный клапан предназначен для защиты оборудования от недопустимого превышения давления путём автоматического сброса избытка рабочей среды в атмосферу или отводящий трубопровод. Клапан обеспечивает прекращение сброса при восстановлении рабочего давления. Число и размеры предохранительных клапанов для сетевого контура рассчитываются по формуле (п 5.2.14 «Правил устройства и безопасности…» [5]): ∗ ∗ = 0,000003 ∗ , Где n – число предохранительных клапанов; d – диаметр предохранительного клапана, см; h – высота подъема клапанов, см; Q – максимальная суммарная производительность котлов, ккал/ч. Высота подъема h принимается равной 1/20d.Предохранительные клапаны примем производства «АРМАГУС», в количестве 2 шт: = 0,000003 ∗ ∗ 20 , см; (1.30) 59

0,000003 ∗ 1788478 ∗ 20 = 7,325 см = 73,25 мм. 2 Применять предохранительные клапана меньше расчётных категорически = запрещено. Ближайшим по диаметру предохранительным клапаном из серии 17с28нж является Ду80мм. 1.10. Гидравлический расчёт газопровода котельной Крышная рамная котельная будет работать на природном газе. Теплотворная способность газа составляет р н = 8000 ккал/м Газоснабжение котельной будет осуществляться из проектируемого подземного газопровода среднего давления. Максимальное давление в газопроводе составляет 0,3 МПа (рабочее давление 0,11МПа). Проводка газопровода до КРГК осуществляется по стене здания. Подключение КРГК к наружным сетям газопровода предусматривается через газорегуляторную установку, установленную на территории котельной для снижения давления газа перед подачей на горелки котлов. ГРУ снижает давление после себя до 0,03 МПа. Газопровод оборудован запорной арматурой, манометрами, термозапорным клапаном, электромагнитным клапаном, фильтром с индикатором перапада давления, счётчиками (коммерческим и по-агрегатными), регуляторами давления, свечами. Гидравлический расчет газопровода проводится для стационарного режима течения и заключается в определении неизвестных параметров режима по заданным граничным условиям. В число параметров режима входят давление в начальной и конечной точке газопровода, расход и скорость течения газа. В качестве граничных условий задаются,как правило, два из трех параметров: расход, давление в начальной и конечной точке. Расчеты проводятся при заданном компонентном составе и температуре газа. Основными задачами при выполнении гидравлического расчета для газопровода являются: 60

 определение пропускной способности газопровода при заданном максимальном давлении газа в начальной точке и минимальном допустимом давлении газа в конечной точке;  определение давления в конечной точке газопровода при заданном расходе газа и давлении в начальной точке;  определение давления в начальной точке газопровода при заданном расходе газа и давлении в конечной точке;  определение расхода газа при заданных значениях давления в начальной и конечной точке газопровода. Расчёт потерь давления газа будет проводиться на самый удалённый участок трассы. Для удобства расчётов на приниципиальной изометрической схеме системы внутреннего газоснабжения котельной обозначим участки: А-Б-В-Г-Д-Е. По трубопроводу А-В протекает природный газ под средним давлением = 0,3МПа ( раб = 0,11МПа). Затем пройдя через регулятор-стабилизатор давление редуцируется до 0,03МПа. 61

В котельной установлены эффективные двухходовые стальные водогрейные котлы Logano SK755 1040. Суммарная установленная мощность котельной 2,08 МВт; Дополнительные исходные данные для расчётов: Плотность газа при 20°С ρ=0,73 кг/м3 ; Кинематическая вязкость = 14,7 ∗ 10 м /с; Давление газа на вводе в котельную (технические условия на газ): -максимальное Pmax=0,3МПа -рабочее Pраб=0,11МПа. Для расчёта потребуется определить максимальный расход газа котлами Вгаза = Где к к ∗ ∗ 0,86 ∗ 10 ∗ р н , м3/ч; (1.31) номинальная теплопроизводительность котла Logano SK755 1040 — 1,04 МВт (см. паспорт на котлы); N – количество установленных котлов в котельной; η – коэффициент полезного действия котлов – 92%; р н низшая теплотворная способность газа, 8000ккал/м3; Вгаза = 1,04 ∗ 2 ∗ 0,86 ∗ 10 = 243,04 м /ч; 0,92 ∗ 8000 Определяем диаметр газопровода на вводе в котельную. Для расчёта диаметра труб следует задаться скоростью потока газа. Для среднего давления скорость потока варьируется от 7 до 15 м/с. Примем для расчёта 13 м/с. Диаметр газопровода рассчитывается по следующей формуле: = = 0,001313 ∗ Вгаза ∗ (273 + ) , см ∗( + 0,1) (1.32) 0,001313 ∗ 243,04 ∗ (273 + 20 = 4,24 см. 13 ∗ (0,3 + 0,1)) 63

Полученное значение диаметра располагается между диаметрами труб Ду40мм и Ду50мм. Предварительно зададимся для расчёта диаметром Ду50. Проверим скорость потока в газопроводе: Ду газа Ду газа = = 0,001313 ∗ Вгаза ∗ (273 + ) , м/с; ( изб + 0,1) ∗ 0,001313 ∗ 243,04 ∗ (273 + ) = 9,35, м/с; (0,3 + 0,1) ∗ 5 Для удобства расчёта гидравлического сопротивления разобьем газопровод на участки. Участки газопровода подбираются таким образом, чтобы конечная точка участка выпадала на разветвление или соединение потока газа, кроме случаев, когда точка выпадает на узел редуцирования давления газа на узле ГРУ. Участок АБ: Определим потери по длине для данного участка. факт = 2,8 м; = 50 мм; В соответствии с п.3.30, СП 42-101-2003, «...падение давления в местных сопротивлениях (колена, тройники, запорная арматура и др.) допускается учитывать путем увеличения фактической длины газопровода на 5-10%» = где факт факт + факт ∗ 10%; — фактическая длина газопровода; = 2,8 + (2,8) ∗ 0,1 = 3,08 м; Скорость газа в газопроводе диаметром Ду50мм: Ду газа = 0,001313 ∗ Вгаза ∗ (273 + ) ; ( изб + 0,1) ∗ В зависимости от давления скорость потока газа будет меняться. Рассчитаем скорость для максимального давления: Ду газа = 0,001313 ∗ 243,04 ∗ (273 + 20) = 9,35 м/с (0,3 + 0,1) ∗ 5,0 64

И для рабочего давления: ду газа = 0,001313 ∗ 243,04 ∗ (273 + 20) = 17,81 м/с (0,11 + 0,1) ∗ 5,0 ) Для дальнейшего расчёта потребуется определить число Рейнольдса: Вгаза ; ∗ = 0,0354 ∗ Ду = 0,0354 ∗ , , ∗ = 117058; , • Расчётная формула для определения коэффициента гидравлического трения зависит от числа Рейнольдса. При Re100 000: = = (1,82 ∗ 1 (1,82 ∗ − 1,64) ; 1 = 0,01738 117056 − 1,64) Падение давления на трубопроводе диаметром 50мм (для сети среднего и высокого давления): ∆РДу = 1,2687 ∗ 10 ∗ ∗ ∗ ∗ Вгаза , Па; где, λ - коэффициент гидравлического трения; l - расчетная длина газопровода постоянного диаметра, м; d - внутренний диаметр газопровода, см; ρ - плотность газа при нормальных условиях, кг/м3; Вгаза - расход газа, м3/ч; 65

∆РДу = 1,2687 ∗ 10 ∗ 0,01738 ∗ 0,73 ∗ 3,08 ∗ 243,04 = 93,734 Па; 5,0 lфакт =1,4м; d=80мм; l=1,3+(1,3)*0,1=1,43; Скорость газа в газопроводе диаметром 80мм: Ду газа = 0,001313 ∗ 243,04 ∗ (273 + 20) = 6,96 м/с; (0,11 + 0,1) ∗ 8,0 Число Рейнольдса: Ду = 0,0354 ∗ 243,04 8,0 ∗ 14,7 ∗ 10 = 73161; Коэффициент гидравлического трения при 4000<Re<100 000: = 0,3164 , ; 0,3164 = 0,01924; 73161 , Падение давления на трубопроводе диаметром 80мм (для сети среднего и = высокого давления): ∆Рду = 1,2687 ∗ 10 ∗ 0,01924 ∗ 0,73 ∗ 1,43 ∗ 243,04 = 4,6 Па; 8,0 Линейные потери давления на участке АБ: ∆РАБ = ∆РДу + ∆РДу ; ∆РАБ = 93,734 + 4,6 = 98,3 Па. 66

Определим потери давления на клапане термозапорном КТЗ 001-50-Ф: Расход газа при нормальных условиях — 243,04 нм3/ч; рабочее давление - 0,03МПа; диаметр клапана DN50; рабочая среда – природный газ. 1.Вычисляем расход газа при стандартных условиях: = Вгаза ∗ су су = 243,04 ∗ (273 + ) ; 273 (1.33) (273 + 20) = 260,85 м /ч; 273 2. Вычисляем плотность газа при рабочих условиях: ру = су ∗ атм + кг ; м раб атм (1.34) (0,1 + 0,11) = 1,443 кг/м ; 0,1 3. По диаграмме находим потери давления Δрд при расходе 260,85 м3/ч при ру = 0,687 ∗ физических условиях для которых построена диаграмма (см. диаграмму): рд = 700 Па 4. Определяем потери давления при данных рабочих условиях: ∆РКТЗ = рд ∗ ∆РКТЗ = 700 ∗ ру су , Па; 1,443 = 1514Па. 0,6668 Определим потери давления на электромагнитном клапане ВН2Н-6 фл.: 67

∆РВН Н = ∗ ∗Вгаза ) , ∗ , кПа; где, γ — удельный вес среды при эксплуатационных условиях, кг/м3; ξ — коэффициент сопротивления клапана (для ВН2Н-6 ξ =11,6); Qгаза – объемный расход газа, м3/ч; d - внутренний диаметр газопровода, мм; Удельный вес среды: = 10333 ∗ (Рраб + 1) , кг/м ∗ где, Рраб — избыточное давление до клапана, кгс/см2; R — газовая постоянная среды, (для природного газа R =52,8 кгм); Т= 273+t — абсолютная температура среды, К; = 10333 ∗ (1,1 + 1) = 1,40 кг/м ; 52,8 ∗ (273 + 20) Объемный расход газа: газа газа ∆РВН Н = = = Вгаза , м /ч Рраб + 1 (1.35) 243,04 = 115,73 м /ч; 1,1 + 1,0 1,4 ∗ 11,6 ∗ 115,73 = 2,22095 кПа = 2220,95 Па; 0,0157 ∗ 50 Определим потери давления на фильтре ФН2-6М: ∆РФН = ( ∗ ∗ Вгаза ) , кПа; 0,0157 ∗ где ξ =3,0 — для фильтра ФН2-6М; 68

∆РФН = 1,4 ∗ 3 ∗ 115,73 = 0,60194 кПа = 601,9 Па; 0,0157 ∗ 50 Вычисляем потери давления на счетчике при конкретных рабочих условиях и расходе газа на счетчике на период измерения перепада давления: ∆Р = ∆Ро ∗ о су ∗ 10 ∗ Рраб + 1 ∗ раб ∗ 293,15 , Па; 273,15 + (1.36) ∆Ро=173 Па — перепад давления на счётчике, определённый по таблице (см. [4]); о о = 10333 ∗ = 10333 ∗ газа = 10 ∗ Рраб + 1 кг , ; ∗ м (1.37) (10 ∗ 0,11 + 1) = 1,4кг/м ; 52,8 ∗ 293 243,04 = 115,73 м /ч; 1,1 + 1,0 Qmax=160м3/ч — расход газа на счётчике, определённый по таблице (см. [4]) ∆Р = 173 ∗ 1,4 115,73 ∗ (10 ∗ 0,11 + 1) ∗ 0,67 160 ∗ 293,15 = 549,09 Па 273,15 + 20 Участок БВ: lфакт =0,425м; d=80мм; l=0,425+(0,425)*0,1=0,4675м; Скорость газа в газопроводе диаметром 80мм: Ду газа = 0,001313 ∗ 243,04 ∗ 273 + 20 = 6,96м/с; (0,11 + 0,1) ∗ 8,02 Число Рейнольдса: Ду = 0,0354 ∗ 243,04 8,0 ∗ 14,7 • 10 = 73161; 69

Коэффициент гидравлического трения при 4000<Re<100 000: = 0,3164 , ; 0,3164 = 0,01924; 73161 , Падение давления на трубопроводе диаметром 80мм (для сети среднего и = высокого давления): ∆Рду = 1,2687 ∗ 10 ∗ 0,01924 ∗ 0,73 ∗ 0,4675 ∗ 243,04 = 1,5 Па; 8,05 lфакт =0,8м; d=50мм; l=0,8+(0,8)*0,1=0,88м; Скорость газа в газопроводе: Ду газа = 0,001313 ∗ 243,04 ∗ 273 + 20 = 17,81 м/с; (0,11 + 0,1) ∗ 5,02 Число Рейнольдса: Ду = 0,0354 ∗ 243,04 5,0 ∗ 14,7 • 10 = 117058; Коэффициент гидравлического трения при Re100 000: = = 1 (1,82 ∗ lg − 1,64) ; 1 = 0,01738 (1,82 ∗ lg 117058 − 1,64) Падение давления на трубопроводе диаметром 50мм (для сети среднего и высокого давления): ∆Рду = 1,2687 ∗ 10 ∗ 0,01738 ∗ 0,73 ∗ 0,88 ∗ 243,04 = 26,78 Па; 5,0 70

Линейные потери давления на участке АБ: ∆РБВ=∆РДу50+∆РДу80; ∆РБВ=1,5+26,78=28,28 Па. Итого, общие потери давления на участке газопровода А-Б-В: ∆Р=∆РАБ+∆РБВ+∆РКТЗ+∆РВН2Н-6+∆РФН2+∆РРСГ, Па; ∆Р=98,3+28,28+1514+2220,95+601,9+549,09=5012,52 Па (5,0 кПа=0,005МПа). Давление перед регулятором Р=Рраб-∆Р=0,11-0,005=0,105 МПа. В точке «В» установлен регулятор давления, с помощью которого происходит редуцирование (понижение) давления газа до рабочего Р=0,03МПа. Участок ВГ: lфакт =0,3м; d=50мм; l=0,3+(0,3)*0,1=0,33м; Скорость газа в газопроводе: Ду газа = 0,001313 ∗ 243,04 ∗ (273 + 20) = 28,77 м/с; (0,03 + 0,1) ∗ 5,02 Число Рейнольдса: Ду = 0,0354 ∗ 243,04 5,0 ∗ 14,7 • 10 = 117058; Коэффициент гидравлического трения при Re100 000: = = 1 (1,82 ∗ − 1,64) ; 1 = 0,01738; (1,82 ∗ lg 117056 − 1,64) Падение давления на трубопроводе диаметром 50мм (для сети среднего и высокого давления): 71

∆Рду50=1,2687*10-4*0,01738*0,73*0,33*(243,04)2/ 5,05=10,04 Па; lфакт =1,1м; d=80мм; l=1,17+(1,17)*0,1=1,287; Скорость газа в газопроводе: Ду газа = 0,001313 ∗ 243,04 ∗ (273 + 20) = 11,24 м/с; (0,03 + 0,1) ∗ 8,0 Число Рейнольдса: Ду = 0,0354 ∗ 243,04 8,0 ∗ 14,7 • 10 = 73161; Коэффициент гидравлического трения при 4000<Re<100 000: = 0,3164 , ; 0,3164 = 0,01924; 73161 , Падение давления на трубопроводе диаметром 80мм (для сети среднего и = высокого давления): ∆РДу = 1,2687 ∗ 10 ∗ 0,01924 ∗ 0,73 ∗ 1,287 ∗ 243,04 = 4,13 Па; 8,0 lфакт =0,38м; d=100мм; l=0,38+(0,38)*0,1=0,418; Скорость газа в газопроводе: Ду газа = 0,001313 ∗ 243,04 ∗ (273 + 20) = 7,19 м/с; (0,03 + 0,1) ∗ 10,0 Число Рейнольдса: 72

Ду = 0,0354 ∗ 243,04 10,0 ∗ 14,7 • 10 = 58529; Коэффициент гидравлического трения при 4000<Re<100 000: = 0,3164 , ; 0,3164 = 0,02034; 58529 , Падение давления на трубопроводе диаметром 100мм (для сети среднего и = высокого давления): ∆РДу = 1,2687 ∗ 10 ∗ 0,02034 ∗ 0,73 ∗ 0,418 ∗ 243,04 = 0,44 Па; 10,0 Линейные потери давления на участке ВГ: ∆РВГ=∆РДу50+∆РДу80+∆РДу100; ∆РВГ=10,04+4,13+0,44=14,61 Па. Участок ГД: lфакт =2,85м; d=100мм; l=2,85+(2,85)*0,1=3,135м; Скорость газа в газопроводе: Ду газа = 0,001313 ∗ 243,04 ∗ 273 + 20 = 7,19 м/с; (0,03 + 0,1) ∗ 10,0 Число Рейнольдса: Ду = 0,0354 ∗ 243,04 10,0 ∗ 14,7 • 10 = 58529; Коэффициент гидравлического трения при 4000<Re<100000: = 0,3164 , ; 0,3164 = 0,02034; 58529 , Падение давления на участке ГД (для сети среднего и высокого давления): = 73

∆РГД = 1,2687 ∗ 10 ∗ 0,02034 ∗ 0,73 ∗ 3,135 ∗ 243,04 = 3,3 Па; 10,0 Участок ДЕ: lфакт =1,16м; d=100мм; l=1,16+(1,16)*0,1=1,276м; Скорость газа в газопроводе: Ду газа = 0,001313 ∗ 121,52 ∗ (273 + 20) = 3,6 м/с; (0,03 + 0,1) ∗ 10,0 Число Рейнольдса: Ду = 0,0354 ∗ 121,52 10,0 ∗ 14,7 • 10 = 58529; Коэффициент гидравлического трения при 4000<Re<100000: = = 0,3164 , ; 0,3164 = 0,02034; 58529 , Падение давления на трубопроводе диаметром 100мм (для сети среднего и высокого давления): ∆РДу = 1,2687 ∗ 10 ∗ 0,02034 ∗ 0,73 ∗ 1,276 ∗ 121,52 = 1,34 Па; 10,0 lфакт =1,345м; d=50мм; l=1,345+(1,345)*0,1=1,48м; Скорость газа в газопроводе: Ду газа = 0,001313 ∗ 121,52 ∗ (273 + 20) = 14,38 м/с; (0,03 + 0,1) ∗ 5,0 Число Рейнольдса: Ду = 0,0354 ∗ 121,52 5,0 ∗ 14,7 • 10 = 58529; Коэффициент гидравлического трения при 4000<Re<100000: 74

= 0,3164 , ; 0,3164 = 0,02034; 58529 , Падение давления на трубопроводе диаметром 50мм (для сети среднего и = высокого давления): ∆РДу = 1,2687 ∗ 10 ∗ 0,02034 ∗ 0,73 ∗ 1,345 ∗ 121,52 = 180,4 Па; 5,0 lфакт =2,07м; d=40мм; l=2,07+(2,07)*0,1=2,28м; Скорость газа в газопроводе: VДу25газа= 0,001313*121,52*(273+20)/((0,03+0,1)*4,02)=22,48 м/с; Число Рейнольдса: Ду = 0,0354 ∗ 121,52 4,0 ∗ 14,7 • 10 = 73161; Коэффициент гидравлического трения при 4000<Re<100000: = 0,3164 , ; 0,3164 = 0,01924; 73161 , Падение давления на трубопроводе диаметром 40мм (для сети среднего и = высокого давления): ∆Рду = 1,2687 ∗ 10 ∗ 0,01924 ∗ 0,73 ∗ 2,28 ∗ 121,52 = 70,6 Па; 4,0 Линейные потери давления на участке ДЕ: ∆РДЕ = ∆РДу + ∆РДу + ∆РДу ; ∆РДЕ = 1,34 + 180,4 + 70,6 = 252,38 Па. 75

Вычисляем потери давления на счетчике при конкретных рабочих условиях и расходе газа на счетчике на период измерения перепада давления: ∆Р = ∆Ро ∗ о су ∗ (10 ∗ Рраб + 1) ∗ раб ∗ 293,15 , Па; 273,15 + ∆Ро=168 Па — перепад давления на счётчике, определённый по таблице (см. [4]); ρо=10333*(10*Рраб+1)/R*T, кг/м3; ρо=10333*(10*0,3+1)/52,8*293=0,87кг/м3; Qгаза =121,52 / (0,3+1,0)=93,48 м3/ч; Qmax=100м3/ч — расход газа на счётчике, определённый по таблице (см. [4]) ∆Р = 168 ∗ 0,87 93,48 ∗ (10 ∗ 0,03 + 1) ∗ 0,67 100 ∗ 293,15 = 247,82 Па 273,15 + 20 Суммарные потери давления на участке ДЕ: ∆РДЕ = 252,38 + 247,82 = 500,2 Па. Итого, общие потери давления по газопроводу (от ввода до газового блока горелки), составили: ∆Р = ∆РВГ + ∆РГД + ∆РДЕ , Па; ∆Р = 14,61 + 3,3 + 500,2 = 518,11 Па; Давление газа перед горелкой составит: Р = Рраб − ∆Р = 30000 — 518,11 = 29481,89 Па = 29,48кПа. 1.11. Описание основного оборудования ГСВ 1. На котлы logano SK755-1040 устанавливаются высокоэффективные горелки производства «Weishaupt», Германия. Горелка WM-G 20/2-A, исполнения ZM предназначена для работы на газообразном топливе. Исполнение 76

ZM говорит о том, что горелка имеет Модулируемое регулирование горения. Диапазон регулирования горелки составляет 80-2000 кВт. Горелка WM-G 20/2-A, исполнения ZM оснащена:  удлинителем пламени головы на 100 мм  реле максимального давления газа  фильтром газовым тонкой очистки  регулятором давления с пружиной 3. КТЗ предназначен для автоматического прекращения подачи газа к газопотребляющим устройствам при возникновении пожара в помещении. Внутри корпуса фланцевого КТЗ в подпружиненном состоянии установлен запорный элемент в виде клапана, который в свою очередь удерживается инновационным термоэлементом "термокапсулой". При нагревании корпуса КТЗ до температуры 80-100 градусов Цельсия, термокапсула разрушается, высвобождаю запорный элемент, тем самым поток газа герметично перекрывается. Корпус цельнометаллический.  КТЗ устанавливается только внутри помещений.  КТЗ устанавливается самым первым устройством перед запорным краном на трубопроводе при входе трубопровода в помещение.  КТЗ следует устанавливать строго по направлению потока газа в трубопроводе в соответствии с указателем на корпусе клапана (указатель в виде стрелки). 77

 Не допускается установка термозапорных клапанов в помещениях, где температура окружающей среду может достигать 52-55 градусов Цельсия.  Специальная конструкция обеспечивающая максимально быстрое срабатывание клапана при нагревании. 4. Сейсмический сенсор SEISMIC M16 это устройство, которое, в сочетании с предохранительным электромагнитным клапаном, обеспечивает перекрытие подачи газа в следующих случаях: • сейсмическое явление (временной и частотный анализ при трехосном ускорении); • срабатывание дистанционного управления (например, при срабатывании сигнализатора загазованности, аварийной блокировки); • сбоя в системе или подачи напряжения. В сенсоре также предусмотрен аварийный релейный выход, используемый для подключения дистанционных сигналов и отключения питания, что позволяет предотвратить возникновение источников возгорания и взрыва. 5. Стальные сильфонные газовые компенсаторы или антивибрационные вставки служат для амортизации вибраций, тепловых смещений, предотвращают деформацию газового трубопровода. 78

Сильфонные компенсаторы устанавливают непосредственно перед газовыми горелками. Гофрированная сталь, из которой выполнены вставки, компенсирует как продольные, так и поперечные напряжения, не передавая их на основную трубу, тем самым обеспечивая ее безопасность. 6. Для учёта потребляемого газа устанавливаются 2 типа счётчиков:  Коммерческий комплекс на вводе газопровода в котельную;  По-агрегатный – на каждом котловом агрегате. В качестве коммерческого узла учёта используется комплекс КИ-СТГ-РС-2Ф-80/G100-1 A-П с датчиком перепада давления на базе счётчика РСГ-СИГНАЛ 80-G100-2. В качестве по-агрегатных счётчиков используются ротационные газовые счётчики РСГ-СИГНАЛ 50-G65-2: 79

2. АВТОМАТИЗАЦИЯ И КОНТРОЛЬ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ПРОЦЕССОВ Система автоматизации предназначена для управления технологическими процессами и оборудованием котельной и теплового узла, обеспечения надежной, экономичной и безаварийной эксплуатации объекта управления. Проектом предусмотрено оснащение крышной рамной водогрейной отопительной котельной средствами автоматического регулирования, контроля, защиты и блокировок. Уровень автоматизации теплового пункта позволяет обеспечить надежную и экономичную работу технологического оборудования без постоянного присутствия обслуживающего персонала. Для возможности удалённого контроля и проверки работоспособности узлов котельной в нее заложена функция диспетчеризации по GSM сигналу. Такая система позволяет контролировать основные параметры и посылать их значения по мобильной сотовой связи. Так же диспетчер удалённо может подавать команды с запросами отчетов по контролируемым параметрам. Диспетчер может остановить работу котельной с помощью специального SMS-кода. 2.1.Автоматизация работы тепломеханической части Котлы укомплектованы блочными газовыми горелками WM-G 20/2-A фирмы "Weishaupt", Германия поз. К1.1,1, К1.2,1 со встроенной системой управления. Система автоматики горелки обеспечивает: а) автоматический пуск котла; б) безаварийное отключение котла по температуре на выходе из котла; в) регулирование температуры на выходе из котла; г) автоматическую защиту котлов в следующих ситуациях: при погасании пламени горелки; при снижении давления воздуха перед горелкой; при прекращении подачи электроэнергии; при снижении или повышении давления газа перед горелкой. 80

5. Управление цепочкой безопасности котла (аварийное отключение с запоминанием первопричины аварии) осуществляется посредством узла защиты (УЗК-К1.1 и УЗК-К1.2 котлов К1.1 и К1.2 соответственно). Узел защиты котла обеспечивает: а) безаварийное отключение котла при уменьшении протока воды через котел; б) аварийное отключение котла при повышении давления в топке котла; в) аварийное отключение котла при повышении температуры за котлом свыше 90°С; г) аварийное отключение котла при повышении или понижении давления воды за котлом. 6. На вспомогательном оборудовании котельной осуществляется контроль и автоматическое регулирование следующих теплотехнических параметров: а) Для внешнего отключения котлов по температуре наружного воздуха и температуре воды на выходе из котла, в шит Щ-1 установлен измерительрегулятор 2ТРМ1 (поз. ТYC3), который получает сигналы от датчиков температуры: ТЕ2е – общего коллектора котла и датчика поз. ТЕ1е – температуры наружного воздуха. б) Защита котлов от образования конденсата. Для поддержания температуры воды на входе в котлы не менее 65°С выполняется автоматическое управление работой рециркуляционных насосов К2.1 и К2.2, посредством контроллера, установленного в щите Щ-1 (по сигналу датчика, установленного на трубопроводе Т2). в) Схема подпитки теплосети предназначена для обеспечения необходимого давления в системе отопления. Для выполнения этой функции в трубопровод Т94 установлен соленоидный клапан, управляемый датчиком давления, который установлен в трубопроводе Т2. г) Для коммерческого учета тепла и расхода теплоносителя в проекте предусмотрен теплосчетчик ТЭСМА-106.02, который укомплектован преобразователями расхода ПРП Ду80 и расходомерами РСМ-05-05 Ду32, а также 81

комплектом термопреобразователей, установленных на трубопроводах системы отопления и горячего водоснабжения. д) Блок управления БУ-1.1 обеспечивает звуковую сигнализацию, управление аварийной вентиляцией, сетевыми насосами К3.1 и К3.2, клапаномотсекателем газа (поз. УА-2), по следующим параметрам:  превышение содержания метана в помещении котельной на 10%  НКПР (СГГ-6М);  превышение СО на 5% ПДК (СОУ-1);  пожар в помещении котельной (НОТА-2);  несанкционированное проникновение (НОТА-2);  аварийное давление воды в системе отопления;  авария сетевого насоса;  высокое давление газа;  отключение электроэнергии;  сейсмическая активность. Кроме того, блок управления БУ-1.1 по сигналу от датчика загазованности СОУ-1, обеспечивает автоматическое включение системы аварийной вентиляции в случае загазованности котельной по оксиду углерода. Автоматизация крышной рамной газовой котельной выполнена на основании требований СП 89.13330.2016 и включает выполнение работ по контролю загазованности помещения котельной на метан и окись углерода, учету расхода газа и контролю основных параметров. С целью достижения нормативного уровня подпиточной воды для системы теплоснабжения котельной и стальных двухходовых водогрейных котлов Logano SK755-1040, производства «Buderus», предусматривается: автоматическая установка умягчения непрерывного действия HYDROTECH SТF 1044-9100 SEM (поз. К15), производства ООО «ГидроТехИнжиниринг» — предназначенная для удаления из воды катионов жесткости методом натрий-катионирования. 82

Регулирование уровня воды в баке запаса воды будет осуществляться по сигналам от кондуктометрических датчиков уровня. При достижении среднего рабочего уровня, клапан подпитки открывается и начинается заполнение бака. При достижении верхнего аварийного уровня клапан закрывается. При опустошении бака до нижнего аварийного уровня происходит отключение повысительных насосов. Также предусмотрена защита от перегрева бака. 2.2.Автоматизация работы системы газоснабжения В проекте котельной приняты узлы учета расхода природного газа, производства ООО ЭПО "СИГНАЛ": коммерческий – для измерения количества газа КИ-СТГ-РС-2-Ф-50/G25-1 AП с ДПД (поз.Г1.1) на базе ротационного газового счетчика РСГ-СИГНАЛ 50G25-2 и блока коррекции объема газа «ФЛОУГАЗ». Предельные значения устанавливаемого оборудования обеспечивают учет параметров газа во всем диапазоне работы газопотребляющего оборудования. Для контроля перепада давления газовый фильтр ФН2-2М комплектуется индикатором нормированных загрязненности фильтроэлемента. метрологических характеристик, Индикатор не не является имеет средством измерения, он позволяет контролировать степень засорения фильтра. На вводе газопровода предусматривается контроль давления газа с помощью манометров и электроконтактного манометра (поз. PIS1в) ДМ-2010 до регуляторов давления газа (поз. Г1.6,1 и Г1.6,2) FRG/2MB и реле давления GW500 после регуляторов давления газа. При превышении значений, установленных на этих датчиках, формируется сигнал и передается на блок управления БУ-1.1, который управляет клапаном-отсекателем газа ВН11/4Н-3. В котельном зале выполнен контроль загазованности по оксиду углерода (СО), посредством сигнализатора загазованности СОУ-1 и контроль загазованности по метану (СН4), посредством сигнализатора загазованности СГГ6М. Отсечка газа на вводе газопровода в котельный зал происходит при: 83

 превышении содержания метана в помещении котельной на 10% НКПР (СГГ-6М);  превышении СО на 5% ПДК (СОУ-1);  при пожаре в помещении котельной (НОТА-2);  при несанкционированном проникновении (НОТА-2);  аварийном давлении воды в системе отопления;  высоком давлении газа;  аварийном отключении сетевого насоса;  отключении электроэнергии;  сейсмической активности. Для защиты от статического электричества и электромагнитной индукции применено выравнивание потенциалов, объединяющее все металлические конструкции, стационарно проложенные трубопроводы газа, воды и др. назначения, корпуса технологического оборудования, нормально не находящиеся под напряжением. Контур выравнивания потенциала присоединить к контуру заземления согласно ПУЭ. Сопротивление контура заземления не более 4.0 Ом. 84

3. ОРГАНИЗАЦИОННО-ТЕХНИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ 3.1. Характеристика объекта Крышная рамная газовая котельная оснащается двумя двухходовыми водогрейными котлами Logano SK755-1040, производства «Buderus», Германия. В качестве топлива, котельной используется природный газ (метан). В котельную он поступает через трубопровод Г2 с давлением 0,3 МПа. Затем редуцируется до 0,03 МПа – оптимальное давление для работы горелок. Котельная обеспечит теплом проектируемое здание торгово-офисного центра расположенного в г. Ставрополе, ул. Тухачевского, 25/1. В качестве теплоносителя используется вода. Котлы и вспомогательное оборудование монтируются внутри трех транспортабельных блоков габаритами 6200х2400х3100(h) мм каждый. Распределительный коллектор входящий в комплект поставки котельной устанавливается непосредственно в помещении теплового узла. Конструктивно блоки рассчитаны на перевозку в полуприцепе на базе автомобиля «КАМАЗ», или на других (достаточных по габаритам) прицепах, полуприцепах, железнодорожном транспорте. К месту установки КРГК подводятся необходимые коммуникации для ее подключения. После установки комплекта КРГК производятся пуско-наладочные работы, и котельная передается заказчику в эксплуатацию. 3.2. Анализ условий строительства Климатические условия в месте расположения КРГК (г. Ставрополь) – умеренные и относятся к климатическому району IIIB [9]. Температура наиболее холодной пятидневки для проектирования отопления: – 18°С, относительная влажность воздуха – 78%, максимальная скорость ветра – 7,4 м/с с господствующим его направлением западным и северо-западным. 85

Водоснабжение проектируемой котельной осуществляется от местного водопровода. Электроэнергией котельная снабжается от городской электросети, от подстанции с трансформатором. 3.3. Календарный план Для того, чтобы установить последовательность, а также сроки производства работ, составляют проектно-технические документы (календарный план). Заключительным результатом календарного плана является составление графика, (расписания) планируемых работ для исполнителей – строительных организаций, бригад, звеньев, определяющих календарные сроки начала и окончания их выполнения, а также выявления количества требуемых во времени материальных (трубы, конструкции и др.) и технических (машины и механизмы) ресурсов. Календарный план по производству работ предусматривает следующие построения: - составляется график проектируемого объекта; в нем определяется последовательность и срок выполнения данных видов работ, учитывается время работы строительной техники. Также определяется потребность в средствах механизации, выделяются работы, выполняемые бригадами; - составляется календарный план производства работ по объекту, объемнопланировочные решения; - для сложных строительно-монтажных работ; Календарный план по производству работ разрабатывается по следующим исходным данным: - по рабочим чертежам, а также сметам; - по нормативам продолжительности строительства; - по объемам работ; - по решениям возведения проектируемого здания; 86

Разрабатывается календарный план по производству работ в следующей последовательности: - осуществляется составление перечня производства работ; - производится анализ объемно-планировочных работ; - определяются объемы производимых работ; - производится выбор состава бригад, для осуществления работ, выбор строительных машин, оборудования; - определяется трудоемкость выполнения каждого вида работ (в чел.-дн.) и потребность в работе машин (в маш.-дн.); - определяется температурно-влажностные характеристики, для производства работ; - составляется определенная последовательность выполнения работ; - составляется графический чертеж проектируемого сооружения; Календарный Наименование план состоит производимых из графической работ заполняются и расчетной в части. технологической последовательности, группируются по видам. По рабочим чертежам и сметам определяются объемы работ. Выбор строительных машин осуществляется по их техническим параметрам. Длительность выполнения работ строительными машинами определяется только по их производительности. По выражению определяется производительность выполнения работ: Tмех  N машдн , n маш  m где N машдн – необходимое количество машино-дней; n маш – количество машин; m – количество смен работы в сутки. Длительность выполняемых работ рассчитывается делением трудоемкости на количество рабочих: TP  QP , nр где Q P – трудоемкость работ, (чел.-дн.); n р – количество рабочих (чел.). 87

Составы бригад, осуществляемые различные виды работ определяются в соответствии с трудоемкостью и продолжительностью работ. Устанавливается совмещение профессий в бригаде. Распределение бригады происходит в следующей очередности: - определяется комплекс поставленных работ, которые должна выполнить бригада; - определяется трудоемкость работ; - по профессиям и разрядам рабочих выбираются из калькуляции затраты труда; - определяется состав бригады; - определяется продолжительность процесса данных о времени, за которое необходимо выполнить ведущей машине намеченный комплекс работ. Состав бригады должен соответствовать производительности ведущей машины. Для этого следует принять срок работ, определяемый по расчетному времени работы машины. Также необходимо определить количественный состав каждого звена ( n зв ). Состав звена определяется на основе затрат труда рабочих, можно представить в виде формулы: n зв  QP T мех  m . Количественный состав бригады определяется суммированием численности рабочих всех звеньев бригады. Затраты труда по профессиям и разрядам устанавливаются по калькуляции трудовых затрат. Из следующей формулы определяется численность рабочих по разрядам и профессиям: nпр  N бр  d ; где N бр – общая численность бригады; d – удельный вес трудозатрат по профессиям и разрядам в общей трудоемкости работ. 88

3.4. Наиболее Выбор способа производства работ прогрессивным методом организации строительного производства является поточный метод [5]. При последовательном методе строительства потребление ресурсов имеет сравнительно низкую интенсивность. При параллельном методе строительства однотипные работы выполняют одновременно на разных объектах, продолжительность строительства при этом равна времени строительства одного объекта; интенсивность потребления материально-технических ресурсов наибольшая. При поточном методе технологический процесс возведения объектов расчленяется на «n» составляющих производства (разнотипных работ), для каждого из которых назначают по возможности одинаковую продолжительность, и совмещают выполнение этих работ во времени, обеспечивая тем самым последовательное осуществление разнотипных работ и параллельное однотипных. При строительстве объектов поточным методом требуется меньше времени, чем при последовательном, меньшее количество одновременных потребляемых ресурсов, чем при параллельном, равномерно потребляются однородные материально-технические ресурсы и загружается специализированный транспорт, а бригады рабочих постоянно выполняют одни и те же работы. Поэтому выбираем поточный метод производства работ [5]. Перечень строительно-монтажных работ и результаты расчета их объемов приведены в таблице 3.1. Калькуляция затрат труда и машинного времени представлена в таблице 3.2, данного дипломного проекта. В графической части дипломного проекта (см. лист 8) построен график движения рабочих по объекту. 89

Таблица 3.1 – Ведомость объемов и трудоемкости работ № Обосно- п/п вание 1 1 Состав Наименование и звена 2 Е31-104 бригады 3 4 Монтаж котлов Logano SK755- 1040 2 Е34-14 3 Е34-14 4 Е34-14 5 Е9-1-28 6 Е31-87 Монтаж На ед.изм. весь объем Ед. Объем Норма Трудо- изм работ времени емкость чел-час чел-час маш-час маш-час 7 8 14 50,12 5 6 6р. – 1 4р. – 1 3р. – 1 т 1,79*2= 3,58 2р. – 1 сетевых 5р. – 1 насосов 3р. – 1 Монтаж котловых 5р. – 1 насосов 3р. – 1 Монтаж На насосов 5р. – 1 сырой воды 3р. – 1 Монтаж 5р. – 1 теплообменников 3р. – 1 Монтаж 5р. – 1 расширительных 4р. – 1 баков 3р. – 2 шт. 11 9,7 106,7 шт. 2 9,7 19,4 шт. 1 9,7 9,7 шт. 2 6 12 шт. 4 2,5 10 шт. 1 9,7 9,7 т 3,8 60 228 т 0,5 60 30 Монтаж 7 Е34-14 циркуляционных 5р. – 1 насосов 3р. – 1 горячей воды Монтаж 8 Е31-108 трубопроводов в пределах 5р. – 1 3р. – 1 котельной Монтаж 9 Е31-108 трубопроводов тепловом узле в 5р. – 1 3р. – 1 90

10 Е9-1-34 11 Е32-18 12 Е-31 Монтаж 5р. – 1 водомерного узла 3р. – 1 Монтаж Тепловая изоляция 5р. – 1 трубопроводов 3р. – 1 Монтаж 13 Е31-65 4р. – 1 манометров горелок. Технический 4р. – 1 осмотр 14 Е31-65 6р. – 1 Монтаж горелок. 6р. – 1 Установка 4р. – 1 месту по шт. 10 0,38 3.8 шт. 96 0,12 11,52 м3 16 0,16 2,56 шт. 2 3 6 шт. 2 7 14 3р. – 1 91

Таблица 3.2 – Калькуляция затрат труда Объем работ № п/ п Наименование работ 1 2 1 2 3 4 5 6 7 8 Монтаж котлов Logano SK755-1040 в готовые транспорт-ые блоки Монтаж сетевых насосов Монтаж котловых насосов Монтаж насосов сырой воды Монтаж теплообменников Монтаж расширительных баков Монтаж циркуляционных насосов горячей воды Монтаж трубопроводов в пределах котельной Затрат ы труда чел.-дн Требование машин Наиме- Число новани маш.е дн 6 7 Прод-ть работы в днях Число смен работы 8 9 Состав бригады График работ, дни Ед. изм. Кол-во 3 4 5 т 3,58 6,27 Кранбалка 1,7 1,57 1 шт. 11 13,34 - - 6,67 1 шт. 2 2,43 - - 1,22 1 шт. 1 1,21 - - 0,61 1 шт. 2 1,5 - - 0,75 1 шт. 4 1,25 - - 0,31 1 шт. 1 1,21 - - 0,61 1 5р. – 1 3р. – 1 0,61 т 3,8 28,5 - - 14,25 1 5р. – 1 3р. – 1 14,25 10 6р. – 1 4р. – 1 3р. – 1 2р. – 1 5р. – 1 3р. – 1 5р. – 1 3р. – 1 5р. – 1 3р. – 1 5р. – 1 3р. – 1 5р. – 1 4р. – 1 3р. – 2 11 1,57 6,67 1,22 0,61 0,75 0,31 92

9 10 11 12 13 14 15 16 Монтаж трубопроводов в тепловом узле Монтаж водомерного узла Монтаж манометров Гидравлические испытания каждого оборудования и трубопроводов Тепловая изоляция трубопроводов Монтаж горелок. Технический осмотр Монтаж горелок. Установка по месту Сдача котельной т 0,5 3,75 - - 1,88 1 шт. 10 3.8 - - 1,9 1 шт. 96 11,52 - - 11,52 1 к-т 1 16 - - 4,0 1 м3 16 2,56 - - 1,28 1 шт. 2 6 - - 3 1 шт. 2 14 - - 7 1 к-т 1 12 - - 3 1 Суммарные затраты труда 97,34 5р. – 1 3р. – 1 5р. – 1 3р. – 1 4р. – 1 5р. – 1 3р. – 1 2р. – 2 5р. – 1 3р. – 1 6р. – 1 4р. – 1 6р. – 1 4р. – 1 6р. – 1 3р. – 2 2р. – 1 1,88 1,9 11,52 4,0 1,28 3 7 3 57,73 93

4. БЕЗОПАСНОСТЬ И ЭКОЛОГИЧНОСТЬ ПРОЕКТА Крышная рамная газовая котельная проектируется согласно всем действующим правилам и нормам по безопасности эксплуатации. К обслуживанию установок, работающих под давлением, допускаются лица, достигшие 18 лет и имеющие соответствующее квалификационное удостоверение. Котельные помещения строят из несгораемых материалов, без чердачных перекрытий. Фронт всех котлов должен быть расположен по прямой линии и обращен к окнам котельной. Расстояние от фронта котла до противоположной стены должно быть не менее 3 м, ширина проходов между котлами, а также между котлом и стенами здания — не менее 1 м. В проектируемой КРГК площадь пола составляет 40,83м2. Разрешается проектировать один выход из котельного зала если площадь его менее 200 м2 . В помещении в которое устанавливается котельная должны предусматриваться оконные проёмы для естественного освещения. Так же дополнительно в котельной устанавливается искусственное освещение, В качестве рабочего освещения в котельной используются светильники типа ЛПП30 с люминесцентными лампаи 2х36Вт. 10. В качестве аварийного освещения котельной предусматривается аккумуляторным блоком. Для переносной ремонтного электрический фонарь освещения щите в с Щ-1 предусматривается источник напряжения 12 В. Выбор типов светильников принят согласно характеру окружающей среды и назначению помещений с учетом требований пожарной безопасности. Коэффициенты запаса и качественные показатели осветительных установок приняты в соответствии со СП52.13330.2011 «Естественное и искусственное освещение» [27] 94

Запрещается хранение в котельной легковоспламеняющихся и горючих жидкостей. Все проходы в котельном помещении и все выходы наружу должны быть свободными. В помещении котельной у входа устанавливаются два огнетушителя. Огнетушители должны быть заправлены и иметь специальную наклейку о сроке безопасного использования. Для обеспечения безопасных условий эксплуатации котлы (сосуды) должны быть оборудованы приборами для измерения давления и температуры, предохранительными устройствами, запорной арматурой и указателями уровня жидкости. В крышной рамной газовой котельной предусматривается система оповещения и управления эвакуацией (СОУЭ), которая включает в себя пожароохранную сигнализацию с выносным звуковым оповещателем, расположенную над выходом из котельного зала. Пожаро-охранная сигнализация выполнена на базе приемно-контрольного охранно-пожарного прибора (ППКОП) «Нота-2». ППКОП предназначен для обнаружения посторонних лиц в помещении котельной, а также пожара на ранней стадии его развития 4.1. Защита от шума и вибраций При высоком уровне звукового давления производственный шум оказывает вредное влияние на нервную систему человека и его органы слуха, вызывая раздражение, утомление, снижение работоспособности, ухудшение слуха. При постоянном воздействии сильного шума (более 80 дБ) возможно возникновение гипертонии, сердечно-сосудистых заболеваний, снижение памяти. По всем этим причинам сильный шум в условиях производства может привести к несчастным случаям. Уровни шума соответствовать значениям ГОСТ 12.1.003-83 ССБТ. «Шум. Общие требования безопасности» [11]. Снижение вредного воздействия шума на человека достигается благодаря применению следующих средств: звукопоглощающих подкладок для котла, 95

звукоизолирующих кожухов, рациональным размещением оборудования, дистанционным управлением оборудования, применением звукового покрытия в газоходах, вибро-шумоизолирующих вставок насосов. Ещё одной опасностью как для прибывания людей внутри котельной, так и на этажах ниже является вибрация. Вибрации – это резонансные частоты: при совпадении частоты колебания оборудования с частотами собственных колебаний внутренних органов, головного мозга человека может возникнуть повреждение и разрыв внутренних органов. Постоянное воздействие вибрации на организм человека может привести к возникновению очагов застойного возбуждения в головном и спинном мозге. Затем может произойти физическое расстройство со стороны конечностей опорно-двигательного аппарата. Уровень вибрации должен соответствовать ГОСТ 12.1.012-БТ. «Вибрационная безопасность. Общие требования» [12]. Так же вибрации воздействуют не только на организм человека, но и на материалы несущих конструкций. Вибрация со временем может проявлять разрушительное воздействие на перекрытия и ограждающие конструкции. Уменьшение вибрации достигается применением виброизоляции, что значительно снижает передачу вибрации от источника к фундаменту и полу. Виброизоляторы изготовлены из материалов с большим внутренним трением: резины, пробки; применяются также пружинные амортизаторы. В соединениях трубопроводов, установлены виброизоляторы в виде гибких вставок. 4.2. В котельной Обеспечение электробезопасности применяют различные электрические установки. Электроустановки эксплуатируются в помещении с большой влажностью и повышенной температурой воздуха. Статистические данные показывают, что от 1 до 3 % от всех несчастных случаев приходится на поражения током. Причинами электротравм могут являться: 96

- случайное прикосновение или приближение к частям под напряжением; - появления напряжения на металлических конструкциях из-за пробоя; - ошибочные действия персонала; - шаговые напряжения. Действие тока на организм человека: - термическое действие вплоть до обугливания; - электролитическое - разложение крови в организме человека; - биологическое воздействие - судорожное сокращение мышц при прохождении тока через жизненно-важные органы, нервные части. Для предотвращения поражения током на все электросиловое оборудование в котельной предусмотрено заземление в соответствии с ГОСТ 12.1.030-81 «Электробезопасность. Защитное заземление, зануление». Защитному заземлению подлежат металлические токоведущие части электрооборудования, которые могут из-за неисправности изоляции оказаться под напряжением и к которым возможно прикосновение людей. Защитное зануление предусмотрено на нулевом проводе питающей сети электрооборудования и других металлических конструктивных частей корпусов, которые нормально не находятся под напряжением, но вследствие повреждения изоляции могут оказаться под напряжением. В качестве защиты при занулении используются плавкие предохранители. 4.3. Воздействие объекта на атмосферу В период эксплуатации от труб газовой котельной атмосферу будут поступать загрязняющие вещества - продукты сгорания топлива (природного газа): оксид и диоксид азота, диоксид серы, оксид углерода, бенз(а)пирен, выбросы которых не создают максимальных приземных концентраций, превышающих ПДК. При эксплуатации котельной загрязнение атмосферы возможно из-за залповых и аварийных выбросов от свечных устройств котельной (ГРУ). 97

Максимальные приземные концентрации, создаваемые выбросами от продувочных и сбросных свечей не превышают 0,01 ПДК. Таблица 7.1. Перечень загрязняющих веществ, выбрасываемых в атмосферу при работе в обычном режиме (на природном газе) Код 0301 0304 0330 0333 Вещество Наименование Азота диоксид Азот (II) оксид Ангидрид сернистый Дигидросульфид (Сероводород) 0337 Углерод оксид 0703 Бенз(а)пирен (3,4-Бензпирен) 2754 Углеводороды предельные С12-С19 Всего веществ: 7 в том числе твердых: 1 жидких/газообразных: 6 Использ. Значение критерий критерия мг/м3 ПДК м/р 0,200000 ПДК м/р 0,400000 ПДК м/р 0,500000 ПДК м/р 0,008000 Класс опасности 3 3 3 2 ПДК м/р ПДК с/с 5,000000 0,000001 4 1 ПДК м/р 1,000000 4 98

5. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ Для определения экономических показателей котельной необходимо рассчитать стоимость одного Гкал. Следовательно необходимо определить количество потребляемого газа, электроэнергии и воды. Для расчёта необходимо знать параметры наружного воздуха для проектирования систем отопления, вентиляции и ГВС. Таблица №5.1 - Климатологические данные для г. Ставрополь № п/п 1 2 3 4 Наименование исходных данных Показатель Расчетная температура наружного воздуха для tо = -18°С проектирования системы отопления Расчетная температура наружного воздуха для tв = -6°С проектирования системы вентиляции Средняя температура наружного воздуха tот = 0,5 °С отопительного периода Продолжительность отопительного периода Zо = 168 суток 5.1. Расчёт количества необходимой тепловой энергии Для расчёта необходимой для выработки тепловой энергии для нужд здания требуется рассчитать потребляемую энергию по всем позициям, а именно: 1. Тепловая энергия в год на отопление; 2. Вентиляцию; 3. Горячее водоснабжение 1. Расчётные часовые нагрузки на отопление торгово-офисного здания и гипермаркета магнит приведены в исходных данных данного дипломного проекта. Определим суммарные потребности в тепле на отопление: 99

= ГММ + ТОЦ , МВт (Гкал/ч); = 0,124 + 0,364 = 0,488 МВт (0,4196 Гкал/ч); Количество тепловой энергии выдаваемой крышной рамной газовой котельной для отопления потребителей в планируемый период определяется по формуле: = − вн − вн ∗ от о ∗ о ∗ 24, Гкал; где tот – среднее значение температуры наружного воздуха на планируемый период, °С; Z – продолжительность функционирования систем отопления в планируемый период, сут; = 0,4196 ∗ 18 − 0,5 ∗ 168 ∗ 24 = 822,42 Гкал; 18 + 18 2. Расчётные часовые нагрузки на вентиляцию торгово-офисного здания и гипермаркета магнит приведены в исходных данных данного дипломного проекта. Определим суммарные потребности в тепле на вентиляцию: = ГММ + ТОЦ , МВт (Гкал/ч); = 0,477 + 0,625 = 1,102 МВт (0,9475 Гкал/ч); Количество тепловой энергии, Гкал, для вентиляции зданий на планируемый период, определяется по формуле: в = ∗ − вн − вн от в ∗ о ∗ , Гкал Количество тепловой энергии, Гкал, для вентиляции здания средней школы на 350 мест, составляет: 100

в = 0,9475 ∗ 18 − 0,5 ∗ 168 ∗ 24 = 2785,65 Гкал 18 + 6 2. Расчётные часовые нагрузки на горячее водоснабжение торгово-офисного здания и гипермаркета магнит приведены в исходных данных данного дипломного проекта. Для отопительного и неотопительного периода нагрузки на ГВС отличаются: З ГВС = 0,43 МВт (0,3697 Гкал/ч); Л ГВС = 0,368 МВт (0,364 Гкал/ч); Количество тепловой энергии на горячее водоснабжение на планируемый период определяется по формуле: ГВС З ГВС Л ГВС л хв З хв − = ∗ 24 ∗ о + ∗ 2,4 2,4 гв − Общая гв продолжительность ∗ ∗ 24 ∗ (350 − ), Гкал/год функционирования систем горячего водоснабжения принимается (по Л5) в размере 350 сут. 15 суток отводится на плановый осмотр и ремонт систем ГВС. ГВС = 0,3697 0,3164 60 − 15 ∗ 24 ∗ 168 + ∗ ∗ 1 ∗ 24 ∗ (350 − 168) = 2,4 2,4 60 − 5 = 1092,244 Гкал/год Количество тепловой энергии, необходимое потребителю на планируемый период (Гкал), складывается из количеств тепловой энергии на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение: ∑ = + в + ГВС , Гкал 101

∑ = 822,42 + 2785,65 + 1092,244 = 4700,314 Гкал 5.2. Расчёт годового расхода условного и натурального топлива Часовой расход натурального топлива (природного газа): Внат = ч ∗ 10 р н ∗ , м ⁄ч где ΣQ – часовая тепловая нагрузка отопления, вентиляции и горячего водоснабжения в отопительный период, Гкал/ч; р н р н – низшая теплота сгорания натурального топлива, ккал/м3 (природный газ - = 8000 ккал/нм3); η – КПД котлоагрегата, 92%. Часовой расход натурального топлива котельной, предназначенной для покрытия тепловых нагрузок на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение составит: нат ч = 2,02 ∗ 0,86 ∗ 10 = 235,99м /ч; 8000 ∗ 0,92 Часовой расход натурального топлива одним котлом Logano SK755-500 составит: нат ч 1,04 ∗ 0,86 ∗ 10 = 121,5 м3/ч 8000 ∗ 0,92 = Годовой расход условного топлива, т.у.т/год: Потребность в условном топливе для выработки теплоты котельной (по ф.4.2, Л.1): усл Вгод = ∑ ∗ ∗ 10 , т. у. т./год где b – удельный расход условного топлива (по ф.4.3а, Л.1), кг у.т./Гкал; = = 142,86 ∗ 100, кг у. т./Гкал 142,86 ∗ 100 = 155,283 кг у. т./Гкал 92 102

Годовой расход условного топлива котельной, предназначенной для покрытия тепловых нагрузок на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение: усл Вгод = 4700,314 ∗ 155,283 ∗ 10 = 729,879 т. у. т/год; Годовой расход натурального топлива (природного газа), тыс.м3/год. усл Перерасчет условного топлива Вгод в натуральное Внат год выполняется в соответствии с характеристикой топлива и значением калорийного эквивалента (по ф.4.10, Л.1): усл Вгод Внат = , тыс. м /год год Э где Э – калорийный коэффициент, определяемый по соотношению: Э = где р у.т р н р у.т – низшая теплота сгорания условного топлива, равная 29309кДж/кг (7000ккал/кг); Э = 8000 = 1,143 7000 Годовой расход натурального топлива (природного газа) котельной, предназначенной для покрытия тепловых нагрузок на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение: Внат год = 729,879 = 638,564 тыс. м ⁄год 1,143 В результате выполненных расчетов определены следующие количества натурального и условного топлива: 103

Таблица 5.2 Сводная таблица основных показателей технико-экономического расчёта. Часовой расход натурального топлива при мощности 235,99 м3/ч котельной 1,789 Гкал/час Часовой расход натурального топлива одним котлом 121,5 м3/ч Logano SK755-1040, производства «Buderus» 638,564 тыс.м3/год Годовой расход натурального топлива Годовой расход условного топлива 729,879 т.у.т./год Количества тепловой энергии на планируемый период 4700,314 Гкал/год 5.3. Водоснабжение и водоотведение Водоснабжение проектируемой крышной рамной газовой котельной, установленной мощностью 2,08 МВт предусмотрено от проектируемой сети водопровода. Проектируемые сети водоснабжения предусматривают обеспечение водой хозяйственно-бытовых нужд. Гарантируемый напор на вводе в котельную Hгар = 40 м в.ст. Необходимый напор на вводе в котельную значительно меньше и составляет 20 м в.ст. Для снижение давления предусмотрен регулятор давления (после себя) D06F-40, производства «Honeywell». Температура водопроводной воды в зимний период 5 °С, а в летний 15 °С. Качество исходной воды на котельную соответствует требованиям СанПиН 2.1.4.1074-01 «Питьевая вода. Гигиенические требования к качеству воды централизованных систем питьевого водоснабжения. Контроль качества». Вода для подпитки котельной соответствует требованиям РД 24.031.120-91 и СНиП Приказ №116 от 25.03.2014 года. Для выполнения этого условия запроектированы установки ХВП. 104

5.4. Расчётный расход воды на хозяйственно-бытовые нужды котельной Чтобы рассчитать расход воды на мокрую уборку котельного зала воспользуемся литературой [6, п 18.7]. На 1 м2 пола котельного зала необходимо 2 л воды в течение 1 ч в сутки. Площадь котельного составляет: зала = 6,76 ∗ 6,04 = 40,83 м ; Отсюда расход на уборку составляет: убор. убор. =2∗ зала ; = 2 ∗ 40,83 = 81,66 л/ч; Таблица №5.3 – Основные показатели водоснабжения и водоотведения Расчетный расход м /сут м3/час л/с Наименование 3 Примечание А. Водопотребление - мокрая уборка помещения - подпитка системы теплоснабжения - приготовление горячей воды (наибольшая нагрузка) Итого: 0,082 0,082 0,023 1 ч в сутки 1,55 0,775 0,215 2 ч в сутки 82,2 8,22 2,28 10 ч в сутки 83,782 9,077 2,518 Расход воды на приготовление горячей воды будет отличаться в зависимости от периода: л гвс з гвс = 0,368 ∗ 3600 = 7,03 м /ч; 4,187 ∗ (60 − 15) = 0,43 ∗ 3600 = 6,72 м /ч; 4,187 ∗ (60 − 5) Максимальное необходимое количество холодной воды для нужд котельной за год рассчитывается как: хв Где убор. = убор. + л гвс ∗ 10 ∗ (350 − ) + з гвс ∗ ∗ 10 + подп. , – суточный расход воды на мокрую уборку помещения, м3/сут; л гвс – расход на приготовление горячей воды в летний период, м3/сут; з гвс – расход на приготовление горячей воды в зимний период, м3/сут; 105

Z – отопительный период для г. Ставрополь, сут; подп. хв – расход воды на подпитку системы ОВ, м3/сут. = 0,082 + 7,03 ∗ 10 ∗ (350 − 168) + 6,72 ∗ 168 ∗ 10 + 1,55 = 24086 м В котельной предусмотрен дренажный трубопровод диаметром Ø108х3,5. В него подключаются: продувки котлов, отвод конденсата от дымоходов, сливы теплоносителя со всего оборудования котельной и теплового узла, предохранительные клапана (общего коллектора ОВ, водопровода В1, защиты теплообменников), блок хим. водоподготовки. В бок химической водоподготовки входит установка умягчения непрерывного действия, без остановки на регенерацию. Система работает в маятниковом режиме: один корпус фильтра в работе, а второй в режиме регенерации или ожидания. На одну полную промывку установке HYDROTECH STF 1044-9100 требуется 280 л воды и 5 кг реагента (поваренной соли). 5.5. Стоимость отпускаемого тепла Для определения стоимости отпускаемого тепла необходимо рассчитать стоимости потребляемых ресурсов котельной. Определим стоимость потребляемого газа. Основной графой эксплуатационной стоимости, как правило, является расходы на топливо (60-80% от всех затрат). Для расчёта стоимости природного газа в год необходимо годовой расход натурального топлива умножить на стоимость газа на период расчёта. Стоимость газа в Ставропольском крае составляет S=5,93 руб/м3 в соответствии с «Постановлением региональной тарифной комиссии Ставропольского края от 26.06.2019»: Sгаза = S ∗ Внат год ∗ 1000, руб/год, Где Sгаза – стоимость газа, покрывающего расход топлива КРГК; 106

S – стоимость 1 куб. газа на 2019 год, руб/м3; 3 Внат год – расход натурального топлива,тыс.м /год. Sгаза = 5,93 ∗ 638,564 ∗ 1000 = 3786684,52 руб; Годовой расход электроэнергии на собственные нужды котельной определим по формуле: с . н. Эгод  N уст  h  К эл , кВт  ч / год, где К эл (4.8) - коэффициент использования установленной электрической мощности, для котельных с Q уст  200 кВт, равен 0,85 [20]; N уст - установленная мощность токоприемников, определяется из формулы: N уст  N с .н.  Q уст , кВт, (5.9) где N с.н. - удельный расход электрической энергии на собственные нужды котельной, N с.н.  20кВт / МВт ; N уст  20  2,08  41,6 (кВт); с .н. Эгод  41,6  5606  0,85  198228 (кВт*ч/год); Отсюда стоимость потребляемой электроэнергии можно рассчитать как: с . н. S э  Э год  Ц э , руб / год, (5.13) где Ц э - цена одного киловатт-часа, принимаем равной 4,63 руб; Sэ  198228 4,63  917795 (руб/год); Стоимость потребляемой воды рассчитывается как суммарное потребление воды в год умноженное на тарифную ставку. Тариф на один куб воды примем 46 руб: х.в. х.в. = хв ∗ м х.в. ; = 24086 ∗ 46 = 1107956 руб/год. Годовые расходы на потребляемые ресурсы котельной: кот кот = Sгаза + э + х.в. ; = 3786684,52 + 917795 + 1107956 = 5812435,52 руб/год; Себестоимость отпускаемой тепловой энергии КРГК: 107

= = кот . ∑ 5812435,52 = 1236,61 руб/Гкал. 4700,314 5.6. Стоимость основного оборудования котельной. В котельную закрадывается качественное иностранное оборудование. Это повышает качество работы КРГК. Стоимости основного оборудования котельной сведены в таблицу 4.3: Таблица 4.3. Стоимость основного оборудования КРГК-2,08МВт. Наименование оборудования Стоимость, тыс. руб Котёл logano SK755-1040 Горелка Weishaupt WM-G20/2 ZM Насос UPS 50-60/4 F Насос UPSD 50-120 F UPS 25-120 Расширительный бак N 200 Клапан 3-х ходовой смесительный 3F100-225 Электропривод-контроллер 90С-1A Клапан 3-х ходовой смесительный 3F50 Электропривод CRA121 Клапан 3-х ходовой смесительный 3F40 Клапан 3-х ходовой смесительный 3F32 Предохранительный клапан SVW6 Гибкая вставка ф/ф Ду 50 Насос TP 80-180/2 Насосная станция JPB 5 бак 60 литров Реле давления PM 1 15 Гибкая вставка ф/ф Ду 80 659 Количество, Суммарная шт стоимость, тыс. руб 2 1318 1559,52 2 3119,04 28,53 64,57 15,16 12,51 24,8 2 1 1 2 1 57,06 64,57 15,16 25,02 49,6 22,11 3 66.44 12,15 1 12,15 19,98 17,54 1 1 19,98 17,54 16,37 1 16,37 0,66 3 1,98 1,48 64,76 25,94 2 2 1 2,96 129,52 25.94 4,4 2,58 1 4 4,4 10,32 108

Гибкая вставка ф/ф Ду 125 Предохранительный клапан 17с28нж, Ду80мм Магнитный активатор Ду50 Аппарат теплообменный пластинчатый разборный ЭТ-007с Регулятор давления воды D06F-1 1/2"A Насос TP 40-240/2 Насос TP 32-250/2 Насос TP 40-300/2 Расширительный бак WRV1000 Регулятор RG/2MB DN50 Предохранительно-сбросной клапан MVS/1 КИ-СТГ-РС-2-Ф-80/G100-1 А-П с ДПД РСГ Сигнал-50-G65-2 Сейсмический сенсор SEISMIC M16 Клапан термозапорный КТЗ 001-50-Ф Фильтр газовый ФН2-6М Клапан газовый электромагнитный ВН2Н-6 Сумма: 4,38 23,63 4 2 17,52 32,58 29,04 74,2 1 2 29,04 148,4 13,8 1 13,8 84,61 74,83 104,25 86,35 40,8 6,38 2 2 2 2 2 1 169,22 149.66 208,5 172,7 81,6 6,38 183,72 1 183,72 90,00 19,01 2 1 180,0 19,01 2,0 1 2,0 13,23 27,14 1 1 13,23 27,14 - - 6168,51 109

ЗАКЛЮЧЕНИЕ В данном дипломном проекте решен ряд технических заданий поставленных в начале проектирования:  Рассчитана отопительная крышная рамная водогрейная газовая котельная в пяти режимах работы. КРГК предназначена для теплоснабжения торгово-офисного здания и гипермаркета магнит. В котельной установлено современное оборудование: двухходовые жаротрубные котлы Logano SK755-1040 c оборудование компании «Grundfos»; КПД 92%; насосное смесительные трехходовые клапана от, зарекомендовавшей себя, компании Esbe, которые показывают себя с лучшей стороны по надёжности и качеству.  Рассчитан тепловой узел (распределительные коллектора для ТОЦ и ГММ). При расчёте так же были использованы высококачественные насосы от компании «Grundfos» и подобран гидравлический разделитель Было уделено внимание расчёту гидравлики движения природного газа в газопроводе. Расчёт дал необходимые значения для подбора оборудования. Для понимания экономической выгоды была рассчитана себестоимость отпускаемого тепла котельной по потребляемым ресурсам. Себестоимость составила = 1236,61 руб/Гкал. 110

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 1. Децентрализованное теплоснабжение – альтернатива централизованному, Кандидаты техн. наук Назаров В. И., Тарасевич Л. А., магистр техн. наук Буров А. Л. 2. СП 373.1325800.2018 Источники теплоснабжения автономные. Правила проектирования. 3. Документация для проектирования Logano SK655/SK755 4. К.Ф. Роддатис, А.Н. Полтарецкий. Справочник по ктотельным установкам малой производительности. – М.: Энергоатомиздат, 1989г. – 487с.; 5. Справочник проектировщика 6. СП 89.13330.2016 Котельные установки 7. ГОСТ 5542-2014 8. СП 124.13330.2012 Тепловые сети 9. СП 131.13330.2018 Строительная климотология 10.Бузников Е.Ф., Роддатис К.Ф. и Берзиньш. Производственные и отопительные котельные, - М.: Энергоатомиздат, 1984 г. – 248 с.; 11.ГОСТ 12.1.003-2014 Система стандартов безопасности труда (ССБТ). Шум. Общие требования безопасности (Переиздание) 12.ГОСТ 12.1.012-2004 Система стандартов безопасности труда (ССБТ). Вибрационная безопасность. Общие требования 13.Каталог горелок газовых, комбинированных, жидкотопливных «Weishaupt», 2019г.; 14.Каталог насосного оборудования «Grundfos», 2020г.; 15.Аэродинамический расчет котельных установок, Справочник. – Л.: Энергия, 1977г. – 255 с.; 16.ГОСТ 21.606-2016 Система проектной документации для строительства (СПДС). Правила выполнения рабочей документации тепломеханических решений котельных (с Поправкой) 17.СП 41 – 101 – 95 Проектирование тепловых пунктов 111

18.Методические рекомендации по оформлению дипломных и курсовых проектов (работ) / Составители: Цвиринько И.А., Коровина В.Д., Ставрополь, СевКавГТУ, 2001. – 26с.; 19.Лифшиц В.А. Справочник по водоподготовке котельных установок, М.: Энергия, 1976. – 220 с.; 20.Эстеркин Р.И. Котельные установки. Курсовое и дипломное проектирование. М.: Энергоатомиздат, 1989г. – 280 с.; 21. Инструкция по монтажу, эксплуатации и паспорт изделия расширительных баков серии WRV, Производства Wester. 22.Правила устройства и безопасной эксплуатации паровых котлов с давлением пара не более 0,07 МПа (0,7 кГс/см2), водогрейных котлов и водоподогревателей с температурой нагрева воды не выше 388 К (115 °С) 23.ГОСТ Р 57546-2017 «Землетрясения. Шкала сейсмической интенсивности» 24.СП 14.13330.2018 Строительство в сейсмических районах. Актуализированная редакция СНиП II-7-81* 25.ГОСТ Р 56288-2014 Конструкции оконные со стеклопакетами легкосбрасываемые для зданий. Технические условия 26.Справочник «Газовик - Промышленное газовое оборудование» 27.СП52.13330.2011 «Естественное и искусственное освещение» 112

ДП-СКФУ-ИИ-08.03.01-161059-2020 План торгово-офисного центра Фасад здания З ввод газа в котельную ∅57х4,0 3600 1800 И 6680 Молниезащита Г2 7500 Г 7500 50400 Д 18900 7500 Г2 Е 7500 3200 Ж Г2 В 6700 6700 4600 6700 4600 6700 36000 Контур кровли 7 7500 Б 2. 7500 6900 Помещение под КРГК-2,08МВт и распределительные коллектора А 3. 6700 7 2520 6700 6 8820 4600 5 100 180 6700 4600 36000 4 3 4. 300 200 5. 6700 2 5 4 3 2 1 Примечание: 1. 280 вход/выход в КРГК-2,08МВт 6 Блоки котельной устанавливаются с помощью башенного крана с высотой подъема от 25 м и грузоподъемностью более 7 тонн; Подвод трубопровода природного газа к КРГК-2,08МВт осуществляется по фасаду здания. Через перекрытие установлена гильза бо'льшего диаметра для прохода газопровода Выход из котельного зала и теплового узла запроектирован на кровлю здания; Молниезащита установлена таким образом, чтобы защищать дымовые трубы и свечи газопровода. 1 ДП-СКФУ-ИИ-08.03.01-161059-2020 Литер. №докум. Изм. Лист Разраб. Волошко Е.И. Проверил Аборнев Д.В. Т.контр. Аборнев Д.В. Н.контр. Стоянов Н..И. Стоянов Н.И. Утв. Подпись Дата Масса Масштаб Проект крышной котельной для теплоснабжения торгово-офисного центра в г. Ставрополе Лист 1 Листов 8 СКФУ План здания торгово-офисного Кафедра Теплогазоснабжение центра. Фасад здания. и ЭН

ДП-СКФУ-ИИ-08.03.01-161059-2020 Дымовые трубы. Вид сверху 6,200 Разрез 1-1 3970 Б Дымовая труба от К1.1 ∅400мм К1.2 7500 Дымовая труба от К1.2 ∅400мм К1.1 1620 0,940 Дымовая труба от К1.1 ∅400мм ±0,000 -0,133 1000 1910 К1.1 1 1 А 1. 2. 4 3 3. 4 Примечание: В пространство между газоходом и гильзой под него укладывается минеральная вата; В соответствии "Правилами устройства и безопасности..." (см. лит. 22) расстояние от блока котельной до котла составляет 1м; Дымовая труба выведена выше кровли на 1 м. 200 230 620 440 3 ДП-СКФУ-ИИ-08.03.01-161059-2020 Литер. №докум. Изм. Лист Разраб. Волошко Е.И. Проверил Аборнев Д.В. Т.контр. Аборнев Д.В. Н.контр. Стоянов Н..И. Стоянов Н.И. Утв. Подпись Дата Масса Масштаб Проект крышной котельной для теплоснабжения торгово-офисного центра в г. Ставрополе Лист 2 Дымовые трубы. Вид сверху; Разрез 1-1. Листов 8 СКФУ Кафедра Теплогазоснабжение и ЭН

3 G'ГММ о =12,52м /ч 'ГММ tо =60°С К32 G"ГММ =12,039м3 /ч о "ГММ tо =44,33°С К33 3 G ГММ пот.о=0,177м /ч Δtо=15,67°С G"ГММ =21,19м3 /ч в "ГММ tв =56,88°С 3 G ГММ пот.в=0,304м /ч Δtв=25°С QвГММ =0,625МВт Т2 ГММ Qо.max =0,364МВт QоГММ =0,228МВт 3 G'ГММ в =21,5м /ч 'ГММ tв =81,88°С К34 А2 Т2 ДП-СКФУ-ИИ-08.03.01-161059-2020 Принципиальная упрощённая тепловая схема котельной М 3 G ГММ рег. =7,3м /ч "ГММ tО =44,33°С G'ОВ=45,88м3 /ч T1 =81,88°С Т1 Т1 К3 T 2 =81,88°С 3 G'ГММ ов =26,72м /ч 'ГММ tов =81,88°С 3 G'ГММ в =21,5м /ч 'ГММ tв =81,88°С 3 G"г ОВ=44,129м /ч t"г =54,96°С ОВ 3 G"ГММ ОВ =26,24м /ч "ГММ tОВ =54,47°С G"ГММ =21,19м3 /ч в "ГММ tв =56,88°С Т2 Т2 К5 т Gгвс =10,95м3 /ч t'гвс =81,88°С GТ3 =4,11м3 /ч T 3 =60°С GТ3 =8,22м3 /ч T 3 =60°С Т3 Т2 Т2 GТ4=2,74м3 /ч T 3 =45°С Т4 T 2 =58,52°С ' GТ4 =8,22м3 /ч tлх.в.=15°С t'ТОЦ ов =81,88°С К1.2,1 Т94 Т94 t"ТОЦ =56,88°С в 3 GТОЦ пот.в=0,23м /ч Δtв=25°С G В1 =8,995м /ч tлх.в.=15°С QТОЦ в =0,477МВт 3 G"ТОЦ о2 =1,72м /ч t"ТОЦ =44,33°С о Т1 3 G"в.к.=48,07м3 /ч t"в.к.=65°С К1.2 t'ТОЦ в =81,88°С 3 GТОЦ рег.=2,49м /ч 3 G'ТОЦ о1 =1,78м /ч см. прим. 2 Т2 ' GТ4 =4,11м3 /ч л tх.в.=15°С G"ТОЦ =16,14м3 /ч в t"ТОЦ О =44,33°С В1 т Gгвс =10,95м3 /ч " tгвс=65°С 3 G'ТОЦ в =16,37м /ч М G"гвс=21,9м3 /ч t"гвс=65°С G*с.в.=68,70м3 /ч К2 G'в.к.=39,44м3 /ч t'в.к.=81,88°С К6 К8.2 Т2 G рец.=13,33м3 /ч t"в.к.=81,88°С к Gс.в. =34,74м3 /ч t"с.в.=58,04°С Т2 Т1 к Gс.в. =34,74м3 /ч t'с.в.=81,88°С К8.1 К31 3 GТОЦ пот.о=0,06м /ч Δtо=15,67°С К35 А3 Т2 3 G гвс рег.=0 м /ч К30 G"ТОЦ =4,2м3 /ч о t"ТОЦ =44,33°С о Т2 ' GТ4 =4,11м3 /ч л tх.в.=15°С т Gгвс =10,95м3 /ч t"гвс =65°С Т2 QТОЦ о.max =0,124МВт QТОЦ о =0,078МВт 3 G'ТОЦ о =4,26м /ч 'ТОЦ tо =60°С Т1 Т1 А1 К24 G"ГВС =21,9м3 /ч t"гвс=81,88°С Т1 3 G'ТОЦ ов =18,19м /ч 'ТОЦ tов =81,88°С G"ОВ=45,105м3 /ч T 2 =55,54°С М К1.1,1 К1.1 Т2 G"в.к.=48,07м3 /ч t"в.к.=65°С Т2 Т2 К2 G'в.к.=39,44м3 /ч t'в.к.=81,88°С G"гвс=21,9м3 /ч T"гвс=65°С Т2 Т1 G рец.=13,33м3 /ч t"в.к.=81,88°С к Gс.в. =34,74м3 /ч t"с.в.=58,04°С 3 G"ГММ о2 =5,05м /ч "ГММ tо =44,33°С Т1 Т1 G'гвс=21,9м3 /ч к Gс.в. =34,74м3 /ч t'с.в.=81,88°С 3 G'ГММ о1 =5,22м /ч t'ГММ ов =81,88°С G'гов=44,904м3 /ч t'ГММ ов =81,88°С Т2 Т1 К9 Т2 G'с.в.=69,47м3 /ч t"в.к.=81,88°С Т94 Т1 3 G'ТОЦ ов =18,19м /ч 3 G'ТОЦ в =16,37м /ч t'ТОЦ ов =81,88°С t'ТОЦ в =81,88°С 3 G"ТОЦ ОВ =17,89м /ч G"ТОЦ =16,14м3 /ч в t"ТОЦ ОВ =55,67°С t"ТОЦ =56,88°С в Т2 Т2 G подп.=0,775м3 /ч tлх.в.=15°С G''с.в.=69,47м3 /ч t''с.в.=58,04°С Примечание 1. Насосные группы на упрощённой схеме обозначены как один насос; 2. Расход и температура теплоносителя в трубопроводе Т4 указаны для подбора насоса циркуляции ГВС. При полной нагрузке на систему ГВС теплоноситель не рециркулирует. ДП-СКФУ-ИИ-08.03.01-161059-2020 Экспликация оборудования К1 - котловой агрегат; К2- рециркуляционный (противоконденсатный)насос; К3 - сетевой насос системы ОВ; К5 - сдвоенный загрузочный насос системы ГВС; К9 - гидравлический разделитель; К24, К34, К35 - трехходовой смесительный клапан; К30, К32 - циркуляционный насос системы отопления; К31, К33 циркуляционный насос системы вентиляции. А1, А2, А3 - электропривод контроллер. Литер. №докум. Изм. Лист Разраб. Волошко Е.И. Проверил Аборнев Д.В. Т.контр. Аборнев Д.В. Н.контр. Стоянов Н.И. Стоянов Н.И. Утв. Подпись Дата Масса Масштаб Проект крышной котельной для теплоснабжения торгово-офисного центра в г. Ставрополе Лист 3 Листов 8 Принципиальная упрощённая СКФУ тепловая схема котельной и Кафедра Теплогазоснабжение и ЭН распределительных коллекторов.

1050 1035 320 Б 270 500 290 250 ДП-СКФУ-ИИ-08.03.01-161059-2020 1130 50* Компоновка КРГК-2,08МВт с распределительными коллекторами К17 К3.1 К3.2 К5 1320 1810 К9 К32.1 К32.2 К33.1 К33.2 К15 К4 К6 380 380 380 230 1070 210 50* 380 380 К8.1 Щит АТМ+ЭС Распределительные коллектора Т4-Ду40мм ГВС "ГММ" ±0,000 270 380 К8.2 К10.2 Блок №3. Блок под оборудование ТМ 410 1290 280 К1.2.1 К1.2 К2.2 7500 1290 вытяжной дефлектор ∅500мм Дымовая труба от К1.2 ∅400мм 1250 Т3-∅57х3,5 ГВС "ГММ" К10.1 700 2380 вход/выход из помещения котельной В1 ∅57х3,5 810 вход/выход в КРГК-2,08МВт Блок №2. Котловой блок В19 ∅108х3,5 885 Т4-Ду25мм ГВС "ТОЦ" Т3-Ду32мм ГВС "ТОЦ" 230 230 145 150 1660 К30.1 К30.2 К31.1 К31.2 Дымовая труба от К1.1 ∅400мм К1.2.1 150 280 К1.2 Блок №1. Котловой блок ГРУ + коммерческий узел учёта газа 885 1620 1315 К2.2 А 290 200* 1026* 470 ввод газа в котельное помещение, Г2-∅57х3,5, P раб .=0,11МПа/Pmax =0,3МПа К10.4 ввод газа в КРГК-2,08МВт Г2-∅57х3,5 100 390 Т2-∅89х3,5 Сист. В "ТОЦ" Т1-Ду40мм Сист. О "ТОЦ" Т2-Ду40мм Сист. О "ТОЦ" Т1-∅76х3,5 Сист. О "ГММ" Т2-∅76х3,5 Сист. О "ГММ" К10.3 200 200 200 200 250 250 250 Т1-∅89х3,5 Сист. В "ТОЦ" 510 Т2-∅108х3,5 Сист. В "ГММ" 810 Т2-∅108х3,5 Сист. В "ГММ" 300 1870 Г5.4-Ду25мм Г5.3-Ду25мм Г5-Ду25мм Г5.1-Ду25мм Г5.2-Ду25мм 4600 6 120 1900 820 50 5 Примечание: * размер для справки 1. Дренажный трубопровод подключается к трапу расположенному в полу теплового узла; 2. Свечи Г5, Г5.1, Г5.2, Г5.3, Г5.4 вывести выше кровли на 1м. 2480 20000 1000* 6000 7400 4600 4 3 ДП-СКФУ-ИИ-08.03.01-161059-2020 Литер. №докум. Изм. Лист Разраб. Волошко Е.И. Проверил Аборнев Д.В. Т.контр. Аборнев Д.В. Н.контр. Стоянов Н..И. Стоянов Н.И. Утв. Подпись Дата Масса Масштаб Проект крышной котельной для теплоснабжения торгово-офисного центра в г. Ставрополе Лист 4 Компоновка КРГК-2,08МВт с распределительными коллекторами. Листов 8 СКФУ Кафедра Теплогазоснабжение и ЭН

ДП-СКФУ-ИИ-08.03.01-161059-2020 Принципиальная тепловая схема котельной ТYC2 ТЕ1е ТYC3 Щ-1 Блок управления БУ1.1 Щит Щ-1 Блок управления БУ1.1 ТЭСМА-106.02 Температура наружного воздуха Т95 ∅108х3,5 Тmax - до 90°С В19 - в сист. канализации В19 ∅108х3,5 В19 ∅108х3,5 Т1 ∅108х3,5 В19 ∅108х3,5 Т1 ∅159х4,5 Т1 ∅159х4,5 Т1 ∅133х4,0 Т1 К13 К3.1 В19 Т1 Т1 ∅133х4,0 ТE PI Т1 PIS PI Т1 Т1 ∅76х3,5 PI ТE PI ТE PI TI Т=95°С; Р=25м.в.ст. Т1 - в систему ТС PE FE1 Т1 TI PI Т1 ∅159х4,5 PI PI К21 Т2 ∅159х4,5 Т1.3 ∅76х3,5 К2.1 К22 Т2 ∅133х4,0 Т2 ∅133х4,0 Т2 К3.2 Т2 TI ТE Т2 PI Т=70°С; Р=20м.в.ст. Т2 - из системы ТС PR FE2 Т2 ∅159х4,5 В19 ∅76х3,5 К13 Т1 ∅76х3,5 Т1 Т2 Т1 Т2 ∅133х4,0 ∅133х4,0 Т2 Т2 Т1 PI К8.1 PI PI TI М ТE TI К1.1 TI PI Т3 ∅57х3,5 PI Т3 А1 К24 К5 TI PI Т3 PI TI PI PI PI ТE Т=60°С; Р=30м.в.ст. Т3 - в систему ГВС PE Т3 FE3 Т3 Ду40мм TI TI ТE Т3 ∅57х3,5 К13 Т2 PS В19 Т2 ∅159х4,5 Т2 Т1 К1.1,1 Т2 TI Т1 ∅133х4,0 Т1.3 ∅76х3,5 Т2 ∅159х4,5 К10.1 К10.2 PI В1 Ду40мм Т1 ∅57х3,5 Т2 ∅57х3,5 TI TI PI В1 ∅57х3,5 PI PI Т4 Ду32мм PI К2.2 Т4 К16 Т2.7 Ду32мм Т2 В19 ∅76х3,5 Т2 ∅133х4,0 В1 Т94 К1.2 К15.1 УА-2 Т94 Ду20мм УА-1 PS В1 К15 Наименование Двухходовой, стальной водогрейный котел Logano SK755-1040, К1.1, тепловой мощностью 1040кВт, максимальное рабочее давление К1.2 теплоносителя до 6,0кгс/см², максимальная рабочая температура - 110°С, КПД - 92% К1.1,1; Газовая горелка модулируемая,(природный газ), с низким К1.2,1 выделением окислов азота К2.1; К2.2 Рециркуляционный насос для котла "GRUNDFOS", UPS 50-60/4F, серия 200 № поз. 2 К10.1 К10.2 2 2 2 К3.1, Сетевой насос для контура ОВ (отопление и вентиляция), модели (1рез.+1 К3.2 "GRUNDFOS", TP 80-180/2 раб.) Автоматическая насосная установка для подпитки системы теплоснабжения и повышения давления водопроводной воды для системы ГВС, в комплекте: самовсасывающий насос JP5 не К4 1 требующий технического обслуживания, мембранный напорный бак на 24л., реле давления, манометр, кабель, штекер с заземляющим контактом. Загрузочный насос для теплообменников системы ГВС, модели К5 UPSD 50-120F, серия 200 1 К6 К8.1; К8.2 К9 Циркуляционный насос контура системы ГВС, модели 40-60/2 F B в бронзовом исполнении Разборный пластинчатый теплообменник для системы ГСВ, тепловая мощность 215кВт, производства "ЭТРА" Гидравлический разделитель с фланцевыми патрубками К13 К14 К4 Наименование Колво Мембранный расширительный бак модели N200, на объем теплоносителя в котельной 1 Теплосчетчик ТЭСМА-106.02 для коммерческого учета количества отпущенного котельной тепла и объемного расхода теплоносителя 1 Крыльчатый водосчетчик ВСХН-40, со счетным механизмом, в комплекте с присоединителями В1 ∅57х3,5 К20 В1 ТE В1 Ду20мм В1 Ду40мм В1 Ду20мм К18 1 Автоматическая установка умягчения непрерывного действия, HYDROTECH SТF 1044-9100 SEM, в том числе: 1 К15.1 К16 К17 К18 К19 Водосчетчик Ду20мм со счетным механизмом, с присоединителями Магнитный полиградиентный активатор воды (МПАВ) Бак запаса воды на 800 л вертикального исполнения Регулятор давления (после себя), модели D06F-40 Фланцевый сетчатый наклонный фильтр Ду40мм,Pу=1,6МПа 1 1 1 1 1 К20 К21 К22 1 1 1 1 2 К24 1 А1 Электропривод-контроллер, серии 90С (для 3F 50) 1 T=5-15°С; Р=40м.в.ст. В1 - водопровод PI TI В1 Ду40мм К14 В1 Ду25мм К17 В1 ∅57х3,5 Условные обозначения Графич. обознач. Графич. обознач. Наименование Затвор дисковый межфланцевый Слив воды ручной Кран шаровый (резьбовой) Предохранительный клапан (угловой) Обратный клапан S К15 Фланцевый сетчатый наклонный фильтр Ду50мм,Pу=1,6МПа Фланцевый сетчатый наклонный фильтр Ду65мм,Pу=1,6МПа Фланцевый сетчатый наклонный фильтр Ду125мм,Pу=1,6МПа Поворотный регулирующий трехходовой фланцевый клапан, модели 3F 50, производства ESBE 1 Т4 Ду40мм Управление уровнем в емкости К17 Защита по сухому ходу Экспликация оборудования Колво Т4 В1 В1 Ду20мм L1... L5 К1.2,1 Т=45°С; Р=20м.в.ст. Т4 -Циркуляция ГВС PI TI В1 В19 № поз. PI PI 21 В1 В1 Ду20мм ТE К13 В1 ∅57х3,5 В1 Ду20мм К19 FE4 К6 К8.2 Т2 ∅159х4,5 Т2 Т1 ∅133х4,0 PI Соленоидный клапан Автоматический воздушник Трубопровод в футляре (гильзе) Границы поставки оборудования М TE TI PE PI PS PR Наименование Трех-ходовой клапан Расходомер (счетчик) Фланцевое соединение (разборное) Датчик температуры Термометр показывющий Датчик давления Манометр показывающий Реле давления Датчик протока ДП-СКФУ-ИИ-08.03.01-161059-2020 Литер. №докум. Изм. Лист Разраб. Волошко Е.И. Проверил Аборнев Д.В. Т.контр. Аборнев Д.В. Н.контр. Стоянов Н..И. Стоянов Н.И. Утв. Подпись Дата Масса Масштаб Проект крышной котельной для теплоснабжения торгово-офисного центра в г. Ставрополе Лист 5 Листов 8 СКФУ Принципиальная тепловая схема Кафедра Теплогазоснабжение котельной. и ЭН

ДП-СКФУ-ИИ-08.03.01-161059-2020 Принципиальная тепловая схема распределительного калектора Т=85°С; Р=35м.в.ст. Т1 - в систему ТС ГММ Т1 ∅76х3,5 Т=95°С; Р=35м.в.ст. Т1 - в систему Вент. ГММ Т1 ∅108х3,5 Т=60°С; Р=20м.в.ст. Т2 - из системы ТС ГММ Т2 ∅76х3,5 TI TI TI PI PI PI Т=70°С; Р=20м.в.ст. Т2 - из системы Вент. ГММ Т1 ∅108х3,5 Экспликация оборудования TI № поз. PI Т1 Колво Наименование Т1 К10.3, Мембранный расширительный бак (на объем теплоносит. в К10.4 системах "О" и "В"), объемом 1000 литров, WRV1000 К32.1 PI Температура наружного воздуха К32.2 К26 PI К33.2 К33.1 PI К28 PI ТE Т2 ∅108х3,5 PI PI PI PI PI К13 Теплосчетчик для комерческого учета количества тепла и объемного расхода теплоносителя,класс В, диапазон 1:400 1 К25 Фланцевый сетчатый наклонный фильтр с магнитной вставкой, Pу=1,6МПа, Ду40мм 1 К26 Фланцевый сетчатый наклонный фильтр с магнитной вставкой, Pу=1,6МПа, Ду65мм 1 К27 Фланцевый сетчатый наклонный фильтр с магнитной вставкой, Pу=1,6МПа, Ду80мм 1 К28 Фланцевый сетчатый наклонный фильтр с магнитной вставкой, Pу=1,6МПа, Ду100мм 1 К29 Фланцевый сетчатый наклонный фильтр с магнитной вставкой, Pу=1,6МПа, Ду150мм 1 PI Щит Щ-1 Т2 Т1 Т2 Т1 ТЭСМА-106-01 ТЭСМА-106-01 М ТE К29 Т=95°С; Р=25м.в.ст. Т1 - из котельной в систему ТС TI PI А2 ТE Т2 ∅159х4,5мм ТE FE2 TI TI Т1 Т2 Т2 Ду40мм PI Т4 Ду25мм Т4 Т=95°С; Р=35м.в.ст. Т1 - В систему Вент. ТОЦ Т1 ∅89х3,5 TI TI PI PI Т=70°С; Р=20м.в.ст. Т2 - из системы Вент. ТОЦ FE3 TI Т2 ∅89х3,5 К30.1 PI К30.2 К25 PI К31.1 PI Т3 ∅57х3,5 К27 31.2 К30,1 Циркуляционный насос системы отопления "ТОЦ": TP 32-250/2 К30.2 2 К31,1 К31.2 2 Циркуляционный насос системы вентиляции "ТОЦ": TP 40-240/2 К32,1 Циркуляционный насос системы отопления "ГММ": TP 40-240/2 К32,2 2 К33,1 Циркуляционный насос системы вентиляции "ГММ": TP 40-300/2 К33,2 2 К35 Поворотный регулирующий трехходовой фланцевый клапан, модели 3F 40, производства ESBE 1 А2 Электропривод-контроллер, серии 90С (для 3F 40) 1 К36 Поворотный регулирующий трехходовой фланцевый клапан, модели 3F 32, производства ESBE 1 А3 Электропривод-контроллер, серии 90С (для 3F 32) 1 К13 ТE ТE TI TI TI TI PI PI PI PI PI Т=60°С; Р=30м.в.ст. Т3 - в систему ГВС ГММ Т=40-55С; Р=20м.в.ст. Т4 - из системы ГВС ГММ PI PI FE4 PI Температура наружного воздуха PI Т4 Т4 Ду40мм К13 Т1 Т1 Т1 ∅159х4,5 Т3 ∅57х3,5 Т4 Ду40мм Т2 Т=85°С; Р=40м.в.ст. Т1 - в систему ТС ТОЦ Т2 ∅159х4,5 Т=40-55°С; Р=20м.в.ст. Т4 - в кательную из системы ГВС Т2 ∅133х4,0 Т=60°С; Р=20м.в.ст. Т2 - из системы ТС ТОЦ Т3 Ду40мм Т3 Т1 ∅133х4,0 Т2 PI Т1 Ду40мм Т3 ∅57х3,5 Т1 Т2 ∅76х3,5 К13 К13 PI Т=60°С; Р=30м.в.ст. Т3 - из котельной в систему ГВС Т1 ∅108х3,5 PIS Т1 FE1 Т=70°С; Р=20м.в.ст. Т2 - в котельную из системы ТС К34 2 PI PI Т=60°С; Р=30м.в.ст. Т4 - в систему ГВС ТОЦ Т=40-55С; Р=20м.в.ст. Т4 - из системы ГВС ТОЦ ТE Т2 Т1 Т2 Т1 Т1 Т2 К10.3 К10.4 Щит Щ-1 Условные обозначения М ТE А3 Т1 ∅108х3,5 К35 Т1 Т1 ∅76х3,5 Т2 ∅108х3,5 Т2 Ду40мм В19 Т2 ∅89х3,5 Графич. обознач. Т - до 95°С В19 - в сист. К1 Графич. обознач. Наименование Затвор дисковый межфланцевый Слив воды ручной Кран шаровый (резьбовой) Предохранительный клапан (угловой) Обратный клапан S Т2 В19 ∅108х3,5 В19 ∅108х3,5 В19 Т1 ∅89х3,5 Т1 Т2 ∅108х3,5 Т2 Т - до 95°С В19 - из Котельной PIS 2а Т1 ∅89х3,5 Соленоидный клапан Автоматический воздушник Трубопровод в футляре (гильзе) Границы поставки оборудования М TE TI PE PI PS PR Наименование Трех-ходовой клапан Расходомер (счетчик) Фланцевое соединение (разборное) Датчик температуры Термометр показывющий Датчик давления Манометр показывающий Реле давления Датчик протока В19 ДП-СКФУ-ИИ-08.03.01-161059-2020 Литер. №докум. Изм. Лист Разраб. Волошко Е.И. Проверил Аборнев Д.В. Т.контр. Аборнев Д.В. Н.контр. Стоянов Н..И. Стоянов Н.И. Утв. Подпись Дата Масса Масштаб Проект крышной котельной для теплоснабжения торгово-офисного центра в г. Ставрополе Лист 6 Листов 8 СКФУ Принципиальная тепловая схема Кафедра Теплогазоснабжение распределительного коллектора. и ЭН

ДП-СКФУ-ИИ-08.03.01-161059-2020 Авария котла К1.2 3 Превышение содержания метана в помещении котельной на 10% НКПР 4 Превышение СО на 20мг/м куб. ПДК 5 Пожар в помещении котельной 6 Несанкционированное проникновение в помещение котельной 8 Аварийное давлении воды в трубопроводе Т1 9 Отсутствие протока через сетевые насосы К3.1, К3.2 Аварийные сигналы Дискретные входные сигналы 2 11 Авариия сенсора сейсмичности 12 Отключение электроэнергии Аналоговые входные сигналы 13 Низкий неаварийный уровень в баке запаса воды Температура в подающем трубопроводе Т1 Давление в подающем трубопроводе Т1 Температура в подающем трубопроводе Т3 Управление отсечным клапаном газа Давление в подающем трубопроводе Т3 Включение при отсутствии аварийного сигнала Отключение при наличии аварийного сигнала 4-10, 12-13 Переключение на ручной или автоматический режим работы Отключение сетевых насосов К3.1, К3.2 Удаленный оператор Авария котла К1.1 Аварийное давлении воды в трубопроводе Т1, авария 8 Управление звуковой аварийной сигнализацией GSM Модуль связи по GSM 1 10 Высокое давление газа Дискретные выходные сигналы (управление) Панель оператора (на щите диспетчеризации Щ-1, в котельном зале) Система диспетчеризации котельной Блок схема алгоритма работы системы диспетчеризации и системы безопасности котельной Включение при наличии аварийного сигнала, 1-12 ДП-СКФУ-ИИ-08.03.01-161059-2020 Литер. №докум. Изм. Лист Разраб. Волошко Е.И. Проверил Аборнев Д.В. Т.контр. Аборнев Д.В. Н.контр. Стоянов Н..И. Стоянов Н.И. Утв. Подпись Дата Масса Масштаб Проект крышной котельной для теплоснабжения торгово-офисного центра в г. Ставрополе Лист 7 Листов 8 Блок схема алгоритма работы СКФУ Кафедра Теплогазоснабжение системы диспетчеризации и и ЭН системы безопасности котельной.

ДП-СКФУ-ИИ-08.03.01-161059-2020 Календарный план Виды работ Монтаж котлов Logano SK755-1040 Состав бригады 6р. 4р. 3р. 2р. – – – – Дни 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 1 1 1 1 Монтаж трубопроводов в пределах котельной 5р. – 1 3р. – 1 Монтаж трубопроводов в тепловом узле 5р. – 1 3р. – 1 Монтаж котловых насосов 5р. – 1 3р. – 1 Монтаж сетевых насосов 5р. – 1 3р. – 1 Монтаж насосов сырой воды 5р. – 1 3р. – 1 Монтаж циркуляционных насосов горячей воды 5р. – 1 3р. – 1 Монтаж водомерного узла 5р. – 1 3р. – 1 Монтаж теплообменников 5р. – 1 3р. – 1 Монтаж расширительных баков 5р. – 1 4р. – 1 3р. – 2 Монтаж манометров 4р. – 1 Гидравлические испытания оборудования и трубопроводов 5р. – 1 3р. – 1 2р. – 2 Тепловая изоляция трубопроводов 5р. – 1 3р. – 1 Монтаж горелок. Технический осмотр 6р. – 1 4р. – 1 Монтаж горелок. Установка по месту 6р. – 1 4р. – 1 3р. – 1 Сдача котельной 6р. – 1 3р. – 2 2р. – 1 Кол-во людей для сборки котельной: 1 чел. - 6 разряда; 2 чел. - 5 разряда; 1 чел. - 4 разряда; 2 чел. - 3 разряда; 1 чел. - 2 разряда. ДП-СКФУ-ИИ-08.03.01-161059-2020 Литер. №докум. Изм. Лист Разраб. Волошко Е.И. Проверил Аборнев Д.В. Т.контр. Аборнев Д.В. Н.контр. Стоянов Н..И. Стоянов Н.И. Утв. Подпись Дата Масса Масштаб Проект крышной котельной для теплоснабжения торгово-офисного центра в г. Ставрополе Лист 8 Календарный план. Листов 8 СКФУ Кафедра Теплогазоснабжение и ЭН

Рецензии:

Авторизуйтесь, чтобы добавить рецензию

- у работы пока нет рецензий -

Отзывы:

Авторизуйтесь, чтобы оставить отзыв