Проектирование систем отопления, вентиляции и кондиционирования многофункционального здания в городе Артем

Делюкина Елизавета Юрьевна

Проектирование систем отопления, вентиляции и кондиционирования многофункционального здания в городе Артем

выпускная бакалаврская работа по направлению подготовки : 08.03.01 - Строительство

Строительство. Архитектура

Дипломы

Вуз: Дальневосточный федеральный университет (ДВФУ)

ID: 5b8eda6f7966e1073081be99

UUID: 2d8606d0-92a5-0136-bd68-525400005860

Язык: Русский

Опубликовано: больше 5 лет назад

Просмотры: 149

Делюкина Елизавета Юрьевна

Источник: Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования «Дальневосточный федеральный университет»

Комментировать 0

Рецензировать 0

Скачать - 6,4 МБ

Поделиться работой

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования «Дальневосточный федеральный университет» Инженерная школа Кафедра инженерных систем зданий и сооружений Делюкина Елизавета Юревна ПРОЕКТИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЕНИЯ, ВЕНТИЛЯЦИИ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ МНОГОФУНКЦИОНАЛЬНОГО ЗДАНИЯ В ГОРОДЕ АРТЁМ ВЫПУСКНАЯ КВАЛИФИКАЦИОННАЯ РАБОТА по образовательной программе подготовки бакалавров по направлению подготовки 08.03.01 «Строительство» «Теплогазоснабжение и вентиляция» г. Владивосток 2018

Студент ___________________ Руководитель ВКР подпись __________________ «_____» ________________ 20____г. (должность, ученое звание) _________________ (подпись) ________________ (ФИО) «______»________________20___г. «Допустить к защите» Руководитель ОП _канд.техн.наук, доцент_ ( ученое звание) ______________ (подпись) В.П. Черненков (и. о.ф) «______»________________ 20____г Зав. кафедрой _канд.техн.наук, доцент_ ( ученое звание) ______________ (подпись) А.В. Кобзарь (и. о.ф) «______»________________ 20____г Защищена в ГЭК с оценкой________________ Секретарь ГЭК ____________ подпись Н.С. Ткач И.О.Фамилия «_____» ________________ 20____г.

Оглавление Аннотация ........................................................................................................................ 3 1. VRF и VRV системы ....................................................................................................5 1.1 Особенности мультизональных систем кондиционирования ................................ 5 1.2 Краткий обзор .......................................................................................................... 5 1.3 Конструктивные особенности систем..................................................................... 7 1.4 Типы блоков ............................................................................................................. 9 1.5 Плюсы мультизональной системы ........................................................................ 10 1.6 Безопасность и надежность ................................................................................... 11 1.7 Стоимость VRV и VRF систем.............................................................................. 11 1.8 Работоспособность VRV, VRF -систем зимой ..................................................... 12 2. Обзор помещений здания .......................................................................................... 14 2.1 Система вентиляции в гостинице.......................................................................... 14 2.2 Нормы организации вентиляции ........................................................................... 15 2.3 Особенности приточно-вытяжной системы вентиляции и кондиционирования воздуха в гостинице..................................................................................................... 15 2.4 Основные требования и рекомендации к организации системы вентиляции в гостинице ..................................................................................................................... 16 2.5 Распределительные решетки или диффузоры ...................................................... 18 2.6 Система вентиляции в кафе и барах ..................................................................... 18 2.7 Проблемы горячих цехов ...................................................................................... 19 3. Расчет и проектирование системы отопления .......................................................... 20 3.1 Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций объекта проектирования ........................................................................................................... 20 3.1.1 Строительная характеристика объекта проектирования и климатические данные .......................................................................................................................... 20 3.1.2 Расчет сопротивления теплопередаче наружных ограждающих конструкции помещений ................................................................................................................... 23 3.2 Определение отопительной нагрузки системы отопления здания ...................... 29 4. Расчет и конструирование системы вентиляции ...................................................... 32 4.1 Исходные данные .................................................................................................. 32 4.2 Определение количества вредных выделений ..................................................... 32 4.2.1 Расчет теплопоступлений ................................................................................... 32 4.2.2. Поступление влаги ............................................................................................. 35 3.2.3 Поступление углекислого газа ........................................................................... 35 4.3 Расчет воздухообмена в помещениях ................................................................... 35 4.4 Расчет воздухообмена по нормативной кратности .............................................. 39 4.5 Расчет воздухообмена в горячем цеху .................................................................. 39 4.5.1 Определение количество воздуха, необходимого для ассимиляции поступающего в помещение тепла. ............................................................................ 40

4.5.2 Определение расхода приточного воздуха на ассимиляцию тепла .................. 41 4.5.3 Определение количества воздуха, удаляемого местными отсосами ................ 41 4.6 Организация воздухообмена в помещениях ......................................................... 42 4.6.1 Подбор и расчет приточных и вытяжных решеток ........................................... 42 4.7 Аэродинамический расчет систем с механическим побуждением ...................... 43 4.8 Подбор вентиляционных агрегатов ...................................................................... 45 Заключение .................................................................................................................. 47 Список использованной литературы .......................................................................... 48 Приложение А.................................................................. Error! Bookmark not defined. Приложение Б ................................................................................................................ 51 Приложение В1 .............................................................................................................. 64 Приложение В2 .............................................................................................................. 68 2

Аннотация В выпускной квалификационной работе разработан проект систем отопления, вентиляции и кондиционирования для многофункционального здания в городе Артём. Выполнен расчет системы отопления здания. Предусмотрена система кондиционирования типа VRF марки «System Air», серия «SYSVRF». В качестве отопительных приборов выбраны настенные, компактные 4-х поточные и канальные кондиционеры. Канальные кондиционеры используются только для номеров гостиницы и располагаются в запотолочном пространстве сразу над входом в номер. К канальному кондиционеру подведен воздуховод 200х200 со свежим воздухом. В месте установки канального кондиционера, обеспечивающая в потолке располагается циркуляцию воздуха решетка в 1WA номере, 500х400, заданную производительностью кондиционера. Система механической общеобменной вентиляции обеспечивает приток и удаление воздуха из помещений: 1) Общественных: кафетерий, торговый зал, зал алкогольной продукции, холл, зал ресторана, фойе, скайбар, место отдыха/ожидания, санитарные узлы; 2) Жилых: номерной фонд гостиницы – 7 номеров; 3) Производственных: кухня, горячий цех, цех подготовки п/ф. Подача и забор воздуха осуществляется с помощью: 1) внутренние решетки – с регулируемыми жалюзи типа 1WA. 2) наружные решетки – стальные типа SA. Местные отсосы в кухонной зоне выполнены из оцинкованной стали толщиной 0.7 мм. В жилых помещениях вытяжка осуществляется с помощью вытяжного вентилятора, установленного под потолком холла на 2ом этаже 3

здания и находящегося за подшивным потолком, что исключает посторонние шумы. 4

1. VRF и VRV системы 1.1 Особенности мультизональных систем кондиционирования Мультизональная система кондиционирования нашла свое применение там, где не справляются даже мощные сплит-системы. В отличие от бытовых версий, VRF и VRV (Variable Refrigerant Volume) переводится как "Переменный объем хладагента" – централизованные системы кондиционирования промышленного класса, представляющие собой целый комплекс модулей. VRF и VRV системы схожи с бытовыми или полупромышленными мульти-сплит-системами, но во многом их превосходят. 1.2 Краткий обзор Мультизональные системы предназначены для кондиционирования воздуха в нескольких зонах (помещениях или комнатах) посредством одного наружного модуля. Существуют и иные названия: VRF или VRV – значение одинаково, различие аббревиатур произошло после того, как родоначальник системы запатентовал свое изобретение (VRF). Следовательно, все три обозначения подразумевают один и тот же комплекс кондиционирования. Рисунок 1.4 – Принципиальная схема системы VRF. 5

Конструктивно система представляет собой комплекс из одного внешнего и нескольких десятков внутренних модулей, откуда и берет начало приставка «мульти». Особенность VRV/VRF систем позволяет существенно снизить количество внешних модулей, что уменьшает расходы на установку, эксплуатацию, а также облегчает проектирование монтажа и обслуживание кондиционеров. С технической точки зрения намного проще поддерживать стабильную работу одного или двух внешних блоков, чем двадцати, кроме того, большое их количество на фасаде здания портит внешний вид. Мультисистемы VRV/VRF изготавливаются различными производителями — от элитных японских до бюджетных российских. Среди самых популярных торговых марок встречаются Mitsubishi, Daikin (автор системы VRF), Sanyo, Ballu и многие другие, каждая из них представляет собой одну и ту же систему с небольшими отступлениями. Рисунок 1.5 – Кондиционеры Daikin VRV IV-S RXYSCQ-TV Compact. 6

1.3 Конструктивные особенности систем Принцип работы комплекса напоминает мульти-слит-систему, но отличается большей производительностью, более сложной схемой. Каждая VRF/VRV система строится по блочному типу: чем больше помещений, тем больше внутренних модулей. Все блоки объединяются между собой единой фреоновой магистралью, состоящей из нескольких труб. В местах разветвления устанавливаются коллекторы или рефнеты. Система из двух труб предназначена для попеременного охлаждения или нагрева, а трасса из трех труб позволит нагревать и охлаждать воздух в разных помещениях одновременно. Чтобы работа всего комплекса не зависела от надежности одного компрессора, допустимо устанавливать до трех наружных модулей. Это дает возможность использовать один блок в качестве резервного или расширять систему в будущем. Преимущество конструкции в том, что после запуска можно изменять комплекс кондиционирования, врезать дополнительные магистрали или заменять изношенные участки. Рисунок 1.6 – Схема монтажа мультизональной системы. Управление мультизональными VRF/VRV несколькими способами: 7 осуществляется

- через компьютер с помощью специализированной программы управления; - пультом ДУ для каждого внутреннего модуля; - с централизованного пульта управления, представляющего собой панель. Следует учитывать, что мультизональные кондиционеры разных производителей могут отличаться, численности внутренних модулей, разница будет в максимальной протяженности трассы и составе хладагента. Фактически, VRV система является улучшенным вариантом традиционной мульти-сплит системы: - Как и в мульти-сплит системах, к одному наружному блоку может быть подключено несколько внутренних, однако у VRV их число может достигать нескольких десятков. - Как и в некоторых мульти-сплит системах, внутренние блоки VRV могут быть разных типов (настенный, канальный, кассетный и т.п.) и иметь разную мощность, обычно от 2 до 25 кВт. Однако VRV системы имеют ряд принципиальных отличий от всех ранее выпускавшихся кондиционеров: - В обычных мульти-сплит системах между внешним и каждым из внутренних блоков прокладывается отдельная фреоновая трасса. В системах VRV все блоки подключаются к единой системе трубопроводов, то есть к общей трассе из двух или трех медных труб подключается до 30 внутренних и 3 внешних блоков. Такое техническое решение позволяет упростить (удешевить и ускорить) монтажные работы, а также дает возможность легко расширять систему в будущем. 8

Максимальное расстояние между внутренним и наружным блоком - (длина трубопровода) составляет 100 метров. Перепад высот между наружным и внутренним блоком (расстояние между блоками по вертикали) — 50 метров. Таким образом, стало возможным размещать наружный блок кондиционера в любом удобном месте — на крыше, в подвале или даже в нескольких десятках метров от дома. Управление внутренними блоками может производится как с помощью - индивидуальных беспроводных пультов (как и в обычных мульти-сплит системах), так и с помощью централизованного пульта управления, контролирующего режимы работы всех внутренних блоков и состояние системы в целом. Кроме этого, VRV система может управляться с помощью персонального компьютера. По сравнению с обычными кондиционерами, внутренние блоки VRV - поддерживают заданную температуру с более высокой точностью — до ±0,5 °С. 1.4 Типы блоков Как и сплит-системы, мультизональные комплексы кондиционирования имеют два модуля: внутренний, устанавливаемый непосредственно внутри помещения и внешний, который монтируют на уличной стороне здания. В качестве внешнего модуля чаще всего выбирают крышные модификации. Это выгоднее и проще в плане обслуживания: нет потребности прибегать к услугам альпинистов, кроме того, не страдает дизайн фасада здания. 9

1.5 Плюсы мультизональной системы Подобные комплексы кондиционирования приобретают банки, офисные, торговые или административные здания. У VRF/VRV-систем множество преимуществ, что компенсирует высокую стоимость на стадии монтажа и установки. Такие системы отличаются гибкостью эксплуатации, благодаря тому, что каждый внутренний модуль используется по необходимости и может быть отрегулирован. Монтаж комплекса довольно прост, за счет малого веса внутренних блоков. Для организации системы кондиционирования «с нуля» достаточно нескольких специалистов. Подключаемые внутренние блоки представлены в различных модификациях и могут отличаться как по внешнему виду, так и по производительности, модели можно выбирать в соответствии с особенностями помещений (архивное, жилое, рабочее, складское). Несмотря на высокую стоимость монтажа, VRV/VRF системы кондиционирования экономичны в эксплуатации. Вентили с электронной регулировкой обеспечивают точную дозировку фреона, следовательно, заданная температура поддерживается с точностью до +/- 1°. Любую модификацию систем кондиционирования VRV/VRF можно совместить с вентиляционным блоком. Для этого к мультизональному комплексу подсоединяется приточно-вытяжная вентиляция (HRV), способная работать в трех режимах: полного теплообмена, перепуска или в автоматическом режиме. Доступна интеграция в интеллектуальную систему строения, на базе специального программного обеспечения 10 осуществляется контроль,

планирование и управление всеми модулями. Оптимизация эксплуатации в значительной степени экономит электроэнергию, исключая работу «вхолостую». Такие показатели кондиционеры не позволят только в использовать производственных мультизональные целях, но и для кондиционирования воздуха в жилом доме. 1.6 Безопасность и надежность Если в обычных сплит-системах при поломке наружного бока парализуется вся система кондиционирования, то в VRF/VRV допустима установка нескольких внешних модулей. Когда один из них выходит из строя, нагрузка автоматически перераспределяется на другие, поддерживая работоспособность всего комплекса. Простота конструкции выгодна лишь с одной стороны — единые магистрали трубопровода снабжают хладагентом десятки внутренних модулей. При повреждении трассы есть вероятность протечки фреона, что парализует всю систему кондиционирования. Кроме того, несмотря на заверения производителей, хладагент может быть вреден для человека. 1.7 Стоимость VRV и VRF систем Поскольку стоимость системы кондиционирования является одной из важнейших характеристик, мы приведем ориентировочные цены на мультизональные VRV и VRF системы наиболее популярных торговых марок. Стоимость системы рассчитана для типовых офисных помещений в двух вариантах — площадью до 500 и 1500 м². Расчеты производились исходя из условия, что на 6 м². приходится одно рабочее место. Для жилых помещений стоимость системы может быть на 30 - 50% меньше, благодаря более низким теплопритокам от людей и бытовой техники. Стоимость системы приведена в долларах за 1 м². 11

1.8 Работоспособность VRV, VRF -систем зимой Проблема обеспечения работоспособности VRV, VRF -систем зимой при низких уличных температурах всегда была актуальной, ведь есть такие помещения и объекты, где поддержание определённой температуры возможно только при помощи системы кондиционирования. Однако, следует разделить проблему на две части - работа мультизональных систем зимой в режиме обогрева, и отдельно - в режиме охлаждения. Основными проблемами при использовании системы кондиционирования в зимнее время является пуск компрессора, обеспечение дренажа и поддержание давления фреона в нужном диапазоне. Применение инверторных технологий в мультизональных системах, позволяющих держать компрессор постоянно включенным, при наличии подогревателя картера, обеспечивает достаточно низкие пределы наружных температур в зоне безопасной эксплуатации компрессора. Культурная организация слива конденсата во внутреннюю дренажную систему, а не на головы проходящим по тротуарам пешеходам, решает и вопрос надлежащего отвода конденсата в зимнее время. Для поддержания работоспособности VRV VRF систем зимой в режиме охлаждения обязателен контроллер скорости вращения вентилятора наружного блока, чтобы обеспечить нужное давление при понижении наружной температуры воздуха. Международная практика показывает, что решения найдены даже для самого сурового климата. Многие серьёзные фирмы-производители систем кондиционирования имеют собственные уникальные разработки, как в области инженерного, так программного обеспечения. Как правило, все эти системы достаточно сложны и, как следствие, дорогостоящи. 12

Существует множество способов ухода от существующих проблем, на сегодняшний день часто используется специальный контейнер для размещения наружного блока - дополнительный «домик» с автоматическими жалюзи и подогревом. Сохраняющий тепло контейнер оснащается жалюзи, имеющими электропривод, термодатчиком, который расположенным в внутри свою очередь контейнера. управляется При плюсовых температурах жалюзи находятся в полностью открытом состоянии и постепенно прикрываются с понижением температуры. Дополнительно для возможности подогрева воздуха внутрь контейнера устанавливается электронагреватель, что гарантирует нормальную работу внешнего блока и всей системы кондиционирования при самых низких температурах окружающей среды. Большой плюс данного устройства заключается в невмешательстве в конструкцию блоков системы кондиционирования, что делает его универсальным. Минусы очевидны - дополнительные капитальные затраты, расходы на электроэнергию. По результатам представленного выше обзора, принята система кондиционирования типа VRF марки «System Air», серия «SYSVRF». Расчет производен в программе подбора «System Air Selection» и представлен в приложении Б. 13

2. Обзор помещений здания Здание имеет многофункциональное назначение. На первом этаже располагается: кафетерий, кухня, торговый зал и зал алкогольной продукции, ресторан, технические помещения и помещения обслуживающего персонала. На втором этаже расположены: гостиница, включающая в себя 7 комнат(номера), бар и помещения офисного и обслуживающего персонала. Расчетным помещением является - кухня. Основная нагрузка на систему отопления вызвана витражными остеклениями в номере, ориентированными на северо-восток и юго-запад. Так же суровые климатические условия, а именно -25°С в зимний период, и строительство здания на голом грунте. 2.1 Система вентиляции в гостинице Качественная вентиляция и кондиционирование гостиницы — это не роскошь, которой можно пренебречь в угоду экономии, а необходимость, от которой напрямую зависит материальная выгода и успешность предприятия в целом. Если центральный кондиционер и связанная с ним система вентиляции в гостинице работает исправно, постояльцам номеров обеспечивается здоровый микроклимат и максимально комфортный режим отдыха. Главная задача системы вентиляции гостиницы - создание комфортных условий внутреннего климата и соблюдение требований норм и правил. Обеспечить систему вентиляции в таком здании не просто, ввиду сложности самого инженерного объекта. Гостиница насчитывает большое количество помещений, абсолютно разных по площади, техническим параметрам и назначению. А значит для каждого отдельного помещения — будь это кухня или номерной фонд — нужно рассчитать индивидуальные параметры по притоку и вытяжке воздуха. Разработка требует тщательного соблюдения строительных норм и правил (СП). 14

2.2 Нормы организации вентиляции Согласно [1] п. 7.3 в гостиницах категории «три звезды» параметры микроклимата принимаются по СП 60.13330 [2] по оптимальным параметрам. Для гостиниц категорий «три звезды» и выше необходимо предусматривать системы принудительной вентиляции, обеспечивающей циркуляцию воздуха, исключающую проникновение посторонних запахов в общественные и жилые помещения, согласно п.7.7 [1]. Для снижения затрат на электроэнергию целесообразно применить оборудование с функцией рекуперации. 2.3 Особенности приточно-вытяжной системы вентиляции и кондиционирования воздуха в гостинице В жилых помещениях гостиниц используется приточно-вытяжной тип вентиляции. Для установки приточно-вытяжной системы, в гостиницах используют сборные и цельные приточно-вытяжные установки (ПВУ), которые в свою очередь обеспечивают подачу и удаление воздуха в помещениях. Подача приточного воздуха происходит с предварительной подготовкой - фильтрацией, подогревом и по необходимости увлажнением, охлаждением. Система вентиляции каждого гостиничного номера состоит из 2 частей — вентиляции основного помещения и санитарного узла. Они должны функционировать автономно друг от друга, запрещено их объединение, согласно п.7.7 [1]. В жилой части номера осуществляется приточно-вытяжное вентилирование, в санузле — только вытяжка. Рекомендуется делать приток немного мощнее, чтобы воздух из туалетной комнаты не проникал в основное помещение. Диффузоры вытяжки и притока нужно разносить на максимально удаленное расстояние друг от друга для качественного воздухообмена. 15

2.4 Основные требования и рекомендации к организации системы вентиляции в гостинице Так как от системы вентиляции в гостинице зависит качество, безопасность и комфорт постояльцев, она должна отвечать нескольким основным требованиям к организации и оборудованию вентиляции в гостинице: Комфортные условия температуры. В зимний период года за это отвечает подогрев приточного воздуха, а в летний - охлаждение за счет встроенного блока охлаждения в систему вентиляции, либо автономная система кондиционирования. Бесшумность работы. Учитывая, что основная масса помещений представлен номерным фондом, предназначенным для сна и отдыха, этот фактор является основополагающим. Для этого необходимо ставить шумоглушители и делать низкую скорость в канале. Надежность и возможность быстрого доступа для обслуживания оборудования. Вентиляционные сети и сопутствующее оборудование обязаны работать и быть доступными для проведения сервисных и ремонтных работ. По мимо этого, проектируется система таким образом, чтобы любую поломку оборудования можно было устранить в кратчайшие сроки. Индивидуальность. В гостинице все решения по проекту вентиляции должны быть нацелены на создание индивидуального микроклимата в каждом номере. Такие системы предусматривают возможность регулирования параметров воздуха самостоятельно, согласно п. 8.12 [1]. При техническом расчете проекта вентиляции гостиниц учитываются такие параметры как: - площади помещений и их назначение; 16

- количество человек (персонала и постояльцев); - отдельно проектируется система вентиляции ухни ресторана/кафе; - количество звезд у гостиницы/отеля; - допустимый уровень шума. Ключевое требование, которое предъявляется к работе систем вентиляции и кондиционирования - нужных параметров воздуха в обслуживаемых помещениях: - Температура воздуха в номере — +21°С. [2] - Показатели влажности — в гостиничных помещениях с системой кондиционирования — 40-45%, без системы кондиционирования - 30-65%) - Скорость движения воздуха — 0,25 м/сек. Регулировать параметры воздуха можно при помощи пульта управления канальным кондиционером. Рисунок 1.1 – Пульт управления кондиционером. 17

2.5 Распределительные решетки или диффузоры Их количество, тип и размер подбираются по необходимому расходу воздуха на каждое помещение. При выборе участвуют такие факторы как скорость воздуха (она должна быть в пределах 0,3-0,5 м/с [2]). 2.6 Система вентиляции в кафе и барах При создании систем вентиляции бара, ресторана и кафе среди приоритетных задач можно выделить две основные: комфорт посетителей заведения и рабочий микроклимат в горячем цехе. В предприятиях питания на 50 и менее мест приточную вентиляцию обеденного зала и горячего цеха допускается проектировать как единую систему. п. 4.5 [3]. Системы вытяжной вентиляции должны проектироваться самостоятельными для следующих групп помещений: помещения для посетителей; горячих административных цехов помещений; и моечных; уборных, производственных умывальных и и душевых; охлаждаемых камер для хранения овощей и фруктов, мяса и рыбы; охлаждаемых камер для хранения пищевых отходов. [3] Вентиляция кухонной зоны рассчитывается по: - электропотреблению конкретного прибора (мармит, плита и т.п.); - расстановке столов и посадочных мест в обеденном зале. Способ организации кондиционирования обеденного зала, во многом зависит от расстановки столов и посадочных мест. Как правило, расстановка предполагает, как можно более плотное размещение посетителей — для обеспечения максимальной вместительности зала, что, очевидно, усложняет решение задачи вентиляции и кондиционирования помещения. 18

2.7 Проблемы горячих цехов Основная трудность заключается в том, что экономия рабочих площадей в горячих цехах приводит к повышенной теплонапряжённости. Системы вентиляции в горячих цехах проектируются с применением приточно-вытяжных локализующих устройств. Рисунок 1.2 – Схема организации воздухообмена сверху-вверх. При данном варианте температура приточного воздуха должна быть ниже температуры воздуха в обслуживаемой зоне не более чем на 6 ° С. Рисунок 1.3 – Схема организации воздухообмена снизу-вверх. 19

При такой схеме подача воздуха осуществляется снизу, с маленькой скоростью 0,2-0,3 м/ч и с температурой воздуха несколько ниже температуры внутреннего воздуха (2—3°С). Удаление воздуха происходит в верхней зоне помещения. 3. Расчет и проектирование системы отопления 3.1 Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций объекта проектирования 3.1.1 Строительная характеристика объекта проектирования и климатические данные Исходные данные: - район строительства: г. Артём; - назначение здания: общественное; - число этажей: два; - ориентация здания: юг; - чердака нет; - пол по грунту, техподполья нет. Строительные характеристики расчетных помещений: - Первый этаж – общая площадь 795 м2; - второй этаж – 475 м2. Климатические данные района строительства выбраны в соответствии с СП 131.13330.2012[4] и представлены в таблице 2.1. Расчетные параметры наружного воздуха сведены в таблице 2.2 20

Таблица 2.1 - Климатические характеристики района строительства Наименование климатологической характеристики Значение, единица измерения Температура наиболее холодной пятидневки -25 ºС Средняя температура отопительного периода -4,3 ºС Средняя суточная амплитуда температуры воздуха 7,5ºС наиболее холодного месяца Относительная влажность наружного воздуха для самого 59 % холодного месяца Расчетная скорость ветра для холодного периода года 7,3 м/с Продолжительность отопительного периода 198 сут Таблица 2.2 - Расчётные параметры наружного воздуха Город Артем Расчетная географ. широта Бароме трическ ое Период давлени е 44 990 Параметры Среднесуточная амплитуда tC I кДж/ кг , м/с Теплый 23.6 57.8 4,7 5,5 Холодный -25 -25.3 7.3 7.5 0 Параметры микроклимата при отоплении и вентиляции помещений следует принимать согласно п. 5 [2]. Расчётные параметры температуры внутреннего воздуха представлены в таблице 2.3. 21

Таблица 2.3 - Расчётные параметры внутреннего воздуха в помещениях № 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 201 202 Название Тамбур Кафетерий Кухня Хоз. Часть Торговый зал Зал алкогольной прод. Тамбур Тамбур-холл Запасный выход Комната безопасности С/У Тамбур Холл Гардеробная С/У С/У Зал ресторана Фойе Прихожая Тамбур Для чемоданов Гардеробная Кухня Горячий цех Цех подготовки п/ф Офис Холодильники Техническое помещение Гардероб Кладовая С/У Холл Скайбар 22 ◦С 21 18 16 21 21 18 18 18 21 18 18 18 18 21 18 21

Окончание таблицы 2.3 № 203 204 205 206 207 208 209, 211, 213, 215, 217, 219, 221 210, 212, 214, 216, 218, 220, 222 223 Название Офис Помещение Помещение Помещение Место отдыха/ожидания Холл ◦С 21 21 18 Комнаты 21 Ванная 25 Хоз. Блок - 3.1.2 Расчет сопротивления теплопередаче наружных ограждающих конструкции помещений Расчет сопротивления теплопередаче наружных ограждений выполнен в соответствии с методикой, приведенной в СП 50.13330.2012. [5]. Приведенное сопротивление теплопередачи ограждающей конструкции Rо принимается в соответствии с заданием на проектирование, но не менее требуемых значений Rотр , определяемых исходя из санитарно – гигиенических условий по формуле: Rотр  n   tв  t н  2 о ,м · С / Вт t н   в 23 (2.1)

где n – коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху [5]. tв – расчетная температура внутреннего воздуха, оС, принимать по таблице 2.3; tн – расчетная зимняя температура наружного воздуха, оС, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по таблице 2.2; t н – нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, табл. 5 [5]; в – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, табл. 4 [5]. Rотр должно соответствовать требованиям энергосбережения, и определяться по табл. 3 [5] методом интерполяции значений в соответствии с градусосутками отопительного периода (ГСОП), вычисленными по формуле: ГСОП   tв  tот.пер.   zот.пер. , оС·сут/год где (2.2) tот.пер. – средняя температура отопительного периода, оС, (таблица 2.1); zот.пер. – продолжительность отопительного периода со средней суточной температурой воздуха ниже или равной 8 оС, сут, (таблица 2.1); Термическое сопротивление R, м2·оС/Вт, слоя многослойной ограждающей конструкции, а также однородной (однослойной) ограждающей конструкции определяется по формуле: R  ,  24 (2.3)

где  – толщина слоя, м;  – расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/ (м 2· оС), принимаемый по прил. Т [5]. Сопротивление теплопередаче Ro, м2· оС/Вт, ограждающей конструкции определяется по формуле: Ro  1 в  Rк  1 н , м2· оС/Вт (2.4) где в – то же, что в формуле (2.1); н – коэффициент теплоотдачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающей конструкции, Вт/ (м2·К) принимаемый по табл. 6 [5]. Rк – термическое сопротивление ограждающей конструкции, м 2·К/ Вт, многослойной конструкции, с последовательно для расположенными однородными слоями найти: 𝑅к = 𝑅1 + 𝑅2 + ⋯ + 𝑅𝑛 , м2· оС/ Вт (2.5) где R1, R2, ..., Rn – термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции, м2·К/ Вт, определяемые по формуле (2.3); Значения Rтр для величин ГСОП, отличающихся от табличных (табл. 3*[5]), следует определять по формуле: Rтр = a·ГСОП+b, (2.6) где a, b – коэффициенты, значение которых следует принимать по данным табл. 3 [5] для соответствующих групп зданий. 25

Теплотехнический расчет наружной стены. Конструкция наружной стены: Наружные стены пятислойные. 1 – сосна поперек волокон, теплопроводность 1 = 0,18 Вт/м°С, толщина слоя δ = 50 мм. 2 – ваты минераловатные, теплопроводность 2 = 0,047 Вт/м°С, толщина слоя δ = 10 мм. 3 – сосна поперек волокон теплопроводность 3 = 0,18 Вт/м°С, толщина слоя δ = 50мм. 4 – фанера, теплопроводность 2 = 0,18 Вт/м°С, толщина слоя δ = 50 мм. 5 – доска облицовочная, теплопроводность 2 = 0,21 Вт/м°С, толщина слоя δ = 20 мм. Рисунок 2.1 – Конструкция наружной стены. 26

Таблица 2.4 – Принимаемые параметры для расчета сопротивления теплопередаче наружной ограждающей конструкции. Величина Темп. воздуха наибол. хол 5дневки; 0С Прод-ость отопительного 0 периода; С Сред. темпер. за отоп. период; сутки Темпер. воздуха в жилой комнате; 0С Коэф. теплооотдачи от внутр. воздуха Коэф. тепл-чи от наруж. пов-ти стены Градусо-сутки отопительного периода Требуемое сопротивление теплопередаче Обозначение Значение tн -25,00 Zот 196,00 tcp -3,90 tв 20,00 αв 8,70 αн 23,00 ГСОП 4684 Rтреб 3,04 Применен утеплитель «Роквул» (маты минераловатные) толщиной 100 мм. Суммарное сопротивление теплопередаче конструкции – 3,09 Вт/м2 >Rтреб=3,04 Вт/м2 27

Теплотехнический расчет пола Состав конструкции перекрытия первого этажа: Рисунок 2.2 – Конструкция перекрытия первого этажа. 1 – ламинированный паркет, теплопроводность 1= 0,2 Вт/°С, толщина слоя 50 мм. 2 – фанера, теплопроводность 2= 0,18 Вт/°С, толщина слоя 50 мм. 3 – сосна поперек волокон, теплопроводность 3= 0,18 Вт/°С, толщина слоя 250 мм. 4 – маты минераловатные, теплопроводность 4= 0,047 Вт/°С, толщина слоя 50 мм. 5 – сосна поперек волокон теплопроводность 5= 0,18 Вт/°С, толщина 100 мм. 6 – камень туф теплопроводность 6= 1,05 Вт/°С, толщина 500 мм. Таблица 2.5 – Принимаемые параметры для расчета сопротивления теплопередаче перекрытия пола первого этажа. Величина Обозначение Темп. воздуха наибол. хол 5-дневки; tн 0 С Значение Прод-ть отопительного периода; 0С 196,00 Zот Сред. темпер. за отоп. период; сутки tcp 28 -25,00 -3,70

Окончание таблицы 2.5 Величина Обозначение Значение Темпер. воздуха в жилой комнате; tв 0 С Коэф. теплооотдачи от внутр. αв воздуха Коэф. тепл-чи от наруж. пов-ти αн стены a' Коэффициенты интерполяции b' Градусо-сутки отопительного ГСОП периода Требуемое сопротивление Rтреб теплопередаче 20,00 8,70 12,00 0,00045 1,9 4684 4,01 Применен утеплитель «Роквул» (маты минераловатные) толщиной 50 мм. Суммарное сопротивление теплопередаче конструкции – 4,64 Вт/м2 > Rтреб=4,01 Вт/м2. 3.2 Определение отопительной нагрузки системы отопления здания Система отопления должна обеспечивать нормируемую температуру воздуха в помещении, учитывая тепловые потери через ограждающие конструкции, расход теплоты на нагревание инфильтрирующегося наружного воздуха, а также тепловой поток, поступающий от освещения, технологического оборудования, трубопроводов, людей и других источников тепла. Основные тепловые потери через ограждающую конструкцию определяются ее термическим сопротивлением, площадью, перепадом температур между температурой воздуха внутри помещения и расчетной температурой наружного воздуха. Дополнительные теплопотери через ограждающие конструкции вводятся в долях  от основных потерь теплоты, и позволяют учесть 29

ориентацию ограждающей конструкции, скорость ветра района строительства, а также врывание холодного воздуха через наружные дверные проемы. Основные и добавочные потери теплоты следует определять, суммируя потери теплоты через отдельные ограждающие конструкции Q, Вт, для помещений по формуле: Q A  (t р  text )  (1    )  n R , Вт (2.7) где А - расчетная площадь наружной ограждающей конструкции, м 2; R – сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, м 2·К/Вт, (таблица 3.6); tр – расчётная температура воздуха внутри помещения, оС (таблица 2.3); texp= tн – расчётная температура наружного воздуха для холодного периода года, оС (таблица 2.2); n – коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху. Доли добавочных потерь теплоты принимаются следующим образом: а) в помещениях любого назначения через наружные вертикальные и наклонные (вертикальная проекция) стены, двери и окна, обращенные на север, восток, северо-восток и северо-запад в размере 0,1, на юго-восток и запад - в размере 0,05; в угловых помещениях дополнительно - по 0,05 на каждую стену, дверь и окно, если одно из ограждений обращено на север, восток, северовосток и северо-запад и 0,1 - в других случаях; б) в помещениях, разрабатываемых для типового проектирования, через стены, двери и окна, обращенные на любую из сторон света, в размере 0,08 при одной наружной стене и 0,13 для угловых помещений; 30

в) через необогреваемые полы первого этажа над холодными подпольями зданий в местностях с расчетной температурой наружного воздуха минус 40 С и ниже (параметры Б) - в размере 0,05; г) через наружные двери, не оборудованные воздушными или воздушнотепловыми завесами, при высоте зданий H, м, от средней планировочной отметки земли до верха карниза, центра вытяжных отверстий фонаря или устья шахты в размере: 0,2 H - для тройных дверей с двумя тамбурами между ними; 0,27 H - для двойных дверей с тамбурами между ними; 0,34 H - для двойных дверей без тамбура; 0,22 H - для одинарных дверей; Расчет теплопотерь произведен с помощью программы «Valtec» и приведен в Приложении А. Суммарная величина теплопотерь здания составила 66,7 кВт. По результатам расчета принята система кондиционирования типа VRF. Расчет системы VRF приведен в Приложении Б. Принят один наружный блок System Air SYSVRF 670 AIR EVO HP R общей теплопрозводительностью 75 кВт . А так же внутренние блоки: четырех-поточные кассетные типа SYSVRF CASSETTE MINI для помещений в гостиничном фонде, ресторана, магазина, скайбара и холла; канальные типа SYSVRF DUCT для жилого гостиничного фонда и настенные типа SYSVRF WALL для офисного помещения и заготовочного цеха. 31

4. Расчет и конструирование системы вентиляции 4.1 Исходные данные Cм. п. 2.1.1 Ориентация главного фасада - Юг. Здание имеет два этажа, высота помещений 1го этажа 4,1 м, 2го – 7,1 м. Рабочий персонал в количестве 10 человек. Расчетные параметры наружного воздуха при проектировании данного общественного здания расположенного в г. Артем (географическая широта – 44º) приняты в соответствии с таблица 2.2 [4]. 4.2 Определение количества вредных выделений Необходимость в определении количества вредных выделений связана с расчетом требуемого воздухообмена помещения. При общеобменной вентиляции для расчета воздухообмена необходимо знать количество вредных выделений в воздух помещения в единицу времени. В общественных зданиях к вредным выделениям относят: - теплопоступления от людей, пищи, солнечной радиации и освещения, оборудования; - поступление влаги от людей, пищи и кухонного оборудования; - поступление углекислого газа от людей. 4.2.1 Расчет теплопоступлений Наличие избытков полной и явной теплоты определяется сопоставлением суммарных теплопоступлений и теплопотерь помещения для соответствующего периода года:  Q   Q пост   Qпот , где ∑Qпост - сумма всех статей поступлений теплоты в помещение, Вт; ∑Qпот - сумма потерь теплоты в помещении, Вт. 32 (3.1)

Для расчета помещений необходимо определить поступления от людей, освещения (солнечной радиации и от искусственного освещения). Теплопоступления от людей: н Q лявюди  n  q яв н  К л ,Вт где (3.2) n – количество людей; qявн – тепловыделения одним человеком [2]; Кл =1 (для мужчин); 0,85 (для женщин); 0,75 (для детей). Теплопоступления от искусственного освещения: [7] Qосв  E  F  qосв  осв , Вт где (3.3) Е – нормируемая освещенность помещения, Лк; F – площадь пола помещения, м2; q – удельные тепловыделения от ламп, Вт/(м2Лк)  – доля теплоты, поступающей в помещение. Теплопоступления через заполнение световых проемов (только для теплого периода): [2,4] Qрад  Qостекл  Qтепл , Вт (3.4) где Qтепл - теплопоступления через заполнение световых проемов за счет теплопередачи; Qостекл - теплопоступления от солнечной радиации: Qостекл  q рад  F , Вт (3.5) где F – площадь световых проемов, м2; qрад – удельные теплопоступления через 1 м2 вертикального окна, Вт/м2: 33

q рад  (qпв  К инс  q вр  К обл )  К отн   2 (3.6) где qп, qр – прямая и рассеянная солнечная радиация через стандартный оконный проем в расчетный час суток, Вт/м2; Котн – коэффициент относительного проникания солнечной радиации через заполнение светового проема, отличающееся от обычного одинарного остекления; Кобл – коэффициент облучения поверхности светового проема рассеянной радиацией К обл.  К обл.г.  К обл.в. (3.7) 2 – коэффициент затенения светового проема переплетами Кинс – коэффициент инсоляции, учитывающий долю солнечной радиации прошедшей через световой проем  L  ctg  a   Lв  tgAс.о.  С  К инс  1  г   1   H В     (3.8) где Lг, Lв – размеры горизонтального и вертикального выступающих элементов затенения (откосов) Н, В – высота и ширина светового проема; а, с – соответственно расстояние от горизонтального и вертикального элементов затенения до откоса светового проема; Ас.о. – солнечный азимут остекления;  - угол между вертикальной плоскостью остекления и проекцией солнечного луча на вертикальную плоскость, перпендикулярную рассматриваемой плоскости остекления. Теплопоступления через заполнение световых проемов за счет теплопередачи: 34

Qтепл  t н. усл .  tв  RF , Вт (3.9) где R - сопротивление теплопередаче заполнения светового проема, м2˚С/Вт. 4.2.2. Поступление влаги Поступление влаги от людей: М вллюди  mвл  n  К л , (3.10) где n – количество людей; mвл – удельное выделение влаги одним взрослым человеком (мужчиной), г/ч; kл =1 – для мужчин, kл = 0,85 – для женщин; kл = 0,75 – для детей. При условии, что в здании 10 человек – персонал, выполняющий работу средней тяжести и 125 человек – посетители, не выполняющие работу суммарную выделение влаги людьми составил – 5500 г/ч. Расход наружного воздуха не может быть меньше санитарной нормы в соответствии с [2]. 3.2.3 Поступление углекислого газа. В помещениях общественных зданий основной газовой вредностью является углекислый газ, выделяемый людьми. Количество углекислого газа, выделяемого людьми, зависит от интенсивности выполняемой ими работы. [2] М СО2  n  q CO2 , где q CO 2 – (3.20) удельное выделение углекислого газа одним человеком. 4.3 Расчет воздухообмена в помещениях Требуемый воздухообмен общеобменной системы вентиляции определяется отдельно для теплого и холодного периода по избыткам явной 35

теплоты, влаги и по массе выделяющихся вредных веществ. Источниками этих вредностей могут быть люди, технология, оборудование, горячая пища и вода, искусственное освещение, солнечная радиация (для теплого периода года) и другое. За расчетный воздухообмен, подаваемый в помещение, принимается большая из величин, рассчитанных по формулам: а) по избыткам явной теплоты: G яв н яв н 3,6  Qизб ,  c(t ух  t nр ) (3.21) в) по избыткам влаги: G вл  М вл , d ух  d nр (3.22) г) по выделениям СО2: GСО2  М СО2 Z nдд  Z пр , (3.23) д) нормируемый воздухообмен: Lнорм  Vнорм  n (3.24) Уравнения теплового баланса для горячего цеха, где работают местные отсосы: а) по избыткам явной теплоты явн 0,278  с  Gпр  t пр  Qизб  0,278  с  Gм.в.  t р.з.  0,278  с  G у  t у (3.25) б) по избыткам влаги 103  Gпр  d пр  М вл  103  Gм.в.  d р.з.  103  G у  d у 36 (3.26)

где яв н Qизб избыточные потоки явной теплоты в помещении (принимается по результатам расчета теплового баланса помещения), Вт; с – теплоемкость воздуха, равная 1,005 , кДж/(кг0С); tпр - температура воздуха, подаваемого в помещение, оС; tух - температура воздуха, удаляемого из помещения за пределами обслуживаемой или рабочей зоны, оС; М вл – избытки влаги в помещении, г/ч; d nр - влагосодержание воздуха, подаваемого в помещение, г/кг; d ух - влагосодержание воздуха, удаляемого из помещения за пределами обслуживаемой зоны, г/кг; М СО2 - выделения углекислого газа в воздух помещения, г/ч; Z пдк - ПДК углекислого газа в рабочей зоне помещения, г/м3; Z nр - концентрация углекислого газа в воздухе, подаваемого в помещение, г/м3; Vнорм – нормируемый удельный расход приточного воздуха на 1 человека, на 1 рабочее место, м3/ч; Параметры приточного и уходящего воздуха определяются по формулам: t пр  t нА  (1  3) , t ух  t в  gradt  ( H  h р.з . ) , 37 (3.27) (3.28)

По избыточным тепло – и влаговыделениям в соответствующий период года определяется угловой коэффициент луча процесса (тепловлажностное отношение) в помещении: явн 3,6   Qизб  2540  М вл , кДж/кг  М вл (3.29) Расчет воздухообмена в холодный период года сводится к определению температур приточного и уходящего воздуха, исходя из уравнений теплового баланса. Расчет воздухообмена сведен в приложение В1. 38

4.4 Расчет воздухообмена по нормативной кратности Кратностью воздухообмена Кр называют отношение часового объемного расхода приточного воздуха к объему вентилируемого помещения. Размерность кратности воздухообмена [ч-1]. Нормативная кратность воздухообмена для рядовых помещений здания приведена в справочной литературе. [10] Основная расчетная формула для определения воздухообмена по притоку и вытяжке: L  K V (3.30) где К – расчетная кратность воздухообмена, 1/ч; V – внутренний объем помещения, м3. Для некоторых помещений в литературе приводится нормативный воздухообмен на 1 человека Lo, м3/(ч·чел). В этом случае расчетный воздухообмен помещения вычисляется по формуле: L  L0  N (3.31) где N – количество людей в помещении. В отдельных помещениях, например, санузлах, душевых и т.д., N обозначает число унитазов, душевых сеток и других подобных измерителей. 4.5 Расчет воздухообмена в горячем цеху Установленное тепловыделяющее оборудование: - электроплита 4-х комфорочная с жарочным шкафом ЭП-4ЖШ, мощность N=16,6 кВт (1 шт.); - пароконвектомат на 6GN1/1, инжекторный FC06E, мощность N= 8 кВт (1 шт.). 39

Коэффициент одновременности работы оборудования kод = 0,8. Коэффициент загрузки электроплит kзагр = 0,65. Коэффицинт загрузки прочего оборудования (пароконвектомат) kзагр = 0,3. Коэффициент эффективности работы зонтов kэф = 0,25. 4.5.1 Определение количество воздуха, необходимого для ассимиляции поступающего в помещение тепла. Количество поступающего в помещение тепла вычисляем по формуле: Q = Qл + Qосв + Qобор + Qрад , Вт, Где: Qл = q х в = 150 х 1 = 150 Вт – количество тепла, выделяемого работающими людьми (q = 150 Вт – кол.тепла, выделяемого одним человеком, в = 3 – количество работающих); Qосв = 25 х 180 х 0,6 = 2700 Вт – количество тепла, выделяемого осветительными приборами (25 Вт/м2 – удельное количество тепла, выделяемого лампами накаливания на 1 кв.м. освещаемой площади, 30,3– площадь горячего цеха, 0,6 – доля тепла, поступающего непосредственно в рабочую зону); Qобор = Σ(kод х kзагр х kэф х N) x 1000 = (0,8 x 0,65 x 0,25 x 16,6 x 1 + 0,8 x 0,3 x 0,25 x 8,0 х 1) х 1000 = 2 638 Вт – количество тепла, выделяющегося от работающего оборудования. Qрад = (qп + qр) х Fост х kост х kзагр + [(tн – tв) / Rост] х Fост – количество тепла, поступающего за счет солнечной радиации, Вт, Где: qп. = 301 Вт/м2 и qр. = 63 Вт/м2 – количество прямого и рассеянного солнечного тепла, поступающего на 1 кв.м. вертикальной поверхности; 40

Fост = 1,6 х 8 = 12,8 м2 – площадь остекления; kост = 0,9 – коэффициент, учитывающий загрязненность остекления; kзагр = 0,51 – коэффициент, учитывающий затененность остекления (наличие переплетов, жалюзей, карнизов и пр.); tн = 20,5ºС – расчетная температура наружного воздуха; tв = 18ºС – расчетная температура внутреннего воздуха. Т.о. Qрад = (301 + 63) х 12,8 х 0,9 х 0,51 + [(20,5 – 18) / 0,42] х 12,8 = 1046 Вт. Суммарные теплопоступления в помещение составят: Q = 150 + 2700 + 2 638 + 1046 = 6534 Вт. 4.5.2 Определение расхода приточного воздуха на ассимиляцию тепла Lпр.1 = 3,6 х Q / [ρ x (Iух. - Iпр.)] = 3,6 х 6534 / [1,21x (64 – 51,6)] = 1570 м3/час, Где: Q = 6534 Вт – суммарные теплопоступления в помещение; ρ= 353 / (273 + 18) = 1,21 кг/м3 – плотность воздуха; Iух. = 64 кДж/кг – теплосодержание уходящего воздуха при tух=tпр + gradt(H-hрз)=24,8 + 2 х (3,5 - 2) = 27,8 ºС, опр. по I-d диаграмме; Iпр. = 51,6 кДж/кг – теплосодержание приточного воздуха. 4.5.3 Определение количества воздуха, удаляемого местными отсосами Единый зонт над электрической плитой и пароконвектоматом в плане 1340 х 820 мм, площадь конфорок 4 х 0,417 x 0,295 = 0,492 м2, температура поверхности 400 ºС. 41

Количество удаляемого воздуха определяем по формуле: Lв2 = 945 х dэкв.2 х wl х kп х kв х kт, м3/час, где: dэкв. = 1,13 х √(1,34 х 0,82) = 1,2 м – эквивалентный диаметр источника; wl = 0,068 х (Q х h / dэкв.2)1/3 = 0,068 x (2 638 x 1 / 1,22)1/3 = 0,8 м/с – осевая скорость в конвективном потоке на уровне всасывания (отсос устан.на h=1,0 м от источника тепла). Поскольку: (wв /wl) х ( l / dэ ) = (0,2 / 0,8) х (1 / 1,2) = 0,21 < 0,35, то использование зонта целесообразно. Габариты зонта находим по формуле А = а + 2Δ, B = b + 2Δ, где Δ = 2,14 х (wв / wl)2 х l2 / d = 2,14 х (0,2 / 0,8)2 х 12 / 1,2 = 0,11 м; А = 1,34 + 2*0,11 = 1,56 м, В = 0,82 + 2*0,11 = 1,04 м; kп = 1 – множитель, учитывающий влияние режимных и геометрических параметров системы «источник-отсос»; kв = (1 + 2 х 0,11 / 1,2)2 = 1,4 – коэффициент, учитывающий влияние скорости воздуха в помещении; kт = 1 – коэффициент, учитывающий токсичность вредных выбросов; Т.о. Lв1 = 945 х 1,22 х 0,8 х 1 х 1,4 х 1 = 1 525 м3/час. 4.6 Организация воздухообмена в помещениях 4.6.1 Подбор и расчет приточных и вытяжных решеток Необходимая площадь живого сечения (Fтр.) вытяжных или приточных решеток воздухораспределителей определяется по формуле: 42

𝐹тр. = 𝐿 3600∙𝑉рек , м2 (3.32) где L– расчетный суммарный расход воздуха в помещении, м3/ч; Vрек. – рекомендуемая скорость воздуха в живом сечении, м/с; Предварительно задаются типом решетки воздухораспределителя. В соответствии с рассчитывается рекомендуемой в скоростью, зависимости от фактическая типоразмера (Vфакт) решетки воздухораспределителя с известной площадью живого сечения (Fреш.) и от количества решеток (𝑁тр. ). Количество решеток воздухораспределителя в помещении (округляя полученное значение до целого): 𝑁тр. = 𝐹тр. 𝐹реш. (3.33) где Fтр – необходимая площадь живого сечения, м2; Fреш. – площадь расчетного сечения решетки. Для подбора приточных и вытяжных решеток используется каталог «Арктос». [6] Решетки АМР. Регулируемые решетки, предназначены для подачи и удаления воздуха в жилых, административных, общественных и производственных помещениях. Данные решетки используются для раздачи и забора воздуха на объекте проектирования. 4.7 Аэродинамический расчет систем с механическим побуждением Для воздуховодов прямоугольного сечения за расчетную величину d принимаем эквивалентный диаметр dэкв, при котором потери давления в круглом воздуховоде при той же скорости будут равны потерям давления в прямоугольном воздуховоде d экв  2 А В , А В 43 (3.34)

Скорость движения воздуха в воздуховоде определяется по формуле: v L , м/с 3600  F (3.35) где F – площадь поперечного сечения воздуховода, м 2. F  A  B , м2 (3.36) Потери давления складываются из потерь давления на трение, потерь давления в местных сопротивлениях и потерь на решетке: Р уч  Ртр  z  Р реш ,Па где Р реш - (3.37) потери давления на решетке. Зависит от угла наклона жалюзи решетки и от ее типа. Потери давления на трение: Ртр  R  l , Па (3.38) где R – удельные потери на трение, Па/м; l – длина участка воздуховода, м; Потери давления в местных сопротивлениях: z     Рд , Па (3.39) где  - сумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном участке воздуховода, коэффициенты на границе двух участков относят к участку с меньшим расходом. Динамическое давление:   2 Pд  , Па 2 Результаты расчета занесены в Приложение В 2. 44 (3.40)

4.8 Подбор вентиляционных агрегатов В данном разделе описывается подобранное вентиляционное оборудование в соответствии с аэродинамическим расчетом, представленным в Приложении В. Вентиляционные воздуховоды выполнены из оцинкованной стали, прямоугольного и круглого сечения. Подбор вентиляционного оборудования произведен с помощью программы «SystemAir CAD» и каталога компании «BREEZ» за 2018 г. Система П1 обслуживает помещения: кафетерий, с расходом приточного воздуха L = 240 м3/ч; и тамбур, с расходом L = 122 м3/ч . Общее давление в системе Р = 205 Па. Выбран вентилятор ZFO 160 E. А также калорифер ZEA 250-12/3 на 12 кВт, клапан ZSK 160 с электромеханическим приводом на 3 Нм, фильтр ZFA/ZFA-A160. Система В1 обслуживает помещение кухни с расходом удаляемого воздуха 240 м3/ч . Общее давление в системе Р = 223 Па. Выбран вентилятор ZFO 160 E . А также обратный клапан RSK 160. Система В2 обслуживает помещения: торговый зал, с расходом удаляемого воздуха L = 636 м3/ч; и зал алкогольной продукции, с расходом L = 22 м3/ч . Общее давление системы Р = 175 Па. Выбран вентилятор ZFO 200 E. А также обратный клапан RSK 200. Система В3 обслуживает санузел, с расходом удаляемого воздуха L = 250 м3/ч . Общее давление системы Р = 65 Па. Выбран вентилятор ZFO 100 E. А также обратный клапан RSK 100. Система В4 обслуживает санузел, с расходом удаляемого воздуха L = 200 м3/ч. Общее давление системы Р = 50 Па. Выбран вентилятор ZFO 100 E. А также обратный клапан RSK 100. 45

Система ПВ1 обслуживает помещения: цех, с расходом воздуха L = 128 м3/ч; зал ресторана L = 3600 м3/ч; и фойе, с расходом L = 740 м3/ч. Общее давление системы Р = 121/99 Па. Выбрана установка Geniox Comfort 11DR с роторным рекуператором. Система П3 обслуживает помещения: скайбар, с расходом приточного воздуха L = 1200 м3/ч; номерной фонд (7 номеров), с расходом L = 120 м3/ч в каждом номере; место отдыха/ожидания ), с расходом L = 20 м3/ч. Общее давление системы Р = 190 Па. Выбран вентилятор ZFP 50-25-4E. А также электрический нагреватель ZES 50x25/22,5 на 22,5 кВт, фильтр ZFK 500x250, клапан ZSSK 500x250 с электромеханическим приводом на 5 Нм. Система В5 обслуживает помещения ванных комнат(7 помещений) в номерном фонде, с расходом L = 80 м3/ч. Общее давление системы 170 Па. Выбран вентилятор ZFO 200 E. А также обратный клапан RSK 200. 46

Заключение В данной выпускной квалификационной работе запроектированы системы: воздушного отопления и кондиционирования – система VRF и вентиляции; для многофункционального здания в г. Артем. В графической части выпускной квалификационной работы выполнены: - Планы систем вентиляции и отопления; - Схемы систем вентиляции и отопления. Выпускная квалификационная работа выполнена в соответствии с требованиями СП. Расчетная часть выпускной квалификационной работы включает: -теплотехнический расчет ограждающих конструкций; -расчет теплопотерь здания; -гидравлический расчет системы VRF; -аэродинамический расчёт системы вентиляции с механическим побуждением. Запроектированные системы здания будут исправно функционировать, так как результаты проведенных расчетов полностью соответствуют нормативным требованиям. 47

Список использованной литературы 1. ГОСТ 30494-2011. Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях. – Введ. 2013-01-01. – М.: Стандартинформ, 2013. – 11 с. 2. Свод правил СП 50.13330.2012. Тепловая защита зданий. Актуализированная редакция СНиП 23-02-2003. – Введ. 2013-07-01. – М.: Минрегион России, 2012. – 82 с. 3. Свод правил СП 60.13330.2012. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. Актуализированная редакция СНиП 41-01-2003. – Введ. 2013-01-01. – М.: Минрегион России, 2012. – 75 с. 4. Свод правил СП 131.13330.2012. Строительная климатология. Актуализированная редакция СНиП 23-02-99*. – Введ. 2013-01-01. – М.: Минстрой России, 2015. – 116 с. 5. Отопление и вентиляция жилых и общественных зданий: учебное пособие. / Штым А.С., Черненков В.П., Кобзарь А.В., Тарасова Е.В. / отв. ред. А.С. Штым; Инженерная школа ДВФУ. – Владивосток: Дальневост. федерал. ун-т, 2016. – 130 с. 6. Сканави А.Н. Отопление: Учебник для вузов. / Сканави А.Н., Махов Л.М. – М.: АСВ, 2002. – 576 с. 7. Справочник проектировщика «Внутренние санитарно-технические устройства». Издание четвертое. / под ред. И. Г. Староверова. – М.: Стройиздат, 1990. – 344 с. 8. Малявина Е.Г. Теплопотери здания: справочное пособие. // Е. Г. Малявина. – М.: АВОК – ПРЕСС, 2007. – 144 с. 9. Свод правил СП 257.1325800.2016 Здания гостиниц. Правила проектирования; 10. Воздухораспределители компании «Арктос». Указания по расчету и практическому применению. Издание пятое. 2008. 11. Бытовые и полупромышленные кондиционеры, мультизональные системы» SA-009 Systemair – Май 2016 48

Приложение Б. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ 1. Параметры проекта Название проекта: Многофункциональное общественное здание Россия Артем Страна: Город Адрес: Автор: Должность: Атмосферное давление летом(Pa) Средняя сила ветра летом(м/с) Летом по сухому термометру: Летом по влажному термометру: Зимой по сухому термометру: Зимой по влажному термометру: 99500 4.2 25 27 -24 -25 2.Таблица материалов Модель SYSVRF 670 AIR EVO HP R SYSVRF 335 AIR EVO HP R SYSVRF 335 AIR EVO HP R SYSVRF WALL 22 Q SYSVRF CASSETTE MINI 22 Q SYSVRF CASSETTE MINI 28 Q SYSVRF DUCT 22 Q Кол-во 1 Наименование SYSVRF AIR EVO HP R 1 SYSVRF AIR EVO HP R 1 SYSVRF AIR EVO HP R 2 9 Wall_mounted M3 type Compact Four-way Cassette 2 Compact Four-way Cassette 6 SYSVRF DUCT 140 Q 1 SYSVRF JOINT IN 03 2P SYSVRF JOINT IN 01 2P 3 12 Middle Static Pressure A5 Duct Middle Static Pressure A5 Duct Разветвитель Разветвитель 51

Модель SYSVRF JOINT IN 02 2P SYSVRF JOINT OUT 02 HP Ø31.8 Ø19.1 Ø22.2 Ø12.7 Ø6.35 Ø15.9 Ø25.4 Ø9.53 SYSCONTROLL DST Кол-во 4 1 13.0m 40.0m 17.0m 125.0m 54.0m 11.0m 19.0m 3.0m 1 Наименование Разветвитель Разветвитель Медная труба Медная труба Медная труба Медная труба Медная труба Медная труба Медная труба Медная труба Digital power meter Модель SYSVRF 670 AIR EVO HP R SYSVRF 335 AIR EVO HP R SYSVRF 335 AIR EVO HP R SYSVRF WALL 22 Q SYSVRF CASSETTE MINI 22 Q SYSVRF CASSETTE MINI 28 Q SYSVRF DUCT 22 Q Кол-во 1 Наименование SYSVRF AIR EVO HP R 1 SYSVRF AIR EVO HP R 1 SYSVRF AIR EVO HP R 2 9 Wall_mounted M3 type Compact Four-way Cassette 2 Compact Four-way Cassette 6 SYSVRF DUCT 140 Q 1 SYSVRF JOINT IN 03 2P SYSVRF JOINT IN 01 2P SYSVRF JOINT IN 02 2P SYSVRF JOINT OUT 02 HP Ø31.8 Ø19.1 Ø22.2 Ø12.7 Ø6.35 3 12 4 1 13.0m 40.0m 17.0m 125.0m 54.0m Middle Static Pressure A5 Duct Middle Static Pressure A5 Duct Разветвитель Разветвитель Разветвитель Разветвитель Медная труба Медная труба Медная труба Медная труба Медная труба 3.GROUP1 3.1 Таблица материалов 52

Модель Ø15.9 Ø25.4 Ø9.53 Кол-во 11.0m 19.0m 3.0m 53 Наименование Медная труба Медная труба Медная труба

3.2 Спецификация Помещение Наименование Model RTC kW ATC kW RTH kW ATH kW Air Flow m^3/h Sound dBA Dimension mm Weight kg Static Pressure Pa Power Supply 123 Indoor Unit SYSVRF WALL 22 Q 2.2 2.19 1 2.4 1.765 422 31 835*280*203 8.4 0 220-240,50,1 126 Indoor Unit SYSVRF WALL 22 Q 2.2 2.19 1 2.4 1.765 422 31 835*280*203 8.4 0 220-240,50,1 119 Indoor Unit SYSVRF CASSETTE MINI 22 Q 2.2 2.19 2.4 1.763 526 34.8 570*260*570 16 0 220-240,50,1 117 Indoor Unit SYSVRF CASSETTE MINI 28 Q 2.8 2.78 3 3.2 2.341 576 34.8 570*260*570 16 0 220-240,50,1 117 Indoor Unit SYSVRF CASSETTE MINI 28 Q 2.8 2.77 6 3.2 2.323 576 34.8 570*260*570 16 0 220-240,50,1 105 Indoor Unit SYSVRF CASSETTE MINI 22 Q 2.2 2.17 2.4 1.712 526 34.8 570*260*570 16 0 220-240,50,1 105 Indoor Unit SYSVRF CASSETTE MINI 22 Q 2.2 2.17 1 2.4 1.713 526 34.8 570*260*570 16 0 220-240,50,1 106 Indoor Unit SYSVRF 2.2 2.16 2.4 1.708 526 34.8 570*260*570 16 0 220-240,50,1 54

Помещение Наименование Model RTC kW CASSETTE MINI 22 Q ATC kW RTH kW ATH kW Air Flow m^3/h Sound dBA Dimension mm Weight kg Static Pressure Pa Power Supply 9 103 Indoor Unit SYSVRF CASSETTE MINI 22 Q 2.2 2.16 8 2.4 1.706 526 34.8 570*260*570 16 0 220-240,50,1 203 Indoor Unit SYSVRF CASSETTE MINI 22 Q 2.2 2.19 2 2.4 1.768 526 34.8 570*260*570 16 0 220-240,50,1 201 Indoor Unit SYSVRF CASSETTE MINI 22 Q 2.2 2.19 2.4 1.763 526 34.8 570*260*570 16 0 220-240,50,1 202 Indoor Unit SYSVRF CASSETTE MINI 22 Q 2.2 2.18 7 2.4 1.757 526 34.8 570*260*570 16 0 220-240,50,1 207 Indoor Unit SYSVRF CASSETTE MINI 22 Q 2.2 2.18 5 2.4 1.751 526 34.8 570*260*570 16 0 220-240,50,1 209 Indoor Unit SYSVRF DUCT 22 Q 2.2 2.18 2.6 1.882 521 35 740*210*500 17.5 10 220-240,50,1 211 Indoor Unit SYSVRF DUCT 22 Q 2.2 2.17 6 2.6 1.873 521 35 740*210*500 17.5 10 220-240,50,1 213 Indoor Unit SYSVRF DUCT 22 Q 2.2 2.17 4 2.6 1.866 521 35 740*210*500 17.5 10 220-240,50,1 215 Indoor Unit SYSVRF DUCT 22 2.2 2.17 2.6 1.858 521 35 740*210*500 17.5 10 220-240,50,1 55

Помещение Наименование Model RTC kW Q ATC kW RTH kW ATH kW Air Flow m^3/h Sound dBA Dimension mm Weight kg Static Pressure Pa Power Supply 1 217 Indoor Unit SYSVRF DUCT 140 Q 14 13.8 01 15.5 11.02 9 1950 47 1240*300*865 49 40 220-240,50,1 219 Indoor Unit SYSVRF DUCT 22 Q 2.2 2.16 6 2.6 1.842 521 35 740*210*500 17.5 10 220-240,50,1 221 Indoor Unit SYSVRF DUCT 22 Q 2.2 2.16 6 2.6 1.842 521 35 740*210*500 17.5 10 220-240,50,1 Outdoor Outdoor Unit SYSVRF 670 AIR EVO HP R 57 57.1 63.9 47.1 N/A 60 990*1635*790 +990*1635*79 0 474 N/A 380-415-3-50 (C)Water inlet temperature:30.0 (H)Water inlet temperature:20.0 RTC: Номинальная холодопроизводительность блока ATC: Доступная холодопроизводительность RTH: Номинальная теплопроизводительность блока ATH: Доступная теплопроизводительность 56

3.3 Разветвители Кол-во ВБ 20/39 Индекс производительности 85.07% Additional refrigerant charge 13.14kg = 54.00(Ф6.35) * 0.022 + 3.00(Ф9.53) * 0.057 + 79.00(Ф12.7) * 0.11 + 9.00(Ф15.9) * 0.17 + 6.00(Ф19.1) * 0.26 Общая длина трубопровода 148.5m/1000m Актуальная длина трубопровода 45m/175m Эквивалентная длина трубопровода 50.5m/200m Перепад высот между ВБ и ВБ 0m/30m Расстояние от первого разветвителя 45.0m/40.0(90.0)m Перепад высот между ВБ и НБ(НБ выше) 3m/90m Общая холодопроизводительность 57.1 kW Общая теплопроизводительность 47.1 kW 1 разветвитель 0.5 м медной трубы Pipe No Длина Газ Жидкость (1) 5.0m Ф31.8 Ф19.1 (2) 3.0m Ø22.2 Ø12.7 (3) 4.0m Ø19.1 Ø12.7 (4) 3.0m Ф12.7 Ф6.35 (5) 3.0m Ф12.7 Ф6.35 (6) 5.0m Ø22.2 Ø12.7 (7) 3.0m Ф12.7 Ф6.35 (8) 3.0m Ø19.1 Ø12.7 (9) 4.0m Ф12.7 Ф6.35 (10) 8.0m Ø19.1 Ø12.7 (11) 3.0m Ф12.7 Ф6.35 (12) 15.0m Ø19.1 Ø12.7 (13) 3.0m Ф12.7 Ф6.35 (14) 1.0m Ø19.1 Ø12.7 (15) 1.0m Ф12.7 Ф6.35 (16) 1.0m Ø19.1 Ø12.7 (17) 2.0m Ф12.7 Ф6.35 (18) 3.0m Ф12.7 Ф6.35 (19) 5.0m Ø31.8 Ø15.9 (20) 3.0m Ф12.7 Ф6.35 (21) 3.0m Ø31.8 Ø15.9 (22) 3.0m Ф12.7 Ф6.35 58

No Длина Газ Жидкость (23) 3.0m Ø25.4 Ø12.7 (24) 3.0m Ø25.4 Ø12.7 (25) 3.0m Ф12.7 Ф6.35 (26) 3.0m Ф12.7 Ф6.35 (27) 8.0m Ø25.4 Ø12.7 (28) 2.0m Ф12.7 Ф6.35 (29) 3.0m Ø25.4 Ø12.7 (30) 3.0m Ф12.7 Ф6.35 (31) 3.0m Ø22.2 Ø12.7 (32) 3.0m Ф12.7 Ф6.35 (33) 3.0m Ø22.2 Ø12.7 (34) 3.0m Ø22.2 Ø12.7 (35) 3.0m Ф12.7 Ф6.35 (36) 3.0m Ф15.9 Ф9.53 (37) 3.0m Ø19.1 Ø12.7 (38) 3.0m Ф12.7 Ф6.35 (39) 3.0m Ф12.7 Ф6.35 Разветвитель No Теплонагрузка kW Модель (1) 57 SYSVRF JOINT IN 03 2P (2) 21 SYSVRF JOINT IN 01 2P (3) 4.4 SYSVRF JOINT IN 01 2P (4) 16.6 SYSVRF JOINT IN 01 2P (5) 14.4 SYSVRF JOINT IN 01 2P (6) 11.6 SYSVRF JOINT IN 01 2P (7) 8.8 SYSVRF JOINT IN 01 2P (8) 6.6 SYSVRF JOINT IN 01 2P (9) 4.4 SYSVRF JOINT IN 01 2P (10) 36 SYSVRF JOINT IN 03 2P (11) 33.8 SYSVRF JOINT IN 03 2P (12) 31.6 SYSVRF JOINT IN 02 2P (13) 29.4 SYSVRF JOINT IN 02 2P (14) 27.2 SYSVRF JOINT IN 02 2P (15) 25 SYSVRF JOINT IN 02 2P (16) 22.8 SYSVRF JOINT IN 01 2P (17) 20.6 SYSVRF JOINT IN 01 2P (18) 18.4 SYSVRF JOINT IN 01 2P (19) 4.4 SYSVRF JOINT IN 01 2P 59

3.4 Схема VRF 50Hz R410A 57.1 kW SYSVRF 670 AIR EVO HP R Ф31.8,Ф19.1 (1) Ø31.8,Ø15.9 SYSVRF JOINT IN 03 2P (10) Ø31.8,Ø15.9 SYSVRF JOINT IN 03 2P (11) Ø25.4,Ø12.7 SYSVRF JOINT IN 03 2P (12) Ø25.4,Ø12.7 SYSVRF JOINT IN 02 2P (13) Ø25.4,Ø12.7 SYSVRF JOINT IN 02 2P (14) Ø25.4,Ø12.7 SYSVRF JOINT IN 02 2P (15) Ø22.2,Ø12.7 SYSVRF JOINT IN 02 2P (16) Ø22.2,Ø12.7 SYSVRF JOINT IN 01 2P (17) Ø22.2,Ø12.7 SYSVRF JOINT IN 01 2P (18) Ø19.1,Ø12.7 SYSVRF JOINT IN 01 2P (19) 2.166 kW Ф12.7,Ф6.35 SYSVRF DUCT 22 Q 221 SYSVRF JOINT IN 01 2P 2.166 kW Ф12.7,Ф6.35 13.801 kW Ф15.9,Ф9.53 2.171 kW Ф12.7,Ф6.35 SYSVRF DUCT 22 Q 215 2.174 kW Ф12.7,Ф6.35 SYSVRF DUCT 22 Q 213 2.176 kW Ф12.7,Ф6.35 SYSVRF DUCT 22 Q 211 2.18 kW Ф12.7,Ф6.35 SYSVRF DUCT 22 Q 209 2.185 kW Ф12.7,Ф6.35 SYSVRF CASSETTE MINI 22 Q 207 2.187 kW Ф12.7,Ф6.35 SYSVRF CASSETTE MINI 22 Q 202 2.19 kW Ф12.7,Ф6.35 SYSVRF CASSETTE MINI 22 Q 201 2.192 kW Ф12.7,Ф6.35 Ø22.2,Ø12.7 (2) Ø22.2,Ø12.7 SYSVRF JOINT IN 01 2P SYSVRF CASSETTE MINI 22 Q 203 (4) Ø19.1,Ø12.7 SYSVRF JOINT IN 01 2P (5) Ø19.1,Ø12.7 SYSVRF JOINT IN 01 2P (6) Ø19.1,Ø12.7 SYSVRF JOINT IN 01 2P (7) Ø19.1,Ø12.7 SYSVRF JOINT IN 01 2P (8) Ø19.1,Ø12.7 SYSVRF JOINT IN 01 2P (9) 2.168 kW Ф12.7,Ф6.35 SYSVRF CASSETTE MINI 22 Q 103 SYSVRF JOINT IN 01 2P 2.169 kW Ф12.7,Ф6.35 SYSVRF CASSETTE MINI 22 Q 106 2.171 kW Ф12.7,Ф6.35 SYSVRF CASSETTE MINI 22 Q 105 2.17 kW Ф12.7,Ф6.35 SYSVRF CASSETTE MINI 22 Q 105 2.776 kW Ф12.7,Ф6.35 SYSVRF CASSETTE MINI 28 Q 117 2.783 kW Ф12.7,Ф6.35 SYSVRF CASSETTE MINI 28 Q 117 2.19 kW Ф12.7,Ф6.35 Ø19.1,Ø12.7 (3) SYSVRF CASSETTE MINI 22 Q 119 2.191 kW Ф12.7,Ф6.35 SYSVRF WALL 22 Q 123 SYSVRF JOINT IN 01 2P 2.191 kW Ф12.7,Ф6.35 SYSVRF WALL 22 Q 126 The piping size may be different with the actual situation because of the software's illustration limitation, please confirm the piping size according to the installation manual before installation. 60 SYSVRF DUCT 140 Q 217 SYSVRF DUCT 22 Q 219

3.5 Схема сигнальной линии Note:0.75mm^2*3 is for less than 200 m of wiring length. OU-1 PQE 0.75mm2*3 IU1 H1,H2,E PQE 0.75mm2*3 IU2 PQE 0.75mm2*3 IU3 PQE 0.75mm2*3 IU4 PQE 0.75mm2*3 IU5 PQE 0.75mm2*3 IU6 PQE 0.75mm2*3 IU7 PQE 0.75mm2*3 IU8 PQE 0.75mm2*3 IU9 PQE 0.75mm2*3 IU10 PQE 0.75mm2*3 IU11 PQE 0.75mm2*3 IU12 PQE 0.75mm2*3 IU13 PQE 0.75mm2*3 IU14 PQE 0.75mm2*3 IU15 PQE 0.75mm2*3 IU16 PQE 0.75mm2*3 IU17 PQE 0.75mm2*3 IU18 PQE 0.75mm2*3 IU19 PQE 0.75mm2*3 IU20 63

Приложение В1 Расчет воздухообмена 64

tв пом. № Наименование 101 Тамбур 7,7 4 31 - 102 Кафетерий 37,7 4 151 103 Кухня 30,3 4 104 105 106 Хоз. Часть Торговый зал Зал алкогольной прод. 20 159 5,3 107 Тамбур 108 109 110 111 Кратность Воздухообмен Приток Вытяжка Приток Вытяжка По балансу - - - 21 По балансу - 240 - 121 19 1 2 121,2 242,4 4 4 4 80 636 21 16 19 19 636 21,2 4 65 - - - Тамбур-холл Запасный выход Комната безопасности С/У 11,1 11,2 12,8 2,1 4 4 4 4 44 45 51 8 21 16 - - 50 112 Тамбур 9,4 4 38 - - - 113 Холл 19,9 4 80 - - 2600 114 115 116 117 118 119 120 Гардеробная С/У С/У Зал ресторана Фойе Прихожая Тамбур 11,3 22,8 21,6 172,5 33,6 11,2 5,5 4 4 4 4 11 4 4 45 91 86 690 370 45 22 16 21 21 21 - 1 1 По балансу По балансу По балансу - - 16,2 По балансу По балансу По балансу 2 - 3600 739,2 - 250 200 - 65 Геометрические характеристики Площадь, Высота, Объем, м2 м м³

128 129 130 131 Для чемоданов Гардеробная Кухня Горячий цех Цех подготовки п/ф Офис Холодильники Техническое помещение Гардероб Кладовая С/У 6 6,2 32 46 16 12 17,5 4 4 4 4 4 4 4 24 25 128 184 64 48 70 16 16 5 16 21 - 9,2 4 37 16 10,5 11,2 3,5 4 4 4 42 45 14 16 - - 1 - 25 1 2 128 256 По расчету 1 - 48 - - 1 1 - 37 45 - - - 50 Холл Скайбар Офис Помещение Помещение Помещение Место отдыха/ожидания 13,8 38 22,2 21,3 17 5,9 6 6 6 6 6 6 83 228 133 128 102 35 19 21 21 - 1 - - 2,9 6 17 21 1 1 208 Холл 78,2 6 469 21 209 210 211 212 213 214 Комната №1 Ванная Комната №2 Ванная Комната №3 Ванная 28,5 5,3 28 6,3 28,5 5,3 6 6 6 6 6 6 171 32 168 38 171 32 21 21 21 - По балансу 60/чел 60/чел 60/чел - По балансу Из с/у 80 Из с/у 80 Из с/у 80 201 202 203 204 205 206 207 4876 1200 133 - 4412 - 17 17 - - 120 120 120 - 80 80 80 66 121 122 123 124 125 126 127

Комната №4 Ванная Комната №5 Ванная Комната №6 Ванная Комната №7 Ванная Хоз. Блок 28,3 4,9 50,5 7,2 22,4 6 22,7 5 23 6 6 6 6 6 6 6 6 6 170 29 303 43 134 36 136 30 138 21 21 21 21 16 60/чел 60/чел 60/чел 60/чел - Из с/у 80 Из с/у 80 Из с/у 80 Из с/у 80 120 120 120 120 - 80 80 80 80 - 1 - 138 67 215 216 217 218 219 220 221 222 223

Приложение В2 Аэродинамический расчет 68

№ участк а Расход воздух а L, м³/ч Длина участк а l, м Материа л в-вода Диам . ввода D, мм Высот а ввода А, мм Ширин а ввода В, мм Диам Ско. Площ рост эквив . F, м² ь w, . dэ, м/с мм Уд. потер и давл. R, Па/м R*l, Па Σζ Дина м. Z= давле- Σζ*Pд ние , Па Рд, Па Потер и давл. на учке Р, Па ΣР, Па 1 125 3 Листова я сталь 100 100 100 0,01 3,5 2,00 5,99 1,8 7,2 13,0 19,0 19,0 2 245 1 Листова я сталь 150 150 150 0,023 3,0 0,94 0,94 0,0 5,5 0,0 0,9 20,0 3 120 1,2 Листова я сталь 100 100 100 0,01 3,3 1,85 2,23 2,5 6,7 16,7 18,9 18,9 4 365 3 Листова я сталь 150 150 150 0,023 4,5 1,93 5,80 14, 6 12,2 178,3 184,1 204, 1 Система В2 1 25 6,24 Листова я сталь 100 100 100 0,01 0,7 0,11 0,70 2,5 0,3 0,7 1,4 1,4 2 185 2,29 Листова я сталь 150 100 120 0,015 3,4 1,55 3,55 0,0 7,0 0,0 3,6 5,0 3 345 2,2 Листова я сталь 150 150 150 0,023 4,3 1,74 3,84 0,0 10,9 0,0 3,8 8,8 4 505 3,85 Листова я сталь 200 200 200 0,04 3,5 0,86 3,29 0,0 7,4 0,0 3,3 12,1 5 665 2,05 Листова я сталь 200 200 200 0,04 4,6 1,41 2,89 12, 5 12,8 160,0 162,9 175, 0 Система В1 69 Система П1

1 250 6,24 Листова я сталь 100 100 100 0,01 6,9 7,11 44,3 5 6,2 29,0 178,7 223,0 223, 0 Система В2 1 25 6,24 2 185 2,29 3 345 2,2 4 505 5 665 Листова я сталь Листова я сталь 100 100 100 0,01 0,69 0,11 0,70 2,5 0,3 0,7 1,4 1,4 150 100 120 0,015 3,4 1,55 3,55 0,0 7,0 0,0 3,6 5,0 Листова я сталь 150 150 150 0,023 4,3 1,74 3,84 0,0 10,9 0,0 3,8 8,8 3,85 Листова я сталь 200 200 200 0,04 3,5 0,86 3,29 0,0 7,4 0,0 3,3 12,1 2,05 Листова я сталь 200 200 200 0,04 4,6 1,41 2,89 1,8 12,8 23,0 25,9 38,0 1 50 3,2 Листова я сталь 100 100 100 0,01 1,4 0,39 1,23 8,8 1,2 10,1 11,4 11,4 2 100 1 Листова я сталь 100 100 100 0,01 2,8 1,33 1,33 0,3 4,6 1,4 2,7 14,1 3 150 1,1 Листова я сталь 150 100 120 0,015 2,8 1,06 1,17 0,4 4,6 1,9 3,1 17,2 4 200 0,9 Листова я сталь 150 100 120 0,015 3,7 1,79 1,61 0,2 8,2 2,0 3,6 20,8 5 250 7,6 Листова я сталь 150 100 120 0,015 4,6 2,68 20,4 0 1,6 12,9 20,8 41,2 62,1 1,4 0,39 1,89 8,8 1,2 10,1 12,0 12,0 Система В4 1 50 4,9 Листова я сталь 100 100 100 0,01 70 Система В3

2 100 1 Листова я сталь 100 100 100 0,01 2,8 1,33 1,33 0,3 4,6 1,4 2,7 14,8 3 150 1 Листова я сталь 150 100 120 0,015 2,8 1,06 1,06 0,4 4,6 1,9 3,0 17,7 4 200 10 Листова я сталь 150 100 120 0,015 3,7 1,79 17,8 8 1,8 8,2 14,9 32,8 50,5 1 600 4,9 2 1200 3 3 1800 4,3 4 2400 19,8 5 2660 19 Листова я сталь 200 200 200 0,04 4,2 1,17 5,73 2,3 10,4 24,4 30,1 30,1 300 200 240 0,06 5,6 1,58 4,73 0,0 18,5 0,0 4,7 34,8 350 250 291,6 7 0,088 5,7 1,30 5,60 0,0 19,6 0,0 5,6 40,4 Листова я сталь 400 300 342,8 6 0,12 5,6 1,01 19,9 9 0,0 18,5 0,0 20,0 60,4 Листова я сталь 400 300 342,8 6 0,12 6,2 1,22 23,1 8 0,7 22,8 15,0 38,2 98,6 Листова я сталь Листова я сталь Система ПВ1 (приток) 1 900 2,8 Листова я сталь 200 200 200 0,04 6,3 2,46 6,89 2,5 23,5 59,0 65,9 65,9 2 1800 2,9 Листова я сталь 350 250 291,6 7 0,088 5,7 1,30 3,77 0,2 19,6 3,5 7,3 73,2 3 2700 2,7 500 300 375 0,15 5,0 0,74 2,01 0,1 15,0 0,9 2,9 76,1 4 3440 1 600 300 400 0,18 5,3 0,77 0,77 0,0 16,9 0,0 0,8 76,9 5 4340 7 600 300 400 0,18 6,7 1,18 8,23 0,0 26,9 0,0 8,2 85,1 Листова я сталь Листова я сталь Листова я сталь 71 Система ПВ1 (вытяжка)

5 4470 13 Листова я сталь 600 300 400 0,18 6,9 1,24 16,1 3 0,7 28,6 19,2 35,4 120, 5 1 120 13 2 240 1,5 3 360 5 4 480 7,9 5 600 3 6 720 8,2 7 840 8,8 8 1260 4,6 9 1660 7,5 10 2060 6,6 11 2195 4,1 12 2195 3,4 Листова я сталь Листова я сталь Листова я сталь Листова я сталь Листова я сталь Листова я сталь Листова я сталь Листова я сталь Листова я сталь Листова я сталь Листова я сталь Листова я сталь 100 100 100 0,01 3,3 1,85 24,1 1 0,0 6,7 0,0 24,1 24,1 150 100 120 0,015 4,4 2,49 3,74 0,0 11,9 0,0 3,7 27,9 150 150 150 0,023 4,4 1,89 9,43 0,0 11,9 0,0 9,4 37,3 200 150 0,03 4,4 1,60 12,6 0 0,2 11,9 2,5 15,1 52,4 200 150 0,03 5,6 2,40 7,20 0,0 18,5 0,0 7,2 59,6 250 200 222,2 2 0,05 4,0 0,95 7,81 0,0 9,6 0,0 7,8 67,4 250 200 222,2 2 0,05 4,7 1,26 11,1 0 0,5 13,1 6,2 17,3 84,7 300 200 240 0,06 5,8 1,72 7,93 0,0 20,4 0,0 7,9 92,6 350 200 254,5 5 0,07 6,6 2,00 15,0 4 0,0 26,1 0,0 15,0 107, 7 400 250 0,1 5,7 1,22 8,05 0,2 19,7 4,3 12,4 400 250 0,1 6,1 1,37 5,62 0,3 22,3 7,0 12,6 300 300 0,09 6,8 1,72 5,85 1,8 27,6 49,6 55,4 171,4 3 171,4 3 307,6 9 307,6 9 300 Система В5 120, 1 132, 7 188, 1 72 Система П3

80 6,2 Листова я сталь 100 100 0,008 2,8 1,38 8,55 4,1 4,8 19,8 28,4 28,4 2 160 1,5 Листова я сталь 100 100 0,008 5,7 4,87 7,31 0,0 19,2 0,0 7,3 35,7 3 240 9 Листова я сталь 125 125 0,012 5,4 3,42 30,7 8 0,0 17,7 0,0 30,8 66,5 4 320 1,7 Листова я сталь 125 125 0,012 7,2 5,81 9,88 0,3 31,5 10,4 20,3 86,8 5 400 16 Листова я сталь 160 160 0,02 5,5 2,59 41,4 7 2,1 18,3 39,2 80,7 167, 5 73 1

1 2 44500 112 107 9,4 2,9 Б К1.6 SYSVRF CASSETTE MINI 22 Q 100х100 105 1 WA 400x200 К1.7 SYSVRF CASSETTE MINI 22 Q ∅12.7, ∅6.35 150х100 ∅12.7, ∅6.35 200х200 ГАРДЕРОБ ДЛЯ ПЕРСОНАЛА 159 ∅19.1,∅12.7 200х200 117 19,9 11,3 1 WA 400x200 ∅12.7, ∅6.35 ∅12.7, ∅6.35 113 114 350х250 172,5 ∅19.1,∅12.7 ∅19.1,∅12.7 DVKS 100 C/У ∅19.1,∅12.7 К1.4 SYSVRF CASSETTE MINI 28 Q 1 WA 400x200 К1.5 SYSVRF CASSETTE MINI 28 Q КЛАДОВАЯ 1 WA 400x200 350х250 300х200 1 WA 400x200 ∅19.1,∅12.7 150х150 24 1 WA 100x100 111 2,1 1WA 100x100 106 200х200 SA 200х200 115 33 100х100 22,8 200х200 21,6 33,6 В3 По ходу двжиения воздуха: 1)RSK 100 2)ZFO 100E 1WA 100x100 1 WA 400x200 ∅22.2,∅12.7 В4 По ходу двжиения воздуха: 1)RSK 100 2)ZFO 100E 150х150 на отм. +0,5 от уровня чистой кровли 12,3 600х300 150х150 150х150 4СА 300х300 К1.3 SYSVRF CASSETTE MINI 22 Q 1 WA 100х100 150х150 11,2 123 Гардероб для гостей 5,5 122 32 6,2 К1.1 SYSVRF WALL 22 Q ∅12.7,∅6.35 11,2 200х200 на отм. +0,5 от уровня чистой кровли 102 150х150 101 37,3 150х150 124 100х100 46 1 WA 100х100 7,7 ∅12.7,∅6.35 ГОРЯЧИЙ ЦЕХ SA 100х100 100х100 В1 По ходу движения воздуха: 1) RSK 160 2) ZFO 160E К1.9 SYSVRF CASSETTE MINI 22 Q ∅22.2,∅12.7 ∅19.1,∅12.7 МОЕЧНАЯ 120 ∅31.8,∅19.1 ∅31.8,∅15.9 200 119 109 ∅12.7, ∅6.35 К1 SYSVRF 670 AIR EVO HP R 800 118 12,8 108 100х100 116 ∅12.7,∅6.35 В2 По ходу движения воздуха: 1)RSK 160 2)ZFO 160E SA 250х200 500х300 6,0 110 К1.8 SYSVRF CASSETTE MINI 22 Q ∅12.7, ∅6.35 П1 По ходу движения воздуха: 1)ZSK 160 2)ZFA/ZFA-A160 3)ZEA 250-12/3 4)ZFO 160E 121 1800 200х200 100х100 28700 DVKS 100 104 250х200 20 1 WA 400х200 125 150х150 Условные обозначения на чертеже: 16 300х250 SA 300х250 103 Фреонопроводы в изоляции Thermaflex FRZ С=9мм 30,3 300х250 1WA 100x100 12 11,2 Воздуховоды приточного воздуха Воздуховоды удаляемого воздуха П2 По ходу движения воздуха: 1)ZSSK 500x250 2)ZFK 500x250 3) ZES 50x25/22.5 4)ZFP 50-25-4E 131 3,5 129 127 10,5 17,5 ЭКСПЛИКАЦИЯ: 101 ТАМБУР К1.2 SYSVRF WALL MINI 22 Q ОФИС 1WA 100x100 100х100 126 130 400х300 7,7 111 С/У 2,1 121 ДЛЯ ЧЕМОДАНОВ 6,0 128 9,2 102 КАФЕТЕРИЙ 37,7 112 ТАМБУР 9,4 122 ГАРДЕРОБНАЯ 6,2 103 КУХНЯ 30,3 113 ХОЛЛ 19,9 123 КУХНЯ 32 104 ХОЗЯЙСТВЕННАЯ ЧАСТЬ 20 114 ГАРДЕРОБНАЯ 11,3 124 ГОРЯЧИЙ ЦЕХ 46 105 ТОРГОВЫЙ ЗАЛ 159 115 С/У 22,8 125 ЦЕХ ПОДГОТОВКИ П/Ф 16 106 ЗАЛ АЛКОГОЛЬНОЙ ПРОД. 5,3 116 С/У 21,6 126 ОФИС 12 107 ТАМБУР 16,2 117 ЗАЛ РЕСТОРАНА 172,5 127 ХОЛОДИЛЬНИКИ 17,5 108 ТАМБУР-ХОЛЛ 11,1 118 ФОЙЕ 33,6 128 ТЕХНИЧЕСКОЕ ПОМЕЩЕНИЕ 9,2 109 ЗАПАСНЫЙ ВЫХОД 11,2 119 ПРИХОЖАЯ 11,2 129 ГАРДЕРОБ 10,5 110 КОМНАТА БЕЗОПАСТНОСТИ 12,8 120 ТАМБУР 5,5 130 КЛАДОВАЯ 11,2 131 С/У 3,5 К ПВ 1 600х350 600х350 К ПВ1 400х300 А ВКР 2018. 08.03.01 Проектирование систем отопления,вентиляции и кондиционирования многофункционального здания в г. Артем Изм. Кол. уч. Лист N док. ПодписьДата Разработал Делюкина Е.Ю. 06.2018 Проверил Почекунин П.С. 06.2018 Зав.кафедрой Кобзарь А.В. 06.2018 Н. контрольПочекунин П.С. 06.2018 Система отопления, вентиляции и кондиционирования. План 1-го этажа Стадия Лист Листов ВКР 1 6 Кафдра ИСЗиС группа Б3431д Формат А2

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования «Дальневосточный федеральный университет» (ДВФУ) Инженерная школа Кафедры инженерных систем зданий и сооружений ОТЗЫВ РУКОВОДИТЕЛЯ ВКР на выпускную квалификационную работу студента(ки) Делюкиной Елизаветы Юрьевны (фамилия, имя, отчество) направление (специальность) 08.03.01 «Строительство» (теплогазоснабжение и вентиляция) группа Б4331д Руководтгель ВКР старший преподаватель Петр Сергеевич Почекунин (ученая степень, ученое звание, и. о. фамилия) На тему проектирование систем отопления и вентиляции многофункционального здания в городе Артем Дата защиты ВКР « 29 » июня 2018 г. Выпускная квалификационная работа (ВКР) представлена пояснительной запиской на 71 странице и графической частью на 6 листах. Целью ВКР является проектирование системы отопления и вентиляции многофункционального здания в городе Артем. ВКР включает в себя: аннотацию, четыре главы, заключение, список литературы из 11 наименований. В первой главе приведена теория работы УПР и УКУ систем. Во второй главе приведен характеристики объекта проектирование, описаны типовые решения и нормы по организации вентиляции в гостинице, описаны особенности проектирования приточно-вытяжных систем вентиляции и кондиционирования воздуха в гостиницах. Во третьей главе вьшолнен теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций, рассчитана тепловая нагрузка на здание, вьшолнен расчет системы отопления. В четвёртой главе определено количества вредных вьщелений для расчетных помешений, на основании чего вьшолнен расчет воздухообменов, выбрана организация воздухообмена в помещениях, вьшолнен аэродинамический расчет систем вентиляции с механическим побуждением и вьшолнен подбор вентиляционных агрегатов. Содержание работы полностью соответствует заданию. Пояснительная записка оформлена с применением ЭВМ. При написании вьшускной квалификационной работы Делюкина Елизавета Юрьевна показала умение решать поставленные задачи, работать с нормативной и научно-

технической литературой, проявила самостоятельность и инициативу в принятии технических решений. Данная вьшускная квалификационная работа заслуживает оценки "хорошо", а студентка Делюкина Е.Ю. присвоения квалификации бакалавр по специальности «Теплогазоснабжение и вентиляция». Оригинальность текста ВКР составляет 72,41 %. Руководитель ВКР старший преподаватель //Т^"^^"^ П.С. Почекунин «25 » июня 2018 г. (уч. степень, уч. звание) (подпись) (и. о. фамилия)

Студент «13 » ^ Ов ' 1>П0ДПИСЬ Руководитель ВКР 20. (должность?^^еное зв^|(ие) г. (подпись) « •'2^» «Допустить к защите» ^^^^ Руководитель ОП канд.техн.наук, доцент •А « г (ученое звание) (подпись) В.П. Черненков ^ ^_ (и. о.ф) (ФИО) 20-:А . ^ 20/^ г Зав. кафедрой канд.техн.наук, доцент ' ( ученое звание) А.В. Кобзарь (и. о.ф) Защищена в ГЭК с оценкой )С^/<'^2г^<^ подпис Н.С. Ткач И.О.Фамилия 20 Мт. УТВЕРВДАЮ Дире,сгор Инженерной школы В материалах данной выпускной кн^^ил. содержатся сведения, состав:^^^"щГго^^^^^^^^^^^ и сведения, подлежащие экспорт:;;>1;'кГтр^^^^^^^ Уполномоченный по экспортному контролю Ф.И.О. Подпись ./ « » Р ^ ^ " - " не 201

Рецензии:

Авторизуйтесь, чтобы добавить рецензию

- у работы пока нет рецензий -

Отзывы:

Авторизуйтесь, чтобы оставить отзыв