Производственный корпус машиностроительного завода в городе Омске

Кислер Екатерина

Производственный корпус машиностроительного завода в городе Омске

Разработаны объемно-планировочные и конструктивные решения производственного корпуса машиностроительного завода в городе Омске с учетом действующих нагрузок и особенностей климатических условий района.

Строительство. Архитектура

Дипломы

Вуз: Сибирский государственный индустриальный университет (СибГИУ)

ID: 5f352bd2cd3d3e0001b88d6c

UUID: c7855cc0-bf8a-0138-18c3-0242ac180006

Язык: Русский

Опубликовано: больше 3 лет назад

Просмотры: 20

14.4

Кислер Екатерина

Сибирский государственный индустриальный университет (СибГИУ)

Комментировать 0

Рецензировать 1

Скачать - 7,6 МБ

Поделиться работой

Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Сибирский государственный индустриальный университет» ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА выпускной квалификационной работы: _____Производственный корпус машиностроительного завода в г. Омске__________ _______________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ (тема) ОБУЧАЮЩИЙСЯ _____________ Кислер Е.Д.._____________ (подпись) (фамилия, имя, отчество) допущен к защите в государственной экзаменационной комиссии «_02_» _07__ 2020 г. Руководитель доцент___ ___________ (уч. степень, звание) Заведующий кафедрой к.т.н., доцент___ (уч. степень, звание) Директор института ______АСИ__________ (наименование института) к.т.н., доцент.___ (уч. степень, звание) ___Музыченко Л.Н.______ (подпись) ___________ (подпись) (фамилия, имя, отчество) ___Семин А.П.______ (фамилия, имя, отчество) ___________ ____Алешина Е.А.___ (подпись) (фамилия, имя, отчество) Новокузнецк 2020 г.

Министерство науки и высшего образования Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Сибирский государственный индустриальный университет» Кафедра инженерных конструкций, строительных технологий и материалов УТВЕРЖДАЮ Заведующий кафедрой _________ _Семин А.П. (подпись) (ФИО) «16» ____апреля______ 2020г. ЗАДАНИЕ на выпускную квалификационную работу обучающегося ____Кислер Екатерины Дмитриевны_________ (фамилия, имя, отчество) группы __СПК-16__ Тема работы: Производственный корпус машиностроительного завода в г. Омске _________________________________________________________________________ _________________________________________________________________________ Утверждена приказом от _____16.04.2020_______ №______№389-об______________ Характер работы проектно- конструкторский_________________________________ ________________________________________________________________________ (прикладное научное исследование, экспериментальная разработка, аналитическая работа, ОКР) ________________________________________________________________________ Срок сдачи обучающимся законченной работы «_02_» ______07___ 2020г. Исходные условия и данные к работе ___________________________________ Район строительства – г. Омск; нормативная снеговая нагрузка 1,5 кн/ м2; нормативная ветровая нагрузка 0,30 Па; глубина промерзания грунта 2,2 м; сейсмичность 6 баллов; расчетная температура наиболее холодной пятидневки -38 С ; здание оборудовано мостовыми кранами грузоподъемностью 500 кН, режим работы 5К; ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ Цель, задачи работы _________________________________________________ Цель: запроектировать производственный корпус машиностроительного завода в г. Омске _______________________________ Задачи: разработать объемно-планировочное и архитектурно-конструктивное решение здания; выполнить расчет и конструирование колонны и фундамента; разработать сетевой график и стройгенплан; разработать систему мероприятий по обеспечению безопасности труда на строительной площадке.__________________

Содержание работы__________________________________________________ 1.Архитектурно-строительный раздел (описание объекта строительтва, объемно планировочного решения здания, конструктивных элементов, теплотехнический расчет) 2.Расчетно-конструктивный раздел___ (компоновка рамы, сбор нагрузок, конструктивный расчет колонны, фермы, подкрановой балки, фундамента под колонну) ____ 3.Организационо-технологический раздел (составление ведомости объема работ; карточки определителя рабод сетевого графика, описания производства основных видов строительно-монтажных работ);_________ ______________________________ 4.Экономический раздел (разработка локальной, объектной смет, сводного сметного расчета; определение заработной платы ресусным методом) _____________________ 5.Безопасность и экологичность_(безопасность проекта; анализ условий труда; мероприятия по безопасности; пожарная безопасность)___________________________ _________________________________________________________________________ _________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ Предполагаемое использование результатов: __материалы выпускной квалификационной работы предполагается использовать при выполнении курсовых проектов по профильным дисцыплинам. _______________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ _______________________________________________________________________ Перечень графического материала: Лист 1 – Фасад в осях 1-10. План цеха ремонта технологического оборудования на отм. 0,000 м Лист 2 – Схема связей по верхним, нижним поясам ферм; схема вертикальных связей. Лист 3 – Разред 1-1; узлы Лист 4 – Подкрановая балка ПБ 1 Лист 5 – Колонна К1 Лист 6 – Ферма Ф1 Лист 7 – Фундамен ФМ1 Лист 8 – Сетевой график; график движения рабочих Лист 9 – Стройген план Консультанты по работе с указанием относящихся к ним разделов работы Архитектурно-строительный раздел__________________________Музыченко Л.Н. Расчетно-конструктивный раздел_____________________________ Музыченко Л.Н. Организационный раздел___________________________________ Музыченко Л.Н. Экономический раздел_____________________________________ Музыченко Л.Н. Безопасность и экологичность_______________________________ Музыченко Л.Н. ________________________________________________________________________ Нормоконтроль __________________________________________ Музыченко Л.Н.

________________________________________________________________________ Руководитель __________________ _ Музыченко Л.Н. (подпись) Задание к исполнению принял ________________ «_16_» ____04_____ 2020г.

Лист замечаний ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________ _______________________________________________________________________ 4

Аннотация Кислер Е.Д. «Производственный корпус машиностроительног завода в г. Омске»: выпускная квалификационная работа по направлению подготоки «Строительство» (08.03.01) профиль «Промышленное и гражданское строительство» (Исследование и проектирование зданий и сооружений). – Новокузнецк, 2020.- 228с., табл.61, ил.60 , источников 30, чертежей 9, презентация в качестве материала попрофильным дисцыплинам 1. В процессе выполнения выпускной квалификационной работы целью разработки являлось конструктивное решение производственного корпуса вмашиностроительного завода в г. Омске. Работа выполнена на основе расчетов архитектурно-конструктивных вариантов, выбора методов проведения строительномонтажных работ с целью сокращения сроков работ. Данная выпускная квалификационная работа может быть использована в качестве материала для проектирования. Исполнитель _____________ (подпись) 5 Кислер Е.Д.

Abstract Kisler E/. "Production shop of the car repair plant in Omsk": final qualification work in the direction of training "Construction" (08.03.01) profile "industrial and civil construction" (research and design of buildings and structures).- Novokuznetsk, 2020.- 228 p., table. 61, ill. 60, sources 30 , appendices 9, drawings 9, presentation as material for core disciplines 1. In the process of completing the final qualification work, the purpose of the development was a constructive solution for the production Department of the car repair plant in Kemerovo. The work was performed on the basis of architectural and structural calculations of options, selection of methods for construction and installation works in order to reduce the time of work. The executor _____________ (signature) 6 Kisler E.D/.

Содержание Введение ................................................................................................................... 11 1 Архитектурно-строительный раздел .................................................................... 12 1.1 Описание объемно- планировочного решения и конструктивного решения здания........................................................................................................................ 12 1.1.1 Колонны ........................................................................................................... 14 1.1.2 Кровля и ферма................................................................................................ 18 1.1.3 Фундамент ....................................................................................................... 19 1.1.4 Подкрановая балка .......................................................................................... 19 1.1.5 Двери, ворота ................................................................................................... 20 1.1.6 Окна.................................................................................................................. 21 1.1.7 Пол ................................................................................................................... 22 1.1.8 Крановое оборудование .................................................................................. 23 1.1.9 Стены ............................................................................................................... 23 1.1.10 Теплотехнический расчет стенового ограждения ....................................... 24 1.2 Описание технологического процесса .............................................................. 26 1.3 Описание исходных данных района строительства ......................................... 26 2 Расчетно-конструктивный раздел ........................................................................ 29 2.1 Исходные данные ............................................................................................... 29 2.1 Компоновка каркаса ........................................................................................... 29 2.2. Нагрузки от собственного веса конструкций здания ...................................... 30 2.2.1 Погонная нагрузка на ригель рамы: ............................................................... 32 2.2.2 Снеговая нагрузка ........................................................................................... 32 2.2.3 Ветровая нагрузка ........................................................................................... 33 2.2.4 Крановая нагрузка ........................................................................................... 37 2.3 Статический расчет в программе RAMA_F...................................................... 40 2.4. Расчет стропильной фермы .............................................................................. 42 2.4.1 Выбор геометрической схемы фермы ............................................................ 42 2.4.2 Подбор сечения стержней ............................................................................... 46 2.4.3 Расчет узлов фермы ......................................................................................... 51 2.4.3.1 Расчет верхнего опорного узла (узел 1) ...................................................... 53 2.4.3.2 Расчет нижнего опорного узла (узел 2) ....................................................... 55 2.4.3.3 Расчет верхних промежуточных узлов (узел 3) .......................................... 61 2.4.3.4 Расчет нижних промежуточных узлов (узел 4) .......................................... 64 2.4.3.5 Расчет верхнего промежуточного узла (узел 5) .......................................... 68 2.4.3.6 Стыки отправочных марок (узел 5). ............................................................ 71 2.5. Расчет ступенчатой колонны промышленного здания ................................... 74 2.5.1 Расчет верхней части колонны ....................................................................... 77 2.5.1.1 Подбор сечения верхней части колонны..................................................... 77 2.5.1.2 Определение геометрических характеристик ............................................. 77 2.5.1.3 Определение местной устойчивости поясов ............................................... 78 2.5.1.4 Проверка местной устойчивости стенки ..................................................... 79 2.5.1.5 Проверка общей устойчивости из плоскости действия момента .............. 80 8

2.5.1.6 Проверка общей устойчивости в плоскости действия момента ................ 82 2.5.2 Расчет нижней части колонны ........................................................................ 83 2.5.2.1 Компоновка сечения нижней части колонны ............................................. 83 2.5.2.2 Определение геометрических характеристик принятого сечения ............. 84 2.5.2.3 Проверка устойчивости ветвей колонны .................................................... 86 2.5.2.4 Расчет соединительной решетки ................................................................. 89 2.5.2.5 Расчет базы колонны .................................................................................... 91 2.5.2.6 Рассчитываем траверсу базы. ...................................................................... 94 2.5.2.7 Расчет анкерных болтов ............................................................................... 98 2.5.2.8 Проверка устойчивости нижней части колонны как единого стержня в плоскости рамы ........................................................................................................ 99 2.5.2.9 Расчет и конструирование узла сопряжения верхней части колонны с нижней .................................................................................................................... 101 2.6 Расчет подкрановой балки ............................................................................... 106 2.6.1 Определение расчетных нагрузок от колес крана ....................................... 106 2.6.2 Определение расчетных усилий ................................................................... 107 2.6.2.1 Определение положения равнодействующей силы.................................. 107 2.6.2.2 Определение критического груза. ............................................................. 107 2.6.2.3 Проверка правильности расстановки колес на балке ............................... 108 2.6.2.4 Определение наибольшего изгибающего момента и соответствующей продольной силы .................................................................................................... 108 2.6.2.5 Определение максимальной поперечной силы ......................................... 110 2.6.3 Подбор сечения подкрановой балки ............................................................ 113 2.6.3.1 Определение высоты подкрановой балки ................................................. 113 2.6.3.2 Определение размеров поясов ................................................................... 114 2.6.3.3 Выбор размеров элементов тормозной балки ........................................... 116 2.6.3.4 Определение геометрических характеристик подкрановых конструкций ................................................................................................................................. 116 2.6.3.5 Проверка прочности подкрановой балки .................................................. 119 2.6.3.6 Соединение поясов со стенкой .................................................................. 123 2.6.3.7 Проверка общей устойчивости .................................................................. 125 2.6.3.8 Проверка местной устойчивости ............................................................... 125 2.6.3.9 Расчет опорной части ПБ ........................................................................... 132 2.7 Расчет фундамента ........................................................................................... 135 2.7.1 Определение глубины заложения подошвы фундамента ........................... 137 2.7.2 Определение размеров подошвы фундамента при одновременном действии момента, нормальных и поперечных сил ............................................................. 138 2.7.3 Расчет осадок фундаментов методом послойного элементарного суммирования ......................................................................................................... 142 2.7.4 Расчет затухания осадки фундамента во времени ....................................... 145 2.7.5 Конструирование фундамента ...................................................................... 146 2.7.6 Проверка первой ступени по поперечной силе ........................................... 149 2.7.7 Расчет фундамента на изгиб ......................................................................... 150 2.7.8 Расчет подколонника и его стаканной части ............................................... 156 2.7.8.1 Расчет продольной арматуры .................................................................... 156 9

3 Организационно-технологический раздел ......................................................... 158 3.1 Ведомость объемов работ ................................................................................ 158 3.2 Ведомость трудоемкости ................................................................................. 161 3.3 Карточка-определитель работ сетевого графика ............................................ 161 3.4 Расчет площадей строительных складов ........................................................ 162 3.5 Расчет потребности строительства в воде ...................................................... 163 3.6 Расчет электроснабжения строительной площадки ....................................... 165 3.7 Расчет количества работающих на строительной площадке ......................... 167 3.8 Расчет временных зданий и сооружений ........................................................ 168 4 Экономический раздел ........................................................................................ 170 4.1 Локальная смета на общестроительные работы ............................................. 170 4.2 Объектная смета ............................................................................................... 171 4.3 Сводный сметный расчет стоимости строительства ...................................... 171 4.4 Определение заработной платы ресурсным методом .................................... 171 5 Безопасность и экологичность ........................................................................... 172 5.1 Безопасность проекта ....................................................................................... 172 5.1.1 Анализ условий труда на объекте проектирования ..................................... 172 5.1.2 Мероприятия по безопасности труда ........................................................... 176 5.1.3 Мероприятия по производственной санитарии ........................................... 179 5.1.4 Пожарная безопасность ................................................................................ 180 5.2 Экологичность проекта .................................................................................... 184 Заключение ............................................................................................................. 187 Список использованной литературы .................................................................... 188 Приложение А ........................................................................................................ 191 Приложение Б ......................................................................................................... 193 Приложение В ........................................................................................................ 195 Приложение Г......................................................................................................... 203 Приложение Д ........................................................................................................ 206 Приложение Е ........................................................................................................ 207 Приложение Ж ....................................................................................................... 219 Приложение И ........................................................................................................ 221 Приложение К ........................................................................................................ 223 10

Введение Машиностроение является одной из ведущих отраслей народного хозяйства и характеризуется широкой номенклатурой изделий и их значительными габаритами. Проектируемый машиностроительный завод специализируется на производстве двигателей и запасных частей к ним. В составе завода - основные производственные цеха, вспомогательные цеха, склады, энергетические установки и различные объекты общезаводского назначения. Исходные матералы на склады завода поступают железнодорожным транспортом, а готовая продукция отгружается из цехов автомобильным и железнодорожным транспортом. Внутри цеховые и межцеховые перевозки осуществляются специализированным транспортом. В данной выпускной квалификационной работе выполнены рабочие чертежи основных несущих конструкция производственый корпус машиностроительного завода, а также разработан сетевой график на период возведения здания. 11

1 Архитектурно-строительный раздел 1.1 Описание объемно- планировочного решения и конструктивного решения здания Проектируемое производственное здание каркасного типа. Основные элементы каркаса- металлические. Покрытие состоит из: утеплителя (пенопласт), защитного слоя, связям по покрытию, прогонам, стального профнастила. Стеновые ограждения из трехслойных металлических навесных стеновых панелей. Высота здания цеха 22.950 мм (с учетом парапета 0,600 мм), отметка кранового рельса 15.400 мм, количество кранов -2, грузоподъемность 50 т. Размеры здания в плане 36000 х 108000 мм, температурный шов не предусмотрен [4» п. 15 табл. 44]. Привязка колонн к поперечным осям 250 мм, к продольным 500мм. Шаг колон в продольном направлении 12000мм. Пролет в здании один36000мм. Шаг фахверковых колонн 6000мм. План на отметке 0.000 и поперечный разрез здания представлены на рисунках 1-2. Рисунок 1- План здания на отметке 0,000 12

Рисунок 2- Поперечный разрез здания Вертикальные связи между основными колоннами ниже уровня балок крановых путей следует располагать в середине или около середины температурного блока; верхние вертикальные связи целесообразно располагать по торцам здания. В уровне нижних поясов стропильных ферм с восходящими раскосами, опирающимися на колонны нижними поясами, следует предусматривать поперечные горизонтальные связи в каждом пролете здания у торцов. В зданиях со стальным каркасом, оборудованных мостовыми кранами грузоподъемностью 10 т и более, и в зданиях с подстропильными фермами следует предусматривать продольные связи, располагаемые по крайним панелям нижних поясов стропильных ферм и образующие совместно с поперечными связями жесткий контур в плоскости нижних поясов ферм. 13

В однопролетных зданиях такого типа продольные связи по нижним поясам следует назначать вдоль обоих рядов колонн. [4 п. 15.4]. Продольный разрез здания представлен на рисунке 3. Рисунок-3 Продольный разрез здания 1.1.1 Колонны Привязка колонн в продольном напраавнении равна 500 мм, в поперечно направлении 250 мм. Привязка колонн крайнего ряда представлена на рисунке 4. Рисунок 4- Привязка колонн крайнего ряда Колонна крайняя двухветвевая, высота надкрановой части 5,43м, подкрановой части 14,57м (с учетом базы колонны). Здание длиной 108м в плане, температурных и деформационных швов не предусмотренно. Схема колонны крайнего ряда представлена на рисунке 5. 14

Рисунок 5- Крайняя колонна Так как пролет в здании один, то все колонны крайнего ряда. Колонны состоят из двух частей: верхней сплошной и нижней сквозной. Расчетная схема колонны – стержень, жестко закрепленный по концам. Ригель имеет жесткое сопряжение с колонной. Верхняя часть колонны. В сечение сварной двутвр. Верхняя часть колонны работает на сжатие с изгибом. (см. ричунок 6). 15

Рисунок 6 – Сечение верхней части колонны Нижняя часть колонны Сечение состоит из двух ветвей наружней и подкрановой, ветви соединены соединительной решёткой, состоящей из раскосов и стоек. Сечение наружней ветви состоит из пластины и двух уголков, сечение подкрановой ветви состоит из прокатного двутавра. Ветви нижней части колонны работаю на центральное сжатие. (см. рисунок 7). Рисунок 7- Сечение нижней части колонны Соединительная траверса Траверса соединяет верхнюю и нижнюю часть колонны. Работает на изгиб (см.рисунок 8). 16

Рисунок 8- Траверса, соединяющая верхнюю и нижнюю часть колонны База колонны В сквозных колонна при большой ширине принимают, как правило, раздельные базы, являющиеся достаточно экономичными и удобными в изготовлении. Ветви сквозной колонны работают на продольные осевые силы, поэтому расчет и конструирование раздельных баз проводится так же, как и без центрально сжатых колонн. (см. рисунок 9). Рисунок 9- База колонны Траверса базы 17

Работает на изгиб, расчетной схемой является балка на двух опорах с консолями. Опорами являются сварные швы, крепящие траверсу к полкам колонны. 1.1.2 Кровля и ферма Кровля теплая, состоит из сендвич панелей, прогонов и ферм. Фермы пролетом 36 м с уклоном 0,015 м.Фермы состоит из 6 панелей, крайние панели равны 5,75 м, средние 6м. Высота стропильных ферм 3,15м. По торцам покрытия здания предусмотрен парапет 0,6 м. Кровля и схема крейней и средней панели фермы Ф-1 предсталены на рисунках 10-11. Расчетной схемой фермы является стержневая конструкция с шарнирным закреплением элементов в узлах, загруженная узловыми нагрузками. Ферма имеет жесткое сопряжение с колонной, поэтому на опорах действуют 𝑀л и 𝑀пр . Ферма в целом работает на изгиб, отдельные элементы ее на центральное сжатие или центральное растяжение. Верхний пояс сжат, нижний – растянут, восходящие раскосы сжаты, нисходящие – растянуты, стойки работают на сжатие. Пролет фермы 36м, сечение из парных уголков. Рисунок 10- Кровля 18

Рисунок 11- Крайняя и средняя панель фермы 1.1.3 Фундамент Фундамент – это подземная часть здания, которая передает нагрузки от здания на основание и обеспечивает прочность и устойчивость здания. В проекте запроектированы монолитные железобетонные фундаменты. Фундамент условно делится на две части: подколонник и плиту, которая в данном случае имеет три ступень. Подколонник делается сплошной (без стакана) и снабжается анкерными болтами, которые на низких концах имеют крюки или анкеры, а на верхних, выступающих концах винтовую нарезку для закрепления стальной колонны на фундаменте. Верх подколонника расположен на отметке минус 0,850 м. 1.1.4 Подкрановая балка Запроектированные разрезные подкрановые балки пролетом 12 м, которые представляют собой сварной двутавр сплошного сечения. Разрезные подкрановые балки имеют пространственное сечение и стыкуются на опорах, где изгибающий момент равен нулю. Высота сечения подкрановых балок принята h=1500 мм. Для обеспечения местной устойчивости стенок балок усилены парными поперечными ребрами жесткости, расположенными через 3 м. Балки опираются на колонны через опорные торцевые ребра и крепятся к ним болтами и планками. Между собой балки соединены болтами, пропускаемыми через опорные ребра. Подкрановая балка представлена на рисунке 9. 19

На ПБ действует вертикальное давление, которое передается в местах опирания мостового крана и горизонтальная нагрузка, которая также передается в местах опирания мостового крана. Все нагрузки определяются от двух сближенных кранов наибольшей грузоподъемности. Так как крановая нагрузка носит подвижный характер, то максимальный изгибающий момент и поперечная сила определяются по правилу Винклера. Расчетной схемой является балка на двух опорах, работающая на изгиб. Сечение состоит из не равнополочного двутавра, пластины и прокатного швеллера. (см. рисунок 12). Рисунок 12 – Подкрановая балка Для мостового крана принят крановый рельс КР-70, который крепится на подкрановой балке при помощи лапок и болтов (см. рисунок 13). Рисунок 13 – Крановый рельс 1.1.5 Двери, ворота 20

В наружных стенах здания запроектировано размещение ворот распашных складчатых с калиткой РСВк 3,6х3,6 и дверей стальных утепленных двупальных 2ДСУ (см. рисунок 14). Конструктивные размеры ворот 3600х3600 мм, дверных проемов, увеличение на толщину швов, составляют 2015х2430 мм. Коробка стальной двери изготовлена из уголков 75х5 мм, полотна – из стали 2090 2000 толщиной 2 мм. 1490 Рисунок 14 – Схема дверей и ворот В одном из полотен ворот предусмотрена калитка для прохода людей. Для предотвращения продувания по контуру рамы ворот приварены стальные полосы – нащельники. Створные щели полотен и щель у порога закрываются гибким фартуком из резины. Полотна распашных ворот открываются наружу. 1.1.6 Окна Решением стеновых панелей предусмотрено устройство отдельных окон ПВХ, открывающиеся с двойным остеклением (см. рисунок 15). Окна приняты по чертежам в количестве 50 шт. 21

4800 1000 Рисунок 15 – Схема заполнения оконного проема 1.1.7 Пол Конструктивное решение пола выбрано с конкретным решением производственного помещения. Производственный цех для складирования готовой продукции имеет пол со сплошным покрытием. Запроектирован бетонный пол усиленный по бетонному подстилающему слою В75. Грунт основания под пол исключает возможность общих и местных деформаций пола, т.к. укреплен из бетона марки В12,5 на графийном заполнителе. Бетонный подстилающий слой принимается толщиной 100 мм (см. рисунок 16). 22

Рисунок 16 – Конструкция пола 1.1.8 Крановое оборудование В здании предусмотренно два крана крузоподъемностью 50 т. Режим работы кранов 5К. (см. рисунок 17). Рисунок 17- Расположение кранов в здании 1.1.9 Стены В комплект ограждающих конструкций здания входят наружные стеновые панели со стальными обшивками и утеплителями (см. рисунок 18). Рисунок 18 – Бескаркасная панель из металлических листов 23

В трехслойных панелях наружная и внутренняя обшивка выполнена из стальных оцинкованных рулонных листов толщиной 0,8 мм. Заключенный между ними слой эффективного утеплителя – пенопалиуретан имеет толщину 60,0 мм, определенная теплотехническими расчетами. Панели имеют кромки форм гребня и паза и образуют стыки в форме 50 шпунта (см. рисунок 19). 3 8 8 45 1 – паз панели; 2 – гребень панели; 3 – ригель; 4 – болт; 5 – герметизирующая прокладка Рисунок 19- Узел А 1.1.10 Теплотехнический расчет стенового ограждения Для указанной площадки строительства по [1, таблица 3.1], получены величины: температура воздуха наиболее холодной пятидневки 𝑡𝑒𝑥𝑡 = −37℃ , средняя температура воздуха за оптимальный период 𝑡ℎ𝑡 = −11,9℃ , продолжительность периода со средней суточной температурой 𝑧ℎ𝑡 = 165 суток. tint – температура внутри помещения, ℃ - tint=16℃ 𝐷𝑑 = (𝑡𝑖𝑛𝑡 − 𝑡ℎ𝑡 ) ∙ 𝑧ℎ𝑡 = (16 − (−37)) ∙ 165 = 8745 , (1) где, 𝐷𝑑 −градусо-сутки отопительного периода. В соответствии с [10, таблица 3] получены коэффициенты: а=0,0002, b=1,0. 𝑅𝑟𝑒𝑔 = 𝑎 ∙ 𝐷𝑑 + 𝑏 = 0.0002 ∙ 8745 + 1.0 = 2.749 м2 ∙ ℃/Вт, 24 (2)

где 𝑅𝑟𝑒𝑔 - требуемое значение термического сопротивления ограждающей конструкции. В соответствии с [10, таблица 4] получен коэффициент теплообмена внутренней среды 𝑎𝑖𝑛𝑡 = 8.70 Вт/(м ∙ ℃). В соответствии с [10, таблица 8] получен коэффициент теплообмена наружной среды 𝑎𝑒𝑥𝑡 = 23.00 Вт/(м ∙ ℃). 𝑅0 = ( =( 1 8.70 + 0.0008 58 1 𝑎𝑖𝑛𝑡 + + 0,60 0.19 𝛿1 𝜆1 + + 𝛿2 𝜆2 0,0008 58 + + 𝛿3 𝜆3 + 1 𝛿4 𝜆4 )∙𝑟 = (3) ) ∙ 0.74 = 2.856 м2 ∙ ℃/Вт 23.00 𝑅0 = 2.856 м2 ∙ ℃/Вт ≥ 𝑅𝑟𝑒𝑔 = 2.792 м2 ∙ ℃/Вт, где 𝑅0 − сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции. В соответствии с [10, таблица 6] получено n=1.00. Определение температурного перепада ∆𝑡0 = где 𝑛∙(𝑡𝑖𝑛𝑡 −𝑡𝑒𝑥𝑡 ) 𝑅0 ∙𝑎𝑖𝑛𝑡 = 1.00(16−(−37)) 2.856∙8.7 = 2,133 ≤ ∆𝑡𝑛 = 4.00℃ , (4) ∆𝑡0 −расчетный температурный перепад; n – коэффициент, учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающей конструкции. Рисунок 20- Панели типа «Сэндвич» 25

1.2 Описание технологического процесса Цех предназначен для изготовления деталей и узлов изделий, имеющих неразъемные соединения, выполненные преимущественно сваркой. Основным исходным материалом для производства металлоконструкция служит прокат металлов. Могут выполняться комбинированные конструкции из поковок, отливок, проката. Технологические операции обслуживаются самоходными безрельсовыми тележками, а также мостовыми кранами. После сварки изделия могут проходить комплекс дополнительной обработки: механическую и термическую обработки травления, гидравлические испытания и окраску. Передача металлоконструкций на соответствующие участки производится тележками и мостовыми кранами. 1.3 Описание исходных данных района строительства Расчетная температура наружного воздуха: Климатические параметры холодного периода  среднесуточная амплитуда температур наиболее холодного месяца, С: 8,6;  температура воздуха наиболее холодной пятидневки С, обеспеченностью 0,98: -38 С;  абсолютно минимальная температура воздуха, С: -49 С  среднемесячная относительная влажность воздуха наиболее холодного месяца, %: 80%. [1 п. 3. Табл. 3.1]. Климатические параметры теплого периода года  температура воздуха, С, обеспеченностью 0,98: 28С;  средняя максимальная температура воздуха наиболее теплого месяца, С: 25С;  абсолютная максимальная температура воздуха, С: 40С; 26

 среднемесячная относительная влажность воздуха наиболее теплого месяца, %: 67%. [1 п. 4. Табл. 4.1]. Среднемесячная годовая температура воздуха Данные о среднемесячной температуре воздуха в городе Омске приведены в таблице 1. Таблица 1- Среднемесячная температура воздуха в городе Омске Омск 1 -17,2 2 -15,9 3 -7,8 4 3,7 5 12,1 6 17,7 7 19,5 8 16,3 9 10,5 10 2,8 11 12 -7,3 -14,3 Год 1,7 Климатические параметры рассчитаны на период наблюдений до 2010 года. [1 п. 5. Табл. 5.1] Климатический район города Омска I В. [1 Прил. А, рис. А.1.]. Сейсмичность Расчётная сейсмическая интенсивность в Омской области составляет 5-6 баллов по шкале MSK-64. [2 Прил. А Карты общего сейсмического районирования]. Снеговая нагрузка Город Омск находится в третьем снеговом районе [3 Прил. Е]. Нормативное значение снегового покрова Sgна 1 м2 горизонтальной поверхности земли Sg=1,5 кН/м2. [3п. 10 табл.10.1]. Ветровые нарезки Ветровой район города Омска II. Нормативное значение ветрового давления w0 =0,30 Па, принимается по [3п. 11 табл.11.1]. 27

Рисунок 18- Нагрузки на поперечную раму каркаса Описание геологических условий района строительства Геологический разрез состоит из трех слоев грунта: 1. пылеватый песок, влажный, средне курупности; 2. супесь в пластичном состоянии; 3. суглинок в тугопластичном состоянии. Уровень природного рельефа находится на отметке 252 м. Уровень грунтовых вод находится на отметк 249,50 м Расчетная глубина сезонного промерзания грунта 1,362 м. Описание кранового оборудования Нагрузки от мостовых кранов следует определять в зависимости от групп режимов их работы, устанавливаемых в [3 табл. А.1 прил. А]и других нормативных документах, от вида привода и способа подвеса груза. В металлургическом цеха данного проекта приняты два крана с режимом работы 5К и весом 50т. 28

При учете двух кранов нагрузки от них необходимо умножать на коэффициент сочетаний i =0,85. 2 Расчетно-конструктивный раздел 2.1 Исходные данные Одноэтажное промышленное здание. Производственный корпус машиностроительного завода в г. Омске. Пролет цеха(l): 36 м. Длина цеха(L): 108 м. Шаг рам (В): 12м. Отметка головки кранового рельса(h1) :15,4м. Грузоподъемность крана (Q):500 кН. Количество кранов: 2шт. Режим работы кранов: 5К. Тип кровли: теплая с прогонами. Район строительства: город Омск. Снеговой район: 3 район [3.Приложение Е] Ветровой район: 2 район [3.Приложение Е] Тип местности:В. Класс прочности бетона фундамента: В20. 2.1 Компоновка каркаса Высота от головки кранового рельса до низа фермы (h2): 3800мм. Высота от отметки (±0.000) до верха кранового рельса (h1) :15400мм. Высота подкрановой балки (hп.б): 1500мм. Высота верхней части колонны (Hв): 5430мм. Высота нижней части колонны (Hк) :14570мм. Общая высота колонны (H): 20000мм. Высота базы колонны (hб): 800мм. Ширина верхней части колонны (bв) :500мм. 29

Ширина нижней части колонны (bн): 1000мм. Привязка крайних колонн (а):250мм. Компоновка каркаса показана на рисунке 19. Рисунок 19-Компоновка поперечной рамы одноэтажного промышленного здания 2.2. Нагрузки от собственного веса конструкций здания Нагрузки от собственного веса покрытия, нагрузки от собственного веса частей здания приведены в таблицах 2 и 3. Таблица 2 – Нагрузки от конструкций покрытия Элементы конструкции покрытия Единицы измерения Нормативная нагрузка 30 Коэффициент надежности по нагрузке Расчетная нагрузка

1. Стальной профнастил 2. Прогоны 3. Стропильные фермы Элементы конструкции покрытия 4. Связи по покрытию 5. Защитный слой 6. Утеплитель (пенопласт) кН/м2 0,14 1,05 0,15 кН/м2 0,2 1,05 0,2 кН/м2 0,4 1,05 0,5 Проложение таблицы 2 Коэффициент Расчетная надежности по нагрузка нагрузке Единицы измерения Нормативная нагрузка кН/м2 0,06 1,05 0,07 кН/м2 0,42 1,3 0,55 кН/м2 0,03 1,2 0,04 Итого 1,25 1,51 Таблица 3 – Нагрузки от веса элементов и частей здания Элементы и части здания Единицы измерения Нормативная нагрузка Коэффициент надежности по нагрузке Расчетная нагрузка 1. Верхняя часть колонны кН 15 1,05 16 2. Нижняя часть колонны кН 60 1,05 63 3. Связи между колоннами кН/м2 0,05 1,05 0,05 кН 60 1,05 63 кН/м2 0,5 1,05 0,75 4. Подкрановые конструкции при шаге рам 12 5. Трехслойные металлические навесные стеновые панели t=130-150мм 31

2.2.1 Погонная нагрузка на ригель рамы: qнс.в. = ∑ qнс.в.i ∙ B = 1,25 ∙ 12 = 15 кН/м, покр (1) где B – шаг рам ∑ qнс.в.i – значения нормативных нагрузок с одного квадратного метра покрытия соответственно, определяемая по таблице 1. q p с.в. покр p = ∑ q с.в.i ∙ B = 1,51 ∙ 12 = 18,2 кН/м, (2) p ∑ q с.в.i – значения расчетных нагрузок с одного квадратного метра покрытия соответственно, определяемая по таблице 2. Схема распределния нагрузок представлена на рисунке 20. Рисунок 20 – Схема распределения нагрузки от собственного веса покрытия 2.2.2 Снеговая нагрузка Нормативная снеговая нагрузка:( III-район) н 𝑆сн. = 𝑆0н ∙ 𝜇 ∙ 𝐵 = 1,5 ∙ 1 ∙ 12 = 18кН/м, 32 (3)

Расчетная снеговая нагрузка: 𝑝 𝑆сн. = 𝑆0н ∙ 𝛾𝑓 ∙ 𝐵 = 1,5 ∙ 1,4 ∙ 12 = 25,2кН/м, (4) где 𝑆0н − нормативное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли, принимается по таблице 10.1 [3]; 𝜇 − коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие, принимается по таблице Б1 приложение Б [3]. 𝛾𝑓 - коэффициент надежности о нагрузке – 1.4, принимается п. 10.12 [3]; 2.2.3 Ветровая нагрузка Величины ветровой нагрузки определяются по формуле: где 𝜔𝑎 = 𝜔0 ∙ 𝑐𝑎 ∙ 𝑘 ∙ 𝐵 ∙ 𝛾𝑓 , (5) 𝜔отс. = 𝜔0 ∙ сотс ∙ 𝑘 ∙ 𝐵 ∙ 𝛾𝑓 , (6) 𝜔0 – нормативное значение ветрового давления, принимается согласно [3] по таблице 11.1 в зависимости от ветрового района строительства(II-район), 𝜔0 = 0,3 𝑐𝑎 , сотс − аэродинамические коэффициенты активного давления ветра и отсоса соответственно, принимаемые по приложению Д [3] и составляет: - для наветренной стороны 𝑐𝑎 = 0,8; -для заветренной стороны сотс = −0,6; k – коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте, принимаемый по таблице 11.2 [3], зависящий от высоты и типа местности и составляет: - для отметки 5м 𝑘 = 0,5; - для отметки 10м 𝑘 = 0,65; - для отметки 19.2 м 𝑘 = 0,83; 33

- для отметки 22.95м 𝑘 = 0,89; - для отметки 40м k=1,1; 𝛾𝑓 − коэффициент надежности по нагрузке, 𝛾𝑓 = 1,4; 𝐵 − шаг рам. Рисунок 21 – Расчетная схема действия ветровой нагрузки слева на раму здания Рисунок 22 – Схема действия на раму эквивалентной ветровой нагрузки Схема действия ветровой нагрузки на раму и схема действия на рами эквивалентрой нагрузки представлены на рисунках 21-22. Определяем величины расчетной ветровой нагрузки: На отметке 5,000 м (k=0,5) 𝜔𝑎.5 = 0,3 ∙ 0,8 ∙ 0,5 ∙ 12 ∙ 1,4 = 2,016 кН/м, 34

𝜔отс.5 = 0,3 ∙ (−0,6) ∙ 0,5 ∙ 12 ∙ 1,4 = −1,512кН/м, На отметке 10,000 м (k=0,65) 𝜔𝑎.10 = 0,3 ∙ 0,8 ∙ 0,65 ∙ 12 ∙ 1,4 = 2,62 кН/м, 𝜔отс.10 = 0,3 ∙ (−0,6) ∙ 0,65 ∙ 12 ∙ 1,4 = −1,97 кН/м, На отметке 19,200 м (k=0,83) 𝜔𝑎.19.2 = 0,3 ∙ 0,8 ∙ 0,83 ∙ 12 ∙ 1,4 = 3,35 кН/м, 𝜔отс.19.2 = 0,3 ∙ (−0,6) ∙ 0,83 ∙ 12 ∙ 1,4 = −2,5 кН/м, ℎпар = ℎ + 3,15 + 0,6 = 19,2 + 3,15 + 0,6 = 22,95м На отметке 22,95 м (k=0,89) 𝜔𝑎.22,95 = 0,3 ∙ 0,8 ∙ 0,89 ∙ 12 ∙ 1,4 = 3,58 кН/м, 𝑊отс.22,95 = 0,3 ∙ (−0,6) ∙ 0,89 ∙ 12 ∙ 1,4 = −2,7 кН/м, Сосредоточенная нагрузка: 𝑊𝑎 = 𝑊𝑎 = (𝜔𝑎.19.2 +𝜔𝑎.22,95 ) 2 фер. ∙ (ℎна оп. + 0,45 + 0,6) (7) (3,35 + 3,58) ∙ (3,15 + 0,45 + 0,6) = 14,553 кН. 2 𝑊отс = 𝜔𝑎 ∙ сотс с𝑎 35 (8)

𝑊отс = 14,553 ∙ 0,6 = 10,91 кН. 0,8 Эквивалентная равномерная нагрузка определяется из условия равенства изгибающего момента заделки от фактической ветровой нагрузки и эквивалентной: факт. 𝑀зад. = Мэкв. зад. . Изгибающий момент заделки от фактической ветровой нагрузки: 5 (𝜔𝑎.5 + 𝜔𝑎.10 ) факт. 𝑀зад. = 𝜔𝑎.5 ∙ 5 ∙ ( + ℎбазы) + ∙ (10 − 5) ∙ 2 2 (𝜔𝑎.19.2 + 𝜔𝑎.10) 2 ∙ [ ∙ (10 − 5) + 5 + ℎбазы ] + ∙ (19,2 − 10) ∙ 3 2 2 ∙ [ ∙ (19.2 − 10) + 10 + ℎбазы] 3 (9) 5 (2,016 + 2,62) факт. 𝑀зад. = 2,016 ∙ 5 ∙ ( + 0,8) + ∙ (10 − 5) ∙ 2 2 (3,35 + 2,62) 2 ∙ [ ∙ (10 − 5) + 5 + 0,8] + ∙ (19.2 − 10) ∙ 3 2 2 ∙ [ ∙ (19.2 − 10) + 10 + 0,8] = 604,15 кН ∙ м 3 Эквивалентная равномерно распределенная нагрузка: 𝜔аэкв. = 𝜔аэкв. = факт. 𝑀зад. ∙2 (10) ℎ2 604,15 ∙ 2 = 3,02 кН/м; 202 экв. 𝜔отс. = 𝜔𝑎экв. ∙ 𝑐отс. 36 𝑐𝑎 (11)

экв. 𝜔отс. = 3,02 ∙ 0,6 = 2,265 кН/м . 0,8 2.2.4 Крановая нагрузка На поперечную раму здания действуют вертикальные нагрузки от кранов 𝐷𝑚𝑎𝑥 ,𝐷𝑚𝑖𝑛 и горизонтальная сила Т от торможения тележек кранов. Расчетная схема рамы при действии крановой нагрузки представлена на рисунке 23. Схема расположения мостового крана представлена на рисунке 24. Рисунок 23 – Расчетная схема рамы при действии крановой нагрузки Вертикальное давление на раму: 𝐷𝑚𝑎𝑥 = 𝛾𝑓 ∙ 𝜓 · 𝑃𝑛 · ∑𝑦𝑖 + 𝛾𝑓 2 ∙ 𝐵𝑡 · 𝐵 ∙ 𝑄𝑡 ; (12) 𝐷𝑚𝑖𝑛 = 𝛾𝑓 ∙ 𝜓 · 𝑃𝑚𝑖𝑛 · ∑𝑦𝑖 + 𝛾𝑓 2 ∙ 𝐵𝑡 · 𝐵 ∙ 𝑄𝑡 ; (13) 𝑃𝑚𝑖𝑛 = 𝑃𝑚𝑖𝑛 = (𝑄+𝐺𝑘 ) 𝑁0 − 𝑃𝑛 (500 + 896) − 540 = 158кН. 2 37 (14)

Рисунок 24 – Схема расположения мостовых кранов для определения нагрузки на раму при наличии в пролете двух кранов 𝑦1 = 1; 𝑦2 = 0,5625; 𝑦3 = 0,8833; 𝑦4 = 0,4458. Σ𝑦𝑖 = 1 + 0,5625 + 0,8833 + 0,4458 = 2,8916; 𝐷𝑚𝑎𝑥 = 1,1 ∙ 0,85 ∙ 540 ∙ 2,8916 + 1,3 ∙ 1 ∙ 12 ∙ 1,5 = 1483,36 кН; 𝐷𝑚𝑖𝑛 = 1,1 ∙ 0,85 ∙ 158 ∙ 2,8916 + 1,3 ∙ 1 ∙ 12 ∙ 1,5 = 450,57 кН; 𝑀𝑚𝑎𝑥 = 𝐷𝑚𝑎𝑥 · 𝑏н 𝑀𝑚𝑎𝑥 = 1483,36 · 𝑀𝑚𝑖𝑛 = 𝐷𝑚𝑖𝑛 · (15) 2 1 = 741,68 кН · м; 2 𝑏н (16) 2 38

𝑀𝑚𝑖𝑛 = 450,57 · 1 = 225,285 кН · м; 2 Горизонтальная нагрузка на колонну: 𝑇 = 𝛾𝑓 · 𝜓 · 𝑇кн · Σ𝑦𝑖 (17) 𝑇 = 1,1 · 0,85 · 17,125 · 2,8916 = 46,3 кН; 𝑇кн = 𝑓 𝑄+𝐺т (18) 𝑛 𝑇кн = 0,05 · 500 + 185 = 17,125 кН; 2 39

2.3 Статический расчет в программе RAMA_F Статический расчет выполняется с помощью программы RAMA_F исходные данные приведены в таблице 4, а результаты статического расчета см. приложение А, Б. Таблица 4–Исходные данные Исходные данные Значение Ед. изм. Пролет здания 36,0 м Длина температурного блока 108,0 м Шаг колонн 12,0 м Высота колонны 20 м Привязка колонны к разбивочной оси 0,5 м Ширина надкрановой части колонны 0,5 м Ширина подкрановой части колонны 1 м Высота надкрановой части колонны 5,430 м Постоянная нагрузка: погонная на ригель 18,2 кН/м от надкрановой части колонны 16 кН от подкрановой части колонны 63 кН от веса подкрановых конструкций 63 кН 25,2 кН/м Снеговая погонная нагрузка Вертикальное давление на раму: Dmax 1483,36 кН Вертикальное давление на раму: Dmin 450,57 кН 46,3 кН Грузоподемность крана 500/100 кН Активная сосредоточенная нагрузка от ветра 14,553 кН Активная погонная нагрузка от ветра 3,02 кН/м Пассивная сосредоточенная нагрузка от ветра 10,91 кН Пассивная погонная нагрузка от ветра 2,265 кН/м Горизонтальное давление на колонну: Т Отношение жесткостей подкрановой части колонны к надкрановой части 4 Отношение жесткостей ригеля и надкрановой части колонны 40 Эксцентриситет опирания ригеля 0,25 м Высота подкрановой балки 1,5 м Давление колеса на рельс 540 кН При расчете также учтено: число мостовых кранов - 2; 40

сопряжение колонн и ригеля - жесткое; сейсмические нагрузки - не действуют; пространственная работа каркаса - учитывается; кровля - жесткая; стены - самонесущие; 41

2.4. Расчет стропильной фермы 2.4.1 Выбор геометрической схемы фермы Расчетной схемой фермы является стержневая конструкция с шарнирным закреплением элементов в узлах, загруженная узловыми нагрузками 𝑃сн и 𝑃св Ферма имеет жесткое сопряжение с колонной, поэтому на опорах действуют 𝑀л и 𝑀пр . Ферма в целом работает на изгиб, отдельные элементы ее на центральное сжатие или центральное растяжение. Верхний пояс сжат, нижний – растянут, восходящие раскосы сжаты, нисходящие – растянуты, стойки работают на сжатие. (см. рисунки 25-26). Рисунок- 25 – Расчетная схема фермы Рисунок 26 – Расчетные длины фермы Нагрузка от собственного веса покрытия: 𝑃 𝑃 св покр = ∑ 𝑞 св ∙ 𝐵 ∙ 𝑑 св =1,51∙ покр кр 12 ∙ 3=54,36 кН; 42 (19)

Нагрузка от снегового покрова: 𝑃сн = 𝑆сн ∙ 𝜇 ∙ 𝐵 ∙ 𝑑 (20) 𝑃сн =1,5∙ 1,4 ∙ 12 ∙ 3=75,6 кН. Определим опорные моменты: - в сечении 9 – 9: 𝑀л = −1180,9 кН ∙ м (max 9 − 9);1,2,4,5,8 - в сечении 10 – 10 соответственно: 𝑀пр = 𝑀1 + (𝑀2 + 𝑀4 + 𝑀5 + 𝑀8 ) ∙ 0,9 = −13,8939 + (−15,9069) + 251,134 + 663,364 + 174,812) ∙ 0,9 = 952,16889 кН ∙ м 43

Таблица 5- Определение расчетных усилий в стержнях фермы. Усилия от Усилия пост. Элемент Обозначения от Р=1, Нагр. и Р= кН 54,36, кН Нижний пояс Верхний пояс 1 Усилия от снега. Нагрузки Р сн= 75,6, кН Усилия от опороных моментов, кН Расчетные усилия, кН n=1 n=0,9 М лев =1 М пр=1 М лев=1180,9 М прв= 952,16889 Растяжения Сжатие 12 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 1 0 0 0 0 -0,33 0 389,697 0 389,7 2 -9,53 -518,05 -720,47 -648,42 -0,28 -0,06 330,652 -57,13 -1238,5 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 -9,53 -15,24 -15,24 -17,15 -17,15 -15,24 -15,24 -9,53 -9,53 0 5,24 12,86 16,67 16,67 12,86 -518,05 -828,45 -828,45 -932,27 -932,27 -828,45 -828,45 -518,05 -518,05 0 284,85 699,07 906,18 906,18 699,07 -720,47 -1152,1 -1152,1 -1296,5 -1296,5 -1152,1 -1152,1 -720,47 -720,47 0 396,14 972,22 1260,25 1260,25 972,22 -648,42 -1036,9 -1036,9 -1166,9 -1166,9 -1036,9 -1036,9 -648,42 -648,42 0 356,53 874,99 1134,23 1134,23 874,99 -0,28 -0,22 -0,22 -0,17 -0,17 -0,11 -0,11 -0,06 -0,06 0 0,3 0,25 0,19 0,14 0,08 -0,06 -0,11 -0,11 -0,17 -0,17 -0,22 -0,22 -0,28 -0,28 -0,33 0,03 0,08 0,14 0,19 0,25 330,65 259,80 259,80 200,75 200,75 129,90 129,90 70,85 70,85 0 -354,27 -295,23 -224,37 -165,33 -94,472 -57,13 -104,74 -104,74 -161,87 -161,87 -209,48 -209,48 -266,61 -266,61 -314,22 28,57 76,17 133,30 180,91 238,04 -1238,5 -1980,6 -1980,6 -2228,8 -2228,8 -1980,6 -1980,6 -1238,5 -1238,5 -314,22 680,99 1671,29 2166,43 2182,02 1814,86 18 5,24 284,85 396,14 356,53 0,03 0,3 -35,427 285,65 931,21 44

Продолжение таблцы 5 Усилия от Усилия пост. Элемент Обозначения от Р=1, Нагр. и Р= кН 54,36, кН Стойки Раскосы 1 2 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 3 0 -7,69 6,14 -4,89 3,41 -2,1 0,68 0,68 -2,1 3,41 -4,89 6,14 -7,69 0 -1 -1 -1 -1 -1 4 0 -418,03 333,77 -265,82 185,37 -114,16 36,96 36,96 -114,16 185,37 -265,82 333,8 -418,03 0 -54,36 -54,36 -54,36 -54,36 -54,36 Усилия от снега. Нагрузки Р сн= 75,6, кН Усилия от опороных моментов, кН n=1 n=0,9 М лев =1 М пр=1 5 0 -581,36 464,184 -369,68 257,80 -158,76 51,4 51,4 -158,76 257,80 -369,68 464,2 -581,36 0 -75,6 -75,6 -75,6 -75,6 -75,6 6 0 -523,23 417,77 -332,72 232,02 -142,88 46,3 46,3 -142,88 232,02 -332,72 417,8 -523,23 0 -68,04 -68,04 -68,04 -68,04 -68,04 7 0 0,04 -0,04 0,04 -0,04 0,04 -0,04 0,04 -0,04 0,04 -0,04 0,04 -0,04 0 0 0 0 0 0 1 0 -0,04 0,04 -0,04 0,04 -0,04 0,04 -0,04 0,04 -0,04 0,04 -0,04 0,04 0 0 0 0 0 0 45 М лев=1180,9 2 0 -47,24 47,24 -47,24 47,24 -47,24 47,24 -47,24 47,24 -47,24 47,24 -47,24 47,24 0 0 0 0 0 0 М прв= 952,16889 3 0 -38,09 38,09 -38,09 38,09 -38,09 38,09 -38,09 38,09 -38,09 38,09 -38,09 38,09 0 0 0 0 0 0 Расчетные усилия, кН Растяжения Сжатие 4 0 5 0 -1084,7 883,28 -720,83 528,49 -358,24 173,70 88,37 -272,92 443,16 -635,5 797,95 0 -999,39 0 -129,96 -129,96 -129,96 -129,96 -129,96

2.4.2 Подбор сечения стержней Растянутые элементы Подбор сечения растянутых элементов ведется из условия прочности (см. таблицу 4.1). При подборе сечения элемента должно выполняться условие: 𝐴ф ≥ 𝐴тр. Требуемая площадь: 𝐴тр = где 𝑁р 𝑅𝑦 ∙𝛾𝑐 , см2, (21) 𝑁р – растягивающее усилие в элементе; 𝑅𝑦 – расчетное сопротивление, [4, прил. Б, табл. Б. 3, ]; Сталь С440 𝛾𝑐 = 0,95 – коэффициент условия работ, [4, таб. 1]. Принятые сечения проверяются: - на прочность: 𝜎= где 𝑁р 𝐴ф ≤ 𝑅𝑦 ∙ 𝛾𝑐 , (22) 𝐴ф – фактическая площадь, принятая по сортамету; - на гибкость в плоскости фермы: 𝜆𝑥 = 𝑙𝑒𝑓 𝑖𝑥 ≤ [𝜆]; (23) ≤ [𝜆], (24) - на гибкость из плоскости фермы: 𝜆𝑦 = где 𝑙𝑒𝑓 𝑖𝑦 𝑙𝑒𝑓 – расчетная длина элемента фермы; [𝜆] – предельная гибкость [4, таб. 32]. 46

Сжатые элементы Подбор сечения сжатых элементов ведется из условия обеспечения устойчивости. При подборе сечения элемента должно выполняться условие: 𝐴ф ≥ 𝐴тр. Требуемая площадь: 𝐴тр = где 𝑁с 𝜑∙𝑅𝑦 ∙𝛾𝑐 , см2, (25) 𝑁с – сжимающее усилие в элементе; 𝜑 = 0,7 ÷ 0,9 – коэффициент продольного изгиба; 𝑅𝑦 – расчетное сопротивление, [4, прил. Б, табл. Б. 3, ]; 𝛾𝑐 = 0,95 – коэффициент условия работ, [4, таб. 1]. Принятые сечения проверяются: - на устойчивость: 𝜎= где 𝑁с 𝜑𝑚𝑖𝑛 ∙𝐴 ф ≤ 𝑅𝑦 ∙ 𝛾𝑐 , (26) 𝐴ф – фактическая площадь, принятая по сортамету; 𝜑𝑚𝑖𝑛 – принимаем по таблице 72 [6] - на гибкость в плоскости действия момента: 𝜆𝑥 = 𝑙𝑒𝑓 𝑖𝑥 ≤ [𝜆]; (27) - на гибкость из плоскости действия момента: 𝜆𝑦 = где 𝑙𝑒𝑓 𝑖𝑦 ≤ [𝜆], 𝑙𝑒𝑓 – расчетная длина элемента фермы; [𝜆]– предельная гибкость [4, таб. 32]. Расчетная длина элемента фермы принимается: 47 (28)

- верхний пояс в плоскости фермы: 𝑙𝑒𝑓𝑥 = 𝑑 = 3 м; (29) - верхний пояс из плоскости фермы: 𝑙𝑒𝑓𝑦 = 𝑑 = 3 м; (30) - нижний пояс в плоскости фермы: 𝑙𝑒𝑓𝑥 = 6 м; (31) - нижний пояс из плоскости фермы (при пролете 36 м): 𝑙𝑒𝑓𝑦 = 24 м; (32) - элементы решетки опорных раскосов в плоскости фермы (со шпренгелями): lefx = 0,5 ∙ lгеом , м (33) - элементы решетки опорных раскосов из плоскости фермы: lefy = lгеом , м; (34) - все остальные элементы решетки в плоскости фермы: lefx = 0,8 ∙ lгеом , м (35) - все остальные элементы решетки из плоскости фермы: 𝑙𝑒𝑓𝑦 = 𝑙геом , м. 48 (36)

Таблица 6-Результаты конструктивного расчета стержней фермы Обоз наче ния 1 Нижний пояс Верхний пояс Эле мент ы Расчетные усилия Растяжен ие Сжатие 2 3 4 1 389,7 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 Сечени е 2-х уголков Площадь двух уголков lefx А тр Аф 5 6 0 90х6 9,5 7 21,2 0 0 -1238,52 140х10 37,9 0 0 0 0 0 0 0 0 0 -1238,52 -1980,59 -1980,59 -2228,81 -2228,81 -1980,59 -1980,59 -1238,52 -1238,52 -314,22 0 0 0 0 0 0 140х10 180х11 180х11 180х11 180х11 180х11 180х11 140х10 140х10 90х6 90х7 160х10 160х10 160х10 160х10 70х5 37,9 60,6 60,6 68,2 68,2 60,6 60,6 37,9 37,9 9,6 16,7 40,9 53,0 53,4 44,4 22,8 680,99 1671,29 2166,43 2182,02 1814,86 931,21 Проверка сечения lefy ix iy λx λy [λ] φmin Устой чивост ь 16 17 8 9 10 11 12 13 14 275 300 2,78 4,11 98,92 72,99 400 54,7 300 300 4,33 6,19 69,28 48,47 150 0,59 38,38 54,7 77,6 77,6 77,6 77,6 77,6 77,6 54,7 54,7 21,2 24,6 62,9 62,9 62,9 62,9 24,6 300 300 300 300 300 300 300 300 300 275 575 600 600 600 600 575 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 600 2400 2400 2400 2400 600 4,33 5,6 5,6 5,6 5,6 5,6 5,6 4,33 4,33 2,78 2,77 4,96 4,96 4,96 4,96 2,77 6,19 7,81 7,81 7,81 7,81 7,81 7,81 6,19 6,19 4,11 4,14 6,97 6,97 6,97 6,97 4,14 69,28 53,57 53,57 53,57 53,57 53,57 53,57 69,28 69,28 98,92 207,58 120,97 120,97 120,97 120,97 207,58 48,47 38,41 38,41 38,41 38,41 38,41 38,41 48,47 48,47 72,99 144,93 344,33 344,33 344,33 344,33 144,93 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 400 400 400 400 400 400 0,59 0,75 0,75 0,75 0,75 0,75 0,75 0,59 0,59 38,38 34,03 34,03 38,30 38,30 34,03 34,03 38,38 38,38 37,05 49 15 Прочн ость 18,38 0,4 27,68 26,57 34,44 34,69 28,85 37,85

Продолжение таблицы 6 Растяже ние Сжатие 2 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 3 0 0 883,28 0 528,49 0 173,70 88,37 0 443,16 0 797,95 0 0 4 0 -1084,72 0 -720,827 0 -358,239 0 0 -272,916 0 -635,504 0 -999,392 0 5 70х5 140х10 140х10 140х10 125х8 125х8 125х8 125х8 125х8 125х8 140х10 140х10 140х10 70х5 6 0,0 33,2 21,6 22,1 12,9 11,0 4,3 2,2 8,4 10,8 19,4 19,5 30,6 0,0 7 24,6 54,7 54,7 54,7 39,4 39,4 39,4 39,4 39,4 39,4 54,7 54,7 54,7 13,7 8 238,4 206 348 348 348 348 348 348 348 348 348 206 33 0 -129,96 70х5 4,0 34 35 36 37 0 0 0 0 -129,96 -129,96 -129,96 -129,96 70х5 70х5 70х5 70х5 4,0 4,0 4,0 4,0 Обо знач ения 1 Раскосы Проверка сечения Сечени е 2-х уголко в Эле мен ты Стойки Расчетные усилия Площадь двух уголков А тр Аф lefx lefy ix iy λx λy [λ] φmin Проч ность 252 9 238,4 412 435 435 435 435 435 435 435 435 435 412 238,4 315 10 2,3 4,33 4,33 4,33 3,87 3,87 3,87 3,87 3,87 3,87 4,33 4,33 4,33 2,16 11 3,52 6,19 6,19 6,19 5,53 5,53 5,53 5,53 5,53 5,53 6,19 6,19 6,19 3,3 12 103,65 47,58 80,37 89,92 89,92 89,92 89,92 89,92 89,92 89,92 80,37 47,58 55,06 116,67 13 67,73 66,56 70,27 78,66 78,66 78,66 78,66 78,66 78,66 78,66 70,27 66,56 38,51 95,45 14 150 150 400 150 400 150 400 400 150 400 150 400 150 150 13,7 252 315 2,16 3,3 116,67 95,45 13,7 13,7 13,7 13,7 252 252 252 252 315 315 315 315 2,16 2,16 2,16 2,16 3,3 3,3 3,3 3,3 116,67 116,67 116,67 116,67 95,45 95,45 95,45 95,45 238,4 50 1 2 0 0,8 Устой чивос ть 3 24,79 16,15 0,335 39,34 13,41 0,27 33,68 4,41 2,24 0,27 25,65 11,25 0,335 34,68 14,59 0,740 0,258 24,67 0 150 0,258 36,70 150 150 150 150 0,258 0,258 0,258 0,258 36,70 36,70 36,70 36,70

2.4.3 Расчет узлов фермы Определяем длины швов, крепящих элементы решетки к фасонкам. Швы угловые работают на срез и рассчитываются по металлу шва и по металлу границы сплавления. Расчетная длина шва принимается равная или больше 10 см. Расчет узлов ферм был выполнен в программе Excel. Каждый элемент рассчитывается на свое усилие. - по обушку: 𝑙𝜔 = 𝑙𝜔 = 𝛼⋅𝑁𝑖 𝑛шв ⋅𝛽𝑓 ⋅𝑘𝑓 ⋅𝑅𝜔𝑓 ⋅𝛾𝜔𝑓 ⋅𝛾𝑐 𝛼⋅𝑁𝑖 𝑛шв ⋅𝛽𝑧 ⋅𝑘𝑓 ⋅𝑅𝜔𝑧 ⋅𝛾𝜔𝑧 ⋅𝛾𝑐 + 1 см, (38) + 1 см, (39) + 1 см, (40) + 1 см, (41) - по перу: 𝑙𝜔 = 𝑙𝜔 = (1−𝛼)⋅𝑁𝑖 𝑛шв ⋅𝛽𝑓 ⋅𝑘𝑓 ⋅𝑅𝜔𝑓 ⋅𝛾𝜔𝑓 ⋅𝛾𝑐 (1−𝛼)⋅𝑁𝑖 𝑛шв ⋅𝛽𝑧 ⋅𝑘𝑓 ⋅𝑅𝜔𝑧 ⋅𝛾𝜔𝑧 ⋅𝛾𝑐 51

где 𝛽𝑓 , 𝛽𝑧 – коэффициенты вида сварки, [4, табл. 39]; 𝛽𝑓 = 1,1 𝛽𝑧 = 1.15 Вид сварки - автоматическая. 𝛾𝜔𝑓 , 𝛾𝜔𝑧 – коэффициенты условия работ швов, [6, пункт 11.2]; 𝑅𝜔𝑓 – расчетное сопротивление шва по металлу шва, [4, таб. Г. 2]; (Э50 -𝑅𝜔𝑓 = 21,5 МПа) 𝑅𝜔𝑧 = 0,45 ∙ 𝑅𝑢𝑛 =0,45*54=24,3 кН/см2 - расчетное сопротивление шва по металлу границы сплавления; 𝑅𝑢𝑛 = 54 кН/см2 ;(4, табл В.3) 𝛾𝑐 – коэффициент условия работ, [4, таб. 1]. 𝑘𝑓 – катет шва, принимается из условия 𝑘𝑓𝑚𝑖𝑛 ≤ 𝑘𝑓 ≤ 𝑘𝑓𝑚𝑎𝑥 , здесь 𝑘𝑓𝑚𝑎𝑥 – максимальный катет шва, для шва по обушку 𝑘𝑓𝑚𝑎𝑥 = 𝑡уг + (1 ÷ 2)мм, для шва по перу 𝑘𝑓𝑚𝑎𝑥 = 𝑡уг − (1 ÷ 2)мм; 𝑘𝑓𝑚𝑖𝑛 – минимальный катет шва, принимаемый по таб. 38 [4], в зависимости от толщины уголка; 𝑛шв – количество швов, принимается равное 2; 𝑁𝑖 – расчетное усилие элемента; 𝛼 – коэффициент, показывающий долю усилия на обушке, принимается равным 0,7, так как сечением раскосов и стоек являются равнополочные уголки. Шов, крепящий фасонку к верхнему поясу фермы, работает на срез и рассчитывается по металлу шва и по металлу границы сплавления на усилие 2 ; 𝑆 = √(𝑁2 − 𝑁1 )2 + 𝑃узл где N2,N1 –усилия в панелях верхнего пояса, входящего в верхний узел. - по обушку: 52 (42)

𝑘𝑓 = 𝑘𝑓 = 𝛼⋅𝑆 𝑛шв ⋅𝛽𝑓 ⋅𝑙𝜔⋅𝑅𝜔𝑓 ⋅𝛾𝜔𝑓 ⋅𝛾𝑐 𝛼⋅𝑆 𝑛шв ⋅𝛽𝑧 ⋅𝑙𝜔 ⋅𝑅𝜔𝑧 ⋅𝛾𝜔𝑧 ⋅𝛾𝑐 , (43) , (44) - по перу: 𝑘𝑓 = 𝑘𝑓 = (1−𝛼)⋅𝑆 𝑛шв ⋅𝛽𝑓 ⋅𝑙𝜔⋅𝑅𝜔𝑓 ⋅𝛾𝜔𝑓 ⋅𝛾𝑐 (1−𝛼)⋅𝑆 𝑛шв ⋅𝛽𝑧 ⋅𝑙𝜔 ⋅𝑅𝜔𝑧 ⋅𝛾𝜔𝑧 ⋅𝛾𝑐 , (45) , (46) 2.4.3.1 Расчет верхнего опорного узла (узел 1) При проектировании жесткого верхнего опорного узла, толщина опорного фланца принимается 20мм, расстояние между болтами 100мм (см. рисунок 27). Таблица 7 - Данные для расчета Дано: nшв, шт 2 f z 1,1 1,15 Rwf, кН/см2 21,5 Rwz, кН/см2 24,3 Run, кН/см2 54 wf wz c  1 1 0,95 0,7 Длина швов, крепящих панель верхнего пояса к фасонке: Таблица 8-Расчет верхнего опроного узла Расчет верхнего опорного узла По обушку: lw, см lw, см 9,672527 8,339605 Приним. 21,5 см. Kf max, см 0,8 Kf, см 0,7 По перу: lw, см 4,716797279 Приним. lw, см 4,145545022 21,5 см. Kf min, см 0,4 t, см 0,6 53

Рисунок 27 – Верхний опорный узел и опорный фланец Расчет опорного фланца Таблица 9- Данные для определения опорного фланца Дано: z о.н, см z о.в, см b, см lфл., см 70х5 1,9 90х6 2,43 10 36 Методика расчета: M= H∙b 8 H= (47) , см3 ; (48) M треб Wфланца = , кН ∙ см Ry yc Mопор 9−9 3,15−zо вп. −zо н.п. , кН (49) , см (50) треб t оп. фл. =√ 6Wфланца lфл 54

Таблица 10- Расчет опорного фланца Расчет опорного фланца Н, кН М, кН*см Wтреб., см3 t оп. фл, см Приним. 30,62309 2,25917 24 мм 1000,76271 1250,953 Принимаем tоп.ф. = 24 мм Определение площади болтов крепящих опорной фланец Методика расчета: 𝑁р треб 𝐴болт = 𝑅𝑏𝑡 ⋅𝛾𝑐 𝑁р = треб 𝑑болт = √ , см2; 𝑀оп ℎф (51) , кН; 4∙𝑁р 𝑅𝑏𝑡 ⋅𝛾𝑐 ⋅𝜋⋅𝑛 (52) , см; (53) Таблица 11– Данные для определения площади болтов Дано: Rbt, кН/см2 hф,м n, шт п 21 3,15 6 3,14 Таблица 12- Расчет требуемой площади болтов Расчет болтов Np,кН А треб.см2 d треб, см Приним. 374,8889 18,79142 1,99742 20мм Принимаем 𝑑болт = 20 мм, 𝑑отв = 22мм. 2.4.3.2 Расчет нижнего опорного узла (узел 2) 55

Для такого типа соединения расчетными являются: сварной шов, соединяющий фасонку с опорным листом, болты, опорный лист, опорный столик.(см. рисунок 28). Таблица 13- Данные для расчета Дано: nшв, шт 2 f z 1,1 1,15 Rwf, кН/см2 21,5 Rwz, кН/см2 24,3 Run, кН/см2 54 wf wz 1 1 c  0,95 0,7 Длина швов, крепящих панель нижнего пояса к фасонке: Таблица 14- Расчет швов, крепящих нижний пояс Панель нижнего пояса 90х7 По обушку lw, см lw, см 14,26063 12,222544 Приним. 20 По перу lw, см 6,683129 Приним. lw, см 5,80966184 20 Kf min 0,5 t 0,7 Kf max Kf, см 0,9 0,8 Принимаем 𝑙𝜔 = 20 см. Длина швов, крепящих опорный раскос к фасонке: Таблица 15- Длина швов, крепящих опорный раскос Раскос 140х10 По обушку lw, см lw, см 1 15,300658 Приним. 31 Kf max Kf, см 1,2 1 Принимаем 𝑙𝜔 = 31 см. По перу lw, см 8,241895 Приним. lw, см 7,12885361 31 Kf min 0,8 t 1 56

Рисунок 28 – Нижний опорный узел Для крепления опорного фланца к колонне конструктивно принимаем 6 болтов 𝑑 = 24мм, 𝑑отв = 27мм. Таблица 16-Данные для расчета Дано: Run, кН 54 n 1,025 gсв.пр, кН/м 18,2 S снег.кН/м 25,2 lФ,м 36 bфл,см 30 Методика расчета: 𝜎см = 𝑁см 𝐴см ≤ 𝑅𝑝 ⋅ 𝛾𝑐 , 57 (54)

𝑅𝑝 = 𝑅𝑢𝑛 𝛾𝑚 кН, (55) р Р св +𝑆сн )⋅𝑙ф покр (𝑔 𝑁см = 𝑅фермы = t оп фланц = 2 Nсм Rp ⋅γc ⋅bфланц . кН, (56) , см, (57) Таблица 17- Расчет толщины опорного фланца Расчет тольщины опорного фланца Rp, кН Nсм.=Rф., кН 52,68293 781,2 оп Принимаем 𝑡фланц = 20 мм. t фл.см Приним. 0,52029 20мм Расчет швов, крепящих фасонку к опорному фланцу: Таблица 18- Данные для расчета Дано: Rф, кН 781,2 n шв 2 Kf  f 0,7 1,1 lw, см 53 Rwf, кН/см2 21,5 wf 1 c 0,95 h ф, м 3,15 е, см 11,5 Методика расчета: - По металлу шва: 𝑅 ф 𝜏𝜔𝑓 = 𝑅фермы 𝑛шв ⋅𝛽𝑓 ⋅𝑘𝑓 ∙𝑙𝜔 ≤ 𝑅𝜔𝑓 ⋅ 𝛾𝜔𝑓 ⋅ 𝛾𝑐 𝐻 𝜏𝜔𝑓 = 𝐻 𝑛шв ⋅𝛽𝑓 ⋅𝑘𝑓 ∙𝑙𝜔 (58) ≤ 𝑅𝜔𝑓 ⋅ 𝛾𝜔𝑓 ⋅ 𝛾𝑐 ; 58 (59)

Н= 𝑀 𝜏𝜔𝑓 = 𝑀оп 6∙𝐻∙𝑒 2 𝑛шв ⋅𝛽𝑓 ⋅𝑘𝑓 ∙𝑙𝜔 ℎф кН; (60) ≤ 𝑅𝜔𝑓 ⋅ 𝛾𝜔𝑓 ⋅ 𝛾𝑐 ; (61) 𝑅ф факт 𝐻 𝑀 2 𝜏𝜔𝑓 = √(𝜏𝜔𝑓 + 𝜏𝜔𝑓 ) + (𝜏𝜔𝑓 )2 ≤ 𝑅𝜔𝑓 ⋅ 𝛾𝜔𝑓 ⋅ 𝛾𝑐 ; (62) Таблица 19- Расчет швов по металлу шва wfRф, кН/см2 wfH, кН/см2 Н, кН wfM,кН/см2 wfфакт, кН/см2 9,571184 4,5931008 374,89 5,9797 14,2615432 𝑅𝜔𝑓 ⋅ 𝛾𝜔𝑓 ⋅ 𝛾𝑐 𝑅𝜔𝑓 ⋅ 𝛾𝜔𝑓 ⋅ 𝛾𝑐 𝑅𝜔𝑓 ⋅ 𝛾𝜔𝑓 ⋅ 𝛾𝑐 𝑅𝜔𝑓 ⋅ 𝛾𝜔𝑓 ⋅ 𝛾𝑐 20,425 20,425 20,425 20,425 Таблица 20- Данные для расчета Дано: Rф, кН 781,2 n шв 2 Kf 0,7 z 1,15 lw, см 53 Rwz, кН/см2 24,3 wz 1 c 0,95 h ф, м 3,15 е, см 11,5 Методика расчета: - По металлу границы сплавления: 𝑅ф 𝜏𝜔𝑧 = 𝑅фермы 𝑛шв ⋅𝛽𝑧 ⋅𝑘𝑓 ∙𝑙𝜔 ≤ 𝑅𝜔𝑧 ⋅ 𝛾𝜔𝑧 ⋅ 𝛾𝑐 ; 59 (63)

𝐻 𝜏𝜔𝑧 = 𝑀 𝜏𝜔𝑧 = 𝐻 𝑛шв ⋅𝛽𝑧 ⋅𝑘𝑧 ∙𝑙𝜔 6∙𝐻∙𝑒 2 𝑛шв ⋅𝛽𝑧 ⋅𝑘𝑧 ∙𝑙𝜔 ≤ 𝑅𝜔𝑧 ⋅ 𝛾𝜔𝑧 ⋅ 𝛾𝑐 ; (64) ≤ 𝑅𝜔𝑧 ⋅ 𝛾𝜔𝑧 ⋅ 𝛾𝑐 ; (65) 𝑅ф факт 𝐻 + 𝜏 𝑀 )2 + (𝜏 )2 ≤ 𝑅 𝜏𝜔𝑧 = √(𝜏𝜔𝑧 𝜔𝑧 𝜔𝑧 ⋅ 𝛾𝜔𝑧 ⋅ 𝛾𝑐 ; 𝜔𝑧 (66) Таблица 21- Расчет шва по металлу границы сплавления wzRф, кН/см2 wzH, кН/см2 Н, кН wzM,кН/см2 wzфакт, кН/см2 9,155045 4,3934008 374,89 5,7197 13,6414761 𝑅𝜔𝑧 ⋅ 𝛾𝜔𝑧 ⋅ 𝛾𝑐 ; 𝑅𝜔𝑧 ⋅ 𝛾𝜔𝑧 ⋅ 𝛾𝑐 ; 𝑅𝜔𝑧 ⋅ 𝛾𝜔𝑧 ⋅ 𝛾𝑐 ; 𝑅𝜔𝑧 ⋅ 𝛾𝜔𝑧 ⋅ 𝛾𝑐 ; 23,085 23,085 23,085 23,085 Длина опорного столика назначается из условия обеспечения прочности сварных угловых швов: Таблица 22- Данные для расчета Дано: Rф, кН 781,2 n шв 2 Kf 0,7 Rwz,кН/см2 24,3 Rwf, кН/см2 21,5 wz 1 wf 1 c f z 0,95 1,1 1,15 Методика расчета: 𝑙оп.ст = 1,3∙𝑅фермы 𝑛шв ⋅𝛽𝑓 ⋅𝑘𝑓 ∙𝑅𝜔𝑓 ⋅𝛾𝜔𝑓 ⋅𝛾𝑐 60 + 1 см, (67)

𝑙оп.ст = 1,3∙𝑅фермы 𝑛шв ⋅𝛽𝑧 ⋅𝑘𝑓 ∙𝑅𝜔𝑧 ⋅𝛾𝜔𝑧 ⋅𝛾𝑐 + 1 см, (68) Таблица 23- Расчет длинны опорного столика Расчет опорного столика lоп.ст, см 33,28664 lоп.ст, см 28,32435 Принимаем 𝑙оп.ст = 40 см, 𝑡оп.ст = 4 см. 2.4.3.3 Расчет верхних промежуточных узлов (узел 3) Таблица 24- Данные для расчета верхнего промежуточного узла Дано: nшв, шт f z 2 1,1 1,15 Rwf, кН/см2 21,5 Rwz,кН/см2 26,55 Run,кН/см2 59 wf wz c  1 1 0,95 0,7 Длина швов, крепящих восходящий раскос к фасонке: Таблица 25- Длина швов, крепящих восходящий раскос Расчет восходящего раскоса 140х10 По обушку lw, см lw, см 17,89775 27,33948 Приним. 30 Kf max 1,2 Kf, см 1,0 По перу lw, см 8,241895 Приним. lw, см 7,128854 30 Kf min 0,8 t 1,0 Принимаем 𝑙𝜔 = 30см. Длина швов, крепящих нисходящий раскос к фасонке: Таблица 26- Длина швов крепящий нисходящий раскос 61

Расчет нисходящего раскоса 140х10 По обушку lw, см lw, см 14,75974 12,64494 Приним. 31,5 По перу Kf, см 1,0 Kf max 1,2 lw, см 6,897032 Приним. lw, см 5,990689 31,5 Kf min 0,8 t 1,0 Принимаем 𝑙𝜔 = 31,5см. Длина швов, крепящих верхний пояс к фасонке: Таблица 27- Данные для расчета Дано: N1 (90х6), кН 389,7 N2 (140х10), кН 1238,52 P пост., кН 54,36 Pснег, кН 75,6 S, кН 858,7112 𝑆 = √(𝑁2 −𝑁1 )2 + (𝑃пост + 𝑃снег )2 = кН; (69) Таблица 28- Расчет крепления верхнего пояса Расчет верхнего пояса 140х10 По обушку lw, см lw, см 14,37705 12,32107 Приним. 92 По перу lw, см 6,733023 Приним. 62 lw, см 5,851887 92

Рисунок 29 – Верхний промежуточный узел 63

Таблица 29- Расчет сварного углового шва По металлу шва По металлу границы сплавления w 4,465942 w 4,27177 𝑅𝜔𝑓 ⋅ 𝛾𝜔𝑓 ⋅ 𝛾𝑐 ; 𝑅𝜔𝑧 ⋅ 𝛾𝜔𝑧 ⋅ 𝛾𝑐 ; 20,425 кН/см2 Условие выполняется. 23,085 кН/см2 Таблиц 30 – Расчет катета шва По обушку lw, см 0,145403 По перу lw, см 0,123055 lw, см 0,062315 lw, см 0,052738 Принимаем 𝑘𝑓 = 7 мм. 2.4.3.4 Расчет нижних промежуточных узлов (узел 4) Таблица 31 –Данные для расчета Дано: nшв, шт f z 2 1,1 1,15 Rwf, кН/см2 21,5 Rwz,кН/см2 24,3 Run,кН/см2 54 wf wz c  1 1 0,95 0,7 Длина швов, крепящих нисходящий раскос к фасонке: Таблица 32- Расчет шва, крепящий нисходящий раскос Расчет нисходящего раскоса 140х10 По обушку lw, см lw, см 14,759742 12,64494 Приним. 20 Kf max 1,2 По перу Kf, мм 1,0 Принимаем 𝑙𝜔 = 20см. 64 lw, см 6,897032 Приним. lw, см 5,990689 20 Kf min 0,8 t 1,0

Длина швов, крепящих восходящий раскос к фасонке: Таблица 33- Расчет шва, крепящий восходящий раскос Расчет восходящего раскоса 140х10 По обушку lw, см lw, см 12,229087 10,50323 Приним. 20 Kf max Kf, мм 1,2 1,0 По перу lw, см 5,812466 Приним. Kf min 0,8 lw, см 5,072815 20 t 1,0 Принимаем 𝑙𝜔 = 20см. Длина швов, крепящих стойку к фасонке: Таблица 34- Расчет шва, крепящий стойку Расчет стойки 70х5 По обушку lw, см lw, см 4,3742072 3,855609 Приним. 16 По перу lw, см 2,446089 Приним. lw, см 2,223833 16 Принимаем 𝑙𝜔 = 16см. Длина швов, крепящих нижний пояс к фасонке: Таблица 35- Данные для расчета N1 (90х7), кН 680,99 N2 (160х10), кН 1671,29 Дано: P пост,кН 54,36 65 Pснег, кН 75,6 S, кН 998,7864

Таблица 36- Расчет шва, крепящий нижний пояс Расчет нижнего пояса По обушку lw, см lw, см 16,559151 14,16779 Приним. 93 Kf max Kf, мм 1,2 1,0 По перу lw, см 7,668208 Приним. Kf min 0,8 Принимаем 𝑙𝜔 = 93см. 66 lw, см 6,643339 93 t 1,0

Рисунок 30 – Нижний промежуточный узел 67

Расчет сварного углового шва: Таблица 37- Расчет сварного углового шва По металлу шва w 5,138582888 По металлу границы сплавления w 4,915166241 𝑅𝜔𝑓 ⋅ 𝛾𝜔𝑓 ⋅ 𝛾𝑐 ; 𝑅𝜔𝑧 ⋅ 𝛾𝜔𝑧 ⋅ 𝛾𝑐 ; 20,425 Условие выполняется. 23,085 2.4.3.5 Расчет верхнего промежуточного узла (узел 5) Таблица 38- Данные для расчета верхнего промежуточного узла Дано: nшв, шт f z 2 1,1 1,15 Rwf, кН/см2 21,5 Rwz,кН/см2 24,3 Run,кН/см2 54 wf wz c  1 1 0,95 0,7 Длина швов, крепящих восходящий раскос к фасонке: Таблица 39- Длина швов, крепящих восходящий раскос Расчет восходящего раскоса 140х10 По обушку lw, см lw, см 12,22909 18,50341 Приним. 30 Kf max 1,2 По перу Kf, см 1,0 Принимаем 𝑙𝜔 = 30см. 68 lw, см 5,812466 Приним. lw, см 5,072815 30 Kf min 0,8 t 1,0

Длина швов, крепящих нисходящий раскос к фасонке: Таблица 40- Длина швов крепящий нисходящий раскос Расчет нисходящего раскоса 125х8 По обушку lw, см lw, см 11,29099 9,709317 Приним. 31 По перу Kf, см 0,8 Kf max 1,01,2 lw, см 5,410424 Приним. lw, см 4,732565 31 Kf min 0,6 t 0,8 Принимаем 𝑙𝜔 = 31см. Длина швов, крепящих верхний пояс к фасонке: Таблица 41- Данные для расчета Дано: N1 (140х10), кН -1238,52 N2 (180х11), кН -1980,59 P пост., кН 54,36 Pснег, кН 75,6 S, кН 753,3657 Таблица 42- Расчет крепления верхнего пояса Расчет верхнего пояса По обушку lw, см lw, см 11,66907 10,02929 Приним. 95 Kf max 1,3 По перу Kf, см 1,1 69 lw, см 5,572457 Приним. lw, см 4,869695 95 Kf min 0,9 t 1,1

Рисунок 31 – Верхний промежуточный узел 70

Таблица 43- Расчет сварного углового шва По металлу шва По металлу границы сплавления w 3,794337 w 3,629366 𝑅𝜔𝑓 ⋅ 𝛾𝜔𝑓 ⋅ 𝛾𝑐 ; 𝑅𝜔𝑧 ⋅ 𝛾𝜔𝑧 ⋅ 𝛾𝑐 ; 20,425 кН/см2 Условие выполняется. 23,085 кН/см2 Таблиц 44 – Расчет катета шва По обушку lw, см 0,123537 По перу lw, см 0,10455 lw, см 0,052944 lw, см 0,044807 Принимаем 𝑘𝑓 = 7 мм. 2.4.3.6 Стыки отправочных марок (узел 5). Таблица 45- Данные для расчета Дано: nшв, шт f z 2 1,1 1,15 Rwf, кН/см2 21,5 Rwz,кН/см2 24,3 Run,кН/см2 54 wf wz c  1 1 0,95 0,7 Длина швов, крепящих нисходящий раскос к фасонке: Таблица 46- Расчет шва, крепящий нисходящий раскос Расчет нисходящего раскоса 125х8 По обушку lw, см lw, см 11,29099 17,04114 Приним. 23 Kf max 1,0 По перу Kf, см 0,8 Принимаем 𝑙𝜔 = 23см. 71 lw, см 5,410424 Приним. lw, см 4,732565 23 Kf min 0,6 t 0,8

Длина швов, крепящих стойку к фасонке: Таблица 47- Расчет шва, крепящий стойку Расчет стойки 70х5 По обушку lw, см lw, см 4,374207 3,855609 Приним. 13,5 Kf max 0,7 По перу lw, см 2,446089 Приним. lw, см 2,223833 13,5 Kf min 0,3 t 0,5 Kf, см 0,6 Принимаем 𝑙𝜔 = 13,5см. Длина швов, крепящих нижний пояс к фасонке: Таблица 48 – Расчет шва, крепящий нижний пояс Расчет нижнего пояса 160х10 По обушку lw, см lw, см 24,66853 21,0308 Приним. 26 Kf max 1,2 По перу Kf, см 1,1 Принимаем 𝑙𝜔 = 26см. 72 lw, см 11,14366 Приним. lw, см 9,584629 26 Kf min 0,8 t 1,0

Рисунок 32 – Стык отправочных марок 73

2.5. Расчет ступенчатой колонны промышленного здания Требуется подобрать сечение сплошной верхней и сквозной нижней частей колонны одноэтажного промышленного здания (ригель имеет жесткое сопряжение с колонной). Расчетные усилия указаны в п. 3. Исходные данные: - Расчетные усилия для верхней части колонны В сечении 1 – 1 при сочетании 1,2,4,5,8: 𝑁в = −549,982 кН; 𝑀в = −842,288кН ∙ м; 𝑄в = −133,559кН. В сечении 2 – 2 при том же сочетании нагрузок (1, 2, 4, 5, 8): 𝑀 = −145,8614кН ∙ м.𝑁 = −566,874кН Для нижней части колонны в сечении 3-3 при том же сочетании нагрузок (1, 2, 4, 5, 8): 𝑁н = −1034,49кН,Мн = −254,516кН. 𝑒= 𝑒= 𝑀в (70) 𝑁в 842,288 = 1,53м = 153см; 549,982 - Расчетные усилия для нижней части колонны Для подкрановой ветви: N1 = −1650,77кН; M1 = −1088,25кН ∙ м. Для наружной ветви:N2 = −1097,5кН; M2 = 1509,47кН ∙ м. Определение расчетных длин колонны: Расчетные длины верхней и нижней частей колонны в плоскости рамы: 𝑙𝑥1 = 𝜇1 ∙ 𝑙1, см; (71) 𝑙𝑥2 = 𝜇2 ∙ 𝑙2 , см, (72) 74

где 𝑙1 , 𝑙2 – высоты нижней и верхней частей колонны соответственно (смотреть рисунок 33). Рисунок 33 – Схема одноступенчатой колонны Так как 𝛽= 𝐻в 𝐻н 𝑁в +𝑁н 𝑁в = = 𝑙2 𝑙1 = 5,43 14,57 = 0,37 < 0,6 549,982 +1034,49 549,982 зависимости от 𝛼1 и 𝑛 = ℐ2 ∙𝑙1 𝑙2 ∙ℐ1 = 2,88 , то 𝜇1 определяется по таблице 68 [3] в . При этом: 𝜇2 = 𝜇1 𝛼1 , (73) 75

где 𝛼1 = 𝑙2 𝑙1 ∙√ ℐ1 ℐ2 ∙𝛽 = 5.43 14.57 ∙√ 40 4∙2.88 = 0,694; .Расчет: 𝑛= 4 ∙ 14,57 = 0,26; ; 40 ∙ 5,43 𝜇1 = 1,904 𝜇2 = 1,904 = 2,74; 0,694 𝑙𝑒𝑓𝑥1 = 𝜇1 ∙ 𝑙1 (74) 𝑙𝑒𝑓𝑥1 = 1,904 ∙ 14,57 = 27,74 м; ; 𝑙𝑒𝑓𝑥2 = 𝜇2 ∙ 𝑙2 (75) 𝑙𝑒𝑓𝑥2 = 2,74 ∙ 5,43 = 14,87 м; Расчетные длины верхней и нижней частей колонны из плоскости рамы: 𝑙𝑒𝑓𝑦1 = 𝑙1 = 14,57м; 𝑙𝑒𝑓𝑦2 = 𝑙2 − ℎп.б. = 5,43 − 1,5 = 3,93 м. 76 (76) (77)

2.5.1 Расчет верхней части колонны 2.5.1.1 Подбор сечения верхней части колонны Сечение верхней части колонны принимаем в виде сварного двутавра ℎв = 500 мм. Сечение верхней части колонны представленно на рисунке 34. Требуемая площадь сечения: 𝐴тр = 𝑁в 𝑅𝑦 ∙𝛾𝑐 𝑒 549,982 𝑏в 38∙1,1 (1,25 + 2,2 ) = 𝑒= 𝑀в 𝑁в = 764,688 528,913 (1,25 + 2,2 153 50 ) = 105.022см2 ; = 1,53м = 153см; 𝐴ф = ℎ𝑤 ∙ 𝑡𝑤 + 2 ∙ 𝑏 ∙ 𝑡 = 47,6 ∙ 1 + 2 ∙ 40 ∙ 1,2 = 143,6 см2; H= 500 мм; B = 400 мм; hw = 476мм; tw = 10 мм; t = 12 мм; Рисунок 34 – Сечение верхней части колонны 2.5.1.2 Определение геометрических характеристик 77 (78) (79) (80)

Расчетная площадь сечения: 𝐴ф = 143,6 см2 ; Момент инерции относительно оси «x»: 𝐽𝑥 = ℎ𝑤 3 ∙𝑡𝑤 12 + 2[ 𝑡 3 ∙𝑏 12 47,6 40 ( +𝑡 ∙𝑏( 2 + ℎ𝑤 2 𝑡 2 + ) ]= 2 47,63 ∙1 12 + 2[ 1,23 ∙40 1,2 2 2 ) ]=66153,66см4 . 12 + 1,2 ∙ (81) Момент сопротивления: 𝑊𝑥 = 66153,66 = 2646,14 см3 . 25 (82) Радиус инерции относительно оси «x»: 𝑖𝑥 = √ 66153,66 143,6 = 21,46 см. (83) Радиус инерции относительно оси «y»: 𝑖𝑦 = √ 𝐽𝑦 𝐴 =√ 21787,51 143,6 = 12,31 см; (84) Момент инерции относительно оси «y»: 𝐽𝑦 = 3 ℎ𝑤 ∙𝑡𝑤 12 +2 𝑏3 ∙𝑡 12 = 47,6∙1 12 +2 403 ∙1,2 12 = 21787,51 см4; 2.5.1.3 Определение местной устойчивости поясов 78 (85)

Из условия устойчивости верхней части колонны из плоскости действия момента ширина полки. Из условия местной устойчивости полки: 𝑏𝑒𝑓 𝑡 где 𝑏𝑒𝑓 [ 𝑡 𝑏𝑒𝑓 = в−𝑡𝑤 2 = 40−1 2 ] = (0,36 + 0,1𝜆̅)√ 𝐸 ≤ (0,36 + 0,1 ∙ 𝜆̅𝑥 ) ∙ √ , (86) 𝑅𝑦 = 19,5 см – расчетная ширина свеса поясного листа; 𝐸 𝑅𝑦 = (0,36 + 0,1 ∙ 0,24)√ 𝑙𝑒𝑓 𝑅𝑦 393 𝜆̅ = ( ) ∙ √ = ( )∙√ 𝑖𝑥 𝑏𝑒𝑓 𝑡 𝐸 = 21,46 19,5 1,2 <[ 𝑏𝑒𝑓 𝑡 2,06∙105 38 38 2,06∙105 = 28,27; = 0,24; ]=28,27 (87) (88) (89) 2.5.1.4 Проверка местной устойчивости стенки Верхняя часть колонны работает на сжатие с изгибом. Расчетными усилиями являются изгибающий момент и продольная сила. 𝜆𝑤 ≤ ℎ𝑤 𝑡𝑤 ≤ [𝜆𝑤 ] - фактическая гибкость; 𝛼= 𝜎−𝜎1 𝜎 = 3,94−3,42 3,94 = 0,161; Следовательно, гибкость определяем по [4, т.9] 79 (90)

𝜎= 𝑁 𝐴 𝜎1 = + 𝑁 𝐴 𝑀 𝐽𝑥 ⁄0,5ℎ𝑤 − ∙ 𝑀 𝐽𝑥 ⁄0,5ℎ𝑤 ℎ𝑤 ℎ ∙ = ℎ𝑤 ℎ 549,982 143,6 = + 549,982 143,6 842,288 47,6 ∙ 66153,66⁄0,5∙47,6 50 − 842,288 47,6 ∙ 66153,66⁄0,5∙47,6 50 𝑙𝑒𝑓 𝑅𝑦 393 𝜆̅ = ( ) ∙ √ = ( )∙√ 𝑖𝑥 𝐸 21,46 = 4,11 кН⁄см2 ; 38 2,06∙105 = 3,54 кН⁄см2 ; = 0,24; (91) (92) (93) 2 𝜆̅𝑤 = 0,24 ≤ 2; [𝜆̅𝑤 ] = 1,3 + 0,15𝜆̅𝑤 =1,3+0,15∙ 0,242 =1,308 (94) Cтенку верхней части колонны не следует укреплять дополнительным ребром жесткости. 2.5.1.5 Проверка общей устойчивости из плоскости действия момента 𝜎= Так как 𝜆𝑦 = 𝑙𝑒𝑓𝑦2 𝐿𝑦 = 393 12,31 𝑁в 𝜑𝑦 ∙𝑐∙𝐴ф ≤ 𝑅𝑦 ∙ 𝛾𝑐 ; (95) = 31,92, То − 𝜑𝑦 = 0,908; 𝑚1 = М1 ∙𝐴ф 𝑁∙𝑊𝑥 = 512,9∙143,6 528,913∙26,4614 = 5,26; (96) 𝑀1 – максимальный момент в пределах средней трети длины верхней части колонны. Эпюры моментов представлены на рисунке 35. 𝑀1−1 𝑀1𝑚𝑎𝑥 { 2 = 842,288 2 = 421,144кНм 𝑀1ℎ = 512,9кНм 3 80 ; (97)

Рисунок 35– Эпюра моментов для верхней части колонны Коэффициент с1 определяем по [4, п. 9.2.5]: c1 = cs (2 − 0,2mx ) + c10(0,2mx − 1); c = 0,177(2 − 0,2 ∙ 5,26) + 0,202(0,2 ∙ 5,26 − 1) =0,1783 𝑐𝑠 = 𝛽 = 1+𝛼∙𝑚𝑥 𝑐10 = 1 𝑚𝑥 ∙𝜑𝑦 1+ 𝜑 𝑏 0,978 = 0,177; 1+0,9∙5,26 = 1 10∙0,908 1+ 3,21 = 0,202; 𝛼 = 0,65 + 0,05𝑚𝑥 = 0,65 + 0,05 ∙ 5 = 0,9; 𝜆𝑦 = 𝑙𝑒𝑓𝑦 𝜆𝑐 = 3,14√ 𝑖𝑦 𝐸 𝑅𝑦 = 14,57 12,31 = 1,18; = 3,14√ 2,06∙105 380 81 = 72,93 (98) (99) (100) (101) (102) (103) (104)

𝜑𝑏 = 𝜓 𝐽𝑦 𝐽𝑥 ℎ 2 ( ) 𝑙𝑒𝑓 𝐸 𝑅𝑦 = 1,1 ∙ 21787,51 66153,66 ∙( 0,5 2 ) ∙ 2,06∙105 14,57 38 = 2,31 (105) 𝜑𝑦 = 0,908; 𝜎= 549,982 0,908∙0,1783∙143,6 = 23,65 кН⁄см2 ≤ 38 кН⁄см2 . (106) Общая устойчивость верхней части колонны обеспечена. 2.5.1.6 Проверка общей устойчивости в плоскости действия момента 𝜎= 𝑁в 𝜑𝑒 ∙𝐴ф 𝑙𝑒𝑓2 𝑅𝑦 𝜆̅ = ( ) ∙ √ = 393 38 (108) 𝑚𝑒𝑓 = 𝜂 ∙ 𝑚 = 1,395 ∙ 8,3 = 11,57; (109) 𝐸 21,46 ∙√ (107) = 0,24; 𝑖𝑥2 где ≤ 𝑅𝑦 ∙ 𝛾𝑐 ; 2,06∙105 𝜆̅ – условная гибкость; 𝑚𝑒𝑓 – приведеный относительный эксцентриситет; 𝜂–коэффициент влияния формы поперечного сечения, [4, прил.Д табл. Д.2]; 𝑚 – величина относительного эксцентриситета. 𝐴𝑓 𝐴𝑤 > 1, ⇒ 𝑚 = 𝑒 ∙ 𝐴 𝑊𝑥 = 𝑀 𝑁 ∙ 𝐴 𝑊𝑥 = 153 ∙ Т.к. выполняется условие 5< m <20, 5<8.3<20 и 𝜂 = 1,4 − 0,02 ∙ 𝜆̅ ; 82 𝐴𝑓 𝐴𝑤 143,6 2646,14 = 8,3; (110) ≥ 1, то (111)

𝜂 = 1,4 − 0,02 ∙ 0,24 = 1,395; Так как 𝜆̅ = 0,24 и 𝑚𝑒𝑓 = 8,3;𝜑𝑒 = 0,75. 𝜎= 549,982 0,75∙143,6 = 5,1 кН⁄см2 < 38 ∙ 1 = 38 кН⁄см2. (112) 2.5.2 Расчет нижней части колонны 2.5.2.1 Компоновка сечения нижней части колонны Ширина нижней части колонны определяется расстояние между наружной гранью и осью подкрановой ветви. Ориентировочные усилия в ветвях колонны: 𝑁в = где 𝑁 2 + 𝑀 𝑏н , кН, (113) M, N – расчетные усилия в нижней части колонны; 𝑏н – высота сечения нижней части колонны. - подкрановая ветвь по формуле 113: 𝑁в1 = 1650,7 1088,25 + = 1913,6 кН; 2 1 - наружняя ветвь по формуле 113: 𝑁в2 = 1097,5 1509,47 + = 2058,22 кН. 2 1 Ветви нижней части колонны работают на центральное сжатие. Поэтому требуемые площади ветвей можно найти из условия устойчивости: 𝐴тр = 𝑁 𝜑∙𝑅𝑦 ∙𝛾𝑐 , см2, 83 (114)

где N – расчетные усилия в нижней части колонны; 𝜑 = 0,7 ÷ 0,8 – коэффициент продольного изгиба; 𝑅𝑦 – расчетное сопротивление, [3, таб. 51˟, ]. 𝑅𝑦 = 38 МПа − марка стали С390 - подкрановая ветвь по формуле 114: 𝐴В1 = 1913,6 = 63 см2 ; 0,8 ∙ 38 ∙ 1 - наружняя ветвь по формуле 114: 𝐴В2 = 2058,22 = 67,7 см2 . 0,8 ∙ 38 ∙ 1 2.5.2.2 Определение геометрических характеристик принятого сечения Сечение подкрановой ветви принимаем двутавр 45Б1. Геометрические характеристики двутавра 45Б1: 𝐴в1 = 84,3 см2; ℎ = 44,6 см; 𝑏 = 19,9 см; 𝑆 = 0,8 см; 𝑡 = 1,2 см; 𝑅 = 1,8 см; ℐ𝑥 = 28699 см4 ; ℐ𝑦 = 1579,7 см4 ; 𝑊𝑥 = 1287 см3; 𝑖𝑥 = 18,45 см; 𝑖𝑦 = 4,33 см. Наружную ветвь принимаем в виде составного сечения из двух уголков и листа. Компонуем наружную ветвь из двух уголков - 125*12 и листа - 400*16. Геометрические характеристики уголка 125*12 (см. рисунок 36). :𝐴 = 28,89 см2; ℐ𝑥 = ℐ𝑦 = 422,23 см4 ; 𝑖𝑥 = 𝑖𝑦 = 3,82 см; 𝑧0 = 3,53см. Характеристики наружной ветви: 𝐴в2 = 40 ∙ 1,6 + 28,89 ∙ 2 = 121,78 см2 ; ℐ2′ = ℐ𝑥𝑐 = 1,6∙403 12 + 2 ∙ (422,23 + 28,89 ∙ 18,772 ) = 29734,43 см4 ; (115) 84

40∙1,63 ℐ2 = ℐ𝑦𝑐 = ( 12 + 40 ∙ 1,6 ∙ 2,22) + 2 ∙ (422,23 + 28,89 ∙ 2,132 )= = 1430,01 см4 ; 𝑖2′ = 𝑖𝑥 = √ 29734,43 𝑖2 = 𝑖𝑦 = √ 121,78 1430,01 121,78 = 15,6 см; = 3,43 см; (116) (117) (118) Расстояние от центра тяжести наружной ветви до края наружного листа: 𝑧0 = ∑ 𝐴𝑖 ∙𝑥𝑖 ∑ 𝐴𝑖 = (40∙1,6∙0,8+2∙28,89∙(1,6+3,53)) 121,78 = 2,87 см ≈ 3 см. (119) Уточняем положение центра тяжести всего сечения нижней части колонны и находим точные значения расчетных усилий в ветвях. ℎ0 = вн − 𝑧0 = 100 − 3 = 97 см; 𝑦2 = 𝐴в2 ∙ℎ0 𝐴в2 +𝐴в1 = 121,78∙97 84,3+121,78 = 57,2 см ≈ 57 см; 𝑦1 = ℎ0 − 𝑦2 = 97 − 57 = 40 см. (120) (121) (122) Точные значения расчетных усилий в ветвях: 𝑁в = 𝑁∙𝑦 ℎ0 + 𝑀 ℎ0 . - подкрановая ветвь по формуле 123: 𝑁в1 = 1650,7 ∙ 57 108825 + = 2091,9кН. 97 97 - наружняя ветвь по формуле 123: 85 (123)

𝑁в2 = 1097,5 ∙ 40 150947 + = 2008,73 кН; 97 97 Рисунок 36-Сечение нижней части колонны 2.5.2.3 Проверка устойчивости ветвей колонны Подкрановая ветвь 𝜎= 𝑁в1 уточ 𝜑𝑥1 ∙𝐴в1 ≤ 𝑅𝑦 ∙ 𝛾𝑐 ; (124) ≤ 𝑅𝑦 ∙ 𝛾𝑐 , (125) Наружняя ветвь 𝜎= где 𝑁в2 уточ 𝜑𝑥2 ∙𝐴в2 𝑁в1 , 𝑁в2 - точные значения расчетных усилий в ветвях; 𝐴в1, 𝐴в2 – расчетные площади ветвей. 86

Расчетная длина ветвей колонны в плоскости рамы принимается равной расстоянию между узлами решетки (см. рисунок 37). Согласно [3, п. 5.6] гибкость отдельных ветвей между узлами должна быть не более 80. Тогда: Рациональный угол наклона раскосов равен 45°. На основании этого примем расстояние между узлами решетки 100 см Рисунок 37-Раскосы в нижней части колонны Расчетная длина ветвей из плоскости рамы равна геометрической длине нижней части колонны. Проверка устойчивости ветвей в плоскости рамы: - подкрановая ветвь по формуле: 𝜆𝑥1 = 𝑙 𝑖𝑥1 = 100 4,33 = 23,09; 𝜑𝑥1 = 0,952; 87 (126)

𝜎= 2091,9 = 26,06 кН/см2 ≤ 38 ∙ 1; 0,952 ∙ 84,3 26,06 кН/см2 < 38 кН/см2 . - наружняя ветвь: 𝜆𝑥2 = 𝑙 𝑖𝑥2 = 100 3,82 = 29,15; (127) 𝜑𝑥2 = 0,934; 𝜎= 2008,73 = 17,6кН/см2 ≤ 38 ∙ 1; 0,934 ∙ 121,78 17,6кН/см2 < 38 кН/см2. Проверка устойчивости ветвей из плоскости рамы: - подкрановая ветвь: 𝜆𝑦1 = 𝑙𝑒𝑓𝑦1 ′ 𝑖𝑦1 = 1457 18,45 = 78,97кН/см2 ; (128) 𝜑𝑦1 = 0,552; 𝜎= 2091,9 = 35кН/см2 ≤ 38 ∙ 1; 0,552 ∙ 84,3 35 кН/см2 < 38 кН/см2 . - наружняя ветвь: 𝜆𝑦2 = 𝑙𝑒𝑓𝑦1 ′ 𝑖𝑦2 = 1457 15,6 = 93,4кН/см2; 𝜑𝑦2 = 0,462; 88 (129)

𝜎= 2008,73 = 35,7кН/см2 ≤ 38 ∙ 1; 0,462 ∙ 121,78 34,2 кН/см2 < 38 кН/см2 . 2.5.2.4 Расчет соединительной решетки Раскосы решетки следует рассчитывать на большую из поперечных сил: фактическую или условную, а стойки – на условную. Наибольшая поперечная сила из таблицы комбинаций 𝑄𝑚𝑎𝑥 = −139,126 кН. Условная поперечная сила определяется согласно [4, п. 7.2.7]. Предварительно определяем геометрические характеристики всего сечения колонны: 𝐴 = 𝐴в1 + 𝐴в2 = 84,3 + 121,78 = 206,08 см2; (130) ℐ𝑦 = ℐ1′ + ℐ2′ = 28699 + 29734,43 = 58433,43 см4 ; (131) ℐ𝑥 = ℐ2 + 𝐴в2 ∙ 𝑦22 + ℐ1 + 𝐴в1 ∙ 𝑦12 = 1430,01 + 121,78 ∙ 402 + 1579,7 ∙ 84,3 ∙ 572 = 471748,41 см4 ; ℐ𝑦 58433,43 𝐴 206,08 ℐ 471748,41 𝐴 206,08 𝑖𝑦 = √ = √ 𝑖𝑥 = √ 𝑥 = √ 𝜆𝑦 = 𝑙𝑦1 𝑖𝑦 = 1457 16,83 = 16,83 см; = 47,84 см; = 86,5 𝜑𝑦 = 0,507; 𝜆𝑥 = 𝑙𝑥1 2774 = = 57,98; 𝑖𝑥 47,84 89 (131) (132) (133)

𝜑𝑥 = 0,742; Условная поперечная сила: Q усл = 7,15 ∙ 10−6 (2330 ∙ где Е N ) , кН, Ry φ (134) 𝜑 =0,7-0,8 N- продольное усилие в сквозном сечении ( сечение 4-4) по формуле 134. 𝑄𝑓𝑖𝑐 = 7,15 ∙ 10 −6 2,06 ∙ 105 −1097,5 (2330 − ) = 38 0,8 = 30,32кН. Так как 𝑄𝑓𝑖𝑐 < 𝑄𝑚𝑎𝑥 , то за расчетное усилие принимаем 𝑄𝑚𝑎𝑥 . Усилие в раскосе от поперечной силы: 𝑁𝑑 = 𝑄𝑚𝑎𝑥 2∙sin 45° = −139,126 2∙sin 45° = 81,83 кН; (135) Из условия устойчивости центрально сжатого стержня найдем требуемую площадь: 𝐴тр = 𝑁𝑑 𝜑∙𝑅𝑦 ∙𝛾𝑐 = 81,83 0,8∙38∙0,75 = 3,58 см2. (136) Принимаем для раскосов уголок 70*7. Геометрические характеристики уголок 70*7: 𝐴факт = 9,42 см2; 𝑖𝑚𝑖𝑛 = 1,37см; 𝑧 = 1,99 см 𝑙р = 𝜆𝑚𝑎𝑥 = 𝑙р 𝑖𝑚𝑖𝑛 = 141,4 1,37 𝑙 100 = = 141,4; sin 45° sin 45° = 103,2; 𝜑 = 0,370. Проверка устойчивости раскоса: 90 (137)

𝜎= 𝑁𝑑 81,83 = = 23,48 кН/см2 ≤ 𝑅𝑦 ∙ 𝛾𝑐 = 38 ∙ 0,75 = 28,5 кН/см2 . 𝜑 ∙ 𝐴факт 0,370 ∙ 9,42 Определяем требуемую площадь стойки: 𝐴тр = 𝑄𝑓𝑖𝑐 𝜑∙𝑅𝑦 ∙𝛾𝑐 = 30,32 0,8∙38∙0,75 = 1,32 см3. (139) Определим требуемый радиус инерции сечения стойки из условия предельной гибкости, согласно [4, таб. 25][𝜆] = 120 (из условия сжатия стойки): 𝑙 𝑖𝑚𝑖𝑛 = [𝜆] = 100 120 = 0,83 см. (140) Принимаем для стойки уголок 70*7. Геометрические характеристики уголок 70*7: 𝐴факт = 9,42 см2; 𝑖𝑚𝑖𝑛 = 1,37см; 𝑧 = 1,99; 𝜆𝑚𝑎𝑥 = 𝑙 𝑖𝑚𝑖𝑛 = 100 = 72,99; 𝜑 1,37 = 0,615. Проверка устойчивости раскоса: 𝜎= 𝑄𝑓𝑖𝑐 30,32 = = 5,32 кН/см2 ≤ 𝑅𝑦 ∙ 𝛾𝑐 = 38 ∙ 0,75 = 28,5 кН/см2 . (150) 𝜑 ∙ 𝐴 0,615 ∙ 9,42 2.5.2.5 Расчет базы колонны В сквозных колонна при большой ширине принимают, как правило, раздельные базы, являющиеся достаточно экономичными и удобными в изготовлении. Ветви сквозной колонны работают на продольные осевые силы, 91

поэтому расчет и конструирование раздельных баз проводится так же, как и без центрально сжатых колонн (см. рисунок 38). Рассчитываем базу подкрановой ветви нижней части колонны. Требуемая площадь базы определяется по усилию в ветви колонны. тр 𝐴пл где уточ = 𝑁в 𝑅ф = 2091,9 1,02 = 2050,88 см2, (160) 𝑅ф = 1,2 ∙ 𝑅прб = 1,2 ∙ 0,85 = 1,02 кН/см2 . 𝐿пл ≥ 𝑏к + 2 ∙ с2 = 44,6 + 2 ∙ 7,7 = 60 см, (161) Примем плиту площадью 60*52 см, тогда: уточ 𝑞ф = 𝑁в ф 𝐴пл = 2091,9 3120 = 0,67кН/см2 . 92 (162)

Рисунок 38 – Конструкция базы колонны Изгибающий момент на первом участке плиты (окаймленный по четырем сторонам) (смотреть рисунок 40) (𝑏⁄𝑎 = 44,6⁄9,95 > 2) определяется как для балки: 𝑀1 = 𝑞ф ∙𝑎2 8 = 0,67∙9,952 8 = 8,29кН ∙ см; На втором участке плиты, окаймленный по трем сторонам с 7,7⁄ 19,9 = 0,39, 𝛽 = 0,06[4, таб. 8.6]: 93 (163) 𝑏1⁄ 𝑎=

𝑀2 = 𝛽 ∙ 𝑞ф ∙ 𝑎2 = 0,06 ∙ 0,67 ∙ 19,92 = 16 кН ∙ см; (164) Изгибающий момент на третьем консольном участке плиты: 𝑀3 = 𝑞ф ∙ 𝑐2 2 = 0,67 ∙ 15,052 2 = 75,8 кН ∙ см. (165) Принимаем в качестве материала для элементов базы стали марки С 390расчетное сопротивление которой равно: 𝑅𝑦 = 38 кН/см2 , 𝑅𝑢𝑛 = 54 кН/см2 , [4, прил. В]. По максимальному моменту на третьем участке определяем требуемую толщину плиты: 𝑡пл = √ 6∙𝑀𝑚𝑎𝑥 𝑅𝑦 =√ 6∙75,8 38 = 3,45 см. (166) Принимаем 𝑡пл = 36 мм. 2.5.2.6 Рассчитываем траверсу базы. Траверса работает на изгиб. Расчетной схемой траверсы является балка на двух опорах с консолями. Опорами являются швы, крепящей траверсы к полкам колонны. q тр = q ф ∙ ɞпл 2 = 0,67 ∙ Mопор = q тр ∙ Mопор Mпрол = qтр ∙l2тр 2 52 2 = 6,97кН/см ɞ22 (167) (168) 2 7,72 = 6,97 ∙ = 206,62 кН ∙ см 2 − Mопор = 𝑄тр = 6,97∙602 8 qтр ∙lтр 2 = − 517,26 = 2929,88 кН ∙ см 6,97∙60 94 2 = 209,1 кН (169) (170)

t тр = 10 ÷ 12мм Высоту траверсы hтр определяем из условия прочности сварных угловых швов, крепящих траверсу к полкам колонны швы угловые работают на срез, рассчитывается по металлу шва и по металлу границы сплавления. По металлу шва: hтр = N nшв ∙βf ∙kf ∙Rwf ∙γwf ∙γc + 1см (171) + 1см (172) По металлу границ сплавления: hтр = N nшв ∙βz ∙kf ∙Rwz ∙γwz ∙γc где, nшв = 4 − количество швов βf = 0,7, βz = 1 − коэффициент провара для ручной сварки[4, табл. 39] kf = 1 − [4. т. 38] γwf = γwz = 1; -коэффициент условий работы сварного углового шва [6.п.11,2] в зависимости от климатического района) γc = 1 коэффициент условий работы конструкции[4. т. 1] R wf - расчетное сопротивление сварного углового шва среза по металлу шва, применяется по [4. т.Г.2] в зависимости от типа электрода или марки сварной проволоки, которая выбирается по [4. т.Г.1] в зависимости от марки стали, климатического района и группы конструкций. Тип электрода Э46-R wf = 20 кН/см2 R wz - расчетное сопротивление сварного углового шва срезу по металлу границы сплавления. R wz = 0,45 ∙ R un = 0,45 ∗ 54 = 24,3кН/см2 R un = 54 кН/см2 [4. т. В. 3] 95

R un -нормативное сопротивление стали по временному сопротивлению принимается [4. т.В.3] в зависимости от марки стали, толщины, вида проката По металлу по формуле 171: hтр = 2091,9 4∙0,7∙1∙20∙1∙1 + 1 = 38,35см По металлу границы сплавления по формуле 172: hтр = 2091,9 + 1 = 22,52см 4 ∙ 1 ∙ 1 ∙ 24,3 ∙ 1 ∙ 1 Из двух значений выбираем наибольшие. Принимаем hтр = 40см по ГОСТу на листовую сталь Принятое сечение траверсы проверяем на прочность: Mmax σтр = Wтр Wтр = ≤ R y ∙ γc h2тр ∙tтр 6 = 402 ∙1 6 = 266,6см3 (173) (174) Mmax выбираем как наибольшее значение между Mоп иMпрол σтр = 2929,88 = 10,98кН/см2 ≤ 38 ∙ 1 кН/см2 266,6 Ʈтр = Q Aтр ≤ R s ∙ γc Aтр = hтр ∙ t тр = 40 ∙ 1 = 40 см2 R s = 0,58 ∙ R y = 0,58 ∙ 38 = 22,04 кН/см2 96 (175) (176)

Ʈтр = 209,1 40 = 5,22 кН/см2 ≤ 22,04 ∙ 1кН/см2- условие выполняется В месте крепления траверсы к колонне выполняется проверка прочности по приведенным напряжениям σприв = √σ2 + 3 ∙ Ʈ2 ≤ 1,15 ∙ R y ∙ γc σ= Мопор Wтр = 206,62 266,6 = 0,77 кН/см2 (177) (178) σприв = √0,772 + 3 ∙ 5,222 = 9,07 кН/см2 ≤ 43,7кН/см2 Условие выполняется. Высоту катета шва, прикрепляющего траверсу к поле ветви, определим следующим образом: - по металлу шва: 𝑘𝑓 = 𝑄тр 209,1 = = 0,377 см; 𝛽𝑓 ∙ 𝑙𝜔 ∙ 𝑅𝜔𝑓 ∙ 𝛾𝜔𝑓 ∙ 𝛾𝑐 0,7 ∙ 40 ∙ 20 ∙ 1 ∙ 1 - по металлу границы сплавления: 𝑘𝑓 = где 𝑄тр 209,1 = = 0,21 см, 𝛽𝑧 ∙ 𝑙𝜔 ∙ 𝑅𝜔𝑧 ∙ 𝛾𝜔𝑧 ∙ 𝛾𝑐 1 ∙ 40 ∙ 24,3 ∙ 1 ∙ 1 𝛽𝑓 , 𝛽𝑧 – коэффициенты вида сварки, [4, табл. 39]; 𝛾𝜔𝑓 , 𝛾𝜔𝑧 – коэффициенты условия работ швов, [6, пункт 11.2]; 𝑅𝜔𝑓 – расчетное сопротивление шва по металлу шва, [4, таб. Г. 2]; 𝑅𝜔𝑧 = 0,45 ∙ 𝑅𝑢𝑛 - расчетное сопротивление шва по металлу границы сплавления, определяется по материалу ветви колонны; 𝑅𝑢𝑛 = 54 кН/см2 ; 𝛾𝑐 – коэффициент условия работ, [3, таб. 6˟]. 97

Принимаем 𝑘𝑓 = 9 мм, [3, таб. 38]. 2.5.2.7 Расчет анкерных болтов Для расчета анкерных болтов необходимо принимать комбинацию нагрузок, дающую наибольший момент при минимальной силе. Так как продольная сила разгружает анкерные болты, значение ее вычисляют при коэффициенте перегрузки 𝑛 = 0,9. Из статического расчета принимаем 𝑀𝑚𝑎𝑥 = 1509,47 кН ∗ м; 𝑁соот = −1097,5 кН. Усилие на анкерные болты, крепящие подкрановую ветвь колонны: 𝑁анкер = − 𝑛∙𝑁∙𝑦2 1,1ℎ0 + 𝑀 ℎ0 =− 0,9∙1097,5∙0,57 1,1∙0,97 + 1509,47 0,97 = 1028,5 кН. (179) Суммарная площадь анкерных болтов, крепящих ветвь к фундаменту: треб 𝑁анк болта 𝑅𝑏𝑡 𝐴анкер. = = 1028,5 22,5 = 45,7 см2. (180) 𝑅𝑏𝑡 = 22,5 кН/см2 принимаем по [4, таб. Г. 5]. Принимаем 4 болта 𝑑 = 48мм, факт п∙𝑑2 болт 4 Аанкер. = 𝑛 ∗ = 4∙ 18,09=72,36 см2 (181) Плита под анкерные болты рассчитывается как балка, лежащая на траверсах и нагруженная сосредоточенными силами 𝑁= 𝑁анкер 4 = 1028,5 4 = 257,125 кН (182) Изгибающий момент в анкерной плите: 𝑀𝑎 = 𝑁 ∙ а1 = 257,125 ∙ 10 = 2571,25 кН ∙ см. 98 (183)

Материал плитки – сталь той же марки, что и в плите базы, траверсы базы с 𝑅𝑦 = 38 кН/см2 . Требуемый момент сопротивления анкерной плиты с учетом ослаблений отверстием: 𝑊 треб. = анк,пл 𝑀𝑎 = 𝑅𝑦 ∙𝛾𝑐 𝑊 факт = 38∙1 (𝑏анк.пл −𝑑отв )∙𝑡 2 6 анк.пл где 2571,25 = 67,66 см3; = (35−5,4)∙42 6 (184) = 78,9 см3 . (185) 𝑑отв = 𝑑б + 6 мм – диаметр отверстия 𝑏анк.пл > 4 ∙ 𝑑отв = 5,4 ∙ 4 = 21,6 см , принимаем 35см 𝑡 – толщина анкерной плиты, принимаем 40 мм. 2.5.2.8 Проверка устойчивости нижней части колонны как единого стержня в плоскости рамы Предварительно определим приведенную гибкость: 𝐴 𝜆𝑒𝑓 = √𝜆𝑥 2 + 𝛼1 ∙ 0 = √49,422 + 30,1 ∙ 𝐴 р где 𝜆𝑥 = 𝑙𝑥1 𝑖𝑥 = 2774 47,61 206,08 9,42 = 55,68, = 58,26 – гибкость всего стержня нижней части колонны относительно свободной оси; 𝛼1 = 10 ∙ 𝑎3 𝑏2 ∙𝑙 = 10 ∙ 141,43 972 ∙100 = 30,1; 𝑎 = 𝑙р – длина раскоса; 𝑏 = ℎ0 ; ℐ 𝑖𝑥 = √ 𝑥 = √ 𝐴 0 (186) 468738,7 206,08 = 47,61 см – радиус момента инерции; 99

ℐ𝑥 = 𝐴в1 ∙ 𝑦12 + 𝐴в2 ∙ 𝑦22 = 84,3 ∙ 572 + 121,78 ∙ 402 = 468738,7 см4 – момент инерции. Абсолютный эксцентриситет: 𝑀 𝑒= . (187) 𝑁 Относительный эксцентриситет: 𝑚= 𝑀∙𝐴 𝑁∙ℐ𝑥 ∙ (𝑦2 + 𝑧0 ); 𝑚= 𝑀∙𝐴 𝑁∙ℐ𝑥 ∙ 𝑦2 . (188) (189) Проверка устойчивости: 𝜎= 𝑁 𝜑∙𝐴 ≤ 𝑅𝑦 ∙ 𝛾𝑐 . - для комбинации усилий N = -516,447кН и M = -1642,16 кН·см. Абсолютный эксцентриситет по формуле 187: 𝑒= 16421,6 = 31,79,. 516,447 Относительный эксцентриситет по формуле 188: 𝑚= 16421,6 ∙ 206,08 ∙ (40 + 3) = 0,6. 516,447 ∙ 468738,7 Проверка устойчивости: 𝜑 = 0,735; 𝜎= 516,447 ≤ 38 ∙ 1; 0,735 ∙ 206,08 100 (190)

3,4 кН/см2 < 38 кН/см2 . - для комбинации усилий М = -1088,25 кН и N = -1650,77 кН·см. Абсолютный эксцентриситетпо формуле 187: 𝑒= 10882.5 = 6,59. 1650,77 Относительный эксцентриситет по формуле 189: 𝑚= 10882.5 ∙ 206,08 ∙ 97 = 0,28. 1650,77 ∙ 468738,7 Проверка устойчивости: 𝜑 = 0,908; 𝜎= 1650,77 ≤ 38 ∙ 1; 0,908 ∙ 206,08 8,82 кН/см2 < 38 кН/см2 . 2.5.2.9 Расчет и конструирование узла сопряжения верхней части колонны с нижней Соединение выполняется через траверсу, работающую на изгиб. Она рассчитывается на комбинацию – Mmax = -196,163 кН·м, Nсоотв = -565,982 кН в сечении 2 – 2. Высота траверсы принимается: ℎтр = (0,5 ÷ 0,8) ∙ ℎн = 0,5 ∙ 100 = 50 см. 101

Материал траверсы – сталь марки С390, расчетное сопротивление 𝑅𝑦 = 38 кН/см2, 𝑅𝑢𝑛 = 54 кН/см2, [4, таб. В. 3] . Составляем поперечное сечение траверсы (см. рисунок 39). Рисунок 39 – Соединение верхней части колонны с нижней а – конструкция соединения; б – поперечное сечение траверсы; в – расчетная схема трверсы. Если предположить, что усилия с верхней части колонны передаются на нижнюю только через полки, то :(по формуле 113) 𝑁п = 𝑁 𝑀 565,982 19616,3 + = + = 675,317 кН. 2 ℎв 2 50 Катеты шва , прикрепляющего ребра жесткости к вертикальной стенке траверсы определяются из условия прочности углового шва на срез: - по металлу шва: 102

𝑘𝑓 = 𝑁п 4∙𝛽𝑓 ∙𝑙𝜔 ∙𝑅𝜔𝑓 ∙𝛾𝜔𝑓 ∙𝛾𝑐 ; (191) - по металлу границы сплавления: 𝑘𝑓 = где 𝑁п 4∙𝛽𝑧 ∙𝑙𝜔 ∙𝑅𝜔𝑧 ∙𝛾𝜔𝑧 ∙𝛾𝑐 , (192) 4 – число швов; 𝛽𝑓 , 𝛽𝑧 – коэффициенты вида сварки, [4, табл. 39]; 𝛾𝜔𝑓 , 𝛾𝜔𝑧 – коэффициенты условия работ швов, [6, пункт 11.2]; 𝑅𝜔𝑓 – расчетное сопротивление шва по металлу шва, [4, таб. Г. 2]; 𝑅𝜔𝑧 = 0,45 ∙ 𝑅𝑢𝑛 - расчетное сопротивление шва по металлу границы сплавления; 𝑅𝑢𝑛 = 54 кН/см2 ; 𝛾𝑐 – коэффициент условия работ, [4, таб. 1]. - по металлу шва по формуле 191: 𝑘𝑓 = 675,317 = 0,220 см; 4 ∙ 0,7 ∙ 50 ∙ 21.5 ∙ 1 ∙ 1 - по металлу границы сплавления по формуле 192: 𝑘𝑓 = 675,317 = 0,138 см. 4 ∙ 1 ∙ 50 ∙ 24.3 ∙ 1 ∙ 1 Принимаем 𝑘𝑓 = 4 мм, [4, таб. 38]. Геометрические характеристики траверсы: Определим положение центра тяжести поперечного сечения траверсы (смотреть рисунок 41): 𝑎н = 2∙17∙34,2+38,5∙1,6∙0,8+48,4∙1,6∙25,8 2∙17∙1,6+38,5∙1,6+48,4∙1,6 103 = 16,59 см; (193)

Момент инерции траверсы: 1,6 ∙ 48,43 2 ∙ 17 ∙ 1,63 2 ℐ𝑥 = + 1,6 ∙ 48,4 ∙ 9,21 + + 2 ∙ 17 ∙ 1,6 ∙ 18,412 + 12 12 38,5 ∙ 163 + + 38,5 ∙ 1,6 ∙ 15,792 = 127754,1 см4; 12 Момент сопротивления траверсы: 𝑊𝑚𝑖𝑛 = ℐ𝑥 𝑎𝑚𝑎𝑥 = 127754,1 33.41 = 3823.83 см3. (194) Опорная реакция траверсы на подкрановой ветви от усилия 𝑁п : 𝑄1 = 𝑁п ∙ℎв ℎн = 454,06 ∙50 100 = 224,8 кН; (195) Опорная реакция траверсы на надкрановой ветви от усилия 𝑁п : 𝑄2 = 𝑁п ∙(ℎн −ℎв ) ℎн = 675,317 ∙(100−50) 100 = 337,65 кН. (196) Изгибающий момент в траверсе: 𝑀1 = 𝑄1 ∙ (ℎн − ℎв ) = 337,65 ∙ (100 − 50) = 16882,5 кН ∙ см.(197) Проверка прочности траверсы: 𝜎= 𝜏= 𝑄2 ℎтр ∙𝑡тр = 𝑀1 𝑊𝑚𝑖𝑛 337,65 48,4∙1,6 = 16882,5 3823.83 = 4,4 кН/см2 < 𝑅𝑦 = 38кН/см2; (198) = 4,36 кН/см2 < 𝑅𝑠 = 0,58 ∙ 38 = 22,04кН/см2;(199) 𝜎пр = √𝜎 2 + 3 ∙ 𝜏 2 = √4,42 + 3 ∙ 4,362 = 8,7 = 38 ∙ 1,15 = 43,7кН/см2 . 104 кН см2 < 𝑅𝑦 ∙ 1,15= (200)

Швы, прикрепляющие вертикальный лист траверсы к подкрановой ветви, рассчитываем на усилие: 𝑁 ′ = 𝑄1 + 𝐷𝑚𝑎𝑥 = 337,65 + 1483,36 = 1821 кН. (201) - по металлу шва по формуле: 𝑘𝑓 = 𝑁′ 4∙𝛽𝑓 ∙𝑙𝜔 ∙𝑅𝜔𝑓 ∙𝛾𝜔𝑓 ∙𝛾𝑐 ; (202) - по металлу границы сплавления по формуле : 𝑘𝑓 = где 𝑁′ 4∙𝛽𝑧 ∙𝑙𝜔 ∙𝑅𝜔𝑧 ∙𝛾𝜔𝑧 ∙𝛾𝑐 , (203) 4 – число швов; 𝛽𝑓 , 𝛽𝑧 – коэффициенты вида сварки, [4, табл. 39]; 𝛾𝜔𝑓 , 𝛾𝜔𝑧 – коэффициенты условия работ швов, [6, пункт 11.2]; 𝑅𝜔𝑓 – расчетное сопротивление шва по металлу шва, [4, таб. Г. 2]; 𝑅𝜔𝑧 = 0,45 ∙ 𝑅𝑢𝑛 - расчетное сопротивление шва по металлу границы сплавления, определяется по материалу ветви колонны; 𝑅𝑢𝑛 = 54 кН/см2 ; 𝛾𝑐 – коэффициент условия работ , [4, таб. 1]. - по металлу швапо формуле 202: 𝑘𝑓 = 1821 = 0,6 см; 4 ∙ 0,7 ∙ 50 ∙ 21.5 ∙ 1 ∙ 1 - по металлу границы сплавления по формуле 203: 𝑘𝑓 = 1821 = 0,374 см. 4 ∙ 1 ∙ 50 ∙ 24.3 ∙ 1 ∙ 1 Принимаем 𝑘𝑓 = 7 мм, [3, таб. 38]. 105

2.6 Расчет подкрановой балки 2.6.1 Определение расчетных нагрузок от колес крана Пролет подкрановой балки равен шагу рам 12м. На ПБ действует вертикальное давление, которое передается в местах опирания мостового крана и горизонтальная нагрузка, которая также передается в местах опирания мостового крана. Все нагрузки определяются от двух сближенных кранов наибольшей грузоподъемности. Так как крановая нагрузка носит подвижный характер, то максимальный изгибающий момент и поперечная сила определяются по правилу Винклера. Вертикальное давление колес: н 𝐹𝑘1 = 𝐹𝑘1 ∙ 𝛾𝑓 ∙ 𝛹 ∙ 𝑘𝑔 = 540 ∙ 1,1 ∙ 0,85 ∙ 1,1 = 555,4 кН; где (204) н 𝐹𝑘1 , – нормативное значение вертикального давления, [8, таб. 5] 𝛾𝑓 = 1,1 – коэффициент надежности по нагрузке; 𝛹 = 0,85 – коэффициент сочетания для двух кранов режима 5К; 𝑘𝑔 = 1,1 – коэффициент динамичности. Горизонтальная нагрузка: 𝑇 = 𝑇𝑘н ∙ 𝛾𝑓 ∙ 𝛹 ∙ 𝑘𝑔 = 17,125 ∙ 1,1 ∙ 0,85 ∙ 1,1 = 17,61кН, где (205) 𝑇𝑘н – нормативное значение горизонтальной нагрузки: 𝑇𝑘н = 𝑓 ∙ 𝑄+𝑔тел 𝑁0 = 0,05 ∙ 500+185 2 = 17,125 кН, 𝑓 = 0,05 – коэффициент трения при гибком подвесе; 𝑄 – крановая нагрузка, [8, таб. 5]; 𝑔тел – масса тележки, [8, таб. 5]; 𝑁0 – число колес на одной стороне крана. 106 (206)

2.6.2 Определение расчетных усилий 2.6.2.1 Определение положения равнодействующей силы При пролете балки l = 12 м на ней помещается 3 колеса (см. рисунок 40). Определение положения равнодействующей силы из условия, что сумма моментов всех сил относительно первого колеса равна нулю: Хс = 𝑋𝑐 = ∑𝑖=8 𝑖=1 𝑃𝑖+1 𝐶𝑖 ∑ 𝑃𝑖 (555,4∙0)+(555,4∙5,25)+(555,4∙6,65) 𝑅 (207) =5.95 м R = 4FK1 =3∙ 555.4= 1110,8 кН где 𝑃𝑖 – вертикальное давление колес; 𝐶𝑖 – расстояние от первого колеса до каждого последующего, (смотреть рисунок 9); Рисунок 40 – Нахождение расстояния от первого колеса до равнодействующей силы 2.6.2.2 Определение критического груза. 107

Из рисунка 42 видно, что равнодействующая R находится между вторым и третим колесами. Растояние от равнодействующей до колес одинаковое, критическим колесом принято второе колесо. 2.6.2.3 Проверка правильности расстановки колес на балке Если критическое колесо расположено левее равнодействующей, то расстояние «е» и сумма грузов до критического берутся от левой опоры. 𝑒 ∑ 𝐹лев + 𝐹кр ≥ ∙ ∑ 𝐹 ; (208) 𝑙 𝑒 ∑ 𝐹лев < ∙ ∑ 𝐹, (209) 𝑙 где ∑ 𝐹лев – сумма грузов, находящихся справа от критического; 𝐹кр – критический груз; 𝑒 – расстояние от правой опоры до критического колеса, е = 5,65м 𝑙 – пролет ПБ; ∑ 𝐹 – сумма всех грузов на балке. Расчет по формулам 208-209: 555,4 + 555,4 = 1110,8 ≥ 555,4 < 5,65 ∙ 1666,2 = 784,5; 12 5,65 ∙ 1666,2 = 784,5 12 Проверка выполняется, следовательно, данная расстановка из трех колес дает наибольший изгибающий момент под вторым колесом. 2.6.2.4 Определение наибольшего 108 изгибающего момента и

соответствующей продольной силы Максимальный изгибающий момент ПБ будет в том случае, когда равнодействующая всех грузов (колес), находящихся на ПБ, и ближайший груз будут равноудалены от середины пролета ПБ. Максимальный изгибающий момент: 𝑀𝑚𝑎𝑥 = 𝑅𝑎 ∙ 𝑎1 − 𝐹𝑘1 ∙ 𝑎2 = 1059,8 ∙ 7,05 − 555,4 ∙ 5,25 = 6910,94 кН ∙ м, где 𝐹𝑘1 – вертикальное давление колес; Изгибающий момент под первым колесом: a1 = 67,05м a2 =5,65-0,4=5,25м Реакция опоры «В» определяется из условия, что сумма моментов всех сил относительно опоры «А» равна нулю: 𝐹𝑘1 ∙ в3 + 𝐹𝑘1 ∙ в2 + 𝐹𝑘1 ∙ в1 = 𝑙 555,4 ∙ 7,05 + 555,4 ∙ 5,65 + 555,4 ∙ 0,4 = = 606,31 кН, 12 𝑅𝑏 = где 𝐹𝑘1 , – вертикальное давление колес; в𝑖 – расстояния от колеса до опоры «A», (смотреть рисунок 41); 𝑙 – пролет ПБ. Реакция опоры «А» определяется из условия, что сумма всех сил относительно оси «у» равна нулю: 𝑅А = 𝑅 − 𝑅𝐵 = 1666,2 − 606,31 = 1059,8 кН. Соответствующая поперечная сила от каждого из колес: 109

𝑄1 = 𝑅𝑎 = 1059,8 кН; 𝑄2 = 𝑅𝑎 − 𝐹𝑘1 = 1059,8 − 555,4 = 504,4кН; 𝑄3 = 𝑅𝑎 − 2 ∙ 𝐹𝑘1 = 1059,8 − 2 ∗ 555,4 = −51 кН. 𝑄4 = 𝑅𝑎 − 3 ∙ 𝐹𝑘1 = 1059,8 − 3 ∗ 555,4 = −606,4 кН. Рисунок 41 – Эпюры М и Q 2.6.2.5 Определение максимальной поперечной силы Максимальная поперечная сила будет возникать в том случае, когда один из грузов (одно из колес) будет находиться на опоре, а в пролете будет находиться как можно большее количество грузов (колес). Максимальная поперечная сила: 110

𝑄𝑚𝑎𝑥 = 𝑅𝑎 = 𝑄1 = 1115,5 кН. 𝑄1 = 𝑅𝑎 = 1115,5 кН. 𝑄2 = 𝑅𝑎 − 𝐹𝑘1 = 1115,5 − 555,4 = 559,8 кН. 𝑄3 = 𝑅𝑎 − 2 ∙ 𝐹𝑘2 = 1115,5 − 2 ∙ 555,4 = 4,1 кН Реакция опоры «В» определяется из условия, что сумма моментов всех сил относительно опоры «А» равна нулю: 𝑅в = 𝐹𝑘1 ∙ в2 + 𝐹𝑘1 ∙ в1 555,4 ∙ 6,65 + 555,4 ∙ 5,25 = 𝑙 12 = 550,7 кН, где в𝑖 – расстояния от колеса до опоры «В», (смотреть рисунок 42); 𝑙 – пролет ПБ. Реакция опоры «A» определяется из условия, что сумма всех сил относительно оси «у» равна нулю: 𝑅А = 3 ∙ 𝐹𝑘1 − 𝑅𝐵 = 1666,2 − 550,7 = 1115,5 кН. 111

Рисунок 42– Эпюра поперечных сил 𝑇 𝑃 𝑀𝑚𝑎𝑥 = 𝑀𝑚𝑎𝑥 ∙ 𝑇 𝑃 𝑄𝑚𝑎𝑥 = 𝑄𝑚𝑎𝑥 ∙ где 𝑇𝑘 𝐹𝑘 𝑇𝑘 𝐹𝑘 = 7118,26 ∙ = 1148,56 ∙ 17,61 555,4 17,61 555,4 = 225,69 кН ∙ м, = 36,4кН ∙ м, (210) (211) 𝑇𝑘 – горизонтальная нагрузка от колес; 𝐹𝑘 – среднее расчетное вертикальное давление колес; 𝑃 𝑀𝑚𝑎𝑥 = 𝛼 ∙ 𝑀𝑚𝑎𝑥 = 1,03 ∙ 6910,94 = 7118,26 кН ∙ м; (212) 𝑃 𝑄𝑚𝑎𝑥 = 𝛼 ∙ 𝑄𝑚𝑎𝑥 = 1,03 ∙ 1115,5 = 1148,56 кН ∙ м (213) 𝛼 = 1,03; 𝑀𝑚𝑎𝑥 – максимальный момент от критического груза (колеса). 112

2.6.3 Подбор сечения подкрановой балки Принимаем марку стали, с учетом климатического района и группы конструкции, С255, [4, таб. В. 3] . предварительную толщину пояса Для принятой марки ПБ 𝑡𝑓 = 2 мм , стали, принимаем приняв расчетное сопротивление при толщине проката 20 ÷ 40 мм 𝑅𝑦 = 23кН/см2 , [4, таб. В. 3].. 2.6.3.1 Определение высоты подкрановой балки Высота ПБ определяется по двум условиям: по прочности – hопт., по жесткости – hmin. По условию прочности определяем требуемый момент сопротивления балки: 𝑀𝑚𝑎𝑥 𝑊тр = где 𝑅𝑦 ∙𝛾𝑐 = 6910,94 23∙1,1 = 27316 см3 , (214) 𝑀𝑚𝑎𝑥 - максимальный момент от критического груза (колеса); 𝑅𝑦 – расчетное сопротивление, [4, таб. В. 3]; 𝛾𝑐 – коэффициент условия работ, [4, таб. 1]. Толщину стенки 𝑡𝑤 , принимаем: 𝑡𝑤 = 7 + 3 ∙ ℎ = 7 + 3 ∙ 1,5 = 11,5 мм, (215) принимаем 𝑡𝑤 = 20 мм; где 1 1 8 12 ℎ - высота ПБ, принимаемая как ( ÷ 1 ) ∙ 𝑙 = ∙ 12 = 1.5 м, 8 .𝑙 - пролет подкрановой балки. Оптимальная высота ПБ: ℎопт. = 𝑘 ∙ √ где 𝑊тр 𝑡𝑤 , = 1,2 ∙ √ 27316 1,2 = 181,1 см, 𝑘 = 1,2 – коэффициент для сварных балок; 𝑊тр – требуемый момент сопротивления ПБ; 113 (216)

𝑡𝑤 – толщина стенки ПБ. Минимальная высота ПБ: ℎ𝑚𝑖𝑛 = где ∑ 𝑞н ∑𝑞 5 24 ∙ 𝑅𝑦 ∙𝑙 𝑓 𝐸∙[ 𝑙 ] ∙ ∑ 𝑞н ∑𝑞 = 5 24 ∙ 23∙1200 1 2,06∙104 ∙[500] ∙ 540 555,4 = 135,7 см, (217) – отношение нормативных нагрузок к расчетным; 𝑓 1 𝑙 500 [ ]= – относительный прогиб; 𝐸 – модуль упругости; 𝑅𝑦 – расчетное сопротивление, [4, табл. В. 3]; 𝑙 – пролет ПБ. Принимаем ℎ = 1500 мм. ℎ𝑚𝑖𝑛 < 1500 < ℎопт. 2.6.3.2 Определение размеров поясов Требуемый момент инерции ПБ: ℎ 150 2 2 ℐтр = 𝑊тр ∙ = 27316 ∙ где = 2048697,6 см,4, (218) 𝑊тр – требуемый момент сопротивления ПБ; ℎ - высота ПБ. Момент инерции поясов: ℐ𝑓 = ℐтр − ℐ𝑤 = 2048697,6 − 477214,7 = 1571483 см4, где (219) ℐтр – требуемый момент инерции ПБ; 𝑡𝑓 – толщина пояса; ℐ𝑤 – момент инерции стенки ПБ: ℐ𝑤 = 3 𝑡𝑤 ∙ℎ𝑤 12 = 1,2∙1423 12 = 477214,7 см4, 𝑡𝑤 – толщина стенки; 114 (220)

ℎ𝑤 = ℎ − 2 ∙ 𝑡𝑓 =150-2*4=142см– высота стенки. Площадь поясного листа: 𝐴𝑓 = 2 ∙ где ℐ𝑓 ℎ2 632248,9 = 2∙ 1502 = 139,69 см2 , (221) ℐ𝑓 – момент инерции поясов; ℎ – высота ПБ. Ширина пояса: 𝑏𝑓 = где 𝐴𝑓 138,69 = 𝑡𝑓 4 = 34,9 см, (222) 𝐴𝑓 – площадь поясного листа; 𝑡𝑓 – толщина пояса. Принимаем 𝑏𝑓 = 440 мм. В сжатом поясе должна быть обеспечена местная устойчивость свеса, поэтому гибкость свеса сравнивается с допустимой гибкостью: 𝑏𝑒𝑓 𝑡𝑓 где = 21 4 = 5,25 ≤ [ 𝑏𝑒𝑓 𝑡𝑓 ] = 14,93, (223) 𝑡𝑓 – толщина полки; [ 𝑏𝑒𝑓 𝑡𝑓 ] – допустимая гибкость, [таб. 30, 3]: [ 𝑏𝑒𝑓 𝑡𝑓 ] = 0,5 ∙ √ 𝐸 𝑅𝑦 = 0,5 ∙ √ 2,06∙105 230 = 14,93; (224) 𝑏𝑒𝑓 – свес полки: 𝑏𝑒𝑓 = (𝑏𝑓 −𝑡𝑤 ) 2 = (44−2) 2 Местная устойчивость обеспечена. 115 = 21см. (225)

2.6.3.3 Выбор размеров элементов тормозной балки Тормозная балка состоит из верхнего пояса ПБ, горизонтального листа рифленой стали толщиной 𝑡л = 2 мм , Вл=835 мм и швеллера № 18, (см. рисунок 43). Рисунок 43– Размеры подкрановой и тормозной балок 2.6.3.4 Определение геометрических характеристик подкрановых конструкций Геометрические характеристики швеллера № 18: ℐ𝑥 = 1090 см4 ; ℐу = 86 см4 ; ℎ = 180 мм ; 𝑏 = 70 мм ; 𝑧0 = 1,94 см ; А = 20,7см2. Определение центра тяжести ТБ: 116

𝑥𝑐 = ∑ 𝑆𝑦 𝐴шв ∙ (𝑏л + 0,5 ∙ 𝑏𝑓 − 5) + 𝑏л ∙ 𝑡л ∙ [0,5 ∙ (𝑏л + 𝑏𝑓 ) − 5] = = ∑𝐴 𝐴шв + 𝑏л ∙ 𝑡л + 𝑏𝑓 ∙ 𝑡𝑓 = 20,7 ∙ (83,5 + 0,5 ∙ 44 − 5) + 83,5 ∙ 2 ∙ [0,5 ∙ (83,5 + 44) − 5] 20,7 + 83,5 ∙ 2 + 44 ∙ 4 = 32,7 см. где 𝐴шв – площадь швеллера; 𝑏л – ширина тормозного листа, (смотреть рисунок 44); 𝑏𝑓 – ширина пояса; 𝑡л – толщина тормозного листа; 𝑡𝑓 – толщина пояса. Момент инерции ПБ: 2 3 ℎ𝑤 + 𝑡𝑓 𝑡𝑤 ∙ ℎ𝑤 2 ∙ 1423 142 + 4 2 ℐ𝑥 = + 2 ∙ 𝑏𝑓 ∙ 𝑡𝑓 ∙ ( ) = + 2 ∙ 44 ∙ 4 ∙ ( ) = 12 2 12 2 = 2353023 см4, где (226) 𝑡𝑤 – толщина стенки ПБ; ℎ𝑤 – высота стенки ПБ; 𝑏𝑓 – толщина тормозного листа; 𝑡𝑓 – толщина пояса. Момент сопротивления ПБ: 𝑊𝑥 = где ℐ𝑥 ℎ 2 = 2353023 150 2 = 31373,64см3 , ℐ𝑥 – момент инерции ПБ; ℎ – высота ПБ. Статический момент полусечения: 117 (227)

𝑆𝑥 = 𝑏𝑓 ∙ 𝑡𝑓 ∙ ( ℎ𝑤 + 𝑡𝑓 ℎ𝑤 ∙ 𝑡𝑤 ℎ𝑤 142 + 4 142 ∙ 2 142 )+ ∙ = 44 ∙ 4 ∙ ( )+ ∙ = 2 2 4 2 2 4 = 17889 см3, где (229) 𝑡𝑤 – толщина стенки ПБ; ℎ𝑤 – высота стенки ПБ; 𝑏𝑓 – толщина тормозного листа; 𝑡𝑓 – толщина пояса. Момент инерции ТБ: 𝑡𝑓 ∙ 𝑏𝑓3 𝑡л ∙ 𝑏л3 2 ℐ𝑦 = + 𝑏𝑓 ∙ 𝑡𝑓 ∙ 𝑥𝑐 + + 𝑡л ∙ 𝑏л ∙ 12 12 2 ∙ [0,5 ∙ (𝑏л + 𝑏𝑓 ) − 5 − 𝑥𝑐 ] + ℐ𝑦шв + 𝐴шв ∙ (𝑏н − 𝑥𝑐 − 𝑧0 )2 = 4 ∙ 443 2 ∙ 83,53 2 = + 44 ∙ 2 ∙ 32,7 + + 2 ∙ 83,5 ∙ 12 12 ∙ [0,5 ∙ (83,5 + 44) − 5 − 32,7]2 + 86 + 20,7 ∙ (100 − 32,7 − 1,94)2 = = 431294,5 см4., где (230) 𝑡𝑤 – толщина стенки ПБ; ℎ𝑤 – высота стенки ПБ; 𝑏𝑓 – толщина тормозного листа; 𝑡𝑓 – толщина пояса; 𝑏л – ширина тормозного листа; 𝑡л – толщина тормозного листа; 𝑥𝑐 – центр тяжести ТБ; ℐ𝑦шв – момент инерции швеллера; 𝐴шв – площадь швеллера; 𝑏н – ширина нижней части колонны; 𝑧0 – центр тяжести швеллера. 118

Момент сопротивления наиболее напряженного волокна верхнего пояса ТБ: 𝑊𝑦 = где ℐ𝑦 𝑥𝑐 +0,5∙𝑏𝑓 = 431294,5 32,7+0,5∙44 = 7885,277 см3 , (231) 𝑏𝑓 – толщина тормозного листа; 𝑥𝑐 – центр тяжести ТБ; ℐ𝑦 – момент инерции ТБ. 2.6.3.5 Проверка прочности подкрановой балки По нормальным напряжениям в верхнем поясе от действия вертикальных сил 𝐹𝑘 и горизонтальных сил Т: 𝑀𝑚𝑎𝑥 𝜎в.п = где 𝑊𝑥 + т 𝑀𝑚𝑎𝑥 𝑊𝑦 ≤ 𝑅𝑦 ∙ 𝛾𝑐 , (232) 𝑊𝑥 , 𝑊𝑦 - моменты сопротивления волокон верхнего пояса; 𝑀𝑚𝑎𝑥 - максимальный момент от критического груза (колеса); т 𝑀𝑚𝑎𝑥 – изгибающий момент от силы торможения; 𝑅𝑦 – расчетное сопротивление, [4, таб. В. 3]; 𝛾𝑐 – коэффициент условия работ, [4, таб. 1]. По касательным напряжениям от вертикальных сил 𝐹𝑘 : 𝜏= где 𝑄𝑚𝑎𝑥 ∙𝑆𝑥 ℐ𝑥 ∙𝑡𝑤 ≤ 𝑅𝑠 ∙ 𝛾𝑐 , 𝑆𝑥 - статический момент полусечения; 𝑄𝑚𝑎𝑥 - максимальная поперечная сила; ℐ𝑥 – момент инерции ПБ; 𝑡𝑤 – толщина стенки ПБ; 𝑅𝑠 = 0,58 ∙ 𝑅𝑦 – расчетное сопротивление сдвигу; 𝑅𝑦 – расчетное сопротивление, [4, таб. В. 3]; 𝛾𝑐 – коэффициент условия работ, [4, таб. 1]. 119 (233)

𝑅𝑦 ∙𝛾𝑐 −𝜎в.п 𝑅𝑦 ∙𝛾𝑐 ∙ 100% ≤ 5%. (234) Расчет по формулам 232-234: 𝜎в.п = 691094 22569 + = 24,89кН/см2 ≤ 23 ∙ 1,1 = 25,3 кН/см2 ; 31373,64 7885,27 𝑅𝑠 = 0,58 ∙ 23 = 13,34 кН/см2 ; 𝜏= 1148,56 ∙ 17889 = 4,36кН/см2 ≤ 13,34 ∙ 1,1 = 14,674 кН/см2; 2353023 ∙ 2 23 ∙ 1,1 − 24,89 ∙ 100% = 2% ≤ 5%. 23 ∙ 1,1 В стенке ПБ от колес возникают местные напряжения 𝜎𝑙𝑜с , величина которых: 𝜎𝑙𝑜с = где 𝛾𝑓 ∙𝐹𝑘 𝑙𝑒𝑓 ∙𝑡𝑤 ≤ 𝑅𝑦 ∙ 𝛾𝑐 , (235) 𝛾𝑓 – коэффициент надежности по нагрузке; 𝐹𝑘 – расчетное значение давления; 𝑡𝑤 – толщина стенки ПБ; 𝑅𝑦 – расчетное сопротивление, [4, таб. В. 3]; 𝛾𝑐 – коэффициент условия работ, [4, таб. 1]; 𝑙𝑒𝑓 – условная длина: 3 ℐ1𝑓 𝑙𝑒𝑓 = 𝑐 ∙ √ , см, 𝑡 𝑤 где с – коэффициент равный 3,25; 𝑡𝑤 – толщина стенки; 120 (236)

ℐ1𝑓 – сумма собственных моментов инерции пояса балки и кранового рельса. Проверка по приведенным напряжениям: 2 𝜎пр = √𝜎1𝑥 − 𝜎1𝑥 ∙ 𝜎𝑦 + 𝜎𝑦2 + 3 ∙ 𝜏12 ≤ 1,15 ∙ 𝑅𝑦 ∙ 𝛾𝑐 , 𝜎1𝑥 = 𝑀𝑚𝑎𝑥 ∙ℎ𝑤 (238) 𝐽𝑥 ∙ℎ 𝑀𝑚𝑎𝑥 ∙ℎ𝑤 𝜎𝑦 = 𝐽𝑦 ∙ℎ (237) + 𝜎𝑙𝑜𝑐 (239) , кН/см2 , (240) 𝜏1 – касательные напряжения: 𝜏1 = 𝑄𝑚𝑎𝑥 ∙𝑆𝑓 ℐ𝑥 ∙𝑡𝑤 𝑄𝑚𝑎𝑥 - максимальная поперечная сила; ℐ𝑥 – момент инерции ПБ; 𝑡𝑤 – толщина стенки ПБ; 𝑅𝑦 – расчетное сопротивление, [таб. В. 3, 4]; 𝛾𝑐 – коэффициент условия работ, [4, таб. 1, ]; 𝑆𝑓 - статический момент: 𝑆𝑓 = 𝑏𝑓 ∙ 𝑡𝑓 ∙ (ℎ𝑤 +𝑡𝑓 ) 2 , см3; ℎ𝑤 – высота стенки ПБ; 𝑏𝑓 – толщина тормозного листа; 𝑡𝑓 – толщина пояса. Расчет: Местные напряжения:по формулам 235-236: 121 (241)

𝜎𝑙𝑜с = 1,1 ∙ 555,4 = 9,79 ≤ 23 ∙ 1,1; 31,2 ∙ 2 9,79 кН/см2 < 25,3 кН/см2; 3 1782,36 𝑙𝑒𝑓 = 3,25 ∙ √ = 31,2 см; 2 ℐ1𝑓 44 ∙ 43 = 1547,4 + = 1782,36 см2 . 12 Проверка по приведенным напряжениям по формуле 237: 𝜎пр = √0,2782 − 0,278 ∙ 11,3 + 11,32 + 3 ∙ 3,042 ≤ 1,15 ∙ 23 ∙ 1,1; 12,34 кН/см2 < 29,095 кН/см2. Нормальные напряжения по формулам 238-239: 𝜎1𝑥 = 𝜎𝑦 = 691094∙142 =0,278 кН/см2 2353023∙150 691094∙142 431294,5∙150 + 9,79 =11,3 кН/см2 Касательные напряжения по формуле 240-241: 1115,5 ∙ 12848 = 3,04 кН/см2 ; 2353023 ∙ 2 (142 + 4) 𝑆𝑓 = 44 ∙ 4 ∙ = 12848 см3. 2 𝜏1 = 122

Рисунок 44 – Эпюры напряжений 𝜎в.п , 𝜎𝑙𝑜𝑐 , 𝜏 2.6.3.6 Соединение поясов со стенкой Пояса со стенкой соединяются угловыми сварными швами. Горизонтальные сдвигающие усилия: 𝑇 = 𝜏 ∙ 𝑡𝑤 = где 𝑄𝑚𝑎𝑥 ∙𝑆𝑓 ℐ𝑥 = 1115,5∙12848 2353023 𝑄𝑚𝑎𝑥 - максимальная поперечная сила; ℐ𝑥 – момент инерции ПБ; 𝑡𝑤 – толщина стенки ПБ; 𝑆𝑓 - статический момент. Вертикальные сдвигающие усилия: 123 = 6,09кН/см; (241)

𝑉 = 𝜎𝑙𝑜с ∙ 𝑡𝑤 = где 𝛾𝑓 ∙𝐹𝑘 𝑙𝑒𝑓 = 1,1∙555,4 31,2 = 19,58кН/см, (242) 𝛾𝑓 – коэффициент надежности по нагрузке; 𝜎𝑙𝑜с – местные напряжения; 𝑡𝑤 – толщина стенки ПБ; 𝐹𝑘 – расчетное значение давления; 𝑙𝑒𝑓 – условная длина. Проверка угловых швов: - по металлу шва: 𝑘𝑓 ≥ √𝑇2 +𝑉 2 2∙𝛽𝑓 ∙𝑅𝜔𝑓 ∙𝛾𝜔𝑓 ∙𝛾𝑐 ; (243) - по металлу границы сплавления: 𝑘𝑓 ≥ где √𝑇 2 +𝑉 2 2∙𝛽𝑧 ∙𝑅𝜔𝑧 ∙𝛾𝜔𝑧 ∙𝛾𝑐 , (244) 2 – число швов; Т - горизонтальные сдвигающие усилия; V - вертикальные сдвигающие усилия; 𝛽𝑓 , 𝛽𝑧 – коэффициенты вида сварки, [4. табл. 3,9]; 𝛾𝜔𝑓 , 𝛾𝜔𝑧 – коэффициенты условия работ швов, [6, пункт 11.2]; 𝑅𝜔𝑓 – расчетное сопротивление шва по металлу шва, [4. табл. Г.2] 𝑅𝜔𝑧 = 0,45 ∙ 𝑅𝜔𝑢𝑛 - расчетное сопротивление шва по металлу границы сплавления;(Э42А) 𝑅𝜔𝑢𝑛 = 41 кН/см2; [4. табл. Г.2] 𝛾𝑐 – коэффициент условия работ, [4, таб. 1]. Расчет: - по металлу шва по формуле 243: 124

√6,092 + 19,582 𝑘𝑓 ≥ = 0,73 см; 2 ∙ 0,7 ∙ 18 ∙ 1 ∙ 1,1 - по металлу границы сплавления по формуле 244: 𝑘𝑓 ≥ √6,092 + 19,582 = 0,5 см; 2 ∙ 1 ∙ 18,45 ∙ 1 ∙ 1,1 𝑘𝑚𝑎𝑥 = 1,2 ∙ 𝑡𝑚𝑖𝑛 = 1,2 ∙ 2 = 2,4 см. Принимаем 𝑘𝑓 = 24 мм. 𝑘𝑚𝑎𝑥 = 12 > 𝑘𝑚𝑖𝑛 , 𝑘𝑚𝑖𝑛 = 8 мм. 2.6.3.7 Проверка общей устойчивости Так как балка по всей длине закреплена ТБ толщиной 𝑡л > 6мм, то общая устойчивость заведомо обеспечена. 2.6.3.8 Проверка местной устойчивости Условная гибкость стенки: 𝑅𝑦 ℎ 142 ̅̅̅̅ 𝜆𝑤 = 𝑤 ∙ √ = ∙√ 𝑡𝑤 где 𝐸 2 230 2,06∙105 = 2,38 (245) ℎ𝑤 – высота стенки; 𝑡𝑤 – толщина стенки; 𝑅𝑦 – расчетное сопротивление, [4, таб. В. 3]; Е – модуль упругости. Так как ̅̅̅̅ 𝜆𝑤 ≤ 3,2 шаг основных поперечных ребер жесткости «а» принимаем 2,5 ∙ ℎ𝑤 . 𝑎 = 2,5 ∙ 142 = 355 см. Принимаем 𝑎 = 300 см. Ширина двусторонних ребер 𝑏ℎ принимаем не менее 125 ℎ𝑤 30 + 40 мм.

𝑏ℎ = 1420 30 + 40 = 87,3. Принимаем 𝑏ℎ = 100 мм. 𝑡𝑠 = 1 100 ∙ 𝑏ℎ = = 10 мм. 10 10 Проверка устойчивости стенки ПБ при совместном действии 𝜎, 𝜎𝑙𝑜𝑐 , 𝜏 проводится в одном из отсеков, образованных поясами и ребрами жесткости по формуле: √( 𝜎 𝜎𝑐𝑟 + 𝜎𝑙𝑜𝑐 𝜎𝑙𝑜𝑐,𝑐𝑟 2 ) +( 𝜏 𝜏𝑐𝑟 2 ) ≤ 𝛾𝑐 , (246) 𝛾𝑐 – коэффициент условия работ, [4, табл. 1]. Нормальные напряжения в уровне верха стенки: 𝜎= где 𝑀р ℐ𝑥 ∙ 𝑦, кН/см2 ; (247) ℐ𝑥 – момент инерции ПБ; 𝑀р – изгибающий момент, определяемый на расстоянии ℎ𝑤 /2 от ребра с большим значением момента при 𝑎 > ℎ𝑤 , (смотреть рисунок 45); 𝑦 – расстояние до верха стенки. Рисунок 45 – Определение расчетного момента в отсеке 126

Касательные напряжения: 𝜏= где 𝑄р , кН/см2 , ℎ𝑤 ∙𝑡𝑤 (248) 𝑄р – поперечная сила, определяемая в том же сечении, где и 𝑀р ; ℎ𝑤 – высота стенки; 𝑡𝑤 – толщина стенки. Критические напряжения: 𝜎𝑐𝑟 = где 𝐶𝑐𝑟 ∙𝑅𝑦 , кН/см2, ̅ 𝜆2𝑤 (249) 𝐶𝑐𝑟 – находится по таблице 12 [4] в зависимости от 𝛿=𝛽∙ 𝑏𝑓 ℎ 𝑡𝑓 3 ∙( ) , (250) 𝑡𝑤 𝛽 – коэффициент по таблице 13 [4]. 𝜏𝑐𝑟 = 10,3 ∙ (1 + где 𝑑 𝑡𝑤 𝜇 𝜆𝑒𝑓 (251) 𝑅𝑦 ∙√ , (252) 𝑐1 ∙𝑅𝑦 , кН/см2, ̅ 𝜆2𝑎 (253) 𝐸 𝑑 – меньшая сторона отсека; 𝜎𝑙𝑜𝑐,𝑐𝑟 = где 𝑅𝑦 ) ∙ ̅2 , кН/см2, 2 𝜇 – отношение большей стороны отсека к меньшей; 𝜆̅𝑒𝑓 = где 0,76 𝑐1 – коэффициент по таблице 23 [6], зависящий от отношения 𝑎/ℎ𝑤 и 𝛿, 127

𝜆̅𝑎 = 𝑎 𝑡𝑤 𝑅𝑦 ∙√ , 𝐸 (254) Проверку местной устойчивости следует делать в двух отсеках: ближе к середине пролета, где наибольший момент М и ближе к опоре, где наибольшая поперечная сила Q. Расчет: - центральный отсек (см. рисунок 46): Нормальные напряжения в уровне верха стенки по формуле 247: 𝜎= 289043,6 ∙ 71 = 8,72 кН/см2 ; 2353023 Мр = 𝑅𝑎 ∙ (40 + 489) − 𝐹𝑘1 ∙ 489 = 1059,8 ∙ 529 − 555,4 ∙ 489 = = 289043,6 кН ∙ см. Рисунок 46 – Определение расчетного момента во втором отсеке Касательные напряжения по формуле 248: 𝜏= 1115,5 = 3,93 кН/см2 . 142 ∙ 2 Критические напряжения по формулам 246, 249-254: 128

𝜎𝑐𝑟 = 34,67 ∙ 23 = 17,87кН/см2 ; 2 6,68 44 4 3 𝛿 =2∙ ∙ ( ) = 4,7; 150 2 𝜏𝑐𝑟 = 10,3 ∙ (1 + 𝜆̅𝑒𝑓 = 𝜎𝑙𝑜𝑐,𝑐𝑟 = 𝜆̅𝑎 = 0,76 23 ) ∙ = 46,23кН/см2 ; 2 2 2,81 2,37 142 230 ∙√ = 2,37; 2 2,06 ∙ 105 65,95 ∙ 23 = 33,99 кН/см2 ; 2 6,68 400 230 √ = 6,68; 2 2,06 ∙ 105 8,6 9,79 2 3,93 2 √( + ) +( ) ≤ 1,1; 17,87 33,99 46,23 0,77< 1,1. - опорный отсек (см. рисунок 47): Нормальные напряжения в уровне верха стенки по формуле 247: 𝜎= 137723,6 ∙ 71 = 4,15 кН/см2; 2353023 Мр = 𝑅𝑎 ∙ 229 − 𝐹𝑘1 ∙ 189 = 1059,8 ∙ 229 − 555,4 ∙ 189 = 137723,6кН ∙ см. 129

Рисунок 47 – Определение расчетного момента в крайнем отсеке Касательные напряжения по формуле 248: 𝜏= 1115,5 = 3,93 кН/см2 . 142 ∙ 2 Критические напряжения по формулам 246, 249-254: 𝜎𝑐𝑟 = 34,67 ∙ 23 = 17,87кН/см2 ; 2 6,68 44 4 3 𝛿 =2∙ ∙ ( ) = 4,7; 150 2 𝜏𝑐𝑟 = 10,3 ∙ (1 + 𝜆̅𝑒𝑓 = 𝜎𝑙𝑜𝑐,𝑐𝑟 = 𝜆̅𝑎 = 0,76 23 ) ∙ = 46,23кН/см2 ; 2 2 2,81 2,37 142 230 ∙√ = 2,37; 2 2,06 ∙ 105 65,95 ∙ 23 = 33,99 кН/см2 ; 2 6,68 400 230 √ = 6,68; 2 2,06 ∙ 105 130

√( 5,67 9,79 2 3,93 2 + ) +( ) ≤ 1,1; 17,87 33,99 46,23 0,61< 1,1. 131

2.6.3.9 Расчет опорной части ПБ Концы разрезных балок усиливаются поперечными ребрами, которые передают опорное давление с балки на колонну. Применяем торцевой вид опорного ребра. В торцевом ребре нижний торец должен быть остроган (смотреть рисунок 48) Рисунок 48 – Опорные ребра подкрановых балок Требуемая площадь ребра находится из условия смятия: 𝐴тр = 𝑄 𝑅𝑝 ⋅𝛾𝑐 = 1148,56 54 ⋅1 1,025 = 21,8 см2 ; 132 (255)

Принимаем 𝑏0 = 20 см, тогда 𝑡0 = Атр = в0 21,8 = 1,09 см, принимаем 2 см. 20 (256) Предельное значение ширины выступающей части ребра: 𝑐 = 0,65𝑡𝑤 √ 𝐸 𝑅𝑦 = 0,65 ⋅ 2√ 2,06⋅104 23 = 38,9 см; (257) Фактический свес ребра: 𝑏0 −𝑡𝑤 = 2 20−2 2 = 9см < с = 38,9см; (258) Местная устойчивость ребра обеспечена. 𝐴усл = 𝑏0 ⋅ 𝑡0 + 𝑐 ⋅ 𝑡𝑤 = 20 ⋅ 2 + 38,9 ⋅ 2 = 117,8 см2; (259) Проверка устойчивости проводится по формуле: 𝜎𝑧 = 𝐽𝑧 = 𝑏03 ∙𝑡0 12 + 𝑄 ≤ 𝑅𝑦 ∙ 𝛾𝑐 ; 𝜑𝑧 ∙𝐴усл 3 𝑐∙𝑡𝑤 12 = 203 ∙2 12 𝐽 𝑖𝑧 = √ 𝑧 = √ 𝐴 усл 𝜆𝑤 = ℎ𝑤 𝑖𝑧 = 142 3,4 + (260) 38,9∙23 12 1359,26 117,8 = 3,4см; = 41,77; 133 = 1359,26 см4 ; (261) (262) (263)

𝜎𝑧 = 1148,56 ≤ 23 ∙ 1; 0,894 ∙ 117,8 10,9 кН/см2 ≤ 23 кН/см2; Опорное ребро приваривается к балке угловыми швами. Рассчитывают вертикальные швы, длина которых 𝑙𝑤 = ℎ𝑤 − 2 см ≤ 85 ∙ 𝛽𝑓 ∙ 𝑘𝑓 . 𝑙𝑤 = 142 − 2 см ≤ 85 ∙ 𝛽𝑓 ∙ 𝑘𝑓 . Требуемый катет шва: - по металлу шва: 𝑘𝑓 ≥ √ 𝑄𝑚𝑎𝑥 2 2∙𝛽𝑓 ∙𝑅𝑤𝑓 ∙85∙𝛾𝑤𝑓 ∙𝛾𝑐 , см; (264) , см; (265) - по металлу границы сплавления: 𝑘𝑓 ≥ √ 𝑄𝑚𝑎𝑥 2∙𝛽𝑓 ∙85∙𝑅𝑤𝑧 ∙𝛾𝑤𝑧 ∙𝛾𝑐 - по металлу шва по формуле 264: 𝑘𝑓 ≥ √ 1148,56 = 0,87 см; 2 ∙ 0,72 ∙ 18 ∙ 85 ∙ 1 ∙ 1 - по металлу границы сплавления по формуле 265: 𝑘𝑓 ≥ √ 1148,56 = 0,60 см; 2 ∙ 1 ∙ 85 ∙ 18,45 ∙ 1 ∙ 1 𝑘𝑚𝑎𝑥 = 1,2 ∙ 𝑡𝑚𝑖𝑛 = 1,2 ∙ 2 = 2,4 см. Принимаем 𝑘𝑓 = 12 мм . 134

2.7 Расчет фундамента Исходные данные представлены в таблице 49. Таблица 49–Исходные данные № гр. Пл-ть ρ, г/см3 1 2 3 1,9 1,92 1,95 № гр. ˃5 1 2 3 0 0 0 Пл-ть Удел.ве Вл- Вл-ть на Вл-ть на Коэф-т частиц Удел.вес Коэф-т с ть границе границе фильтрц грунта , кН/м3 сжимаести частиц, W, текучести раскатывни ии k, ρs , m0, см2/Н 3 кН/м % WL, % я WP, % см/сек г/см3 2,66 19 26,6 14,6 0 0 0,0017 1,6∙10-6 2,68 19,2 25,4 19 24 18 0,0005 2,7∙10-7 2,74 19,5 27,4 24 31 18 0,0017 1,1∙10-3 Гранулометрический состав грунта 0,005 5,0- 2,00,50,05- 0,011,0-0,5 0,25-0,1 0,1-0,05 ˂0,001 2,0 1,0 0,25 0,01 0,005 0,001 1 4 14 19 30 10 12 10 0 0 0 0 3 2 5 30 20 26 2,1 1,6 0 0 0,2 2,6 7,2 17 25 34 8 8 Таблица 50 – Прочностные характеристики Наименование показателей Грунт Удельный вес γ, кН/м3 Коэффициент пористости e Показатель текучести JL Удельное сцепление cn, кПа Угол внутреннего трения φn, 0 Расчетное сопротивление R0, кПа Модуль деформации E, кПа Слой грунтов II III Супесь в пластичном состоянии Суглинок в тугопластично м состоянии 19,2 0,66 0,167 15 27 19,95 0,745 0,46 23 21 150 250 170 23 16 14 I Пылеватый песок, влажный ,средней плотности 19 0,6053 0 5 32 Определение прочностных и деформативных характеристик грунтов 135

Jp = WL − WP (266) ρ ρd = (267) W 1+100 ρs −ρd e= (268) ρd W−WP JL = (269) WL −WP Грунт №1. Пылеватый песок, влажный , средней плотности: Jp = 0 − 0 = 0%; 1,9 ρd = e= 1+0,01∗14,6 2,66−1,657 1,657 = 1,657г/см3; = 0,605г/см3; cn = 5 кПа; φn = 320; E = 23 Мпа; R 0 150 кПа. Грунт №2. Супесь в пластичном состоянии: Jp = 24 − 18 = 6%; ρd = e= JL = 1,92 1+0,01∗19 2,68−1,63 1,63 = 1,613 г/см3; = 0,66г/см3; 19 − 18 = 0,1667 6 cn = 15 кПа; φn = 270; 136

E = 16 Мпа; R 0 = 250кПа. Грунт №3. Суглинок в тугопластичном состоянии: Jp = 31 − 18 = 13%; ρd = 1,95 1+0,01∗24 JL = e= = 1,57 г/см3; 24−18 13 2,74−1,57 1,57 = 0,46; = 0,745 г/см3; cn = 23 кПа; φn = 210; E = 14Мпа; R 0 = 170кПа. 2.7.1 Определение глубины заложения подошвы фундамента Определяем нормативную глубину сезонного промерзания грунта, которую находим по максимальной глубине промерзания в течение 10 лет на площадке свободной от снега по формуле: 𝑑𝑓𝑛 = 𝑑0 ∙ √𝑀𝑡 = 0,28 ∙ √|62,5| = 2,21м; где (270) 𝑑0 – принимается по [9, п.5.5.3]; 𝑀𝑡 – сумма среднемесячных отрицательных температур зимних месяцев для данного района (г. Омск), значение температур преведено в разделе 1 п. 3.1.3; 𝑀𝑡 = −17,2 − 15,9 − 7,8 − 7,3 − 14,3 = −62,50С; (271) Расчетная глубина сезонного промерзания грунта определяется по формуле: 𝑑𝑓 = 𝑘ℎ ∙ 𝑑𝑓𝑛 = 0,6 ∙ 2,21 = 1,326м; 137 (272)

где 𝑘ℎ – коэффициент теплового режима здания, определяемый по [9, п. 5.5.4], 𝑘ℎ = 0,6 для неотапливаемого здания, при t=15℃. Определим глубину заложения подошвы с учетом конструктивных требований. Конструктивная высота фундамента должна быть не менее: ℎф = ℎз + 0,05 + 0,2 = 1 + 0,05 + 0,2 = 1,25 ≈ 1,5м; (273) Высоту hф округляем в большую сторону до величины, кратной 300 мм, hф=1,5м где hз– глубина заделки колонны в фундамент, м; 0,05 м – толщина бетона в стакане; 0,2 м – минимальная толщина дна стакана, допускаемая по конструктивным требованиям. 𝑑𝑓 = ℎф + 0,15 + 0,1 = 1,5 + 0,15 + 0,1 = 1,75м; где (274) 0,15 – расстояние от отметки верха фундамента до отметки чистого пола, требуемое для условий выполнения работ нулевого цикла, Уровень грунтовых вод находится на отметке 249,50 м, подошва фундамента находится на отметке 250,25 м. Подошва фундамента должна находиться на расстоянии не менее 0,5b от уровня грунтовых вод или опускаться ниже более чем на 0,5 м. Расстояние от подошвы проектируемого фундамента до уровня грунтовых вод 1,15 м, что меньше 0,5b = 1,5 м. Необходимо заглубить подошву фундамента на 0,65 м ниже уровня грунтовых вод. Тогда высота фундамента hф = 2,3 м, глубина заложения фундамента d = 3,15 м. 𝑑𝑓 = ℎф + 0,15 = 3 + 0,15 = 3,15м; 2.7.2 Определение размеров 138 подошвы (275) фундамента при

одновременном действии момента, нормальных и поперечных сил Расчет производим по сечнию 4-4: 𝑁соот = −1097,5; 𝑀мах = 1509,47 кН ∙ м; 𝑄𝑐оот = −139,126 кН. Площадь фундамента А= где 𝛽∙𝑁соот (276) 𝑅0 −𝛾𝑐𝑝 ∙𝑑 R0 – расчетное сопротивление грунта под подошвой фундамента, кПа; β – коэффициент, принимаем в пределах 1,2÷1,4; γср = 20 кН/м3 – усредненный удельный вес грунта под подошвой фундамента. A= 1,2∙1097,5 =15,13 м2 150−20∙3,15 Определение размеров подошвы фундамента 𝑙 𝜆 = =(1,2-1,4); 𝑏 b=√ 𝐴 b=√ значение должно быть кратно 300 𝜆 15,13 1,2 =3,6м –принимаем 3м l=1,2∙3=3,6м Среднее давление P не должно превышать величины расчетного сопротивления грунта основания R: 𝑃= 𝑁соот 𝑏∙𝑙 + ɣ𝑚𝑡 ∙ 𝑑 + 𝑞 ≤ 𝑅; (277) где ɣ𝑚𝑡 – средневзвешенное значение удельных весов тела фундамента, грунта и пола, расположенного над подошвой фундамента, принимается ɣ𝑚𝑡 =20 кН/м2; q – равномерная распределенная вертикальная пригрузка q=20 кН/м2; 139

R – расчетное сопротивление грунта основания, определяемое в соответствии с [9, п. 5.6.7]: 𝑃= 𝑅= где ɣ𝑐1 ɣ𝑐2 𝑘 1097,5 3∗3,6 + 20 ∙ 3,15 + 20 = 155,58 кПа; (278) [𝑀𝑦 ∙ 𝑘𝑧 ∙ 𝑏 ∙ ɣ𝐼𝐼 + 𝑀𝑔 ∙ 𝑑 ∙ ɣ′𝐼𝐼 + (𝑀𝑔 − 1) ∙ 𝑑𝑏 ∙ ɣ′𝐼𝐼 + 𝑀𝑐 ∙ 𝐶𝑢 ]; (279) γc1, γc2 – коэффициенты условий работы, определяем по [9, т. 5.4]; Mγ, Mg, Mc – коэффициенты, принимаем по [9, т. 5.5]; k = 1,1 – так как грунт определен не испытаниями; kz = 1 – для b < 10 м. γII, γ’ II – удельный вес грунта над подошвой и под подошвой фундамента; cII – коэффициент сцепления грунта под подошвой фундамента. 𝑅= 1,1∙1 1,1 [1,34 ∙ 1 ∙ 3,0 ∙ 19 + 6,34 ∙ 3,15 ∙ 19 + 8,55 ∙ 5] = 498,579кПа. Максимальное краевое давление Рmax при любых сочетаниях нагрузок может быть повышено до 1,2 ∙ R при выполнении условий [9, п. 5.6.24], а минимальное давление Рmin должно быть больше нуля: Pmax≤1,2R;Pmin˃0. Последнее требование объясняется тем, что треугольная эпюра давлений для зданий с мостовыми кранами не рекомендуется, так как продольные и поперечные тормозные силы могут вызвать поворот фундаментов вокруг точки с ординатой Рmax . Краевые давления под подошвой фундамента Рmax, Рmin находят в предположении линейного распределения давления по грунту в направлении действия момента по формуле: 𝑃𝑚𝑎𝑥,𝑚𝑖𝑛 = 𝑃 ± 140 𝑀𝐼𝐼 +𝑄𝐼𝐼 ∙ℎф 𝑊𝑦 ; (280)

где ℎф –высота фундамента, м; 𝑊𝑦 – момент сопротивления подошвы фундамента относительно оси y, определяется по формуле: 𝑊𝑦 = 𝑃𝑚𝑎𝑥 = 155,58 + 𝑏∙𝑙2 6 = 3 ∙ 3,62 6 = 10,29м3. 1509,47+(−139,126)∙3 𝑃𝑚𝑖𝑛 = 155,58 − 10,29 (281) = 261,71 кПа; 1509,47+(−139,126)∙3 10,29 = 49,44 кПа. Проверяем, чтобы средняя величина давления по подошве была меньше расчетного сопротивления, и удовлетворялось условие для краевых ординат давлений: а) P≤R; 155,58≤498,579 кПа; б) Pmax ≤ 1,2R; 261,71 кПа ≤ 1,2∙498,579=598,3кПа; в) Pmin= 49,44 141 кПа ˃ 0.

2.7.3 Расчет осадок фундаментов методом послойного элементарного суммирования Рисунок 49 – Расчетная схема к определению напряжений в грунте под подошвой фундамента Для определения глубины сжимаемой толщины Нс, разбиваем ее на слои толщиной hэл. i ≤0,4 ∙ b hэл.i = 0,4 ∙ b = 0,4 ∙ 3,6 = 1,44 м.принимаем 1,1м (см. рисунок 49). Определяем нулевую отметку: 0.000 = ∑ абс.отм 𝑛отм = 251,00+252,00+253,00 𝜎𝑧𝑔,𝑖 = ∑ 𝛾𝑖 ∙ ℎэ𝑖 , где γi – удельный вес i-того слоя грунта, кН/м3; 142 3 = 252,00 (282) (283)

hэi – высота i-того элементарного слоя грунта, м. 𝜎𝑧𝑝,𝑖 = 𝛼𝑖 ∙ 𝑃0 , где αi – коэффициент, принимаем по [9, прил. В.3]; P0 = P – γ1∙dn, где (284) (284) dn – расстояние от подошвы фундамента до уровня природного рельефа, м. Для определения нижней границы сжимающей толщи необходимо, чтобы выполнилось условие: 0,2 ∙ 𝜎𝑧𝑔,𝑖 ≥ 𝜎𝑧𝑝,𝑖 . 𝜎𝑧𝑔,0 = 𝛾1 ∙ ℎ1 + 𝛾1взв ∙ ℎ1′ , где (285) γ1взв – удельный вес I-го грунта с учетом взвешивающего действия воды, кН/м3; 𝛾1взв = 𝛾1 − 𝛾𝑤 , где (286) γw = 10 кН/м3 – удельный вес воды. Определяем объемный вес взвешенного в воде грунта, кН/м 3; γ1 взв. = γ1 – γw = 19 – 10 = 9 кН/м3, где, γ1 = 19 кН/м3. γ2 взв. = γ2 – γw = 19,2 – 10 = 9,2 кН/м3 Вычисляем напряжение от собственного веса: σzg0 = γ1 ∙ h1 + γ1 взв. ∙ h1’, 143 (288)

где h1 – расстояние от поверхности земли до подошвы фундамента, м; h1’ – толщина подошвы фундамента, м; σzg0 = 19 ∙ 2,4 + 9 ∙ 0,65 = 52 кН/м3; Определяем напряжение на границах элементарных слоев под центром подошвы фундамента (см. рисунок 50). P0 = 155,58 – 19 ∙ 3,05 = 97,63 кПа, Рисунок 50 – Расчетная схема к определению абсолютной осадки фундамента Определяем осадку основания с использованием расчетной схемой линейно деформируемого слоя: S=∑ σzpср𝑖 ∙ ℎэл.𝑖 𝐸𝑖 144 , мм, (289)

где Ei - модуль деформации i-слоя грунта, МПа. Таблича 51 –Расчет напряжений Наименование  i , грунта кН/м3 Пылеватый песок, средней плотности Супесь в пластичном состоянии hэi  zg   zg ,о  0,2   zg ,    i  hэi ,   zр ,i    ро  zр i ,ср , Ei , , МПа МПа МПа S эi м МПа 9 1,1 61,9 12,38 0,824 80,44712 9 1,1 71,8 14,36 0,567 55,35621 67,90167 23 0,00324747 9,2 1,1 81,92 16,384 0,333 32,51079 43,9335 16 0,00302043 9,2 1,1 92,04 18,408 0,219 21,38097 26,94588 16 0,00185253 9,2 1,1 102,16 20,432 0,152 14,83976 18,11037 16 0,00124509 23  0,00936552 Проводим проверку: S ≤ [Su], где Sn – допустимая осадка, принимаем по [9, прил. Д1], [𝑆𝑢 ] = 8 см. 0,93 см ≤ 8 см – условие выполняется. Значение конечной осадки фундамента не превышает допустимого значения. 2.7.4 Расчет затухания осадки фундамента во времени Схема к определению затухания осадки во времени фундамента на основании со слоями песчаного I слой и супесь II слой. Расчет затухания осадки во времени для данного основания, можно не производить, т.к. осадка песчаных грунтов в основном происходит во время строительства. 145

2.7.5 Конструирование фундамента Определим размеры подколонника hф = 2,3 м Определим размеры подколонника а) вп = 3м , б) lп = 3,6 м, l < l/в = 1,23< 1,5 Вычислим вынос плитной части фундамента относительно граней подколонника (см. рисуноки 51-52). а) б) 𝑙−𝑙п 2 в−вп 2 = = 3,6−1,5 2 3−1,2 2 = 1,05 м = 0,9м Рисунок 51 – Фундамент 146 (290) (291)

Рисунок 52 – Схема определения продавливающей силы 𝑁соот = −1097,5; 𝑀мах = 1509,47 кН ∙ м; 𝑄𝑐оот = −139,126 кН. Расчет производим: – в плоскости действия изгибающего момента: 𝐼 𝑁 = 𝑃𝑚𝑎𝑥 ∙ 𝐴𝐴𝐵𝐶𝐷 ≤ 𝛼 ∙ 𝑅𝑏𝑡 ∙ 𝑏ср ∙ ℎ0 , где PImax – максимальное давление под подошвой фундамента, кПа; AABCD – площадь фигуры продавливания ABCD, м2; α – коэффициент, принимаем равный 1; Rbt – расчетное сопротивление бетона класса В15 растяжению, кПа; 147 (292)

bср = bп + h0, м; (293) h0 – расстояние от дна подколонника до растянутой арматуры, м. 𝑃𝑚𝑎𝑥 = 155,58 + 1509,47+(−139,126)∙3 10,29 = 261,71 кПа; 𝐴𝐴𝐵𝐶𝐷 = 0,4324м2 ; 𝑏ср = 1,2 + 0,86 = 2,06 м. 𝑁 = 261,71 ∙ 0,4324 = 113,16 кН ≤ 1 ∙ 750 ∙ 2,06 ∙ 0,86 = 1390 кН условие выполняется. – из плоскости действия изгибающего момента: 𝑁 = 𝑃𝐼 ∙ 𝐴𝐶𝐷𝐹𝐸 ≤ 𝛼 ∙ 𝑅𝑏𝑡 ∙ 𝑙ср ∙ ℎ0 , где (294) PI – среднее значение давления под подошвой фундамента, кПа; ACDFE – площадь фигуры продавливания CDFE, м2; lср = lп + h0, м. 𝐼 𝑁𝑚𝑎𝑥 1097,5 𝑃 = = = 101,62 кПа, 𝑏∙𝑙 3 ∙ 3,6 𝐼 𝐴𝐶𝐷𝐹𝐸 = 0,4662 м2; 𝑙ср = 1,5 + 0,86 = 2,36 м. 𝑁 = 101,62 ∙ 0,4662 = 102,1 кН ≤ 1 ∙ 750 ∙ 2,36 ∙ 0,86 = 1522,2 кН условие выполняется. 148 (295)

2.7.6 Проверка первой ступени по поперечной силе – в плоскости действия изгибающего момента: ℎ01 ≥ где 𝐼 𝑃𝑚𝑎𝑥 ∙𝑎 𝜑𝑏3 ∙𝑅𝑏𝑡 , (296) φb3 = 0,6 – коэффициент для тяжелого бетона; a = 0,5∙(l – lп – 2∙h0) = 0,5∙(3,6 – 1,5 – 2∙0,86) = 0,19 м. 0,26 м ≥ (297) 261,71 ∙ 0,19 = 0,11 м 0,6 ∙ 750 условие выполняется. – из плоскости действия изгибающего момента: ℎ01 ≥ где 𝑃𝐼 ∙𝑢 𝜑𝑏3 ∙𝑅𝑏𝑡 , u = 0,5∙(b – bп – 2∙h0) = 0,5∙(3 – 0,9 – 2∙0,86) = 0,19 м. 0,26 м ≥ 261,71 ∙ 0,19 = 0,11 м 0,6 ∙ 750 условие выполняется. 149 (298) (299)

2.7.7 Расчет фундамента на изгиб – в плоскости действия изгибающего момента (см. рисуноки 53-54): Рисунок 53 – Схема к определению расчетных сечений фундамента в плоскости действия изгибающего момента Рисунок 54 – Схемы для расчета арматуры в сечениях в плоскости действия изгибающего момента 150

Давление на фундамент в сечениях определяем с помощью подобия: 𝐼 𝑃𝑚𝑎𝑥 = 261,71 кПа; 𝑃𝑚𝑖𝑛 = 49,44 кПа; 𝑃𝑖−𝑖 = 𝑃𝑚𝑖𝑛 + 𝑃𝑚𝑎𝑥 −𝑃𝑚𝑖𝑛 𝑙 ∙ (𝑙 − 𝑙𝑖 ). 𝑃𝐼−𝐼 = 49,44 + 261,71 − 49,44 ∙ (3,6 − 0,45) = 235,16 кПа; 3,6 𝑃𝐼𝐼−𝐼𝐼 = 49,44 + 261,71 2 − 49,44 ∙ (3,6 − 0,75) = 217,47кПа; 3,6 𝑃𝐼𝐼𝐼−𝐼𝐼𝐼 = 49,44 + 𝑃𝐼𝑉−𝐼𝑉 = 49,44 + (300) (301) 261,71 − 49,44 ∙ (3,6 − 1,05) = 199,7 кПа; 3,6 261,71 − 49,445 ∙ (3,6 − 1,4) = 179,15 кПа. 3,6 Находим значение изгибающего момента в сечениях: 𝑀𝑖−𝑖 1 𝑙2 2 2 = ∙ (𝑃𝑚𝑎𝑥 + 𝑃𝑖−𝑖 ) ∙ 𝑖 . 𝑀𝐼−𝐼 1 0,452 ( ) = ∙ 261,71 + 235,16 ∙ = 25,15 кН ∙ м; 2 2 𝑀𝐼𝐼−𝐼𝐼 1 0,752 = ∙ (261,71 + 217,47) ∙ = 67,38 кН ∙ м; 2 2 𝑀𝐼𝐼𝐼−𝐼𝐼𝐼 1 1,052 = ∙ (261,71 + 199,7) ∙ = 127,17 кН ∙ м; 2 2 𝑀𝐼𝑉−𝐼𝑉 1 1,42 = ∙ (261,71 + 179,15) ∙ = 216,02 кН ∙ м. 2 2 151 (302)

Определяем площадь поперечного сечения арматуры на 1 погонный метр ширины фундамента: 𝐴𝑠𝑖 = где 𝑀𝑖−𝑖 0,9∙𝑅𝑠𝑖 ∙ℎ0𝑖 , (303) Rsi – расчетное сопротивление арматуры А400 растяжению, МПа. 𝐴𝑠1 25,15 ∙ 103 = = 0,000307 м2 = 3,07 см2 ; 6 0,9 ∙ 350 ∙ 10 ∙ 0,26 𝐴𝑠2 67,38 ∙ 103 = = 0,000381 м2 = 3,81 см2 ; 6 0,9 ∙ 350 ∙ 10 ∙ 0,56 𝐴𝑠3 127,17 ∙ 103 = = 0,000469 м2 = 4,69 см2 ; 6 0,9 ∙ 350 ∙ 10 ∙ 0,86 𝐴𝑠4 216,02 ∙ 103 = = 0,000231м2 = 2,31 см2. 0,9 ∙ 350 ∙ 106 ∙ 2,96 Принимаем 6 стержней на один погонный метр фундамента диаметром 10 мм с шагом 200 мм с Асф = 4,17 см2. – из плоскости действия изгибающего момента (см. рисуноки 55-56): 152

Рисунок 55 – Схема к определению расчетных сечений фундамента из плоскости действия изгибающего момента Рисунок 56 – Схемы для расчета арматуры в сечениях из плоскости действия изгибающего момента Давление грунта во всех сечениях одинаково: 𝑃𝑖−𝑖 = 𝑃 = 261,71 кПа. 153

Находим значение изгибающего момента в сечениях: ′ 𝑀𝑖−𝑖 =𝑃∙ 𝑏𝑖2 2 . (304) ′ 𝑀1−1 0,32 = 261,71 ∙ = 11,77 кН ∙ м; 2 ′ 𝑀2−2 0,62 = 261,71 ∙ = 47,01 кН ∙ м; 2 ′ 𝑀3−3 0,92 = 261,71 ∙ = 105,99 кН ∙ м; 2 ′ 𝑀4−4 1,252 = 261,71 ∙ = 204,4 кН ∙ м. 2 Определяем площадь поперечного сечения арматуры на 1 погонный метр ширины фундамента: 𝐴′𝑠𝑖 = ′ 𝑀𝑖−𝑖 0,9∙𝑅𝑠𝑖 ∙ℎ0𝑖 . 𝐴′𝑠1 11,77 ∙ 103 = = 0,000142 м2 = 1,42 см2 ; 6 0,9 ∙ 350 ∙ 10 ∙ 0,26 𝐴′𝑠2 47,01 ∙ 103 = = 0,000266 м2 = 2,66 см2 ; 6 0,9 ∙ 350 ∙ 10 ∙ 0,56 𝐴′𝑠3 105,99 ∙ 103 = = 0,000391 м2 = 3,91 см2 ; 6 0,9 ∙ 350 ∙ 10 ∙ 0,86 𝐴′𝑠4 204,4 ∙ 103 = = 0,000219 м2 = 2,19 см2. 6 0,9 ∙ 350 ∙ 10 ∙ 2,96 154 (305)

Принимаем 6 стержней на 1 погонный метр фундамента диаметром 10 мм с шагом 200 мм с Асф = 4,71 см2 (см. рисунок 57). Рисунок 57 – Арматурная сетка С1 в подошве фундамента 155

2.7.8 Расчет подколонника и его стаканной части 2.7.8.1 Расчет продольной арматуры По меньшей стороне подколонника подбираем вертикальную арматуру исходя из минимального процента армирования фундаментов (μ ≥ 5%): 𝐴𝑠 = 𝐴′𝑠 = 0,0005 ∙ 𝑙п ∙ 𝑏п = 0,0005 ∙ 150 ∙ 120 = 9 см2. (307) Принимаем 6 стержней диаметром 14 мм с шагом 220 мм с Афs = = Аф’s = 9,23 см2. Горизонтальные стержни принимаем конструктивно 6 штук диаметром 8 мм с шагом 400 мм. По большей стороне подколонника вертикальную арматуру принимаем конструктивно 3 стержня диаметром 10 мм с шагом 350 мм. Горизонтальную арматуру также принимаем конструктивно 6 стержней диаметром 8 мм с шагом 400 (см. рисунок 58). Рисунок 58 – Арматурные каркасы Кр-1 и Кр-2 156

Таблица 52 – Спецификация арматуры в фундаменте Марки Номер Элемент изделий элемента 1 С-1 2 3 ФМ-1 Кр-1 4 5 Кр-2 6 Диаметр и Количество Общая Длина, класс длина, мм Изделие Элемент арматуры мм диаметр 10 2950 19 19 56050 А400 диаметр 10 3550 16 16 56800 А400 диаметр 10 2950 6 12 35400 А400 диаметр 8 850 6 12 10200 А400 диаметр 10 2950 3 6 17700 А400 диаметр 8 1450 6 12 17400 А400 157

3 Организационно-технологический раздел 3.1 Ведомость объемов работ Таблица 53 – Ведомость объемов работ Наименование работ Формула подсчета, эскиз Внутриплощадочные работы Ед.изм. Объем работ тыс.руб 139,44 Земляные работы Планировка площадки 36*108 м2 3888 Срезка растительного слоя 3888*0,2 м3 777,6 Разработка траншеи и котлована экскаваторами Вн=36+1,8+0,6=38,4м Lн=108+1,8+0,6=110,4м При Н=2м, В=2*0,5=1м Вв=38,4+2=40,4м Lв=110,4+2=112,4м Vк=2/4*(38,4+40,4)*(110,4 +112,4)=5436,2м3 Lт=2/0,15=13,3м F1=0 F2=(7+9)/2*2=16м2 Vт=(0+16)/2*13,3=106,4м 3 м3 5542,6 Разработка грунта вручную (подчистка) 5542,6*0,07 м3 387,99 Уплотнение грунта 110,4*26,4 м3 2914,56 Устройство бетонной подготовки 70,4*26,4*0,15 м3 635,9 158

Продолжение таблицы 53 Обратная засыпка Основания и фундаменты Устройство железобетонных монолитных фундаментов Устройство фундаментных балок Каркас здания Установка колонн каркаса Установка стоек фахверков Монтаж стропильных ферм 5542,6-387,99 м3 5930,6 По проекту м3 66 По проекту 100 шт 0,48 По спецификации элементов 15,6 20 3,7 28 9,09 10 11,44 8 11 18 Установка подкрановых балок По спецификации элементов т шт т шт т шт т шт т шт Установка подкрановых путей Установка тормозных конструкций По спецификации элементов т шт 6,6 18 По спецификации элементов т шт 2,4 18 Укладка прогонов По проекту Т шт 11,44 108 ПС1 ПС2 ПС3 ПС4 ПС5 100 шт 4,04 0,98 1,28 0,03 0,03 36*108 100 м2 38,88 36*108 100 м2 38,88 По спецификации элементов Установка связей Стены Установка панелей стен из сэндвич панелей Устройство кровли Устройство профилированного настила Устройство пароизоляции в один слой 159

Наименование работ Устройство минераловатной плиты Устройство 4-х слойной кровли из рубероида Продолжение таблицы 53 Формула подсчета, эскиз Ед.изм. Объем работ 36*108 100 м2 38,88 36*108 100 м2 38,88 т 2,6 т 1.376 100 м2 0,1 100 м2 38,88 3888*0,1 м2 388,8 36*108 100 м2 38,88 Fотм*h=184*0,07 м3 12,88 Fотм=184 м2 184 8,5*30 т 0,26 Отопление тыс. руб 105,73 Вентиляция тыс. руб 103,27 Заполнение проемов Установка окон ПВХ Установка ворот Заполнение дверных проемов Полы Уплотнение грунта Устройство бетонного подстилающего слоя Бетонное покрытие пола Разные работы Устройство оснований под отмостку Покрытие основ отмостки асфальтовой смесью Монтаж металлических пожарных лестниц Санитарнотехнические работы По спецификации элементов По спецификации элементов 2,43*2,015*2 160

Наименование работ Водоснабжение и водоотведение Горячее содоснабжение Электромонтажные работы Техническое обслуживание Монтаж мостовых кранов Продолжение таблицы 53 Формула подсчета, эскиз Ед.изм. Объем работ тыс. 135,35 руб тыс. 77,64 руб тыс. 84,04 руб тыс. руб тыс. руб тыс. руб Благоутройство Прочие неучтенные работы 1394,4 232,4 498,99 3.2 Ведомость трудоемкости Ведомость трудоемкости приведена в Приложении В даного Документа. 3.3 Карточка-определитель работ сетевого графика Карточка-пределитель работ сетевого графика приведена в Приложении Г. 161

3.4 Расчет площадей строительных складов Запас материала определяем по формуле: Qзап  Qобщ nk , Т (308) Q зап - общее количество материала данного вида, необходимое для где строительства объекта (потребное количество); Т - период потребления материала;  - коэффициент неравномерности поступления материала; n - норма запаса материала в днях, равная для местных материалов 5; для привозных 15 дн.; k - коэффициент неравномерности потребления материала. Полезная площадь склада определяется по формуле: F где Q зап , q (309) q - количество материала на 1 м² склада. Общая площадь склада определяется по формуле: S F ,  (310) Ведомость расчета площадей складов приведена в Приложении Д данного Документа. Итого: открытые площадки S = 2420,2 м2 навесы S = 46,28 м2 закрытые площадки S = 11,06 м2 162

3.5 Расчет потребности строительства в воде Общая потребность строительства в воде составит по формуле: 1 2 3 Вобщ  0.5( Впр  Вхоз  Вдуш )  Впож , где (311) Впр1 - расход воды на производственные нужды; Впр2 - расход воды на хозяйственные нужды; Впр3 - расход воды на душевые установки; В пож - расход воды на пожаротушение. Период строительства с максимальным водопотреблением приходится на земляные работы. Ведомость часового расхода воды на производственные нужды приведена в Приложении Е. Таблица 54 – Ведомость часового расхода воды на производственные нужды Наименование работ и агрегатов Работа экскаватора Заправка экскаватора Увлажнение грунта при уплотнении Ед. изм. машч. 1 маш. м³ Расхо Количе Ср. норма д ство расхода воды единиц воды на в в ед. изм., л смену смену ,л Коэф-т часовой неравномерности Часово й расход воды,л 8.2 10-15 100 2,0 24,4 1 80-120 100 2,0 24,4 30,0 150 4500 1,5 421,88 Итого: 470,68 Расход воды определим по следующей формуле: 163

В где В м ах к t  3600 (312) , В мах - максимальный расход воды; к- коэффициент неравномерности потребления воды; t - количество часов работы. Определим расход воды на производственные нужды при В1м ах =470,68 л , к1 =1.5; t1 =8.2ч. В 1gh  470,68  1.5  0.034 л / с 8.2  3600 Определим расход воды на хозяйственные нужды при к 2 =2; t 2 =8.2ч. Максимальный расход воды равен: В м2 ах  ( 20  10)  90  2700 л 2 В хоз  2700  2  0.18 л / с 8.2  3600 Определим расход воды на душевые установки при Максимальный расход воды равен: В м3 ах  35  90  3150 л 3 Вдуш  3150  1  1.17 л / с 0.75  3600 Расход воды на пожаротушение равен: Впож  10 л / с 164 к3  1 ; t 3  0.75ч

Общая потребность в воде согласно формуле равна: Вобщ  (0.034  0.18  1.17)  0.5  10  10.69 л / с (313) Диаметр трубопровода определяем по формуле: Д  35.69 Вобщ  (314) , где   1.5м / с - скорость движения воды по трубам: Д  35.69 10.69  95.3 мм 1.5 Принимаем по ГОСТ Д=100мм 3.6 Расчет электроснабжения строительной площадки Общая мощность электропотребителей: (315) Wобщ  Wпр  Wно  Wв о , где W пр - мощность силовой установки для производственных нужд; Wно - мощность сети наружного освещения; Wво - мощность сети внутреннего освещения. Мощность силовой установки для производственных нужд: Wпр  где Рпр kc Р пр  kс cos  , - мощность на производственные нужды; - коэффициент спроса, зависящий от числа потребителей; 165 (316)

cos  - коэффициент мощности, зависящий от числа потребителей силовой анергии и загрузки. Wпр  60  0.3  36кВт (кран ДЭК-251) 0.5 Мощность сети наружного освещения: Wно  k с  Рно , где (317) Рно - мощность устройств наружного освещения. Таблица 55 – Мощность устройств наружного освещения Потребители электроэнергии Установка панелей наружных стен Открытые склады Внутрипостроечные дороги Охранное освещение Прожекторы Ед. изм. Количество 1000м² 1,21 Норма освещенности, кВт 2,4 Мощность, кВт 1000м² км 1,61 0,5 1,0 2,2 1,61 1,1 км шт 0,34 4 1,2 0,5 Итого: 0,41 2,0 8,02 2,9 Wно  1  8,02  8,02кВт Мощность сети внутреннего освещения: Wво  kс  Рво , где Рв о - мощность приборов внутреннего освещения; 166 (318)

Таблица 56 – Мощность приборов внутреннего освещения Потребители электроэнергии Контора Сушилка для одежды Столовая Душевая Проходная Склады Норма Мощность, Ед. изм Кол-во освещенности, кВт кВт 100м² 0,13 1,0 0,13 100м² 0,1 1,0 0,1 100м² 0,26 1,0 0,26 100м² 0,16 1,0 0,16 100м² 0,06 1,0 0.06 100м² 0,22 1,0 0,22 Итого 0,93 Wво  0.8  0,93  0,744кВт Согласно формуле получаем : Wобщ  36  8.02  0.744  44.764кВт По Wобщ подбираем трансформатор: Wтр  1.1  Wобщ  49.24кВт (319) Принимаем силовой трансформатор ТМ-50/10 массой (с маслом) 700кг. 3.7 Расчет количества работающих на строительной площадке Общая численность работающих на объекте определяется по формуле: N общ  ( N раб  N итр  N сл уж  N м оп )  К , где N раб - максимальная численность рабочих по графику; N итр - численность инженеро – технических работников; N сл уж - число служащих; N моп - численность младшего обслуживающего персонала; 167 (320)

К - коэффициент, принимаемый 1.05. N раб  30чел; 30  11%  4чел; 83.9% N итр  N служ  N моп  30  3.6%  1чел; 83.9% 30  1.5%  1чел; 83.9% (321) (322) (333) Согласно формуле получаем: N общ  1.05  (20  4  1  1)  29чел 3.8 Расчет временных зданий и сооружений Расчет временных зданий приведен в таблице. Таблица 57 – Ведомость временных зданий на строительной площадке Временные здания Кол-во Кол-во рабочих пользующихся Контора Диспетчерская 5 29 Проходная 1 Помещение для приема пищи и отдыха 29 Площадь Тип размеры помещений временного на 1 здания рабочего На 1 Общ. раб Служебные 100 4 20 Контейнерные 9.6х3х3 100 0,75 21 Сборно2х3 разборные 100 6 6 Сборно2х3 разборные Санитарно-бытовые 50 1 27 Контейнерные 7.4х3х2.8 168

Раздевалка Сушилка для одежды Душевая 29 29 70 40 0,5 0,2 14 6 Контейнерные Контейнерные 6х2 6х2 29 50 0,3 9 Контейнерные 6х2 169

4 Экономический раздел 4.1 Локальная смета на общестроительные работы Локальный сметны расчет на общестроительные работы приведен в Приложении Е. Структура сметной стоимости строительства С=Сс+См+Соб+Спр (334) С=29019,76+1115,6+4575,14+6467,61=41375,89 Структура сметной стоимости строительно-монтажных работ Ссмр=ПЗ+СП+НР (335) ПЗ=З0+Сэмм+См (336) ПЗ=3140273+1228766+15495794=19864833 Ссмр=19864833+1634258+2937607=24436699 170

4.2 Объектная смета Объектная смета приведена в Приложении Ж. 4.3 Сводный сметный расчет стоимости строительства Сводный сметный расчет приведен в Приложении И. 4.4 Определение заработной платы ресурсным методом среднемес З= где среднемес Зфакт Зфакт 𝑡 ∗ Т, - фактическая среднемесячная оплата трудв одного рабочего в подрядной организации из журнала цены в строительстве; t-количество часов отработанные одним рабочим в месяц; Т-затраты труда рабочих и машинистов по смете З= 39430 164,5 (337) ∗ 14951,94 = 3583920 руб. 171

5 Безопасность и экологичность 5.1 Безопасность проекта 5.1.1 Анализ условий труда на объекте проектирования При строительстве производственного корпуса машиностроительног завода в г. Омске выполняются следующие виды работ: - монтажные; - сварочные; - погрузо-разгрузочные. При строительстве на рабочих возможно воздействие следующих опасных и вредных факторов: - опасность движущихся элементов (башенный кран); - опасность падающих предметов и инструментов при монтаже конструкций; - опасность поражения электрическим током U=380 В; - появление шагового напряжения на поверхности земли; - несогласованные действия персонала. Опасность повышенного уровня шума до 110 дБ. Основные источники шума и вибрации на строительной площадке: -передвижные строительные машины (погрузо-разгрузочные механизмы, транспорт); - ручной механизированный инструмент с электро- и пневмоприводом. Шум и вибрационные воздействия на рабочих местах, в помещениях нормируется в соответствии с СН 2.2.4/2.1.8.562-96 «Шум на рабочих местах, в помещении жилых, общественных зданий и на территории застройки», СН 2.2.4/2.1.8.566-96 «Производственная вибрация в помещениях жилых и общественных зданий». Превышение уровня звукового давления в пределах строительной площадки не наблюдается, шумовые воздействия только при работе ручного механизированного инструмента – отбойных молотков при срубке свай. Данное 172

шумовое воздействие непродолжительно, и не превышает нормативного уровня 111 дБ. Опасность повышенной запыленности при выполнении строительных работ. Производственная пыль образуется при производстве погрузочно- разгрузочных работ, при пересыпке. Концентрация пыли на строительной площадке колеблется от 1 до 10 мг/м3. Опасность получения ожогов. Причины возникновения пожара: - неосторожное обращение с огнём; -неисправность технологического оборудования (сварочный аппарат, небрежное пользование горелкой (газовая и пропановая) при устройстве кровли; - неисправность электрических установок: сетей, приборов освещения, электродвигателей; - самовоспламенение и самовозгорание материалов: пакля, тряпки, опилки, пропитанные различными маслами; смеси, растворы (жидкие и твёрдые); - разряды статического и атмосферного электричества. При выполнении строительно-монтажных работ на работников воздействуют неблагоприятные производственные и метеорологические условия. Работа на открытом воздухе или в не отапливаемом помещении вызывает обмораживание в зимнее время и перегрев организма или солнечные удары при работе под прямыми солнечными лучами. На строительной площадке возникают опасные зоны, где постоянно или потенциально действуют опасные производственные факторы. К опасным зонам относятся участки: - вблизи от неизолированных токоведущих частей электроустановок; - вблизи (на расстоянии менее 2м от не огражденных перепадов по высоте на 1,3 м и более) выемок , канав, траншей и т.п.; - в местах, где содержатся вредные вещества в концентрациях выше предельно допустимых (например, места производства антикоррозийных работ, пескоструйных работ и т.п.). 173

К зонам потенциально-действующих опасных производственных факторов относятся: - участки территории вблизи строящегося здания, над которым происходит монтаж конструкции или оборудования; - зоны перемещения машин, оборудования или их частей, рабочих органов; - вблизи мест перемещения машин, монтажных механизмов, над которыми происходит перемещение грузов грузоподъемными кранами. Зоны постоянно действующих опасных производственных факторов, во избежание доступа посторонних лиц, должны иметь защитные (предохранительные) ограждения. Как показал анализ причин травматизма при монтаже строительных конструкций, большая часть несчастных случаев с людьми вызвана: - низкий уровень механизации технологических процессов и преобладание вследствие этого ручного труда; - обрушением (падением) монтируемых конструкций; - падением рабочих с высоты; - падение тяжестей, отлетание деталей, осколков или инструментов, попадание рукой или другими частями тела в механизмы или другое движущее оборудование, удары инструментом по руке, ноге или другим частям тела, попадание в глаза пыли, мелких осколков и т.п., отлетание горячих искр, соприкосновение с горячими поверхностями или жидкостями, проводниками, находящимися под током, едкими жидкостями и другими веществами; - несовершенством и ошибками при выборе монтажной оснастки (такелажные работы); - несовершенством или неисправным состоянием механизмов и машин, а также и электроустановок и другими факторами (недостаточной освещенностью, неудовлетворительной последовательностью выполнения рабочих операций и т.д.). 174

Обрушение (падение) монтируемых элементов чаще всего происходит по техническим (реже по организационным и психофизиологическим) причинам, зависящим в основном от следующих факторов: - отступление от проектных решений безопасного ведения монтажных работ или отсутствие в проектной документации такого рода решений; - отсутствие ограждений и предохранительных средств; - неудовлетворительное проектирование такелажных работ и неправильной строповки монтируемых элементов; - работы вне зоны видимости крановщика; - низкое качество монтируемых изделий; - недостаточный технический надзор за производством монтажных работ. Травмирование рабочих при эксплуатации кранов и других строительных машин и оборудования вызвано такими факторами, как техническая неисправность машин, оборудования, приспособлений и др.; нарушение режима работы машин и механизмов и, в частности, перегрузки кранов, неучтённые в проектной документации динамические воздействия от груза на подъёмный механизм, совмещение рабочих операций без разработки дополнительных мер по технике безопасности в проектах производства работ и др. Травмы нередко возникают вследствие отсутствия или плохого состояния оградительной техники. Это относится прежде всего ко всем вращающимся и движущимся узлам и агрегатам оборудования, а также к частям оборудования, находящегося под током (клеммам, рубильникам, мало изолированным проводам и т.п.), ёмкостям с сильнодействующими веществами, горячим поверхностям и т.д. Особое место занимают аварии и случаи, связанные с обрушением с монтируемых частей зданий и сооружений, что может привести к групповым несчастным случаям с тяжёлыми последствиями, а также к значительным материальным убыткам. С точки зрения безопасности ведущим рабочим процессом монтажа является установка конструкций в проектное положение. Этому процессу должны быть 175

подчинены все остальные процессы – подготовка к подъему, такелажные работы, наводка и установка на опоры, выверка, временное крепление, расстроповка. При выполнении работ по транспортировке грузов на автомобильном транспорте должны соблюдаться требования правил дорожного движения, а также межотраслевых и отраслевых правил по охране труда. Водитель перед выездом на линию информируется об условиях работы на линии и особенностях перевозимого груза. Движение транспортных средств по строительной площадке производится только по специально обозначенным маршрутам, имеющим указатели о максимально допустимой скорости движения. Погрузо-разгрузочные работы должны осуществляться на специально отведённой для этого территории. Параметры климата рабочей зоны устанавливаются в соответствии с требованиями ГОСТ 12.1.005-03 «Воздух рабочей зоны». Из анализа следует, что условия труда персонала 3 и 4 класса, опасные и вредные, поэтому проектом разработаны мероприятия по безопасности труда. 5.1.2 Мероприятия по безопасности труда Мероприятия по безопасности труда разработаны на основе требований [21]. При организации и проведении производственных (технологических) процессов предусматриваем в соответствии с Федеральным законом «О промышленной безопасности опасных производственных объектов» (Собрание законодательства РФ, 1997*, №30 ст.3588) проведение экспертизы безопасности проектной документации, технических устройств, зданий и сооружений, а также разработку промышленной безопасности. Рабочие места монтажников оснащены техническими средствами безопасности: - методы монтажа выбраны с учетом степени укрупнения монтажных единиц перед подъёмом, последовательности установки конструктивных элементов или укрупненных блоков, а также от конструктивных особенностей зданий и сооружений, включая работу самих конструкций в процессе монтажа; 176

- так как методы монтажа являются определяющими факторами производства монтажных работ, то в проектной документации обязательно содержатся решения безопасности, подкреплённые необходимыми инженерными расчётами. При составлении проектов производства работ (ППР) большое внимание уделено мероприятиям, направленных на предупреждение несчастных случаев, этим является обязательное проведение производственных инструктажей; - на строительных площадках отведены специальные места для удлинительной сборки с учетом возможности доставки укрупненных конструкций к месту подъема. Укрупнительная сборка конструкций преследует прежде всего цель - максимальное количество опасных операций выполнить на земле, а не на высоте, когда верхолазам приходится работать в неудобных и вынужденно опасных условиях; - в целях безопасности монтажа сборных железобетонных конструкций в процессе конструктивного проектирования предусматриваются специальные закладные металлические детали (куски швеллеров, двутавров, уголков), которые предназначаются для подвески (кранами) люлек, с которых будут осуществляться сварка стыков на высоте и другие работы. Степень укрупнения конструкций, способы подачи их в зону монтажа определяются ППР; - установка ограждений или улавливающих сеток, применение предохранительных поясов и страховочных устройств, использование средств подмащивания, лестниц; - предотвращение перегрузки, проверка целостности конструкций, проверка их устойчивого положения; - предотвращение нахождения работников вблизи перемещаемых конструкций. В зоне падения предметов: - ограничение зоны работы грузоподъемного крана, применение защитных козырьков и сеток, защитных настилов, проверка устойчивого положения конструкций. Строительные машины, транспортные средства, оборудование: 177

- дорожные знаки, разметка, габариты проездов, ограничение скорости, тормозные и сигнальные устройства; - оградительные устройства, сигнальные и блокирующие устройства. Грузоподъемные краны, строительные машины: - средства принудительного ограничения зоны работы крана, защитные экраны, сигнальное ограждение опасной зоны; - ограничители грузоподъемности и высоты подъема груза, креномеры. Электроустановки: - защитные ограждения, изоляция токоведущих частей. Строительные материалы, конструкции и оборудование: - соблюдение правил складирования. Средства контроля и сигнализации; - защитные ограждения, сигнальная окраска. Для предупреждения доступа посторонних лиц в указанные в первом пункте опасные зоны использованы различные типы ограждений, устанавливаемые на определяемом расчётом расстоянии от источников опасности и отвечающие требованиям. Для этих целей установлены защитные ограждения в виде сборноразборных деревянных щитов с унифицированными элементами, соединениями и деталями крепления, а сигнальные – в виде металлических или железобетонных стоек высотой 0.8м, по которым натянут пеньковый, стальной или капроновый канат или проволока. На границах зон постоянно действующих опасных производственных факторов установлены защитные ограждения, а зон потенциально опасных производственных факторов - сигнальные ограждения и знаки безопасности. В дополнение к ограждениям опасные зоны обозначены знаками безопасности соответствующими требованиям и надписями установленной формы. Эти знаки и надписи располагают непосредственно на ограждениях или на отдельно стоящих стендах. Причём в темное время суток ограждения обозначены электрическими сигнальными лампами напряжением не выше 42 В. 178

Границы опасных зон в зависимости от источника опасности определены расчётом на основании требования. Опасная зона действия монтажных кранов устанавливается расстоянием от оси вращения крана до места установки ограждений. 5.1.3 Мероприятия по производственной санитарии Вентиляция строительной площадки осуществляется естественным проветриванием. Кабины грузоподъемных кранов обеспечены механической вентиляцией, что соответствует требованиям [22]. Освещение строительной площадки выполнено в соответствии с требованиями [23]. Для строительной площадки и участков работ предусмотрено общее равномерное освещение, применяются световые приборы: светильники и прожекторы с лампами ДКсТ-700. Для освещения промышленного здания используются искусственное освещение без наличия фонарей. Которое удовлетворяют требованиям [23]. В комплекс санитарно-бытовых помещений входят гардеробные, умывальни, санузлы, устройств питьевого водоснабжения, помещения для обогрева, охлаждения и отдыха, хранения и выдачи спецодежды, что соответствует требованиям [23]. Санитарно-бытовые помещения расположены вблизи входов на строительную площадку. На строительных площадках вблизи рабочих мест предусмотрены площадки для отдыха работающих, защитные укрытия от атмосферных осадков и солнечной радиации. Для защиты работающих на открытом воздухе от неблагоприятных метеорологических условий в зимнее время и в неотапливаемых зданиях, предусмотрены помещения для обогрева рабочих и укрытия их от атмосферных осадков. Которые размещены на расстоянии не более 150 м от рабочих мест. 179

Помещение для отдыха оборудовано умывальниками с подводкой холодной и горячей воды, устройствам питьевого водоснабжения и электрическими кипятильниками. Строительная площадка обеспечена аптечками с медикаментами с перевязочными и лечебными средствами для оказания первой помощи при ранении, порезах, ушибах и ожогах. Для организации питьевого режима рабочих в помещениях отдыха предусмотрены кулеры с пресной питьевой водой с температурой 7- 110 (С). Расстояние от рабочих до мест питьевого водоснабжения не должно превышать 75м, что соответствует требованиям [24]. 5.1.4 Пожарная безопасность По пожарной опасности в соответствии с требованиями [25] объект относится к категории «Д» (негорючие вещества и материалы в холодном состоянии). Пожарная опасность объекта обусловлена наличием электрооборудования: машины и приборы с электрическим приводом, центральный электрораспределительный щит. Класс огнестойкости «III» зданий и сооружений на строительной площадке в соответствии с требованиями [25] предел огнестойкости «REI» 120. По функциональной пожарной опасности согласно [26] класс здания – Ф 5.2 Причинами материалами пожаров мусорных является заполнение контейнеров. легковоспламеняющимися Вблизи горючих или легковоспламеняющихся материалов пользование открытым огнем допускается только в радиусе более 50 м. Запрещено накапливать на площадках горючие вещества (жирные масляные тряпки, опилки или стружки и отходы пластмасс), запрещено хранить в закрытых металлических контейнерах в безопасном месте. Пожарная безопасность на строительно-монтажной площадке может быть обеспечена совокупностью мероприятий, направленных на предупреждение 180

пожаров, предотвращение распространения огня в случае возникновения пожаров и создание условий, способствующих быстрой ликвидации начавшегося пожара. Согласно [27] предусматривается комплекс мероприятий по пожарной безопасности, обеспечивающих снижение опасности возникновения пожара и создание условий быстрой ликвидации пожара. Разработанные проектом мероприятия по пожарной безопасности на строительно-монтажной площадке, устраняющие причины возникновения пожаров, подразделяются на эксплуатационные, технические и режимные. К эксплуатационным мероприятиям относятся: правильная эксплуатация, профилактические ремонты, осмотры и испытание сварочного оборудования и устройств и т.д. К техническим мероприятиям относятся: соблюдение пожарных норм и правил при устройстве и установке сварочного оборудования, систем вентиляции, подвода электропроводки, защитного заземления, зануления и отключения. К режимным мероприятиям относятся: проведение сварочных и других огневых работ в пожароопасных местах. Рабочие места, опасные во взрыво- или пожарном отношении, укомплектованы первичными средствами пожаротушения и средствами контроля и оперативного оповещения об угрожающей ситуации. Противопожарное оборудование содержать в исправном, работоспособном состоянии. Проходы к противопожарному оборудованию всегда свободны и обозначены соответствующими предотвращающие возникновение знаками. и Кроме накопление того, приняты зарядов меры, статического электричества. К зданию по всей их длине и с торцов обеспечен подъезд пожарных автомобилей. До начала основных строительно-монтажных работ объект обеспечивается постоянным водопроводом и устанавливается на сети пожарный гидрант. Пожарные гидранты устанавливаются на расстоянии 7м от здания. Мероприятия по предупреждению пожаров включают: 181

- применение электрооборудования, соответствующего классу пожароопасной и (или) взрывоопасной зоны, категории и группе взрывоопасной смеси; - применение в конструкции быстродействующих средств защитного отключения электроустановок и других устройств, приводящих к появлению источников зажигания; - применение оборудования и режимов проведения технологического процесса, исключающих образование статического электричества; - устройство молниезащиты зданий, сооружений, строений и оборудования; - поддержание безопасной температуры нагрева веществ, материалов и поверхностей, которые контактируют с горючей средой; - применение способов и устройств ограничения энергии искрового разряда в горючей среде до безопасных значений; - применение искробезопасного инструмента при работе с легковоспламеняющимися жидкостями и горючими газами; - ликвидация условий для теплового, химического и (или) микробиологического самовозгорания обращающихся веществ, материалов и изделий; - исключение контакта с воздухом пирофорных веществ; - применение устройств, исключающих возможность распространения пламени из одного объема в смежный. Оборудования для тушения пожаров: Предусмотрены первичные средства пожаротушения используемые на строительной площадке это - воздушно-пенные огнетушители ОВП -9, углекислотные огнетушители с диффузором ОУ-8, углекислотные огнетушители с диффузором ОУ-5, пожарный гидрант. Плакаты об устройстве и применению огнетушителей вывешены на видных местах. Системой извещения электрической пожарной о пожаре является сигнализации, которая 182 автоматическая система позволяет автоматически

обнаруживать возникший пожар и передавать сообщение о нем в ближайшую пожарную часть. Порядок действий при пожаре - продублировать сообщение о возникновении пожара в пожарную охрану, четко назвав адрес учреждения, по возможности место возникновения пожара, что горит и чему пожар угрожает (в первую очередь, какова угроза для людей), а также сообщить свою должность и фамилию, номер телефона, дать сигнал тревоги местной добровольной пожарной дружине, сообщить дежурному по учреждению или руководителю (в рабочее время); - организовать эвакуацию людей, начиная эвакуацию из помещения, где возник пожар, а также из помещений, которым угрожает опасность распространения огня и продуктов горения, используя для этого имеющиеся силы и средства; - проверить включение в работу (или привести в действие) автоматических систем противопожарной защиты (оповещения людей о пожаре, пожаротушения, противодымной защиты); отключить - электро- и газоснабжение (за исключением систем противопожарной защиты), остановить работу транспортирующих устройств, агрегатов, аппаратов, перекрыть сырьевые, газовые, паровые и водяные коммуникации, остановить работу систем вентиляции в аварийном и смежном с ним помещениях, выполнить другие мероприятия, способствующие предотвращению распространения пожара и задымления помещений здания; - прекратить все работы в здании (если это допустимо по технологическому процессу производства), кроме работ, связанных с мероприятиями по ликвидации пожара; - удалить за пределы опасной зоны всех работников, не участвующих в тушении пожара; - осуществить общее руководство по тушению пожара (с учетом специфических особенностей объекта) до прибытия подразделения пожарной охраны; 183

- обеспечить соблюдение требований безопасности работниками, принимающими участие в тушении пожара; - одновременно с тушением пожара организовать эвакуацию и защиту материальных ценностей; - организовать встречу подразделений пожарной охраны и оказать помощь в выборе кратчайшего пути для подъезда к очагу пожара. 5.2 Экологичность проекта Объект проектирования - производственный корпус машиностроительного корпуса в г. Омска Расположен за пределами жилой застройки в пределах промышленной зоны, что соответствует требованию [28]. План разработан в соответствии с функциональным процессом, розой ветров, требованиями пожарной безопасности. Рельеф площадки спокойный с абсолютными отметками 160 – 160,6м. Основные виды воздействий, возникающих при реализации проекта на всех этапах его существования: - инженерно - геологические изыскания для проектирования; - проектирование и конструирование; - строительство здания – загрязнение воздуха и почвы, разработка грунта, вырубка древесины, шум и вибрации. Природоохранные соответствии с мероприятия принципами при Федеральной проектировании Экологической базируются в Политики и менеджмента. Принципы системы экологического менеджмента: - выполнение требований законов РФ, местного экологического законодательства, требований ЕС, если они не противоречат законам РФ; 184

- регулярная независимая внешняя оценка влияния деятельности организации на окружающую среду; - осуществление постоянного мониторинга, проведение систематических внутренних экологических аудитов для оценки показателей окружающей среды и соответствия окружающей среды требованиям норм и законов; - проведение экспертной оценки влияния на экологию в результате введения новых технологических процессов, в том числе территориальных подразделений; - проведение анализа и оценки результативности выполнения программ по достижению поставленных целей; - учет отношения поставщиков и субподрядчиков к вопросам экологии при выборе потенциальных партнеров, в том числе наличия у них соответствующих сертификатов; - доступность и разъяснение Экологической политики и ее реализация на всех уровнях управления и во всех подразделениях – от руководителей до рабочих. - минимизация выбросов, загрязняющих веществ в атмосферу, сбросов загрязняющих веществ со сточными водами, загрязнения почвы и количества отходов за счет соблюдения и совершенствования технологии и оборудования; - проведение модернизации выпускаемой продукции и внедрение экологически безопасных технологических процессов. Проектом строительства разработаны следующие меры по охране окружающей среды для уменьшения объема выбросов загрязняющих веществ в атмосферу: - применяются механизмы в основном с электроприводом (монтажные краны, подъемники, эл. компрессор и др.), как наиболее экологически чистые. Особое внимание в проекте уделено мероприятиям, направленным на предотвращение переноса загрязнения со стройплощадки на сопредельные территории. В связи с этим предусматривается: - производство работ строго в зоне, отведенной стройгенпланом; - установка на стройплощадке специализированной организацией; 185 биотуалетов, обслуживаемых

- упорядоченная транспортировка и складирование сыпучих и жидких материалов. Кроме того: - вывоз строительный мусор; - механизированная уборка территории стройплощадки; - после окончания строительства все временные сооружения разбираются и вывозятся. 186

Заключение Машиностроение является одной из ведущих отраслей народного хозяйства и характеризуется широкой номенклатурой изделий и их значительными габаритами. Проектируемый машиностроительный завод специализируется на производстве двигателей и запасных частей к ним. В составе завода - основные производственные цеха, вспомогательные цеха, склады, энергетические установки и различные объекты общезаводского назначения. В данной выпускной квалификационной работе были рассчитаны основные несущие конструкции производственного корпуса машиностроительного завода, а именно рассчитана крайняя колонна К-1, ферма Ф-1, подкрановая балка ПБ -1 по кран грузоподъёмность 500 кН, фундамент ФМ-1 под колонну К-1, были рассчитаны локальная и объектные сметы, сделан сводный сметный расчет, составлен сетевой график, график материала и машин, разработан строй генплан. Примененные конструктивные решения позволяют сократить срок строительства и отвечают современным требованиям строительства. 187

Список использованной литературы 1. СП131.13330.2012 Строительная климатология. Актуализированная редакция СНиП 23-01-99* (с Изменениями N 1, 2); 2. СП 14.13330.2018 Строительство в сейсмических районах. Актуализированная редакция СНиП 2-7-81*; 3. СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия». Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85* (С изменениями №1,2); 4. CП 16.13330.2017 «Стальные конструкции». Актуализированная редакция СНиП 2.23-81* (С изменениям №1,); 5. ГОСТ 3332-54 Краны мостовые электрические общего назначения грузоподъемностью от 5 до 50 т среднего и тяжелого режимов работы; 6. СНиП 2.23-81* Стальные конструкции; 7. Шерешевский И.А. «Конструирование промышленных зданий и сллружений». – Ленинград, 1975 – 150 с.; 8. Трепененков Р.И. «Альбом чертежей конструкций и деталий промышленных зданий и сооружений». – Москва: стройиздат, 1980 – 283 с; 9. СП 22.13330.2016 «Основания зданий и сооружений». Актуализированная редакция СНиП 2.02.01-83* (С изменениями №1,2); 10. СП 50.13330.2012 Тепловая защита зданий. Актуализированная редакция СНиП 23-02-2003 (с Изменением N 1); 11. ГОСТ 27751-2014 Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения; 12. ГОСТ 23119-78 Фермы стропильные стальные сварные с элементами из парных уголков для производственных зданий. Технические условия; 13. ГОСТ 23118-2012. Конструкции стальные строительные. Общие технические условия; 14. ГОСТ 3332-54 Краны мостовые электрические общего назначения грузоподъемностью от 5 до 50 т среднего и тяжелого режимов работы; 188

15. Беленя Е.И. «Металлические конструкции». – Москва: стройиздат, 1986 – 560с.; 16. Васильев А.А. «Металлические конструкции». – Москва: стройиздат, 1976 – 420 с.; 17. Фундаменты мелкого заложения : методические указания / СибГИУ; сост.: Котлярова Т.В., Платонова С.В., Котова Н.В.. – Новокузнецк : издательский центр СибГИУ, 2016 – 29 с.; 18. Фундаменты мелкого заложения : методические указания / СибГИУ; сост.: Котлярова Т.В., Платонова С.В., Котова Н.В.. – Новокузнецк : издательский центр СибГИУ, 2016 – 29 с.; 19. МДС 81.-33.2004 «Методические указания по определению величины накладных расходов в строительстве»; 20. МДС 81-25.2001 «Методические указания по определению величины сметной прибыли в строительстве»; 21. СНиП 12-03-2001 «Безопасность труда в строительстве. Часть 1. Общие требования; 22. СП 60.13330.2016 Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. Актуализированная редакция СНиП 41-01-2003 (с Изменением N 1); 23. СанПиН естественному, 2.2.1-2.1.1.1278-03. искусственному и Гигиенические совмещенному требования освещению жилых к и общественных зданий; 24. СП 44.13330.2011 Административные и бытовые здания. Актуализированная редакция СНиП 2.09.04-87 (с Поправкой, с Изменениями N 1, 2); 25. НПБ 105-03* «Определение категорий помещений, зданий и наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности»; 26. СНиП 21-01-97* Пожарная безопасность зданий и сооружений (с Изменениями N 1, 2); 27. ППБ-05-86 Правила пожарной строительно-монтажных работ 4 189 безопасности при производстве

28. СанПиН 2.2.1/2.1.1.1200-03 Санитарно-защитные зоны и санитарная классификация предприятий, сооружений и иных объектов; , Выпускную квалификационную работу выолнил 190 Кислер Е.Д

Приложение А Таблица А.1-Внутренние усилия в сечениях рамы № п/п Вид нагрузки № сечения Коэффицие нт сочетания 1 1 2 Постоянная 2 Снеговая 3 Вертикальн ая от кранов (Dmax на левой стойке) 4 Вертикальн ая от кранов (Dmax на правой стойке) 3 1-1 2-2 3-3 4-4 5-5 6-6 7-7 8-8 9-9 10-10 1-1 2-2 3-3 4-4 5-5 6-6 7-7 8-8 9-9 10-10 1-1 2-2 3-3 4-4 5-5 6-6 7-7 8-8 9-9 10-10 1-1 2-2 3-3 4-4 5-5 6-6 7-7 8-8 9-9 4 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 191 Изгибающи Продольная Поперечная й сила N, кН сила Q, кН момент М, кН*м 5 6 7 -69,6314 -222,95 -4,16542 -47,0132 -238,95 -4,16542 -18,7757 -301,95 -4,16542 41,9145 -364,95 -4,16542 -69,6314 -222,95 4,16542 -47,0132 -238,95 4,16542 -18,7757 -301,95 4,16542 41,9145 -364,95 4,16542 -13,8939 -4,16542 222,95 -13,8939 -4,16542 -222,95 -93,0819 -308,7 -2,98429 -76,8772 -308,7 -2,98429 0,2978 -308,7 -2,98429 43,7788 -308,7 -2,98429 -93,0819 -308,7 2,98429 -76,8772 -308,7 2,98429 0,2978 -308,7 2,98429 43,7788 -308,7 2,98429 -15,9069 -2,98429 308,7 -15,9069 -2,98429 -308,7 257,248 24,4524 -5,73344 288,38 24,4524 -5,73344 -453,3 -1458,91 -5,73344 -369,764 -1458,91 -5,73344 -341,836 -24,4524 64,9467 10,8245 -24,4524 64,9467 -214,461 -475,022 64,9467 731,812 -475,022 64,9467 251,134 -35,3401 -24,4524 -335,723 -35,3401 -24,4524 -341,836 -24,4524 -64,9467 10,8245 -24,4524 -64,9467 -214,461 -475,022 -64,9467 731,812 -475,022 -64,9467 257,248 24,4524 5,73344 288,38 24,4524 5,73344 -453,3 -1458,91 5,73344 -369,764 -1458,91 5,73344 -335,723 -35,3401 24,4524

№ п/п Вид нагрузки № сечения Коэффицие нт сочетания 1 2 5 Горизонтал ьная от кранов (Т на левой стойке) 6 Горизонтал ьная от кранов (T на правой стойке) 7 Ветровая (ветер слева направо) 8 Ветровая (ветер справа налево) 3 10-10 1-1 2-2 3-3 4-4 5-5 6-6 7-7 8-8 9-9 10-10 1-1 2-2 3-3 4-4 5-5 6-6 7-7 8-8 9-9 10-10 1-1 2-2 3-3 4-4 5-5 6-6 7-7 8-8 9-9 10-10 1-1 2-2 3-3 4-4 5-5 6-6 7-7 8-8 9-9 10-10 4 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 192 Изгибающи Продольная Поперечная й сила N, кН сила Q, кН момент М, кН*м 5 6 7 251,134 -35,3401 24,4524 -229,207 -14,992 -59,7122 25,5802 -14,992 -13,4122 25,5802 -14,992 -13,4122 220,996 -14,992 -13,4122 138,097 14,992 -20,5986 26,247 14,992 -20,5986 26,247 14,992 -20,5986 -273,875 14,992 -20,5986 -754,473 -19,5568 14,992 663,364 -19,5568 14,992 138,097 14,992 20,5986 26,247 14,992 20,5986 26,247 14,992 20,5986 -273,875 14,992 20,5986 -229,207 -14,992 59,7122 25,5802 -14,992 13,4122 25,5802 -14,992 13,4122 220,996 -14,992 13,4122 663,364 -19,5568 -14,992 -754,473 -19,5568 -14,992 178,618 15,2245 9,33604 83,4009 15,2245 25,7346 83,4009 15,2245 25,7346 -612,103 15,2245 69,736 -194,383 -15,2245 16,127 -73,4217 -15,2245 28,4259 -73,4217 -15,2245 28,4259 581,156 -15,2245 61,427 174,812 -5,21696 -15,2245 -190,577 -5,21696 -15,2245 -194,383 -15,2245 -16,127 -73,4217 -15,2245 -28,4259 -73,4217 -15,2245 -28,4259 581,156 -15,2245 -61,427 178,618 15,2245 -9,33604 83,4009 15,2245 -25,7346 83,4009 15,2245 -25,7346 -612,103 15,2245 -69,736 -190,577 -5,21696 15,2245 174,812 -5,21696 15,2245

Приложение Б Таблица Б.1 Расчет усилия № сечения Cочетания Экстремалное усилие Экстремалный путь Изгибащий моментМ,кН* м Продольная сила N,кН Поперечная сила Q,кН 1 1-1 2 Основные 2-2 Основные 3-3 Основные 4-4 Основные 9-9 Основные 10-10 Основные 3 Mmax Mmin Nmax Nmin, M>0 Nmin, M<0 Qmax Qmin Mmax Mmin Nmax Nmin, M>0 Nmin, M<0 Qmax Qmin Mmax Mmin Nmax Nmin, M>0 Nmin, M<0 Qmax Qmin Mmax Mmin Nmax Nmin, M>0 Nmin, M<0 Qmax Qmin Mmax Mmin Nmax Nmin, M>0 Nmin, M<0 Qmax Qmin Mmax Mmin Nmax Nmin, M>0 Nmin, M<0 Qmax 4 1,7,3,51,2,4,5,8 1,7,3,6 1,7,3,51,8,4,5 1,7,3,51,2,4,5,8 1,7,3,6 1,2,4,6-,8 1,7,3,6 1,7,3,6 1,8,4,51,7,3,6 1,2,4,6-,8 1,7 1,8,3,61,7 1,7 1,8,4,51,7,3,6 1,2,4,6-,8 1,2,4,6-,8 1,7,3,6 1,7 1,8,4,61,7 1,7,3,6 1,2,4,6-,8 1,7,3,51,2,4,5,8 1 1,7,3,51,2,4,5,8 1,2,4,5,8 1,7,3,6 1,8,4,61,2,3,6,7 1 1,8,4,61,2,3,6,7 1,8,4,5 5 528,934 -842,288 446,935 528,934 -758,515 528,934 -842,288 311,212 -196,163 311,212 311,212 -126,373 311,212 -196,163 64,6252 -516,447 64,6252 64,6252 -300,892 -328,062 -301,224 1509,47 -1088,25 -570,188 1470,07 -570,188 -1088,25 1509,47 1048,48 -1180,91 -13,8939 1048,48 -1180,91 -1180,91 966,485 1048,48 -1180,91 -13,8939 1048,48 -1180,91 966,485 6 -173,748 -549,982 -173,748 -173,748 -272,152 -173,748 -549,982 -189,748 -565,982 -189,748 -189,748 -261,166 -189,748 -565,982 -286,725 -1642,16 -286,725 -286,725 -729,679 -1587,77 -1034,5 -1097,5 -1650,77 -349,725 -819,665 -349,725 -1650,77 -1097,5 -23,0656 -60,9537 -4,16542 -23,0656 -60,9537 -60,9537 -58,2678 -23,0656 -60,9537 -4,16542 -23,0656 -60,9537 -58,2678 7 52,8179 -133,559 17,6157 52,8179 -130,873 52,8179 -133,559 32,3744 -109,425 32,3744 32,3744 -76,1298 32,3744 -109,425 21,5692 -53,4476 21,5692 21,5692 -76,1298 32,3744 -109,425 -139,126 71,9757 65,5706 -136,44 65,5706 71,9757 -139,126 173,748 549,982 222,95 173,748 549,982 549,982 173,748 -173,748 -549,982 -222,95 -173,748 -549,982 -173,748 193

№ сечения Cочетания Экстремалное усилие Экстремалный путь Изгибащий моментМ,кН* м Продольная сила N,кН Поперечная сила Q,кН 1 2 3 Qmin 4 1,2,3,6,7 5 -1180,91 6 -60,9537 7 -549,982 рисунок Б.1-Схема сечений рамы рисунок Б.2 Расчетная схема рамы 194

Приложение В Таблица В.1- Ведомость трудоемкости Трудоемкость Наименование работ 1 Внутриплощадоч ные работы Ед. изм 2 Количес тво 3 Машина смены На ед. Чел*ч Всего Чел*дни На ед. Маш*ч 4 5 6 2249,414 Основные материалы, детали, конструкции Всего Маш*с мены 7 Наименование Ед.и зм На ед. Всего Обоснова ние по ГЭСН2001 8 9 10 11 12 134 Земляные работы Планировка площадей Срезка растительного слоя Разработка траншеи и котлована экскаваторами Разработка грунта вручную (подчистка) Уплотнение грунта 1000м3 3.888 __ ___ 0,67 0,3 ___ ___ ___ ___ 01-02027-02 1000м3 0,7776 __ ___ 7,49 0,7 ___ ___ ___ ___ 01-01030-06 1000м3 5,5426 __ ___ 24,19 11,54 ___ ___ ___ ___ 01-01008-02 100м3 3,8799 189 6,3 __ ___ ___ ___ __ ___ 01-02055-02 100м2 29,1456 __ ___ 0,71 1,6 ___ ___ ___ ___ 01-02007-01 м2 м3 м3 250 102 0,2 697 284,3 8 0,56 06-01001-01 ___ ___ ___ 01-01034-02 Устройство бетонной подготовки 100м3 6,359 180 61,2 18 6,12 Рогожа Бетон Вода Обратная засыпка 1000м3 5,9306 __ ___ 6,71 2,96 ___ 195

1 Устройство железобетонных монолитных фундаментов Устройство фундаментных балок 2 100м 3 3 100 м3 0,66 0,48 4 278,8 8 1309 5 22,4 17,25 6 7 Фундаменты 17,83 59,63 1,45 0,78 8 Проволока горячепрокатная в мотках, диаметром 6,3-6,5мм Электроды диаметром 6мм Э42 Щиты из досок толщиной 40мм Арматура Бетон Вода Проволока горячепрокатная в мотках, 6,3-6,5мм Электроды диаметром 4мм Э42 Щиты из досок толщиной 25мм Продолжение Приложения В 9 10 11 12 0,01 5 Т т м2 т м3 м3 Т 0,01 0,10 6 20,7 3,2 101, 5 7,48 8 0,04 2 0,07 13,67 2,112 66,99 4,95 06-01005-06 0,005 Т м2 0,17 114, 3 0,019 12,35 м3 2,5 5 28 кг т 0,8 1 06-01034-01 Каркас здания Монтаж колонн каркаса и стропильных ферм Т 35 21,2 90,5 2,81 12 Кислород технический газообразный Пропан-бутан, смесь техническая Конструкции стальные 09-01001-02 35 Продолжение Таблицы В.1 196

1 Установка стоек фахверков Устройство подкрановх балок Устройство тормозных конструкций Установка подкрановых путей 1 Установка связей 2 Т Т Т Т 2 Т 3 2,4 11 2,4 6,6 3 11,44 4 18,25 12,1 307,3 8 5 5,35 16,24 89,97 307,3 8 247,4 4 63,28 5 88,3 6 2,11 2,46 42,46 42,46 6 4,13 7 0,62 3,3 12,43 34,18 7 5,8 197 8 9 10 11 Кислород технический газообразный Пропан-бутан, смесь техническая Конструкции стальные Кислород технический газообразный Электроды диаметром 4мм э42 Пропан-бутан, смесь техническая Конструкции стальные м3 1,95 4,68 Кислород технический газообразный Пропан-бутан, смесь техническая Детали крепления рельсов Конструкции стальные Кислород технический газообразный Пропан-бутан, смесь техническая Детали крепления рельсов Конструкции стальные 8 Кислород технический кг т 0,59 1 м3 2,3 т кг т 0,00 34 0,33 1 0,038 3,63 11 м3 9,36 22,47 кг т т 2,8 1,2 1 6,72 2,88 2,4 м3 кг 9,36 2,8 61,8 18,5 т т 1,2 1 7,92 6,6 9 м3 1,42 2,4 12 09-03002-12 25,3 09-03-0302 09-03005-01 09-03005-01 Продолжение Таблицы В.1 10 11 12 1,2 13,73 09-03-

газообразный Больты с гайками и шайбами строительные Пропан-бутан, смесь техническая Конструкции стальные Кислород технический газообразный Укладка прогонов Т 11,44 15,79 22 1,56 2,18 014-01 т кг т 0,02 1 0,36 1 0,24 4,12 11,44 м3 0,5 5,72 Пропан-бутан, смесь техническая кг 0,15 1,716 Конструкции стальные т 1 11,44 09-03015-01 Стены Установка панелей стен из сэндвич панелей 1 100 м 2 2 13,43 3 170,2 4 4 278,82 5 34,58 56,64 6 7 Устройство кровли 198 Кислород технический газообразный Электроды диаметром 4мм Э46 Прпан-бутан, смесь техническая Конструкции стальные нащельников и деталий обрамления Панели многослойные стеновые с обшивкой из профилированного листа 8 2,98 м3 т кг т т 9 40,02 0,00 31 3,16 1 0,27 3 0,042 42,44 09-04006-04 13,43 3,67 Продолжение Таблицы В.1 10 11 12

Профилированный настил Устройство пароизоляции один слой Устройство минераловатной плиты 1 100 м2 100 м2 100 м2 2 38,88 38,88 38,88 3 90,85 17,51 45,54 4 175,5 33,83 87,97 5 0,5 0,18 0,55 6 0,97 0,35 1,07 7 199 Поковки из квадратных заготовак, масса 1,8кг Сталь листовая оцинкованная толщиной листа 0,7мм Доски обрезнве хвойных парод длиной 4-6,5м Битумы нефтяные строительные кровельные Керосин для технических целей марок КТ-1, КТ-2 Мастика кровельная горячая Рубероид кровельный с пылевидной посыпкой марки РКП-350б Битумы нефтяные строительные кровельные Керосин для технических целей марок КТ-1, КТ-2 Мастика битумная кровельная горячая Плиты теплоизоляционные 8 Т Т м3 Т Т Т 0,05 2 0,87 1,8 0,02 5 0,06 0,19 6 м2 110 Т Т Т м2 0,02 5 0,05 8 0,83 13,78 28,52 0,396 0,95 3,1 12-01015-01 1742, 4 0,396 0,92 3,19 0,20 1 12-01007-08 12-01013-03 1631, 52 103 9 Продолжение Таблицы В.1 10 11 12

Устройство 4-х слойной кровли 100 м2 155,52 29,72 229,72 0,73 5,65 Мастика битумная кровельная горячая Материалы рулонные кровельные Гравий для строительных работ, фракция 5-10мм Т 1,26 79,86 м2 460 м3 1,05 29154 ,8 66,55 230 50 331,2 72 шт м 10 шт ,,Шт м2 66 150 30 800 100 95,04 216 43,2 1152 144 Т 0,02 4 0,009 7 0,16 0,072 3,4 0,24 11 100 1,67 0,1 4,73 43 3,91 1,68 12-01002-02 Заполнение проемов Учтановка окон ПВХ Установка ворот 100м2 100м2 1,44 0,43 137,4 3 228,6 6 24,14 12 0,66 9,13 0,12 0,48 200 Лента бутиловая Лента бутиловая диффузионная Герметик пенополиуретановый в баллонах 750 мл Лента ПСУЛ Дюбели монтажные 10*130мм Клинья прастиковыемонтажные Блоки оконные пластиковые Краски маслянные марки МА-0115 мумия, сурик железный Прокат тонколтстовой горячепрокатный в листах с обрезными кромками шириной от 1200 до 1300 мм Сталь полосовая, марки стали Ст3сп шириной 50200мм Олифа натуральная Ворота распашные Каркасы ворот раздвижных, распашных подъемных, подъемно- м м Т м2 т кг м2 т 10-01034-02 10-01046-01

Заполнение дверных проемов 100 м2 0,1 92,92 1,14 8,45 0,1 поворотных Толь с крупнозернистой засыпкой гтдроизоляционной марки ТГ-35 Пена монтажная Ерши металлические Блоки дверные м2 65 л кг м2 22,2 22,4 1 100 2,22 2,25 10 Гравий для строительных работ, фракция 40-70мм Вода м3 5,1 80,8 м3 Мастика битумнолатексная Бетон тяжелый Вода Т 0,22 0,00 2 3,49 0,32 6,5 10-01039-09 Полы Уплотнение грунта 100 м2 Устройство бетонного подстилающего слоя м2 Бетонное покрытие пола 100 м2 Устройство оснований под отмостку Покрытие основ отмостки асфальтовой смесью м3 100м2 38,88 388,8 38,88 12,88 1,84 7,7 3,66 40,43 3,73 26,24 14,85 70,7 78,1 5,86 5,89 0,88 1,7 --- 2,84 0,55 _____ 5,5 0,87 ______ Бетон тяжёлый Вода Щебень из природного камня для строительных работ фракции 10-20мм Вода Каменная мелочь марки 300 Грунтовка битумная Бруски обрезные хвойных пород длиной 2-3,75 м Асфальт литой для покрытий тротуаров м3 м3 1,02 0,35 3,06 3,5 161,5 7 55,44 48 55,44 м3 0,09 1,16 м3 м3 м м3 0,15 0,11 1,94 1,42 т м3 0,06 9 0,01 0,13 0,02 3 м3 2,55 11-01001-01 11-01002-09 11-01015-01 11-01002-04 11-01019-01 4,7 Продолжение Таблицы В.1 1 2 3 4 5 6 7 201 8 9 10 11 12

Монтаж металлических пожаоных лестниц т 0,26 32,37 1,03 5,64 0,04 Кислород технический газообразный Пропан-бутан, смесь техническая Конструкции стальные Санитарно-технические работы Отопление Вентиляция Водоснабжение и водоотведение Горячее водоснабжение Электромонтажн ые работы Техническое обслуживание Монтаж мостовых кранов Благоустройство Тыс.р уб Тыс.р уб Тыс.р уб Тыс.р уб Тыс.р уб Тыс.р уб Тыс.р уб 1111,72 70 1085,8 65 1423,17 85 816,3 48 883,67 53 24494,13 8 563 2443,67 190 202 м3 кг т 1,37 0,41 0,36 0,1 1 0,26 09-03029-01

Приложение Г Таблица Г.1- Карточка определитель Код рабо ты Наименование работ 1 1 2 2 Внутриплощадочные работы Земляные работы 3 Уплотнение грунта и обратная засыпка Трудо емкость, Чел-дни Машсмен ы 3 Основные строительные машины и иеханизмы Сменность Наименование, марка Количество 67,5 4 134 18,66 5 ДЗ-53 ДЗ-53 ЭО-4112 КАМАЗ-4308 6 8 1 1 1 7 2 1 Количест во рабочих в смену 8 8 7 Продолж ительнос ть, дни ___ 4,56 Катки дорожные самоходные гладкоковальцевые типа «HAMM» ДЗ-53 1 1 8 2 9 7 10 1 4 Фундаменты 39,65 2,23 МКГ-16 Автопогрузчик 5т Установка для сварки ручной дуговой Вибратор глубинный КАМАЗ-4308 1 1 1 1 1 1 8 5 5 Каркас здания 359,72 70,51 МКГ-16 Лига-02 ВДМ-2x315 Машины шлифовальные электрические КАМАЗ-4308 ПСГ-500 1 1 1 1 1 1 1 20 14 203

1 2 3 4 6 Установка панелей стен из сэндвич панелей 178,82 56,64 7 Кстройство кровли 327 8 8 Заполнение проемов 37,28 0,7 9 Устройство полов 163,65 7,2 10 11 Устройство оснований по отмостку Покрытие основ отмостки асфальтовой смесью 5,86 0,87 5,89 _____ _ 5 Стены МКГ-16 Лига-02 ВДМ-2x315 Машины шлифовальные электрические КАМАЗ-4308 ПСГ-500 КС-3577 БК-1 КАМАЗ-4308 КС-3577 БК-1 КАМАЗ-4308 Компрессоры передвижные с двигателем внутреннего сгорания Катки дорожные самоходные гладкие Трамбовки пневматические при работе от подвижных компрессорных станций КАМАЗ-4308 КАМАЗ-4308 204 Продолжение Таблицы Г.1 8 9 6 7 1 1 1 1 1 1 1 20 7 1 1 1 1 1 1 1 1 20 14 1 10 2 1 10 9 1 1 3 2 1 1 3 2 1 1

1 12 13 14 15 16 17 2 Монтаж металлических пожарных лестниц Санитарно-технические работы Электромонтажные работы Техническое обслуживание Монтаж мостовых кранов Благоустройство 3 1,03 4 0,04 5 Продолжение Таблицы Г.1 8 9 1 1 6 1 7 1 321 1 1 10 16 53 1 1 10 3 563 190 1 1 1 1 20 15 14 6 205

Приложение Д Таблица Д.1- Расчет площади строительных складов Конструкции, Ед. Изделия, из Qобщ Материалы м 1 2 3 Металлоконструк т 123,24 ции Гравий м3 360,6 Доски обрезные м3 0,66 Т, дн Qобщ Т n α k Qзап q F β S Тип склада 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 14 8,8 5 1,1 1,3 62,92 0,7 89,9 0,6 149,9 Открытый 24 14 15,1 0,05 5 5 1,1 1,1 1,3 1,3 107,97 1,5 0,36 1,7 71,98 0,22 0,6 0,6 119,9 0,4 Открытый Открытый Под навесом Под навесом Под навесом Закрытый Закрытый Открытый Под навесом Блоки оконные м2 144 2 72 15 1,1 1,3 514,8 45 11,44 0,55 20,8 Блоки дверные м2 10 2 5 15 1,1 1,3 107,25 44 2,44 0,55 4,44 Ворота м2 43 2 22,5 15 1,1 1,3 482,63 44 10,97 0,55 19,95 Болты Олифа Сендвич панели Реберойд кровельный кг кг м2 41,64 126,9 1343 14 2 7 2,98 63,45 191,9 5 5 15 1,1 1,1 1,1 1,3 1,3 1,3 21,3 3,2 453,67 800 1372 0,8 6,6 0,57 1715 0,65 0,65 0,6 10,16 0,9 2150 м2 192 23 8,35 15 1,1 1,3 179,1 0,6 0,55 1,09 206 300

Приложение Е Производственный корпус машиностроительног завода в г. Омске Составлена СНБ-2001.(2010) Сметная стоимость Переведена в цены по состоянию на 01.05.2020 Сметна з/пл 24436,7 тыс.руб 3645,565 тыс.руб Нормативная трудоемкость 14951,94 тыс.чел*ч Таблица Е.1- Локальная смета на общестроительные работы № п/п 1 1 2 3 4 5 Шифр и № позиции нормат. Наименование работ, ед.изм 2 3 4 01-02-02702 01-01-03006 Планировка площадки, 1000 м3 Срезка растительного слоя, 1000м3 3.88 8 6 7 Земляные работы 166,86 166,86 630,2 0 17,07 0,77 76 949,58 0 949,58 116,24 01-01-00802 Разработка траншеи и котлована экскаваторами; 1000м3 Разработка грунта вручную (подчистка), 100м3 Уплотнение грунта, 100м2 5,54 26 3897,25 0 3,87 99 29,1 456 01-02-05502 01-02-00701 Кол ичес тво Стоитмость ед., руб Прямые затраты з/пл раб строит Эксплуатация машин з/пл машинистов Общая стоимость, руб Прямы е затрат ы 5 з/пл Эксплуат рабочих машин строител З/пл ей машинист ов 8 9 Затраты тр. на раб. строит Затраты труда машинистов на ед всего 10 11 0 630,2 64,6 0 1,1 0 4,17 718,65 0 718,65 87,97 0 7,49 0 5,67 3897,25 375,43 15236. 3 0 15236.3 1467.8 0 24,19 0 94,57 1903,23 1903,23 ____ 520,92 520,92 ____ 189 0 51,73 0 70,95 0 70,95 10,77 1317,4 0 1317,4 199,98 0 0,81 0 13,19 207

6 1 7 06-01-00101 Устройство бетонной подготовки, 100м3 6,35 9 2 01-01-03402 3 Обратная засыпка, 1000м3 4 5,93 06 50360,18 1686,60 5 6 1315,9 1315,9 0 104,14 Итого по разделу 1 ФОТ 5223,161+2864,4 МДС 8133.2004 2686,6 239,40 20,966 140404 ,2 7 4751,8 5 163579 ,6 4702,241 8 0 5223,161 7489,4 667,45 9 4751,85 376,6 30143,8 2864,4 180 510,84 28,49 79,43 Продолжение Таблицы Е.1 10 11 0 0 6,71 24,23 562,57 221,26 169563 ,8 Накладные расходы 120%*0,78=94 0,94*169563,8 МДС 8125.2001 159390 Сметная прибыль 77%*0,5=38,5 0,385*193302,7 Эксплуатация машин (30143,82864,4)*6,125 Материалы (163579,6-5223,161-30143,8)*5,840 65282 167086 ,3 748761 ,6 Всего по разделу 1 131006 6 2.Фундаменты 8 06-01-00506 Устройство железобетонны монолитных 0,66 82896,29 2808,32 3108,58 276,19 208 54711, 55 1853,5 2051,67 182,3 278,88 2,8 184,06 1,848

фундаментов, 100м3 1 9 2 06-01-03401 3 Устройство фундаментных балок, 100м3 4 5 6 7 8 9 0,48 139255,3 3 13587,42 9965,48 794,87 15039, 58 1467,45 1076,3 85,85 69751, 13 3320,95 3127,97 268,15 Итого по разделу 2 ФОТ 3320,95+268,15 МДС 8133.2004 20,966 Накладные расходы 120%*0,93=112 1,12*75249,1 МДС 8125.2001 75249, 1 84279 Сметная прибыль 77%*0,65=51 0,51*75249,1 Эксплуатация машин (3127,97268,15)*6,125 Материалы (69751,13-3320,95-3127,97)*5,840 Всего по разделу 2 38377 17516, 4 369684 ,9 585106 ,4 3. Каркас здания 209 Продолжение Таблицы Е.1 10 11 1309 59,63 141,05 6,45 325,11 8,298

10 1 09-01-00102 Монтаж каркаса, 1т 2 (201-9002) 3 Конструкции стальные, т, 35*1 Установка консольных колонн и стоек фахверков, 1т Конструкции стальные, т, 2,4*1 Установка подкрановых балок, 1т Конструкции стальные, т, 11*1 Установка тормозных конструкций, 1т Детали крепления рельсов, т Конструкции стальные, т 11 12 09-03-00212 (201-9002) 13 14 09-03-00302 (201-9002) 15 16 17 18 19 09-03-00501 (201-0631) (201-9002) 09-03-00501 (201-0631) 20 21 (201-9002) Установка подкрановых путей, 1т Детали крепления рельсов, т Конструкции 35 1108,13 245,07 625,36 43,23 38784, 55 8577,45 21887,6 1513,1 4 5 6 7 8 9 35 12309,59 2,4 571,05 115,48 277,16 968,74 71,43 2,4 9136,01 11 787,76 133,46 11 9136,01 2,4 10420,32 3310,48 0,2 9408,88 2,4 9136,01 6,6 10420,32 3310,48 1,2 9408,88 11290, 66 6,6 9136,01 60297, 21,2 2,99 742 104,65 Продолжение Таблицы Е.1 10 11 430835 ,6 403,64 29,76 1370,5 10,47 2,22 25,13 5,33 219264 ,2 508,52 38,2 12,1 2,69 100496 ,1 6730,98 658,98 25008, 77 1881,7 8 7945,16 16154,35 1521,56 307,38 45,49 737,72 109,176 21849,17 44424,47 4349,3 307,38 45,49 2028,7 300,3 21926, 42 6730,98 658,98 210 68774, 11

22 1 23 24 25 09-03-01401 стальные, т Установка связей, 1т 2 (201-9002) 3 Конструкции стальные, т 09-03-01501 (201-9002) Укладка прогонов, 1т Конструкции стальные, т, 11,44*1 11,4 4 4 11,4 4 11,4 4 11,4 4 1728,01 665,07 5 740,26 59,4 6 7 9136,01 639,44 165,95 МДС 8133.2004 365,88 24,32 9136,01 7315,2 8468,57 679,54 8 9 1898,5 4185,67 278,23 49623,84 101682,8 8833,4 63,28 4,01 723,93 45,87 Продолжение Таблицы Е.1 10 11 15,79 1,75 180,64 20,02 104516 122471 1 20,966 122561 4 Накладные расходы 120%*0,68=82 100500 3 0,82*1225614 МДС 8125.2001 7608,4 104516 Итого по разделу 3 ФОТ 49623,84+8833,4 7 19768, 43 Сметная прибыль 77%*0,85=66 0,66*1225614 808905 ,2 Эксплуатация машин (101682,88833,4)*6,125 Материалы (1224711-49623,84- 568702 ,6 626867 211 4571,22 609,606

-101682,8)*5,840 9 987690 4 Всего по разделу 3 1 2 3 26 09-004-00604 Установка панелей стен из сэндвич панелей, 100 м2 Конструкции стальные, т; 0,273 Панели многослойные стальные с прошивкой из профилированного листа, м2 27 (201-9360) (201-9400) 28 4 5 6 4.Стены 7 8 9 6,36 8726,44 1923,71 6257,91 570,92 117196 ,1 25835,43 84003,44 7667,46 3,67 272,09 998,6 6,36 645,11 866382 ,7 25835,43 84003,44 7667,46 984577 ,4 Итого по разделу 4 ФОТ 25835,43+7667,46 МДС 8133.2004 20,966 702421 ,6 Накладные расходы 120%*0,86=103 723494 ,2 1,03*702421,6 МДС 8125.2001 Сметная прибыль 77%*0,7=54 379307 ,7 0,54*702421,6 212 Продолжение Таблицы Е.1 10 11 170,24 36,14 2286,323 485,36 2286,323 485,36

Эксплуатация машин (84003,447667,46)*6,125 1 2 3 Материалы (984577,4-25835,43-84003,44)*5,840 467557 ,9 4 5 6 7 30 31 10-01-03402 10-01-04601 10-01-03909 Установка окон ПВХ, 100м2 Установка ворот, 100м2 Заполнение дверных проемов, 100м2 1,44 0,43 0,1 5.Заполнение проемов 165294 547,93 238023 1444,39 8,78 ,4 92273,02 1950,49 39677, 2551,85 141,7 4 37296,62 1050 1496,99 115,43 Итого по разделу 5 ФОТ 3282,23+85,081 МДС 8133.2004 20,966 Продолжение Таблицы Е.1 10 11 213 137,43 0,66 228,66 9,13 197,9 0,95 98,33 3,93 93,92 8,45 9,392 0,845 149,7 11,6 281430 ,5 3282,23 1777,43 85,081 70599 69893 Сметная прибыль 1097,3 789,02 12,65 838,71 60,931 105 Накладные расходы 0,99*70599 2079,93 3729,7 120%*0,82=99 МДС 8125.2001 9 510847 3 738225 4 Всего по разделу 4 29 8 305,63 5,725

77%*0,55=43 30357, 57 0,43*70599 Эксплуатация машин 1 2 3 4 5 6 7 (1777,4385,081)*6,125 33 12-01-01501 34 12-01-01303 35 12,01-00202 Профилированный настил, 100м2 38,8 8 Устройство пароизоляции в один 38,8 8 слой, 100м2 Устройство 38,8 минераловатной 8 плиты, 100м3 Устройство 4-х 155, слойной кровли, 52 100м2 Итого по разделу 6 ФОТ 32319,58+433,058 15685,88 1384,1 108,19 90,85 0,5 1439,06 7,92 134807 Всего по разделу 5 12-01-00708 9 10365, 64 Материалы (281430,5-3282,23 -1777,43)*5,840 32 Продолжение Таблицы Е.1 10 11 8 316022 ,2 6.Устройство кровли 12214,64 87,38 193479 990,27 6,83 ,9 2426,21 197,86 87,61 2,55 38431, 17 3134,1 1387,75 40,4 17,51 0,18 277,36 2,86 7343,9 520,52 163,66 7,76 116327 ,4 8245 2592,4 122,9 45,54 0,55 721,35 8,72 12185,13 331,54 418,94 10,2 139012 ,5 5254,6 6636 161,568 29,34 0,73 464,75 11,57 487251 32319,58 12000,35 433,058 20,966 214 686691 2902,52 54,22

,9 МДС 8133.2004 Накладные расходы 120%*0,83=100 686691 ,4 1*686691,4 1 2 МДС 8125.2001 3 4 5 6 7 8 9 Продолжение Таблицы Е.1 10 11 Сметная прибыль 77%*0,65=51 350212 ,9 0,51*68691,4 Эксплуатация машин (12000,35433,058)*6,125 Материалы (487251-32319,58-12000,35)*5,840 70849, 65 258671 8 369447 2 Всего по разделу 6 36 37 38 11-01-00101 11-01-00209 11-01-01501 Уплотнение грунта, 100м2 Устройство бетонного подстилающего слоя, 1м3 Бетонное покрытие пола, 100м2 38,8 8 676,95 54 7.Полы 75,62 10,9 388, 8 603,55 36,86 0,35 0 95602, 32 5838,6 38,8 8 2299,81 386,11 195,12 36,35 3642,9 6116 109968 ,1 12809,96 Итого по разделу 7 215 10722, 9 855,36 1197,83 172,66 7,7 0,88 121,97 13,9 50,7 0 3,66 0 579,75 0 3090,7 575,8 4339,23 748,46 40,43 2,84 640,42 45 1342,14 58,9

ФОТ 12809,6+748,46 МДС 8133.2004 20,966 284265 ,8 Накладные расходы 120%*0,8=96 1 2 3 4 5 6 7 8 9 511,2 613,58 83,85 3,73 0,55 48,05 7,084 272894 ,8 0,96*284265,8 МДС 8125.2001 Продолжение Таблицы Е.1 10 11 Сметная прибыль 77%*0,68=53 150660 ,9 0,53*284265,8 Эксплуатация машин (4339,23748,46)*6,125 Материалы (109968,1-12809,96-4339,23)*5,840 21993, 47 542062 ,4 127179 6 Всего по разделу 7 39 40 41 11-01-00204 11-01-01901 09-03-02901 Устройство оснований под отмостку, 1м3 Покрытие основ отмостки асфальтовой смесью, 100м2 Монтаж металлических 12,8 8 8.Разные работы 317,97 47,63 4095,4 39,69 6,51 54 1,84 2086,29 286,02 22,5 0 3838,7 8 526,78 41,4 0 26,24 0 48,28 0 0,26 1308,91 365,78 838,57 87,59 340,32 95,1 218,02 22,78 32,37 5,64 8,42 1,47 216

пожарных лестниц, т 8274,5 6 Итого по разделу 8 ФОТ 1133,08+106,63 1 2 МДС 8133.2004 3 20,966 4 5 6 Накладные расходы 120%*0,83=100 МДС 8125.2001 25991, 76 Сметная прибыль 77%*0,85=66 11154, 56 0,66*25991,76 Эксплуатация машин 4694,0 2 (873-106,63)*6,125 Материалы (8274,56-1133,08-873)*5,840 36607, 92 78448, 28 Всего по разделу 8 Специальные виды работ Отопление Вентиляция Водоснабжение и водоотведение 1111,72 1085,8 1423,1 7 217 873 106,63 104,75 8,56 25991, 76 7 1*25991,76 1133,08 8 9 Продолжение Таблицы Е.1 10 11

Горячее содоснабжение Электромонтажные работы Монтаж мостовых кранов 816,3 204,8 297662 ,14 218

Приложение Ж Производственный корпус машиностроительног завода в г. Омске Составлена в ценах на 1.05.2020 Сметная стоимость 37490,23 Vстр=89229 м3 Сметная з/пл т.руб 4721,47 т.руб Измеритель ед.стоимости 3029,1 м3 Таблица Ж.1- Объектная смета № п/п Номера смет и расчетов Наименование работ и затрат 1 1 2 Л.С №1 4 24236,699 2 3 4 Расчет Расчет Расчет 5 Расчет 6 Расчет 7 Расчет 3 Общестроительные работы Отопление Вентиляция Водоснабжение и водоотведение Горячее водоснабжение Электромонтажные работы Внутр. слаботочные сети Итого Временные здания и сооружения, 2,8 Итого 8 ГСН 8105-012001 Строительн ых работ Сметная стоимость, тыс.руб Монтажных Оборудования, Прочих работ мебели, работ и инвентаря затрат 5 6 7 Всего Сметная з/пл, тыс.руб Показатель единичной стоимости, руб/м3 9 3645,565 10 1870 111,18 108,58 142,92 85,8 83,8 110,3 111,18 108,58 142,17 222,35 217,16 284,64 778,2 760,08 996,2 8 24236,69 9 1111,72 1085,8 1423,17 81,63 163,26 571,41 816,3 81,63 63 88,37 795,31 883,67 88,37 86,2 20,48 184,32 204,8 20,48 15,8 24680,26 691,05 996,26 27,9 4085,52 114,4 29762,14 718,95 4198,73 136,6 230 25371,31 1024,16 4199,92 30481,09 4335,33 235,2 219

1 9 2 ГСН 8105-022007 10 МДС 8135.2004 п.4.96 4 1461,39 5 59 6 241,92 Итого Непредвиденные расходы и затраты, 3 26832,7 804,981 1083,16 32,5 4441,84 133,26 32243,4 5246,83 4583,95 137,52 249 Всего по объектной смете 27637,68 1115,66 4575,1 37490,23 4721,47 3029,1 220 7 8 1762,3 Продолжение Таблицы Ж.1 9 10 248,62 3 Зимнее удорожание, 1,8*3,2

Приложение И Производственный корпус машиностроительног завода в г. Омске Составлен в ценах на 1.05.2020 Сметная стоимость 48823,55 тыс.руб. Таблица И.1- Сводный сметный расчет Сметная стоимость, тыс.руб № п/п Номера смет и расчетов Наименование глав, работ и затрат 1 2 3 1 О.С. 2 Расчет 3 4 5 ГСН 81-0501-2001 ГСН 81-0502-2007 Письмо АКО №12-3012684 от 05.07.99 Строительные работы Монтажные работы Оборудование и инвентарь 4 5 Гл.2 Основные объекты строительства Производственный корпус 24680,26 996,26 склада готовой продукции Гл.6 Наружние сети и сооружения Нарижние сети 1234,13 25914,39 996,26 Итого гл.1-7 Гл.8 Временные здания и сооружения Временные здания и 725,6 27,9 сооружения 26639,99 1024,16 Итого гл.1-8 Гл.9 Прочие работы и затраты Зимнее удорожание 1534,47 59 6 Постановлеие правительств а РФ №468 от 21.06.2010 29762,14 4085,52 1488,107 31250,25 114,4 753,5 4199,92 32003,75 241,92 1593,47 Охрана объекта Строительный контроль, 221 7 4085,52 Итого гл.1-9 28174,46 1083,16 4441,84 Гл.10 Содержание дирекции, строительного контраля 6 Прочих Общая сметная стоимость 8 739,14 739,14 793,14 34336,36 734,8 734,8

1 2 7 Смета на пр.раб. Постановлен ие правительств а РФ №145 от 05.09.2007 8 9 МДС 8135.2004 п.4.96 3 4 5 Гл.12 Проектные и изыскательные работы 6 Продолжение Таблицы И.1 7 8 Проектные работы 4964,26 4964,26 Экспертиза 141,03 141,03 Итого гл.1-12 23174,46 1083,16 4441,88 6279,23 40176,45 Непредвиденные расходы и затраты 845,3 32,5 133,26 188,38 1199,44 29019,76 1115,66 4575,14 6467,61 41375,89 Итого по сводному сметному расчету НДС 18% Всего СНДС 7447,66 48823,55 222

Приложение К Рисунок К.1-Фасад в осях 1-10; план на отметке 0,000 223

Рисунок К.2-Схема расположения связей по верхним поясам ферм; схема расположения по нижним поясам ферм; схема расположения вертикальных связий; план кровли. 224