Сохрани и опубликуйсвоё исследование
О проекте | Cоглашение | Партнёры
выпускная бакалаврская работа по направлению подготовки : 08.03.01 - Строительство
Источник: Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования «Дальневосточный федеральный университет»
Комментировать 0
Рецензировать 0
Скачать - 2,7 МБ
Enter the password to open this PDF file:
-
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования «Дальневосточный федеральный университет» Инженерная школа Кафедра инженерных систем зданий и сооружений Рахматулина Мария Борисовна РАЗРАБОТКА ПРОЕКТА СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ВЕНТИЛЯЦИИ ДИЛЛЕРСКОГО ЦЕНТРА ПО ПРОДАЖЕ СПЕЦИАЛИЗИРОВАННОЙ ТЕХНИКИ В Г. ВЛАДИВОСТОКЕ ВЫПУСКНАЯ КВАЛИФИКАЦИОННАЯ РАБОТА по образовательной программе подготовки бакалавров по направлению подготовки 08.03.01 «Строительство» «Теплогазоснабжение и вентиляция» г. Владивосток 2018 1
Студент Руководитель ВКР асс. кафедры ИСЗиС ___________________ ( ученое звание) подпись «_____» ________________ 20____г. ______________ (подпись) И.Д. Лихачев (и. о.ф) «______»________________ 20____г «Допустить к защите» Руководитель ОП _канд.техн.наук, доцент_ ( ученое звание) ______________ (подпись) В.П. Черненков (и. о.ф) «______»________________ 20____г Зав. кафедрой _канд.техн.наук, доцент_ ( ученое звание) ______________ (подпись) А.В. Кобзарь (и. о.ф) «______»________________ 20____г Защищена в ГЭК с оценкой________________ Секретарь ГЭК ____________ подпись Н.С. Ткач И.О.Фамилия «_____» ________________ 20____г. 2
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования «Дальневосточный федеральный университет» ИНЖЕНЕРНАЯ ШКОЛА Кафедра инженерных систем зданий и сооружений ЗАДАНИЕ на выпускную квалификационную работу бакалавра студенту (ке) Рахматулиной Марии Борисовне (фамилия, имя, отчество) группы Б3431д на тему: "Разработка проекта систем отопления и вентиляции дилерского центра по продаже специализированной техники в г.Владивосток" Вопросы, подлежащие разработке (исследованию): Проектирование систем отопления: расчет теплотехнических свойств ограждающих конструкций, расчет теплопотерь в помещениях, конструирование системы отопления, гидравлический расчет системы. Проектирование системы вентиляции: расчет выделяемых в помещениях вредностей, определение требуемого воздухообмена, конструирование системы вентиляции, аэродинамический расчет систем с механическим и естественным побуждением, подбор вентиляционного оборудования. Проектирование индивидуального теплового пункта: схема потключения потребителя, подбор оборудования. Перечень графического материала: Планы здания с системами отопления и вентиляции, аксонометрические схемы систем отопления и вентиляции, узлы отопительных приборов, разрезы приточных систем, схема ИТП. Основные источники информации и прочее, используемые для разработки темы СП 50.13330.2012, СП 41-101-95, СП 60.13330.2012, СП 131.13330.2012 Срок представления работы « 23 » июня 2018 г. Дата выдачи задания «28» декабря 2018 г. Руководитель ВКР ассистент кафедры ИСЗиС (должность, уч.звание) Задание получил _____________ (подпись) ____________ (подпись) 3 (и.о.ф) (и.о.ф)
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования «Дальневосточный федеральный университет» ИНЖЕНЕРНАЯ ШКОЛА Кафедра инженерных систем зданий и сооружений ГРАФИК подготовки и оформления выпускной квалификационной работы студенту (ке) Рахматулиной Марии Борисовне (фамилия, имя, отчество) группы Б3431д на тему: "Разработка проекта систем отопления и вентиляции дилерского центра по продаже специализированной техники в г.Владивосток" № Выполняемые работы и мероприятия п/п 1. Определение теплопотерь здания 2. Конструирование системы отопления и гидравлический расчет 3. Подбор и расчет отопительных приборов 4. Расчет выделяемых в помещениях вредностей 5. Определение требуемого воздухообмена для помещений 6. Конструирование системы вентиляции и аэродинамический расчет 7. Подбор приточно-вытяжного оборудования 8. Проектирование ИТП 9. Написание аннотации, введения и заключения 10. Оформление ВКР Руководитель ВКР ассстент кафедры ИСЗиС (должность, уч.звание) Задание получил Срок выполнения 15.01-28.01 29.01-18.02 19.02-04.03 05.03-18.03 19.03-25.03 26.03-15.04 16.04-29.04 30.04-08.05 07.05-20.05 21.05-14.06 ________________ (подпись) ________________ (подпись) 4 Отметка о выполнении (и.о.ф) (и.о.ф)
АННОТАЦИЯ Тема ВКР: «Разработка проекта систем отопления и вентиляции дилерского центра по продаже специализированной техники в г.Владивосток». Объем – 53 страницы, 22 таблицы, 5 чертежей, список литературы: 34 источника. При создании графического материала использовалась система автоматизированного проектирования AutoCAD. Структура ВКР включает: введение, расчетная часть, графическая часть, а также заключение и список литературы. В ведении представлены цели выполнения ВКР и их актуальность. В расчетной части определены характеристики систем отопления и вентиляции, а также выполнен подбор оборудования для этих систем. Графическая часть состоит из пяти чертежей: планы здания с системой отопления, аксонометрическая схема системы отопления, узлы подключения отопительных приборов, планы здания с приточно-вытяжной вентиляцией, аксонометрические схемы систем вентиляции, разрез приточных установок, схема ИТП. В заключение изложены выводы о проделанной работе и основные характеристики систем отопления и вентиляции. Ключевые слова: отопление промышленно-административного здания, отопительные приборы, вентиляция промышленно-административного здания, оборудование систем вентиляции, индивидуальный тепловой пункт. 5
Оглавление Введение ....................................................................................................................... 6 Глава 1. Общая часть ................................................................................................ 10 1.1 Описание технологического процесса .......................................................... 10 1.2 Строительная характеристика объекта проектирования ............................. 11 1.3 Климатические данные района строительства ............................................. 12 1.4 Расчетные параметры наружного и внутреннего воздуха........................... 12 Глава 2. Расчет и проектирование системы отопления ......................................... 14 2.1 Расчет сопротивления теплопередаче наружных ограждающих конструкций помещений .......................................................................................... 14 2.1 2.1.1 Определение отопительной нагрузки системы отопления ......................... 16 Расчет потерь теплоты через ограждающие конструкции помещений .. 16 2.1.2 Расчет потерь теплоты на нагревание инфильтрирующегося наружного воздуха через наружные ограждающиеся конструкции помещений .................. 17 2.1.3 2.2 Сводная ведомость теплопотерь помещений ............................................ 17 Конструирование и гидравлический расчет системы отопления ............... 18 2.2.1 Конструирование системы отопления ........................................................ 18 2.2.2 Выбор и размещение отопительных приборов ......................................... 19 2.2.3 Расчет поверхности нагрева отопительных приборов.............................. 20 2.2.4 Гидравлический расчет ................................................................................ 23 Глава 3. Расчет и конструирование системы вентиляции .................................... 25 3.1 Расчёт выделения вредностей ........................................................................ 25 3.1.1 Расчет теплопоступлений ............................................................................ 25 3.1.2 Расчет поступления влаги ............................................................................ 30 3.1.3 Расчет газовыделений .................................................................................. 31 3.2 Расчет воздушного баланса объекта проектирования ................................. 32 3.2.1 Расчет воздухообмена из условий ассимиляции вредностей .................. 32 3.2.2 Расчет воздухообмена по нормативной кратности ................................... 37 3.2.3 Сводная ведомость воздушного баланса здания ....................................... 37 3.3 3.3.1 Конструирование и расчет системы вентиляции ......................................... 38 Подбор воздухораспределителей ................................................................ 38 3.3.2 Аэродинамический расчет системы вентиляции с механическим побуждением.............................................................................................................. 39 6
3.3.3 Аэродинамический расчет системы вентиляции с естественным побуждением.............................................................................................................. 41 3.3.4 Подбор оборудования .................................................................................. 41 3.3.5 Подбор воздушных завес ............................................................................. 48 Глава 4. Индивидуальный тепловой пункт (ИТП) ................................................ 50 4.1 Объемно-планировочные и конструктивные решения ИТП ...................... 50 4.2 Схема присоединения системы потребителя к тепловым сетям ................ 50 4.3 Подбор оборудования для ИТП ..................................................................... 51 Заключение ................................................................................................................ 53 Список используемых источников .......................................................................... 55 Приложение А ........................................................................................................... 58 Приложение Б ............................................................................................................ 60 Приложение В............................................................................................................ 75 Приложение Г ............................................................................................................ 78 Приложение Д............................................................................................................ 79 7
Введение В данной бакалаврской работе выполняется проектирование для дилерского центра по продаже специализированной техники систем вентиляции и отопления, а также выбор оборудования для обеспечения их работы. Система отопления поддерживает требуемую температуру воздуха в помещении в холодный период года. Система вентиляции обеспечивает оптимальные параметры микроклимата в совокупности, для всех периодов года при необходимости. Таким образом они поддерживают состояние внутренней среды на заданном уровне. При постоянном пребывании людей в помещении обеспечиваются комфортная для человека температура, влажность и подвижность воздуха, а также концентрация вредных веществ, которые не вредят его жизненным функциям и работоспособности. В помещениях с кратковременным пребыванием людей поддерживаются параметры микроклимата, необходимые для технологического процесса, а также обеспечивается качество воздуха, которое при кратковременном воздействии на человека не ухудшает его состояние здоровья. Для зданий большого объема как правило предусматривается центральная система отопления, когда источник теплоты и отопительный прибор располагаются на удалении, а теплоноситель перемещается между ними по теплопроводам. В качестве генератора теплоты выступают ТЭЦ и котельные, из которых теплоноситель поступает в обслуживаемые здания и помещения непосредственно, либо через теплообменный аппарат. В основном теплоносителем для отопления зданий является вода, реже – водяной пар. В водяных системах отопительными приборами чаще всего являются радиаторы, гладкотрубные приборы и конвекторы. Для общественных, административных и промышленных зданий системы вентиляции с естественным побуждением в большинстве случаев не 8
справляются со своей задачей, поэтому чаще всего применяются системы с механическим побуждением. Для производственных зданий как правило проектируются комбинированные системы вентиляции с использованием аэрации, воздушного душирования и удалением воздуха непосредственно от источника загрязнения, а также с применением воздушных устанавливаемых в наружных проемах ограждающих конструкций. 9 завес,
Глава 1. Общая часть Описание технологического процесса 1.1 Согласно заданию, необходимо запроектировать системы отопления и вентиляции для административно-промышленного здания, отвечающие современным требованиям, которые принимаются по сводам правил (СП), государственным стандартам (ГОСТ) и другим нормативным документам. Источник теплоснабжения здания – котельная, которая обслуживает группу зданий. Теплоноситель – перегретая вода с параметрами 130/75. Располагаемый напор – 5 м вод.ст. Система теплопотребления подключена по независимой схеме. на источнике теплоснабжения применяется количественное регулирование, в здании – качественное. На участке технического осмотра спецтехники работают 4 человека, на участке мойки – 2. Категории работ – IIб и IIа соответственно. Количество обслуживаемой техники – 3 на участке ТО и 1 на участке мойки. В помещении 111 располагается мостовой кран с высотой пролета 5,8 м и суммарной установленной мощностью двигателей Nу 30,45 кВт. Также вдоль южной стены располагается следующее оборудование: Компрессор поршневой B 3800B/100дм3, Nу=2,2 кВт; Станок точильно-шлифовальный BG-14-14, Nу=0,56 кВт; Фильтр механический передвижной с вытяжным устройством MFC1200, Nу=0,56 кВт, максимальный расход воздуха 1200м3/ч, степень очистки – 99%; Станок вертикально-сверильный Quantum B16F, Nу=0,45 кВт. Виду небольших размеров оборудования, принимается что металлическая стружка после обработки деталей на станках удаляется с пола при уборке помещения. Так как в проекте предусмотрен механический передвижной фильтр, местные отсосы от автомобилей не предусматриваются. 10
1.2 Строительная характеристика объекта проектирования Проектируемое здание располагается в городе Владивосток. Главный фасад ориентирован на Юг. Здание условно можно разделить на две части. Первая – одноэтажная, состоит из помещения технического осмотра спецтехники и помещения для их мойки. Вторая – двухэтажная, на первом этаже располагается холл для посетителей, бытовые, а также складские помещения, на втором – офисные помещения. Чердак и подвал в здании отсутствуют. Административные помещения на втором этаже имеют высоту 4,5 м с учетом подшивного потолка. Административные и складские помещения первого этажа имеют высоту 4,2 м. Помещения технического осмотра и мойки имеют высоту 7,95 м. строительный объем 111 помещения – 2771,99 м3, 112 помещения – 939,41 м3. Наружные стены в административной части представляют собой газобетонную кладку с минераловатным утеплителем, а также отделкой алюминиевыми плитами. В помещениях технического осмотра и мойки техники наружные стены выполнены из сэндвич-панелей, которые состоят из алюминиевых плит с минераловатным утеплителем. Покрытие представляет собой конструкцию из сэндвич-панелей. Пол бетонный неутепленный на грунте. 11
1.3 Климатические данные района строительства Таблица 2.1 – Климатические характеристики района строительства Наименование климатологической характеристики Значение, единица измерения Средняя температура наиболее холодной пятидневки -23 °С Средняя температура отопительного периода -4,3 °С Средняя суточная амплитуда температуры воздуха наиболее холодного месяца Относительная влажность наружного воздуха для самого холодного месяца 7,5 °С Расчетная скорость ветра для холодного периода года 5,2 м/с Продолжительность отопительного периода 198 сут. 1.4 Расчетные воздуха параметры 59 % наружного и внутреннего Расчетные параметры наружного воздуха приняты в соответствии с [17] и представлены в таблице 2.2. Таблица 2.2 – Расчетные параметры наружного воздуха Расчетная БарометригеографиГород Период ческое ческая давление широта Теплый Влади44 993 восток Холодный Параметры А t, °C 22 −16 I, кДж/кг 57,4 −14,7 v, м/с 4,2 5,2 Параметры Б t, °C 25 −23 I, кДж/кг 67,7 −22,4 v, м/с 4,2 5,2 Среднесут. амплитуда °C 5,6 7,5 Расчетные параметры внутреннего воздуха приняты в соответствии с [6] для расчетных помещений и в соответствии с [7] для нерасчетных помещений. Расчетные параметры представлены в таблицах 2.3 и 2.4. 12
Таблица 2.3 – Расчетные параметры внутреннего воздуха для расчетных помещений Назначение помещения 111. СТО 112. Автомойка Оптимальные параметры Допустимые параметры Период года tв,°C ϕв, % vв, м/с tв,°C ϕв, % Vв, м/с Холодный 17-19 40-60 ≤0,2 15-21 ≤75 ≤0,4 Переходный 17-19 40-60 ≤0,2 15-21 ≤75 ≤0,4 Теплый 20-22 40-60 ≤0,3 16-27 ≤70 ≤0,5 Холодный 18-20 40-60 ≤0,2 17-23 ≤75 ≤0,3 Переходный 18-20 40-60 ≤0,2 17-23 ≤75 Теплый 21-23 40-60 ≤0,3 18-27 ≤65 Расчетные параметры tв,°C Отоп- Венти- ϕв, % Vв, м/с ление ляция 16 17 60 0,3 0,3 17 60 24 60 0,3 18 70 0,3 ≤0,3 18 70 0,3 ≤0,4 24 60 0,3 17 Таблица 2.4 – Расчетные параметры внутреннего воздуха нерасчетных помещений Номер помещения Наименование помещения 102 103 104 105 106 Холл для посетителей Склад ЗИП Склад ГСМ Вентиляционная камера Коридор Помещение уборочного инвентаря Бытовое помещение Санузел Санузел Офисное помещение Офисное помещение Санузел Комната приема пищи Коридор Техническое помещение Офисное помещение Офисное помещение Санузел 107 108 108 110 201 202 203 204 205 206 207 208 209 Категория помещения по ГОСТ 304942011 3а 6 6 6 6 Температура в холодный и переходный период, ºС 18 16 16 16 16 6 16 24 6 6 6 2 2 6 6 6 6 2 2 6 16 16 16 18 18 16 16 16 16 18 18 16 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 13 Температура в теплый период, ºС 24 24 24 24 24
Глава 2. Расчет и проектирование системы отопления 2.1 Расчет сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций помещений Расчет сопротивления теплопередаче наружных наружных ограждающих конструкций выполняется в соответствии с методикой, приведенной в [13]. Конструкции стен, покрытия, окон и ворот приняты по заданию на проектирование. Требуемое сопротивление теплопередаче для различных конструкций определяется в зависимости от градусосуток отопительного периода (ГСОП), °С·сут/год [13, табл. 3]. ГСОП=(tв-tот)·Zот , (2.1) где tв – температура внутреннего воздуха, ºС (табл.2.3, 2.4); tот – средняя температура наружного воздуха за отопительный период, ºС (табл.2.1); Zот – продолжительность отопительного периода, сут (табл.2.1). ГСОП=(18+4,3)·198=4415 °С·сут/год; Фактическое сопротивление теплопередаче Rо, м2·°С/Вт, вычисляют по формуле Rо= 1 αв +∑ δi λi + 1 αн (2.2) где αв – коэффициент теплоотдачи от внутреннего воздуха к ограждающей конструкции, , Вт/(м2·°С) [13, табл. 4].; αн – коэффициент теплоотдачи от ограждающей конструкции к наружному воздуху, Вт/(м2·°С) [13, табл. 6]; δi – толщина i-го слоя конструкции, м; λi – коэффициент теплопроводности i-го слоя конструкции, Вт/(м°С). Конструктивные слои, а также их теплофизические характеристики представлены в табл.2.5. Теплопроводность для всех слоев и всех помещений вне зависимости от режима эксплуатации принята по параметру Б условия 14
эксплуатации ограждающих конструкций, так как Владивосток относится к влажной зоне. Таблица 2.5 – характеристика строительных материалов ограждающих конструкций Вид ограждения Стена газобетонная Стена из сэндвичпанелей Покрытие из сэндвичпанелей № 1 2 3 4 1 2 3 1 2 3 Характеристика слоев ρ, Материал кг/м3 Известково-песчаный раствор 180 Газобетон на цементном вяжущем 1000 Плиты минераловатные 125 Отделка из алюминия 2800 Лист алюминия 2800 Плиты минераловатные 125 Лист алюминия 2800 Лист алюминия 2800 Плиты минераловатные 125 Лист алюминия 2800 δ,м 0,02 0,4 0,075 0,01 0,01 0,15 0,01 0,01 0,15 0,01 λ, Вт/(м·оС) 0,93 0,43 0,045 221 221 0,045 221 221 0,045 221 Результаты теплотехнического расчета представлены в табл. 2.6. Таблица 2.6 – Результаты теплотехнического расчета наружных ограждений Наименование ограждающей конструкции, условное обозначение Стена газобетонная, НС1 Стена из сэндвич-панелей, НС2 Покрытие, П Окна, О Двери, Дв Ворота, Вор Сплошное остекление, СО Пол по грунту: 1 зона, Пл1 2 зона, Пл2 3 зона, Пл3 4 зона, Пл4 Сопротивление теплопередаче нормируемое Rreq, м2·°С/Вт 2,52 2,52 3,36 0,42 0,42 0,42 0,42 Сопротивление теплопередаче фактическое Rо, м2·°С/Вт 3,32 3,49 3,49 0,55 0,75 0,65 0,46 2,1 4,3 8,6 14,2 15 Коэффициент теплопередачи k, Вт/(м2·°С) 0,3 0,29 0,28 1,82 1,33 1,54 2,17 0,48 0,23 0,11 0,07
2.1 Определение отопления отопительной 2.1.1 Расчет потерь теплоты конструкции помещений нагрузки через системы ограждающие Тепловые потери через ограждающие конструкции состоят из основных и добавочных, которые исчисляются в процентах к основным. Основные теплопотери зависят от разности температур внутри и снаружи помещения, а также от площади, положения в пространстве и сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции. Добавочные теплопотери учитывают ориентацию здания по сторонам света, наличие в помещении двух и более наружных стен, наличие дверей, не оборудованных воздушно-тепловыми завесами и др. С учетом коэффициента надбавки β теплопотери помещения Q, Вт, определяются по формуле 2.3. Q = А · (t в − t н ) ∙ 1 Rо · n · (1 + ∑ β), (2.3) где А – площадь ограждающей конструкции, м2; tв,– температура внутреннего воздуха, ºС (табл.2.3, 2.4); tн – температура наружного воздуха по параметру Б, ºС (табл.2.1); Rо – сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, м2·°С/Вт (табл.2.6); n – коэффициент учитывающий положение ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху. Для помещений, высота которых более 4х метров необходимо рассчитывать величину Q с учетом изменения температуры внутреннего воздуха по высоте помещения. Промышленные помещения имеют высоту 7,95 м. Но ввиду малой величины теплонапряженности в них воздух в рабочей зоне и под потолком имеет одинаковую температуру, т.е. не изменяется по высоте. 16
2.1.2 Расчет потерь теплоты на нагревание инфильтрирующегося наружного воздуха через наружные ограждающиеся конструкции помещений Через окна, двери и неплотности в ограждающих конструкция в помещение проникает инфильтрационный воздух, на нагрев которого расходуется теплота Qi, Вт. Q инф = 0,28 · Gi · c · (t в − t н ) ∙ K, где Gi – расход инфильтрирующегося воздуха, кг/ч; (2.4) c – теплоемкость воздуха, кДж/кг·˚С K – коэффициент учета влияния встречного теплового потока в воздухопроницаемых конструкциях tв и tн– то же, что в формуле 2.3. Расход инфильтрирующегося воздуха зависит от объемно-планировочных решений, а также от плотности световых проемов, витражей. Инфильтрацией через стены и покрытия можно пренебречь ввиду ее малого значения. Расчет проводился согласно методике, изложенной в [25]. 2.1.3 Сводная ведомость теплопотерь помещений Результаты расчета теплопотерь для всех помещений отражены в таблице 2.7, подробная ведомость расчета приведена в приложении А. Таблица 2.7 –Потери теплоты в помещениях № помеще-ния 102 103 104 105 111 112 201 202 204 205 206 207 208 tв ºC 18 16 16 16 16 17 17 18 16 16 16 18 18 Qп Вт 10036 850 1960 638 22846 10917 4973 1030 1411 754 4238 8049 4324 17
В помещениях 111 и 112 необходимо учесть потребность в теплоте на обогрев въезжающего транспорта в количестве 0,029 Вт на 1кг массы транспортного средства на один градус разности температур внутренней и наружной [1]. Средняя масса обслуживаемого транспорта равна 3,3т. Таким образом в помещение технического обслуживания к теплопотерям необходимо добавить 11200 Вт на обогрев 3х единиц техники, а в помещение автомойки необходимо добавить 3830 Вт. 2.2 Конструирование и гидравлический расчет системы отопления 2.2.1 Конструирование системы отопления Согласно заданию на проектирование, принята водяная система отопления с параметрами теплоносителя 95/70 ºС. Теплопроводы системы отопления выполнены из стальных водогазопроводных труб по [8]. Подсоединение отопительных приборов – боковое одностороннее для регистров; нижнее– для радиаторов. Диаметр подводок к отопительным приборам 15 мм, к тепловентилятору – 20мм. Для удаления воздуха из системы в верхних точках должны быть предусмотрены воздухоотводчики. На ветвях 1-3 и 6 верхними точками являются отопительные приборы. На каждом радиаторе в комплектации заводаизготовителя предусмотрен кран Маевского для выпуска воздуха, на гладкотрубных регистрах – кран для ручного выпуска воздуха. На ветвях 4 и 5 воздухоотводчики располагаются на конечных участках на подводке к тепловентилятору, также на ветви 5 в самой верхней точке – в месте изгиба трубопровода над воротами. На этих ветвях предусматривается автоматическое удаление воздуха. Система отопления разделена на 7 ветвей. 1-я ветвь служит для отопления вентиляционной камеры, складских помещений и холла для посетителей. 2-я и 18
3-я – для отопления помещений второго этажа; 4-я и 5-я предназначены для отопления помещения технического осмотра; 6-я ветвь служит для отопления помещения мойки. Все ветви объединяются в распределительный коллектор. Разводящие трубопроводы всех ветвей помимо 1, 4 и 5 прокладываются в каналах в полу. 4 и 5-е проходят по стенам помещения СТО и изолируются. На ветви 1 в пределах помещений складов трубопровод изолируется, а в холле используется скрытая проводка в полу. Тепловая изоляции должна соответствовать требованиям [16]. 2.2.2 Выбор и размещение отопительных приборов В проекте использованы три вида отопительных приборов: биметаллические радиаторы, гладкотрубные регистры и тепловентиляторы. В административных помещениях применяются радиаторы RIFAR BASE монтажной высотой 500 и 200 мм. Вдоль сплошного остекления преимущественно применены радиаторы высотой 200 мм, кроме помещений, где невозможно восполнить теплопотери данными отопительными приборами (помещения 207 и 208). Для складских помещений и вентиляционной камеры предусмотрены секционные гладкотрубные регистры. А также они применяются для отопления помещения автомойки. В помещении для технического обслуживания рекомендуется делать воздушное отопление [1]. В проекте предусмотрено 4 тепловентилятора. 2 прибора КЭВ-19М3,5W1, тепловая мощность которых при параметрах теплоносителя 95/70 ºС составляет 8,9-9,5 кВт. А также 2 прибора КЭВ16М3W1 мощностью 7,6-8,1 кВт. Они установлены согласно рекомендациям производителя, на высоте 3,5 м от уровня пола. Управление режимом работы тепловентиляторов происходит с дистанционного пульта со встроенным термометром. На пульте можно задать режим работы вентиляторов и установить поддерживаемую температуру воздуха. 19
2.2.3 Расчет поверхности нагрева отопительных приборов Требуемая теплоотдача прибора Qпр, Вт, определяется по формуле: Q пр = Q пом − 0,9 ∙ Q тр (2.5) где Q пом – теплопотери помещения, Вт; Q тр – теплоотдача открыто проложенных в пределах помещения труб, Вт. Q тр = qв · lв + qг · lг (2.6) где qв и qг – теплоотдача 1 м вертикальных и горизонтальных труб, Вт/м, принимается исходя из диаметра и положения труб, а также разности температуры теплоносителя при входе его в рассматриваемое помещение и температуры воздуха в помещении [29, табл. III.36]; lв и lг – длины вертикальных и горизонтальных труб в пределах помещения, м Для расчетов радиаторов теплоотдачей труб можно пренебречь, так как используется скрытая прокладка труб. Определение количества секций радиаторов N, шт, выполнено по методике, представленной в [33]. N= 70 1+n Qпр Qн.у. ∙( ) ∙b∙p∙c ∆t ∙( 360 Mпр m ) (2.7) где Qн.у. – номинальный тепловой поток одной секции радиатора, определенный при нормальном атмосферном далениии, температурном напоре Δt=70ºС и массовом расходе теплоносителя через прибор Mпр=360 кг/ч; Mпр –фактичсекий расход теплоносителя черз отопительный прибор, кг/ч; b – коэффициент, учитывающий влияние расчетного атмосферного давления на тепловой поток радиатора; p – коэффициент, учитывающих влияние количества секций в радиаторе на его тепловой поток; c – поправочный коэффициент подключения; 20 c, учитывающий влияние схемы
m – Усредненный показатель степени, учитывающий расход теплоносителя, отличный от номинального; Δt – фактический температурный напор. ∆t = tн +tк 2 − tв (2.8) где tн – температура теплоносителя на входе в радиатор, ºС; tк –температура теплоносителя на выходе из радиатора, ºС; tв –температура воздуха внутри помещения, ºС. При двухтрубной схеме соединения отопительных приборов принимаем, что на входе и выходе для всех радиаторов температуры одинаковые, tн=95 ºС, tк=70 ºС. С учетом этого формула 2.8 примет вид: ∆t = 82,5 − t в (2.9) 21
Таблица 2.8 Расчет поверхности отопительных приборов (радиаторов) Приб. Пом-е Тип радиатора Qпр Qн.у. n b c m p N Qф Невязка Вт 2265 2265 2265 1040 1040 1040 1642 1642 878 878 2123 2123 2122 2122 2122 878 878 999 1365 862 2039 2039 % 1,5 1,5 1,5 0,5 0,5 0,5 3,4 3,4 2,5 2,5 1,8 1,8 1,8 1,8 1,8 2,5 2,5 3,0 3,3 12,5 3,8 3,8 Р1 Р2 Р3 Р4 Р5 Р6 101 101 101 101 101 101 Rifar Base 500 Rifar Base 500 Rifar Base 500 Rifar Base 200 Rifar Base 200 Rifar Base 200 Вт 2300 2300 2300 1045 1045 1045 Вт 204 204 204 101 101 101 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 1 1 1 1 1 1 0,94 0,94 0,94 0,94 0,94 0,94 0,015 0,015 0,015 0,015 0,015 0,015 0,96 0,96 0,96 0,97 0,97 0,97 шт 14 14 14 13 13 13 Р7 Р8 Р9 Р10 Р11 Р12 Р13 Р14 Р15 Р16 Р17 Р18 Р19 Р20 Р21 Р22 201 201 201 201 208 208 207 207 207 207 207 202 204 205 206 206 Rifar Base 500 Rifar Base 500 Rifar Base 200 Rifar Base 200 1587 1587 900 900 2162 2162 2083 2083 2083 900 900 1030 1411 754 2119 2119 204 204 101 101 204 204 204 204 204 101 101 204 204 204 204 204 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0,94 0,94 0,94 0,94 0,94 0,94 0,94 0,94 0,94 0,94 0,94 0,94 0,94 0,94 0,94 0,94 0,015 0,015 0,015 0,015 0,015 0,015 0,015 0,015 0,015 0,015 0,015 0,015 0,015 0,015 0,015 0,015 0,98 0,98 0,97 0,97 0,97 0,97 0,97 0,97 0,97 0,97 0,97 1 0,98 1 0,97 0,97 10 10 11 11 13 13 13 13 13 11 11 6 8 5 12 12 Rifar Base 500 Rifar Base 500 Rifar Base 500 Rifar Base 500 Rifar Base 500 Rifar Base 200 Rifar Base 200 Rifar Base 500 Rifar Base 500 Rifar Base 500 Rifar Base 500 Rifar Base 500 Подбор гладкотрубных регистров заключается в определении их длины, при заранее принятых диаметре труб и числе их рядов [29]. Изначально определяется требуемая площадь поверхности нагрева Fр, экм. Fр = Qт −Qтр qэ (2.10) где Qт – теплопотери, которые восполняются рассчитываемым регистром, ккал·ч; Qтр – теплоотдача от открыто проложенных в помещении труб, ккал·ч; 22
qэ –теплоотдача от трубы при заданной температуре теплоносителя и температуре внутреннего воздуха [29, табл. III.22]. Имея требуемую и эквивалентную, fэ, экм, площади [29, табл. III.26] поверхности нагрева трубы можно определить необходимую длину регистра l, м, для восполнения потерь теплоты. l= Fр fэ (2.11) Таблица 2.9 Расчет поверхности отопительных приборов (регистров из гл. труб) Ед. Обозн изм. Прибор ГР1 Теплопотери помещения Q Вт 638 Теплоотдача труб Qтр Вт 101 Теплоотдача приб. треб. Qпр.тр. Вт 537 Теплоотдача приб. треб. Qпр.тр. ккал/ч 461 Диаметр труб dу мм 40 ккал/ч Теплоотдача с 1экм трубы qэ 450 ·экм Пов-ть нагрева 1 м Трубы fэ экм 0,195 Кол-во рядов N шт 4 Требуемая площадь Fр экм 1,026 поверхности нагрева Требуемая длина регистра lтр м 1,6 Принятая длина регистра l м 2,0 Теплоотдача приб. действ. Qпр. Вт 612 ГР2 ГР3 ГР4 ГР5 ГР6 ГР7 1959 101 1858 1597 100 849 101 748 643 40 4608 101 4507 3875 100 2765 101 2664 2290 100 2765 101 2664 2290 100 4608 101 4507 3875 100 450 450 443 443 443 443 0,462 0,195 0,462 0,462 0,462 0,462 4 4 4 4 4 4 3,550 1,429 8,747 5,170 5,170 8,747 1,9 2,0 1934 1,8 2,0 816 4,7 5,0 4761 2,8 3,0 2856 2,8 3,0 2856 4,7 5,0 4761 2.2.4 Гидравлический расчет Гидравлический расчет системы произведен методом удельных потерь давления на трение [29]. Результаты расчета приведены в приложении Б. Перепад температур на отопительных приборах принят постоянным и равен 25 ºС. В радиаторах, используемых в проекте, предусмотрено наличие термостатического клапана Heimeier 4335, для которого подобрана предварительная настройка (возможно дополнительное подключение к клапану 23
термостатического регулятора, для поддержания комфортной температуры внутри помещений). Радиаторы так же оснащаются узлом нижнего подключения. В проекте к установке принят узел HERZ 3766 в проходном исполнении. Для регистров из гладких труб предусмотрены термостатические клапана фирмы Danfoss, модель RA-N 15. Потери давления при проходе теплоносителя через термостатический клапан и узел нижнего подключения определены по диаграммам [33], а также по методике расчета потерь давления на клапане [32] и учтены при гидравлическом расчета как дополнительные потери Pдоп, Па. Потери давления на тепловентиляторах приняты по данным предоставленным производителем [34]. Настройки клапанов приведены в приложении Б. Каждая ветвь системы условно разделена на кольца, которые между собой имеют невязку <10%. На обратных трубах у распределительной гребенки расположены автоматические балансировочные клапаны ASV-PV фирмы Danfoss [21], параметры настройки которых отражены в приложении Б. Совместно с ними применяются запорные клапаны ASV-M. С учетом применения клапанов невязка системы составляет 4,6%.Данные подбора клапанов представлены в приложении В. Применение автоматических балансировочных клапанов обусловлено переменным расходом теплоносителя, так как на отопительных приборах установлены термостатические клапана с предварительной настройкой, а также принятая в проекте температура внутреннего воздуха поддерживается только в рабочее время. В результате гидравлического расчета определены: потери системы ΔP=19,7 кПа; нагрузка на систему отопления Qот=87 кВт; расход воды на отопление Gот=2995 кг/ч. 24
Глава 3. Расчет и конструирование системы вентиляции Расчёт выделения вредностей 3.1 3.1.1 Расчет теплопоступлений Тепловая нагрузка на систему вентиляции определяется как разность всех видов теплопоступлений и потерь теплоты в помещении. При расчете вентиляции учтены следующие источники поступления теплоты: • От людей; • За счет солнечной радиации через окна, стены, покрытие; • От электрического освещения; • Технологические; От людей в помещение поступает явная теплота Qя, Вт, поступаемая за счет конвекции и лучеиспускания, а также скрытая теплота, выделяемая при дыхании вместе с влагой и за счет испарения с поверхности кожи. Полная теплота Qп, Вт, равна их сумме [26]: 𝑄ля = 𝑞ля ∙ 𝑛 (3.1) 𝑄пя = 𝑞пя ∙ 𝑛 (3.2) где qя, qп – тепловыделения явные и полные, выделяемые одним человеком, Вт, принимаются в зависимости от температуры окружающей среды и степени тяжести работ [26, табл. 6.1]; n – количество работников. Таблица 3.1 поступление теплоты от людей № пом. 111 112 Кол-во людей, n 4 2 Холодный и переходный период Теплый период qя, Вт qп, Вт Qя, Вт Qп, Вт qя, Вт qп, Вт Qя, Вт Qп, Вт 121 116 206 205 486 231 824 410 77 77 192 192 307 154 793 396 Теплота от искусственного освещения [24]: 25
𝑄осв = 𝐸 ∙ 𝑞осв ∙ 𝜂осв ∙ 𝐹п (3.3) где E – номинальная освещенность, Лк; qосв – удельные тепловыделения, Вт/(м2∙Лк); ηосв – доля тепловой энергии, попадающей в помещение; Fп – площадь помещения, м2. Таблица 3.2 поступление теплоты от искусственного освещения № пом. E, Лк 111 112 200 150 qосв, Вт/(м2∙Лк) 0,091 0,091 ηосв 1 1 Fп, м2 353 120 Qосв, Вт 6427 1633 Теплопоступления через заполнение световых проемов в теплый период года определяются как сумма поступлений тепла за счет солнечной радиации и теплопередачи. Вторая величина крайне мала и в расчетах ею можно пренебречь [26]. Q ср = (qпр ∙ K инс + qр ∙ Кобл ) ∙ β1 ∙ β2 ∙ β3 (3.4) где qп, qр – максимальная интенсивность прямой и рассеянной солнечной радиации, падающей на световой проем, Вт/м2, зависит от географической широты района строительства и ориентации ограждающей конструкции; Кинс – коэффициент инсоляции, учитывающий долю солнечной радиации, прошедшей через световой проем после затенения наружными козырьками и вертикальными ребрами (в расчетах принят равным 1, т.к. козырьки и ребра отсутствуют) Кобл – коэффициент облучения поверхности светового проема рассеяной радиацией; Fок – площадь светового проема, м2; 1 – поправочный коэффициент, учитывающий загрязнение стекла; 2 – поправочный коэффициент, учитывающий проникание солнечной радиации через световой проем; 3 – коэффициент, учитывающий нестационарную защиту световых проемов. 26
Таблица 3.3 поступление теплоты через заполнения световых проемов Помещение № 111 Южные Северные окна окна 119,8 300 83,8 113 0,78 0,76 0,3 0,85 1 18,1 29,1 2667 qп, Вт/м2 qр, Вт/м2 1 2 3 Кобл Кинс Fок, м2 Qср, Вт Помещение № 112 Северные Южные окна окна 119,8 300 83,8 113 6,0 9,7 889 Для тёплого периода в расчетах суммарного теплопоступления принимается большее из значений Qосв и Qср. Теплопоступления через покрытия в теплый период зависят от географического положения здания и наружных параметров воздуха [31]. Q покр = (tн.у. −tв )∙Fп Rп (3.5) где tн.у. – условная наружная температура воздуха под покрытием, °С; Fп – площадь покрытия, м2; Rп – сопротивление теплопередачи покрытия, м2·°С/Вт. t н.у. = t н + qср ∙ρп αн (3.6) где qср – среднесуточный тепловой поток солнечной радиации на горизонтальную поверхность, Вт/м2; tн – средняя наружная температура воздуха в июле, °С; п – коэффициент поглощения солнечной радиации поверхностью покрытия; н – коэффициент теплоотдачи воздуху на наружной поверхности покрытия, Вт/(м2·°С). 27
∝н = 8,7 + 2,6√vн (3.7) где vн – скорость ветра по параметру А. Таблица 3.4 поступление теплоты через покрытие № пом. F, м2 111 112 353 120 R п, υ н, αн, м ·°С/Вт м/с Вт/(м2·°С) 2 3,36 4,2 29,6 qср, Вт/м2 ρп tн, °С tв , °С tн.у., °С 331 0,8 22 24 30,9 Qпокр, Вт 728 247 Поступление теплоты от электродвигателей, Qэл.дв. рассчитывается по формуле 3.8 [28]. Теплопоступления от технологического процесса, Qтехн. принимаются для металлообрабатывающих станков в размере 250 Вт на 1 кВт установленной мощности. Q эл.дв. = 103 ∙ Ny ∙ K c ∙ (1 − K п ∙ ηд + K п ∙ Кт ∙ ηд ) (3.8) где Ny – номинальная установочная мощность электродвигателя, кВт; K с − коэффициент спроса на электроэнергию; K п − коэффициент перехода теплоты в помещение; Кт − коэффициент полноты загрузки электродвигателя; ηд − КПД двигателя, %. Таблица 3.5 поступление теплоты от электродвигателей и оборудования Наименование оборудования компрессор станок точильно-шлифовальный Фильтр механический станок сверильный Кран Мостовой Nу, кВт 2,2 0,56 1,1 0,45 10,5 Kп Kт Kс 1 1 1 1 1 1 1 0,1 0,9 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 ηд, Qэл.дв., % Вт 70 440 70 112 70 81 70 84 70 630 Σ 1347 Qтехн., Вт 140 112,5 253 В помещении автомойки необходимо учесть выделение скрытой теплоты Qскр, Вт, вместе с испарившейся влагой. 28
𝑄скр = 0,278 ∙ 𝑀вл ∙ 𝐼п (3.9) где Mвл – количесвто испарившейся влаги, кг (расчет в п. 3.1.2); Iп – энтальпия пара при температуре испарения, кДж/кг (температура испарения принята равной внутренней температуре воздуха по мокрому термометру). Для холодного и переходного периода: 𝑄скр = 0,278 ∙ 39,7 ∙ 2527 = 27884 Вт. Для теплого периода: 𝑄скр = 0,278 ∙ 75,8 ∙ 2535 = 53328 Вт. Потери теплоты через ограждающие конструкции, восполнение которых приходится на систему вентиляции Qвент, Вт, определяются как разность теплопотерь помещения, рассчитанных для температуры внутреннего воздуха в режиме вентиляции Qпом, Вт, и теплоотдачи от отопительных приборов, Qс.о., Вт: 𝑄вент = 𝑄пом − 𝑄с.о. (3.10) 𝑄пом = 𝑄с.о. ∙ 𝑡в.в. −𝑡н 𝑡в.о.−𝑡н (3.11) где tв.в., tв.о. – расчетные температуры внутреннего воздуха в режиме вентиляции и отопления, ºС (табл. 2.3); tн – расчетная температура наружного воздуха (табл. 2.1), ºС. Таблица 3.6 потери теплоты, восполняемые системой вентиляции № пом. Qс.о., Вт tв.в., ºС tв.о., ºС tн, ºС Qвент, Вт 111 34046 17 15 -23 1792 112 14747 18 17 -23 369 Таблица 3.7 Тепловой баланс Наиме- Объем Расчетный Внутрен29 Теплоизбытки, Вт Тепло-
нование помещения, помещения м3 111 ТО 2807 112 Мойка 951 период года няя темпеполные ратура, ºС Теплый 24 9548 Холодный 17 8122 Переходные 17 8850 условия Теплый 24 55605 Холодный 18 29681 Переходные 18 29928 условия 9062 7784 напряженность, Вт/м3 3,2 2,8 8512 3,0 2034 1618 2,1 1,7 1865 2,0 явные 3.1.2 Расчет поступления влаги На данном предприятии влага попадает в воздух от двух источников: при дыхании людей и в помещении автомойки от технологического процесса. Поступление влаги Mвл, г/ч, от людей зависит от окружающей температуры и степени тяжести работ [26]. 𝑀вл = 𝑚 ∙ 𝑛 (3.12) где m - влаговыделения одним человеком, г/ч; n – количество людей. Таблица 3.8 Расчет поступления влаги от людей № пом. 111 n 4 112 2 Расчетный период Теплый Холодный и переходный Теплый Холодный и переходный m, г/ч 180 120 180 130 M, г/ч 720 480 360 260 В процессе мойки автомобилей со смоченных поверхностей испаряется влага Mвл, кг/ч [19]. 𝑀вл = 7,4 ∙ (𝑎 + 0.017 ∙ 𝑣) ∙ (𝑝1 − 𝑝2 ) ∙ 𝐹 ∙ 101,3 𝑝б (3.13) где a – фактор скорости движения окружающего воздуха под влиянием гравитационных сил; 30
v – скорость движения воздуха в помещении, м/с; p1 – упругость водяного пара в воздухе помещения, кПа; p2 – упругость водяного пара, соответствующая полному насыщению воздуха при его температуре, равной температуре поверхности воды (принимается по температуре мокрого термометра), кПа; pб – расчетное барометрическое давление (табл. 2.2), кПа; F – площадь поверхности, на которой происходит испарение, м2. Таблица 3.9 Расчет поступления влаги со смоченных поверхностей Пов-ть F, м2 Пол Стены 120 284 a v, м/с 0,022 0,031 0,3 0,3 Теплый период p1, p2 , pб, Mвл, кПа кПа кПа кг/ч 2,983 2,239 99,3 18,2 2,983 2,239 99,3 57,5 Σ=75,8 Холодный и переходный пер. p1 , p2, pб, Mвл, кПа кПа кПа кг/ч 2,063 1,673 99,3 9,6 2,063 1,673 99,3 30,2 Σ=39,7 3.1.3 Расчет газовыделений Основные вредности, выделяющиеся при движении автомобиля по территории предприятия — это оксид углерода, углеводород и оксиды азота. Для проектирования вентиляции необходимо иметь значения максимальных секундных выбросов каждого вещества Mi, г/с [18]. M j 103 qij L Kc t B(TO) 3,6 (3.14) где qij - удельный выброс j-го загрязняющего вещества одним автомобилем i-го типа с учетом возраста и технического состояния парка на рассматриваемый год, г/км; L - условный пробег одного автомобиля за цикл на территории предприятия с учетом времени запуска двигателя, движения по территории предприятия и пр.; 31
Кс - коэффициент, учитывающей влияние режима движения (скорости) автомобиля; tв(то) - время выпуска или возврата автомобилей (поступающих на ТО и ТР). Таблица 3.10 Расчет выделяющихся вредностей при работе двигателя автомобиля № пом. 111 112 Кол-во Вещ-во а/м CO 3 CH NОx CO 1 CH NОx tв , ч q, г/км 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 59,5 7,2 2,2 59,5 7,2 2,2 L, км въезд выезд 0,2 0,6 0,2 0,6 0,2 0,6 0,2 0,6 0,2 0,6 0,2 0,6 Kc М, г/с М, г/ч 1,4 1,2 1 1,4 1,2 1 0,035 0,004 0,001 0,012 0,001 0,000 125,0 13,0 3,3 41,7 4,3 1,1 При дыхании человека в атмосферу выделяется диоксид углерода Mco2, г/ч, выделения которого необходимо учитывать для расчета воздухообмена [24]. 𝑀𝐶𝑂2 = 𝑛 ∙ 𝑞𝐶𝑂2 (3.14) где n – количество людей; qCO2 – удельное выделение углекислого газа одним человеком. Для помещения СТО Mco2= 160г/ч, для помещения автомойки Mco2= 80г/ч. 3.2 Расчет воздушного баланса объекта проектирования 3.2.1 Расчет вредностей Количество воздухообмена воздуха L, м3/ч из условий ассимиляции для общеобменной вентиляции определяемое по количеству выделяющихся или вырвавшихся из-под укрытий вредных веществ из расчета разбавления их до предельно допустимой концентрации [15] 𝐿= 𝑀 𝐶п −𝐶в (3.15) 32
где M – количество вредных веществ, поступающих в помещение, г/ч Cп – предельно допустимая концентрация вещества в воздухе рабочей зоны, г/м3; Cн – содержание вещества в приточном воздухе, г/м3 [4, 5]. Таблица 3.11 Расчет воздухообмена для разбавления газовыделений № пом. Вещ-во 111 112 М, г/ч Cп, г/м3 Cв, г/м3 L, м3/ч CO 125,0 0,02 0,006 8925 CH NОx CO2 CO CH NОx CO2 13,0 3,3 160 41,7 4,3 1,1 80 0,1 0,002 1,53 0,02 0,1 0,002 1,53 0,03 0,0006 0,459 0,006 0,03 0,0006 0,459 185 2357 149 2975 62 786 75 Таким образом в участок технического осмотра необходимо подавать не менее 8925 м3/ч свежего воздуха, а в помещение мойки не менее 2975 м3/ч. Для расчета потребного воздухообмена на ассимиляцию тепло- и влагоизбытков необходимо определить параметры приточного и удаляемого воздуха. Параметры определяются по методике [15, прил. В]. В теплый период для систем с механическим побуждением температура приточного воздуха принимается на 0,5 – 1 ºС (нагрев воздуха при прохождении через вентилятор) выше температуры наружного воздуха. В холодный и переходный периоды температура притока tп, ºС, задается основываясь на расположении приточных устройств. t п = t в − Δt , (3.16) где Δt – перепад температур, зависящий от высоты подачи воздуха в рабочую зону. В помещениях для обслуживания автомобилей воздух необходимо подавать в рабочую зону, поэтому перепад температур Δt принят равным 2 ºС. Температура удаляемого воздуха tу, ºС: 33
t у = t в + (𝐻 − ℎр.з. ) ∙ 𝑔𝑟𝑎𝑑 𝑡, (3.17) где grad t– градиент температуры, зависящий от теплонарпряженности помещения, ºС/м [27, табл.7.6]; Н – высота помещения, м; hp.з – высота обслуживаемой или рабочей зоны, м. Для участка технического осмотра автомобилей в тёплый период года: t п = 22 + 1 = 23 °С; t у = 24 + (7,95 − 2) ∙ 0,5 = 27°С. В холодный период и для переходных условий: t п = 17 − 2 = 15 °С; t у = 17 + (7,95 − 2) ∙ 0 = 17°С. Для участка мойки автомобилей в тёплый период года: t п = 22 + 1 = 23 °С; t у = 24 + (7,95 − 2) ∙ 0,5 = 27°С. В холодный период и для переходных условий: t п = 18 − 2 = 16°С; t у = 18 + (7,95 − 2) ∙ 0 = 18°С. Такие параметры воздуха, как энтальпия и влагосодержание, определяются через построение вентиляционного процесса на i-d диаграмме для трех периодов года. По избыткам полной теплоты и влаговыделению определяется угловой коэффициент луча процесса, ξ, кДж/кг. 𝜀 = 3600 𝑄п 𝑀вл (3.18) Для участка технического осмотра: 𝜀ТП = 3600 9547 𝜀ХП = 3600 8122 720 480 34 = 60915, кДж/кг; = 47738, кДж/кг;
𝜀ПП = 3600 8850 480 = 66377, кДж/кг. Для участка мойки автомобилей: 𝜀ТП = 3600 55605 𝜀ХП = 3600 29681 𝜀ПП = 3600 29928 76113 39995 39995 = 2630, кДж/кг; = 2672, кДж/кг; = 2693, кДж/кг. Для каждого периода воздухообмен следует определять отдельно из условия ассимиляции тепло- и влагоизбытков по методике [15, прил. И]. При ξ > 40000 кДж/кг требуемое количество воздуха для общеобменной вентиляции определяется по избыткам явной теплоты. 𝐺я = 3,6∙𝑄я с∙(𝑡у −𝑡п ) (3.19) где Qя – избыточные потоки явной теплоты в помещении, Вт; tу, tп – температуры воздуха подаваемого и удаляемого из помещения, ºС; c – теплоемкость воздуха, равная 1,005, кДж/(кг·ºС). Для нахождения требуемого воздухообмена на ассимиляцию избытков полной теплоты и влагоизбытков Gп и Gw, кг/ч, определяются влагосодержание и энтальпия приточного и удаляемого воздуха. 𝐺п = 𝐺𝑤 = 3,6∙𝑄п 𝐼у −𝐼п 𝑀вл 𝑑у −𝑑п (3.20) (3.21) где Qп – избыточные потоки полной теплоты в помещении, Вт; Mвл – избытки влаги в помещении, г/ч; Iу, Iп – удельная энтальпия подаваемого и удаляемого воздуха из помещения, кДж/кг; dу, dп – влагосодержание подаваемого и удаляемого воздуха из помещения, г/кг. Для помещения 111 требуемый воздухообмен определяем по формуле 3.19, так как угловой коэффициент луча процесса для всех периодов года больше 40000 кДж/кг. Для теплого периода года: 35
𝐺я = 3,6∙9062 1,005∙(27−23) = 8115, кг/ч. Для холодного периода года: 𝐺я = 3,6∙7784 1,005∙(17−15) = 13941, кг/ч. Для переходных условий: 𝐺я = 3,6∙8512 1,005∙(17−15) = 15245, кг/ч. В качестве расчетного расхода воздуха принимается требуемый воздухообмен для переходного периода, равный 15245 кг/ч. Для всех периодов года в помещении 112 ξ <3000 кДж/кг, поэтому максимальный воздухообмен можно определить по формуле 3.21. влагосодержание воздуха определяется по i-d диаграмме. Для теплого периода года: 𝐺𝑤 = 39995 20.2−13,9 = 12081, кг/ч. Для холодного периода года: 𝐺𝑤 = 76113 5,5−0,3 = 7691, кг/ч. Для переходных условий: 𝐺𝑤 = 39995 11.1−5,8 = 7546, кг/ч. В качестве расчетного расхода воздуха принимается требуемый воздухообмен для летнего периода, равный 12081 кг/ч.. Для дальнейших расчетов массовый расход воздуха переводим в объемный, плотность воздуха принята равной 1,2 кг/м3. Таким образом для участка технического осмотра воздухообмен равен 12704 м3/ч, а для мойки 10068 м3/ч. Полученные расходы больше расходов необходимых для ассимиляции газовыделений, т.е. для дальнейших расчетов используются воздухообмены на ассимиляция явной теплоты и влаги. Определение кратности воздухообмена k, ч-1, для расчетных помещений: 𝑘= 𝐺расч 𝜌∙𝑉 36 (3.22)
где Gрасч – расчетный расход воздуха в помещении, кг/ч; ρ – плотность воздуха, кг/м3; V – объем расчетного помещения, м3. Для помещения 111: 𝑘= 15245 1,2∙2101 = 6,1, ч-1. Для помещения 112: 𝑘= 12081 1,2∙951 = 10,6, ч-1. Согласно [10] приточно-вытяжная вентиляция автомойки должна обеспечивать часовую кратность обмена воздуха не менее 10. Объем воздуха при вытяжке должен быть на 20% больше объема приточного воздуха. 3.2.2 Расчет воздухообмена по нормативной кратности Нормативная кратность воздухообмена для административных помещений принята согласно [13], для склада ЗИП [9, Прил. А1], для склада ГСМ [3]. Воздухообмен по кратности L, м3/ч определяется по формуле 3.23. 𝐿 =𝑘∙𝑉 где k – расчетная кратность воздухообмена, ч-1; (3.23) V – объем расчетного помещения, м3. Для помещений, имеющих сообщение через двери с участком ТО (помещения 103 и 106), объем приточного воздуха принимается с коэффициентом 1,05 [1]. Так как помещение холл для посетителей отделен от участка технического осмотра небольшим коридором, объем приточного воздуха так же увеличивается на 5%. 3.2.3 Сводная ведомость воздушного баланса здания На втором этаже для поддержания воздушного баланса, т.е. равенства подаваемого и удаляемого воздуха, из комнаты для приема пищи удаляется на 15,5 м3/ч воздуха больше, чем по расчету. На первом этаже, в административной части, в коридор подается на 105,1 м3/ч воздуха больше 37
расчетного. Так как приток в помещение склада ЗИП увеличен на 5 %, на столько же увеличивается расход удаляемого воздуха с участка технического осмотра. Итоговые расходы воздуха занесены в таблицу. Таблица 3.12 Сводная ведомость воздушного баланса здания № пом. Назначение помещения 201 202 203 Офисное помещение Офисное помещение Санузел Помещение для приема пищи Коридор Техническое помещение Офисное помещение Офисное помещение Санузел 204 205 206 207 208 209 20,23 4,5 3 4 273,1 379,6 28,5 18,23 42,02 37,23 5,32 4,5 4,5 4,5 4,5 4,5 2 2 1,5 1,5 - 2 1,5 1,5 - 256,5 164,1 283,6 251,3 1637,3 0,0 164,1 283,6 251,3 75,0 1637,3 1,5 - 379,1 158,3 366,9 - 1,5 2 - 80,1 - 20,5 80,1 75,0 75,0 617,5 617,5 1й этаж (Административная часть) Холл для посетителей 58,24 4,2 1,55 Коридор 6,18 4,2 2,05 Склад уборочного инвентаря 3,26 4,2 Бытовое помещение 9,53 4,2 2 Санузел Санузел 3,81 4,2 - 102 106 107 108 108 110 № пом. 103 104 111 112 Площадь, Высота, Кратность, ч-1 Воздухообмен,м3/ч м2 м Приток Вытяжка Приток Вытяжка 2й этаж 34,52 4,5 1,5 1,5 233,0 233,0 26,03 4,5 1,5 1,5 175,7 175,7 20,22 4,5 75,0 Площадь, Высота, Кратность, ч-1 Воздухообмен,м3/ч Назначение помещения м2 м Приток Вытяжка Приток Вытяжка 1й этаж (Производственные помещения) Склад ЗИП 76,62 4,2 1,05 1 337,9 321,8 Склад ГСМ 40,41 4,2 2 2 339,4 339,4 Участок ТО 353,12 7,95 12704 12720 Мойка 119,67 7,95 10067 12081 23450 25463 3.3 Конструирование и расчет системы вентиляции 3.3.1 Подбор воздухораспределителей В административных помещениях для притока и удаления воздуха используются диффузоры ДПУ [23]. Схема воздухообмена "сверху-вверх". Приточные диффузоры приняты таким образом, чтобы максимальный уровень 38
шума был не более 60 дБа, а подвижность воздуха в помещения не превышала 0,2 м/с, для этого учитывается дальнобойность, указанная в каталоге [23]. При удалении воздуха учитывается только требование для максимального уровня звука. Для системы П1 при входе воздуховода в помещение необходимо устанавливать противопожарный нормально-открытый клапан, так как оборудование для этой системы располагается в одном из обслуживаемых помещений. На участок технического осмотра воздух подается в рабочую зону низкоскоростными воздухораспределителями ВНП, а также в смотровую яму решетками АМН. Удаляется воздух поровну сверху и снизу, с учетом удаления из смотровой ямы, для этого используются решетки АМН. На участке автомойки свежий воздух необходимо подавать в нижнюю зону помещения, для этого воздухораспределительные решетки расположены на высоте +3,000 м от уровня пола и подают воздух в рабочую зону под углом 30º. 1/3 вытяжного воздуха удаляется из нижней зоны помещения, а 2/3 из верхней. В помещении автомойки применяются решётки АМН. Для производственных помещений решетки подобраны с учетом скорости воздуха в живом сечении, результаты расчета представлены в приложении Г. 3.3.2 Аэродинамический расчет механическим побуждением системы вентиляции с Применяются воздуховоды из унифицированных деталей, размер которых принимается в соответствии [2]. Для определения требуемых размеров воздуховодов и дальнейшего подбора оборудования производится аэродинамический расчет. Последовательность расчета: 1. Длина участка l, м, определяется с плана 2. Размеры воздуховодов принимаются таким образом, чтобы скорость в живом сечении v была 3-6 м/с в офисных помещениях; 6-7 м/с на магистрали в 39
административной части здания; 6-11 м/с в воздуховодах промышленной части здания. 3. Определяются удельные потери на трение R, Па/м [30]. 4. Определяется коэффициент m – справочная величина, зависит от размеров сторон воздуховода. 5. Находятся потери давления на трение 𝛥𝑃𝑙 = 𝑅 ∙ 𝑚 ∙ 𝑙 (3.24) 6. Определяется динамическое давление 𝑃д , Па 𝑃д = 𝜌∙𝑣 2 2 (3.25) где ρ – плотность воздуха, кг/м3. v – скорость движения воздуха в воздуховоде, м/с. 𝑣= 𝐿 𝐹∙3600 (3.26) где F – площадь живого сечения воздуховода, м2. 7. Рассчитываются потери давления на местных сопротивления ΔPξ, Па, зависящие от коэффициентов местных сопротивлений ξ. 𝛥𝑃𝜉 = ∑𝜉 ∙ 𝑃д (3.27) 8. Полные потери давления на расчётном участке ΔP являются суммой 𝛥𝑃𝑙 и 𝛥𝑃𝜉 , а также учитываются дополнительные потери 𝛥𝑃доп , представляющие собой потери давления в решетках и в клапанах. Таблицы с аэродинамическими расчетами приведены в приложении Д. По результатам расчета потери давления и расход на конечном участке в системах составляют: Система П1 – ΔP=228 Па, L=2255 м3/ч; Система П2 – ΔP=254 Па, L=677 м3/ч; Система П3 – ΔP=270 Па, L=12705 м3/ч; Система П4 – ΔP=477 Па, L=10068 м3/ч; 40
Система В1 – ΔP=179 Па, L=1956 м3/ч; Система В2 – ΔP=307 Па, L=661 м3/ч; Система В3 – ΔP=537 Па, L=12721 м3/ч; Система В4 – ΔP=638 Па, L=12081 м3/ч. 3.3.3 Аэродинамический расчет естественным побуждением системы вентиляции с Система естественной вытяжной вентиляции применяется для удаления воздуха из санузлов. В рассматриваемом здании имеется 4 помещения этой категории, 2 на первом этаже и два на втором. Для каждого этажа предусмотрена отдельная система. Требуемый воздухообмен принят по [12]. Расчет производится с учетом условий переходного периода при температуре наружно воздуха tн= +5°С, и отсутствии ветра. Вентиляция будет исправно работать если гравитационное давление Pгр, Па, превысит потери давления ΔP, Па. 𝑃гр = ℎ ∙ ( 353 𝑡н +273 − 353 𝑡в +273 )∙𝑔 (3.28) где h – расстояние от центра вытяжной решетки до места выброса воздуха по вертикали, м; tв – внутренняя температура воздуха для переходного периода, ºС4. Потери давления в воздуховодах определяются аналогично расчетам для системы с механическим побуждением. Потери системы должны быть меньше располагаемого гравитационного давления на величину запаса 5-10%. Результаты расчётов сведены в таблицу и представлены в приложении Д. 3.3.4 Подбор оборудования Приточное оборудование для систем П2, П3 и П4 размещается в вентиляционной камере, для системы П1 – в подшивном потолке помещения 105. Системы П1 и П2 иемют канальное оборудование подобраное по [22]. Вытяжные вентиляторы располагаются на крыше здания. 41
Подбор калорифера Калорифер подбирается по расходу теплоты Q, м3/ч на нагрев воздуха. 𝑄= 𝐺 3,6 ∙ c ∙ (𝑡к − 𝑡н ) (3.29) где G – массовый расход воздуха, определяемый для плотности воздуха при средней температуре на входе и выходе из калорифера, кг/ч; c – удельная теплоёмкость воздуха на входе в калорифер, кДж/кг·ºС; tк, tн – начальная и конечная температуры воздуха, ºС. На входе в калорифер температура принимается равной наружной, на выходе на 1ºС меньше температуры притока. 𝑄1 = 𝑄2 = 𝑄3 = 𝑄4 = Для систем П1 2255∙1,31 3,6 677∙1,31 3,6 ∙ 1,009 ∙ (15 − 23) = 31461 Вт ∙ 1,009 ∙ (13 − 23) = 8949 Вт 12705∙1,31 3,6 13189∙1,31 3,6 и ∙ 1,009 ∙ (14 − 23) = 172598 Вт ∙ 1,009 ∙ (15 − 23) = 140471 Вт П2 подобраны электрические канальные воздухонагреватели фирмы Lissant, модели НП 60-30/36 и НК 250/9 соответственно. Для подбора водяных калориферов, применяемых в системах П3 и П4 требуются дополнительные расчеты [20]: 1. Необходимо определить требуемую площадь фронтального сечения f, м2, для прохода воздуха. 𝑓= 𝐺 3600∙𝑣 (3.30) где v – массовая скорость движения воздуха, кг/(м2·с) (принимается до 8 кг/(м2·с)); 𝑓3 = 16643 3600∙5 = 0,92 м2 42
Принят калорифер КСк 3 № 9/9 площадью фронтального сечения 0,824, при этом действительная скорость движения воздуха v будет равна 5,6 м/с 13189 𝑓4 = 3600∙5 = 0,73 м2 Принят калорифер КСк 3-10 площадью фронтального сечения 0,58, v=6,3 м/с. 2. Определяется расход теплоносителя, Gw, кг/сек. 𝐺𝑤 = 𝑄 𝑐𝑤 ∙(𝑡вх −𝑡вых ) (3.31) где cw – удельная теплоемкость воды, Дж/кг·ºС; tвх, tвых – температура теплоносителя на входе и выходе из калорифера, ºС. 𝐺𝑤3 = 𝐺𝑤4 = 3. 172598 4200∙(95−70) 140471 4200∙(95−70) = 1,64 кг/с; = 1,34 кг/с. Определяется скорость движения воды в трубках w, м/с. 𝑤= 𝐺𝑤 𝜌𝑤 ∙𝑓𝑤 (3.32) где ρw – плотность воды при средней температуре в воздухонагревателе, кг/м3; fw – средняя площадь живого сечения одного хода теплообменника, м2. 𝑤3 = 𝑤4 = 4. 1,64 970∙0,00236 1,34 970∙0,00116 = 0,7 м/с; = 1,2 м/с; Рассчитывается коэффициент теплопередачи, для подобранных калориферов K. 𝐾 = 𝐴 ∙ 𝑣𝑛 ∙ 𝑤𝑚 (3.33) где A, m, n – коэффициенты, зависящие от типа калорифера. 𝐾3 = 29,3 ∙ 5,60,437 ∙ 0,70,168 = 58,9; 𝐾4 = 29,3 ∙ 6,30,437 ∙ 1,20,168 = 67,4. 5. Находится температурный напор Δt, ºС. 43
∆𝑡 = (𝑡вх −𝑡к )+(𝑡вых −𝑡н ) 2 (3.34) ∆𝑡3 = 2 (95−15)+(70−(−23)) ∆𝑡4 = 6. (95−14)+(70−(−23)) 2 = 87 ºС; = 86,5 ºС. Подсчитывается фактическая тепловая мощность подобранного калорифера q, Вт. 𝑞 = 𝐾 ∙ 𝐹 ∙ ∆𝑡 (3.35) где F – площадь поверхности нагрева выбранного калорифера, м2. 𝑞3 = 58,9 ∙ 34,8 ∙ 87 = 178483 Вт; 𝑞4 = 67,4 ∙ 24,3 ∙ 86,5 = 141885 Вт; 7. Определяется запас тепловой мощности Δ, который должен находиться в пределах от -4% до 20%. ∆= 𝑞−𝑄 𝑄 ∙ 100 (3.36) ∆3 = 178483−172598 ∆4 = 172598 ∙ 100 = 3,4%; 141885−140471 140471 ∙ 100 = 1%. Исходя из запаса тепловой мощности, можно сказать, что подобраны оптимальные калориферы, для заданных параметров воздуха. 8. Подсчитывается фактический расход теплоносителя Gw, кг/с, по формуле 3.31 при Q=q. 9. 178483 𝐺𝑤3 = 4200∙(95−70) 𝐺𝑤4 = 4200∙(95−70) 141885 = 1,70 кг/с; = 1,35 кг/с. Рассчитываются гидравлическое ΔPw, кПа, и аэродинамическое ΔPa, Па, сопротивления принятых калориферов. 44
∆𝑃𝑤 = 𝐶 ∙ 𝑤 2 (3.37) ∆𝑃𝑎 = 𝐵 ∙ 𝑣 𝑟 (3.38) где C, B и r – коэффициенты, зависимые от вида калорифера. ∆𝑃𝑤3 = 16,39 ∙ 0,72 = 8,5 кПа; ∆𝑃𝑎3 = 6,05 ∙ 5,61,8 = 143 Па; ∆𝑃𝑤4 = 19,75 ∙ 0,72 = 27,9 кПа; ∆𝑃𝑎4 = 6,05 ∙ 6,31,8 = 177 Па. Подбор фильтров Фильтры подобраны исходя расходов воздуха, проходящих через них. Для системы П1 подобран фильтр ФВП 60-30, потери давления ΔP, Па, на нем составляют 100 Па. Для системы П2 – ФВК – 200, ΔP=97 Па. Для систем П3 и П4 фильтры ФЛР 1000х500, ΔP3=210 Па, ΔP4=180 Па. Для вытяжных систем В3 и В4 подобраны фильтры ФЛР 1000х500, потери давления в которых составили: ΔP3=210 Па; ΔP4=180 Па. Подбор воздухозаборных решеток и запорных клапанов Решётки вентиляционную подобраны камеру по и размеру проверены воздуховода, на приходящего соответствие в шумовым характеристикам (для производственных зданий уровень звука не должен превышать 95 дБа, для административной части 75 дБа [14]). Воздушные клапаны подобраны под размеры воздухозаборных решеток. Для системы П1 применяется воздухозаборная решётка АРН 600х300, Δ ΔP=63 Па. Для системы П2 – АРН 400х200, ΔP=25 Па. Для систем П3 и П4 решетки АРН 800х500, ΔP3=170 Па, ΔP4=150 Па. Подбор вентиляторов 45
Вентиляторы подобраны на расчетный расход воздуха и потери давления найденные в аэродинамическом расчете, с учетом потерь давления в приточном оборудовании. Для системы П11 подобран канальный прямоугольный вентилятор ВКП 60-30 EC. Для системы П2 – канальный вентилятор ВКК 200 EC. Для системы П3 подобран радиальный вентилятор ВР 80-75 №6,3 с электродвигателем мощностью 6 кВт. Для системы П4 подобран вентилятор ВР 80-75 №6,3 с электродвигателем мощностью 5 кВт. Для вытяжных систем вентиляторы подобраны с учетом потерь на фильтре. Для системы В1 подобран крышной вентилятор DHS 355DV, для системы В2 – DHS 400DV. Для систем В3 и В4 подобраны крышные вентиляторы, предназначенные для использования в агрессивной окружающей среде. Так как расход и потери давления примерно одинаковые подобраны одинаковые вентиляторы DVN 800D6. Подбор шумоглушителя Шумоглушитель подбирается таким образом, чтобы шум от вентилятора, пройдя через шумоглушитель понизился до допустимого. Допустимые параметры шума приняты по [14]. Данные расчета представлены в таблицах 3.13-3.16. По итогам приняты шумоглушители ГТП Евро 600х300, ГТК 200-600, для систем П1 и П2 соответственно. Так как для систем П3 и П4 приняты одинаковые вентиляторы подбор шумоглушителей для этих систем не будет различаться. В связи с этим подобраны одинаковые устройства – ПШГ 1200х600/1000 – 4х200. Расчетные данные представлены в таблицах 3.13-3.15. Потери давления в шумоглушителях составили: ΔP1=2 Па; ΔP2=10 Па; ΔP3=45 Па; 46
ΔP4=40 Па. 47
Таблица 3.13 Подбор шумоглушителя для системы П1 f, Гц 63 125 250 500 100 2000 4000 8000 Шумопроизводительность вентилятора, дБ 64 71 69 78 79 77 75 66 Предельно допустимы уровни звукового давления, дБ Требуемое шумоподавление, дБ Шумоподавление фактическое, дБ 79 70 63 58 55 52 50 49 4 8 6 18 20 28 24 44 25 49 25 37 17 29 Таблица 3.13 Подбор шумоглушителя для системы П2 f, Гц 63 125 250 500 100 2000 4000 8000 Шумопроизводительность вентилятора, дБ 53 56 63 62 64 64 60 53 Предельно допустимы уровни звукового давления, дБ Требуемое шумоподавление, дБ Шумоподавление фактическое, дБ 79 70 63 58 55 52 50 49 1 2 0 6 4 15 9 20 12 24 10 12 4 7 Таблица 3.13 Подбор шумоглушителя для систем П3 и П4 f, Гц 63 125 250 500 100 2000 4000 8000 Шумопроизводительность вентилятора, дБ 90 92 100 93 81 89 81 72 Предельно допустимы уровни звукового давления, дБ Требуемое шумоподавление, дБ Шумоподавление фактическое, дБ 95 87 82 78 75 73 71 69 8 5 11 18 19 15 29 6 40 16 35 10 27 3 19 3.3.5 Подбор воздушных завес Воздушные завесы подобраны с помощью программы "КВМ подбор" производственного объединения КЛИМАТВЕНТМАШ. Параметрами подбора являются размеры проемов, у которых устанавливаются завесы, температуры внутреннего и наружного воздуха, скорость ветра для холодного периода, а также средняя температура струи, принимаемая выше 12 ºС для производственных помещений при работе средней степени тяжести и для вестибюлей административно-бытовых зданий; при отсутствии постоянных рабочих мест на расстоянии 6 м от ворот и дверей средняя температура не может быть ниже 5 ºС. Максимальная температура 48
воздуха на выходе из завесы – 70 ºС для завес у ворот, 50 ºС для завес у дверей. Максимальная скорость – 25 м/с [15]. Для наружных ворот на участках ТО и мойки применяются воздушнотепловые завесы с электрическим теплообменником ЗВВ – 3,2 ЭТ(90), тепловая мощность которых – 90 кВт. Для наружных ворот в помещении 104 применяется воздушная завеса ЗВВ 3,1 ЭТ(67). Для входной двери на первом этаже применяется воздушно-тепловая завеса с электрическим воздухонагревателем ЗВВ 2.105 ЭТ(45) с тепловая мощностью 45 кВт. Для входной двери на втором этаже применяется воздушно-тепловая завеса ЗВВ 1.103 ЭТ(45), тепловая мощность которой 45 кВт. Все воздушно-тепловые завесы должны быть оборудованы автоматикой, которая будет приводить оборудование в действии при открытии ворот или дверей. 49
Глава 4. Индивидуальный тепловой пункт (ИТП) 4.1 Объемно-планировочные и конструктивные решения ИТП Индивидуальный тепловой пункт встроен в обслуживаемое здание и располагается в помещении вентиляционной камеры. В пределах ИТП применяются стальные трубопроводы с тепловой изоляцией. Прокладка трубопроводов – открытая. Запорная арматура предусматривается: на подающем и обратном трубопроводах тепловой сети на вводе и выводе их из тепловых пунктов; на всасывающем и нагнетательном патрубках каждого насоса; на подводящих и отводящих трубопроводах каждого водоподогревателя. Опорожнение трубопроводов осуществляется самотеком в канализацию, путем подключения съемного трубопровода или гибкого шланга. Заполнение системы предусматривается из обратного трубопровода тепловой сети. 4.2 Схема присоединения системы потребителя к тепловым сетям Система отопления и вентиляции подключены по независимой схеме, предусматривающей установку водоподогревателя. В проекте применяются по одному пластинчатому водоподогревателю на систему отопления и вентиляцию. Циркуляционные насосы устанавливаются на обратном трубопроводе перед водоподогревателем. Схема движения теплоносителя аппарате – противоток. 50 в водо-водяном теплообменном
4.3 Подбор оборудования для ИТП Подбор пластинчатых теплообменников производился в программе подбора оборудования фирмы "Ридан". Исходными данными являлись: параметры теплоносителя на входе в ИТП (130/75 ºС), параметры теплоносителя во внутренних системах (95/70 ºС), тепловая мощность. Тепловая мощность системы отопления равна 87,1 кВт, для системы вентиляции — это сумма мощностей применяемых водяных калориферов, которая составляет 320,4 кВт. Для системы отопления подобран пластинчатый теплообменный аппарат XGM-032-16/1-20-L. Количество пластин – 20; площадь поверхности теплообмена одной пластины – 1,34 м2. К теплообменнику подключаются трубы с условным диаметром 32 мм. Потери напора при проходе нагреваемой среды через теплообменный аппарат составили 1,9 м вод. ст. Для системы вентиляции подобран теплообменник HH-19-16/1-18. Количество пластин – 18, площадь поверхности теплообмена одной пластины – 0,68 м2. К теплообменнику подключаются трубы с условным диаметром 65 мм. Потери напора при проходе нагреваемой среды через теплообменный аппарат составили 2,29 м вод. ст. При выборе циркуляционных насосов подача насоса Q, м3/ч принимается по расчетным расходам воды в системах отопления и вентиляции, напор H, м вод.ст., определяется по сумме потерь давления в системах и теплообменных аппаратах. Массовый расход воды в системе отопления составляет 2995 кг/ч, при плотности воды 971 кг/м3 объемный расход теплоносителя составляет 3,08 м3/ч. Потери давления в системе составили 19,7 кПа, что составляет 2,01 м вод.ст. Таким образом для системы отопления подбирается циркуляционный насос со следующими параметрами: подача – 3,08 м3/ч, напор 3,9 м. вод.ст. (сумма потерь давления в системе и на теплообменнике). Этим параметрам соответствует насос Wilo Star-RS 38/6. 51
Согласно расчетам, приведенным в пункте 3.3.4 массовые расходы теплоносителя через калориферы составляют 1,70 кг/с и 1,35 кг/с. Таким образов расход теплоносителя в системе вентиляции составляет 3,05 кг/с или 10980 кг/ч, что соответствует объемному расходу 11,31 м3/ч при плотности теплоносителя 971 кг/м3. Наибольшие потери давления в калориферах – это потери в калорифере системы П4, они составляют 29,4 кПа, что соответствует 2,84 м вод.ст. Согласно данным представленным выше для системы вентиляции циркуляционный насос подбирается на параметры: подача – 11,31 м3/ч, напор – 5,13 м вод.ст. Этим параметрам соответствует насос Wilo Top-S 50/4. Подбор подпиточного насоса осуществляется на подачу насоса равную 20% объема воды, находящейся в трубопроводах тепловой сети и системах отопления и вентиляции, подключенных к водо-подогревателю. Напор определяется из условия поддержания статического давления в системах отопления и вентиляции. Объем воды находящийся в трубопроводах тепловой сети и системах отопления принят в объеме 30 м3 на 1 Гкал (0,026 м3 на 1 кВт) мощности систем. Следовательно, требуемая подача насоса составляет: Q=0,2·0,026·(320,4+87,1)=3,2 м3/ч. Для запроектированной системы статический напор составляет 5,3 м вод.ст., что равно напору насоса. В качестве подпиточного насоса принят насос Wilo IPL VeroLine 30/80-0,12/2. 52
Заключение Результатом бакалаврской является проект систем отопления и вентиляции дилерского центра по продаже специализированной техники со станцией технического осмотра рассчитанной на три единицы техники и участком мойки на одну единицу техники. Тепловая нагрузка на систему отопления составила 87,1 кВт. Система отопления запроектирована водяной, для участка технического осмотра воздушной с применение водяных тепловентиляторов. В системе применяются стальные трубопроводы. Разводка труб – горизонтальная, разделённая на 6 ветвей, которые объединяются в ИТП. В качестве отопительных приборов приняты биметаллические радиаторы и гладкотрубные регистры, на каждом приборе имеется термостатический клапан. На обратных трубопроводах каждой ветви установлены автоматические балансировочные клапана. Гидравлические потери системы отопления составили 19,7 кПа. Для вентиляции запроектировано 4 приточных и 4 вытяжных системы. Для систем применяются воздуховоды из оцинкованной стали. Производительность и аэродинамические потери составили: П1 – L=2255 м3/ч, ΔP=244 Па; П2 – L=677 м3/ч, ΔP=255 Па; П3 – L=12826 м3/ч, ΔP=285 Па; П4 – L=10069 м3/ч, ΔP=477 Па; В1 – L=2255 м3/ч, ΔP=179 Па; В2 – L=2255 м3/ч, ΔP=307 Па; В3 – L=2255 м3/ч, ΔP=535 Па; В4 – L=2255 м3/ч, ΔP=638 Па. Для каждой приточной системы подобраны: вентиляторы, калориферы, фильтры, шумоглушители, воздушные клапаны и воздухозаборные решетки. Для вытяжных систем подобраны вентиляторы и фильтры, где необходимо. 53
Также в проекте предусмотрены две вытяжные системы с естественным побуждением. Источником тепловой энергии является перегретая вода с параметрами 130/75 ºС, системы вентиляции и отопления подключены по независимой схеме с применением двух пластинчатых теплообменников. Работа выполнена в соответствии с требованиями действующих на сегодняшний день сводов правил государственных стандартов и нормативных документов, относящихся к предприятиям автомобильного хозяйства. 54
Список используемых источников 1. ВСН 01-89. Предприятия по обслуживанию автомобилей. М.: Минавтотранс РСФСР, 1990. 24 с. 2. ВСН 353-86. Проектирование и применение воздуховодов из унифицированных деталей. М.: Минмонтажспецстрой СССР, 1986. 24 с. 3. ВНТП 5-95. Нормы технологического проектирования предприятий по обеспечению нефтепродуктами. Волгоград: Минтопэнерго России, 1995. 36 с. 4. ГН 2.2.5.1313-03. Предельно допустимые концентрации (ПДК) вредных веществ в воздухе рабочей зоны. М.: Минздрав России, 1998. 77 с 5. ГОСТ Р ЕН 13779-2007. Технические требования к системам вентиляции и кондиционирования. М.: Стандартинформ, 2008. 47 с. 6. ГОСТ 12.1.005-88. Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны. М.: Стандартинформ, 2006. 71 с. 7. ГОСТ 30494-2011. Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях. М.: Стандартинформ, 2013. 23 с. 8. ГОСТ 3262-75. Трубы стальные водогазопроводные. Технические условия. М.: Стандартинформ, 2007. 8 с. 9. НТП-АПК 1.10.17.001-03. Нормы технологического проектирования баз и складов общего назначения предприятий ресурсного обеспечения. М.: Минсельхоз РФ, 2003. 42 с. 10. СНиП 2.01.57-85. Приспособление объектов коммунально-бытового назначения для санитарной обработки людей, специальной обработки подвижного состава автотранспорта. М.: Госстрой России, 2011. 16с. 11. СП 41-101-95. Проектирование тепловых пунктов. М.: Минстрой России, ГУП ЦПП, 1997. 83 с. 12. СП 44.13330.2011. Административные и бытовые здания Актуализированная редакция СНиП 2.09.04-87*. М.: Минрегион России, 2011. 34 с. 55
13. СП 50.13330.2012. Тепловая защита зданий. М.: Минрегион России, 2012. 100 с. 14. СП 51.13330.2011. Защита от шума Актуализированная редакция СНиП 23-03-2003. М.: Минрегион России, 2011. 46 с. 15. СП 60.13330.2012. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. Актуализированная редакция СНиП 41-01-2003. М.: Минрегион России, 2012. 84 с. 16. СП 61.13330.2012. Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов. Актуализированная редакция СНиП 41-03-2003. М.: Минрегион России, 2012. 56 с. 17. СП 131.13330.2012. Строительная климатология. М.: Минрегион России, 2012. 120 с. 18. ОНТП 01-91. Предприятия автомобильного транспорта. М.: Гипроавтотранс, 2013. 76 с. 19. Внутренние санитарно-технические устройства: в 3 ч. Ч. 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн. 1 / В.Н. Богословский, А.И. Пирумов, В.Н. Посохин [и др.] / под ред. H.H. Павлова, Ю.И. Шиллера. 4-е изд., перераб. и доп. М.: Стройиздат, 1992. 319 с. 20. Калориферы КСк. Расчет и подбор водяных калориферов КСк. URL: http://zao-tst.ru/raschet-podbor-kaloriferov.html 21. Каталог "Балансировочные клапаны" компании Danfoss. URL: http://www.danfoss-msk.ru/literatura/Balans_clapone_katalog.pdf 22. Каталог продукции вентиляционного завода ЛИССАНТ. URL: http://lissanti.nt-rt.ru/#Каталог_продукции_ЛИССАНТ 23. Каталог продукции завода Арктос. URL: http://www.arktos.ru/catalogue 24. Курсовое и дипломное проектирование по вентиляции гражданских и промышленных зданий: учеб. пособие для вузов / В.П.Титов, Э.В. Сазонов, М.: Стройиздат, 1985. 208 с. 56
25. Малявина Е.Г. Теплопотери здания: справочное пособие / Е.Г. Малявина. – М.: «АВОК-ПРЕСС», 2007. 144 с. 26. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха: справочное пособие / под ред. Г.И. Стомахиной. – М.: Пантори, 2003. 308 с. 27. Отопление и вентиляция жилых и общественных зданий: учебное электронное пособие / А.С. Штым, В.П. Черненков, А.В. Кобзарь [и др.]. – Владивосток, ДВФУ, 2016. 130 с. 28. Проектирование вентиляции: справочник / Б.М. Торговников, В.Е.Табачник, Е.М. Ефанов, Киев: Будiвельник, 1983. 256 с. 29. Справочник по теплоснабжению и вентиляции. Кн.1: справочное пособие / Р.В. Щекин, С.М. Кореневский, Г.Е. Бем [и др.]. – Киев: Будiвельник, 1976. 352 с. 30. Справочник по теплоснабжению и вентиляции. Кн. 2: справочное пособие / Р.В. Щекин, С.М. Кореневский, Г.Е. Бем [и др.]. – Киев: Будiвельник, 1976. 416с 31. Теплоснабжение и вентиляция. Курсовое и дипломное проектирование / под ред. проф. Б.М. Хрусталева. – М.: Изд-во Ассоциации строительных вузов, 2008. 784 с. 32. Технический каталог "Клапаны терморегулятора с предварительной настройкой" компании Danfoss. URL: http://heating.danfoss.com/PCMPDF/datasheet_RA-N_RA-NCX.pdf 33. Технический каталог "Радиаторы отопления" компании Rifar. URL: http://www.rifar.ru/upload/iblock/cf0/katalog_rifar-24_01_2018_web.pdf 34. Технический паспорт "Тепловентиляторы. Серия MW" компании Тепломаш. URL: http://teplo-mash.ru/file/doc/passport_mw.pdf 57
Приложение А Таблица А1 – Расчет теплопотерь помещений здания № Огр. Ориенпомеще- Конструктация ния ции 102 СО Ю tв=18 НС1 З О З Дв Ю Пл1 Пл2 Пл3 Пл4 103 НС1 З tв=16 Пл1 Пл2 Пл3 Пл4 104 НС1 З tв=16 НС1 С Вор С Пл1 Пл2 Пл3 105 НС1 С tв=16 Пл1 Пл2 Пл3 111 НС2 С tв=16 НС2 Ю О С О Ю Вор С Пл1 Пл2 Пл3 Пл4 П 112 НС2 С tв=17 НС2 В НС2 Ю А tв-tн 1/Rо м2 54,2 20,0 6,0 3,0 38,9 26,9 18,9 5,5 26,6 12,7 12,7 12,7 42,2 26,2 23,6 5,3 25,4 13,4 5,5 19,7 12,0 12,0 12,0 67,4 107,0 21,6 36,0 54,0 71,9 71,9 71,9 120,8 336,6 24,6 152,0 37,5 n ºС Вт/м2ºС 41 2,17 1 41 0,30 1 41 1,81 1 41 1,33 1 41 0,47 1 41 0,23 1 41 0,11 1 41 0,07 1 39 0,30 1 39 0,47 1 39 0,23 1 39 0,11 1 39 0,07 1 39 0,30 1 39 0,30 1 39 1,53 1 39 0,47 1 39 0,23 1 39 0,11 1 39 0,30 1 39 0,47 1 39 0,23 1 39 0,11 1 39 0,28 1 39 0,28 1 39 1,81 1 39 1,81 1 39 1,53 1 39 0,47 1 39 0,23 1 39 0,11 1 39 0,07 1 39 0,28 0,8 40 0,28 1 40 0,28 1 40 0,28 1 58 1+β Q Qi Qп Примечания 1,05 1,10 1,10 1,05 1,05 1,05 1,05 1,05 1,05 1,00 1,00 1,00 1,00 1,10 1,15 1,15 1,05 1,05 1,05 1,10 1,00 1,00 1,00 1,15 1,15 1,15 1,05 1,15 1,05 1,05 1,05 1,05 1,05 1,15 1,15 1,05 Вт 5071 271 492 172 798 270 95 17 327 235 115 57 116 338 319 364 496 128 26 254 222 108 54 925 1350 1759 2677 3726 1402 685 342 348 3158 346 2142 486 Вт Вт - 2 НС +5%; 2852 10036 на зап. констр. +5% 0 289 0 850 на зап. констр. +5%. на зап. констр. +5%; 1960 на сев. +10%; 2 НС +5%. 638 2 НС +5%; 6472 22846 на сев. констр. +10%. 3 НС +5%; 2255 10917 на сев. констр. +10%;
№ Огр. Ориенпомеще- Конструктация ния ции О С О Ю Вор С Пл1 Пл2 Пл3 Пл4 П 201 СО З tв=17 НС1 С П 202 НС1 С tв=18 НС1 В П О С 204 НС1 В tв=16 П 205 НС1 С tв=16 НС1 В Дв С П 206 НС1 В tв=16 СО Ю П 207 СО Ю tв=18 СО З П 208 СО З tв=18 П - А tв-tн 1/Rо м2 7,6 12,6 18,0 61,9 37,9 21,9 0,7 114,4 27,6 29,6 43,1 19,2 3,8 31,2 2,1 2,6 20,7 3,5 1,2 3,0 28,5 4,0 27,1 41,7 27,7 29,0 44,9 28,0 40,0 n ºС Вт/м2ºС 40 1,81 1 40 1,81 1 40 1,53 1 40 0,47 1 40 0,23 1 40 0,11 1 40 0,07 1 40 0,28 0,8 41 2,17 1 41 0,30 1 41 0,28 0,8 41 0,30 1 41 0,30 1 41 0,28 0,8 41 1,81 1 39 0,30 1 39 0,28 0,8 39 0,30 1 39 0,30 1 39 1,33 1 39 0,28 0,8 39 0,30 1 39 2,17 1 39 0,28 0,8 41 2,17 1 41 2,17 1 41 0,28 0,8 41 2,17 1 41 0,28 0,8 59 1+β Q Qi Qп Примечания 1,15 1,05 1,15 1,05 1,05 1,05 1,05 1,05 1,10 1,15 1,05 1,15 1,15 1,05 1,15 1,10 1,00 1,10 1,10 1,10 1,00 1,15 1,05 1,05 1,05 1,10 1,05 1,05 1,00 Вт 633 964 1274 1238 370 107 2 1101 2702 420 425 272 54 307 180 34 185 45 15 172 255 54 2413 392 2593 2848 443 2624 376 Вт Вт на вост. констр. +10% 1426 4973 2 НС +5%; на С +10%; на З +5%. 216 2 НС +5%; на С +10%; на З +10%. 1030 на сев. констр.+10%; на сев. констр.+10%; 267 754 на вост. констр.+10%. 2 НС +5%; 1380 4238 на вост. констр.+10%. 2 НС +5%; 2164 8049 на зап. констр.+5%. на зап. 1324 4324 констр.+5%. 1192 1411
Приложение Б 1-е кольцо, 1-я ветка Таблица Б1 – Гидравлический расчет 1-й ветви №уч. 1 0-1 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 7-8 9-а а Р6 а' а'-9' 8'-7' 7'-6' 6'-5' 5'-4' 4'-3' 3'-2' 2'-1' 1'-0' Q Вт 2 13484 12846 10886 10036 7736 5436 3136 2091 1045 1045 1045 2091 3136 5436 7736 10036 10886 12846 13484 G кг/ч 3 463,85 441,89 374,49 345,25 266,13 187,01 107,89 71,93 35,96 35,96 35,96 71,93 107,89 187,01 266,13 345,25 374,49 441,89 463,85 dу мм 4 20 20 20 20 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 20 20 20 20 l м 5 2,73 7,73 6,00 5,20 1,90 1,90 2,80 3,20 2,07 0,95 2,07 3,20 2,08 1,90 1,90 5,20 6,00 7,33 2,45 R ∑ξ Па/м 6 7 15,93 4,50 14,45 1,00 10,38 1,00 8,82 1,00 24,85 1,00 12,27 1,00 4,08 1,00 1,82 2,00 0,45 1,00 0,45 7,74 0,45 1,00 1,82 2,00 4,08 1,00 12,27 1,00 24,85 1,00 8,82 1,00 10,38 1,00 14,45 1,00 15,93 4,50 5964,02 60 Рд Па 8 86,79 78,77 56,57 48,08 90,30 44,59 14,84 6,60 1,65 1,65 1,65 6,60 14,84 44,59 90,30 48,08 56,57 78,77 86,79 Рl Па 9 43,48 111,73 62,28 45,88 47,22 23,32 11,44 5,81 0,94 0,43 0,94 5,81 8,50 23,32 47,22 45,88 62,28 105,94 39,02 Рʓ Па 10 390,57 78,77 56,57 48,08 90,30 44,59 14,84 13,19 1,65 12,76 1,65 13,19 14,84 44,59 90,30 48,08 56,57 78,77 390,57 Рдоп Па 11 Руч Па 12 434,05 190,50 118,85 93,96 137,52 67,90 26,28 19,00 2,59 3782,71 3795,90 2,59 19,00 23,34 67,90 137,52 93,96 118,85 184,71 429,59
2-е кольцо, 1-я ветка №уч. 1 0-8 8 Р5 8' 8'-0' 3-е кольцо, 1-я ветка №уч. 1 0-7 7 Р4 7' 7'-0' 4-е кольцо, 1-я ветка №уч. 1 0-6 6 Р3 6' 6'-0' Q Вт 2 G кг/ч 3 dу мм 4 l м 5 R Па/м 6 ∑ξ 7 Рд Па 8 Рl Па 9 Рʓ Па 10 1045 35,96 15 0,95 0,45 9,24 1,65 0,43 15,24 Рдоп Па 11 Руч Па 12 1088,06 3782,71 3798,37 1074,88 5961,32 Q Вт 2 G кг/ч 3 dу мм 4 l м 5 R Па/м 6 ∑ξ 7 Рд Па 8 Рl Па 9 Рʓ Па 10 1045 35,96 15 0,95 0,45 9,24 1,65 0,43 15,24 Рдоп Па 11 Руч Па 12 1069,06 3782,71 3798,37 1055,88 5923,32 Q Вт 2 G кг/ч 3 dу мм 4 l м 5 R Па/м 6 ∑ξ 7 Рд Па 8 Рl Па 9 Рʓ Па 10 2300 79,12 15 1,07 2,20 9,82 7,98 2,35 78,37 5939,90 61 Рдоп Па 11 Руч Па 12 1042,78 3783,85 3864,57 1032,54
5-е кольцо, 1-я ветка №уч. 1 0-5 5 Р2 5' 5'-0' 6-е кольцо, 1-я ветка №уч. 1 0-4 4 Р1 4' 4'-0' 7-е кольцо, 1-я ветка №уч. 1 0-3 3 ГР3 3' 3'-0' Q Вт 2 G кг/ч 3 dу мм 4 l м 5 R Па/м 6 ∑ξ 7 Рд Па 8 Рl Па 9 Рʓ Па 10 2300 79,12 15 1,07 2,20 9,82 7,98 2,35 78,37 Рдоп Па 11 Руч Па 12 974,88 3783,85 3864,57 964,64 5804,09 Q Вт 2 G кг/ч 3 dу мм 4 l м 5 R Па/м 6 ∑ξ 7 Рд Па 8 Рl Па 9 Рʓ Па 10 2300 79,12 15 1,07 2,20 9,82 7,98 2,35 78,37 Рдоп Па 11 Руч Па 12 837,36 3783,85 3864,57 827,12 5529,06 Q Вт 2 G кг/ч 3 dу мм 4 l м 5 R Па/м 6 ∑ξ 7 Рд Па 8 Рl Па 9 Рʓ Па 10 850 29,24 15 2,82 0,30 15,60 1,09 0,85 17,00 5855,16 62 Рдоп Па 11 Руч Па 12 743,40 4360,76 4378,60 733,16
8-е кольцо, 1-я ветка №уч. 1 0-2 2 ГР2 2' 2'-0' 9-е кольцо, 1-я ветка №уч. 1 0-1 1 ГР1 1' 1'-0' Q Вт 2 G кг/ч 3 dу мм 4 l м 5 R Па/м 6 ∑ξ 7 Рд Па 8 Рl Па 9 Рʓ Па 10 1960 67,41 15 2,82 1,59 15,60 5,79 4,50 90,37 Руч Па 12 624,55 4437,29 4532,15 614,31 5771,01 Q Вт 2 G кг/ч 3 dу мм 4 l м 5 R Па/м 6 ∑ξ 7 Рд Па 8 Рl Па 9 Рʓ Па 10 638 21,96 15 2,32 0,17 15,60 0,61 0,39 9,59 5695,07 Потери давления на кольцах составили: Кольцо 1 2 3 4 5 6 7 8 9 Рдоп Па 11 Потери, Па 5695 5771 5855 5529 5804 5940 5923 5961 5964 Невязка, % 7,2 63 Рдоп Па 11 Руч Па 12 434,05 4821,44 4831,42 429,59
1-е кольцо, 2-я ветка Таблица Б2 – Гидравлический расчет 2-й ветви №уч. 1 0-1 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 7-8 8-9 9-10 10-а а Р17 а' а'-10' 10'-9' 9'-8' 8'-7' 7'-6' 6'-5' 5'-4' 4'-3' 3'-2' 2'-1' 1'-0' Q Вт 2 17346 15759 14172 13272 12372 10210 8049 5966 3883 1800 900 900 900 1800 3883 5966 8049 10210 12372 13272 14172 15759 17346 G кг/ч 3 596,69 542,11 487,53 456,57 425,61 351,24 276,87 205,22 133,57 61,92 30,96 30,96 30,96 61,92 133,57 205,22 276,87 351,24 425,61 456,57 487,53 542,11 596,69 dу мм 4 20 20 20 20 20 20 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 20 20 20 20 20 20 l м 5 7,40 2,60 2,65 2,40 3,00 3,80 2,50 1,90 1,90 2,40 2,50 1,07 2,50 1,90 1,90 1,90 2,50 3,80 3,00 2,40 2,15 2,60 7,50 R ∑ξ Па/м 6 7 26,35 1,50 21,75 1,00 17,59 2,50 15,43 1,00 13,41 0,00 9,13 1,00 26,90 1,00 14,78 1,00 6,26 1,00 1,35 2,00 0,34 1,00 0,34 7,74 0,34 1,00 1,35 2,00 6,26 1,00 14,78 1,00 26,90 1,00 9,13 1,00 13,41 1,00 15,43 1,00 17,59 2,50 21,75 1,00 26,35 1,50 4286,97 64 Рд Па 8 143,63 118,55 95,88 84,09 73,07 49,77 97,73 53,69 22,75 4,89 1,22 1,22 1,22 4,89 22,75 53,69 97,73 49,77 73,07 84,09 95,88 118,55 143,63 Рl Па 9 195,01 56,56 46,62 37,03 40,22 34,70 67,25 28,08 11,89 3,23 0,84 0,36 0,84 2,56 11,89 28,08 67,25 34,70 40,22 37,03 37,82 56,56 197,65 Рʓ Па 10 215,44 118,55 239,70 84,09 0,00 49,77 97,73 53,69 22,75 9,78 1,22 9,46 1,22 9,78 22,75 53,69 97,73 49,77 73,07 84,09 239,70 118,55 215,44 Рдоп Па 11 1382,60 Руч Па 12 410,45 175,11 286,32 121,12 40,22 84,47 164,98 81,77 34,64 13,01 2,06 1392,42 2,06 12,33 34,64 81,77 164,98 84,47 113,30 121,12 277,53 175,11 413,09
2-е кольцо, 2-я ветка №уч. 1 0-10 10 Р16 10' 9'-0' 3-е кольцо, 2-я ветка №уч. 1 0-9 9 Р15 9' 9'-0' 4-е кольцо, 2-я ветка №уч. 1 0-8 8 Р14 8' 8'-0' Q Вт 2 G кг/ч 3 dу мм 4 l м 5 R Па/м 6 ∑ξ 7 Рд Па 8 Рl Па 9 Рʓ Па 10 Рдоп Па 11 900 30,96 15 1,07 0,34 9,24 1,22 0,36 11,29 1824,10 Руч Па 12 1412,09 1835,75 1478,33 4726,18 Q Вт 2 G кг/ч 3 dу мм 4 l м 5 R Па/м 6 ∑ξ 7 Рд Па 8 Рl Па 9 Рʓ Па 10 Рдоп Па 11 900 30,96 15 1,07 0,34 9,82 1,22 0,36 12,00 1510,19 Руч Па 12 1399,09 1522,55 1466,00 4387,63 Q Вт 2 G кг/ч 3 dу мм 4 l м 5 R Па/м 6 ∑ξ 7 Рд Па 8 Рl Па 9 Рʓ Па 10 Рдоп Па 11 2083 71,65 15 1,27 1,80 9,82 6,55 2,29 64,27 1542,68 4405,04 65 Руч Па 12 1364,45 1609,24 1431,36
5-е кольцо, 2-я ветка №уч. 1 0-7 7 Р13 7' 7'-0' 6-е кольцо, 2-я ветка №уч. 1 0-6 6 Р12 6' 6'-0' 7-е кольцо, 2-я ветка №уч. 1 0-5 5 Р11 5' 5'-0' Q Вт 2 G кг/ч 3 dу мм 4 l м 5 R Па/м 6 ∑ξ 7 Рд Па 8 Рl Па 9 Рʓ Па 10 Рдоп Па 11 2083 71,65 15 1,27 1,80 9,82 6,55 2,29 64,27 1808,56 Руч Па 12 1282,67 1875,12 1349,58 4507,38 Q Вт 2 G кг/ч 3 dу мм 4 l м 5 R Па/м 6 ∑ξ 7 Рд Па 8 Рl Па 9 Рʓ Па 10 Рдоп Па 11 2162 74,37 15 1,27 1,94 9,82 7,05 2,46 69,24 2119,63 Руч Па 12 1117,69 2191,34 1184,60 4493,63 Q Вт 2 G кг/ч 3 dу мм 4 l м 5 R Па/м 6 ∑ξ 7 Рд Па 8 Рl Па 9 Рʓ Па 10 Рдоп Па 11 2162 74,37 15 1,27 1,94 9,82 7,05 2,46 69,24 2119,63 4324,70 66 Руч Па 12 1033,22 2191,34 1100,14
8-е кольцо, 2-я ветка №уч. 1 0-4 4 Р10 4' 4'-0' 9-е кольцо, 2-я ветка №уч. 1 0-3 3 Р9 3' 3'-0' 10-е кольцо, 2-я ветка №уч. 1 0-2 2 Р8 2' 2'-0' Q Вт 2 G кг/ч 3 dу мм 4 l м 5 R Па/м 6 ∑ξ 7 Рд Па 8 Рl Па 9 Рʓ Па 10 Рдоп Па 11 900 30,96 15 1,27 0,34 9,24 1,22 0,43 11,29 2556,30 Руч Па 12 993,00 2568,02 986,84 4547,87 Q Вт 2 G кг/ч 3 dу мм 4 l м 5 R Па/м 6 ∑ξ 7 Рд Па 8 Рl Па 9 Рʓ Па 10 Рдоп Па 11 900 30,96 15 1,27 0,34 9,24 1,22 0,43 11,29 2815,18 Руч Па 12 871,88 2826,90 865,72 4564,51 Q Вт 2 G кг/ч 3 dу мм 4 l м 5 R Па/м 6 ∑ξ 7 Рд Па 8 Рl Па 9 Рʓ Па 10 Рдоп Па 11 1587 54,58 15 1,27 1,05 9,82 3,80 1,33 37,30 3205,67 4418,05 67 Руч Па 12 585,56 3244,29 588,20
11-е кольцо, 2-я ветка №уч. 1 0-1 1 Р7 1' 1'-0' Q Вт 2 G кг/ч 3 dу мм 4 l м 5 R Па/м 6 ∑ξ 7 Рд Па 8 Рl Па 9 Рʓ Па 10 Рдоп Па 11 1587 54,58 15 1,07 1,05 9,82 3,80 1,12 37,30 3570,04 4432,00 Потери давления на кольцах составили: Кольцо 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 Потери, Па 4287 4726 4388 4405 4507 4494 4325 4548 4565 4418 4432 Невязка, % 9,2 68 Руч Па 12 410,45 3608,46 413,09
2-е кольцо, 3-я ветка 1-е кольцо, 3-я ветка Таблица Б3 – Гидравлический расчет 3-й ветви №уч. 1 0-1 1-2 2-3 3-4 4-а а Р22 а' а'-4' 4'-3' 3'-2' 2'-1' 1'-0' Q Вт 2 7433 6403 4992 4238 2119 2119 2119 4238 4992 6403 7433 G кг/ч 3 255,69 220,27 171,74 145,80 72,90 72,90 72,90 145,80 171,74 220,27 255,69 dу мм 4 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 l м 5 9,29 5,80 3,15 2,49 2,50 0,75 2,50 2,49 3,45 5,80 8,89 №уч. 1 0-4 4 Р21 4' 4'-0' Q Вт 2 G кг/ч 3 dу мм 4 l м 5 R Па/м 6 2119 72,90 15 0,75 1,86 Рд Па 8 83,35 61,86 37,60 27,10 6,78 6,78 6,78 27,10 37,60 61,86 83,35 Рl Па 9 213,13 98,75 32,60 18,57 4,66 1,40 4,66 18,57 35,71 98,75 203,95 Рʓ Па 10 250,06 61,86 37,60 27,10 6,78 56,37 6,78 27,10 37,60 61,86 250,06 ∑ξ 7 Рд Па 8 Рl Па 9 Рʓ Па 10 9,82 6,78 1,40 66,54 R ∑ξ Па/м 6 7 22,94 3,00 17,03 1,00 10,35 1,00 7,46 1,00 1,86 1,00 1,86 8,32 1,86 1,00 7,46 1,00 10,35 1,00 17,03 1,00 22,94 3,00 6185,88 6173,17 69 Рдоп Па 11 Руч Па 12 463,19 160,61 70,21 45,68 11,44 4631,94 4689,71 11,44 45,68 73,31 160,61 454,02 Рдоп Па 11 Руч Па 12 739,68 4631,94 4699,87 733,61
3-е кольцо, 3-я ветка №уч. 1 0-3 3 Р20 3' 3'-0' 4-е кольцо, 3-я ветка №уч. 1 0-2 2 Р19 2' 2'-0' 5-е кольцо, 3-я ветка №уч. 1 0-1 1 Р18 1' 1'-0' Q Вт 2 G кг/ч 3 dу мм 4 l м 5 R Па/м 6 ∑ξ 7 Рд Па 8 Рl Па 9 Рʓ Па 10 754 25,94 15 0,75 0,24 9,82 0,86 0,18 8,43 Рдоп Па 11 Руч Па 12 694,01 4873,54 4882,15 687,94 6264,09 Q Вт 2 G кг/ч 3 dу мм 4 l м 5 R Па/м 6 ∑ξ 7 Рд Па 8 Рl Па 9 Рʓ Па 10 1411 48,53 15 0,75 0,83 9,82 3,00 0,62 29,49 Рдоп Па 11 Руч Па 12 623,80 5166,35 5196,45 614,63 6434,88 Q Вт 2 G кг/ч 3 dу мм 4 l м 5 R Па/м 6 ∑ξ 7 Рд Па 8 Рl Па 9 Рʓ Па 10 1030 35,42 15 0,75 0,44 9,82 1,60 0,33 15,71 6084,20 70 Рдоп Па 11 Руч Па 12 463,19 5150,96 5166,99 454,02
Потери давления на кольцах составили: Кольцо 1 2 3 4 5 Потери, Па 6186 6173 6264 6435 6084 Невязка, % 5,4 2-е кольцо, 4-я ветка 1-е кольцо, 4-я ветка Таблица Б4 – Гидравлический расчет 4-й ветви №уч. 1 0-1 1-а а ТВ2 а' а'-1' 1'-0' Q Вт 2 17023 7823 7823 7823 17023 G кг/ч 3 585,59 269,11 269,11 269,11 585,59 dу мм 4 20 20 20 20 20 l м 5 16,20 14,00 1,00 14,00 16,20 №уч. 1 0-1 1 ТВ1 1' 1'-0' Q Вт 2 G кг/ч 3 dу мм 4 l м 5 R Па/м 6 9200 316,48 20 1 7,41 Рд Па 8 138,33 29,21 29,21 29,21 138,33 Рl Па 9 411,19 75,05 5,36 75,05 411,19 Рʓ Па 10 415,00 73,04 262,93 73,04 415,00 ∑ξ 7 Рд Па 8 Рl Па 9 Рʓ Па 10 Рдоп Па 11 10,50 40,40 7,41 424,24 5000,00 R ∑ξ Па/м 6 7 25,38 3,00 5,36 2,50 5,36 9,00 5,36 2,50 25,38 3,00 7216,83 7084,03 Невязка составила 1,8 %. 71 Рдоп Па 11 5000,00 Руч Па 12 826,19 148,08 5268,29 148,08 826,19 Руч Па 12 826,19 5431,66 826,19
2-е кольцо, 5-я ветка 1-е кольцо, 5-я ветка Таблица Б5 – Гидравлический расчет 5-й ветви Рд ∑ξ Па 7 8 5,00 138,33 2,00 29,21 7,00 29,21 2,00 29,21 5,00 138,33 8647,03 №уч. 1 0-1 1-а а ТВ3 а' а'-1' 1'-0' Q Вт 2 17023 7823 7823 7823 17023 G кг/ч 3 585,59 269,11 269,11 269,11 585,59 l м 5 35,20 14,00 1,00 14,00 35,20 R Па/м 6 25,38 5,36 5,36 5,36 25,38 №уч. 1 0-1 1 ТВ4 1' 1'-0' Q Вт 2 G кг/ч 3 l м 5 R Па/м 6 ∑ξ 7 9200 316,48 1 7,41 9,50 Рl Па 9 893,45 75,05 5,36 75,05 893,45 Рʓ Па 10 691,66 58,43 204,50 58,43 691,66 Рд Па 8 Рl Па 9 Рʓ Па 10 Рдоп Па 11 40,40 7,41 383,84 5000,00 8561,47 Невязка составила 1 %. 72 Рдоп Па 11 5000,00 Руч Па 12 1585,11 133,48 5209,86 133,48 1585,11 Руч Па 12 1585,11 5391,25 1585,11
2-е кольцо, 6-я ветка 1-е кольцо, 6-я ветка Таблица Б5 – Гидравлический расчет 5-й ветви №уч. 1 0-1 1-2 2-3 3-а а ПрГ а' а'-3' 3'-2' 2'-1' 1'-0' Q Вт 2 14746 10138 7373 4608 4608 4608 7373 10138 14746 G кг/ч 3 507,26 348,75 253,63 158,52 158,52 158,52 253,63 348,75 507,26 dу мм 4 20 20 20 15 15 15 20 20 20 l м 5 27,37 6,00 6,00 5,72 2,62 5,22 6,00 6,00 26,97 №уч. 1 0-3 3 ПрВ 3' 3'-0' Q Вт 2 G кг/ч 3 dу мм 4 l м 5 R Па/м 6 2765 95,12 15 2,82 3,17 Рд Па 8 103,80 49,06 25,95 32,04 32,04 32,04 25,95 49,06 103,80 Рl Па 9 521,29 54,01 28,57 50,43 23,10 46,03 28,57 54,01 513,67 Рʓ Па 10 207,60 49,06 25,95 80,09 451,70 80,09 25,95 49,06 207,60 ∑ξ 7 Рд Па 8 Рl Па 9 Рʓ Па 10 Рдоп Па 11 15,60 11,53 8,95 179,94 4892,94 R ∑ξ Па/м 6 7 19,05 2,00 9,00 1,00 4,76 1,00 8,82 2,50 8,82 14,10 8,82 2,50 4,76 1,00 9,00 1,00 19,05 2,00 6491,41 6126,65 73 Рдоп Па 11 4715,16 Руч Па 12 728,89 103,08 54,52 130,52 5189,96 126,11 54,52 103,08 0,73 Руч Па 12 886,49 5081,83 158,33
3-е кольцо, 6-я ветка №уч. 1 0-2 2 ПрБ 2' 2'-0' 4-е кольцо, 6-я ветка №уч. 1 0-1 1 ПрА 1' 1'-0' Q Вт 2 G кг/ч 3 dу мм 4 l м 5 R Па/м 6 ∑ξ 7 Рд Па 8 Рl Па 9 Рʓ Па 10 Рдоп Па 11 2765 95,12 15 2,82 3,17 15,60 11,53 8,95 179,94 4892,94 6017,61 Q Вт 2 G кг/ч 3 dу мм 4 l м 5 R Па/м 6 ∑ξ 7 Рд Па 8 Рl Па 9 Рʓ Па 10 Рдоп Па 11 4608 158,52 15 2,82 8,82 15,60 32,04 24,86 499,75 4715,16 5969,39 Потери давления на кольцах составили: Кольцо 1 2 3 4 Руч Па 12 831,97 5081,83 103,81 Потери, Па 6491 6127 6018 5969 Невязка, % 8,0 74 Руч Па 12 728,89 5239,77 0,73
Приложение В Таблица В1 – Определение предварительной настройки термостатических клапанов для 1-й ветви Уч-к Qпр Gпр ∆Pпр тр ∆Pпр тр Kvтр Kvа оконч. ∆Pпр ок ∆Pпр ок Настр. Клапан а Р6 а' 8 Р5 8' 7 Р4 7' 6 Р3 6' 5 Р2 5' 4 Р1 4' 3 ГР3 3' 2 ГР2 2' 1 ГР1 1' Вт 1045 1045 1045 2300 2300 2300 850 1960 638 3 Па 1787 3425 3463 2698 2834 3109 4310 4470 4930 бар 0,018 0,034 0,035 0,027 0,028 0,031 0,043 0,045 0,049 3 3 бар 0,036 0,036 0,036 0,028 0,028 0,028 0,044 0,044 0,048 кПа 3,583 3,583 3,583 2,834 2,834 2,834 4,361 4,437 4,821 1K-2 1K-2 1K-2 2K-5 2K-5 2K-5 2 5 3 Heimeier 4335 Heimeier 4335 Heimeier 4335 Heimeier 4335 Heimeier 4335 Heimeier 4335 Danfoss RA-N 15 Danfoss RA-N 15 Danfoss RA-N 15 м /ч 0,036 0,036 0,036 0,079 0,079 0,079 0,029 0,067 0,022 м /ч 0,27 0,19 0,19 0,48 0,47 0,45 0,14 0,32 0,10 м /ч 0,19 0,19 0,19 0,47 0,47 0,47 0,14 0,32 0,10 75
Таблица В2 – Определение предварительной настройки термостатических клапанов для 2-й ветви Уч-к Qпр Gпр ∆Pпр тр ∆Pпр тр Kvтр Kvа оконч. ∆Pпр ок ∆Pпр ок Настр. Клапан а Р17 а' 10 Р16 10' 9 Р15 9' 8 Р14 8' 7 Р13 7' 6 Р12 6' 5 Р11 5' 4 Р10 4' 3 Р9 3' 2 Р8 2' 1 Р7 1' Вт 900 900 900 2083 2083 2162 2162 900 900 1587 1587 м3/ч 0,031 0,031 0,031 0,072 0,072 0,074 0,074 0,031 0,031 0,055 0,055 Па 1370 1371 919 913 1020 991 1090 1911 2079 2223 2460 бар 0,014 0,014 0,009 0,009 0,010 0,010 0,011 0,019 0,021 0,022 0,025 м3/ч 0,26 0,26 0,32 0,75 0,71 0,75 0,71 0,22 0,21 0,37 0,35 м3/ч 0,28 0,24 0,33 0,75 0,66 0,66 0,66 0,20 0,19 0,33 0,31 бар 0,012 0,017 0,009 0,009 0,012 0,013 0,013 0,024 0,027 0,027 0,031 кПа 1,223 1,664 0,880 0,913 1,179 1,270 1,270 2,396 2,655 2,736 3,100 1K-4 1K-3 1K-5 2K-8 2K-7 2K-7 2K-7 1K-2 1K-2 1K-5 2K-3 Heimeier 4335 Heimeier 4335 Heimeier 4335 Heimeier 4335 Heimeier 4335 Heimeier 4335 Heimeier 4335 Heimeier 4335 Heimeier 4335 Heimeier 4335 Heimeier 4335 Таблица В3 – Определение предварительной настройки термостатических клапанов для 3-й ветви Уч-к Qпр Gпр ∆Pпр тр ∆Pпр тр Kvтр Kvа оконч. ∆Pпр ок ∆Pпр ок Настр. Клапан а Р22 а' 4 Р21 4' 3 Р20 3' 2 Р19 2' 1 Р18 1' Вт 2119 2119 754 1411 1030 м3/ч 0,073 0,073 0,026 0,049 0,035 Па 5355 3895 4595 4617 5003 бар 0,054 0,039 0,046 0,046 0,050 м3/ч 0,32 0,37 0,12 0,23 0,16 м3/ч 0,37 0,37 0,12 0,22 0,16 бар 0,039 0,039 0,047 0,049 0,049 кПа 3,882 3,882 4,674 4,866 4,901 1K-6 1K-6 1K-1 2K-2 2K-1 Heimeier 4335 Heimeier 4335 Heimeier 4335 Heimeier 4335 Heimeier 4335 76
Таблица В4 – Определение предварительной настройки термостатических клапанов для 6-й ветви Уч-к а ПрГ а' 3 ПрВ 3' 2 ПрБ 2' 1 ПрА 1' Qпр Вт 4608 2765 2765 4608 Gпр 3 м /ч 0,159 0,095 0,095 0,159 ∆Pпр тр Па ∆Pпр тр бар Kvтр Kvа оконч. 3 3 5258 5367 5237 0,053 0,054 0,052 0,41 0,41 0,69 м /ч ∆Pпр ок бар 0,047 0,049 0,049 0,047 м /ч 0,73 0,43 0,43 0,73 ∆Pпр ок кПа 4,715 4,893 4,893 4,715 Настр. 7 1 1 7 Клапан Danfoss RA-N 15 Danfoss RA-N 15 Danfoss RA-N 15 Danfoss RA-N 15 Таблица В5 – Определение предварительной настройки термостатических клапанов для 6-й ветви Ветвь Рветки Рветки+ASV-M Ртр Рс клап Q Gпр ∆Pпр тр ∆Pпр тр Kvтр 1 2 3 4 5 6 Па 5964 4038 6435 7217 8647 6491 Па 9407 9735 7481 12703 14134 10608 Па Па 19407 18735 19481 18703 19134 19608 Вт 13484 17346 7433 17023 17023 14746 м3/ч 0,46 0,60 0,26 0,59 0,59 0,51 Па 9727 9399 11653 6430 5000 8525 бар 0,10 0,09 0,12 0,06 0,05 0,09 м3/ч 1,49 1,95 0,75 2,31 2,62 1,74 19134 Невязка составила 4,6 %. 77 Kvоконч. ∆Pвет ок ∆Pвет ок Настр. бар 0,10 0,09 0,12 0,06 0,05 0,09 4,5 4,9 3,2 5,7 5,5 4,8 м3/ч 3,03 3,19 1,76 1,00 1,00 3,70 кПа 10,0 9,0 12,0 6,0 5,0 9,0
Приложение Г Таблица Г1 – Расчет минимального количества приточно-вытяжных решеток Помещение 103 104 111 (см. яма) 111 (верхн. зона) 111 (нижн. зона) 112 (верхн. зона) 112 (нижн. зона) Система Приток Вытяжка Приток Вытяжка Приток Вытяжка Приток Вытяжка Приток Вытяжка Приток Вытяжка Приток Вытяжка L, м3/ч V, м/с 338 1,2 322 1,5 339 1,2 339 1,5 203 0,2 203 0,2 Тип решетки АМР 500х100 АМР 300х100 АМР 500х100 АМР 500х100 АМР 500х100 АМР 500х100 F0 ,м2 0,045 0,045 0,045 0,045 0,045 0,045 Fтр ,м2 nтр (оконч) nпринятое Fд ,м2 0,0782 2 2 0,09 0,0596 1 2 0,09 0,0785 2 2 0,09 0,0628 1 1 0,045 0,2819 6 6 0,27 0,2819 6 6 0,27 6005 11792 5803 2 0,2 2 АМР 800х200 ВНП ф 400 АМР 500х100 0,15 3,24 0,15 0,834 16,378 0,806 6 5 5 6 7 6 0,9 22,68 0,9 1,85 0,14 1,79 8054 10068 4027 2 1,2 2 АМР 800х200 АМР 1000х300 АМР 800х200 0,15 0,287 0,15 1,1186 2,3306 0,5593 7 8 4 8 8 4 1,2 2,296 0,6 1,86 1,22 1,86 78 V д ,м/с 1,04 0,99 1,05 2,09 0,21 0,21
Приложение Д Таблица Д1 – Аэродинамический расчет системы П1 №уч. Расход м3/ч u R dэ м 0,100 0,125 0,160 0,200 0,200 м/с 4,47 5,72 5,24 4,75 5,46 Па/м 3,18 3,79 2,36 1,50 1,93 ∑ʓ ∆Pl m lуч 6-5 5-4 4-3 3-2 2-1 126,4 252,8 379,1 537,5 617,5 м 2,000 2,000 9,610 3,230 5,810 Па 17-15 16-15 175,7 233,0 3,590 4,570 0,125 0,160 3,98 3,22 1,95 0,98 15-13 408,7 6,430 0,160 5,65 2,71 14-13 273,1 1,060 0,160 3,78 1,30 13-11 681,8 0,990 0,200 6,03 2,32 12-11 251,3 6,850 0,125 5,69 3,75 11-10 10-9 9-7 933,1 1189,6 1353,7 1,050 3,800 0,370 0,315 0,315 0,315 3,33 4,24 4,83 0,44 0,69 0,87 8-7 283,6 5,850 0,160 3,92 1,39 7-1 1637,3 3,000 0,315 5,84 1,24 1,00 8,15 Невязка, % = 7,65 1,00 3,71 1-0 2254,8 5,000 0,355 6,33 1,24 Невязка, % = 4,13 1,00 6,18 Pд ∆Pʓ Па 0,12 28,90 31,64 26,31 46,55 6,37 7,57 22,73 4,84 22,43 0,01 1,47 1,92 1,94 2,60 Па 12,00 19,66 16,48 13,56 17,90 6,99 4,46 8,43 17,45 0,01 0,00 9,50 6,22 0,09 0,00 1,29 19,15 24,70 1,00 1,38 Невязка, % = 1,41 1,00 2,29 0,01 8,55 0,09 1,32 21,83 28,81 1,00 Невязка, % = 1,00 1,00 1,00 0,02 19,43 0,39 1,37 1,87 1,55 6,64 10,80 13,98 9,10 20,19 21,67 0,07 9,22 0,65 1,37 20,46 28,03 1,05 24,05 25,25 1,00 1,00 1,00 1,00 2,00 1,00 1,00 Невязка, % = 1,00 25,66 1,30 0,47 2,62 0,32 79 ∑∆P 15 0 0 0 0 ∆Pветки(6-1)= 36 35 ∆Pветки(17-15)= 0 ∆Pветки(17-13)= 85 ∆Pветки(17-13)= 0 ∆Pветки(17-11)= 90 ∆Pветки(17-11)= 0 0 0 ∆Pветки(17-7)= 150 ∆Pветки(17-7)= 0 ∆Pветки(17-1)= Па 21,49 36,47 54,37 31,15 68,99 212,46 43,09 39,46 43,09 42,15 85,24 86,46 86,46 31,11 117,57 116,05 117,57 9,57 22,81 22,00 171,95 158,79 171,95 31,74 203,68 Примечания Диф+Пер Тр+Пер Тр+Отв+Пер Тр+Отв Тр+5Отв+Пер Диф+Пер Диф Тр+Пер Диф+Пер Тр+Пер Диф+Пер Тр+Пер Тр Тр Диф+Пер Тр+Пер 31,43 Тр+Отв ∆Pветки(13-а)= 243,89 0
Таблица Д2 – Аэродинамический расчет системы В1 №уч. Расход 3 м /ч u R dэ м 0,125 0,160 0,200 0,200 м/с 4,15 5,07 3,43 4,14 Па/м 2,11 2,23 0,83 1,16 4-3 3-2 2-1 1-0 183,5 366,9 387,5 467,5 м 2,000 4,790 1,350 6,010 13-11 12-11 175,7 233,0 4,290 3,870 0,125 0,160 3,98 3,22 1,95 0,98 11-8 408,7 6,430 0,160 5,65 2,71 10-8 9-8 379,6 251,3 4,680 1,940 0,200 0,160 3,36 3,47 0,80 1,12 8-6 1039,7 6,560 0,250 5,89 1,68 7-6 283,6 4,980 0,160 3,92 1,39 6-5 5-0 1323,3 1487,4 2,790 2,380 0,315 0,315 4,72 5,30 0-а 1954,9 5,000 0,355 5,49 ∆Pl m lуч ∑ʓ Па Pд ∆Pʓ Па 0,10 34,11 13,18 27,61 4,21 10,67 1,11 6,98 0,01 2,21 1,87 2,69 Па 10,36 15,43 7,05 10,26 1,00 1,00 Невязка, % = 1,00 8,36 3,77 2,8 17,45 0,01 0,00 9,50 6,22 0,09 0,00 1,33 19,15 25,47 1,00 1,00 Невязка, % = 1,00 3,72 2,17 0,93 10,99 0,02 0,04 6,77 7,24 0,14 0,29 1,64 20,79 34,09 6,93 6,76 2,34 2,47 0,08 9,22 0,74 0,84 1,04 1,00 Невязка, % = 1,00 1,00 2,12 1,56 13,36 16,88 28,33 26,33 0,95 Невязка, % = 3,76 1,00 4,75 1,81 18,08 32,72 1,00 1,00 1,00 1,00 80 Pд 44 0 0 0 ∆Pветки(4-0)= 37 43 ∆Pветки(13-11)= 0 ∆Pветки(13-8)= 85 87 ∆Pветки(13-8)= 0 ∆Pветки(13-6)= 118 ∆Pветки(13-6)= 0 0 ∆Pветки(13-0)= ∑∆P Па 48,32 44,77 14,30 34,58 141,97 45,45 46,77 46,77 42,92 89,69 88,86 89,46 89,69 45,08 134,78 125,67 134,78 30,66 28,80 136,64 Примечания Диф+Пер Тр+2Отв+Пер Тр+Отв Тр+4Отв+Пер Диф+Пер Диф Тр+Пер Диф+Пер Диф+Пер Тр+Пер Диф+Пер Тр+Отв Тр+Пер 37,47 Тр ∆Pветки(13-а)= 179,44 0
Таблица Д3 – Аэродинамический расчет системы П2 №уч. 4-3 3-2 2-1 1-0 Расход м3/ч 168,9 337,9 507,6 677,3 lуч dэ м 3,500 3,830 2,500 0,700 м 0,100 0,125 0,160 0,200 u м/с 5,98 7,65 7,02 5,99 R Па/м 5,42 6,47 4,05 2,29 ∆Pl m 1,00 1,00 1,00 1,00 Па 18,97 24,78 10,12 1,60 ∑ʓ 2,20 1,63 1,74 2,00 Pд Па 21,44 35,13 29,54 21,54 ∆Pʓ Па 47,18 57,22 51,38 43,08 ∆Pветки(13-а)= ∑∆P Па 66,14 81,99 61,49 44,68 254,31 Примечания Реш+Пер Тр+Отв+Пер Тр+Пер Тр+Отв Таблица Д4 – Аэродинамический расчет системы В2 №уч. Расход 3 3-2 2-1 1-0 м /ч 160,9 321,8 661,2 lуч dэ м 5,000 8,760 7,640 м 0,100 0,125 0,160 u м/с 5,69 7,29 9,14 R Па/м 4,95 5,91 6,61 ∆Pl m 1,00 1,00 1,00 Па 24,77 51,77 50,51 81 ∑ʓ 2,20 1,67 1,67 Pд Па 19,45 31,87 50,13 ∆Pʓ ∑∆P Примечания Па Па 42,79 67,56 Реш+Пер 53,17 104,94 Тр+Отв+Пер 83,84 134,36 Тр+Отв ∆Pветки(13-а)= 306,86
Таблица Д5 – Аэродинамический расчет системы П3 №уч. Расход 3 м /ч lуч b h dэ u м м м 0,315 0,250 м/с 6,24 9,06 R ∆Pl ∆Pʓ Pдоп 0,38 0,12 Па 23,37 49,24 Па 8,88 5,91 Па 11 9 1,54 32,93 8,043 1,00 17,49 Невязка, % = 2,3 1,13 26,04 0,48 49,24 23,45 0,04 44,31 1,77 0,25 0,04 18,33 46,21 4,58 1,85 1,48 28,20 41,75 1,84 52,09 95,58 9,09 10,10 4,1 5,71 0,33 0,06 14,96 47,59 4,94 2,86 1,47 25,94 38,12 1,00 10,42 Невязка, % = 5,9 1,13 2,67 0,86 49,24 42,17 1,50 37,82 56,72 13-12 14-12 1750,0 1600,0 м 10,700 4,700 12-11 3350,0 6,000 0,400 7,41 Па/м 1,40 1,00 3,72 1,00 Невязка, % = 1,42 1,00 15-11 1600,0 4,700 0,250 9,06 3,72 11-7 4950,0 14,300 0,451 8,59 1,61 9-8 10-8 1550,0 1550,0 10,700 4,700 0,315 0,250 5,53 8,78 1,12 3,51 8-7 3100,0 4,700 0,400 6,86 1,23 1,00 1,00 Невязка, % = 1,00 7-0 8050,0 6,000 0,553 9,32 1,45 Невязка, % = 5,9 1,14 9,95 4-3 5-3 1400,0 1573,0 9,800 2,800 0,315 0,250 4,99 8,91 0,93 3,61 3-2 2973,0 5,000 0,400 6,58 1,14 6-2 1600,0 2,800 0,250 9,06 3,72 2-1 4573,0 1,700 0,451 7,94 1,39 0,4 0,6 0,4 0,4 0,4 0,4 ∑ʓ Pд m 1,00 1,00 Невязка, % = 1,00 Па 14,96 17,49 6,2 8,54 11,96 16,49 6,6 5,80 82 ∆Pветки(13-12)= 0 ∆Pветки(13-11)= 9 ∆Pветки(13-11)= 0 ∆Pветки(13-7)= 9 9 ∆Pветки(9-8)= 0 ∆Pветки(9-7)= ∆Pветки(13-7)= 0 ∆Pветки(13-0)= 7 9 ∆Pветки(4-3)= 0 ∆Pветки(4-2)= 9 ∆Pветки(4-2)= 0 ∆Pветки(4-1)= ∑∆P Па 34,85 32,70 34,85 16,58 51,44 50,24 51,44 27,82 79,25 25,27 27,06 27,06 47,55 74,61 79,25 105,52 184,78 21,03 21,94 21,94 43,82 65,76 61,88 65,76 59,39 125,15 Примечания Диф+Пер+Отв Диф+Пер Тр+Пер Диф+Пер+Диафр Диафр d220 Реш+Пер Диф+Отв Диф+Пер Тр+Пер Пер+Тр+Отв Диф+Пер+Отв Диф+Пер Тр+Пер Диф+Пер+Диафр Диафр d205 Тр
Продолжение таблицы Д5 №уч. 21-20 20-19 19-18 18-17 17-16 16-1 Расход м3/ч 33,8 67,5 101,3 135,0 168,8 202,5 lуч b h dэ м 2,000 2,000 2,000 2,000 2,000 7,500 м м м 0,100 0,100 0,100 0,100 0,125 0,125 u м/с 1,19 2,39 3,58 4,78 3,82 4,59 R ∆Pl m Па/м 0,30 1,02 2,13 3,59 1,81 2,52 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Па 0,59 2,05 4,26 7,18 3,62 18,92 1-0 4775,5 0,800 0,4 0,4 0,451 8,29 1,51 Невязка, % = 7,7 1,13 1,36 0-а 12825,5 0,800 0,6 0,6 0,677 9,90 1,26 Невязка, % = 5,3 1,14 1,15 83 ∑ʓ 0,00 1,21 1,36 1,47 1,87 2,12 Pд ∆Pʓ Pдоп ∑∆P Па 0,86 3,42 7,70 13,69 8,76 12,62 Па 0,00 4,15 10,46 20,14 16,38 26,80 Па 1 0 0 0 0 0 Па 1,59 6,20 14,72 27,33 20,00 45,72 115,56 125,15 69,94 195,09 195,09 89,77 284,86 1,66 41,24 68,58 1,51 58,76 88,61 ∆Pветки(21-1)= ∆Pветки(13-0)= 0 ∆Pветки(4-0)= ∆Pветки(13-0)= 0 ∆Pветки(13-а)= Примечания Реш Тр Тр Тр+Пер Тр Тр+2Отв Тр+Пер Тр
Таблица Д6 – Аэродинамический расчет системы В3 №уч. Расход м3/ч u R ∆Pl ∆Pʓ 0,00 1,47 1,72 Па 17,99 28,55 24,70 Па 0,00 41,95 42,38 1,98 2,27 1,56 0,00 1,47 1,72 17,99 28,55 24,70 0,00 41,95 42,38 0,0 8,41 2,41 1,96 1,56 0,94 1,13 1,75 1,46 1,73 1,69 1,71 1,82 1,57 1,58 40,47 34,29 31,33 27,70 19,32 23,47 28,02 59,03 59,17 52,96 47,24 35,22 36,82 44,15 0,59 2,05 4,26 7,18 10,82 173,73 0,00 1,21 1,36 1,43 1,48 6,37 0,86 3,42 7,70 13,69 21,39 30,81 0,00 4,15 10,46 19,60 31,56 196,24 0,78 28,98 22,46 b h dэ м м м 0,25 0,315 0,4 м/с 5,48 6,90 6,42 Па/м 1,47 1,68 1,09 1,00 1,00 1,00 1,98 2,27 1,56 1,00 1,00 1,00 11-10 10-9 9-8 967,1 1934,2 2901,3 м 1,350 1,350 1,425 14-13 13-12 12-8 967,1 1934,2 2901,3 1,350 1,350 1,425 0,250 0,315 0,400 5,48 6,90 6,42 1,47 1,68 1,09 8-7 7-6 6-5 5-4 4-3 3-2 2-1 5802,6 6803,5 7804,3 8805,2 9806,0 10806,9 11807,7 6,450 2,200 2,200 2,200 2,200 2,200 2,900 0,500 0,564 0,618 0,677 0,782 0,782 0,782 8,21 7,56 7,23 6,79 5,67 6,25 6,83 1,30 0,96 0,79 0,63 0,38 0,45 0,53 20-19 19-18 18-17 17-16 16-15 15-1 33,8 67,5 101,3 135,0 168,8 202,5 2,000 2,000 2,000 2,000 2,000 22,950 0,100 0,100 0,100 0,100 0,100 0,100 1,19 2,39 3,58 4,78 5,97 7,17 0,30 1,02 2,13 3,59 5,41 7,57 1-0 12010,2 2,000 0,782 6,95 0,55 0,5 0,5 0,6 0,8 0,8 0,8 0,8 0,5 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 ∑ʓ Pд lуч m Па Невязка, % = 1,00 1,14 1,13 1,13 1,14 1,14 1,14 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Невязка, % = 1,2 1,14 1,25 84 ∑∆P 13 0 0 ∆Pветки(11-8)= 13 0 0 ∆Pветки(14-8)= ∆Pветки(11-8)= 0 0 0 0 0 0 0 ∆Pветки(11-1)= 1 0 0 0 0 0 ∆Pветки(20-1)= ∆Pветки(11-1)= 0 ∆Pветки(11-0)= Па 14,98 44,22 43,94 103,14 14,98 44,22 43,94 103,14 103,14 67,45 61,58 54,92 48,80 36,16 37,95 45,90 455,89 1,59 6,20 14,72 26,78 42,37 369,97 461,64 461,64 23,71 485,35 Примечания Реш+Пер Тр+Пер Тр+Пер Реш+Пер Тр+Пер Тр+Пер Тр+Отв Тр Тр Тр Тр Тр Тр+Отв Реш Тр Тр Тр Тр Тр+2Отв+Диафр Диафр d50 Тр+Отв
Таблица Д7 – Аэродинамический расчет системы П4 №уч. Расход 3 8-7 7-6 6-5 5-4 4-3 3-2 2-1 1-0 м /ч 1258,5 2517,0 3775,4 5033,9 6292,4 7550,9 8809,4 10067,9 lуч м 2,000 2,000 2,000 2,000 2,000 2,000 1,500 35,100 b h dэ м м м 0,315 0,350 0,450 0,500 0,564 0,618 0,618 0,677 0,5 0,5 0,5 0,6 0,5 0,6 0,6 0,6 u м/с 4,49 7,27 6,60 7,13 6,99 6,99 8,16 7,77 R ∆Pl m Па/м 0,76 1,62 0,99 1,00 0,83 0,74 0,99 0,80 ∑ʓ Па 1,00 1,00 1,00 1,00 1,13 1,13 1,14 1,14 1,53 3,25 1,98 2,00 1,88 1,68 1,69 32,20 0,02 1,35 1,76 1,60 1,68 1,65 1,53 3,44 Pд ∆Pʓ Па 12,09 31,72 26,12 30,46 29,33 29,33 39,92 36,21 Па 0,20 42,80 45,85 48,85 49,31 48,39 60,88 124,69 ∑∆P 10 0 0 0 0 0 0 0 Па 11,73 46,05 47,84 50,86 51,19 50,07 62,57 156,90 Примечания Реш+Пер Тр+Пер Тр+Пер Тр+Пер Тр+Пер Тр Тр Тр+4Отв ∆Pветки(8-0)= 477,19 Таблица Д8 – Аэродинамический расчет системы В4 №уч. 5-4 4-3 3-2 2-1 Расход м3/ч 1006,8 2013,6 3020,4 4027,1 lуч м 3,500 3,500 3,500 2,000 13-12 12-11 11-10 10-9 9-8 8-7 7-6 6-1 1006,8 2013,6 3020,4 4027,1 5033,9 6040,7 7047,5 8054,3 1,700 1,700 1,700 1,700 1,700 1,700 1,700 1,700 1-0 12081,4 35,100 b м 0,4 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 h м 0,5 0,5 0,5 0,5 0,6 0,6 ∆Pl Па dэ м 0,250 0,315 0,400 0,450 u м/с 5,70 7,18 6,68 7,04 R Па/м 1,58 1,81 1,18 1,12 1,00 1,00 1,00 1,00 5,53 6,34 4,11 2,23 0,250 0,350 0,400 0,505 0,618 0,618 0,618 0,677 5,70 5,82 6,68 5,59 4,66 5,59 6,53 6,21 1,58 1,08 1,18 0,63 0,35 0,49 0,65 0,53 1,00 1,00 1,00 1,14 1,14 1,14 1,14 1,14 2,68 1,83 2,00 1,23 0,68 0,95 1,27 1,03 0,677 9,32 1,13 m Невязка, % = 9,3 1,14 45,21 ∑ʓ 0,03 1,50 1,73 10,29 Pд Па 19,49 30,94 26,77 29,71 ∆Pʓ Па 0,63 46,49 46,42 305,60 1,90 1,63 1,54 3,57 3,58 3,25 3,28 3,44 19,49 20,30 26,77 18,77 13,04 18,77 25,55 23,17 37,00 33,14 41,15 67,01 46,60 61,08 83,67 79,80 2,53 52,14 131,66 10 0 0 0 ∆Pветки(5-1)= 10 0 0 0 0 0 0 0 ∆Pветки(13-1)= ∆Pветки(11-1)= ∆Pветки(5-0)= 85 ∑∆P Па 16,15 52,83 50,53 307,84 427,35 49,68 34,97 43,14 68,24 47,28 62,04 84,94 80,84 471,13 471,13 176,87 648,00 Примечания Реш+Пер Тр+Пер Тр+Пер Тр+Пер Тр+Пер Тр Тр Тр+4Отв Тр+4Отв Тр+4Отв Тр+4Отв Тр+4Отв Тр+4Отв
Таблица Д9 – Аэродинамический расчет системы ЕВ1 №уч. 2-1 3-1 1-0 Расход м3/ч 75,0 75,0 150,0 lуч dэ м 0,500 0,500 5,300 м 0,200 0,200 0,200 u м/с 0,66 0,66 0,95 Па/м 0,04 0,04 0,08 ∑ʓ ∆Pl R Па 0,02 0,02 0,88 1,70 1,70 3,21 Pд ∆Pʓ Па Па 0,45 0,45 1,74 ∆P= ∆Pгр= 0,26 0,26 0,54 ∑∆P Па 0,47 0,47 2,62 3,09 3,2 Примечания Реш Реш Тр+Зонт Таблица Д10 – Аэродинамический расчет системы ЕВ2 №уч. Расход 3 3-2 2-1 м /ч 75,0 150,0 lуч dэ м 0,500 2,500 м 0,200 0,200 u м/с 0,66 0,95 Па/м 0,04 0,08 ∑ʓ ∆Pl R Па 0,02 0,21 1,70 1,42 86 0,26 0,54 Pд ∆Pʓ Па Па 0,45 0,77 ∆P= ∆Pгр= ∑∆P Па 0,47 0,98 1,45 1,51 Примечания Реш Тр+Отв+Зонт
87
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования «Дальневосточный федеральный университет» (ДВФУ) Инженерная школа Кафедры инженерных систем зданий и сооружений ОТЗЫВ РУКОВОДИТЕЛЯ ВКР на выпускную квалификационную работу студента(ки) Рахматулиной Марии Борисовны (фамилия, имя, отчество) направление (специальность) 08.03.01 «Строительство» «Теплогазоснабжение и вентиляция» группа Б3431 Д Руководитель ВКР ассистент кафедры «ИСЗиС» Лихачев Илья Дмитриевич (ученая степень, ученое звание, и. о. фамилия) На тему РАЗРАБОТКА ПРОЕКТА СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ВЕНТИЛЯЦИИ ДИЛЛЕРСКОГО ЦЕНТРА ПО ПРОДАЖЕ СПЕЦИАЛИЗИРОВАННОЙ ТЕХНИКИ В Г. ВЛАДИВОСТОКЕ Дата защиты ВКР «27» июня 2018 г. • Дипломный проект выполнен в соответствии с заданием на выпускную квалификационную работу, представлен пояснительной запиской из четырех глав на 53 страницах, списка литературы из 34 наименований, пяти приложений и графической частью на 4 листах формата А1. Актуальность темы выпускной квалификационной работы обоснована нормативными документами, требующими поддержание нормируемых параметров микроклимата в зданиях различного назначения для обеспечения их комплексной безопасности. Расчетная часть работы выполнена в полном объеме, соответствует нормативным требованиям и включает: теплотехнический расчёт ограждающих конструкций, расчёт тепловых потерь помещений, гидравлический расчёт трубопроводов, расчёт поверхности отопительных приборов, определение количества вредных выделений, определение расчётных воздухообменов, аэродинамический расчёт воздуховодов. В работе на основе полученных расчётных данных и проведенного обзора современного оборудования для систем отопления и вентиляции воздуха произведен подбор отопительных приборов и вентиляционного оборудования. Графическая часть работы представлена в полном объеме, выполнена на хорошем уровне и в соответствии с требованиями к оформлению выпускных квалификационных работ. Принятые технические решения обоснованы и соответствуют современным требованиям строительных норм, действующих на территории Российской Федерации. При написании выпускной квалификационной работы Рахматулина Мария Борисовна показала высокую степень самостоятельности и работоспособности, решая поставленные задачи, умение работать с нормативной и научно-технической литературой, анализировать информацию при поиске и принятии оптимальных технических решений. Качество изложения материалов и оформление выпускной квалификационной работы выполнено в соответствии с требованиями. Представленная работа заслуживает оценки отлично, а Рахматулина Мария Борисовна присвоения квалификации бакалавра техники и технологии по направлению «Строительство», профиль
«Теплогазоснабжение и вентиляция», и может быть рекомендована для продолжения обучения в магистратуре. Оригинальность текста ВКР составляет _90 %. Руководитель ВКР ^-{^ /^^^/г.^ ^'^^с^^ ;г^^^;^ (уч. степень, уч. звание) 20//?. / у ^ У ^ /у^ .''^одпись) ^г-^^^ у ггГ^^ ( и . о. фамилия)
Руково, 'ель ВКР асе, кафедры ИСЗиС Студент гуС ( ученое звание) .20^г. И.Д. Лихачев |дпись) (и. о.ф) 20 / / " г «Допустить к защите» Руководитель ОП канд.техн.наук, доцент _ (подпись) « ^ъ~» (ученое звание) В.П. Черненков (и. о.ф) 20/^ г Зав. кафедрой канд.техн.наук, доцент (ученое звание) А.В. Кобзарь (и. о.ф) 20/^1 Защищена в ГЭК с оценкой Секретаг « /^» подпи ^^/^Р Н.С. Ткач ""И.о. Файи л и я ^ 20//г. УТВЕРЖДАЮ Дирс!стор ^Тнженерной школы Ф.И.О. 20! г. В материалах данной выпускной кналиф.и;;г.и''- '^и работы не I содержатся сведения, составляющие гос>7!; :м ; ш таи[1>; и сведения, подлежащие жспортному контро-и^. "Ь^олномоченный по экспортному контролю 201 г. / / «__». Подпись
Отзывы:
Авторизуйтесь, чтобы оставить отзыв