Разработка проекта вентиляции и кондиционирования столовой административно-приемного корпуса санатория-профилактория "Белый лебедь" в г. Владивостоке

Чекунов Никита Демьянович

Разработка проекта вентиляции и кондиционирования столовой административно-приемного корпуса санатория-профилактория "Белый лебедь" в г. Владивостоке

выпускная бакалаврская работа по направлению подготовки : 08.03.01 - Строительство

Строительство. Архитектура

Дипломы

Вуз: Дальневосточный федеральный университет (ДВФУ)

ID: 5b8eda9d7966e1073081bea0

UUID: 493884d0-92a5-0136-bd6f-525400005860

Язык: Русский

Опубликовано: больше 6 лет назад

Просмотры: 20

Чекунов Никита Демьянович

Источник: Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования «Дальневосточный федеральный университет»

Комментировать 0

Рецензировать 0

Скачать - 18,6 МБ

Поделиться работой

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования «Дальневосточный федеральный университет» Инженерная школа Кафедра инженерных систем зданий и сооружений Чекунов Никита Демьянович РАЗРАБОТКА ПРОЕКТА ВЕНТИЛЯЦИИ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ СТОЛОВОЙ АДМИНИСТРАТИВНО-ПРИЕМНОГО КОРПУСА САНАТОРИЯ-ПРОФИЛАКТОРИЯ «БЕЛЫЙ ЛЕБЕДЬ» В Г. ВЛАДИВОСТОКЕ ВЫПУСКНАЯ КВАЛИФИКАЦИОННАЯ РАБОТА по образовательной программе подготовки бакалавров по направлению подготовки 08.03.01 «Строительство» «Теплогазоснабжение и вентиляция» г. Владивосток 2018

Студент ___________________ подпись «_____» ________________ 20____г. Руководитель ВКР ___канд.техн.наук, доцент_ (должность, ученое звание) Е.В Тарасова (ФИО) «______»________________20___г. ___канд.техн.наук, доцент_ (должность, ученое звание) «Допустить к защите» ____________________________ _____________________ А.В. Кобзарь __ Руководитель ОП _канд.техн.наук, доцент_ ( ученое звание) ______________ (подпись) (подпись) (ФИО) «______»________________20___г. В.П. Черненков (и. о.ф) «______»________________ 20____г Зав. кафедрой _канд.техн.наук, доцент_ ( ученое звание) ______________ (подпись) А.В. Кобзарь (и. о.ф) «______»________________ 20____г Защищена в ГЭК с оценкой___________________ Секретарь ГЭК ____________ подпись Н.С. Ткач И.О.Фамилия «_____» ________________ 20____г. 2

Аннотация Выпускная квалификационная работа выполнена на тему «Разработка проекта вентиляции и кондиционирования столовой административноприемного корпуса санатория-профилактория «Белый Лебедь» в г. Владивостоке», в рамках которой:  был рассмотрен зарубежный опыт проектирования систем кондиционирования воздуха с использованием нетрадиционных источников энергии (холодохранилища);  спроектирована энергосберегающая система кондиционирования воздуха для столовой;  спроектирована система вентиляции в горячих цехах и вспомогательных помещениях;  подобран и рассчитан традиционный и нетрадиционный источник холода;  проведен технико-экономический анализ использования естественного источника холода. Пояснительная записка к выпускной квалификационной работе содержит 71 страниц, 22 рисунка, 20 таблиц, 35 источников, 9 приложений. 3

Содержание Введение ............................................................................................................... 7 Глава 1. Обзор схем систем кондиционирования с использованием естественных источников холода ........................................................................ 8 1.1. Традиционная система хранения снега (CSS) ..................................... 9 1.2. Водонепроницаемое снегохранилище (WSS) .................................. 10 1.3. Мобильное снегохранилище (HSS) ................................................... 12 1.4 Экономическое сравнение систем с использованием холодохранилища и системы с чиллером ................................................. 14 1.5. Холодохранилище с использованием тепловой трубы отдельного типа ………………………………………………………………………….15 1.7. Вывод ................................................................................................ 18 Глава 2. Проектирование системы кондиционирования воздуха столовой.... 19 2.1 Расчетные параметры наружного и внутреннего воздуха ..................... 19 2.2 Расчет выделений вредностей ................................................................. 20 2.3 Расчет воздухообмена и построение процессов обработки воздуха на I-d диаграмме ....................................................................................................... 29 2.4 Подбор воздухораспределителей ............................................................ 31 2.4.1 Подбор воздухораспределителей для подачи воздуха ........................ 31 2.4.2 Подбор воздухораспределителей для удаления воздуха ................. 34 2.5 Аэродинамический расчет воздушных сетей обеденного зала .............. 35 2.6 Подбор установки кондиционирования воздуха .................................... 38 Глава 3. Проектирование системы вентиляции для горячих цехов и вспомогательных помещений ............................................................................ 39 3.1 Расчетные параметры наружного и внутреннего воздуха ..................... 39 4

3.2 Расчет воздухообмена по нормативной кратности ................................. 40 3.3 Расчет выделений вредностей в горячем цехе ....................................... 40 3.4 Расчет воздухообмена для горячего цеха ................................................ 43 3.5 Расчет расхода воздуха, удаляемого местным отсосом ......................... 43 3.6. Подбор решеток .................................................................................. 45 3.7. Аэродинамический расчет системы вентиляции воздуха горячих цехов и вспомогательных помещений .......................................................... 47 3.7.1 Аэродинамический расчет местных систем вентиляции горячего цеха .............................................................................................................. 48 Глава 4. Подбор и расчет традиционного и нетрадиционного источника холода для системы кондиционирования ...................................................................... 50 4.1 Подбор традиционного источника ........................................................ 50 4.2 Подбор нетрадиционного источника .................................................... 50 4.2.1 Расчет годового расхода холода .................................................. 50 4.2.2 Расчет холодохранилища .................................................................. 52 4.2.3 Расчет теплообменного аппарата...................................................... 53 Глава 5. Технико-экономический анализ системы кондиционирования воздуха обеденного зала столовой .................................................................................. 59 5.1 Расчет капиталовложений ..................................................................... 59 5.1.1 Расчет капиталовложений для традиционной системы ...................... 59 5.1.2 Расчет капиталовложений для нетрадиционной системы ............... 59 5.2 Расчет технико-экономических показателей .......................................... 60 Заключение ......................................................................................................... 65 Список использованных источников ................................................................ 68 Приложение А……………………………………………………………………72 5

Приложение Б……………………………………………………………………73 Приложение В……………………………………………………………………75 Приложение Г……………………………………………………………………80 Приложение Д……………………………………………………………………82 Приложение Е……………………………………………………………………83 Приложение Ж…………………………………………………………………...98 Приложение И…………………………………………………………………..117 Приложение К………………………………………………………………… 128 6

Введение Эффективная работа систем кондиционирования воздуха (СКВ) и вентиляции зависит от решений, которые были приняты на стадии разработки проекта, качества подобранного оборудования. Определяющим фактором в выборе СКВ является экономия трудовых и материальных затрат. Одной из особенностей климата России является холодная снежная зима. Эта особенность, несомненно, влияет на выбор режимов работы и состава функциональных частей в системах кондиционирования и вентиляции воздуха. Современные системы кондиционирования воздуха должны отвечать следующим условиям:  Обеспечивать уменьшение расходов тепла и электроэнергии по сравнению с традиционными СКВ, благодаря использованию энергосберегающей технологии;  Способствовать охране окружающей воздушной среды;  Включать в СКВ незамысловатое в обслуживании и точное в работе оборудование. Всем этим требованиям соответствует технология аккумуляции холода в системах кондиционирования воздуха зданий с использованием возобновляемого естественного источника холода – снега или льда. В наше время использование аккумуляции естественного холода для СКВ применяется не только в России, но и во многих зарубежных странах, где климатические условия позволяют аккумулировать естественный холод в зимний период года. 7

Глава 1. Обзор схем систем кондиционирования с использованием естественных источников холода Ежегодно общегородская утилизация снега приводит к крупным проблемам. Так в 2018 году на площади г. Владивосток создали временный склад снега, тем самым нарушив эстетичность центра города. Сейчас с принятием ФЗ №261, приоритетом является использование возобновляемых источников энергии, таким образом можно прийти к выводу, что снег, который ежегодно утилизируется можно направить в сезонное хранение снега/льда- это означает, что естественный или искусственный снег или лед сохранены с зимы до лета, когда используется холод. В таких системах хранения холодоноситель проходит через снег/лед, чтобы использовать его скрытую теплоту плавления. Воздух, талая вода, морская вода, грунтовые воды или другая жидкость может быть использован в качестве холодоносителя. Мощность охлаждения регулируется изменением расхода холодоносителя [35]. Снег/лед можно хранить в помещении, на земле, в открытых водоемах/ямах и под землей, Рисунок 1.1. [32] Рисунок 1.1 - Принципы конструкций хранения снега/льда Для выбора технического решения системы охлаждения с нетрадиционным источником, проведен обзор зарубежного опыта использования некоторых схем СКВ с аккумуляцией естественного холода, отмечены преимущества и недостатки. 8

Традиционная система хранения снега (CSS) 1.1. Первая система CSS была разработана в Оттаве, Канада, в 1980 году, и яма для хранения снега имеет емкость хранения 88 689 м3, потенциальная холодопроизводительность составляет 1236 000 тонн-час, а сметная стоимость подготовки составляет 74 000 долларов США. Данная система передачи энергии состоит из теплообменника мощностью 450 тонн, в котором может циркулировать 3217 л / мин расплавленной воды. По оценкам, стоимость системы составляет порядка 137 000 канадских долларов. [29] В данном способе хранения снега, снег складируется в заранее разработанную яму из крупнозернистого грунта. Талая вода из снежной ямы передается в здание через систему труб, оборудованную теплообменником. Расплавленная вода прокачивается через теплообменник, а затем возвращается обратно в снежную яму. Более высокая температура рециркулируемой воды способствует таянию снега для получения охлажденной воды. Данная система состоит из разработанной ямы, теплообменника и теплоизоляции, обычно используется полиэтилен. [30] Положительные стороны работы системы Прост в обслуживании и эксплуатации. Повышает энергоэффективность системы кондиционирования и минимизирует затраты на эксплуатацию и техническое обслуживание. Предполагаемый срок окупаемости при холодопроизводительности 7 МВт с объемом снега 90 000 м3 составляет около десяти лет Отрицательные стороны работы системы Полиэтиленовый лист, используемый для теплоизоляции, сложен в утилизации, что может привести к загрязнению окружающей среды, как на момент постройки холодохранилища, так и на момент окончания срока эксплуатации. 9

Рисунок 1.1.1 – Принципиальная схема системы CSS Водонепроницаемое снегохранилище (WSS) 1.2. Первая крупномасштабная система WSS была разработана и эксплуатирована в июне 2000 года в областной больнице в Сундсвалве (Швеция) . Плотность снега в системе WSS составляет около 650 кг / м3 из-за работы механизмов в хранилище. [31] Процесс похож на систему CSS; однако этот метод состоит в том, что используются водонепроницаемые футеровочные материалы для предотвращения вторжения загрязненных снежных вод в водоносные горизонты. Кроме того, наземная поверхность ямы изолирована пенополистиролом, чтобы избежать процесса плавления снега. Система WSS состоит из теплоизолированной снежной ямы, циркуляционных насосов, фильтров и теплообменника. Положительные стороны работы системы Более высокий общий коэффициент производительности, чем система с использованием традиционного источника холода, что означает более высокую энергоэффективность, чем чиллеры. В качестве теплоизоляции используется древесная щепа, что приводит к значительным экономическим и экологическим преимуществам. 10

Технико-экономические показатели этого метода оценивались в разных местах, и все результаты исследования показали, что энергоэффективность и экономические преимущества этого метода намного выше, чем обычные системы охлаждения. Расчетный срок окупаемости этой системы для выработки 6000 МВт-ч энергии охлаждения 120 000 м3 снега составляет около трех лет. Отрицательные стороны работы системы. Крупные капиталовложения, трудоемкие системы, эксплуатационные проблемы с теплоизоляцией и низкие цены на электроэнергию. Полистирол и асфальт оказывают большое воздействие на окружающую среду во время строительства, а также на этапе завершения срока эксплуатации. Рисунок 1.2.1- Принципиальная схема системы WSS 11

1.3. Мобильное снегохранилище (HSS) Метод хранения высокоплотного снега с использованием мобильной системы был применен в 2002 году к офисному зданию в Ошу, Япония [35,30] Из-за плотности снега (т. Е. 450-550 кг / м3), которая меньше плотности льда (например, 900-920 кг / м3), для систем хранения снега требуется большое пространство для хранения, что увеличивает стоимость строительства, а также снижает эффективность использования энергии (т. е. высокая потеря массы снега). Чтобы преодолеть эту проблему, Hamada et al. разработала систему HSS, в которой собранный снег механически уплотнен для увеличения его плотности до 750-800 кг / м3. Кроме того, Vigneault and Gameda (Vigneault and Gameda, 1994) изучили влияние добавления 0, 10, 15 и 20% воды на снеговое уплотнение, и исследование показало, что 10% добавления воды увеличивает плотность снега до 920 кг / м3 (плотность льда), а также значительно уменьшает энергию и давление, необходимые для уплотнения снега. Система HSS похожа на систему WSS с дополнительным резервуаром для хранения расплавленной холодной воды во время неожиданных пиковых требований к охлаждению. [32] Положительные стороны работы системы Такая система хранения наиболее подходит в городских районах с высокой плотностью благодаря компактному хранилищу. При таком подходе без дополнительной нагрузки на изоляционный материал плотность снега может быть увеличена за счет уплотнения снега с использованием строительной техники на шахте. Как только достаточное количество снега собирается и уплотняется, передвижная надстройка перемещается на яму (обычно летом). Принимая во внимание, что во время процесса сбора снега зимой передвижная надстройка, расположенная в хранилище снега, может использоваться в качестве внутреннего многоцелевого пространства. Поскольку надстройка мобильна, она может 12

использоваться для различных целей, что снижает ее эксплуатационные затраты. Рисунок 1.3.1 - Концепция системы HSS Отрицательные стороны работы системы Большие капиталовложения, сложные системы и низкие цены на электроэнергию. Нет практических данных. В настоящее время доступны только теоретические и экспериментальные данные, приложение реального времени может обеспечить различный опыт работы. Рисунок 1.3.2- Принципиальная схема системы HSS 13

1.4 Экономическое сравнение систем с использованием холодохранилища и системы с чиллером Разработчики провели технико-экономическое сравнение между системами с использованием холодохранилища и системой с чиллером. Было проведено ежегодное сравнение затрат на эксплуатацию и техническое обслуживание для различных систем охлаждения. Кроме того, проводилось исследование зависимости производительности и стоимости в системах. На основании данных исследований можно с уверенностью сказать о преимуществах систем с использованием нетрадиционного источника холода, по сравнению с традиционными источниками. [29,30,31,32,35] Рисунок 1.4.1 – Сравнение затрат на эксплуатацию и техническое обслуживание систем 14

Рисунок 1.4.2 – Сравнение систем с помощью зависимости эффективности и стоимости 1.5. Холодохранилище с использованием тепловой трубы отдельного типа Данная схема еще не была введена в эксплуатацию, но прошла оптыные испытания. Схема предлагаемой системы сезонного хранения льда представлена на рисунке (1.5.1) Система состоит из двух частей или двух подсистем: подсистема холодного заряда и подсистема холодного разряда. Зимой подсистема холодного заряда собирает энергию от наружного низкотемпературного воздуха через отдельно стоящие тепловые трубы для охлаждения воды в подземной части до тех пор, пока вся вода не будет заморожена. Летом подсистема холодного разряда извлекает накопленную холодную энергию путем перекачивания охлажденной воды в агрегаты для обработки воздуха для кондиционирования. [33] 15

Рисунок 1.5.1 – Схема системы с использованием тепловой трубы отдельного типа Принцип работы отдельных тепловых труб для холодной зарядки проиллюстрирован на рисунке (1.5.2). Холодное зарядное устройство состоит из тепловой трубы отдельного типа и резервуара для хранения льда. В тепловой трубе отдельного типа сегмент испарителя и сегмент конденсатора находятся в разных местах. В этой системе испаритель расположен в резервуаре для хранения льда (в качестве источника тепла), а конденсатор расположен на наружном воздухе (в качестве теплоотвода). Высота конденсатора должна быть выше, чем у испарителя, чтобы рабочая жидкость (т. е. хладагент) могла вернуться в испаритель под действием силы тяжести. Тепловая труба работает следующим образом: зимой, когда температура наружного воздуха ниже температуры воды, жидкий хладагент внутри испарителя нагревается в пар. Затем пар проходит по восходящей трубе к конденсирующему сегменту и конденсируется обратно в жидкость, высвобождая скрытую теплоту наружного воздуха. Затем жидкость возвращается в сегмент испарителя через нисходящую трубу под действием 16

силы тяжести, и цикл повторяется. Во время этого процесса вода вокруг испарителя замораживается в лед. Когда температура наружного воздуха выше, чем температура льда, тепловая труба перестает работать автоматически, что позволяет допускать только одностороннюю передачу тепла (т. е. отвод тепла от водяного бака до наружного воздуха). Холодильный бак обычно расположен в подземном и хорошо изолированном состоянии, чтобы минимизировать потери холода. [34] Рисунок 1.5.2 - Принцип работы отдельных тепловых труб Данная система холодного хранения значительно снижает требуемую емкость хранения сезонных хранилищ, что позволяет использовать небольшие сезонные холодильные системы в небольших зданиях с эффективным использованием возобновляемой тепловой энергии для устойчивого охлаждения. Результаты исследования автора показывают, что составная система с объемом хранения 351 м3 может обеспечить достаточное охлаждение для здания площадью 2000 м2 в Пекине. Предлагаемая комплексная система холодного хранения была введена в эксплуатацию в здании тематического исследования с 2008 года. По сравнению с обычной механической системой охлаждения оптимально разработанная составная система снижает годовое потребление 17

электроэнергии и эксплуатационные расходы на 22% и 76%, соответственно, система окупается менее чем за 6 лет. Общая стоимость эксплуатации также может быть уменьшена на 40%. [33,34] 1.7. Вывод Таким образом, опираясь на исследования иностранных источников можно сделать вывод, что использование нетрадиционных источников энергии, в данном случае холодохранилищ, крайне выгодно, и имеет ряд преимуществ перед традиционными источниками энергии (чиллеры): 1) Энергоэффективность. Затраты электроэнергии значительно снижаются, что позволяет значительно сэкономить денежные средства на электроэнергии. 2) Экологичность. Используются натуральные материалы (снег/лед), это исключает выделение вредных веществ хладагента. 3) Практичность, так как ежегодно в городе утилизируется большое количество снега, в данном случае его можно направить на создание снегохранилищ. 18

Глава 2. Проектирование системы кондиционирования воздуха столовой 2.1 Расчетные параметры наружного и внутреннего воздуха Расчетные параметры наружного воздуха при проектировании системы кондиционирования столовой административно-приемного корпуса санатория-профилактория «Белый Лебедь», расположенного в городе Владивосток (географическая широта – 43º), взяты по параметрам Б, и приняты в соответствии с СП 131.133300.2012 «Строительная климатология» [2] и находятся в таблице 2.1.1. Таблица 2.1.1- Расчетные параметры наружного воздуха Период года Температура Относительная Энтальпия наружного влажность наружного воздуха воздуха φ, % воздуха Iн, tн0,92, ˚С кДж/кг Средняя скорость ветра v, м/с Теплый 24,5 81 67,6 4,7 Холодный -24 58 -23,6 9 Продолжительность отопительного периода 𝑍от =198 суток. Параметры внутреннего воздуха зависят от периода года, назначения помещения и климатических условий города, в котором располагается здание Для системы кондиционирования необходимо принимать оптимальные параметры.[1] Оптимальные параметры (температура, относительная влажность, подвижность) воздуха в рабочей зоне помещений, отвечающие санитарногигиеническим требованиям, принимаются в зависимости от периода года и категории помещения, в данной работе помещение категории За.[4] Данные сведены в таблицу 2.1.2. 19

Таблица 2.1.2 - Расчетные параметры внутреннего воздуха Наименование помещения Обеденный зал Период года Температура t, ⁰С Относительная влажность ϕ,% Скорость воздуха v, м/с Холодный 24 60 0,25 Теплый 21 45 0,15 2.2 Расчет выделений вредностей Для расчета СКВ необходимо рассчитать вредности (тепло, влага и CO2):  от людей;  от пищи;  от производственного оборудования и технологических процессов;  от солнечной радиации;  от искусственного освещения;  от системы отопления. Вредности от людей (теплота, влага и CO2) Поступление явной теплоты Qяв, [Вт]: Qяв = n·qяв (2.2.1) Поступление полной теплоты Qпол, [Вт]: Qпол = n·qпол. (2.2.2) Поступление влаги Wл, [г/час]: Wл = n·m (2.2.3) Поступление СО2 Mco2, [л /час]: Mco2 = n·mco2, (2.2.4) где n – количество людей в помещении; qяв, qпол – количество теплоты явной и полной выделяемой человеком, [Вт]; m– количество влаги выделяемой человеком, [г/час]; 20

mco2 – объем углекислого газа выделяемого человеком, [л/час]. Согласно [4] посетители обеденного зала столовой относятся к категории работ Iа. Расчет сведен в таблицу 2.2.1. Таблица 2.2.1 – Вредности от людей в обеденном зале столовой Период Мужчи- Женщи- Тепло, Вт Влага, года ны, чел. ны, чел явное г/ч 59 61 7907,65 11139,9 9354,6 9357,5 Летний Зимний Теплопоступления от пищи Поступления явной теплоты от остывающей пищи в обеденном зале столовой определяются по формуле [8]: 𝑄япищи = где 𝑔∙Сср ∙(𝑡н −𝑡к )∙𝑛 𝜏·3,6 , Вт (2.2.5) g – средняя масса всех блюд, приходящихся на одного посетителя, в расчетах принимается g =0,85 кг; сср –средняя теплоемкость пищи, в расчетах принимается сср =3,35 кДж/(кг·⁰С) tн – температура пищи, поступающей в обеденный зал, tн =70 0С; tк – температура пищи в момент потребления, tк =40 0С; n – число посадочных мест в обеденном зале;  - продолжительность принятия пищи одним посетителем, (для столовых τ=0,3). Влагопоступления от пищи: Количество испаряющейся влаги от остывающей пищи в обеденном зале столовой определяется по величине скрытых теплоизбытков, условно принимаемых равными явным, по формуле [8]: 21

Мпищи = вл где К∙𝑔·Сср ∙(𝑡н −𝑡к )·𝑛 𝑡н +𝑡к ) 2 𝜏·(2500+1,8· , кг/час (2.2.6) К – понижающий коэффициент, учитывающий на пище наличие жирной пленки и неравномерность потребления пищи, К=0,34; g – средняя масса всех блюд, g =0,85 кг; сср – средняя теплоемкость пищи, сср = 3,35 кДж/(кг·⁰С); tн – температура пищи, поступающей в обеденный зал, tн =70 0С; tк – температура пищи в момент потребления, tк =40 0С; n – число посадочных мест в обеденном зале;  - продолжительность принятия пищи одним посетителем, (для столовых τ=0,3). Расчет сведен в таблицу 2.2.2 Таблица 2.2.2 – Вредные выделения от пищи в обеденном зале столовой Помещение g Ccp tн-tk n τ 𝑄япищи К Мпищи вл Столовая 0,85 3,35 30 118 0,3 933,47 0,34 4,395 Теплопоступления от солнечной радиации Расчет произведен согласно [5] В данной программе реализован алгоритм расчета теплопоступлений через вертикальные световые проемы, наружные стены и покрытие по методике приведенной в Qост- расчетное количество тепла от солнечной радиации поступающего в помещение через остекление. 𝑄ост = (𝑞пр + 𝑞пт ) ∙ 𝐹, Вт (2.2.7) где F- площадь остекления qпр – теплопоступления, Вт/м2, от солнечной радиации для вертикального заполнения световых проемов 𝑞пр = (𝑞пв ∙ 𝐾инс.в + 𝑞рв ∙ 𝐾обл ) ∙ 𝐾отн ∙ 𝜏2 , Вт/м2 (2.2.8) 22

Где 𝑞пв и 𝑞рв - количество теплоты соответственно прямой и рассеянной солнечной радиации, Вт/м2; Кобл- коэффициент облучения, зависящий от углов β1 и γ1 : 𝛾1 = 𝑎𝑟𝑐𝑡𝑔( 𝐿в ) (2.2.9) г 𝛽1 = 𝑎𝑟𝑐𝑡𝑔(𝐻+𝑎 ) (2.2.10) 𝐵+𝑐 𝐿 где: Кобл.г и Кобл.в определяется в зависимости от углов β1 и γ1 : Кобл = Кобл.г ∙ Кобл.в (2.2.11) где: Котн- коэффициент относительного проникания солнечной радиации через заполнение светового проема; τ2- коэффициент, учитывающий затенение светового проема переплетами. Коэффициент инсоляции вертикального заполнения световых проемов: Кинс.в = (1 − 𝐿г ∙𝑐𝑡𝑔𝛽−𝑎 𝐻 ) ∙ (1 − 𝐿𝑏 𝑡𝑔𝐴с.о −с 𝐵 ) (2.2.12) где:Lг, Lb - соответственно размер горизонтальных и вертикальных элементов затенения (откосы, стационарные элементы фасада), м; c, a - расстояние от горизонтального и вертикального элементов затенения, до откоса светового проема, м; Ас.о.- солнечный азимут остекления, град, определяется для проемов, ориентированных на С и Ю, а также на В для первой и на З для второй половины дня, по формуле: Ас.о = |Ас − Ао |, град. (2.2.13) Для световых проемов, ориентированных на В для второй половины дня (после 12 ч) и на З для первой половины дня (до 12 ч), солнечный азимут определяется по формуле: Ас.о = 360 − |Ас + Ао |, град. (2.2.14) 23

где:Ао ,Ас - соответственно азимут остекления световых проемов и азимут солнца. β - угол между вертикальной плоскостью остекления и проекцией солнечного луча на вертикальную плоскость, перпендикулярную 𝛽 = 𝑎𝑟𝑐𝑡𝑔(𝑐𝑡𝑔ℎ)(𝑐𝑜𝑠𝐴𝑐.𝑜 ), град. (2.2.15) рассматриваемой плоскости остекления: где: h - высота стояния солнца, град. Теплопоступления, обусловленные теплопередачей, Вт/м2: 𝑞пт = 𝑡н.усл −𝑡в (2.2.16) 𝑅п Условная температура наружной среды при вертикальном заполнении световых проемов: 𝑡н.усл = 𝑡н.мр + 0,5 ∙ 𝐴𝑡н ∙ 𝛽2 + (𝑆в ∙Кинс.в +𝐷в ∙Кобл )∙𝜌п ∙𝜏2 𝛼н , (2.2.17) где: tн.ср. - средняя температура наружного воздуха наиболее жарких суток; Аtн- суточная амплитуда температуры наружного воздуха; β2- коэффициент, учитывающий гармоническое изменение температуры наружного воздуха; Sв и Dв- количество теплоты прямой и рассеянной радиации, поступающей в каждый час суток на вертикальную поверхность; ρп- приведенный коэффициент поглощения солнечной радиации заполнением световых проемов; αн- коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждения, Вт/(м20С), зависящий от скорости ветра, V, м/с: 𝛼н = 5,8 + 11,6√𝑉 (2.2.16) Работа с программой начинается с формы представленной на рис. (2.2.1) Программа предусматривает расчет теплоступлений от солнечной радиации через световые проемы, стены и покрытия. 24

Рисунок 2.2.1 Начальная форма расчета Результаты расчета представлены в приложении А Теплопоступления от искусственного освещения Количество теплоты, поступающей от источников искусственного освещения, определяется по их фактической мощности из условия перехода энергии, затрачиваемой на освещение, в теплоту, нагревающую воздух помещения [9]: 𝑄осв = 𝑞осв ∗ 𝜂осв ∗ Апл , Вт (2.2.26) где, 𝑞осв – максимальная удельная установленная мощность освещения (Вт/ *м2); Для обеденных залов, столовых и пр. 𝑞осв =14 Вт/( Лк*м2) 𝜂осв – доля тепловой энергии, попадающая в помещение. Для люминесцентных ламп принимается 1. 𝑄осв = 14 ∗ 1 ∗ 184,9=2588,6 Вт 25

Теплопоступления от системы отопления Теплопоступления от системы отопления 𝑄с.о. , Вт, определяются по формуле [11] 𝑄с.о. = 𝑄пом. ∗ 𝑄с.о. = 8187 ∗ 𝑡вв − 𝑡н.о , 𝑡в.о − 𝑡н.о 2.2.27 20 − (−32) = 8642 18 − (−32) 𝑡н.о – температура воздуха в наиболее холодную пятидневку, ˚С; 𝑡вв – температура в режиме кондиционирования на 2 градуса выше, чем в режиме отопления, ˚С; 𝑡в.о – температура в режиме отопления, ˚С; 𝑄пом – нагрузка на систему отопления в определенном помещении, Вт; 𝑄пом = 𝑉пом ∗ 𝑄зд. 𝑉зд 𝑄зд. = 𝑉зд ∗ 𝑞зд. (𝑡в.о − 𝑡н.о ) ∗ 𝛼в , 2.2.28 2.2.29 𝑄зд. = 5630,22 ∗ 0,41 ∗ (18 − (−18)) ∗ 1 = 83102, 𝑄пом = 554,7 5630 ∗ 83102 = 8187 𝑄конд. = 𝑄с.о. − 𝑄пом. 2.2.30 𝑄конд. = 8642 − 8187 = 454,85 𝛼в – коэффициент на расчетную температуру (табл.5) qзд – удельные тепловыделения системы отопления(табл.8) 26

Таблица 7 𝑡н.о , °С 𝛼в -30 1 -15 1,29 -10 1,45 -5 1,67 -25 1,28 -35 0,95 -40 0,9 Таблица 8 Наименование 𝑉зд. (м3 *103) меньше 5 меньше 10 меньше 15 меньше 20 0,45 0,4 0,37 0,32 Клубы 0,43 0,38 0,35 - Кинотеатры 0,42 0,37 0,35 - - 0,34 0,31 0,26 Универмаг 0,44 0,38 0,36 - Общественное 0,41 0,38 0,35 - 0,43 0,38 0,35 0,33 Общественные здания Театры питание Спортивный зал Теплопоступления от производственного оборудования и технологических процессов Технологическое оборудование, снабженное электроприводом, обогреваемое сжиганием различного вида топлива или электроэнергию, выделяет в помещение тепло. 27

𝑄эо = 1000 ∗ К0 ∗ ∑ 𝑁об ∗ Кз ∗ (1 − Кукр ) 2.2.31 𝑁об - установленная мощность электрического оборудования, каждого типа, кВт К0- коэффициент одновременности работы электрооборудования в расчетном помещении. Для столовых К0 = 0,8 Кз- коэффициент загрузки теплового оборудования Кукр - коэффициент эффективности работы локализующего местного отсоса 𝑄эо = 1000 ∗ 0,8(2,821 ∗ 0,5 ∗ (1 − 0) + 2 ∗ 0,5 ∗ (1 − 0)) = 1928,4 Вт Тепловой баланс Теплый период: общ 𝑄явн = 𝑄люди + 𝑄окна + 𝑄пища + 𝑄освещ + 𝑄оборуд. 3.1. общ 𝑄явн = 7907 + 3801 + 1928 + 9333 = 22970 Вт Холодный период: общ 𝑄явн = 𝑄люди + 𝑄освещ. + 𝑄конд. + 𝑄пищ. + 𝑄обор. 3.2. общ 𝑄явн = 9354 + 2588 + 1928 + 9333 + 454 = 23659 Вт Расчеты сводятся в таблицу Суммарные ание Кондициониров Пища Оборудование Явн. Освещение Люди Период Таблица 9 – теплопоступления в помещение Явн. ТП 7907 - 1928 9333 - 22970 ХП 9354 2588 1928 9333 454 23659 28

2.3 Расчет воздухообмена и построение процессов обработки воздуха на Id диаграмме Количество воздуха, [кг/ч], подаваемого в помещение для обеспечения требуемых условий воздушной среды в рабочей или обслуживаемой зоне (полезную производительность СКВ), следует определять расчетом на основании количества избыточной теплоты, влаги и вредных веществ, поступающих в помещения, отдельно для теплого и холодного периода года[6]: а) по избыткам явной теплоты: Lяпр я 3,6 ∑ 𝑄изб = 𝑐∙(𝑡 ух −𝑡пр ) (2.3.1) где Qяизб – избыточное явное количество теплоты в помещении, [Вт]; C – теплоемкость воздуха, равная 1,005, [кДж/кг⁰С]; tyх - температура воздуха, удаляемого из помещения, [⁰С]; tпр – температура воздуха, подаваемого в помещение, [⁰С]; б) по избыткам влаги (водяного пара): Lw пр = (𝒅 W ух −𝒅пр ) (2.3.2) где W – избытки влаги в помещении, [г/ч]; dyх - влагосодержание воздуха, удаляемого из помещения, [кДж/кг]; dпр – влагосодержание воздуха, подаваемого в помещение, [кДж/кг]; Температура приточного воздуха tп определяется как: tп =tв – Δ t (2.3.3) Величина температурного перепада ∆t зависит от назначения помещения, его геометрических размеров, места подачи и способа распределения приточного воздуха. Для жилых и общественных зданий: при выпуске приточного воздуха непосредственно в рабочую зону ∆t ≤ 2 ⁰C; при расположении низа приточной 29

решетки на высоте 2,5÷3,5 м от пола ∆t = 2÷4 ⁰C; на высоте 4÷7 м ∆t = 5÷8 ⁰C; на высоте более 7 м ∆t ≤ 12 ⁰C. Для производственных помещений: при подаче воздуха в рабочую зону ∆t = 5÷10 ⁰C; при подаче воздуха выше уровня рабочей зоны ∆t ≤ 12 ⁰C. Температура уходящего воздуха определяется по формуле: tух=tв+grad t.(H-hрз), где (2.3.4) tв – расчетная температура внутреннего воздуха в помещении, 0С; grad t – градиент температуры, зависящий от теплонапряжения в помещениях;0С/м, H – высота помещения, м; hрз – высота рабочей зоны, м. В качестве расчетного воздухообмена L принимается максимальное значение из Lя, Lп, Lw. Расчет приведен в таблице 2.3.1 Таблица 2.3.1 – Воздухообмен в помещении обеденного зала Величина Теплый период Холодный период ∆t, оС 5 5 tв, оС 24 21 H, м 3 3 h р.з, м 1,5 1,5 grad t, оС/м 1,3 1,3 t ух, оС 24 21 t пр, оС 19 16 Qя изб , Вт 22970,5 23659,9 L пр я, м3/ч 16456,5 16223,9 W, г/ч 17915,5 16133,1 dух, кДж/кг 7,6 7,5 dпр, кДж/кг 6,55 6,3 L пр в, м3/ч 16153,4 13444,2 30

Построение процессов обработки воздуха на I-d диаграмме I-d-диаграмма влажного воздуха графически связывает все параметры, определяющие тепловлажностное состояние воздуха: энтальпию, влагосодержание, температуру, относительную влажность, парциальное давление водяных паров. Исходными данными для построения процесса тепловлажностной обработки воздуха являются расчетные параметры наружного воздуха – tн, ⁰С, и iн, кДж/кг, (точка Н), заданные параметры внутреннего воздуха – tв, ⁰С, и iв, кДж/кг, (точка В). Температуру приточного воздуха tп, ⁰С, следует определять в зависимости от схемы воздухораспределения. Так как высота обеденного зала 3 м, приточный воздух подается непосредственно в рабочую зону, следовательно, перепад температур ∆t составляет 3 ⁰С. Диаграммы построены по методике, изложенной в [6], и приведены в графической части работы и приложении Б. Независимо от заданной схемы обработки воздуха в кондиционере определяется величина углового коэффициента луча процесса ε: Е П 3,6  Qизб 10 3 , кДж/кг М вл (2.3.6) Таблица 2.3.2 – Определение углового коэффициента луча процесса Луч процесса ТП ХП 7155,785 7819,579 Построение представлено приложении Б 2.4 Подбор воздухораспределителей 2.4.1 Подбор воздухораспределителей для подачи воздуха В качестве устройств подачи воздуха в обеденном зале используются потолочные диффузоры 4АПН 600х600. [10] Потолочные диффузоры АПН предназначены для подачи и удаления воздуха в жилых, административных, общественных и производственных 31

помещениях. Состоят из прямоугольного корпуса, в который при помощи пружин устанавливается блок из направляющих пластин. Диффузоры изготавливаются из алюминия и окрашиваются методом порошкового напыления в белый цвет (RAL 9016). Потолочные диффузоры могут изготавливаться квадратного и прямоугольного сечений. Минимальный размер 225х225 мм, максимальный 1050х1050 мм, шаг 75 мм. При обозначении типоразмера А(В)-600мм фактический размер изделия составляет 595 мм. Рисунок 2.4.1.1- Конструктивная схема воздухораспределителя 4АПН Расчет воздухораспределителей осуществляется по схеме Д – подача воздуха сверху вниз настилающимися на потолок веерными струями [10] Рисунок 2.4.1.2 – подача воздуха сверху вниз настилающимися на потолок веерными струями по схеме Д 32

Расчет воздухораспределителя Исходные данные: Площадь помещения 184,9 м2, высота hпом=3 м, hо.з.=1,5м. Воздухообмен круглогодично L0=16456,49 м3/ч, ∆t0=5⁰C, Vнорм.=0,18 м/с, ∆tнорм.=1⁰C Определить: Vx, ∆tx. Решение: По архитектурно-планировочным решениям целесообразно установить 23 диффузора 4АПН, а удаление организовать диффузорами 4АПН, расположенными в шахматном порядке с приточными воздухораспределителями, чтобы организовать подачу воздуха сверху вниз настилающимися на потолок веерными струями по схеме Д . Необходимый расход воздуха на 1 воздухораспределитель L0=715,02 м3/ч. По таблице для 4АПН находим значение коэффициентов m=2,2, n=1,6. По таблице «Данные подбора 4АПН при подаче воздуха в помещение» выбираем типоразмер 4АПН 600х600, F0=0,192 м2 и L0=700 м3/ч. По формуле (2.4.1.1) расчетную длину струи х: 𝑥 = 0.5√𝐹о.з + ℎпом − ℎр.з (2.4.1.1) Расчет Vx и ∆tx ведем по номограмме (Приложение ) Коэффициент стеснения Кс определяется по таблице (2.4.1.1) Таблица 2.4.1.1 определение коэффициента стеснения ℎпом − ℎо.з 0,1 0,4 0,8 1,2 1,5 2,0 0,8 0,7 0,65 0,6 0,6 √𝑎1 ∗ 𝑏1 Кс 0,9 По формуле (2.4.1.2) вычисляем Vxmax 𝑉𝑥𝑚𝑎𝑥 = 𝑉𝑥 ∙ 𝐾𝑐 ∙ 𝐾н (2.4.1.2.) По формуле (2.4.1.3) вычисляем ∆txmax ∆𝑡𝑥𝑚𝑎𝑥 = ∆𝑡𝑥 /𝐾𝑐 ∙ 𝐾н (2.4.1.2.) 33

Расчеты приведены в таблице (2.4.1.2) Таблица 2.4.1.2 результаты подбора воздухораспределительных решеток Обозначение Размерность Значение F0 м2 17,64 hпом м 3 hрз м 1,5 a м 8,779 b м 2,00934 x м 3,6 max о ∆tо С 5,034452 m 2,2 n 1,6 F0 м2 0,192 L0 м3/ч 715 V0 м/с 1 Vx м/с 0,22 о ∆tx С 0,8 Kc 0,813 Kн 1 max Vx м/с 0,17886 о ∆txmax С 0,98401 Полученные значения Vxmax и ∆txmax сопоставляем с нормируемыми Vнорм.=0,18 м/с, ∆tнорм.=1⁰C. И получаем, что решетки 4АПН 600х600 удовлетворяют требованиям. 2.4.2 Подбор воздухораспределителей для удаления воздуха В качестве устройств удаления воздуха в обеденном зале используются четырехсторонние потолочные диффузоры 4АПН-С. [10] Потолочные диффузоры 4АПН-С предназначены для удаления воздуха в жилых, административных, общественных и производственных помещениях. 34

Рисунок 2.4.2.1 – Конструктивная схема диффузора 4АПН-С Количество диффузоров определяется по формуле: 𝑛= 𝐿воздуха 𝐿диф (2.4.2.1) где Lвоздуха – расход приточного или вытяжного воздуха, м3/час; Lдиф – расход на один диффузор, м3/час; Скорость воздуха в диффузоре v, м/с, определяется по формуле: 𝑣= 𝐿воздуха 𝑛·𝐹·3600 (2.4.2.2) где F – площадь сечения диффузора, м2; По каталогу «Арктос 2008» подбираем диффузоры 4АПН-С 450х450, ∆Р=11 Па: n=16456,49/1200=13 шт; v=16456,49/(13·0,083·3600)=4,23 м/с; 2.5 Аэродинамический расчет воздушных сетей обеденного зала столовой Распределение воздуха в системах кондиционирования и вентиляции осуществляется по более или менее сложной системе воздуховодов. Воздухораспределительная сеть должна отвечать определенным требованиям: - обеспечивать производительность по воздуху; - иметь минимальные потери напора; - иметь скорость потока воздуха, удовлетворяющую требованиям санитарных норм; 35

- иметь уровень шумов, не превышающий допустимый по санитарным нормам; - быть герметичной; - при необходимости воздуховоды должны иметь соответствующую тепло, звуко- или пароизоляцию; - пространство, занимаемое воздуховодами, должно быть минимальным. Системы воздушных коммуникаций классифицируются по скорости потока воздуха и рабочему давлению. Расчет сети воздуховодов в общем виде сводится к определению потерь давления в воздуховодах при данном расходе воздуха. Задаются сечением или диаметром воздуховодов и определяют скорость воздуха при проектируемом расходе и соответствующие потери давления в воздуховоде на 1 м длины. Суммарные потери давления в воздуховодах ∆Р, Па, определяются по формуле ∆Р=∆Р(l)+∆Р(ζ) (2.5.1) где ∆Р(l) — потери давления по длине, Па/м воздуховода; ∆Р(ζ) — потери давления на местные сопротивления, Па. Динамическое давление Pд, Па, в воздуховодах определяется по справочнику проектировщика [28] Для воздуховодов прямоугольного сечения за расчетную величину диаметра d принимается эквивалентный диаметр dэкв, который определяется по формуле: dэкв=2·а·b/(a+b) (2.5.3) где a и b — размеры сторон прямоугольного воздуховода, м. Потери давление по длине ∆Р(l), Па, определяются по формуле: ∆Р(l) = 𝑙 ∙ 𝑅 ∙ 𝑚 (2.5.4) Где l – длина участка воздуховода; 36

R – потери давления на 1 м длины воздуховода находится по формуле (2.5.5); m – поправочный коэффициент для прямоугольных воздуховодов. 0,0010676 0.25 𝑣 2 ) 𝑅𝑙 = 0,066 ∗ (0,0001 + ∗ 1,25 𝑣 𝑑э 2.5.5 Потери давления на местные сопротивления ∆Р(ζ), Па, определяются по формуле: ∆Р(ζ) =∑ζ·Pд (2.5.6) где ∑ 𝜉 — сумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном участке воздуховода. Порядок расчета: 1) Вычерчивается аксонометрическая схема системы воздуховодов. На схеме указывается порядковый номер каждого расчетного участка, количество воздуха L, м3/ч, и длина каждого участка воздуховода, м. Сначала просчитывается самый удаленный от вентиляционной установки участок сети. 2) По номограммам, задаваясь скоростью движения воздуха, согласно требованиям для данного помещения, и зная количество воздуха L, проходящего по данному участку, выбирается диаметр каждого участка воздуховода d. 3) По табличным данным (из справочной литературы) определяется сумма коэффициентов местных сопротивлений [13]. 4) Рассчитывается сумма потерь давлений на участках сети до заданного ответвления. 5) После расчета аэродинамических потерь на всех участках воздуховода, они уравниваются в стыковых точках системы так, чтобы погрешность была не более 10 процентов Расход воздуха на приточную систему составил 16456,49 м3/ч, на вытяжную 16456,49 м3/ч. 37

Результаты расчетов системы притока и вытяжки для обеденного зала приведены в приложении Г в таблицах Г1 и Г2. 2.6 Подбор установки кондиционирования воздуха Центральные кондиционеры имеют модульную структуру и набираются из функциональных блоков различного назначения. Подбор оборудования и компоновка кондиционера осуществляются в зависимости от количества обрабатываемого воздуха и принятой схемы обработки. В данной работе выбрана прямоточная схема обработки воздуха с управляемым процессом в блоке адиабатного увлажнения (Рисунок 2.6.1).[6]. Она подходит для влажного климата Приморского края лучше всего. Рисунок 2.6.1 – Прямоточная схема обработки воздуха с использованием второго подогрева (1-клапан;2-фильтр;3-воздухоподогреватель; 4-воздухоохладитель; 5- камера орошения (увлажнитель); 6- вентилятор) Подбор оборудования осуществлен по соответствующей программе [18], результаты в приложении 38

Глава 3. Проектирование системы вентиляции для горячих цехов и вспомогательных помещений 3.1 Расчетные параметры наружного и внутреннего воздуха Расчетные параметры наружного воздуха при проектировании системы вентиляции горячих цехов административно-приемного корпуса санаторияпрофилактория «Белый Лебедь», расположенного в городе Владивосток (географическая широта – 43º), взяты по параметрам Б, и приняты в соответствии с СП 131.133300.2012 «Строительная климатология» [2] и находятся в таблице 3.1.1. Таблица 3.1.1- Расчетные параметры наружного воздуха Период года Температура Относительная Энтальпия наружного влажность наружного воздуха воздуха φ, % воздуха Iн, tн0,92, ˚С Средняя скорость ветра v, м/с кДж/кг Теплый 24,5 81 67,6 4,7 Холодный -24 58 -23,6 9 Продолжительность отопительного периода 𝑍от =198 суток. Допустимые параметры (температура, относительная влажность, подвижность) воздуха в рабочей зоне помещений, отвечающие санитарногигиеническим требованиям, принимаются в зависимости от периода года и категории работ, выполняемых в данном помещении. В данной работе помещение (горячий цех) относится к категории IIб.[3] Данные сведены в таблицу 3.1.2. Таблица 3.1.2 – Расчетные параметры внутреннего воздуха Наименование помещения Период года Температура t, ⁰С Относительная влажность ϕ,% Скорость воздуха v, м/с Горячий цех Холодный Теплый 23 26 65 65 0,1 0,2 39

3.2 Расчет воздухообмена по нормативной кратности Воздухообмен по кратности: G  K р  Vп ; (3.2.1) Где Кр – расчетная кратность воздухообмена; Vр – объем помещений по внутреннему обмеру, м3. Недостающий приток подается в рекреации (тамбуры, вестибюли, холлы, коридоры). Расчет сведен в таблицу 3.2.1 Таблица 3.2.1 – Воздухообмен по нормативной кратности № Наименование Площадь 1 2 3 4 5 6 7 8 Тех помещение Тех помещение Тех помещение Овощной цех Цех Коридор Мясной цех Горячий цех Подсобное помещение Подсобное помещение Горячий цех Рыбный цех 12,2 4,9 6,9 4,8 3,8 26,4 13,4 34,26 9 10 11 12 Кратность Расход Приток Вытяжка Приток Вытяжка 2 2 24,4 24,4 2 2 9,8 9,8 2 2 13,8 13,8 3 4 14,4 19,2 3 4 11,4 15,2 0 0 3 4 40,2 53,6 По расчету По расчету 5,9 1 1 5,9 5,9 4,6 1 1 4,6 4,6 27,67 15,4 По расчету 3 4 По расчету 46,2 61,6 12326 12363,4 0,302505783 3.3 Расчет выделений вредностей в горячем цехе Для расчета системы вентиляции необходимо рассчитать вредности (тепло, влага и CO2):  от людей;  от искусственного освещения;  от оборудования. 40

Вредности от людей (теплота, влага и CO2) Поступление явной теплоты Qяв, [Вт]: Qяв = n·qяв (2.2.1) Поступление полной теплоты Qпол, [Вт]: Qпол = n·qпол. (2.2.2) Поступление влаги Wл, [г/час]: Wл = n·m (2.2.3) Поступление СО2 Mco2, [л /час]: Mco2 = n·mco2, (2.2.4) где n – количество людей в помещении; qяв, qпол – количество теплоты явной и полной выделяемой человеком, [Вт]; m– количество влаги выделяемой человеком, [г/час]; mco2 – объем углекислого газа выделяемого человеком, [л/час]. Согласно [3] работники горячих цехов относятся к категории работ IIб. Расчет сведен в таблицу 3.3.1. Таблица 3.3.1 – Вредности от людей в горячем цеху Период года Холодный Мужчи- Женщи- Тепло, Вт Влага, ны, чел. ны, чел явное г/ч 4 397,8 435,2 333,2 506,6 Теплый Теплопоступления от искусственного освещения Количество теплоты, поступающей от источников искусственного освещения, определяется по их фактической мощности из условия перехода энергии, затрачиваемой на освещение, в теплоту, нагревающую воздух помещения [9]: 𝑄осв = 𝑞осв ∗ 𝜂осв ∗ Апл , Вт (3.3.26) 41

где, 𝑞осв – максимальная удельная установленная мощность освещения (Вт/ *м2); Для мест приготовления пищи, моечных и пр. 𝑞осв=25 Вт/( Лк*м2) 𝜂осв – доля тепловой энергии, попадающая в помещение. Для люминесцентных ламп принимается 1. 𝑄осв1 = 25 ∗ 27,67 ∗ 1=691,75 Вт 𝑄осв2 = 25 ∗ 34,26 ∗ 1=856,5 Вт Теплопоступления от оборудования Теплопоступления от электрического оборудования Qэ.о, Вт , в помещение определяются по общей электрической мощности оборудования с учетом его загрузки, эффективности работы местных отсосов, установленных над ним, и одновременности работы [8]: 𝑄э.о = 1000 ∙ Ко ∙ ∑𝑁об ∙ Кз ∙ (1 − Кукр ), Вт где (3.3.6) Nоб – установленная электрическая мощность оборудования каждого типа, кВт [Краснов]; Ко – коэффициент одновременности работы технического оборудования в расчетном помещении, (К0 =0,7 – для горячих цехов ресторанов). Кз – коэффициент загрузки теплового электрооборудования; [9], Кукр – коэффициент эффективности работы локализующего местного отсоса; Кукр =0,8 [7]; Результаты расчетов сведены в таблицу 3.3.2 42

Таблица 3.3.2 – Теплопоступления от оборудования в горячем цехе Наименование Сковорода Жарочная плита 1 Жарочная плита 2 Жарочная плита 3 Жарочная плита 4 Жарочная плита 5 Жарочный шкаф Духовой шкаф Духовой шкаф Мощность Kо Кз Кукр Qоб (кВт) 5 0,7 0,65 0,8 13260 3 3 24 12 4 10 5876 6,3 6,3 3.4 Расчет воздухообмена для горячего цеха Температура приточного воздуха для теплого периода определяется по формуле: 𝑡п = 𝑡н + 3, °С (3.4.1) где tн – температура наружного воздуха в теплый период, °С. Температура уходящего воздуха определяется по формуле 2.5.5. Температура приточного воздуха для холодного периода определяется по формуле: доп 𝑡п = 𝑡𝑚𝑎𝑥 − 5°С (3.4.2) доп 𝑡𝑚𝑎𝑥 =23°С. Расчет воздухообмена осуществлен согласно пункту 2.3 и формулам 2.3.1, 2.3.2 и 2.3.3. Расход воздуха в горячем цеху №1 составляет 3527,8 м3/ч, в горячем цеху №2 8627,52 м3/ч 3.5 Расчет расхода воздуха, удаляемого местным отсосом Расчет осуществлен согласно стандарта АВОК [7]. Расчет расхода воздуха, удаляемого местным отсосом, L0, определяют по формуле: 𝑎 𝐿0 = (∑𝑛𝑖=1(𝐿𝑘𝑖 + 𝐿𝑟𝑖 )) ∙ 𝐾 , м3/с 𝐾𝑂 (3.5.1) 43

где n – количество оборудования, расположенного под отсосом; Lki – расход воздуха в конвективном потоке над индивидуальным кухонным оборудованием (формула 3.5.2); Lri – объемный расход продуктов сгорания кухонного оборудования, м3/с (для оборудования, работающего на электроэнергии, Lri = 0); а – поправочный коэффициент, учитывающий подвижность воздуха в помещении горячего цеха; Кко – коэффициент эффективности местного отсоса. Расход воздуха, удаляемого местным отсосом, определяют из расчета улавливания конвективного потока, восходящего над горячей поверхностью кухонного оборудования. Расход воздуха в конвективном потоке над индивидуальным кухонным оборудованием Lki, рассчитывают по формуле: 1 3 5 𝐿𝑘𝑖 = 𝑘 ∙ 𝑄𝑘 ∙ (𝑧 + 1,7 ∙ 𝐷)3 ∙ 𝑟, м3/с (3.5.2) где k – экспериментальный коэффициент, равный 5·10-3 м4/3·Вт1/3·с-1; Qk – доля конвективных тепловыделений кухонного оборудования, Вт, (вычисляется по формуле 3.5.3); z – расстояние от поверхности кухонного оборудования до местного отсоса, м; D – гидравлический диаметр поверхности кухонного оборудования, м,(вычисляется по формуле 3.5.4); r – поправка на положение источника теплоты по отношению к стене (при свободностоящем положении r=1). Долю конвективных тепловыделений кухонного оборудования Qk, Вт, определяют по формуле: 𝑄𝑘 = 𝑄𝑇 ∙ Кя ∙ Кк ·Ко , Вт (3.5.3) где QT – установленная мощность кухонного оборудования, кВт (принимаем из расчета тепловыделений от кухонного оборудования); 44

Кя – доля явных тепловыделений от установленной мощности кухонного оборудования, Вт/кВт; Кк – доля конвективных тепловыделений от явных тепловыделений кухонного оборудования (Кк = 0,5); Ко – коэффициент одновременности работы кухонного оборудования (Ко = 0,7). Гидравлический диаметр поверхности кухонного оборудования определяют по формуле: 𝐷= 2∙𝐴∙𝐵 𝐴+𝐵 ,м (3.5.4) где А – длина кухонного оборудования, м; В – ширина кухонного оборудования, м. Результат расчета представлен в таблице 3.5.1. Таблица 3.5.1 – Расчет расхода воздуха, удаляемого местными отсосами Наименование Сковорода Жарочная плита 1 Жарочная плита 2 Жарочная плита 3 Жарочная плита 4 Жарочная плита 5 А 1,05 0,48 0,48 1,4 1,05 0,9 Размеры В D 0,85 0,939473684 0,42 0,448 0,42 0,448 0,8 1,018181818 0,85 0,939473684 0,85 0,874285714 3.6. Qт Кя Кк Ко Qк Lki 5 3 3 24 12 4 330 200 200 200 200 200 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,15 0,15 0,15 0,3 0,15 0,15 123,75 45 45 720 180 60 0,191279 0,085289 0,085289 0,366909 0,216725 0,142188 Подбор решеток По известному воздухообмену в соответствии с рекомендуемыми скоростями на входе и на выходе из решеток выбирается тип решеток (геометрические размеры и живое сечение) и определяется требуемая площадь: Lр F тр = 3600   рек (3.6.1) где L р – расчетный воздухообмен по притоку или вытяжке.  рек – рекомендуемая скорость, м/с. По найденным значениям F тр определяем требуемое количество решеток: 45

n тр = где Fтр (3.6.2) fр f р – площадь живого сечения решетки, м². n тр - округляем до целого и получаем расчетное (фактическое) количество решеток (nф); Находим расчетную (фактическую) площадь живого сечения решеток: Fф= nф· fр (3.6.3) Затем находим расчетную скорость на входе или на выходе из решеток. 𝑣ф = 𝐿р (3.6.4) 3600·𝐹ф В качестве воздухораспределителей для подачи и удаления воздуха были выбраны решетки АМН-К (Рисунок 3.6.1) и диффузоры 4АПН (Рисунок 3.6.2). Решетки АМН-К предназначены для подачи и удаления воздуха в помещениях. Изготовлены из алюминия и снабжены индивидуально регулируемыми жалюзи для изменения направления и (или) характеристик приточной струи. Настенный монтаж осуществляется с помощью пружинных фиксаторов, а потолочный рекомендуется производить с помощью самонарезающих винтов. Решетки окрашиваются методом порошкового напыления в белый цвет. [10] Рисунок 3.6.1 – Конструктивная схема решетки АМР Потолочные диффузоры АПН предназначены для подачи и удаления воздуха в жилых, административных, общественных и производственных 46

помещениях. Состоят из прямоугольного корпуса, в который при помощи пружин устанавливается блок из направляющих пластин. Диффузоры изготавливаются из алюминия и окрашиваются методом порошкового напыления в белый цвет (RAL 9016). Потолочные диффузоры могут изготавливаться квадратного и прямоугольного сечений. Минимальный размер 225х225 мм, максимальный 1050х1050 мм, шаг 75 мм. При обозначении типоразмера А(В)-600мм фактический размер изделия составляет 595 мм. [10] Рисунок 3.6.2- Конструктивная схема воздухораспределителя 4АПН Результаты подбора приточных и вытяжных воздухораспределителей для системы вентиляции приведены в приложении Д в таблицах Д1 и Д2. 3.7. Аэродинамический расчет системы вентиляции воздуха горячих цехов и вспомогательных помещений Аэродинамический расчет выполнен согласно пункту 2.5, результаты расчетов приведены в приложении Е в таблицах Е1, Е2, Е3, Е4, Е5 Система В1 удаляет воздух из вспомогательных помещений. Расход воздуха в системе равен 136 м3/ч и потери давления в системе 26 Па. Был подобран осевой вентилятор PRIO 160EC CIRC. DUCT FAN компании Systemair. 47

Система В2 удаляет воздух из первого горячего цеха. Расход воздуха в системе равен 3356 м3/ч и потери давления в системе 400 Па. Был подобран крышной вентилятор DVG-H 450D4-8/F400 компании Systemair. Система П1 подает воздух во вспомогательные помещения. Расход воздуха в системе равен 114 м3/ч и потери давления в системе 110 Па. Была подобрана мини приточная установка TOPVEX SF03 EL 15,3KW компании Systemair. Система П2 подает воздух в первый горячий цех. Расход воздуха в системе равен 3510,5 м3/ч и потери давления в системе 559 Па. Для данной системы был подобран центробежный вентилятор ВРАН9-4.5 компании ВЕЗА, калорифер RB 100-50/68-4 400V/3 DUCT HEA компании Systemair, шумоглушитель LDC-400-900 Silencer, и фильтр BFR 355-400 COARSE 50% FILTER . Система П2 подает воздух во второй горячий цех. Расход воздуха в системе равен 8576 м3/ч и потери давления в системе 728 Па. Для данной системы был подобран центробежный вентилятор ВРАН9-6,3 компании ВЕЗА, калорифер RB 100-50/80-5 400V/3 DUCT HEA компании Systemair, шумоглушитель LDRB 50-30 SILENCER, BAFFLE, и фильтр BFS 65 EPM10 55% FILTER 3.7.1 Аэродинамический расчет местных систем вентиляции горячего цеха Аэродинамический расчет выполнен согласно пункту 2.5, результаты расчетов приведены в приложении Е в таблице Е6 Для горячего цеха подобраны бескаркасные местные вытяжные отсосы: 1) МВО – Серия 1000 – 350х1200х1000 (1 патрубок 250мм; 1 жировой фильтр – ФяЖ 400х200) – осуществляет вытяжку от сковороды, с расходом удаляемого воздуха 1075 м3/ч; 2) МВО – Серия 1200 – 350х1200х1600 (1 патрубок 350 мм; 1 жировой фильтр – ФяЖ 400х200) – осуществляет вытяжку от жарочных плит, с расходом удаляемого воздуха 1757 м3/ч; 48

3) МВО – Серия 1000 – 350х1200х1000 (1 патрубок 350мм; 1 жировой фильтр – ФяЖ 400х200) – осуществляет вытяжку от жарочной плиты, с расходом удаляемого воздуха 1219 м3/ч; 4) МВО – Серия 1600 – 350х1600х1000 (1 патрубок по 350мм; 2 жировых фильтра – ФяЖ 400х200) – осуществляет вытяжку от жарочной плиты, с расходом удаляемого воздуха 2063 м3/ч; Для системы В3, с расходом удаляемого воздуха 8677 м3/ч, потерями давления 821 Па подобран крышной вентилятор DVG-H 630D4-6-S/F400 компании Systemair. Результаты подбора оборудования приведены в приложении К. 49

Глава 4. Подбор и расчет традиционного и нетрадиционного источника холода для системы кондиционирования 4.1 Подбор традиционного источника В качестве традиционного источника холода используется холодильная установка (чиллер). Для подбора оборудования на основе построения диаграмм (п. 2.3) вычисляют фактический расход холода Qx, [Вт], на охлаждение наружного воздуха в поверхностном воздухоохладителе по формуле 4.1.1 [6]. 𝑄𝑥 = 0,278 ∙ 𝐺п ∙ (𝑖н − 𝑖𝑜 ) (4.1.1) Qx=0,278·15715,3·(63,5-35,5)=122328 [Вт]=122,33 [кВт]. Необходимая поддерживаемая температура жидкости 13,95 ⁰С. Была подобрана холодильная установка ВМТ-Ксирон-135 согласно рассчитанным параметрам [22]. Характеристика оборудования в Приложении Ж. 4.2 Подбор нетрадиционного источника В качестве нетрадиционного источника холода выбрано снегохранилище. Это решение позволит снизить неравномерности работы холодильного оборудования и потребление электрической энергии в часы пиковых нагрузок. 4.2.1 Расчет годового расхода холода Расчет годового расхода холода для СКВ обеденного зала, работающего 7 дней в неделю по 3 часа в сутки с 10 до 24 часов в городе Владивосток, выполнен согласно [19]. Расход воздуха 16546 кг/ч. Средняя энтальпия воздуха в помещении в теплый период Iср,т=51,7 кДж/кг, энтальпия воздуха на выходе из воздухоохладителя в теплый период Iф,т=38 кДж/кг. Годовой расход холода прямоточной СКВ, [кДж/г]: 50

Q=0,143·n·m·Lп ·∆Iт·М3·К3·К4, (4.2.1.1) где n - число рабочих дней в неделе; m - продолжительность смены, [ч]; Lп – расход приточного воздуха, кг/ч; К3 и К4 - коэффициенты, определяемые по таблице 3 в зависимости от длительности периода потребления теплоты; К3=0,92 и К4=0,65; ∆Iт – определяется по формуле 4.2.1.2: ∆Iт=Iт-Iф,т, (4.2.1.2) где Iф,т энтальпия воздуха на выходе из воздухоохладителя в теплый период года; Iт – энтальпия наружного воздуха самого жаркого месяца, [кДж/кг], определяемая по формуле (4.2.1.3); Iт=Iср,т+Aт·K1· K2, (4.2.1.3) где Iср,т - средняя энтальпия самого жаркого месяца года, определяемая по таблице 1; Aэт - средняя амплитуда энтальпии, [кДж/кг], самого жаркого месяца в году, определяемая по [2]; Aт=3,7 кДж/кг; K1 - коэффициент, определяемый по таблице 2 в зависимости от продолжительности работы систем в течение суток; K2 - коэффициент, определяемый по таблице 2 в зависимости от времени, приходящегося на середину суточного периода работы системы; К1=0,95 и К2=-0,97 Iт=51,7+3,8·0,95·(-0,97)=48,19, [кДж/кг]; ∆Iт=48,19-38=10,19, [кДж/кг]; M3 - длительность периода потребления холода за год, [сут.]: M3=182,5·(∆Iт/∆Iт,г)0,5 (4.2.1.5) где ∆Iт - по формуле (4.2.1.3); ∆Iт,г – определяется по формуле 4.2.1.6: 51

∆Iт,г=Iт-Iг (4.2.1.6) где Iт - энтальпия воздуха самого жаркого месяца, определяемая по формуле (4.2.1.4); Iг - среднегодовая энтальпия наружного воздуха, определяемая по формуле (4.2.1.7). Iг=Iср,г+0,5·(Aэ,т+Aэ,х)·K1·K2 (4.2.1.7) где Iср,г - среднегодовая энтальпия, определяемая по таблице 1; Aэ,т, Aэ,х -амплитуды энтальпии, определяемые по п.п. "а"; Iср,г=17,1 [кДж/кг]; Aэ,т=3,8 [кДж/кг]; Aэ,х=3,2 [кДж/кг]; Iг=17,1+0,5·(3,8+3,2)·0,95·(-0.97)=13,88, [кДж/кг]; ∆Iт,г=48,19-13,88=34,32, [кДж/кг]; M3=182,5·(10,19/34,32)0,5=99,48, [сут]; Q=(0,143·1,005·7·3·16546·10,19·99,48·0,92·0,65)/106=30,295, [МДж/г]; Число часов потребления холода за год определяется по формуле N3=0,143·n·m·М3·К3 (4.2.1.8) N3=0,143·7·3·68,6·99,48=247,84, [ч]. Годовой расход холода для системы охлаждения воздуха составил 30,295 МДж/г. 4.2.2 Расчет холодохранилища Холодохранилище рассчитано по методике, разработанной в [20]. Задаемся коэффициентом эффективности теплоизоляции – η. η = 0,5; Определяется годовой запас холода, кДж: год 𝑄общ = год 𝑄общ = 30295215 0,5 год 𝑄пол 𝜂 (4.2.2.1) = 55082209,47, [кДж] 52

Определяем требуемую массу аккумуляции снега, кг: 𝑚𝑥 = 𝑄общ (4.2.2.2) спл где спл – удельная теплота плавления снега, равная 335 кДж/кг; 𝑚𝑥 = 55082209,47 335 = 166915,79, [кг]; Исходя из требуемой массы аккумулированного снега mx, задаемся размерами и конфигурацией холодохранилища. Толщина, материал теплоизоляции первоначально задаются без предварительного расчета. Объем снегохранилища определяется как: 𝑉хр = 𝑚сн (4.2.2.3) н 𝜌сн н Где 𝑚сн – требуемая масса снега, кг; 𝜌сн – начальная плотность снега (при загрузке и утрамбовке снега), 400 кг/м3. Минимальный объем холодохранилища составил 418 м3 снега. Снегохранилища представляет собой снежный бунт в форме усеченной пирамиды. Размеры хранилища: нижнее основание шириной – 12 м, длиной 12 м, верхнее основание шириной – 7 м, длиной 10 м, высота – 4м. Итоговый объем снегохранилища 419 м3. Для теплоизоляции хранилища используется напыляемый полиуретановый утеплитель полинор, толщиной 0,05 м, с коэффициентом теплопроводности 0,025 Вт/м⁰С. Принято, что под снегохранилищем монтирован трубчатый теплообменник, через который в теплый период года пропускается водяная смесь с незамерзающей жидкостью. Холодоноситель циркулирует по трубопроводам и поступает в охладитель установки кондиционирования. 4.2.3 Расчет теплообменного аппарата Для расчета теплообменника определяем расход жидкости, исходя уравнения теплового баланса (формула 1.2.3.1): 𝑄𝑥 = 0,278·𝑐ж ·𝐿ж ·(𝑡п − 𝑡о ) (4.2.3.1) Получаем необходимый расход жидкости Lж, кг/ч: 𝑄𝑥 𝐿ж = 0.278·𝑐 ж ·(𝑡п −𝑡о ) (4.2.3.2) 53

где Qx – холодопроизводительность, [Вт]; сж – удельная теплоемкость воды при 10⁰С, равная 4,192 [кДж/кг⁰С]; tп=12 [⁰С]; tо=7 [⁰С]; Lж=122328/(0,278·4,192·(12-7))=20993,74 [кг/ч]. Далее определена поверхность теплообмена F, м2, для этого воспользуемся уравнением теплопередачи (формула 1.2.3.3): 𝑄 = 𝐾·𝐹·∆𝑡 (4.2.3.3) где Q – холодопроизводительность, [Вт]; К - коэффициент теплопередачи, [Вт/м2·К], определяемый по формуле 3.2.3.4; ∆t – разность температур между средами, [К]; 1 К=𝑅 (4.2.3.4) где R – сопротивление теплопередаче, [м2K/Вт], определяемое по формуле 1.2.3.5; Конструкция дорожного покрытия: 1 – пескобетон: λ=0,7 Вт/м·К, δ=100 мм, 2 - песок (влажность 10 %): λ=0,97 Вт/м·К, δ=50 мм, 3- стальные трубы, 4 – пленка полиэтиленовая 0,1 мм, 5 – грунт (Рисунок 4.2.3.1). Рисунок 4.2.3.1 – Разрез дорожного покрытия Определяем сопротивление теплопередаче R, м2K/Вт по формуле: 1 𝛿 𝛿 1 𝑅 = 𝛼 + 𝜆1 +. . . + 𝜆𝑛 + 𝛼 1 1 𝑛 2 (4.2.3.5) где α - коэффициент теплоотдачи от среды, [Вт/м2К]; δ – толщина слоя, [м]; 54

λ - коэффициент теплопроводности, [Вт/мК]; Рисунок 4.2.3.2 – Разрез дорожного покрытия α 1=∞ Скорость движения среды внутри труб ᾠ, м/с, определится из уравнения (4.2.3.6): ᾠ= 𝑉 (4.2.3.6) 3600·𝐹ж.с. где Fж.с. - площадь живого сечения трубы, [м2]; V - объемный часовой расход охлаждаемой среды, м3/ч, рассчитываемый по формуле 1.2.3.7: 𝑉= 𝐿ж (4.2.3.7) 𝜌 где Lж – расход жидкости, кг/ч; ρ - плотность среды, принимаемая при средней температуре tср в теплообменнике, кг/м3; V=20993,74/999.77=21 [м3/ч]; При нормируемой скорости движения охлаждаемой среды в трубе теплообменника (ᾠ = 0,5–1,5 м/с) и с учетом (4.2.3.6) рассчитывается площадь живого сечения для её прохода: 𝑉 𝐹ж.с. = 3600·ᾠ (4.2.3.8) Fж.с.=21/3600·1=0,0058 [м2]; Следовательно, минимальный диаметр d, м, для трубы (формула 4.2.3.9): 𝑑=√ 4·𝐹ж.с. П (4.2.3.9) d=(4·0.0058/3.14)^0.5=0,086 м; 55

Для больших труб приняли условный диаметр dy=102, для малых dy=89. Согласно формуле 1.2.3.6 определяем расчетную скорость движения охлаждаемой среды в теплообменнике: ᾠ=12,6/3600·0,0025=1,4 м/с; Определяем гидродинамический режим движения охлаждаемой среды в трубах по числу Рейнольдса (формула 4.2.3.10): 𝑅𝑒 = ᾠ·𝑑 (4.2.3.10) ѵ где ѵ – кинематический коэффициент вязкости при средней температуре среды [м2/с]; При развитом турбулентном режиме движения (Reж1 > 10 000) коэффициент теплоотдачи от холодной среды к внутренней поверхности трубы определяется из безразмерного уравнения теплоотдачи (формула 1.2.3.11): 𝑁𝑢 = 0,0263·𝑅𝑒 0.8 ·𝑃𝑟 0.35 (4.2.3.11) Где Nu - число Нуссельта, равное (формула 4.2.3.12): 𝑁𝑢 = 𝛼·𝑑 (4.2.3.12) 𝜆 Отсюда (формула 4.2.3.13): 𝛼2 = 𝑁𝑢·𝜆 𝑑 (4.2.3.13) где α2 – коэффициент теплоотдачи от холодной среды к внутренней поверхности трубы, [Вт/м2К]; λ - коэффициент теплопроводности холодной среды, [Вт/мК]; Число подобия Прандтля находим по формуле 4.2.3.14: ѵ 𝑃𝑟 = 𝑎 (4.2.3.14) где а - коэффициент температуропроводности холодной среды, м2/с; Pr=0,000001306/0,000000137=9.53; Re=1,4·0.056·0,000001306=60030,6; 56

При турбулентном режиме движения охлаждаемой среды интенсивность теплоотдачи к ней от внешней поверхности трубы определяется безразмерным уравнением подобия вида (формула 4.2.3.15): 𝑁𝑢 = 0.021·𝑅𝑒 0.8 ·𝑃𝑟 0.45 (4.2.3.15) Nu=0.021·6648,1·2,75=383,9; Откуда коэффициент теплоотдачи α2: α2=383,9·0,574/0,056=3935 [Вт/м2К] Определяем сопротивление теплопередаче R, м2K/Вт по формуле 4.2.3.5: R=(1/∞)+(0.01/0.7)+(0.05/0.97)+(1/1193)=0.06 [мК/Вт]; Коэффициент теплопередачи (формула 4.2.3.4): K=1/0.06=16.7 [Вт/м2К] Поверхность теплообмена F, м2, (формула 4.2.3.3): F=73438/(16.7·(286.95-273))=526.14 м2; Поверхность теплообмена F с запасом: 544 м2 (Рисунок 4.2.3.3); Необходимая длина труб – 3613 м; Шаг труб – 0,1 м; Определяем потери давления в теплообменнике (Таблица 4.2.3.1): Рисунок 4.2.3.3 – Схема теплообменного аппарата Таблица 4.2.3.1 – Потери давления теплообменного аппарата № кольца 0-1 1-2 2-3 Q 122328 122328 741,38 Dy 100 100 80 l 18,53 35,36 18,105 λ/d 0,23 1,23 2,23 l*λ/d 4,26 43,49 40,37 ∑ζ 0,8 165,5 1,6 ζприв 5,0 208,9 41,9 Pд 35,3 37,07 0,19 Pуч 179,10 7749,1 8,1 G 7541,3 7678,9 46,5 ∆t 13,95 13,7 13,7 3-0' 122328 100 35,105 3,23 113,3 0,8 114,18 37,0 4233,9 7678,9 13,7 57

Потери давления в теплообменнике составили 12170 Па, в воздухоохладителе 3400 Па; общие потери давления составили 15570 Па. По рассчитанным данным был подобран насос UPS 100-30 F (Приложение И) [21]. 58

Глава 5. Технико-экономический анализ системы кондиционирования воздуха обеденного зала столовой 5.1 Расчет капиталовложений 5.1.1 Расчет капиталовложений для традиционной системы Капиталовложения для системы охлаждения с традиционным источником холода состоят из стоимости оборудования, его монтажа и своевременного обслуживания. Для СКВ торгового зала был подобрана холодильная установка ВМТКсирон-135М, стоимость которой составляет 36200 евро, со скидкой в 20% предоставленной компанией 28690 евро (Приложение Ж). На момент расчетов курс евро составлял 73,48 рублей, следовательно, итоговая стоимость чиллера составила 2108141 рублей. Сложив все затраты, мы получили капиталовложения данного варианта, которые составили 2922101 рублей. 5.1.2 Расчет капиталовложений для нетрадиционной системы Капиталовложения для СКВ со снегохранилищем состоят из стоимости: - насосное оборудование - теплоизоляция - теплообменник - строительно-монтажные работы - аренда техники и др. Примерная стоимость [23] и количество материала указаны в таблице 5.1.2.1. Таблица 5.1.2.1 – Затраты на основное оборудование Стоимость материалов Наименование Кол-во Стоимость Итог 1 2 3 4 Насос 2 шт 96332 192664 59

Продолжение таблицы 5.1.2.1 1 2 3 4 Песок 12,3 м3 550 руб за м3 6765,00р. Пескобетон 7266 кг 200 руб за 25 кг 58128,00р. Пленка 82 м2 750 руб за 75м2 61500,00р. d 102 398 300 руб за м 119400,00р. d 89 5250 250 руб за м 1312500,00р. 52 руб за м2 34944,00р. Стальные трубы Теплоизоляция хр-ща 672м2 пенополистирол 5.2 Расчет технико-экономических показателей Технико-экономические сравнение систем охлаждения для торгового зала было произведено согласно [24,25,26]. Ежегодные эксплуатационные затраты, Эi, руб./год: Эi=Эа+Эо+ЭТ (5.2.1) где Эа – амортизационные отчисления, руб./год; Эо – затраты на ремонт и обслуживание технических средств, руб./год; ЭТ – затраты на потребление энергоресурсов, руб./год; Амортизационные отчисления: Эа=Косн/Тосн (5.2.2) где Косн – стоимость основного оборудования, Тосн – срок службы основного оборудования, в расчете принят 15 лет. Затраты на ремонт и обслуживание технических средств Эо=0,01·(Но·Косн) (5.2.3) где Но – норма годовых затрат на ремонт оборудования, %. На стадии технико-экономического обоснования Но принимается от 2 до 3 %, для расчетов принято 2,5 %. Дисконтированные затраты, при условии постоянства текущих издержек по годам расчётного периода: 60

ДЗi=Кi+Эпрi где Эпрi – приведенные (5.2.4) эксплуатационные затраты, т. руб. (эксплуатационные затраты в сравниваемых вариантах приняты без учета их изменения по вариантам за счет налогов на имущество и на прибыль): Эпрi=∑ Эi(1+РД)Т-1 (5.2.5) где РД – средний темп увеличения ежегодных затрат, принят 10%; Т – расчетный срок, лет. При расчете эксплуатационных затрат стоимость электроэнергии принималась согласно тарифов на 2018 г. 1кВт/ч – 3,54 руб. В таблице 2.2.1 представлены технико-экономические показатели систем охлаждения помещений. Таблица 2.2.1 - Технико-экономические показатели систем охлаждения помещений Наименование ед. изм. чиллер хранилище 1 2 3 4 Капиталовложения Осн. оборудование руб. 2108141 1789901 Всего руб. 2922101 2289901 52703,53 44747,53 140542,73 119326,732 155221,92 5123 348468,18 169197,262 Эксплуатационные затраты Затраты на ремонт и обслуживание Амортизационные начисления Затраты электроэнергии Всего руб./год руб./год руб./год руб./год 61

Продолжение таблицы 2.2.1 1 2 3 4 Дисконтированные затраты Приведенные эксплуатационные руб. затраты на 15 лет Дисконтированные затраты на 15 лет руб. 5553685,35 2696568,57 8475786,35 4986469,57 Капиталовложения, эксплуатационные затраты и дисконтированные затраты за 15 лет службы для сравниваемых вариантов систем охлаждения помещения приведены на Рисунках 5.2.1, 5.2.2 и 5.2.3. Капиталовложения 3000 2500 2000 1500 1000 500 0 СИСТЕМА С ЧИЛЛЕРОМ СИСТЕМА СО СНЕГОХРАНИЛИЩЕМ Рисунок 2.2.1 - Капиталовложения, т.руб. Капиталовложения для СКВ с использованием аккумуляции естественного холода на 21% меньше, чем для системы кондиционирования с использованием чиллера. 62

Эксплуатационные затраты в первый год 350 300 250 200 150 100 50 0 СИСТЕМА С ЧИЛЛЕРОМ СИТЕМА СО СНЕГОХРАНИЛИЩЕМ Рисунок 2.2.2 - Эксплуатационные затраты за первый год работы систем, т.руб. Эксплуатационные затраты за первый год работы для системы кондиционирования помещений с использованием аккумуляции естественного холода на 51% меньше по сравнению с традиционной системой. Дисконтированные затраты за 15 лет 9000 8000 7000 6000 5000 4000 3000 2000 1000 0 СИСТЕМА С ЧИЛЛЕРОМ СИТЕМА СО СНЕГОХРАНИЛИЩЕМ Рисунок 2.2.2 - Дисконтированные затраты за 15 лет эксплуатации систем, т.руб. 63

Дисконтированные затраты за 15 лет эксплуатации систем являются наименьшими для СКВ с использованием аккумуляции естественного холода. Разница составляет 41%. На основании произведенных технико-экономических расчетов можно сделать вывод о предпочтительном использовании системы кондиционирования воздуха с сезонным аккумулятором естественного холода для торгового зала в качестве СКВ. 64

Заключение В данной работе представлен проект энергосберегающей системы кондиционирования вспомогательных и вентиляции помещений столовой, горячих цехов административно-приемного и корпуса санатория-профилактория «Белый Лебедь», расположенного в городе Владивосток. В первой главе выполнен обзор иностранной литературы (база данных «Scopus») по теме кондиционирования воздуха с аккумуляцией естественного холода, и выбран наиболее подходящий вариант источника холода с использованием аккумуляции снега для охладителя центрального кондиционера. Хранилище открытого типа в виде снежного бунта, имеющего форму усеченной пирамиды. Под снегохранилищем находится трубчатый теплообменник. Данный тип хранилища обеспечит надежность СКВ, так как конструкция холодохранилища достаточно простая и не требует строительства отдельного здания. Также, выбранное решение исключит проблему с утилизацией снега прилегающих территорий. Во второй главе выполнен расчет системы кондиционирования воздуха в том числе: - расчет выделений вредностей для обеденного зала столовой; - расчет воздухообмена для СКВ; - построение процессов обработки воздуха на I-d – диаграммах; - подбор установки кондиционирования воздуха; - аэродинамический расчет системы кондиционирования воздуха; - подбор решеток для подачи и удаления воздуха в обеденном зале столовой; В данной работе выбрана прямоточная схема обработки воздуха с управляемым процессом в блоке адиабатного увлажнения Она подходит для влажного климата Приморского края лучше всего. Расход воздуха составил 16456,49 м3/ч 65

Воздух подается в помещение с помощью центрального кондиционера ККЦМ16L-68, количество приточного воздуха 16456,49 м3/ч, удаляемого – 16456,49 м3/ч. В четвертой главе была запроектирована система вентиляции для горячих цехов и вспомогательных помещений в том числе: - расчет выделений вредностей для горячих цехов; - расчет воздухообменов по нормативной кратности; - расчет воздухообмена для горячего цеха; - расчет воздуха удаляемого местными отсосами - подбор установки кондиционирования воздуха; - аэродинамический расчет системы вентиляции; - подбор решеток для подачи и удаления воздуха в горячих цехах и вспомогательных помещениях; В четвертой главе подобраны и рассчитаны варианты источников холода. В качестве традиционного источника холода подобрана холодильная установка (чиллер) ВМТ-Ксирон-135М холодопроизводительностью 122,33 кВт. Для определения характеристик нетрадиционного источника холода – снегохранилища, выполнены расчеты: - расчет годового расхода холода; - расчет параметров холодохранилища; - расчет теплообменного аппарата. Годовой расход холода составил 30295,22 МДж/год. Снегохранилища представляет собой снежный бунт в форме усеченной пирамиды. Размеры хранилища: нижнее основание шириной – 12 м, длиной 12 м, верхнее основание шириной – 7 м, длиной 10 м, высота – 4м. Итоговый объем снегохранилища 419 м3. Под снежным бунтом находится трубчатый теплообменник (площадь теплоотдающей поверхности 526 м2), через который в теплый период года пропускается и охлаждается водяная смесь с 66

незамерзающей жидкостью, которая далее поступает в охладитель установки кондиционирования. В пятой главе произведен технико-экономический анализ использования естественного источника холода для системы кондиционирования воздуха. Приведены расчеты капиталовложений и эксплуатационных затрат. Капиталовложения для СКВ с использованием аккумуляции естественного холода на 21% меньше, чем для системы кондиционирования с использованием чиллера. Эксплуатационные затраты за первый год работы для системы кондиционирования со снегохранилищем являются наименьшими по сравнению с традиционной системой на 51%. На основании выполненных расчетов, можно сделать вывод о предпочтительном использовании системы кондиционирования воздуха с сезонным аккумулятором естественного холода для торгового зала в качестве СКВ. 67

Список использованных источников 1. Свод правил: СП 60.13330.2012 Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. Актуализированная редакция СНиП 41-01-2003. Минрегионразвития РФ 2012 г. 2. Свод правил: СП 131.13330.2012 Строительная климатология. Актуализированная редакция СНиП 23-01-99*. Минрегионразвития РФ 2012 г. 3. ГОСТ 12.1.005-88 Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху в рабочей зоне. - Взамен ГОСТ 12.1.005-76; введ 29.09.88. 4. ГОСТ 30494-96 Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях. – Введ. 1999 г. 5. Программа расчета теплопоступлений в помещение от солннечной радиации. ОГАСА. 6. Белова Е.М. Центральные системы кондиционирования воздуха в зданиях. – М.: Евроклимат, 2006. – 640с.: ил. – (Библиотека климатехника). 7. Стандарт АВОК Р НП 7.3 – 2007 Вентиляция горячих цехов предприятий общественного питания. 8. Стомахина Г.И. ред. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха: справочное пособие/ Стомахина Г.И., Бобровицкий И.И., Малявина Е.Г., Плотникова Л.В. — М.: Пантори, 2003г. 308с. 9. Краснов Ю.С., Борисоглебская А.П., Антипов А.В. Системы вентиляции и кондиционирования. Рекомендации по проектированию, испытаниям и наладке. Москва ТермоКул 2004. 10. Каталог оборудования для систем вентиляции воздуха, Арктика 2008 г. 11. МГСН 4.14-98. Предприятия общественного питания / - М.: Правительство Москвы, 1998. 12. СНиП 31-05-2003. Общественные здания административного назначения / - М.: Госстрой России, 2004. 68

13. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. В 3 ч. Ч.3: Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн.2 / Б.В. Баркалов, Н.Н. Павлов, С.С. Амирджанов и др.; под ред. Н.Н. 14. Бескаркасные вытяжные зонты МВО. Каталог «СОТА». 15. Статья «Вытяжные системы кухонных блоков», АВОК. 16. Статья «Вентиляция, отопление и охлаждение зала ресторана», АВОК. 17. Статья «Как выбрать воздуховоды для ресторана», АВОК. 18. Программа для подбора центральных кондиционеров «ККЦМ». 19. Пособие 9.91 к СНиП 2.04.05-91 Годовой расход энергии системами отопления, вентиляции и кондиционирования: Ордена трудового красного знамени арендное предприятие промстройпроект - М.: Промстройпроект, 1993. 20. Тарасова, Е. В. Системы кондиционирования воздуха с сезонными аккумуляторами естественного холода: Дис... канд. техн. наук: Тюмень, [Место защиты: Тюменский государственный архитектурно-строительный университет]. – Тюмень, 2013. – 151с. 21. Подбор насоса [Электронный ресурс] / Общество с Ограниченной Ответственностью «ВИЛО РУС». – Режим доступа: http://www.wilo.ru/glavnaja-stranica/library/parametrs/wilo-select/#.VWRis_tmkq 22. Подбор чиллера [Электронный ресурс] / Общество с Ограниченной Ответственностью «Ксирон-холод». - Режим доступа: http://www.xiron.ru/prog/chiller.php 23. Стоимость материалов для холодохранилища [Электронный ресурс] / Общество с Ограниченной Ответственностью «ФарПост». – Режим доступа: http://vladivostok.farpost.ru 24. Богуславский,А.Д. Экономика теплогазоснабжения и вентиляции / А.Д. Богуславский, А.А. Симонова, М.Ф. Митин. - М.: Стройиздат, 1988. – 351 с. 25. Симонова, А.А. Экономика систем инженерного оборудования / А.А.Симонова. – М.: Строиздат, 1990. – 344 с. 69

26. Рекомендации по оценке экономической эффективности инвестиционного проекта теплоснабжения. Общие положения:Р НП «АВОК» 5-2006. - М.: ООО ИИП АВОК-ПРЕСС,- 2006. – 24 с. 27. Подбор вентиляторов [Электронный ресурс] / Закрытое Акционерное Общество «Арктика груп». – Режим доступа: http://www.arktika.ru/html/in.htm 28. Справочник по теплоснабжению и вентиляции. Книга вторая. Вентиляция и кондиционирование воздуха / Р. В. Щекин и др. - 4-е изд., перераб. и доп. Киев: Будiвельник, 1976. - 416 с. 29. Sustainability evaluation framework for building cooling systems: a comparative study of snow storage and conventional chiller systems.Venkatesh Kumar. Kasun Hewage. Husnain Haider. Rehan Sadiq1 Received: 10 February 2016 / Accepted: 21 April 2016 / Published online: 10 May 2016. Springer-Verlag Berlin Heidelberg 2016 30. Techno-economic performance evaluation of building cooling systems: A study of snow storage and conventional chiller systems Venkatesh Kumar a, Kasun Hewage a,⁎, Husnain Haider b, Rehan Sadiq a School of Engineering, University of British Columbia (Okanagan), 3333 University Way, Kelowna, BC V1V 1V7, Canada b Civil Engineering Department, College of Engineering, Qassim University, Buraydah 52571, Qassim, Saudi Arabia 31. Thermal Energy Storage for Sustainable Energy Consumption Fundamentals, Case Studies and Design edited by Halime O¨ . Paksoy C¸ ukurova University, Adana, Turkey 32. Using ice and snow in thermal energy storage systems B. Nordel lLuleå University of Technology, Sweden 33. A seasonal cold storage system based on separate type heat pipe for sustainable building cooling Chengchu Yan a, b, Wenxing Shi a, *, Xianting Li a, Shengwei Wang b a Department of Building Science, Tsinghua University, Beijing 100084, China b Department of Building Services Engineering, The Hong Kong Polytechnic University, Hong Kong 34. Optimal design and application of a compound cold storage system 70

combining seasonal ice storage and chilled water storage Chengchu Yan a,b, Wenxing Shi a,⇑, Xianting Li a, Yang Zhao c a Department of Building Science, Tsinghua University, Beijing 100084, China b Department of Building Services Engineering, The Hong Kong Polytechnic University, Hong Kong c Department of the Built Environment, Eindhoven University of Technology, Eindhoven, The Netherlands 35. Study on a snow storage system in a renovated space Yasuhiro Hamada*, Tsutomu Nagata, Hideki Kubota, Takayuki Ono, Yoshiaki Hashimoto Faculty of Engineering, Hokkaido University, N13-W8, Kita-ku, Sapporo, Japan 71

ПРИЛОЖЕНИЕ А Расчет теплопоступлений от солнечной радиации 72

ПРИЛОЖЕНИЕ Б I-d – диаграммы для теплого и холодного периодов года обеденного зала 73

ПРИЛОЖЕНИЕ В Подбор блоков оборудования для центрального кондиционера 75

ПРИЛОЖЕНИЕ Г Аэродинамический расчет приточной и вытяжной систем обеденного зала Таблица Г.1 – Аэродинамический расчет приточной системы вентиляции обеденного зала № уч 1 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 7-8 8-9 9-10 10-11 11-23 12-13 13-14 14-15 15-16 16-17 17-18 L расход 2 715,0 1430,0 2145,0 2860,0 3575,0 4290,0 5005,0 5720,0 6435,0 7150,0 7865,0 715,0 1430,0 2145,0 2860,0 3575,0 4290,0 l длина 3 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 1,9 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 a b dэ F V R m ΔPl ξ Pд ΔP(ξ) 4 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,4 0,4 0,4 0,6 0,6 0,6 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,4 5 0,3 0,3 0,3 0,5 0,5 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,3 0,3 0,3 0,4 0,5 0,6 6 0,3 0,3 0,3 0,4 0,4 0,5 0,5 0,5 0,7 0,7 0,7 0,3 0,3 0,3 0,4 0,4 0,5 7 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,2 0,2 0,2 0,3 0,3 0,3 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,2 8 2,4 4,7 7,1 5,7 7,2 5,3 6,2 7,1 5,3 5,9 6,5 2,4 4,7 7,1 7,1 7,2 5,3 9 0,2 0,6 1,4 0,7 1,0 0,4 0,6 0,8 0,3 0,4 0,5 0,2 0,6 1,4 1,2 1,0 0,4 10 1,2 1,1 1,1 1,1 1,2 1,2 1,1 1,2 1,1 1,1 1,1 1,2 1,1 1,1 1,1 1,2 1,2 11 0,4 1,4 3,1 1,5 2,4 1,0 1,3 1,8 0,7 0,9 1,0 0,4 1,4 3,1 2,7 2,4 1,0 12 2,3 3,4 5,1 4,1 5,2 3,8 4,4 5,2 3,7 4,7 4,6 2,3 3,4 5,1 5,1 5,2 3,8 13 3,3 13,2 29,8 19,7 30,8 17,1 23,4 30,4 16,8 20,7 25,0 3,3 13,2 29,8 30,1 30,8 17,1 14 7,8 44,8 152,3 79,9 160,5 64,8 103,5 157,4 62,9 96,7 115,5 7,8 44,8 152,3 154,9 160,5 64,8 сумма Pд 15 8,1 46,2 155,4 81,4 162,9 65,8 104,8 159,2 63,6 97,6 116,6 8,1 46,2 155,4 157,5 162,9 65,8 невязка 16 1061,7 6,7 1137,8 80

18-19 19-20 5005,0 5720,0 2,0 2,0 0,4 0,6 0,5 0,2 6,2 0,6 1,1 0,4 0,6 0,5 0,2 7,1 0,8 1,2 1,3 1,8 4,4 23,4 103,5 5,2 30,4 157,4 104,8 159,2 Продолжение таблицы Г.1 1 20-21 21-22 22-23 23-24 2 6435,0 7150,0 7865,0 15730,0 3 2,0 2,0 1,9 3,0 4 0,6 0,6 0,6 0,8 5 0,6 0,6 0,6 0,8 6 0,7 0,7 0,7 0,9 7 0,3 0,3 0,3 0,6 8 5,3 5,9 6,5 7,3 9 0,3 0,4 0,5 0,4 10 1,1 1,1 1,1 1,1 11 0,7 0,9 1,0 1,4 12 3,7 4,7 4,6 5,3 13 14 16,8 62,9 20,7 96,7 25,0 115,5 31,7 168,3 15 63,6 97,6 116,6 169,7 16 1307,5 Таблица Г.2 – Аэродинамический расчет вытяжной системы вентиляции обеденного зала № уч 1-2 2-3 3-4 4-5 7-8 8-9 9-10 10-11 11-6 1-2 12-13 13-14 14-6 6-15 L расход 1212,0 2424,0 3636,0 4848,0 1212,0 2424,0 3636,0 4848,0 6060,0 1212,0 2424,0 3636,0 4848,0 15756,0 l длина 4,1 4,1 4,1 4,1 4,1 4,1 4,1 4,1 2,0 4,1 4,1 4,1 7,9 3,0 a b dэ F V R m ΔPl ξ Pд ΔP(ξ) 0,2 0,4 0,4 0,4 0,3 0,4 0,4 0,5 0,5 0,2 0,4 0,4 0,4 0,8 0,3 0,4 0,4 0,5 0,3 0,4 0,4 0,5 0,5 0,3 0,4 0,4 0,5 0,8 0,3 0,4 0,4 0,5 0,3 0,4 0,4 0,5 0,5 0,3 0,4 0,4 0,5 0,9 0,1 0,2 0,2 0,2 0,1 0,2 0,2 0,2 0,2 0,1 0,2 0,2 0,2 0,6 6,0 4,5 6,7 7,2 4,0 4,5 6,7 5,7 7,2 6,0 4,5 6,7 7,2 7,3 1,3 0,4 0,9 0,9 0,4 0,4 0,9 0,5 0,7 1,3 0,4 0,9 0,9 0,4 1,2 1,1 1,2 1,1 1,2 1,1 1,2 1,1 1,1 1,2 1,2 1,1 1,2 1,1 6,2 1,8 4,2 4,1 2,1 1,8 4,2 2,3 1,7 6,2 1,9 4,1 8,0 1,5 4,3 3,3 4,8 5,2 3,0 3,3 4,8 4,1 5,2 4,3 3,3 4,8 5,2 5,3 21,9 12,0 27,1 31,0 9,5 12,0 27,1 19,7 30,8 21,9 12,0 27,1 31,0 31,8 93,5 39,2 130,9 162,5 28,5 39,2 130,9 80,1 160,9 93,5 39,2 130,9 162,5 169,2 сумма Pд 99,7 41,1 135,0 166,6 30,6 41,1 135,0 82,3 162,6 99,7 41,1 134,9 170,5 170,6 невязка 442,4 2,0 1,2 451,6 446,2 616,8 81

ПРИЛОЖЕНИЕ Д Подбор решеток для системы вентиляции Наименование Площадь Кратность Расход Приток Вытяжка Приток Вытяжка 2 2 24,4 24,4 2 2 9,8 9,8 2 2 13,8 13,8 3 4 14,4 19,2 3 4 11,4 15,2 0 0 3 4 40,2 53,6 По расчету 3527,8 3527,8 Тех помещение Тех помещение Тех помещение Овощной цех Цех Коридор Мясной цех Горячий цех 12,2 4,9 6,9 4,8 3,8 26,4 13,4 34,26 Подсобное пом Подсобное пом Горячий цех 5,9 4,6 27,67 1 1 1 1 По расчету Рыбный цех 15,4 3 4 5,9 4,6 8627,5 5,9 4,6 2509,307 46,2 61,6 Кол-во решеток Lo Приток Вытяжка Приток Вытяжка 0,813333 0,813333 30 30 0,326667 0,326667 30 30 0,46 0,46 30 30 0,48 0,64 30 30 0,38 0,506667 30 30 #ДЕЛ/0! #ДЕЛ/0! 0,804 0,824615 50 65 7,0556 5,003972 500 705 0,196667 0,153333 8,6275 0,196667 0,153333 3,136634 30 30 1000 30 30 800 0,924 0,947692 50 65 Размеры Fо Приток Вытяжка Приток Вытяжка 200х100 200х100 0,018 0,018 200х100 200х100 0,018 0,018 200х100 200х100 0,018 0,018 200х100 200х100 0,018 0,018 200х100 200х100 0,018 0,018 300х100 1000х300 (АМН-К) 200х100 200х100 1000х300 (АМН-К) 300х100 300х150 450х450 0,027 0,275 0,041 0,2 200х100 200х100 450х450 0,018 0,018 0,545 0,018 0,018 0,229 300х150 0,027 0,041 82

ПРИЛОЖЕНИЕ Е Таблица Е.1- Аэродинамический расчет системы В1 N участка L, м3/ч l, м d, мм F, м2 v, м/с R, Па/м bш R*bш*l Сум z. Рд, Па Z, Па Р, Па Сум Р, Па 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 1-2 15,2 2,04 100 0,008 0,54 0,07 1 0,1 1,62 0,2 0,3 1 1 2-3 29 7,11 125 0,012 0,66 0,08 1 0,6 2,28 0,3 0,6 1 3 3-5 38,8 5,7 125 0,012 0,88 0,13 1 0,7 1,7 0,5 0,8 2 4 4-5 19,2 2,6 100 0,008 0,68 0,11 1 0,3 2,82 0,3 2,4 4 4 Характеристика местных сопротивлений 15 Первое боковое отверстие на всасе z=1,5; Диффузор z=0,12; Первое боковое отверстие на всасе z=1,5; Отвод круглого сечения под 90 (2 шт) z=0,33; Диффузор z=0,12; Первое боковое отверстие на всасе z=1,5; Конфузор z=0,2; Первое боковое отверстие на всасе z=1,5; Узлы ответвления на всасывании z=1,32; ∆Рреш., Невязка 16 17 1 1 9,2% 83

Продолжение таблицы Е.1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 5-6 58 0,71 125 0,012 1,31 0,27 1 0,2 0,35 1,0 0,4 1 8 7-8 53,6 11,5 3 125 0,012 1,21 0,23 1 2,7 2,16 0,9 1,9 5 5 8-6 78 1,1 125 0,012 1,77 0,45 1 0,5 1,8 1,9 3,4 4 8 6-9 136 9,8 140 0,015 2,45 0,71 1 6,9 0,63 3,6 2,3 9 26 15 Узлы ответвления на всасывании z=0,35; Первое боковое отверстие на всасе z=1,5; Отвод круглого сечения под 90 (2 шт) z=0,33; Первое боковое отверстие на всасе z=1,5; Узлы ответвления на всасывании z=0,3; Отвод круглого сечения под 90 (1 шт) z=0,33; Узлы ответвления на всасывании z=0,3; 16 17 0,7% 84

Таблица Е.2- Аэродинамический расчет системы В2 N участка L, м3/ч l, м a, мм h, мм dэ, мм F, м2 v, м/с R, Па/м ш R*ш*l Сум . Рд, Па Z, Па Р, Па Сум Р, Па 1 2 3 4 5 6 7 8 9  11 12 13 14 15 16 1-2 6 0,7 100 150 120 0,015 0,11 0,00352  0,0025 1,8 0,0 07 0,01 3 0,015 0,01 5 2-3 11 2,48 100 150 120 0,015 0,19 0,0097  0,024 1,8 0,0 23 0,04 1 0,06 0,08 3-4 716 2,235 150 200 171 0,030 6,63 3,34  7,5 1,9 26, 3 50,0 57 58 Характеристика местных сопротивлений 17 Первое боковое отверстие на всасе z=1,5; Отвод прямоугольного сечения под 90 (1 шт) z=0,18; Диффузор z=0,12; Первое боковое отверстие на всасе z=1,5; Отвод прямоугольного сечения под 90 (1 шт) z=0,18; Диффузор z=0,12; Первое боковое отверстие на всасе z=1,5; Отвод прямоугольного сечения под 90 (1 шт) z=0,28; ∆Рреш., 18 85

Диффузор z=0,12; 4-5 1421 2,082 200 250 222 0,050 7,89  3,34 6,9 1,62 37, 4 60,5 67 125 Первое боковое отверстие на всасе z=1,5; Диффузор z=0,12; Продолжение таблицы Е.2 1 2 3 4 5 6 7 8 9  11 12 13 14 15 16 5-6 2126 2,73 9 250 300 273 0,075 7,87 2,57  7,0 2,18 37, 2 81,1 88 213 6-7 2831 2,08 1 250 400 308 0,100 7,86 2,21  4,6 1,62 37, 1 60,1 65 301 7-8 3536 10 250 500 333 0,125 7,86 1,99  19,9 2,13 37, 0 78,9 99 400 17 Первое боковое отверстие на всасе z=1,5; Отвод прямоугольного сечения под 90 (1 шт) z=0,32; Отвод2 прямоугольного сечения под 90 (1 шт) z=0,24; Диффузор z=0,12; Первое боковое отверстие на всасе z=1,5; Диффузор z=0,12; Первое боковое отверстие на всасе z=1,5; Отвод прямоугольного сечения под 90 (1 шт) z=0,51; 18 86

Диффузор z=0,12; Таблица Е.3- Аэродинамический расчет системы В3 N участка L, м3/ч l, м d, мм a, мм h, мм dэ, мм F, м2 v, м/с R, Па/м ш R*ш*l Сум . Рд, Па Z, Па Р, Па Сум Р, Па 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10  12 13 14 15 16 17 1-2 1075 8,11 250 250 0,049 6,08 1,78  14,4 2,61 22, 2 58,0 102 102 2-2' 1757 2,6 350 350 0,096 5,07 0,84  2,2 3,12 15, 4 48,2 80 80 Характеристик а местных сопротивлени й 18 Первое боковое отверстие на всасе z=1,5; Отвод круглого сечения под 90 (3 шт) z=0,33; Диффузор z=0,12; Первое боковое отверстие на всасе z=1,5; Диффузор z=0,12; Узлы ответвления на всасывании z=1,5; ∆Рреш., Невязка 19 20 30 30 87

2-3 2832 1,39 3-3' 1219 2,6 400 400 350 400 0,160 4,92 0,67  0,9 0,47 14, 5 6,8 8 190 350 0,096 3,52 0,43  1,1 3,12 7,4 23,2 54 54 Диффузор z=0,12; Узлы ответвления на всасывании z=0,35; Первое боковое отверстие на всасе z=1,5; Диффузор z=0,12; Узлы ответвления на всасывании z=1,5; 30 Продолжение таблицы Е.3 1 2 3 3-4 4051 1,52 4-4' 2063 2,6 4-5 6114 2,43 4 5 6 7 8 9 10  12 13 14 15 16 17 400 500 444 0,200 5,63 0,75  1,1 0,57 19, 0 10,8 12 257 350 0,096 5,96 1,12  2,9 3,12 21, 3 66,4 99 99 500 0,250 6,79 0,92  2,2 0,67 27, 7 18,6 21 377 350 500 500 18 Диффузор z=0,12; Узлы ответвления на всасывании z=0,45; Первое боковое отверстие на всасе z=1,5; Диффузор z=0,12; Узлы ответвления на всасывании z=1,5; Диффузор z=0,12; Узлы ответвления на 19 20 30 88

всасывании z=0,55; 6-7 800 1,6 150 200 171 0,030 7,41 4,10  6,6 1,62 32, 9 53,3 60 60 7-8 1600 1,6 200 300 240 0,060 7,41 2,69  4,3 1,62 32, 9 53,3 58 118 Первое боковое отверстие на всасе z=1,5; Диффузор z=0,12; Первое боковое отверстие на всасе z=1,5; Диффузор z=0,12; Продолжение таблицы Е.3 1 2 3 8-9 2400 3,04 4 5 6 7 8 9 10  12 13 14 15 16 17 300 300 300 0,090 7,41 2,04  6,2 3,22 32,9 106,0 112 230 18 Первое боковое отверстие на всасе z=1,5; Отвод прямоугольного сечения под 90 (1 шт) z=0,30; Отвод2 прямоугольного сечения под 90 (1 шт) z=0,30; Диффузор z=0,12; 19 20 89

9-5 2462 3,197 300 300 300 0,090 7,60 2,14  6,8 3,32 34,6 115,0 122 352 5-10 8576 8,15 500 600 545 0,300 7,94 1,10  9,0 2 37,8 75,7 85 728 Первое боковое отверстие на всасе z=1,5; Отвод прямоугольного сечения под 90 (1 шт) z=0,3; Диффузор z=0,12; Узлы ответвления на всасывании z=0,40; Первое боковое отверстие на всасе z=1,5; Отвод прямоугольного сечения под 90 (1 шт) z=0,50; 6,7% Таблица Е.4- Аэродинамический расчет системы П1 N участка L, м3/ч l, м d, мм dэ, мм F, м2 v, м/с R, Па/м ш R*ш*l Сум . Рд, Па Z, Па Р, Па Сум Р, Па 1 2 3 4 5 6 7 8  10 11 12 13 14 15 1-3 13,8 0,38 100 100 0,008 0,49 0,06 1 0,0 2,2 0,1 0,3 1,338 1 2-3 9,8 0,48 100 100 0,008 0,35 0,03 1 0,0 3,7 0,1 0,3 1,283 1,28 Характеристика местных сопротивлений 16 Первое боковое отверстие на притоке z=2,2; Первое боковое отверстие на притоке z=2,2; Узлы ∆Рреш., Невязка 17 18 1 1 -4,3% 90

ответвления на нагнетании z=1,50; 3-5 23,6 0,84 125 125 0,012 0,53 0,05 1 0,0 1,5 0,2 0,3 0 2,92 4-5 24,4 1,55 100 100 0,008 0,86 0,17 1 0,3 3,7 0,4 1,7 3 3 5-7 48 0,78 125 125 0,012 1,09 0,19 1 0,1 1,5 0,7 1,1 1 7 Узлы ответвления на нагнетании z=1,50; Первое боковое отверстие на притоке z=2,2; Узлы ответвления на нагнетании z=1,50; Узлы ответвления на нагнетании z=1,50; 1 -0,4% Продолжение таблицы Е.4 1 2 3 4 5 6 7 8  10 11 12 13 14 15 6-7 11,4 1,16 100 100 0,008 0,40 0,04 1 0,1 3,7 0,1 5,4 6 6 16 Первое боковое отверстие на притоке z=2,2; Узлы ответвления на нагнетании z=1,50; 17 18 1 8,0% 91

7-9 59,4 4,43 125 125 0,012 1,34 0,28 1 1,2 1,83 1,1 2,0 3 17 8-9 14,4 2,17 100 100 0,008 0,51 0,07 1 0,1 3,7 0,2 14,6 16 16 9-11 73,8 1,78 125 125 0,012 1,67 0,41 1 0,7 9,2 1,7 15,4 16 49 10-11 40,2 2,32 100 100 0,008 1,42 0,41 1 0,9 4,45 1,2 44,2 46 46 11-12 114 2,15 125 125 0,012 2,58 0,89 1 1,9 3,24 4,0 12,9 15 110 Отвод круглого сечения под 90 (1 шт) z=0,33; Узлы ответвления на нагнетании z=1,50; Первое боковое отверстие на притоке z=2,2; Узлы ответвления на нагнетании z=1,50; Узлы ответвления на нагнетании z=9,20; Первое боковое отверстие на притоке z=2,2; Узлы ответвления на нагнетании z=2,25; Отвод круглого сечения под 90 (3 шт) z=0,33; Узлы ответвления на нагнетании z=2,25; 1 6,1% 1 5,0% Таблица Е.5- Аэродинамический расчет системы П2 N участка L, м3/ч l, м d, мм dэ, мм F, м2 v, м/с R, Па/м ш R*ш*l Сум . Рд, Па Z, Па Р, Па Сум Р, Па 1 2 3 4 5 6 7 8  10 11 12 13 14 15 Характеристика местных сопротивлений 16 ∆Рреш., 17 92

1-2 4,6 7,3 100 100 0,008 0,16 0,01 1 0,1 3,06 0,0 0,0 0 0 2-3 10,5 1,9 100 100 0,008 0,37 0,04 1 0,1 2,4 0,1 0,2 0 0 3-4 510,5 1,4 160 160 0,020 7,05 4,09 1 5,7 2,4 29,8 71,6 78 79 4-5 1010,5 1,5 225 225 0,040 7,06 2,67 1 4,0 2,4 29,9 71,8 77 156 5-6 1510,5 1,9 315 315 0,078 5,38 1,07 1 2,0 2,4 17,4 41,7 45 200 6-7 2010,5 1,9 315 315 0,078 7,17 1,80 1 3,4 2,73 30,8 84,1 89 289 Первое боковое отверстие на притоке z=2,2; Отвод круглого сечения под 90 (2 шт) z=0,33; Конфузор z=0,2; Первое боковое отверстие на притоке z=2,2; Конфузор z=0,2; Первое боковое отверстие на притоке z=2,2; Конфузор z=0,2; Первое боковое отверстие на притоке z=2,2; Конфузор z=0,2; Первое боковое отверстие на притоке z=2,2; Конфузор z=0,2; Первое боковое отверстие на притоке z=2,2; Отвод круглого сечения под 90 (1 шт) z=0,33; Конфузор z=0,2; 1 1 1 1 Продолжение таблицы Е.5 1 2 3 4 5 6 7 8  10 11 12 13 14 15 7-8 2510,5 1,5 355 355 0,099 7,05 1,51 1 2,3 2,4 29,8 71,5 75 364 16 Первое боковое отверстие на 17 1 93

притоке z=2,2; Конфузор z=0,2; 8-9 3010,5 1,9 400 400 0,126 6,65 1,17 1 2,2 2,4 26,6 63,8 67 431 9-10 3510,5 3,43 400 400 0,126 7,76 1,55 1 5,3 3,39 36,1 122, 5 129 559 Первое боковое отверстие на притоке z=2,2; Конфузор z=0,2; Первое боковое отверстие на притоке z=2,2; Отвод круглого сечения под 90 (3 шт) z=0,33; Конфузор z=0,2; 1 1 Таблица Е.6- Аэродинамический расчет системы П3 N участка L, м3/ч l, м a, мм h, мм dэ, мм F, м2 v, м/с R, Па/м ш R*ш*l Сум . Рд, Па Z, Па Р, Па Сум Р, Па 1 2 3 4 5 6 7 8 9  11 12 13 14 15 16 1-2 959 1,68 150 250 188 0,038 7,10 3,40 1 5,7 2,4 30, 3 72,7 79 79 2-3 1918 1,79 6 250 300 273 0,075 7,10 2,13 1 3,8 2,72 30, 3 82,4 87 167 Характеристика местных сопротивлений 17 Первое боковое отверстие на притоке z=2,2; Конфузор z=0,2; Первое боковое отверстие на притоке z=2,2; Отвод прямоугольного сечения под 90 (1 шт) z=0,32; Конфузор z=0,2; ∆Рреш., 18 1 1 Продолжение таблицы Е.6 1 2 3 4 5 6 7 8 9  11 12 13 14 15 16 17 18 94

3-4 2877 1,77 2 4-5 3836 1,56 5 300 500 375 0,150 7,10 1,43 1 2,2 2,4 30, 3 72,7 76 339 5-6 4795 2,02 5 400 500 444 0,200 6,66 1,02 1 2,1 2,85 26, 6 75,8 79 418 6-7 5754 1,51 400 500 444 0,200 7,99 1,44 1 2,2 2,4 38, 3 92,0 95 513 7-8 6713 1,41 500 500 500 0,250 7,46 1,09 1 1,5 2,4 33, 4 80,1 83 596 8-9 7672 1,46 500 600 545 0,300 7,10 0,89 1 1,3 2,4 30, 3 72,7 75 671 9-10 8631 1,48 600 600 600 0,360 6,66 0,70 1 1,0 2,4 26, 6 63,9 66 737 250 400 308 0,100 7,99 2,27 1 4,0 2,4 38, 3 92,0 97 264 Первое боковое отверстие на притоке z=2,2; Конфузор z=0,2; Первое боковое отверстие на притоке z=2,2; Конфузор z=0,2; Первое боковое отверстие на притоке z=2,2; Отвод прямоугольного сечения под 90 (1 шт) z=0,45; Конфузор z=0,2; Первое боковое отверстие на притоке z=2,2; Конфузор z=0,2; Первое боковое отверстие на притоке z=2,2; Конфузор z=0,2; Первое боковое отверстие на притоке z=2,2; Конфузор z=0,2; Первое боковое отверстие на притоке z=2,2; Конфузор z=0,2; 1 1 1 1 1 1 1 Продолжение таблицы Е.6 95

1 2 3 4 5 6 7 8 9  11 12 13 14 15 16 10-11 8677 8 600 600 600 0,360 6,70 0,71 1 5,7 2,88 26, 9 77,5 84 821 1-2 959 1,68 150 250 188 0,038 7,10 3,40 1 5,7 2,4 30, 3 72,7 79 79 2-3 1918 1,79 6 250 300 273 0,075 7,10 2,13 1 3,8 2,72 30, 3 82,4 87 167 3-4 2877 1,77 2 250 400 308 0,100 7,99 2,27 1 4,0 2,4 38, 3 92,0 97 264 4-5 3836 1,56 5 300 500 375 0,150 7,10 1,43 1 2,2 2,4 30, 3 72,7 76 339 5-6 4795 2,02 5 400 500 444 0,200 6,66 1,02 1 2,1 2,85 26, 6 75,8 79 418 17 Первое боковое отверстие на притоке z=2,2; Отвод2 прямоугольного сечения под 90 (1 шт) z=0,48; Конфузор z=0,2; Первое боковое отверстие на притоке z=2,2; Конфузор z=0,2; Первое боковое отверстие на притоке z=2,2; Отвод прямоугольного сечения под 90 (1 шт) z=0,32; Конфузор z=0,2; Первое боковое отверстие на притоке z=2,2; Конфузор z=0,2; Первое боковое отверстие на притоке z=2,2; Конфузор z=0,2; Первое боковое отверстие на притоке z=2,2; Отвод прямоугольного сечения под 90 (1 шт) z=0,45; Конфузор z=0,2; 18 1 1 1 1 1 1 96

Продолжение таблицы Е.6 1 2 3 4 5 6 7 8 9  11 12 13 14 15 16 6-7 5754 1,51 400 500 444 0,200 7,99 1,44 1 2,2 2,4 38, 3 92,0 95 513 7-8 6713 1,41 500 500 500 0,250 7,46 1,09 1 1,5 2,4 33, 4 80,1 83 596 8-9 7672 1,46 500 600 545 0,300 7,10 0,89 1 1,3 2,4 30, 3 72,7 75 671 9-10 8631 1,48 600 600 600 0,360 6,66 0,70 1 1,0 2,4 26, 6 63,9 66 737 10-11 8677 8 600 600 600 0,360 6,70 0,71 1 5,7 2,88 26, 9 77,5 84 821 17 Первое боковое отверстие на притоке z=2,2; Конфузор z=0,2; Первое боковое отверстие на притоке z=2,2; Конфузор z=0,2; Первое боковое отверстие на притоке z=2,2; Конфузор z=0,2; Первое боковое отверстие на притоке z=2,2; Конфузор z=0,2; Первое боковое отверстие на притоке z=2,2; Отвод2 прямоугольного сечения под 90 (1 шт) z=0,48; Конфузор z=0,2; 18 1 1 1 1 1 97

ПРИЛОЖЕНИЕ Ж Характеристика холодильной установки ВМТ-Ксирон-135 98

100

101

102

103

104

105

106

107

108

109

110

111

112

113

114

115

116

ПРИЛОЖЕНИЕ И Характеристика насоса UPS 100-30 F 117

118

119

120

121

122

123

124

125

126

127

ПРИЛОЖЕНИЕ К Подбор оборудования для системы вентиляции 128

129

130

131

132

133

134

135

136

137

138

139

140

141

142

143

144

145

146

147

148

149

150

151

152

153

154

155

156

157

158

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования «Дальневосточный федеральный университет» ИНЖЕНЕРНАЯ ШКОЛА Кафедра инженерных систем зданий и сооружений УТВЕРЖДЕНО Руководитель ОП, канд.техн.наук, профессор (ученая степень, должность) _____________ Черненков В. П. (подпись) (ФИО) «____» __________ 201_ г. Заведующий кафедрой, канд.техн.наук, доцент (ученая степень, звание) __________________ (подпись) Кобзарь А. В. (ФИО) «____» _________ 201_ г. ЗАДАНИЕ на выпускную квалификационную работу Студенту (ке) Чекунову Никите Демьяновичу (Фамилия, Имя, Отчество) Группа Б3431д (номер группы) 1. Наименование темы Разработка проекта вентиляции и кондиционирования столовой административно-приемного корпуса санатория-профилактория «Белый Лебедь» в г. Владивостоке 2. Основания для разработки Приказ о закреплении темы ВКР от 3. Источники разработки СП, пособия к СП, технические регламенты, методическте указания по выполнению разделов проекта, СанПИНы 4. Технические требования (параметры) 5. Дополнительные требования 6. Перечень разработанных вопросов Сбор общих данных объекта проектирования, проектирование системы кондиционирования, проектирование системы вентиляции, Подбор и расчет традиционного и нетрадиционного источника энергии, техникоэкономический анализ системы кондиционирования 7. Перечень графического материала (с точным указанием обязательных плакатов) Планы здания с разводкой вентиляции, планы венткамеры, аксонометрические схемы, технико-экономический анализ системы, схемы холодохранилищ, разрез дороги

КАЛЕНДАРНЫЙ ГРАФИК ВЫПОЛНЕНИЯ РАБОТЫ Наименование этапов дипломного проекта (работы) Срок выполнения Примечание 1 Обзор схем систем кондиционирования с использованием естественных источников холода 28.12.201728.01.2018 Выполнил 2 Проектирование системы кондиционирования воздуха столовой 29.01.201828.02.2018 Выполнил 3 Проектирование системы вентиляции для горячих цехов и вспомогательных помещений 29.02.201828.03.2018 Выполнил 4 Подбор и расчет традиционного и нетрадиционного источника холода для системы кондиционирования 01.04.201828.04.2018 Выполнил 5 Технико-экономический анализ системы кондиционирования воздуха обеденного зала столовой 29.04.201828.05.2018 Выполнил 6 Оформление графического материала 28.05.201823.06.2018 Выполнил № п/п Дата выдачи задания Срок представления к защите Руководитель ВКР Тарасова Е.В. (ФИО) Кобзарь А.В. (подпись) (ФИО) (подпись) (ФИО) Студент

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования «Дальневосточный федеральный университет» (ДВФУ) Инженерная школа Кафедры инженерных систем зданий и сооружений ОТЗЫВ РУКОВОДИТЕЛЯ ВКР на выпускную квалификационную работу студента(ки) Чекунова Никиты Демьяновича (фамилия, имя, отчество) направление 08.03.01 «Строительство» профиль «Теплогазоснабжение и вентиляция» ^ группа Б 3431 д Руководитель ВКР К.Т.Н., доцент Тарасова Е.В.. к.т.н.. доцент Кобзарь А.В. (ученая степень, ученое звание, и. о. фамилия) На тему: «Разработка проекта вентиляции и кондиционирования столовой административно-приемного корпуса санатория-профилактория «Белый Лебедь» в г.Владивостоке» Да Iа загциты ВКР «27» июня 2018 г. Чекуновым Никитой Демьяновичем разработан проект вентиляции кондиционирования воздуха административно-приемного корпуса санатория профилактория « Белый Лебедь» с использованием естественных источников холода. Дипломантом изучен зарубежный и отечественный опыт по использованию снега и льда для систем кондиционирования воздуха в теплый период, аккумуляцией естественного холода в различных сооружениях и природной среде. Рассмотрены различные типы снего и льдо - хранилищ, произведен анализ и возможности использования различных систем кондиционирования воздуха и оборудования -тепловьгх труб. При проектировании систем вентиляции и кондиционировании воздуха Чекунов П. Д. произвел расчет вьщеляющихся вредностей, на основании которого составил тепловой баланс расчетных помещений для теплого и холодного периодов и определил необходимый воздухообмен в помещениях. На основании процесса обработки воздуха на 1-й диаграмме и конструктивных особенностей помещений дипломантом предложена схема обработки, подачи и удаления воздуха и подобрано воздухораспределительное оборудование, произведен расчет этого оборудования. Чекунов Н.Д. на основании схемы обработки воздуха подобрал и обосновал установку центрального кондиционера. Дипломантйм также запроектирована системы вентиляции горячего цеха и вспомогательных помещений. Подобрано оборудование, сделан аэродинамический расчет ВОЗД5ТСОВОДОВ систем вентиляции и кондиционирования. Чекуновым Н.Д. рассмотрены два варианта источников холода для системы кондиционирования воздуха на основе традиционного оборудования и естественных источников холода.

Определено оборудование традиционного источника холода - холодильная установка ВМТ-Ксирон-118 и нетрадиционный источник холода - снегохранилище, сделан его расчет, определен объем (масса аккумуляции снега), подобрано требуемое оборудование и материалы. Дипломантом проведено технико-экономическое сравнение вариантов холодоснабжения на основании которого определено, что система кондиционирования воздуха на естественном источнике (снеге) более эффективна и менее затратна. В процессе выполнения ВКР Чекунов Н.Д. проявил самостоятельность и умение работать с научной и технической литературой, изучил зарубежный опыт в данной области систем СКВ, самостоятельно предложил и запроектировал системы вентиляции и СКВ, проявив при этом высокий уровень знаний и умений в проектировании систем вентиляции и СКВ. Чертежи и графические материалы выполнены в программе А11ТОСАВ, соответствуют нормам технического черчения. ВКР студента, технически грамотна, аргументирована и подтверждена расчетами, имеет законченный вид и весьма актуальна с точки зрения энергоэффективности и энергосбережения. На основании выполненной выпускной квалификационной работы написана статья к конференции «Молодежь и научно - технический прогресс - 2018», которая будет размещена в сборнике трудов конференции. Оригинальность текста ВКР составляет 80 %. В целом выпускная квалификационная работа выполнена в соответствии с заданием, отвечает современному уровню техники и технологии в области систем вентиляции и СКВ, заслуживает оценки - отлично. а Чекунов Никита Демьянович заслуживает присвоение квалификации бакалавр по направлению 08.03.01 Строительство Руководитель ВКР Руководитель ВКР «23» июня 2018 г. к.т.н., доцент (уч. степень, уч. звание) к.т.н.. доцент (уч. степень, уч. звание) Тарасова Е.В. (ф.и. о. фамилия) Кобзарь А.В. (ф. и. о. фамилия)

подпись 20^г. Руководитель ВКР Е.В Тарасова (ФИО) «7Т » канд.техн.наук. дог (должность, ученое звание) Об 20 канд.техн.наук. до1 (должность, ученое звание) «Допустить к защите» Руководителе ОП канд.техн.наук. доцент ( ученое звание) В.П. Черненков (и. о.ф) (подпись) « 2^ » па г Зав. кафедрой канд.техн.наук. доцент (ученое звание) А.В. Кобзарь (и. о.ф) Защищена в ГЭК с оценкой Секрет подпись Н.С. Ткач И.О.Фамилия 20 /Й^гГ^ УТВЕРЖДАЮ Дттг;;^-1 , -.женерной школы В материалах да»; чо-й ' ^ м п у с к ч о ' - !>фикз1': содержатся сведения, сегг РЛ асуда и сведения, подлежащие :^<спор ч конТ[,ол»с Уполномоченный по экспортному контролю Ф.И.О. _/ ' /« » -••л раооты не ю тайну, 201 г.

Рецензии:

Авторизуйтесь, чтобы добавить рецензию

- у работы пока нет рецензий -

Отзывы:

Авторизуйтесь, чтобы оставить отзыв