Бланк на обложку ВКР
МИНОБРНАУКИ РОССИИ
ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ
УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ
«НИЖЕГОРОДСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ
УНИВЕРСИТЕТ ИМ. Р.Е. АЛЕКСЕЕВА»
ДЗЕРЖИНСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ
ВЫПУСКНАЯ КВАЛИФИКАЦИОННАЯ РАБОТА
____________Галкин Сергей Алексеевич_____________
(фамилия, имя, отчество)
Факультет ______Инженерно-технологический_____________
Кафедра Технологическое оборудование и транспортные системы
Группа______________________16-ТМО_______________________
Дата защиты «____»_______________________
Индекс
МИНОБРНАУКИ РОССИИ
ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ
УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ
«НИЖЕГОРОДСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ
УНИВЕРСИТЕТ ИМ. Р.Е. АЛЕКСЕЕВА»
(НГТУ)
ДЗЕРЖИНСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ
Кафедра __Технологическое оборудование и транспортные системы_
УТВЕРЖДАЮ
Зав. кафедрой
___________ В.А. Диков
«___» __________ 20___ г.
ЗАДАНИЕ
на выполнение выпускной квалификационной работы
по направлению подготовки (специальности) 15.03.02 «Технологические ма-
шины и оборудование», направленность образовательной программы «Технологическое оборудование химических и нефтехимических производств»
_____________
студенту_____Галкину Сергею Алексеевичу________группы_16-ТМО___________
(Ф.И.О.)
1. Тема ВКР__Разработка роторно-пленочного испарителя для регенерации отрабо-
танного моноэтаноламина_______________________________________________
(утверждена приказом по вузу от 30.04.2020г № 95/5)
2. Срок сдачи студентом законченной работы 29.06.2020г________________________________
3. Исходные данные к работе Производительность аппарата по исходной смеси – 160
кг/ч. Давление в аппарате – 200 мбар.
4. Содержание расчетно-пояснительной записки (перечень вопросов, подлежащих разработке)
Ведение; 1 Характеристика вопроса по литературным и производственным данным
и производственным данным. Технико-экономическое обоснование проекта;
2 Описание технологии производства и конструкций разрабатываемого аппарата;
3 Расчет роторно-пленочного испарителя; 4 Подбор насосно-компрессорного,
теплообменного и вспомогательного оборудование; 5 Технология изготовления
детали; 6. Монтаж аппарата; 7 Ремонт роторно-пленочного испарителя;
8. Безопасность и экологичность проектных решений; 9 Организация и экономика
производства; Выводы; Список литературных источников; Приложения
5. Перечень графического материала (с точным указанием обязательных чертежей)
Технологическая схема; Чертеж расположения оборудования; Чертеж общего
вида; Чертежи сборочных единиц; Чертежи технически сложных деталей; Технологическая карта изготовления детали; Таблица технико-экономических показателей.
6. Консультанты по ВКР (с указанием относящихся к ним разделов)
Консультант по разделу «Экономика и организация производства» доцент ДПИ
НГТУ Куфтырева Наталья Александровна._________________________________
Консультант по разделу «Безопасность и экологичность проекта» доцент ДПИ
НГТУ Постникова Ирина Николаевна._____________________________________
Нормоконтроль_ доцент ДПИ НГТУ Балахнин Игорь Александрович_____________
7. Дата выдачи задания_30.04.2020 г.________________________________________
Код и содержание
Компетенции
Задание
ПК-5 – способность принимать
участие в работах по расчету и
проектированию деталей и узлов
машиностроительных конструкций в соответствии с техническими заданиями и использованием стандартных средств автоматизации проектирования
Определить
габаритные
размеры аппарата (машины), ее технологические,
энергетические и функциональные показатели
Рассчитать элементы аппарата (машины) на прочность в соответствии с рабочими условиями, в том
числе с использованием
средств автоматизации проектирования
Оформить пояснительную
записку и графическую
часть к выпускной работе в
соответствии со стандартами ЕСКД и требованиями
к ВКР НГТУ
ПК-6 – способность разрабатывать рабочую проектную и техническую документацию, оформлять законченные проектно-конструкторские работы с проверкой
соответствия разрабатываемых
проектов и технической документации стандартам, техническим
условиям и другим нормативным
документам
ПК-7 – умение проводить предварительное технико-экономическое обоснование проектных решений
ПК-10 – способность обеспечивать технологичность изделий и
оптимальность процессов их изготовления; умением контролировать соблюдение технологической дисциплины при изготовлении изделий
ПК-11 – способность проектировать техническое оснащение рабочих мест с размещением технологического оборудования; умением осваивать вводимое оборудование
Проектируемый
результат
Раздел пояснительной
записки (ПЗ) «Расчеты
машины
(аппарата)»,
чертежи общих видов
проектируемой машины
(аппарата), сборочные
чертежи узлов, чертежи
деталей
Пояснительная записка
и графическая часть к
ВКР
Выполнить предварительное технико-экономическое
обоснование проектных решений
Разработать технологию изготовления детали согласно
задания в том числе маршрутную карту изготовления
детали
Подраздел ПЗ «Технико-экономическое
обоснование
выбора
проектных решений»
Раздел ПЗ «Технология
изготовления детали»,
чертеж – технологическая карта изготовления
детали
Выполнить описание технологической схемы и конструкции проектируемого
оборудования
Разработать чертеж расположения оборудования
Раздел ПЗ «Описание
технологии производства и конструкции разрабатываемой машины
(аппарата)»
Чертеж расположения
оборудования
Отметка о
выполнении
ПК-12 – способность участвовать
в работах по доводке и освоению
технологических процессов в
ходе подготовки производства
новой продукции, проверять качество монтажа и наладки при испытаниях и сдаче в эксплуатацию
новых образцов изделий, узлов и
деталей выпускаемой продукции
ПК-13 – умение проверять техническое состояние и остаточный
ресурс технологического оборудования, организовывать профилактический осмотр и текущий
ремонт оборудования
ПК-14 – умение проводить мероприятия по профилактике производственного травматизма и профессиональных заболеваний, контролировать соблюдение экологической безопасности проводимых работ
ПК-15 – умение выбирать основные и вспомогательные материалы, способы реализации технологических процессов, применять
прогрессивные методы эксплуатации технологического оборудования при изготовлении технологических машин
ПК-16 – умение применять методы стандартных испытаний по
определению физико-механических свойств и технологических
показателей используемых материалов и готовых изделий
ПСК-1 – способность обеспечивать работы по монтажу, ремонту,
испытаниям
технологического
оборудования химических и
нефтехимических производств,
составлять заявки на оборудование и запасные части, подготавливать техническую документацию
на ремонт химического и нефтехимического оборудования
ПСК-2 – способность участвовать в работах по расчетам и проектированию нового и модернизируемого технологического оборудования химических и нефтехимических производств
Подобрать технологическое
оборудование для изготовления детали, выполнить
выбор заготовки, определить припуски на обработку
и размеры заготовки, определить режимы обработки
для технологических операций, рассчитать время на
обработку.
Предусмотреть комплекс
монтажных работ проектируемого оборудования на
площадке эксплуатирующей организации
Предусмотреть комплекс
ремонтных работ и мероприятий по обслуживанию
оборудования, дать рекомендации по периодичности технического освидетельствования
Описать виды производственных опасностей и способов защиты обслуживающего персонала
Разделы ПЗ «Технология изготовления детали», «Монтаж машины (аппарата)»
Раздел ПЗ «Ремонт машины (аппарата)»
Раздел ПЗ «Безопасность и экологичность
проектных решений»
Произвести аргументированный выбор конструкционных материалов на основе анализа агрессивного
воздействия среды
Раздел ПЗ «Описание
технологии производства и конструкции разрабатываемой машины
(аппарата)» (подраздел
«Выбор конструкционных материалов»)
Правильно выбрать расчетные показатели для выполнения прочностного расчета
исходя из физико-химических свойств конструкционных материалов и сплавов, с
учетом их состава
Раздел ПЗ «Расчеты машины (аппарата)», (подраздел «Прочностной
расчет»), раздел ПЗ
«Описание технологии
производства и конструкции разрабатываемой машины (аппарата)» (подраздел «Выбор конструкционных
материалов»)
Разделы ПЗ «Монтаж
машины
(аппарата)»,
«Ремонт машины (аппарата)»
Предусмотреть комплекс
работ по монтажу, ремонту
и вводу в эксплуатацию
проектируемого
химического и нефтехимического
оборудования на площадке
эксплуатирующей организации
Определить габаритные размеры вновь проектируемого
аппарата (машины), технологические, энергетические и
функциональные показатели,
или привязку модернизируемых узлов к существующей
конструкции, рассчитать элементы аппарата (машины) на
прочность в соответствии с
рабочими условиями
Раздел пояснительной
записки (ПЗ) «Расчеты
машины
(аппарата)»,
чертежи общих видов
проектируемой машины
(аппарата), сборочные
чертежи узлов, чертежи
деталей
МИНОБРНАУКИ РОССИИ
ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ
УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ
«НИЖЕГОРОДСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ
УНИВЕРСИТЕТ ИМ. Р.Е. АЛЕКСЕЕВА»
(НГТУ)
ДЗЕРЖИНСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ
АННОТАЦИЯ
к выпускной квалификационной работе
по направлению подготовки (специальности) 15.03.02 «Технологические машины и________
оборудование»__________________________________________________________________________________________
студента Галкин С.А.________________________________группы_16-ТМО________________
(Ф.И.О.)
по теме Разработка роторно-пленочного испарителя для регенерации отработанного ___________
моноэтаноламина_______________________________________________________________________________________
Выпускная квалификационная работа выполнена на _139_ страницах, содержит __2_
диаграммы, __29__ таблиц, библиографический список из _64__источников, __7_приложений.
Актуальность: Актуально для химических производств диоксида углерода________________
_________________________________________________________________________________
Объект исследования: Блок регенерации МЭА_________________________________________
_________________________________________________________________________________
Предмет исследования Роторно-пленочный испаритель_________________________________
_________________________________________________________________________________
Цель исследования:_Разработка аппарата для регенерации отработанного МЭА______________
_________________________________________________________________________________
Задачи исследования:_Разработка не типовой конструкции роторно-пленочного испарителя для
регенерации МЭА_________________________________________________________________
Методы исследования:опытно-статистический_________________________________________
_________________________________________________________________________________
Структура работы: Ведение; 1 Характеристика вопроса по литературным и производственным
данным и производственным данным. Технико-экономическое обоснование проекта; 2
Описание технологии производства и конструкций разрабатываемого аппарата; 3 Расчет
роторно-пленочного испарителя; 4 Подбор насосно-компрессорного, теплообменного и
вспомогательного оборудование; 5 Технология изготовления детали; 6. Монтаж аппарата; 7
Ремонт роторно-пленочного испарителя; 8. Безопасность и экологичность проектных решений;
9 Организация и экономика производства; Выводы; Список литературных источников;
Приложения____________
Во введении…_Отражена необходимость и значение производимой продукции_____________
_________________________________________________________________________________
В разделе «Характеристика вопроса по литературным и производственным данным. Техникоэкономическое обоснование выбора проектных решений» _Были описаны все типовые
аппараты, проведен анализ и выбор разрабатываемого
аппарата_____________________________________
Содержание
Ведение ................................................................................................................. 4
1
ХАРАКТЕРИСТИКА ВОПРОСА ПО
ЛИТЕРАТУРНЫМ
И
ПРОИЗВОДСТВЕННЫМ
ДАННЫМ.
ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ
ОБОСНОВАНИЕ ВЫБОРА ПРОЕКТНЫХ РЕШЕНИЙ ................................... 5
1.1 Сведения о сырье, реагентах и продуктах......................................... 5
1.2 Общая характеристика производства ................................................ 8
1.3 Обзор действующей схемы, описание недостатков ......................... 9
1.4 Аналитический обзор испарительных аппаратов ........................... 10
1.5 Аналитический обзор конструкций теплообменных аппаратов .... 16
1.6 Технико-экономическое обоснование проектных решений .......... 18
2
ОПИСАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ ПРОИЗВОДСТВА. КОНСТРУКЦИЯ
РАЗРАБАТЫВАЕМОГО АППАРАТА ............................................................. 21
2.1 Описание технологической стадии производства .......................... 21
2.3 Устройство и принцип работы роторно-пленочного испарителя .. 23
2.3 Выбор конструкционных материалов ............................................. 25
3
РАСЧЕТ РОТОРНО-ПЛЕНОЧНОГО ИСПАРИТЕЛЯ ........................ 26
3.1 Расчет в Aspen ONE .......................................................................... 26
3.2 Технологический расчет .................................................................. 29
3.3 Энергетический расчет ..................................................................... 37
3.4 Прочностной расчет основных элементов аппарата ...................... 39
4
ПОДБОР НАСОСНО-КОМПРЕССОРНОГО, ТЕПЛООБМЕННОГО
И ВСПОМОГАТЕЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ .............................................. 50
4.1 Теплообменное оборудование ......................................................... 50
4.2 Насосное оборудование.................................................................... 50
4.3 Емкостное оборудование ................................................................. 52
5. ТЕХНОЛОГИЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ДЕТАЛИ .............................................. 53
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Разраб
Галкин С.А.
Пров
Суханов Д.Е.
Н. Контр.
Балахнин И.А.
Утв
Диков В.А
Подпись
Дата
Роторно-пленочный
испаритель
Литера
Лист
Листов
y
1
126
ДПИ НГТУ
16-ТМО
5.1 Определение типа производства и формы организации работ ...... 53
5.2 Выбор вида заготовки и определение припусков на обработку . 53
5.3 Выбор технологических баз ........................................................... 54
5.4 Установление плана и методов обработки ...................................... 54
5.5 Выбор оборудования, приспособлений и инструментов ............... 55
5.6 Определение режимов резания ........................................................ 55
5.7 Расчет норм времени ........................................................................ 58
6.
МОНТАЖ РОТОРНО-ПЛЕНОЧНОГО ИСПАРИТЕЛЯ ...................... 61
6.1 Порядок приемки оборудования в монтаж ..................................... 61
6.2 Описание технологии монтажа и выверки РПИ ............................. 62
7
РЕМОНТ РОТОРНО-ПЛЕНОЧНОГО ИСПАРИТЕЛЯ ....................... 65
7.1 Годовой график ТО и ремонта оборудования ................................. 65
7.2 Перечень работ при ТоиР ................................................................. 65
7.3 Ремонт аппарата................................................................................ 68
8.
БЕЗОПАСНОСТЬ И ЭКОЛОГИЧНОСТЬ ПРОЕКТНЫХ РЕШЕНИЙ ...
................................................................................................................. 72
8.1 Вредные и опасные производственные факторы ............................ 72
8.2 Санитарно – гигиенические мероприятия ....................................... 72
8.3 Электробезопасность. Защита от статического электричества.
Молниезащита .................................................................................................... 81
8.4 Пожарная безопасность .................................................................... 83
8.5 Основные требования безопасности к проектируемому
оборудованию ..................................................................................................... 84
8.6 Экологичность проекта .................................................................... 90
8.7 Безопасность в условиях чрезвычайных ситуаций ......................... 91
8.8 Заключение ....................................................................................... 94
9
ОРГАНИЗАЦИЯ И ЭКОНОМИКА ПРОИЗВОДСТВА ....................... 95
9.1 Организационная часть .................................................................... 95
9.2 Организация ремонта оборудования ............................................... 96
9.3 Экономическая часть ........................................................................ 98
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
2
ЗАКЛЮЧЕНИЕ ................................................................................................ 110
СПИСОК ЛИТЕРАТУРНЫХ ИСТОЧНИКОВ ............................................... 111
Приложение А. Опись чертежей ..................................................................... 115
Приложение Б. Роторно-пленочный испаритель. Спецификация ................. 116
Приложение В. Ротор. Спецификация ............................................................ 117
Приложение Г. Опора мотор-редуктора. Спецификация............................... 118
Приложение Д. Ролик. Спецификация ............................................................ 119
Приложение Е. Отчет из пассата ..................................................................... 120
Приложение Ж. Расчет теплообменного оборудования «Ридан» ................. 133
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
3
ВВЕДЕНИЕ
В настоящие время современная нефтехимическая промышленность,
перерабатывает значительные количество природных ресурсов в готовую
продукцию, производя значительное количество отходов. Одним из таких
является дымовой газ, который наносит экологический ущерб, а именно
содержанием в нем такого вещества как диоксид углерода (СО2).
Соответственно, главной задачей на сегодняшний день является снижение
ресурсоёмкости и уменьшение отходов, как в рамках решения проблем
вредных выбросов и рационального природопользования, так и для
повышения экономической эффективности предприятий.
Одним из таких предприятий по переработке дымовых газов в
углекислоту и сухой лед является ООО ЦНТ «Реал Инвест». Метод очистки,
который использует компания, довольно распространённый как в России, так
и за рубежом, а именно абсорбция углекислого газа раствором МЭА. Схемы
массообменной аппаратуры доведены до совершенства, а вот процесс
регенерации МЭА, после его долгой эксплуатации в этом оборудовании,
остается на том же уровне, что и в первоначальных схемах. Восстановление
происходит в рекуператоре. Данный метод имеет значительный недостаток:
высокая энергоэффективность.
Для
решений
проблемы
эффективного
регенерированные
отработанного МЭА компания ООО ЦНТ «Реал Инвест» обратилась за
разработкой блока регенерации в ДПИ НГТУ. Производительность блока
регенерации по сырью должна составлять 1,325 тыс.т/год.
Процесс регенерации предполагается проводить в роторно-пленочном
испарителе с использованием специально подобранного температурного
режима, позволяющего эффективно восстанавливать отработанный МЭА. В
связи с наращиванием мощности по производству углекислоты и сухого льда
в работе предлагается произвести установку блока регенерации МЭА,
оснащённого роторно-пленочным испарителем,
Задачей выпускной работы является разработка роторно-пленочного
испарителя низкого давления блока регенерации МЭА.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
4
1 ХАРАКТЕРИСТИКА ВОПРОСА ПО ЛИТЕРАТУРНЫМ И
ПРОИЗВОДСТВЕННЫМ ДАННЫМ.
ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ
ВЫБОРА ПРОЕКТНЫХ РЕШЕНИЙ
1.1 Сведения о сырье, реагентах и продуктах
В настоящее время все большее количество отходящих
технологических газов содержит т.н. «парниковые» компоненты, в
частности, диоксид углерода. Содержание этого вещества в газах различных
производств изменяется в широких пределах от сотых до процентов. Диоксид
углерода в присутствии воды образует кислоты, которые вызывают
электрохимическую и химическую коррозию металлов. Присутствие
большого количества диоксида углерода в газе значительно снижает его
теплоту сгорания. Кроме всего прочего, негативное влияние диоксида
углерода на климат Земли уже давно не вызывает сомнений. Эти причины
привели к разработке и промышленной реализации множества способов
очистки технологических отходящих газов от него [1].
По способу очистки газа от диоксида углерода, можно выделить две
основные группы:
– сухая очистка, при которой диоксид углерода извлекается путем
пропускания газа через слои твердых поглотительных масс (адсорбент);
– мокрая газоочистка, осуществляется путем промывки газа теми или
иными поглотительными растворами (абсорбентами).
В России и в зарубежной практике, для очистки газа от диоксида
углерода более широко распространен второй способ, абсорбционная
технология извлечения СО2 с применением аминов. Основными
достоинствами этой технологии являются:
– высокая и надежная степень очистки газа независимо от
парциального давления углекислоты;
– низкая вязкость водных поглотительных растворов;
– легкость регенерации загрязненных растворов;
– низкая стоимость абсорбента;
– низкая абсорбция углеводородов, что гарантирует высокое качество
извлеченных кислых газов.
Очистка газов растворами этаноламинов является типичным процессом
хемосорбции, широко распространенным в настоящее время в
промышленности. Изучению этого процесса посвящено много работ, однако
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
5
и в настоящее время продолжаются исследования с целью его
усовершенствования и интенсификации.
Но использование аминовых растворов в процессах очистки имеет и
ряд недостатков, основными из которых являются:
– высокая коррозионная активность рабочего раствора;
– смолообразование;
–уменьшение с течением времени его поглотительной способности [1].
В качестве абсорбента применяются водные растворы аминов:
диэтаноламина, моноэтаноламина, дигликольамина, метилдиэтаноламина,
диизопропаноламина и т.д.
Физико-химические свойства этаноламинов приведены в таблице 1.1
Таблица 1.1 - Физико-химические свойства этаноламинов
Наименование
Моноэтаноламин Диаэтаноламин
Триэтаноламин
показателей
Молекулярная
61
105
149
масса
Плотность при 20
1,015-1,018
1,094-1,110
1,095-1,135
0
C впределах, г/см3
Температура
104
125
157
кипения,0C
Показатель
1,4538
1,4776
1,4852
преломления
Вязкость при
312
483
771
600C,106Пас
Теплота
испарения, при10
196
139
115
0
C, ккал/кг
Теплота
образования,
65
112,6
159,5
ккал/моль
Молекулярная
16,2
27,3
38,1
рефракция
Зависимость
плотности от
1,1135-0,0007318t 1,1366-0,000617t
температуры
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
6
Этаноламин или оксиэтиламин — относится к аминам гликолей
неполного замещения или гидраминам. Получается при действии аммиака на
хлоргидрин этиленгликоля CH2ClCH2OH, при чем получаются еще
диэтаноламин (C2H5O)2NH и NH4Cl с МЭА получается еще при действии
концентрированного аммиака на окись этилена С2H4О, при чем вместе с
МЭА образуется (C2H5O)2NH и третичный амин (C2H5O)3N —
триэтаноламин. В этом случае смесь выпаривают на водяной бане,
нейтрализуют соляной кислотой и обрабатывают безводным спиртом.
Хлористо-водородная соль третичного основания остается нерастворимой, а
в спиртовой фильтрат прибавляют PtCl4 и небольшое количество эфира.
Сначала осаждается двойная соль вторичного основания в виде ромбических
призм, при большем же прибавлении эфира — соль первичного основания,
т. е. Э. в виде листочков (Wurtz). Кроме того, МЭА получается при
нагревании (200—220°) в продолжение трех часов 10 грамм
бромэтилфалимида С8Н4О2.N.СН2CH2Br с 14 куб. см серной кислоты и 28
куб. см воды (Gabriel). Азотнокислая соль МЭА образуется при выпаривании
виниламина с азотной кислотой (Gabriel) или же при продолжительном
нагревании
бромистого
бромэтиламина
СН2Br-СН2-NH2-HBr
с
азотнокислым серебром.
При эксплуатации раствора моноэтаноламина его качество постепенно
ухудшается и поглотительные свойства снижаются, что обусловлено
накоплением примесей и термостабильных солей. Часть примесей – это
смолы, образованные при окислении моноэтаноламина воздухом. Имеются
также механические примеси, вызванные коррозионным воздействием
раствора на металл оборудования и трубопроводов.
Таблица 1.2 - Требования и нормы моноэтаноламина технического
Наименование показателей
Норма
Высший
Первый
сорт
сорт
1 Массовая доля моноэтаноламина, % не менее
98,8
98
2 Массовая доля диэтаноламина, % не более
0,6
1
3 Массовая доля воды, % не более
0,6
1
4 Цветность в единицах Хазена, не более
50
5.Плотность при 20ОС, г/см3
1,015-1,018 1,015-1,018
На действующем производстве ЗАО ЦНТ «Реал-Инвест» углекислый
газ извлекается из потока отходящих дымовых газов, поступающих с
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
7
теплоэнергогенераторов – газопоршневых установок. Таким образом,
происходит практически полная утилизация ценного компонента и очистка
газовых выбросов производства от парниковых составляющих.
1.2 Общая характеристика производства
В России ведущее место занимает процесс моноэтаноламиновой
(МЭА) очистки, который отличается высокой поглотительной способностью
и возможностью проведения глубокой очистки при сравнительно невысоких
расходах реагента.
Традиционная схема очистки газа с регенерацией моноэтаноламина
приведена на рисунке 1.1 [1].
Рисунок 1.1. Традиционный процесс очистки газа с регенерацией МЭА.
1, 3 – газопроводы; 2 – абсорбер; 4, 6 – холодильники; 5 – теплообменник;
7 – выпарная колонна; 8 – сепаратор; 9, 11 – насосы; 10 – кипятильник
При очистке газов МЭА неочищенные газы поступают по газопроводу
1, проходят по абсорбере 2 снизу-вверх, контактируют со встречным потоком
моноэтаноламина, поступающего из тарелки сверху-вниз, освобождаются от
углекислого газа и уходят в газопровод 3. Продукты химического соединения
МЭА с СО2 проходят через теплообменник 5 и поступают в выпарную
колонну 7, где подогреваются. Кроме того, дополнительный подогрев
проводится в кипятильнике 10. Здесь при температуре около 100°С реакция
протекает в обратном направлении с регенерацией МЭА и выделением СО2,
которые содержат в себе пары МЭА. В холодильнике 6 эти пары смеси
охлаждаются и в сепараторе 8 разделяются на газы и конденсат. Конденсат
забирается насосом 9 и направляется в выпарную колонну 7, а газы идут на
дальнейшую переработку для получения серы, серной кислоты или
обезвреживаются
(сжижаются).
Регенерированный
раствор
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
8
моноэтаноламинов из нижней части выпарной колонны 7 насосом 11
подается снова в абсорбер 2. При этом раствор охлаждается в
теплообменнике 5 и холодильнике 4.
Как видно, в промышленных условиях очистки газов, регенерация
раствора МЭА происходит в выпарной колонне где подвергается
существенной термохимической деструкции амина, скорость которой
возрастает с увеличением насыщения амина кислыми газами и повышенной
температуры насыщенного абсорбента. В этих условиях концентрация
продуктов деструкции МЭА (ПДМ) может составлять до 50% от массы
исходного МЭА в растворе. Основными продуктами превращения в
результате необратимого взаимодействия с CO2 являются оксазолидоны,
производные этилендиаминов и пиперазина. В значительно меньших
количествах присутствуют производные имидазолидона и аминоэтиловых
эфиров. Кроме ПДМ в растворах абсорбентов могут накапливаться
термостабильные соли (ТСС), которые представляют собой нелетучие
продукты взаимодействия органических кислот (муравьиной, уксусной,
щавелевой, тиосерной) со щелочами, в частности с МЭА.
Наличие в растворе ПДМ и ТСС повышает вязкость раствора,
способствует
его
вспениванию,
т.е.
приводит
к
снижению
производительности и увеличению энергетических затрат. Для нормальной
эксплуатации установки очистки газа необходимо осуществлять очистку
раствора от ПДМ и ТСС.
Недостатками способа являются существенные потери МЭА,
обусловленные термическим разложением из-за достаточно высокой
температуры процесса, а также повышенные энергетические затраты за счет
использования для отгонки амина из раствора водяного пара.
1.3 Обзор действующей схемы, описание недостатков
Для регенерации МЭА на действующем производстве используется т.н.
риклеймер для удаления термостабильных солей и других продуктов
деградации, которые не удаляются фильтром раствора МЭА. Действующая
схема регенераторной установки показана на рисунке 1.2
Небольшой поток раствора МЭА непрерывно подается в риклеймер из
десорбера. Циркуляционный насос обеспечивает циркуляцию раствора МЭА
и повышает температуру. В сосуде риклеймера часть раствора МЭА
испаряется и уходит в абсорбер. Термостабильные соли остаются в жидкой
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
9
фазе, постоянно увеличивая концентрацию. При отводе потока через циклон
соли отделяются, сливаясь в дренаж. Для улучшения процесса риклеймер
добавляет NaOH с помощью автоматического дозирующего насоса.
Рисунок 1.2. Схема регенерации МЭА с помощью риклеймера.
Недостатком этой схемы является наличие щелочей в растворе МЭА и
гидроциклона на выходе, для разделения смесей. Щелочи вместе с
термостабильными солями кристаллизуются и забивают гидроциклон,
создавая вязкую густую массу.
На данном этапе установка регенерации не эксплуатируется,
отработанный моноэтаноламин складируется, взамен него приобретается
новый.
1.4 Аналитический обзор испарительных аппаратов
Решением данной проблемы может служить замена риклеймера на
испаритель. Данный аппарат относится к новому способу очистки раствора
МЭА от примесей, включающему нагрев загрязненного водного раствора
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
10
МЭА, содержащего продукты деструкции МЭА и термостабильные соли, с
последующим получением парожидкостной смеси.
Промышленные испарительные аппараты принято делить на два
основных класса:
- Испарители с паровым пространством;
- Испарители с падающей пленкой.
1.4.1 Испарители с паровым пространством
Испарители с паровым пространством с плавающей головкой ИП и с
U-образными трубами ИУ предназначены для испарения газовых фракций из
жидких сред, могут быть использованы как выпарные аппараты в
химической, нефтяной, нефтехимической, газовой и других отраслях
промышленности.
Для обеспечения достаточной поверхности зеркала испарения и объема
парового пространства расстояние от верха сливной перегородки до верхней
части корпуса принимают не менее 1/3 диаметра корпуса. Уровень жидкости
в испарителе поддерживается сливной перегородкой, имеющей зубчатую
кромку для равномерного перелива жидкости. В испарителях с паровым
пространством применяют такие же трубчатые пучки, как у аппаратов с
плавающей головкой или с U – образными трубками. При этом диаметр
неподвижной трубной решетки несколько больше, что необходимо для того,
чтобы плавающая головка в собранном виде могла свободно пройти через
горловину при демонтаже.
Рисунок 1.3. Испаритель с паровым пространством (kettle).
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
11
Обычно в качестве горячего теплоносителя используется насыщенный
водяной пар, так как расход перегретого водяного пара вследствие его малой
теплоемкости высок, а коэффициент теплоотдачи от перегретого пара к
теплообменной поверхности мал. Водяной пар подается в трубное
пространство испарителя, а в межтрубное пространство поступает жидкость,
где она нагревается и частично испаряется. Пары возвращаются, а жидкость
перетекает через перегородку и отводится в качестве готового продукта.
Основными недостатками данного аппарата являются:
- большие габаритные размеры;
- объемное испарение;
- забивка трубного пучка, как следствие работы с вязкими
жидкостями с твердыми включениями.
1.4.2 Испарители с падающей пленкой
Принцип с падающей пленкой требует равномерного распределения
исходной жидкости. Чтобы добиться такого распределения один или более
распределительных лотка находятся в верхней головной части испарителя
над трубной решеткой.
Рисунок 1.4. Испаритель с падающей пленкой прямоточного действия.
Жидкая пленка спускается вниз под силой гравитации. Тепло,
применяемое через стенки труб, влияет на отпаривание легкой фракции от
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
12
пленки. На рисунке 1.4 показан испаритель с прямоточным действием, где
пар и жидкость уходят со дна испарителя в сосуд сепаратора.
Преимуществами испарителя являются:
- большая мощность до 2,000 метрических тонн в день;
- снижение содержания влаги до 0,1 %;
- атмосферная работа;
- высокий коэффициент понижения;
- легкая эксплуатация;
- низкие затраты на техническое обслуживание;
Недостатки:
- невозможность работы с вязкими жидкостями.
1.4.3 Роторно-пленочные испарители с падающей пленкой
Для концентрирования растворов с высокой вязкостью или
выпаривания до высокой концентрации сухих веществ широкое
распространение получили роторные пленочные испарители.
Рисунок 1.5. – Роторный испаритель со ступенчатым корпусом: 1–
штуцер ввода исходного раствора;2– корпус;3– лопатка;4– диск;5– вал
ротора;6– рубашка;7– штуцер выхода вторичного пара;8– штуцер выхода
готового продукта
Различают две группы роторных пленочных аппаратов. К первой
группе, относятся аппараты, у которых процесс протекает в пленке,
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
13
создаваемой на внутренней поверхности неподвижного корпуса при помощи
вращающегося ротора. Аппараты первой группы получили наибольшее
распространение благодаря универсальности, позволяющей осуществлять в
них различные технологические процессы: выпаривание, глубокое
концентрирование растворов, дистилляцию, ректификацию, дезодорацию и
др. Аппараты второй группы имеют вращающуюся поверхность контакта фаз
в виде конуса, спирали, цилиндра и т. д., по которым под действием
центробежной силы движется раствор.
Важной особенностью роторных пленочных испарителей является
интенсификация процесса за счет проведения его в тонкой интенсивно
перемешиваемой пленке, а также удобство выгрузки конечных продуктов из
аппарата.
Основными элементами этих аппаратов являются корпус с роторной
мешалкой и распределительным устройством. Пленка в роторных
испарителях создается ротором, на котором укреплены жесткие или
шарнирные лопатки.
Рисунок 1.6. Роторные мешалки: а– жесткие;б– с шарнирно
закрепленными лопастями;в– с подвижными скребками
Образование пленки на вертикальной поверхности корпуса аппарата
обеспечивается (при равномерной подаче раствора) распределительным
кольцом и роторной мешалкой. В аппаратах с жестким ротором рис. 1.6а
между корпусом и ротором создается строго фиксированный зазор, а в
аппаратах с шарнирными или подвижными лопастями рис. 1.6б,в толщина
пленки определяется величиной центробежной силы и физико-химическими
свойствами раствора. Стекающая пленкой жидкость размазывается
вращающимся ротором по периметру поверхности нагрева, что способствует
интенсификации процесса теплоотдачи и, следовательно, испарению
растворителя. Вторичный пар удаляют из аппарата через штуцер в верхней
части аппарата, а готовый продукт удаляют из испарителя через штуцер в
конусном днище.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
14
Одним из отрицательных явлений, сопровождающих работу роторных
пленочных аппаратов, является уменьшение количества выпариваемого
раствора по высоте аппарата. При этом на стенках может образоваться
несмачиваемая поверхность, что крайне отрицательно влияет на работу
аппарата.
Для устранения этого явления применяют аппараты со ступенчатым
корпусом, у которых поверхность теплообмена уменьшается по мере
перемещения раствора вниз рис. 1.5).
1.4.4 Выбор испарителя
В ходе выбора аппарата для дальнейшего проектирования была
составлена критическая таблица баллов по основным критериям работы.
Таблица 1.3 - Критическая таблица баллов по основным критериям работы
Тип аппарата
Испаритель с
РоторноИспаритель с
№
Критерий
паровым
пленочный
падающей
пространство
испаритель
пленкой
м
Работа с
1 термостабильными
4
4
3
веществами
2 Удобство эксплуатации
3
3.
3
3 Контроль процесса
3
2
3
Опыт изготовления и
4
2
3
4
использования
Работа с включениями
5
4
2
2
твердой фазы
6 Энергопотребление
3
3
2
7 Габариты
3
3
2
8 Сложность конструкции
2
3
4
Стоимость (тыс. рублей)
575
600
750
ИТОГ
16
15
15
Анализируя Приведенную таблицу, останавливаемся на выборе
роторно-пленочного испарителя.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
15
1.5 Аналитический обзор конструкций теплообменных аппаратов
Для полноценной работы схемы рис.1.1 необходимо грамотно
подобрать холодильник и кипятильник. Кипятильник выполняет роль
предварительного нагрева МЭА, поступающего в роторно-пленочный
испаритель, выпаривая под вакуумом до 80% воды из раствора.
Холодильник, в свою очередь, конденсирует дистиллят на выходе из
роторно-пленочного испарителя, направляя регенерированный раствор МЭА
в сепаратор.
По принципу действия теплообменники подразделяются на
рекуператоры и регенераторы. В рекуператорах движущиеся теплоносители
разделены стенкой. К этому типу относится большинство теплообменников
различных конструкций. В регенеративных теплообменниках горячий и
холодный теплоносители контактируют с одной и той же поверхностью
поочерёдно. Теплота накапливается в стенке при контакте с горячим
теплоносителем и отдаётся при контакте с холодным, как, например,
в кауперах доменных печей.
От условий применения зависит конструкция теплообменника.
Существуют аппараты, в которых одновременно с теплообменом протекают
и
смежные
процессы,
такие
как фазовые
превращения,
например, конденсация, испарение, смешение. Такие аппараты имеют свои
наименования:
конденсаторы,
испарители, градирни,
конденсаторы
смешения.
В зависимости от направления движения теплоносителей
рекуперативные теплообменники могут быть прямоточными при
параллельном движении в одном направлении, противоточными при
параллельном встречном движении, а также при взаимно поперечном
движении двух взаимодействующих сред.
1.5.1 Кожухотрубные теплообменники
К корпусу, кожуху по торцам приварены трубные решетки, в которых
закреплены пучки труб. В основном трубы в решетках крепятся с
уплотнением развальцовкой или каким-то другим способом в зависимости от
материала труб и давления в аппарате. Трубные решетки закрываются
крышками на прокладках и болтах или шпильках.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
16
Рисунок 1.7. Кожухотрубный теплообменник
На корпусе имеются патрубки (штуцера), через которые один
теплоноситель проходит через межтрубное пространство. Второй
теплоноситель через патрубки (штуцера) на крышках проходит по трубам. В
многоходовом теплообменнике в корпусе и крышках установлены
перегородки для повышения скорости теплоносителей. Для увеличения
теплоотдачи применяют оребрение теплообменных труб, которое
выполняется или накаткой, или навивкой ленты. В случае необходимости,
конструкция аппарата должна предусматривать его очистку.
1.5.2 Пластинчатые теплообменники
Такие теплообменники состоят из набора пластин, в которых
отштампованы волнистые поверхности и каналы для протока жидкости.
Пластины уплотняются между собой резиновыми прокладками и стяжками.
Рисунок 1.8. Пластинчатый теплообменник
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
17
Такой теплообменник прост в изготовлении, легко модифицируется
(добавляются или убираются пластины), его легко чистить, у него высокий
коэффициент теплопередачи, но его нельзя применять при высоких
давлениях.
1.5.3 Теплообменники типа «труба в трубе»
Теплообменный элемент такого аппарата показан на рисунке.
Отдельные элементы соединены между собой патрубками и калачами,
образуя цельный аппарат необходимого размера. Эти теплообменники
находят себе применение при небольших расходах теплоносителей и при
высоких давлениях.
Рисунок 1.9. Теплообменник типа «труба в трубе».
Вследствие высокой интенсивности и малых габаритов к исполнению в
данном проекте будут приняты пластинчатые теплообменные аппараты.
1.6 Технико-экономическое обоснование проектных решений
На существующем производстве ЗАО «ЦНТ «Реал-Инвест»
реализуется следующий производственный цикл:
генерация электрической энергии посредством переработки и
утилизации тепла сгорания природного газа в газопоршневых установках
(ГПУ) модульно-контейнерного типа;
снятие избыточного тепла сгорания природного газа и
использование его для собственных технологических нужд и отопления пгт.
Гидроторф;
утилизация парникового компонента дымовых газов – СО2 и
доокисление окислов азота, т.е. осуществление барьерных природоохранных
мероприятий на выходе технологической цепочки.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
18
Утилизация СО2 из отходящих дымовых газов реализована по
технологии хемосорбционного связывания его 35% водным раствором
моноэтаноламина (МЭА). Последующее извлечение СО2 из раствора МЭА
проводится в десорбере. Таким образом, основной цикл выработки СО2
представляет собой пару взаимосвязанных процессов «абсорбциядесорбция».
Применение раствора моноэтаноламина объясняется его высокой
поглотительной способностью, относительно низкой стоимостью и
доступностью. По прогнозам мировой экономики, потребление МЭА в
ближайшее время все так же продолжит расти на 3-4% в год, особенно в
индустриальных странах. При этом стоит стремиться к использованию
рециркуляционных схем производства, максимально замыкающих ресурсные
потоки внутри себя.
Вследствие несовершенства существующей технологии регенерации
отработанного МЭА ЗАО «ЦНТ «Реал-Инвест» вынуждено периодически
останавливать
производство
для
ремонтной
очистки
всего
производственного оборудования цикла МЭА и полностью заменять
поглотитель новым. Такие остановки осуществляются с периодичностью 1
раз в 6 месяцев (период отработки МЭА и накопления продуктов его
деградации). Объем абсорбента, подлежащего регулярной замене, составляет
20 тонн. Таким образом, производственное потребление свежего МЭА
составляет 40 т/год.
Предлагаемый комплекс мероприятий по совершенствованию
существующей технологии включает в себя разработку и монтаж установки
локальной регенерации МЭА как в непрерывном режиме на действующей
установке, так и обработка складского объема, накопленного отходного МЭА
с возвратом его в производственный цикл. В результате принятых проектных
решений по разработке нового блока регенерации МЭА взамен старого
ожидается снижение себестоимости готовой продукции за счет возврата
части абсорбента обратно в производственный цикл.
В качестве основного аппарата, в котором планируется производить
тепловую регенерацию МЭА, предлагается роторно-пленочный аппарат
(РПИ) с роликовыми скребками. Его применение позволит контролируемо
сократить период теплового воздействия на продукт и управляемо отвести
его из зоны нагрева с последующим выводом из аппарата.
Цена закупки нового аппарата составит –6,105 млн. руб.
Стоимость доставки и установки составит 3,663млн. руб.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
19
Ориентировочный срок окупаемости капитальных вложений составляет
8,5 месяцев, что говорит о достаточно высокой экономической
эффективности принимаемых проектировочных решений.
Новая технологическая схема по сравнению со старой имеет
следующие преимущества:
эффективный процесс регенерации МЭА в более мягком
устойчивом температурном режиме, не позволяющем смеси деградировать с
образованием высоковязких адгезионно опасных компонентов;
более удобный способ контроля и регулирования рабочих
параметров процесса за счет применения современных систем ПИДрегулирования в блоке управления нагревом РПИ.
Внедрение предлагаемой технологической схемы позволит:
увеличить пропускную способность технологии за счет исключения
ремонтных остановов;
снизить себестоимость производимой продукции за счет более
полного использования внутренних тепловых и энергетических потоков
существующего производства, часть из которых планируется использовать
для энергоснабжения предлагаемой технологии.
Вышеперечисленное позволяет сказать о целесообразности разработки
проекта. Более подробно экономический эффект будет отражен в разделе
«Организация и экономика производства».
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
20
2 ОПИСАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ ПРОИЗВОДСТВА.
КОНСТРУКЦИЯ РАЗРАБАТЫВАЕМОГО АППАРАТА
2.1 Описание технологической стадии производства
Технологическая схема блока для регенерации МЭА показана на
рисунке 2.1.
Рисунок 2.1. Технологическая схема блока регенерации моноэтаноламина.
РПИ15100 – роторно-пленочный испаритель; Н15150 - вакуум насос; Т15070
– Подогреватель МЭА; Т15110 – конденсатор; Е15020 – складская емкость;
Е15090 – емкость кубового продукта; Е15120 – емкость для дистиллята;
Е15060 – емкость буферная; Ф15180 – адсорбер абгазов; Ф 15190– фильтр
угольный.
Загрязненный моноэтаноламин поступает в накопительную емкость
Е15020, откуда под действием вакуума, значение которого примерно равно
0,2 кгс/см2, создаваемого насосом Н15150, по трубопроводу через буферную
емкость Е15060, предварительно нагретый до температуры 80 оС в
теплообменнике Т15070, перетекает в роторно-пленочный испаритель
РПИ15100. Корпус аппарата нагревается до температуры 140 оС при помощи
двух рубашек с паром. После прохождение загрязненного раствора МЭА
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
21
через роторно-пленочный испаритель создается две фазы, парожидкостная и
твердая. Твердая фаза содержит продукты деструкции МЭА (ПДМ) и
термостабильные соли (ТСС), которые представляют собой нелетучие
продукты взаимодействия органических кислот (муравьиной, уксусной,
щавелевой, тиосерной) со щелочами. Весь этот шлам выводится через
штуцер в коническом днище аппарата в приемный бункер Е15090.
Предварительно можно отобрать пробу через трехходовой вентиль, для
дальнейшего изучения продуктов реакции. Пар образовавшийся в процессе
испарения раствора в аппарате поднимется на верх. Далее через штуцер и по
изолируемому трубопроводу поступает в конденсатор Т15110, схема данного
теплообменника приведена на рисунке 2.2.
Рисунок 2.2. Система охлаждения дистиллята.
Пар проходя через теплообменник пластинчатого типа, конденсируется
и превращается в дистиллят, который поступает в емкость Е15120. По
аналогии с потоком шлама можно отобрать пробу через трехходовой
вентиль, для дальнейшего изучения раствора. Поскольку в установке вакуум,
а температура в аппарате 135 оС, а основными компонентами рабочей среды
испарителя являются МЭА и вода, продуты реакции смеси моноэтаноламин–
вода является токсичным веществом и с едким удушливым запахом. Для
очищения загрязнённого воздуха от этих веществ перед вакуум насос
предусмотрено система очистки типа абсорбер-угольный фильтр, которые
предотвращают выброс этих продуктов в окружающею среду.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
22
2.2 Устройство и принцип работы роторно-пленочного испарителя
Конструкция роторно-пленочного испарителя для регенерации МЭА
представлена на рисунке 2.3.
Аппарат состоит из цилиндрической обечайки 2. При помощи
фланцевого соединения типа шип паз, к обечайке присоединяется коническое
днище 9 и верхняя царга 1, к которой крепится плоская крышка. Для нагрева
корпуса, аппарат оснащён двумя рубашками 3 с наружи и стаканом 13 внутри
корпуса. Ввод и вывод теплоносителя в стакан осуществлен при помощи
патрубков 6 и 7, а в рубашку через штуцера 4,5. Ввод исходной смеси
происходит за счет распределительного устройства 18. Внутри корпуса
расположен вращающийся ротор-распределитель 17 представляющий собой
обечайку, на котором с определенным шагом закреплены двенадцать роликов
14. Задвижка 8 осуществляет сброс кубового остатка. Вывод дистиллята
осуществляется через штуцер 10. Верхний конец вала ротора крепится с
валом привода с помощью муфты 16. Вал привода проходит через торцевое
уплотнение 12. Ротор приводится во вращение от электродвигателя 11.
Раствор МЭА поступает в роторно-полночный испаритель через
распределительное устройство 18, далее попадает на центробежное колесо
17, которое дает более равномерную и стабильную пленку, оно хаотично
капельками забрызгивает МЭА, далее они стыкают под действием
гравитационных сил по корпусу испарителя. Часть МЭА подпадает на
отражатель 15, направляя поток на внутреннюю и наружную поверхность
стакана. Достигая теплообменной поверхности их подхватывают
фторопластовые полотна роликов. Теплообменная поверхность обогревается
рубашкой с паром снаружи и стаканом изнутри. По мере прохождения
жидкости по аппарату она нагревается и разделяется на две фазы шлам и пар.
Шлам образовавшийся в процессе испарения растворителя уходит из
аппарата через коническое днище. Пар направляется через штуцер в крышке
в конденсатор типа труба в трубе.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
23
Рисунок 2.3. Конструкция роторного-пленочного испарителя.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
24
2.3 Выбор конструкционных материалов
Основным критерием при выборе конструкционных материалов
является коррозионная стойкость в рабочей среде при заданных рабочих
температуре и давлении.
В РФ в зависимости от скорости коррозии (проницаемости – П, мм/год)
все материалы разделены на десять групп – от «нестойких» (П 10 мм/год)
до «совершенно стойких» (П 0,001 мм/год).
Практически к применению рекомендуются коррозионно-стойкие
материалы со скоростью коррозии (П 0,1 мм/год) [9, 10].
Рабочая среда в аппарате - МЭА. Среда – токсичная, коррозионная,
вызывает межкристаллитную коррозию. Рабочая температура в РПИ
достигает 110оС, рабочее давление 0,2 бар. Исходя из заданных условий
применяется сталь 03Х18Н11 ГОСТ 5632-72 для изготовления основных
узлов корпуса аппарата: днищ, обечайек, , штуцеров, опоры примем. Сталь
относится к высоколегированной, «стойкой» к среде СЭА (П 0,1 мм/год),
отвечает всем предъявляемым требованиям для изготовления аппаратов.
Температурные пределы использования стали - от -200 до +650оС, по
давлению - без ограничений.
Изготовление
внутренних
элементов
–
«стакан»,
ротор,
распределительное устройств так же из легированной стали 03Х18Н11 ГОСТ
5632-72.
В качестве основного материала внешних устройств – монтажные
проушины, опоры-лапы примем обыкновенного качества углеродистую сталь
ВСт3сп5 ГОСТ 380-2005. Сталь сваривается всеми видами сварки и обладает
достаточно высокими пластическими свойствами.
Выбор материала крепёжных изделий основывается на рекомендациях
[9]. Для шпилек принимаем сталь 35Х ГОСТ 5632-2014, для гаек сталь 35
ГОСТ 1050-88. Эти материалы применяются при давлениях до 20 МПа и 10
МПа соответственно, температуре от минус 40 до +400оС и от минус 50 до
+450оС.
В качестве материала прокладок выбираем EPDM, который имеет
отличную стойкость к озону, воде и пару, щелочам и кислотам, соляным
растворам и окисленным растворителям. EPDM имеет очень высокое
сопротивление низкой температуре и отличные диэлектрические свойства
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
25
3 РАСЧЕТ РОТОРНО-ПЛЕНОЧНОГО ИСПАРИТЕЛЯ
3.1 Расчет в Aspen ONE
Для определения основных температурных и расходных параметров
была смоделирована расчетная схема блока регенерации МЭА в
программном комплексе AspenONE рис. 3.1
Рисунок 3.1. Расчетная схема блока регенерации МЭА в программном
комплексе AspenONE
Исходная смесь поступает в теплообменник Т1-1, испарившаяся часть
воды поступает в смеситель В1, подогретая смесь попадает в роторнопленочный испаритель RPI с двумя зонами нагрева, где низкокипящее
компоненты: вода и МЭА, испаряются и снова поступают в пластинчатый
теплообменник Т1-2, тем самым нагревая исходную смесь. Обозначенные на
расчетной схеме позиции Т1-1 и Т1-2 являются одним. Кубовый остаток
состоящий из высококипящих компонентов попадает в холодильник
CUBECOOL, остывая направляется в емкость.
Материальные и тепловые балансы для блока регенерации МЭА были
рассчитаны, с учетом разработанной модели, с использованием уравнения
фазовых состояний ENRTL-RK.
В расчетной модели был учтен состав исходная смеси, состоящей из
следующих компонентов: вода, МЭА, смолы, ТСС, оксазолидоны.
В таблице 3.1 представлены состав и свойства материальных потоков
при производительности установки по исходному раствору – 160 кг/ч.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
26
Таблица 3.1 – Расчетные данный из программного комплекса AspenONE
IN
DIST1
CUBE1
DISTRPI
T1-1
Жидкая
фаза
T1-1
B1
Паровая
фаза
T1-1
RPI
Жидкая
фаза
RPI
T1-2
Паровая
фаза
Описание
Из
В
Фаза
Температу
ра
C
Давление bar
Массовая
доля пара
Массовая
доля жидкости
Массовые kg/
расходы
hr
Вязкость, Paсмесь
sec
Об.
l/mi
расход
n
Массовые доли
WATER
MONOE-01
N-2-H-01
2-OXA-01
T1CUBE
T1-ST
T1-2
B7
Жидкая
фаза
T1-2
B1
Паровая
фаза
11
0,3
74,1677
0,3
74,1677
0,3
105,750
0,3
80,5733
0,3
80,5733
0,3
0
1
0
1
0
1
1
0
1
0
1
0
160
31,3942
128,605
116,746
68,9866
47,7595
OUTDIST
CONDE
NS
B7
Жидкая
фаза
60
0,3
0
1
0,00204
0,00057
2,61823
2763,79
2,17551
0,98754
0,01184
0,00061
0
0,00067
8277,28
1,18419
0,62348
0,35832
0,01818
0
79,1537
0,00048
4172,51
1,34173
0,95141
0,04825
0,00032
0
0,96574
0,00043
0
Для основного разрабатываемого аппарата – роторно-пленочного
испарителя были полученные более подробные данные, представленные в
таблице 3.2
Таблица 3.2 – Расчетные данный PRI
Ед. изм..
Из
В
Фаза
Температура
Давление
Массовая доля пара
Массовая доля
жидкости
Массовая доля
твердого вещества
Масс. плот.
IN-1
OUT-1
B2
ST-OUT
B2
B2
C
bar
gm/cc
ST-IN
80
0,3
2,37E-06
0,999997627
110
0,3
0,63152147
0,36847852
143,688595
4
0,77336765
0,22663234
B2
Пар. фаза
144
4
1
0
0
0
0
0
0,973755127
0,00039638
0,00274499
0,002122639
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
27
Продолжение табл. 3.2
Массовые расходы
WATER
MONOE-01
N-2-H-01
Массовые доли
WATER
MONOE-01
N-2-H-01
Об. расход
Массовая
теплоемкость, смесь
Температура точки
начала кипения
Масс. плот.
Массовые расходы
WATER
MONOE-01
N-2-H-01
Массовые доли
WATER
MONOE-01
N-2-H-01
Об. расход
Массовая
теплоемкость, смесь
Вязкость, смесь
Теплопроводность,
смесь
Температура точки
начала кипения
Масс. плот.
Массовые расходы
WATER
MONOE-01
N-2-H-01
Массовые доли
WATER
MONOE-01
N-2-H-01
Об. расход
Ед. изм..
kg/hr
kg/hr
kg/hr
kg/hr
IN-1
85
31,9592961
40,3361373
12,7045664
OUT-1
85
31,9592961
40,3361373
12,7045664
ST-OUT
200
200
0
0
ST-IN
200
200
0
0
0,37599171
0,47454279
0,14946548
cum/hr
0,08729094
J/kg-K
3229,44827
7
C
79,9999292
4
Паровая фаза
gm/cc
0,00019006
kg/hr
0,00020168
7
kg/hr
0,00019342
kg/hr
7,93E-06
kg/hr
3,34E-07
0,37599171
0,47454279
0,14946548
214,440430
2145,45663
1
0
0
72,8600049
2483,10488
1
0
0
94,2223122
1951,94552
79,9999292
143,688594
143,688594
0,00025036
53,679325
0,00212263
200
29,5827274
22,7100442
1,38655337
0,00212431
154,673531
1
154,673531
0
0
0,95903327
0,03931159
0,00165512
0,00106115
1872,41309
0,55110095
0,42306873
0,02583030
214,408482
1791,35200
1
0
0
72,8108744
1951,87256
1
0
0
94,2223122
1951,94552
1,18E-05
0,02245103
1
69,3959523
7
Жидкая фаза
gm/cc
0,9857359
1,21E-05
0,02395639
4
75,2731474
5
1,42E-05
0,02841580
5
143,688594
5
1,42E-05
0,02844547
2
143,688594
5
0,92257176
4
45,3264688
45,3264688
0
0
1
0
0
0,04913056
cum/hr
J/kg-K
Pa-sec
Watt/mK
C
kg/hr
kg/hr
kg/hr
kg/hr
84,9997983
31,9591027
40,3361294
12,7045661
0,98038104
9
31,320675
2,37656875
17,6260931
11,3180131
cum/hr
0,37599033
0,47454382
0,14946583
0,08622978
0,07587859
0,56276223
0,36135916
0,03194745
200
0
0
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
28
Продолжение табл. 3.2
Массовая
теплоемкость, смесь
Вязкость, смесь
Теплопроводность,
смесь
Температура точки
начала кипения
Ед. изм..
J/kg-K
IN-1
3229,45149
OUT-1
2752,34322
ST-OUT
4295,89950
Pa-sec
Watt/mK
C
0,00071311
0,26063689
0,00114486
0,19959476
0,00018791
0,68580888
79,9999892
110,000000
143,688594
ST-IN
Полученные в ходе расчета схемы блока регенерации моноэтаноламина
данные помогают нам провести технологический расчет для определения
размеров аппарата, а именно роторно-пленочного испарителя.
3.2 Технологический расчет
- теплоноситель пар с температурой на входе в рубашку РПИ θ1 =
144оС;
- температура подаваемой смеси МЭА t1 = 80oC;
- температура кубового остатка на выходе t2 = 110oC.
Принимаем в первом приближении температуру теплоносителя на
выходе из рубашки θ2 = 143оС. Так как у нас в аппарате протекает 2 процесса:
нагрев МЭИ и испарение низкокипящих компонентов проведём расчет двух
тепловых зон. Составим температурную схему процесса теплопередачи для
противотока теплоносителей:
θ1 = 144оС → θ2 = 143оС
t2 = 110oC ← t1 = 80oC
∆tб =34 оС ∆tм =63 оС
____________________________________________
θ1 = 144оС → θ2 = 143оС
t2 = 110oC ← t1 = 110oC
∆tб =34 оС ∆tм =33 оС
Средняя разность температур
∆tср1 = (∆tб + ∆tм)/2 = (34 + 63)/2 = 48,5 оС.
∆tср2 = (∆tб + ∆tм)/2 = (34 + 33)/2 = 33,5 оС.
Средняя температура МЭА
t1 (t1 t2 ) / 2 (110 80) / 2 95o C .
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
29
t2 (t1 t2 ) / 2 (110 110) / 2 110o C .
Средняя температура теплоносителя
1 t tср1 95 48,5 143,5о С.
2 t tср2 110 33,5 143,5о С.
Производительность по очищенному (низкокипящему) равна
Gнк = 0,01491 кг/с;
производительность по кубовому остатку
Gвк = 0,0087 кг/с;
средний массовый расход через аппарат
Gср = 0,02361 кг/с.
Тепловой поток, необходимый для нагревания МЭА и испарения его
низкокипящей части, т.е. тепловую нагрузку аппарата, определим из
уравнения теплового баланса:
(3.1)
Q Gсрc p (t2 t1) Gнк rи ,
где cp, rи – удельная теплоёмкость, Дж/(кг∙К), и удельная теплота испарения
МЭА, Дж/кг.
Так, по обобщённым данным МЭА условно содержит три фракции:
тяжёлую, среднюю и лёгкую. Их свойства приведены в табл. 3.3.
Таблица 3.3. Физико-химические свойства МЭА по данным
Фракция
Содержание,
%
Тяжёлая
Средняя
Лёгкая вода
14,95
47,46
37,59
Плотность
Ρ95, г/см3
1,021
0,985
0,963
Вязкость
динамическая,
мПа∙с
Теплоемкость,
Дж/кг∙К
μ95
С95
713
3230
Примечание. Индекс при символе означает температуру измерения.
Используя данные табл.1, найдём среднюю плотность МЭА при
температуре 95оС:
ср xi i 0,1495 1021 0,4746 985 0,3759 963 986 кг/м3 .
Теплоту парообразования при средней температуре плёнки найдём по
диаграмме Боме [11]. Величину градуса Боме определим по формуле:
Be 140/ 130 140 / 0,986 130 11,9.
По величине Be = 11,9 и температуре 95оС из диаграммы находим
характеристики МЭА при температуре кипения: удельную теплоту
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
30
парообразования rи 81 ккал/кг 339 кДж/кг и среднюю молярную массу
испаряемых компонентов M = 33,57 кг/кмоль.
Удельную теплоту парообразования можно определить по правилу
Трутона [11] по формуле
rи1
KкипTкип 79,9(273 95)
857,8 кДж/кг.
M
33,57
Для гарантии принимаем большее значение, т.е. rи 865 кДж/кг .
Подставив известные величины в уравнение (3.1), получим
Q1 0,02361 3,23(110 80) 0,01491 865 35,8 кВт.
Q1 0,02361 3,23(110 110) 0,01491 865 12,9 кВт.
Расход теплоносителя найдём из уравнения теплового баланса
Q
Gт
,
cт (1 2 )
(3.2)
где cт – удельная теплоёмкость теплоносителя, кДж/(кг∙К); η = 0,95 – 0,97 –
КПД теплопередачи.
Примем для средней температуры θ = 143,5оС теплоемкость пара ст =
2315 Дж/(кг∙К). КПД теплопередачи примем равным 95%. Подставив
известные величины в уравнение (3.2), найдём
35,8
16, 28 кг/с.
0,95 2,315(144 143)
12,9
Gт2
6,56 кг/с.
0,95 2,315(144 143)
Gт1
Необходимую минимальную площадь
найдём из уравнения теплопередачи:
Q
F
.
KΔtср
поверхности
теплообмена
Коэффициент теплопередачи K, Вт/(м2∙К), найдём по формуле
1
K
,
1 / 1 rст 1 / 2
(3.3)
(3.4)
где 1, 2 коэффициент теплоотдачи от теплоносителя к стенке и от стенки
к плёнке, Вт/(м2∙К);
rст
термическое сопротивление стенки аппарата и
загрязнений на её сторонах, м2∙К/Вт.
Параметры уравнения (3.4) зависят от геометрических размеров
элементов аппаратов, поэтому необходимо выбрать типовой аппарат на
основе величины F, рассчитанной по ориентировочно принятому значению
коэффициента теплопередачи. При допущении турбулентного течения
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
31
теплоносителя в рубашке аппарата и опираясь на рекомендации [12], примем
ориентировочно Kор = 140 Вт/(м2 ∙К) и из уравнения (3.3) найдём
F
35800
3,5 м 2 .
140 48,5
F
12900
1, 7 м 2
140 33,5
Для целей процесса, ориентируясь на рекомендации заказчика,
разрабатываем не типовой плёночно-роторный аппарат РПИ-15100 с
площадью теплообменной поверхности 5 м2, диаметром корпуса 500 мм,
толщиной стенки его 6 мм и с вертикальным ротором, несущим 12
валикообразных лопастей. Корпус цельносварной, снабжен двумя гладкими
теплообменными рубашками диаметром 600 мм.
Для расчёта коэффициента теплоотдачи от теплоносителя, кроме
теплоёмкости, необходимо знать его плотность, вязкость и теплопроводность
при средней температуре. По данным пар имеет следующие характеристики:
- плотность при температуре 143,5оС 143,5 0, 216 г/см3 ;
- кинематическая вязкость при температуре 143,5оС соответственно
143,5 6,86 сСт ( 13,54 106 Па с );
- теплопроводность при температуре 143,5оС 143,5 0,028 Вт/(м К).
- плотность пара при температуре 143,5оС равна 2,163 кг/м3
Для определения вида расчётной зависимости коэффициента
теплоотдачи от пара найдём величину критерия Рейнольдса
Re1
4Gт
4 16, 28
1,38 106.
(Dр Dн ) 3,14(0, 6 0,512)13,54 106
Re2
4Gт
4 6,56
4, 7 105.
6
(Dр Dн ) 3,14(0, 6 0,512)13,54 10
При Re 104 для течения среды в пространстве между двумя
цилиндрическими стенками коэффициент теплоотдачи может быть рассчитан
по критериальному уравнению [13]
Nu ( Dр Dн ) / 0,023Re0,8 Pr 0,4 ( Dр / Dн )0,45 ,
(3.5)
где Pr c / критерий Прандтля; Dр внутренний диаметр рубашки; Dн
наружный диаметр корпуса аппарата.
Подставив известные величины в уравнение (3.5), получим
Nu1 0,023(1,38 106 )0,8 (2163 6,86 106 / 0,028)0,4 (0,600 / 0,512)0,45 1564
Nu 2 0,023(4,7 105 )0,8 (2163 6,86 106 / 0,028)0,4 (0,600 / 0,512)0,45 661
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
32
и 1 Nu /(Dр Dн ) 1564 0,028 / (0,600 0,512) 497 Вт/(м2 К) .
и 2 Nu /(Dр Dн ) 661 0,028 / (0,600 0,512) 210 Вт/(м2 К)
Общее термическое сопротивление определяется суммой
rст r1 ст / ст r2 ,
(3.6)
где r1 1,1 104 м2 К/Вт термическое сопротивление загрязнений стенки
со стороны пара [УСД- задач.]; ст 6 мм толщина стенки корпуса [чертёж];
ст 17,6 Вт/(м К) коэффициент теплопроводности стали 03Х18Н11 при
средней
температуре
tст ( t ) / 2 (143,5 95) / 2 119,3o C
[11];
r1 5,1 104 м2 К/Вт термическое сопротивление загрязнений стенки со
стороны МЭА [12].
Подставив известные величины в уравнение (3.6), получим
r
ст
1,1104 0,006 /17,6 5,1104 1,53 103 м2 К/Вт.
При средней температуре 95оС динамическая вязкость МЭА равна
0, 713 103 Па с .
Кинематическая вязкость / 0,713 103 / 986 7, 23 107 м2 / с.
По данным [14] при величинах вязкости менее 50∙10−6 м2/с
ориентировочное значение коэффициента теплоотдачи 2 от стенки
роторного аппарата к перемешиваемой плёнке может быть принято равным
1000 Вт/(м2∙К).
Подставив известные величины в уравнение (3.4), получим
K1
1
145 Вт/ (м 2 К).
3
1/ 497 1,53 10 1/1000
K2
1
136 Вт/ (м 2 К).
3
1/ 210 1,53 10 1/1000
Из уравнения (3.3) находим большее приближение к требуемой
величине площади теплообменной поверхности:
F1
35800
3, 4 м 2 .
145 48,5
F2
12900
1, 6 м 2
149 33,5
Приближённая величина площади поверхности теплообмена
получилась ненамного больше имеющейся в разрабатываемом аппарате
РПИ-15100, поэтому требуется выполнить уточнённый расчёт аппарата,
который выполним в следующей последовательности [14].
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
33
Сначала установим режим работы лопастей: режим «стирания», когда
кромка лопасти трётся о внутреннюю поверхность корпуса, либо режим
«плавания», когда между кромкой лопасти и корпусом образуется
самоустанавливающийся зазор ∆. Определить режим работы позволяет
сравнение значений коэффициента мощности K Ni , рассчитанных по
эмпирическим формулам.
В предположении, что лопасти работают в режиме «стирания»,
коэффициент мощности определяется по формуле
102
,
K N 3 7,75z2 1
Re
цб
где
z 12 число
лопастей;
(3.7)
Re цб nD 2 / центробежный
критерий
Рейнольдса; n 1,33 с1 частота вращения ротора [чертёж]; D = 0,5 м –
диаметр корпуса; 7, 23 107 кинематическая вязкость жидкости;
гидродинамический параметр, рассчитываемый по формуле
0,38 0,17
2,4 z 0,33 Re0,27
пл Re цб Fr цб sin ;
Re пл 4Гср / критерий
линейная
плотность
Рейнольдса для плёнки;
орошения,
м2/с;
(3.8)
Гср Gср /(Dж )
Re цб nD 2 / ; Frцб n 2 D / g
центробежный критерий Фруда.
Вычислим плотность орошения и числа подобия уравнений (3.7) и
(3.8):
Гср 0,02361/ (3,14 0,5 986) 1,53 105 м2 /с;
Reпл 4 1,53 105 / 7,23 107 84,6;
Reцб 1,33 0,52 / 7,23 107 4,59 105 ;
Frцб 1,332 0,5 / 9,81 0,0902.
Подставляем известные величины последовательно в формулы (3.7),
(3.8) и получим
2,4 120,33 84,60,54 (4,59 105 )0,38 0,09020,17 sin 60 0,0471;
K N 3 7,75 12 0,04712 1
102
0, 2073.
5
0,0471 4,59 10
В предположении, что аппарат работает в режиме «плавания» лопасти,
когда образуется самоустанавливающийся зазор ∆, коэффициент мощности
определяется по формуле
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
34
K N 1 15,5
zmлп b 2c
sin 2 ,
ж D2 b c
(3.9)
где z – число лопастей; mлп масса лопасти высотой 1 м, кг/м; b, c длина
лопасти и её шарнира, м; β – угол атаки лопасти по отношению к окружности
корпуса; ρж = ρ95 – плотность жидкости, кг/м3; D = 0,5 м – диаметр корпуса
аппарата.
Согласно чертежу РПИ-15100, z = 12 с = 25 мм, b = 50 мм, 0o ,
толщина лопасти лп 4 мм . Масса стальной (лп 7850 кг/м3 ) лопасти
высотой 1 м равна:
mлп лп лп b 7850 0,004 0,05 1,57 кг.
Подставив известные величины в формулу (3.9), получим
K N1 15,5
В
рассматриваемом
12 1,57 0,05 2 0,025
sin(2 60) 1,185.
986 0,52 0,05 0,025
случае
KN 3 KN1 ,
следовательно
лопасти
работают в режиме «стирания» и зазор ∆ = 0. Коэффициент мощности K N 2 ,
характеризующий затраты энергии на вращение ротора, с учётом трения
лопастей о корпус, вычислим по формуле
KN 2
2( K N 1 K )
f
N3 K
N 3 ,
1 ftg
sin 2
(3.10)
где f – коэффициент трения лопастей о стенки корпуса (сталь по стали f
=0,17).
Подставив известные величины в (3.10), получим
KN 2
2(1,185 0, 2073)
0,17
0, 2073 0,36.
1 0,17tg60
sin(2 60)
Мощность на преодоление сил трения лопастей ротора о стенки
корпуса и перемешивание плёнки найдём по формуле [13]
N K N 2 ж n3 D4 H 0,36 986 1,333 0,54 1,6 94 Вт,
(3.11)
где H = 1,6 м – высота рабочей части корпуса аппарата.
Среднее время пребывания жидкости в плёнке рассчитывается как
(3.12)
ср υжж / Gср ,
где υж удерживаемый на теплообменной поверхности объём жидкости, м3,
величина которого рассчитывается по формуле
υж ( D zf вл ) H .
(3.13)
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
35
В формуле (3.13) толщина плёнки за лопастью, которая в режиме
«стирания» может быть принята равной нулю, а f вл площадь сечения
жидкостного валика, образующегося перед лопастью, м2. Величина f вл
принимается наибольшей из рассчитанных по формулам:
f вл
V
3,75 вл ж
g sin
0,5
(3.14)
;
0,56
0,12
Vвл
(sin ) 0.32 ,
f вл / D
(3.15)
z ж D
где Vвл расход жидкости через сечение валика перед лопастью, м3/с,
определяемый по формуле
Vвл (Vж Vпл ) / z;
(3.16)
2
0,76 0,56 K N 2
0,95 Re цб
Frцб
Vж Gср / ж общий расход жидкости, м3/с; Vпл расход жидкости через
плёнку, образующейся за лопастью, м3/с.
При работе лопасти в режиме стирания Vпл 0. Тогда
Vвл Gср / ж z 0,02361/ (986 12) 1,99 106 м3 / с .
Подставляя известные величины в формулы (3.14) и (3.15), находим
1,99 106 7, 23 107
f вл 3,75
9,81 sin 60
5 0,76
f вл 0,95 0,5 (4,59 10 )
2
1,99 106
7
7, 23 10 0,5
0,5
1,54 106 м2 ;
0,56
0,0902
0,36
12
0,12
0,56
(sin 60)0.32 1,99 105 м2 .
Принимаем площадь сечения валиков равной наибольшему из
найденных значений fвл 1,99 105 м2 .
Удерживаемый на теплообменной поверхности объём жидкости по
формуле (3.13) равен
υж (0 12 1,99 105 )1,6 3,82 104 м3 .
Среднее время пребывания жидкости на теплообменной поверхности,
согласно (3.12), составит
ср 3,82 104 986 / 0,02361 15,9 с.
Найденное время невелико и не создаёт условий для термической
деструкции продукта.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
36
Коэффициент теплоотдачи к плёнке для режима «стирания» рассчитаем
по формуле [13]
500
2 1,13( zn жж c p )0,5
,
(3.17)
1750 Pr
ж коэффициент
где
Прандтля;
Pr c p ж / ж критерий
теплопроводности жидкости (МЭА), Вт/(м∙К).
По данным исследований
при температуре 95оС коэффициент
теплопроводности принимаем равным ж 0, 26 Вт/(м К) . Тогда
Pr 2163 0,713 103 / 0,028 5,93.
Подставив известные величины в уравнение (3.17), получим
2 1,13(12 1,33 0, 26 986 2163)0,5
500
957 Вт/(м2 К).
1750 5,93
Уточним коэффициент теплопередачи
1
151 Вт/(м 2 К).
3
1/ 497 0,96 10 1/ 957
1
K2
148 Вт/(м 2 К).
3
1/ 210 0,96 10 1/ 957
K1
Уточнённая площадь поверхности теплообмена равна
F1
Q N 35800 97
3,33 м 2 .
K tср
151 48,5
F2
Q N 12900 97
1,58 м 2 .
K tср 148 33,5
Полученная величина F Fст 5 м2 . Следовательно, аппарат РПИ-15100
при
выбранных
параметрах
процесса
производительность по регенерируемому МЭА.
обеспечивает
заданную
3.3 Энергетический расчет
Целью данного расчета состоит в том, чтобы подобрать оптимальный
электропривод.
3.3.1 Подбор привода ротора
В роторном плёночном аппарате максимальная мощность
затрачивается при сухом трении лопастей о стенки корпуса, поэтому
эффективная мощность на валу ротора рассчитывается по формуле [13]
(3.18)
N э ( N тр N уп ) / ,
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
37
где N тр мощность, затрачиваемая на вращение ротора в режиме сухого
трения; N уп мощность, затрачиваемая в торцовых уплотнениях вала;
0,85 0,9 КПД привода.
Составляющая N тр рассчитаем по формуле [13]
b 2c
f
b c 1 ftg
0,05 2 0,025
0,17
3112 1,57 1,333 0,52 1,6
96 Вт.
0,05 0,025 1 0,17tg60
N тр 31zmлп n3D 2 H
(3.19)
Мощность, затрачиваемая в торцовом уплотнении, рассчитывается по
эмпирической формуле [14]
N уп 6020d в1,3 ,
(3.20)
где d в диаметр вала, м.
В аппарате РПИ-15100 диаметр вала dв 65 мм и одно торцовое
уплотнение. Мощность по (3.20) равна
N уп 6020 0,0651,3 172 Вт.
По формуле (3.18) имеем
Nэ (96 172) / 0,85 315 Вт .
По [9, табл П.15.2] подбираем стандартный электропривод Nном = 1
кВт и частотой вращения 160 мин-1.
3.3.3 Расчет и подбор изоляции
Расчет изоляции ведем согласно [5].
Найдем толщину тепловой изоляции из равенства удельных тепловых
потоков через слой изоляции в окружающую среду:
aв (tст tв )
u
(t t ),
u ст1 ст2
(3.21)
где 𝛼в – коэффициент теплоотдачи от внешней поверхности изоляционного
материала в окружающую среду найдем по формуле (3.21).
aв 9,3 0, 058tст2 ,
(3.22)
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
38
где 𝑡ст2 =40 ºС температура изоляции со стороны окружающей среды.
aв 9,3 0,058 40 11,6 Вт/м2 ×К.
𝑡в −температура окружающей среды (воздуха).
𝜆𝑢 −коэффициент теплопроводности изоляционного материала.
Выберем в качестве материала для изоляции совелит (85% магнезии
асбеста)
u 0, 09 Вт/м2 К.
Тогда толщина изоляции будет
u
0, 09(100 40)
0, 023м.
11, 6(40 20)
Принимаем толщину изоляции 25мм. Плотность совелита 400 кг/м3.
3.4 Прочностной расчет основных элементов аппарата
Целью расчета является определение размеров деталей роторнопленочного испарителя, исходя из условий, обеспечивающих прочность,
жесткость и устойчивость формы. Данный раздел включает в себя расчет
толщины стенок обечайки и днища, расчет.
Расчет ведем согласно [18-20].
3.4.1 Определение расчётных параметров
Сталь 03Х18Н11 при статических однократных нагрузках , МПа ,
определяем по формуле:
для рабочего состояния,
Тt Bt
;
n
Т nB
min
где
Tt
(3.23)
предел текучести для материала колонны при расчетной
температуре, для стали 03Х18Н11 при t = 120С Tt =420 МПа 18;
Вt предел прочности при растяжении для материала колонны при
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
39
расчетной температуре, для стали 03Х18Н11 при t = 110С Вt =314 МПа 1;
nT коэффициент запаса прочности по пределу текучести, nT =1,5 18;
nB
коэффициент запаса прочности по пределу прочности на
растяжение, n B =2,4 8;
поправочный коэффициент к допускаемым напряжениям, для
листового проката = 1 8.
314
420
280;
131 131 МПа.
2, 4
1,5
1 min
Модуль продольной упругости для материала корпуса (сталь
03Х18Н11): при температуре 200С Е20=2,15·105 МПа; при расчётной
температуре Е=2,15·105 МПа [8].
Коэффициент запаса устойчивости: в рабочем состоянии nУ=2,4.
Проверим необходимость расчёта аппарата на внутреннее пробное
давление, проверив условие
рPИ 1,35 рP
σ 20
,
σ
(3.24)
где рРИ – расчётное давление гидроиспытания, в нашем случае
рРИ рПР 0, 2 МПа;
20 допускаемое напряжение для материала корпуса колонны при
20С, для стали 03Х18Н11 20 =183 МПа 8;
0,03 МПа < 1,35 0,106
183
0,15 МПа.
175
Условие выполняется, следовательно, необходимости проводить расчёт
на прочность, корпуса аппарата в условиях гидроиспытания нет.
3.4.2 Расчет цилиндрической обечайки
Исходные данные:
Материал: 03Х18Н11;
Внутр. диаметр D = 500 мм;
Толщина стенки s = 6 мм;
Прибавка для компенсации коррозии и эрозии c1 = 1 мм;
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
40
Прибавка для компенсации минусового допуска c2 = 0,8 мм;
Прибавка технологическая c3 = 0 мм;
Сумма прибавок к расчётной толщине стенки, c = 1,8 мм;
Длина обечайки L = 1800 мм.
Коэффициенты прочности сварных швов:
Продольный шов φ1 = 1;
Окружной шов φ = 1.
Расчётная схема представлена на рисунке 3.2.
Рисунок 3.2. Расчетная схема обечайки.
Гладкая обечайка, нагруженная наружным давлением (п. 5.3.2)
Расчётная длина для расчёта от действия давления lp = 795 мм.
0,067
0,4
p
1
B1 max 1, 0;0, 47 5
.
10 E
D
(3.25)
0,067
0,4
0, 2
795
B1 max 1, 0;0, 47 5
1.
5
10
1,996
10
500
Расчётная толщина стенки с учетом прибавок
0,4
102 D p
l 1, 2 p D
s p c max 1, 06;
.
5 ;
B
10
E
D
2
p
(3.26)
0,4
102 500
0, 08
795
1, 06;
105 1,996 105 500
1
1,8 3,5613мм.
s p c max
1,
2
0,
08
500
;
2 131 0, 08
3,5613 мм меньше 6 мм
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
41
Заключение: Условие работоспособности выполнено.
Допускаемое наружное давление из условия устойчивости
2,1825
р1
2,1825
1
0, 070429
2
0, 67025 МПа.
Допускаемое наружное давление из условия устойчивости обечайки
между кольцами жесткости
р2
2,1825
2,1825
1
0, 070429
2
0, 67025 МПа.
Допускаемое наружное давление:
[p] = min{0,67025;067025}
0,67025 МПа > 0,08 МПа.
Заключение: Условие прочности и устойчивости выполнено.
3.4.3 Расчет конического днища
Исходные данные:
Материал: 03Х18Н11;
Внутр. диаметр D = 500 мм;
Диаметр меньшего основания D1 = 220 мм;
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
42
Толщина стенки s = 6 мм;
Прибавка для компенсации коррозии и эрозии c1 = 1 мм;
Прибавка для компенсации минусового допуска c2 = 0,8 мм;
Прибавка технологическая c3 = 0 мм;
Сумма прибавок к расчётной толщине стенки, c = 1,8 мм;
Длина обечайки L = 400 мм.
Коэффициенты прочности сварных швов:
Продольный шов φ1 = 1;
Окружной шов φ = 1.
Расчётная схема представлена на рисунке 3.3.
Рисунок 3.3. Расчетная схема днища.
Максимальный угол наклона стенки
D D1 2
a1 arctg
.
2
L
(3.27)
500 220 2
a1 arctg
19, 29.
2 400
Расчетный диаметр в текущем сечении
D D1
D
D D1
DE max
;
0,31 ( D D1 )
tga1 .
sk c
2 cos a1 cos a1
(3.28)
500
500 220
;
0,31
(500
220)
2 cos19, 29 cos19, 29
DE max
427, 46 мм.
500
220
tg19,29
6 1,8
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
43
lE
lE
D D1
.
2 sin a1
(3.29)
500 220
423, 79.
2 sin19, 29
427, 46
427, 46
B1 min 1;9, 45
1.
423,
79
100
(6
1,8)
(3.30)
Расчётная толщина стенки обечайки с учётом прибавок (при давлении,
п. 8.3.2.2.
102 DE
skp max 1, 06
B1
0,4
p
lE
1, 2 p DE
1
5
;
с.
10
E
D
cos
a
2
φ
σ
p
E
1
(3.31)
0,4
102 427, 46
0, 08
423, 79
5
1, 06
;
5
1
10
1,996
10
427,
46
1,8 3, 05мм.
skp max
1
1, 2 0, 08 484, 73
cos19, 29 2 1131 0, 2
Допускаемое наружное давление из условия прочности
p п
p п
2 σ ( sk c)
.
DЕ
( sk c)
cos a1
(3.32)
2 131 (6 1,8)
2,1253МПа.
484, 73
(6 1,8)
cos19,59
Допускаемое наружное давление из условия устойчивости
p Е
2,5
2, 08 105 Е DЕ 100 ( sk c)
.
ny B1
lЕ
DЕ
(3.33)
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
44
p Е
2,08 105 1,996 105 427, 46 100 (6 1,8)
2, 4 1
423,79 427, 46
2,5
1,6714 МПа.
Допускаемое давление
р
2,1253
2,1253
1
1, 6714
2
1,3138 МПа.
1,3138 МПа > 0,08 МПа.
Заключение: Условие прочности и устойчивости выполнено
3.4.4 Расчет фланцевого соединения
Исходные данные:
Тип фланцев: Плоские приварные;
Исполнение: Шип-паз.
Данные о фланце:
Материал фланца: 03Х18Н11;
Материал смежного элемента: 03Х18Н11;
Наружный диаметр фланца, Dн = 640 мм;
Толщина фланца, h = 29 мм;
Толщина стенки смежного элемента, s = 7 мм.
Расчётная схема представлена на рисунке 3.4.
Рисунок 3.4. Расчётная схема фланцевого соединения.
Расчет в сечении s0 в рабочих условиях
Расчётная температура фланца по [8]
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
45
tФ 0,96t
tФ 0,96 110 105,6 оС
(3.34)
Расчётная температура болтов соединения по [8]
tБ 0,95t
tБ 0,95 110 104,5 оС.
(3.35)
Средний диаметр прокладки по [8]
Dnср D1 bn
(3.36)
где bn - ширина уплотнительной прокладки, мм, для прокладки
из EPDM согласно [6] принимаем bn = 12,5 мм.
Тогда
Dn ср = 543-12,5 = 530,5 мм.
Определим вспомогательные величины.
Эквивалентная толщина втулки sЕ = s = 6 мм.
Безразмерный параметр согласно [8]
K
K
Dф
D
.
640
1, 28
500
(3.37)
Безразмерный параметр согласно [8]
где
1
,
1 0,9 (1 j 2 )
(3.38)
λ – коэффициент, согласно [6] при K = 1,28 λ = 0,38;
𝜓1 – коэффициент, согласно [6] при К = 1,28 𝜓1 = 0,09;
j – безразмерный параметр по [6]
j
h
,
sE
(3.39)
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
46
j
25
4,17
6
Тогда
1
0,53.
1 0,9 0,38(1 0, 09 4,17 2 )
Безразмерный параметр T согласно [8] при K = 1,28 T = 1,84.
Коэффициент 𝜓2 согласно [6] при K = 1,2 𝜓2 = 11,4.
Угловая податливость фланца согласно [6]
Уф
0,91 0, 21394
0,98439 / (МН×м)
2 105 7 2 0,98439 59,161
(3.40)
Угловая податливость фланцевой крышки по [6]
x
У кр 3 кр ,
hкр Eкр
где
ℎкр - толщина фланцевой части крышки, м, согласно [6]
ℎкр = 0,022 м;
Екр – модуль продольной упругости материала крышки, МПа, Екр = Е.
𝑥кр – безразмерный параметр, согласно [6]
xкр
где
(3.41)
0, 67 К кр2 (1 8,55lg K кр ) 1
3
кр
2
2
( K кр 1) K кр 1 (1,857 К кр 1)
h
rh
,
(3.42)
δкр – толщина, м, согласно [6] δкр = 0,029 м;
Ккр- безразмерный параметр, по [6]
D
К кр ф ,
Dср
К кр
Тогда
xкр
(3.43)
640
1,14
561
0, 67 1,142 (1 8,55lg1,14) 1
3
0, 024
2
2
(1,14 1) 1,14 1 (1,8571,14 1)
0,
022
0,943
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
47
и
У кр
0,943
0,391/ МН×м
0, 02293 2 105
Линейная податливость прокладки по [6]
yn
sn
,
Dnср bn En
(3.44)
где
E n – модуль продольной упругости материала прокладки, МПа,
согласно [6] Е n = 2000 МПа;
sn – высота прокладки, принимаем h n = 2 мм.
Тогда
6
yn
3,14 103 м/МН.
152 2 2000
Расчетная длина болта согласно [6]
lБ lБ 0 0, 28d ,
(3.45)
где
l Б0 – длина болта между опорными поверхностями головки болта и
гайки, м.
Расчетная длина болта
lБ 32 26+2 60мм.
Окружное мембранное напряжение от действия давления во втулке в
рабочих условиях в сечении s0:
0pmo
0pmo
pD
.
2 ( s0 c)
(3.46)
0, 08 500
1, 69 МПа.
2 (6 2,8)
Меридиональное мембранное напряжение во втулке в рабочих
условиях в сечении s0 (+):
0pmo
4 M
Dсп
.
( D s0 )( s0 c)
Qд F
(3.47)
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
48
0pmo
40
540 0,96 МПа.
(500 6)(6 1,8)
2861 0
Меридиональное мембранное напряжение во втулке в рабочих
условиях в сечении s0 (–)
0pmo
40
540 0,96 МПа.
(500 6)(6 1,8)
2861 0
Условие статической прочности в рабочих условиях в сечении s0:
max 0pmo ; 0pmm ф .
(3.48)
max 1, 69 ; 0,96 1, 69 МПа.
1.69 МПа < 150 МПа, Условие прочности выполнено
Жёсткость фланца
Угол поворота фланца в рабочих условиях
Е 20
M yф
.
Е
p
(3.49)
2 105
105,1 0,98
0, 0026.
2 105
Допускаемый угол поворота фланца, = 0.7448 °
Коэффициент увеличения допускаемого угла поворота фланцев: Kо = 1
Условие выполнения жесткости фланцев
К о .
(3.50)
0,7448 1 0,7448.
Условие жёсткости выполнено
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
49
4 ПОДБОР НАСОСНО-КОМПРЕССОРНОГО, ТЕПЛООБМЕННОГО
И ВСПОМОГАТЕЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
В данном разделе произведен подбор стандартного оборудования блока
регенерации МЭА (рисунок 2.1).
Произведен подбор насосного оборудования (насос Н15050),
теплообменного оборудования (теплообменник Т15110) и емкостного
оборудования (емкость Е15020).
4.1 Теплообменное оборудование
В
качестве
теплообменного оборудования были выбраны
теплообменники пластинчатого типа, ввиду положительного опыта
использования на производстве.
Для выбора типовой модели был заполнен опросный лист и отправлен
производственно-инжиниринговой компании «Ридан».
Исходя из
потребностей и пожеланий были предложены теплообменники. Основные
параметры приведены в таблице 4.1.
Таблица 4.1 основные характеристики пластинчатых теплообменников
Параметр
Тепловая нагрузка, ккал/час
Эффективная площадь, м2
Число пластин
Внутренний объём, л
Коэффициент теплопередачи,
ккал/м2*ч*К
Подробные
«Приложение Г».
характеристики
Т15070
70549
4,94
21
7,5
Т15110
37464
8,06
33
12
469/548
236/441
теплообменников
представлены
в
4.2 Насосное оборудование
Насос Н15050 предназначен для подачи в подогреватель Т15070
раствора МЭА с расходом по объему Vр = 0,15709434 м3/ч (таблица 3.1).
Скорость движения в трубопроводе из уравнения расхода составляет
Vр
0,1571
w
= 2,57 м/с.
(4.1)
2
3600 0, 785 0, 0252
0,785d
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
50
где d = 0,025 м – диаметр трубопровода.
Критерия Рейнольдса:
Re =
w d
2,57 1010 0, 025
2,11105 .
3
0,8 10
Относительная шероховатость труб составляет
0, 0002
0,008,
= э =
0, 025
dв
(4.2)
(4.3)
где э = 0,0002 м –принятая абсолютная шероховатость труб [14].
Коэффициент трения при Re = 2,11105 определим по формуле [14]
2
1
.
0,9
2
lg
/
3
,
7
6
,
81
/
Re
Подставив численные значения, получим:
(4.4)
2
1
=
0,0272.
0,9
5
2lg 0, 008 / 3, 7 6,81/ 2, 21 10
Потери напора на трение и местные сопротивления определим по
формуле [14]
L Lэ w2
hпот 1
(4.5)
2g ,
d
где L = 10 м – длина трубопровода подачи исходной смеси; Lэ –
суммарная эквивалентная длина трубопровода, имеющего такое же
гидравлическое сопротивление, как и местные сопротивления (повороты,
арматура и т.д).
Приняв эквивалентную длину Lэ = 3 м, получим:
hпот
0, 0272 10 3 2,572
1
5 м.
0,
025
2
9,81
Подбор насоса проведем по формуле [13]
р р1
Н= 2
+ Нг + hпот,
(4.6)
g
где р2 = 0,02 МПа – абсолютное давление в грелке; р1 = 0,1 МПа –
давление в ёмкости отработанного МЭА [1]; Нг = 3 м – высота подъема
раствора.
Подставив численные значения, получим:
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
51
Н=
0, 02 0, 01106
961 9,81
+ 3 + 5 = 9 м.
Из литературы [4] принимаем насос 2НВР-60Д (НВР-16Д) с
мощностью электродвигателя 2,2 кВт с максимальной производительностью
18 м3/ч.
4.3 Емкостное оборудование
Номинальный объем емкости отработанного раствора МЭА Е15020
определим по формуле
Lр
vн
,
(4.7)
ж
где Lр = 160 кг/ч – расход отработанного раствора МЭА; = 0,5 ч –
запас продукта в емкости; = 0,8 – коэффициент заполнения.
Подставив численные значения, получим:
vн
160 1
0, 48 м3.
0,8 961
Согласно данным [16] примем емкость объемом 0,5 м3.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
52
5 ТЕХНОЛОГИЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ДЕТАЛИ
Целью раздела являются вопросы технологии изготовления
центробежного диска, включающие: определение размеров заготовки,
разработку маршрута обработки и расчет технических норм на изготовление.
Расчет проведем согласно рекомендациям [25, 26].
5.1 Определение типа производства и формы организации работ
Исходя из заданной программы выпуска и вида изделия (роторраспределитель) устанавливаем единичный тип производства.
Что касается формы организации работ, то для единичного
производства основной является форма организации работ по видам
оборудования.
Тип производства и форма организации работ определяют характер
технологического процесса и его построение.
5.2 Выбор вида заготовки и определение припусков на обработку
Способ изготовления роторов выбирается в зависимости от их
размеров, марки стали, припусков на механическую обработку и пр.
В индивидуальном производстве изготовление ротора при D = 150-450
мм осуществляется вырезкой из листового проката с последующей
механической обработкой.
В качестве заготовки для нашей детали принимаем листовой прокат.
Обозначение принятой заготовки:
Лист
30 ГОСТ19904 90
03 Х 18Н11 ГОСТ 5632 72
Определение припусков на обработку заготовки:
D 0, 4 L0,05
Zd
,
IT 0, 45
(5.1)
где D – наибольший диаметр детали, мм;
L – длина детали, мм;
IT – квалитет на диаметр D .
Zd
4260,4 270,05
6, 4 мм.
50,45
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
53
Z l D 0,3 L0, 05 ,
(5.2)
Zl 4260,3270,05 7,3 мм.
Определение масс заготовки и детали:
M дет 14, 4 кг
Vзаг
0, 43242
4
0, 0196 29 104 м3 ,
M заг 29 104 7900 22,91 кг.
Определение коэффициента использования материала:
kим
M дет
M заг
kим
14, 4
0, 63.
22,91
,
(5.3)
5.3 Выбор технологических баз
Выбор технологических баз производим, исходя из основных
принципов базирования.
Так как в качестве вида заготовки взят листовой прокат, то
установочной базой при заготовительной операции будет являться плоскость
листа и кромка.
В качестве основной базы при токарной обработке будет взят
трехкулачковый самоцентрирующийся патрон, с базированием по
наружному или по внутреннему диаметру, без упора в торец.
Базирование по наружной поверхности обеспечивает надежное
закрепление и передачу большого крутящего момента.
При сверлильной операции установочной базой будет являться торец
заготовки, и деталь будет установлена на столе станка и прижата прижимом.
Измерительной базой будет являться центр детали, от которого
производят все измерения.
5.4 Установление плана и методов обработки
Основными операциями по получению готовой детали в нашем случае
будут: разметочная операция, резка, токарная, сверлильная, слесарная,
контрольная. Подробнее они изложены в маршрутной карте.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
54
5.5 Выбор оборудования, приспособлений и инструментов
В соответствии с разработанным технологическим процессом
изготовления фланца нами были выбраны оборудование, приспособления,
инструменты и вспомогательные материалы для каждой технологической
операции. Подробно с этими данными можно ознакомиться в маршрутной
карте.
Токарная обработка производится на токарно-револьверном станке
16К20. Его преимущество в том, что данный станок широко представлен на
производстве и на этом станке можно обрабатывать тела вращения
различной формы. Также выбранная модель станка отвечает всем
необходимым показателям: мощность, подача и т.д.
При обработке торцов детали, закрепленной в патроне, применим
проходной отогнутый резец, а чистовую обработку ведем с подачей от
центра к периферии. Для обработки наружных диаметров применяем
проходной упорный резец.
При центровке отверстия применяем специальное центровочное
сверло, а при сверлении и рассверливании используем цилиндрические
сверла с коническим хвостовиком, которые вставляются в заднюю бабку
станка.
Для сверлильной операции заготовку устанавливаем на столе
сверлильного станка и прижимаем её сверху прижимами.
Для операции сверления используется вертикально-сверлильный
станок 2Н135.
5.6 Определение режимов резания
В нашем случае обрабатываемые поверхности – 1,2,3,5,6,7 (точение) и
4,8 (сверление) – см. рисунок 5.1.
Рассчитаем для них режимы обработки.
Расчет ведем на примере поверхности 1.
Определение глубины резания
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
55
Рисунок 5.1 – Обрабатываемые поверхности
Согласно [11, стр. 261] при черновой (предварительной) обработке
назначается по возможности максимальная глубина резания t, равная всему
припуску на обработку. Таким образом, принимаем t = 2,9 мм = 2900 мкм.
Для чистового точения примем однопроходный режим с учетом довольно
высокой шероховатости детали на этой поверхности. Глубина резания в этом
случае t = 0,5 мм = 500 мкм.
Определение подачи
Для чернового точения принимаем подачу s = 1,0 мм/об согласно [11,
табл. 11, стр. 266]. Для чистовой обработки поверхности принимаем подачу s
= 0,51 мм/об согласно [11, табл. 14, стр. 268].
Определение скорости резания
Скорость резания , м/мин рассчитывается по формуле [11, стр. 265]
C
Kv ,
T t s
v
m x y
(5.4)
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
56
где Cv – коэффициент, по [11, табл. 17, стр. 269] принимаем для
чернового точения Cv 340 , для чистового точения – Cv 350 ;
Т – период стойкости режущего инструмента, согласно [11, стр. 268]
для одноинструментной обработки Т = 30 – 60 мин., принимаем Т = 40 мин.;
m, x, y – показатели степени, согласно [11, табл. 17, стр. 269]
принимаем для чернового точения m = 0,2, x = 0,15, y = 0,45, для чистового
точения m = 0,2, x = 0,15, y = 0,35;
K v – коэффициент, который определяется по формуле
(5.5)
Kv Kмv Kпv Kиv ,
где K мv – коэффициент, учитывающий влияние материала заготовки,
nv
согласно
[11, табл. 1, стр. 261] K мv
750
. Для нашей детали согласно
К г
в
1
[11, табл. 2, стр. 262] K мv
750
1
1,5 ;
500
– коэффициент, учитывающий состояние поверхности
заготовки, согласно [11, табл. 5, стр. 263] K пv 1 ; K иv – коэффициент,
учитывающий влияние инструментального материала, согласно [11, табл. 6,
стр. 263] для резца из стали Т15К6 K иv 1 .
Тогда Kv 1,5 1 1 1,5 .
Таким образом, окончательно имеем
K пv
340
1,5 207,9 м/мин.
400, 2 2,90,1510, 45
350
для чистового точения 0, 2 0,15 0,35 1,5 352,8 м/мин.
40 0,5 0,51
для чернового точения
Определение силы резания
Сила резания Pz ,Н рассчитывается по формуле [11, стр. 271]
Pz 10 C pt x s y v n K p ,
где
Cp
– коэффициент, по [11, табл. 22, стр. 273]
(5.6)
Cp 300 ;
n, x, y – показатели степени, согласно [11, табл. 22, стр. 273] принимаем
n = -0,15, x = 1, y = 0,75;
K p – коэффициент, который определяется по формуле
Kp K мp Kp Kp Kp K rp ,
(5.7)
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
57
где
K мp
– коэффициент, учитывающий влияние качества
обрабатываемого материала на силовые зависимости, по [11, табл. 9, стр.
500
в
750 750
n
264] K мp
Kp , K p , K p , K rp
0, 75
0,74 ;
– факторы, учитывающие влияние индивидуальных
геометрических параметров резца, по [1, табл. 23, стр. 275]
Kp 1 , Kp 1 ,
K p 1 , K rp 1 .
Тогда
Kp 0,74 1 1 1 0,74 .
Таким образом, окончательно имеем
для чернового точения Pz 10 300 2,91 10,75 207,90,15 0,74 2891,2 Н.
для чистового точения Pz 10 300 0,51 0,510,75 352,80,15 0,74 331,5 Н.
Определение мощности резания
Мощность резания N, кВт рассчитывается по формуле [11, стр. 271]
N
Pz v
1020 60
(5.8)
Таким образом, окончательно имеем
2891,2 207,9
9,82 кВт.
1020 60
331,5 352,8
1,9 кВт.
для чистового точения N
1020 60
для чернового точения N
Таким образом, выбранный ранее станок 16К20 вполне удовлетворяет
данным режимам обработки, как по мощности, так и по силовым факторам (
N ý.ñò. 11кВт)
5.7 Расчет норм времени
Рассчитаем технически обоснованную норму времени на операцию
обработки резанием.
Для упрощения подсчета нормы времени можно пользоваться
формулой
tшт (t о tв ) (1
где
100
), мин,
(5.9)
t о – основное (технологическое) время;
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
58
tв
–
вспомогательное
время,
используемое
для
обслуживания
технологического процесса;
tв 5 мин;
- процент оперативного времени, выражающий время технического
обслуживания рабочего места в процессе работы, которое включает в себя:
- подналадку и регулировку станка;
- смену затупившегося инструмента;
- время на правку инструмента;
принимаем 2% ;
- процент оперативного времени, выражающий время
организационного обслуживания рабочего места, которое включает в себя:
- время на раскладку инструмента в начале смены и уборку его после
смены;
- время на чистку и смазку станка;
- время на осмотр и опробование станка;
принимаем 8% ;
- процент оперативного времени, выражающий время перерывов в
работе на отдых и физические потребности;
принимаем 5% .
Основное (технологическое) время - это время, в течение которого
производится снятие стружки. Основное время при станочной обработке
определяют расчетным путем по формуле:
to
l i
, мин
Sоб n
(5.10)
где l – расчетная длина обработки в направлении подачи, мм;
i – число проходов при выполнении перехода;
Sоб – подача на один оборот детали;
– число оборотов в минуту.
Расчетная длина обработки
определяется по формуле:
n
при
отсутствии
пробных
l lo lвр lп , мм
стружек
(5.11)
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
59
где
lo - длина обрабатываемой поверхности, мм;
lвр - длина врезания и подхода инструмента, мм;
lп - длина перебора (выхода) инструмента, мм.
l 27 3 3 33 мм,
Тогда по формуле (5.10):
to
33 3
0, 2 мин.
1 500
По формуле (5.9) штучное время
tшт (0, 2 5) (1
285
) 5,89 мин. .
100
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
60
6 МОНТАЖ РОТОРНО-ПЛЕНОЧНОГО ИСПАРИТЕЛЯ
6.1. Порядок приемки оборудования в монтаж
В соответствии со СНиП III–31–88 при передаче оборудования в
монтаж его осматривают без разборки на узлы и детали, при этом проверяют
соответствие оборудования проекту, а по заводской документации –
выполнение предприятием-изготовителем контрольной сборки, обкатки,
стендовых и других испытаний, предусмотренных стандартами или
техническими условиями на оборудование, в том числе, наличие
предусмотренных техническими условиями предприятия-изготовителя
специального инструмента и приспособлений, наличие и полноту заводской
документации, необходимой для выполнения монтажных работ, отсутствие
видимых повреждений и дефектов оборудования, сохранность окраски,
консервирующих и специальных покрытий, сохранность пломб.
Заводская готовность, монтажная технологичность и комплектность
оборудования должны соответствовать ГОСТ 24444–90 «Оборудование
технологическое. Общие монтажно-технологические требования».
Оборудование в монтаж передается по заявкам монтажной
организации в установленные сроки и в соответствии с принятой
последовательностью производства строительно-монтажных работ. Для
передачи оборудования в монтаж заказчиком и монтажной организацией
должны быть уполномочены соответствующие работники. Передачу
оборудования в монтаж оформляют актом.
Если монтажная организация установит некомплектность, дефекты
оборудования и отклонения от технических условий на его изготовление и
поставку (при приемке в монтаж или в процессе монтажа и испытаний), она
обязана известить об этом заказчика и должна принять участие в составлении
акта. Составление актов и предъявление рекламаций предприятиюизготовителю являются обязанностью стороны,
заключившей договор на поставку. Выявленные дефекты устраняются
силами и средствами предприятия-изготовителя или привлекаемой им
организацией.
При получении оборудования потребителю следует проверить
комплектность поставки в соответствии с эксплуатационной и товарносопроводительной документацией, провести поверку его наружным
осмотром и убедиться в отсутствии повреждений. Необходимо проверить
наличие и полноту технической документации, необходимой для
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
61
производства монтажных работ. Сборку и монтаж оборудования производить
в цехе-потребителе на месте.
6.2. Описание технологии монтажа и выверки РПИ
Монтаж РПИ производится в полном соответствии с требованиями,
предъявляемыми к аппаратам с технологическими перемешивающими
устройствами [20]
РПИ устанавливается в закрытом помещении, поэтому примем
транспортирование с помощью электролебедки [20].
Монтаж производится в следующей последовательности:
- демонтаж мотор-редуктора, распломбирование и расконсервация;
- наружный и внутренний осмотр, особенно тщательно проверяется
корпус – он не должен иметь наружных дефектов, также проверяются
рубашка, стойка привода, подшипниковые узлы, соединительные муфты, вал,
мешалка и уплотнение;
- укладка аппарата и мотор-редуктора на монтажную тележку
автокраном и подтаскивание ее в помещение через ворота электролебедкой
до места установки;
- подъем и установка аппарата в проектное положение электроталью;
- выверка аппарата на опорах-лапах по уровню в двух взаимно
перпендикулярных
направлениях;
уровень
устанавливается
на
металлической линейке, прикладываемой к установочной поверхности
фланца стойки привода; регулировка вертикальности производится с
помощью подкладок;
- закрепление фундаментных болтов;
- установка привода электроталью;
- центрирование валов по полумуфтам подкладками; при этом должно
соблюдаться расстояние между торцами полумуфт, после центрирования на
полумуфты наносятся риски для облегчения дальнейших разборки и сборки;
- закрепление болтов стойки;
- подготовка и проведение испытаний на прочность и герметичность
корпуса, рубашки, проверка прочности соединения вала с мешалкой и
муфтой;
- наружный осмотр.
Схема укладки аппарата на монтажную тележку автокраном, перевоз ее
в помещение электролебедкой до места установки аппарата представлена на
рисунке 6.1. Установка привода электроталью показана на рисунке 6.2.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
62
Рисунок 6.1 – Схема транспортировки аппарата
1 – аппарат; 2 – лебедка; 3 – автокран; 4 – монтажная тележка
Рисунок 6.2 – Схема установки аппарата
1 – аппарат; 2 – таль; 3 - монорельс; 4 – стойка аппарата
При монтаже необходимо соблюдать вертикальность вала и исключать
вероятность заметного дисбаланса собранной мешалки относительно оси
вращения.
Проверку устойчивости и сбалансированности мешалки производят с
помощью рейсмуса в процессе пробного пуска ротора.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
63
Первый пуск вала рекомендуется проводить при атмосферном
давлении в аппарате и минимальном давлении уплотняющей жидкости в
уплотнении. При этом в первые часы работы уплотнения необходимом
контролировать утечку жидкости чрез уплотнение. При выходе аппарата на
режим, имитирующий по давлению технологический процесс, обкатка
торцевого уплотнения производится в течение 8 часов. При этом
контролируется работоспособность уплотнения.
После прохождения обкатки аппарат теплоизолируется.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
64
7 РЕМОНТ РОТОРНО-ПЛЕНОЧНОГО ИСПАРИТЕЛЯ
7.1 Годовой график ТО и ремонта оборудования
Выполнение программы выпуска товарной продукции обеспечивается
системой технического обслуживания и ремонта (ТОиР) оборудования [30].
На основе ТОиР строится график планово-предупредительных ремонтов
колонны (ППР).
Количество капитальных ремонтов за ремонтный цикл - 1.
Количество текущих ремонтов за межремонтный цикл равно
Т рц
Т рц
33600
1 3.
Nтр =
(7.1)
К=
К=
8280
Т тр
Т тр
где Трц = 33600 ч – время работы оборудования в межремонтном цикле;
Ттр = 8280 ч – время работы оборудования между текущими ремонтами; К =
1 – коэффициент использования оборудования.
Длительность ремонтного цикла составляет
Т рц 33600
4 года,
Д=
(7.2)
Тн
8760
где Тн = 8760 ч – номинальное время работы оборудования (365 дней).
Время простоя оборудования в ремонтах составляет
Тпр = tкр + Nтрtтр + tос = 360 + 248 + 24 = 480 ч,
(7.3)
где tкр = 360 ч – длительность капитального ремонта; Nтр = 2 – число
текущих ремонтов; tтр = 48 ч – длительность текущего ремонта; tос = 24 ч –
время технического осмотра.
Эффективный фонд рабочего времени установки за год
Т рц Т пр 33600 480
Тэф =
(7.4)
8280 ч.
Д
4
Коэффициент экстенсивного использования оборудования
Т эф 8280
0,945.
Кэф =
(7.5)
Т н 8760
Годовой график ППР РПИ приведен в таблице 7.1.
7.2 Перечень работ при ТоиР
Система ППР предусматривает следующие виды обслуживания и
ремонтов [30]: техническое (межремонтное) обслуживание; плановое
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
65
-
-
-
Т
Р
-
-
8280
Т
Р
480
-
Декабр
Годовой
простой в
ь
Годовой
фонд
ремонте,
ч
рабочего времени,
ч.
Август
-
Сентяб
рь
Октябр
ь
Ноябрь
Июль
-
Июнь
К
Р
Май
Январь
-
Апрель
ТО
-
Феврал
ь
Март
ТР
8280
Колонна
К-11
33600
Наименование
оборудования
КР
техническое обслуживание; текущий ремонт; капитальный ремонт;
внеплановый ремонт.
Техническое обслуживание предусматривает повседневный уход за
аппаратом и контролем за его состоянием.
Таблица 7.1- Годовой график ППР РПИ
Нормативн
ый ресурс
График ремонтов и технического обслуживания
между
ремонтами
Условные обозначения: ТО – техническое обслуживание; ТР – текущей
ремонт; КР – капитальный ремонт.
В обслуживание входят следующие работы:
содержание аппарата в чистоте;
осмотр фланцев, люков, патрубков;
проверка состояния крепежных деталей;
проверка наличия и исправности защитных ограждений;
проведение ремонтных работ по устранению мелких дефектов.
Плановое техническое обслуживание предусматривает проверку
состояния изнашивающихся деталей и сборочных единиц. Периодические
осмотры проводят перед текущим и капитальным ремонтами без разборки
аппарата. При осмотре проверяется правильность и прочность крепления
отвесных деталей. Эти работы проводятся в период вынужденных простоев.
Текущий ремонт выполняется с разборкой отдельных сборочных
единиц аппарата. Он включает следующие операции:
промывку аппарата;
регулировку сборочных единиц, подверженных наибольшему
износу и несущих набольшие нагрузки;
ремонтом деталей, срок службы, которых соответствует
длительности одного межремонтного периода;
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
66
сборку и проверку отремонтированных сборочных единиц;
ремонт антикоррозионных покрытий;
проведение работ, общих для периодических осмотров.
Текущий ремонт должен обеспечить работу оборудования до
очередной замен основных деталей, установленных между капитальными
ремонтами.
Капитальный ремонт характеризуется одновременной сменой
большого количества деталей, сборочных единиц и комплексов. При
капитальном ремонте аппарат полностью восстанавливается, а его
эксплуатационные характеристики доводятся до соответствия техническим
условиям.
В состав капитальных работ входят:
текущий ремонт;
промывка всего аппарата;
ремонт (замена) деталей, сборочных единиц;
регулировка (выверка) координат аппарата до установленных
технической документацией норм точности;
проверка фундамента;
сборка аппарата с проверкой качества сборки;
проверка аппарата под нагрузкой.
В капитальный ремонт могут быть включены работы по модернизации
аппарата, а так же по автоматизации и механизации технологического
процесса.
По окончании капитального ремонта аппарат сдается по акту комиссии
в составе главного механика, инженера отдела технического надзора,
инженера по технике безопасности, начальника производства.
Внеплановый ремонт. При аварии аппарата составляется акт о
содержании и причинах аварии с указанием ее виновников и перечисленных
мер к ее ликвидации. Аварийный ремонт выполняется как срочная
внеплановая работа.
Основным документом для проведения ремонта технологической
установки является дефектная ведомость.
Ведомость дефектов составляется начальником и механиком
установки, обсуждается на совещании ИТР и передается на утверждение и
согласование со всеми заинтересованными службами.
В дефектную ведомость включаются работы по графику ППР.
Дефектная ведомость включает следующие разделы: подготовительные
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
67
работы; ремонтные работы; работы по т/б и охране труда; работы по ремонту
электрооборудования, приборов КИПиА; работы по реконструкции и
модернизации; строительные работы.
Дефектная ведомость подается на согласование со всеми службами за
90 дней до начала капитального ремонта и за 30 дней до начала текущего
ремонта. Дефектная ведомость утверждается главным инженером
предприятия.
7.3 Ремонт аппарата
В аппаратах колонного типа наибольшему износу подвергается корпус.
Корпус может иметь повреждения целостности, возможны так же утечки во
фланцевых соединениях. Наиболее распространенным видом ремонта
является промывка поверхностей для удаления отложений.
При текущем ремонте колонны выполняются следующие работы:
все операции периодического обслуживания;
замена прокладок;
ремонт покрытий (покраска);
ревизия арматуры;
замена быстроизнашивающихся деталей.
Перечень работ составляется механиком цеха, или начальником
участка, утверждается руководителями инженерных служб и является
обязательным приложением к ремонтному журналу.
При капитальном ремонте колонны выполняются следующие работы:
работы текущего ремонта;
восстановление или замена изношенных деталей и узлов;
выверка и центровка колонны;
восстановление или замена опорной части;
чистка внутренней поверхности корпуса, распределителей
жидкости;
промывка насадки;
замена части корпуса и изношенных деталей;
послеремонтные испытания.
Готовят аппарат к ремонту следующим образом.
Доводят давление до атмосферного, удаляют рабочую среду, после
чего пропаривают паром и промывают водой. Пропарка и промывка может
чередоваться несколько раз. Время операций оговорено в производственной
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
68
инструкции. Промывка водой способствует быстрому остыванию аппарата.
Приступать к ремонтным работам можно только, если температура
промывной воды не превышает 50оС. При промывке для сокращения времени
остывания отворачивают часть болтов на люках (штуцерах), которые будут
вскрываться.
Пропаренный и промытый аппарат отсоединяют от коммуникаций
заглушками. Установку и снятие заглушек регистрируют в специальном
журнале.
Ремонт аппарата начинают с его вскрытия. Открывают верхний люк, и
далее нижний. Категорически запрещается открывать люки одновременно.
Нельзя также открывать сначала нижний, а затем верхний люк, так как
вследствие разности температур происходит сильный приток воздуха в
колонну, что может привести к образованию взрывоопасной смеси.
После открывания люков аппарат проветривается в результате
естественной конвекции воздуха. Возможность проведения ремонтных работ
внутри аппарата устанавливают по результатам лабораторного анализа
воздуха в нем. Доступ людей в аппарат разрешается, если концентрация
углеводородов не превышает 20% от нижнего предела взрываемости.
При работе внутри аппарата должны тщательно соблюдаться правила
ТБ:
рабочий должен иметь предохранительный пояс с веревкой, конец
которой выведен и надежно закреплен снаружи;
за работой находящегося внутри рабочего наблюдает специально
выделенный для этой цели рабочий;
продолжительность непрерывной работы в колонне не более 15 мин,
после этого необходим такой же отдых вне аппарата (обычно рабочий и
наблюдатель меняются местами);
при первых признаках появления в аппарате взрывоопасных,
горючих или токсичных жидкостей, паров и газов работу следует
немедленно прекратить;
участок колонны, на котором производится сварка, отделяется
металлическими или пропитанными водой деревянными настилами,
накрытыми кошмой;
внутри колонны применяют лампы с напряжением не более 12 В.
Корпус колонны подвергают осмотру, который включает:
визуальный осмотр корпуса и участков, подверженных
наибольшему износу;
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
69
измерение остаточной толщины корпуса УЗ дефектоскопов,
микрометрированием или контрольным просверливанием отверстий;
проверку на плотность сварных швов и разъемных соединений и т.
д.
По характеру дефектов устанавливают объем и способ ремонта
корпуса.
Неплотные сварные швы вырубают, зачищают и заваривают
соответствующим электродом.
Наиболее изношенные участки корпуса колонны вырезают, а на их
место ставят новый участок, заранее свальцованный по радиусу колонны.
Сварку производят встык. Вырезание больших участков корпуса может
привести к ослаблению сечения и нарушению устойчивости. Поэтому до
вырезания дефектного участка его укрепляют стойками, устанавливаемыми
внутри или снаружи (рисунок 7.1).
Рисунок 7.1- Усиление колонны в местах вырезаемых поясов:
а- внутренними стойками; б – наружными стойками; в – схема крепления
стойки;1 – лапа; 2 – стойка
Изношенные штуцера и люки вырезают и заменяют новыми с
обязательной установкой укрепляющих колец. Укрепляющие кольца должны
иметь больший диаметр, чем старые.
После капитального ремонта колонну опрессовывают. Опрессовка с
целью проверки прочности и плотности аппарата производится на пробное
давление 1,34 МПа.
Наиболее распространена гидравлическая опрессовка, заключающаяся
в следующем.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
70
В колонну нагнетают воду при открытой на самой верхней точке
аппарата воздушнике. Появление воды в воздушнике свидетельствует о
заполнении колонны. Закрыв, воздушник, медленно повышают давление в
аппарате, пока оно не достигнет значения опрессовочного давления. При
таком давлении аппарат выдерживают в течение 5 мин, после чего давление
медленно снижают до рабочего и приступают к осмотру корпуса,
одновременно обстукивая, сварные швы молотком массой 0,5-1,5 кг.
При гидравлической опрессовке колонны следует учитывать величину
гидростатического столба опрессовочной воды, поэтому перед опрессовкой
по паспорту проверяют допустимость гидравлического испытания в рабочем
положении. Оно может проводиться, если нагрузка на стенку нижнего пояса
аппарата от суммы пробного давления и давления столба жидкости не
превышает 0,8 величины предела текучести металла корпуса при
температуре опрессовки.
В тех случаях, когда указанное условие не выполняется или возникает
опасность перегрузки фундамента аппарата, по разрешению и в присутствии
инспектора Ростехнадзора можно производить опрессовку воздухом или
инертным газом. К пневматической опрессовке прибегают также тогда,
когда по условиям технологического процесса присутствие воды в колонне
может вызвать аварию при выходе ее на рабочий режим.
Пневматическая опрессовка требует соблюдения особых мер
предосторожности. В частности, перед опрессовкой воздухом необходимо
убедиться в полном отсутствии в аппарате взрыво- и пожароопасных
жидкостей, паров и газов. Для этого колонну предварительно продувают
инертным газом или водяным паром. Колонну, находящуюся под давлением
воздуха, обстукивать молотком нельзя; сварные швы обстукивают до начала
опрессовки. В момент повышения давления стоять вблизи аппарата
запрещено.
При проверке сварных швов смазыванием их керосином в течение
20-40 мин (в зависимости от толщины каждого шва) следят за появлением
пятен на смазанной мелом обратной (обычно внешней) стороне шва.
Колонну из капитального ремонта сдается комиссии в составе:
главного механика, начальника производства, начальника цеха и лица
ответственного за проведение капитального ремонта. Составляется акт
приемки, утверждающийся заместителем директора по производству.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
71
8 БЕЗОПАСНОСТЬ И ЭКОЛОГИЧНОСТЬ ПРОЕКТНЫХ РЕШЕНИЙ
Основной целью раздела «Безопасность и экологичность проекта»
является разработка требований безопасности к конструкции проектируемого
аппарата, а также мероприятий, направленных на исключение возможности
производственного травматизма, профессиональных отравлений и
заболеваний, возникновения взрывопожароопасных и аварийных ситуаций,
загрязнения окружающей среды при изготовлении аппарата.
8.1 Вредные и опасные производственные факторы
Вредные производственные факторы делятся на физические и
химические, психофизиологические [31, 32].
К числу физических факторов относятся: наличие напряжения в
электрической цепи, замыкание которой может произойти через тело
человека; повышенная температура поверхностей, которая может явиться
причиной получения термических ожогов; наличие быстровращающихся
элементов механизмов.
Психофизические опасные и вредные производственные факторы
подразделяются:
умственное перенапряжение;
монотонность труда;
эмоциональные перегрузки.
Биологические опасные и вредные производственные факторы
установке регенерации МЭА не характерны.
К химическим факторам относятся: наличие газов, обладающих
удушающим воздействием (двуокись углерода); наличие водяного пара и
моноэтаноламина высокой температуры, способных вызвать термические
ожоги незащищенных участков тела.
8.2 Санитарно-гигиенические мероприятия
8.2.1 Токсические свойства обращающихся в производстве веществ.
Меры и средства, обеспечивающие безопасную работу
Основные вредные вещества производства приведены в таблице 8.1.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
72
Таблица 8.1- Характеристика токсических свойств
полупродуктов, готового продукта и отходов производства
Параметр
Агрегатное состояние
Плотность газов и паров, г/см3
Класс опасности вещества
ПДК в воздухе рабочей зоны, мг/м3
Литература
Двуокись углерода
CO2
Газ
1,53
IV
9
[33,34,35]
сырья,
Моноэтаноламин
(МЭА)
Жидкость
2,34
II
0,5
[33,34,35]
Производство относится к I классу промышленных предприятий,
ширина санитарно-защитной зоны не менее 1000 м [36].
Для предупреждения воздействия вредных веществ на организм
человека необходим контроль за их наличием в воздухе рабочей зоны.
Укажем методы контроля, а также требования к контролю за соблюдением
их максимально разовой ПДК, согласно [35]:
– отбор проб должен проводиться в зоне дыхания при характерных
производственных условиях;
– контроль содержания вредных веществ в воздухе проводится на
наиболее характерных рабочих местах;
– содержание вредного вещества в данной конкретной точке
характеризуется следующим суммарным временем отбора: для токсических
веществ - 15 мин, для веществ преимущественно фиброгенного действия - 30
мин. За указанный период времени может быть отобрана одна или несколько
последовательных проб через равные промежутки времени. Результаты,
полученные при однократном отборе или при усреднении последовательно
отобранных проб, сравнивают с величинами ПДКМР.РЗ;
– при возможном поступлении в воздух рабочей зоны вредных веществ
с остронаправленным механизмом действия должен быть обеспечен
непрерывный контроль с сигнализацией о превышении ПДК;
– периодичность контроля устанавливается в зависимости от класса
опасности вредного вещества: для II класса - не реже 1 раза в месяц, IV
класса – не реже 1 раза в квартал.
Указанные в таблице 8.1 вещества обладают следующим действием на
организм человека:
1. Двуокись углерода – согласно [37] не токсичен, наркотически
воздействует на организм. Вызывает удушье, угнетает дыхательный центр.
2. Моноэтаноламин – согласно [37], опишем воздействие на организм
человека:
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
73
- при отравлении ингаляционным путем вызывает головокружение,
головную боль, одышку, чувство першения в горле, кашель, чувство удушья,
нарушение частоты и ритма дыхания, в тяжелых случаях вызывает клоникотонические судороги;
- при воздействии на кожу вызывает покалывание, зуд, покраснение,
боль, ожоги кожи;
- при попадании в глаза вызывает слезотечение, раздражение,
покраснение склер, птоз век, резь, помутнение роговицы, сильные глубокие
ожоги;
- при отравлении пероральным путем вызывает головокружение,
головную боль, тошноту, боль в животе, ощущение жжения, боль или
коллапс.
Так как эти вещества могут нанести серьезный вред организму
человека, то необходимо указать меры оказания первой помощи при
воздействии данных веществ, а также средства индивидуальной зашиты для
предотвращения их воздействия, используемые в производстве:
1. Двуокись углерода – необходим свежий воздух, кислород. При
нарушении дыхания – искусственное дыхание, камфора, кофеин. В тяжелых
случаях – кровопускание с последующим вливанием физиологического
раствора.
Меры предупреждения – при высоком содержании СО2 и нормальном
содержании О2 – шланговые противогазы (ПШ – 1; ПШ – 2 и др.). При
низком содержании О2 обязательны кислородные изолирующие приборы.
2. Моноэтаноламин – согласно [37], опишем меры оказания первой
помощи:
- при воздействии на кожу промыть ее большим количеством
проточной воды;
- при попадании в глаза их проточной водой при широко раскрытой
глазной щели. В случае необходимости обратиться за медицинской
помощью;
- при отравлении пероральном путем – необходимо обильное питье
воды, активированный уголь, солевое слабительное, внутрь принимать
слизистые отвары. Направить пострадавшего к врачу.
Поскольку аргон имеет свойство стелиться по полу производственного
помещения, положение сварщика во время работы выбирается таким
образом, чтобы оно было выше уровня зоны сварки.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
74
При ведении сварочных работ внутри аппарата для защиты органов
дыхания применяется противогаз шланговый ПШ-1 с воздуходувкой Т9-162054-76 [26] .
При ведении сварочных работ снаружи аппарата возможно применение
противопылевых респираторов
ЩБ-1 «Лепесток» ГОСТ 12.4.026-76,
предназначенных для защиты органов дыхания от пыли [26] .
Сборщикам следует применять специальную одежду для защиты от
механического воздействия, воздействия воды и щелочи: костюм МпРуЩ20
ГОСТ 12.4.038-78. Сварщикам необходимо использовать костюм ТрТУ17-0869-79, защищающий от брызг расплавленного металла [26] .
Для защиты ног от воздействия электрического тока и механических
воздействий следует применять специальную обувь Муп100 ТУ17-06-112-85
[28].
Для защиты рук от механического воздействия следует использовать
хлопчатобумажные рукавицы с текстильной подкладкой М8 ГОСТ 12.4.010-75, ТО 78349-75 [26] .
Для защиты органов слуха следует использовать наушники ВНИИОТ2М ТУ 400-26-126-76, предназначенные для защиты от средне- и
высокочастотного шума с уровнем до 145дБ. Также для защиты от
низкочастотного шума до 105дБ используются противошумные вкладыши
«Беруши» ТУ 6-16-240-80. Для защиты лица и органов зрения применяется
щиток НН-С702091 ГОСТ 12.4.035-78, предназначенный для защиты от
ультрафиолетового и инфракрасного излучений, искр и брызг металла [26] .
8.2.2 Метеорологические условия. Вентиляция. Отопление
Блок регенерации МЭА расположен в здании, относящимся ко 2
категории помещений по условиям пребывания и характеру труда в них
людей. Категория тяжести работ по энергозатратам легкая I – б, так как
работы с энергозатратами от 140 до 174 Вт производятся сидя, стоя или
связаны с ходьбой, но не требуют систематического физического напряжения
или поднятия и переноски тяжестей [40].
Оптимальные и допустимые условия микроклимата воздуха рабочей
зоны для данной категории приведены в таблице 8.2.
В помещении блока отчистки МЭА для создания нормальных
метеорологических и санитарно – гигиенических условий предусмотрена
приточно-вытяжная
вентиляция,
организованная
естественным
и
искусственным способами [40].
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
75
Таблица 8.2 – Допустимые величины показателей микроклимата [37]
Период
года
Категория
Температура
Температура
Отн-ая
Скорость движения
работ по уровню
воздуха, м/с
воздуха, С
поверхностей, С вл-ть
энергозатрат Вт диапазон диапазон
воздуха для тем-р
для тем-р
%
ниже
выше
ниже опт-х выше опт-х
опт-ых
опт-ых
не более
не более**
величин величин
Холодный
19,0-20,9 23,1-24,0
18,0-25,0
15-75
0,1
0,2
Iб (140-174)
Теплый
20,0-21,9 24,1-28,0
19,0-29,0
15-75*
0,1
0,3
Примечание: * При температуре воздуха на рабочих местах 25°С и выше максимально допустимые
величины относительной влажности воздуха не должны выходить за пределы: 70% - при 25С; 65% - при
26С; 60% - при 27°С; 55% - при 28°С.
** Для теплого периода года при температуре воздуха 26-28°С скорость движения воздуха, должна
соответствовать диапазону 0,1-0,3 м/с.
Таблица 8.3 – Оптимальные параметры метеорологических условий
воздуха рабочей зоны для теплого и холодного периодов года [35]
Период года
Холодный
Теплый
Категория работ
по уровню
энергозатрат, Вт
Iб (140-174)
Температура
воздуха, С
Температура
поверхностей,
С
Относительная
влажность воздуха, %
Скорость
движения
воздуха, м/с
21-23
20-24
60-40
0,1
22-24
21-25
60-40
0,1
Скорость выделений вредных и токсичных веществ (двуокиси углерода)
определим по формуле
G = 3,7710-2 m p V М / T ,
(8.1)
где G – скорость выделения веществ в воздух рабочей зоны, кг/ч;
= 1,5 – коэффициент, учитывающий ухудшение герметичности
оборудования [1]; т = 0,05% ч-1 – коэффициент негерметичности [36]; р = 0,84
МПа – давление в аппарате; V = 12,3 м3- объем аппарата; М = 1,19 –
относительная плотность паров; Т = 333 К – абсолютная температура.
Подставив численные значения, получим:
G = 3,7710-21,50,050,8412,3 1,19 / 333 = 1,810-3 кг/ч.
Объем воздуха, подаваемого в производственное помещение,
определим по формуле [37]
Vв
Gвр 10
6
C пдк С о
1,8 103 106
93
= 300 м3/ч,
(8.2)
где Спдк – предельно допустимая концентрация двуокиси углерода;
Спдк = 9 мг/м3; Со – концентрация вредных веществ в воздухе, поступающих в
помещении; Со = 3 мг/м3 [1].
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
76
Кратность воздухообмена определим по формуле
К
Vв 300
0,25 ч-1,
V 1200
(8.3)
где V = 1200 м3 – объем помещения блока отчистки МЭА.
Принятая кратность воздухообмена для аварийной вентиляции – 8 ч-1
[36].
Помещение обслуживается двумя приточными системами, на
воздуховодах которых устанавливаются перекидные и обратные клапаны.
Выбросы вытяжных систем приняты факельными с расположением
выхлопного отверстия на высоте 1 м выше конька кровли здания и на 6 м
выше воздухозаборных отверстий, или на одной высоте с ними при
горизонтальном расстоянии между ними не менее 20 м [41].
Отопление
блока
регенерации
МЭА
запроектировано
по
климатическим условиям предприятия на расчетную температуру (-30оС) и
осуществляется подогревом воздуха, подаваемого приточной вентиляцией. В
качестве теплоносителя воздуха используется водяной пар с температурой
150оС.
8.2.3 Характеристика производственного шума и вибрации
Основным источником шума и вибрации на блоке являются насосы и
технологические трубопроводы.
Допустимые уровни шума на рабочих местах отражены в таблице 8.4.
Таблица 8.4- Допустимые уровни шума на рабочих местах [38]
Рабочие
места
31,5
Постоянные рабочие
места в производственных помещениях
107
Уровни звукового давления, ДБ, в октавных полосах
со среднегеометрическими частотами, Гц.
Уровни
63 125 250 500 1000 2000 4000 8000
звука,
ДБ
95
87
82
78
75
73
71
69
80
По способу передачи на человека вибрация, создаваемая
компрессорами является общей, так как передается на тело человека через
опорную поверхность по источнику возникновения - относится к
технологической вибрации, так как возникает при работе стационарных
машин.
Гигиенические нормы вибрации, воздействующей на человека в
производственных условиях соответствуют требованиям [33].
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
77
Для снижения вредного воздействия шума и вибрации на организм
человека в результате работы компрессоров, они расположены в отдельном
помещении. Для защиты от шума предусмотрены специальные кожухи,
устанавливаемые на агрегатах, использование наушников и противошумные
вкладыши «Беруши». Кожухи изготавливаются из тонких стальных листов и
облицовываются звукопоглощающим материалом. При установке кожухов на
пол необходимо использовать резиновые прокладки. Для уменьшения
вибрации кожухов на них наносят слой резины или битума. Однако, более
эффективная защита от шума и вибрации в источнике их образования,
поэтому необходима тщательная балансировка вращающихся деталей, а
также выверка и центровка валов при монтаже компрессоров.
Для понижения уровня вибрации от пневмоинтрумента использовать
рукавицы антивибрационные Мв.
Нормы вибрационной нагрузки на оператора устанавливаются [43] и
приведены в таблице 8.5.
Таблица 8.5- Санитарные нормы одночисловых показателей
вибрационной нагрузки на оператора для длительности смены 8 ч
Тип
вибрации
Категория вибрации
по санитарным
нормам
Общая
3 тип А
Нормативные, корректированные по частоте и эквивалентные корректированные значения
Виброускорения
Виброскорости
2
ДБ
ДБ
мс
мc10-2
0,1
100
0,2
92
Для снижения вибрации разработан ряд мероприятий:
- уменьшение шума и вибрации тщательной балансировкой
вращающихся деталей;
- изоляция источника шума и вибрации с помощью виброгасящих и
виброизолирующих материалов;
- использование звукоизоляции (стен, перегородок, кожухов);
- применение средств индивидуальной защиты (противошумовые
наушники ВНИИСТ-2М, противошумные вкладыши);
- своевременный ремонт и смазка движущихся и вращающихся
механизмов;
- обеспечение звукоизоляции кабин машинистов и аппаратчиков.
8.2.4 Освещение производственных помещений
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
78
Помещение операторной относится к помещениям со зрительными
работами малой точности, разряд V, подразряд – а (малый контраст объекта с
темным фоном) [44].
Характеристика фона – средний, темный [34]. Виды освещения –
естественное и искусственное, то есть совмещенное. Вид естественного
освещения – совмещенное комбинированное. Нормированное значение
коэффициента
естественного
освещения
при
совмещенном
комбинированном освещении (КЕО) определяется по формуле [38]:
lN lH m N
(9.7)
где mN – номер группы обеспеченности естественным светом, для
Нижегородской области = 1; lH – значение КЕО для совмещенного
комбинированного освещения = 1,8.
lN 1,8 1 1,8
Искусственное освещение делится на рабочее и аварийное. Аварийное
подразделяется на освещение
безопасности и эвакуации. Аварийное
освещение имеет свою подстанцию, не зависящую от рабочего освещения.
Допускается применение аварийного освещения от аккумуляторов или сухих
элементов.
Система рабочего освещения общая, источник света – лампы типа ДРЛ,
мощностью 700 Вт, нормированная освещенность Е = 200 лк. Расчет
искусственного освещения ведем согласно [38].
Количество светильников в ряду определяется по формуле [38]:
nP
ESzK
FNЦ
(9.8)
где Е = 200 лк – нормированная освещенность; z = 1,1 – 1,3 –
поправочный коэффициент светильника, принимаем z = 1,2; К = 1,1 – 1,3 –
коэффициент запаса, для ламп ДРЛ К = 1,15; S = 4399,92 м2 – площадь цеха;
Ц – коэффициент использования светового потока от типа светильника,
индекса помещения; F = 35000 лм – световой поток лампы.
Для определения коэффициента использования находится индекс
помещения и предположительно оцениваются коэффициенты отражения
поверхностей помещения: потолка, стен, пола.
Индекс помещения находится по формуле [38]:
AB
i
(9.8)
H P A B
где А = 183,33 м – длина помещения; В = 24 м – ширина помещения; НР
= 10 м = высота подвеса светильников.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
79
Отношение L/HP = 1,5, тогда L = 10 1,5 = 15 м – расстояние между
рядами.
i
183,33 24
2,1
10 183,33 24
По таблице 5.7 [40] определим Ц = 0,57, коэффициенты отражения
поверхностей: 50 %, 30 %, 10 %.
Количество рядов составит:
B
24
N 1
1 2,6 , принимаем N = 2.
L
15
Подставляем полученные значения в формулу (9.7):
nP
200 4399,33 1,2 1,15
30,4
35000 0,57 2
Принимаем nP = 30.
Общее количество светильников составит:
n nP N
n 30 2 60
Удельная мощность лампы рассчитывается по формуле [38]:
nP
W
(9.10)
S
где Р = 1000 Вт – мощность лампы; n = 60 – число ламп; S = 4399,33 м2
– площадь цеха.
W
30 1000
6,82 Вт/м 2
4399,33
Аварийное освещение для продолжения работы необходимо в
помещениях и на открытых пространствах, если прекращение нормальной
работы из-за отсутствия рабочего освещения может вызвать:
- Взрыв, пожар, отравление людей;
- Опасность травматизма в местах массового скопления людей.
Аварийное освещение для эвакуации людей (в зданиях или вне их) необходимо:
- В местах, опасных для прохода людей;
- По пути эвакуации людей из производственных и общественных
зданий, где пребывает более 50 человек;
Во всех производственных помещениях, с числом работающих более
50, и остальных помещениях, где пребывает более 100 человек.
Первое аварийное освещение создается на поверхностях, освещенность
5% нормированной для одного общего освещения, причем при отсутствии
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
80
обоснований – в пределах от z – 30 лк в зданиях и от 1 до 5 лк вне их. Второе
аварийное освещение должно создаваться в проходах: освещенность 0,5 лк в
зданиях и 0,2 лк вне их. При этом создавать наименьшую освещенность
внутри зданий более 30 лк при лампах накаливания допускается только при
наличии соответствующего обоснования.
8.3 Электробезопасность. Защита от статического электричества.
Молниезащита
Помещения установки регенерации МЭА по опасности поражения
электрическим током согласно ПУЭ [46] приравнивается к особо опасным (3
класс), так как в наличии имеется два условия опасности – токопроводящие
полы и возможность одновременного прикосновения человека к имеющим
соединение с землей металлоконструкциям зданий с одной стороны и к
металлическим корпусам с другой стороны [46, 47].
Напряжение используемого электрического тока 380/220 В. по степени
опасности поражения людей электрическим током помещение относится к
особоопасным помещениям (3 класс): токопроводящие полы, возможность
одновременного прикосновения человека к заземленным механизмам с
одной стороны, и к металлическим корпусам электрооборудования с другой
[36].
Основными мерами защиты от поражения электрическим током
являются:
- обеспечение недоступности токоведущих частей, находящихся под
напряжением, для случайного прикосновения (изоляция, размещение на
недоступной высоте, ограждения и др.);
- электрическое разделение сети (трансформатор);
- устранение опасности поражения при появлении на корпусах,
кожухах и других частях электрооборудования, использование двойной
изоляции (рабочая и дополнительная), защитным заземлением [36,37];
- применение специальных электрозащитных средств (изоляция,
ограждение, предохраняющие).
Защита человека от поражения электрическим током заключается в:
- применении токов безопасного напряжения для переносного
электроинструмента и переносных светильников;
- изоляции и механической защите токоведущих частей;
- защитном заземлении и занулении всего оборудования;
- применении защитных отключений и блокировок;
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
81
- применении персоналом первичных средств защиты (перчаток,
калош);
- использовании электрозащитных средств (штанги, клещи и т.д.).
Сопротивление заземления не должно превышать 4 Ом [37].
Средняя за год продолжительность гроз для Нижегородской области
составляет около 40 часов.
Для котельно-сборочного цеха категория помещения по устройству
молниезащиты – III (здания и сооружения III, IIIа, IIIб, IV, V) степени,
огнестойкость в которых отсутствует, помещение относится по ПУЭ к зонам
взрыво- и пожароопасных классов [43]. Место расположения в местностях
со средней продолжительностью гроз 20 часов в год и более.
Для обеспечения безопасности людей, предохранения зданий,
сооружений, оборудования и материалов от взрывов, пожаров и разрушений,
возможных при воздействии молнии, здания и сооружения, относимые по
устройству молниезащиты к III категории, должны быть защищены от
прямых ударов молнии и запаса высокого потенциала через наземные
(подземные) металлические коммуникации [43].
Защита от прямых ударов молнии котельно-сборочного цеха (кровля
неметаллическая) выполняется установленными на объекте двойными
стержневыми молниеотводами.
Тип молниеприемника – вертикальный, стержневой.
Токоотводы по наружным стенам зданий расположены не ближе трех
метров от входов или в местах, недоступных для прикосновения людей.
В качестве заземлителей используется железобетонный фундамент
зданий и искусственные заземлители. Сопротивление заземлителей не
должно превышать 10Ом.
Разрешено применение молниеприемников и токоотводов с
минимальным диаметром 6мм, а в качестве заземлителя – один вертикальный
и горизонтальный электрод с минимальным диаметром 10мм, опущенный на
глубину не менее 0,5 метра.
Для защиты от захвата высокого потенциала по внешним наземным
(подземным) металлическим коммуникациям, их необходимо на вводе в
здание присоединить к заземлителю защиты от прямых ударов молнии [43].
Молниезащита – комплекс защитных устройств и мероприятий,
предназначенных для обеспечения безопасности людей, сохранности зданий,
сооружений и аппаратов от разрядов молнии. На крыше здания
предусмотрены необходимые меры молниезащиты. Помещение блока
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
82
регенерации МЭА относится к зоне класса П-IIа по взрывоопасности, из
этого следует что, в местностях со средней продолжительностью гроз 10ч/год
и более относятся ко II категории по молниезащите [46, 47].
Объекты II категории защищают от прямых ударов молний, вторичных
проявлений молнии и заноса высокого потенциала. Для защиты зданий от
ударов молнии предусмотрены стержневой или тросовый молниеприемник,
который имеет не менее двух молниеотводов. Устанавливают
непосредственно на сооружении. Сопротивление заземления при
молниезащите должно быть не более 10 Ом [49].
8.4 Пожарная безопасность
В ходе работы блока регенерации МЭА не применяются
взрывоопасные вещества и материалы. По помещение можно прировнять к
категории Д – это зона, находящиеся в помещениях, в которых используются
негорючие вещества и материалы. Следовательно, электротехническое
оборудование применяется в обычном исполнении [57].
Строительный материал наружных и внутренних стен и перекрытий
помещения блока регенерации МЭА – железобетонные плиты и блоки,
которые можно определить к негорючим материалам. Здание определяться
ко II степени огнестойкости [53].
В таблице 8.6 показаны пределы огнестойкости строительных
конструкций зданий [54].
Таблица 8.6 – Пределы огнестойкости строительных конструкций зданий
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
83
Для здания II степени огнестойкости и для помещения категории В1
допустимое число этажей 8. Блок регенерации МЭА находится в здании,
состоящим из 2 этажей. Блок расположена на первом этаже и площадь
помещения менее 1200 м2. Из здания предусмотрен один эвакуационный
выход [54].
В помещении применяется автоматическая пожарная сигнализация с
выводом на пульт управления на проходную предприятия. Первичные
средства тушения пожара, порошковый огнетушитель ОП-1 и песок [54].
8.5 Основные
оборудованию
требования
безопасности
к
проектируемому
Разрабатываемый в работе роторно-пленочный испаритель блока
регенерации МЭА отвечает требованиям [58, 59].
Безопасность
производственного
оборудования
должны
обеспечиваться:
- выбором принципов действия, конструктивных схем, безопасных
элементов конструкции и т.п.;
- применение в конструкции средств механизации, автоматизации
и дистанционного управления;
- применением в конструкции средств защиты;
- выполнение эргономических требований;
- включением
требований
безопасности
в
техническую
документацию
по
монтажу,
эксплуатации,
ремонту,
транспортированию и хранению;
использованием в конструкции соответствующих материалов.
8.5.1.1 Требования к основным элементам конструкции
Для изготовления элементов аппарата, соприкасающихся с рабочей
средой, применяются стали марки 09Г2С и 12Х18Н10Т, для изготовления
остальных элементов углеродистая сталь марки Вст3сп ГОСТ 380-2005.
Применяемые в конструкции производственного оборудования
материалы не должны быть опасными или вредными для здоровья
человека[16,17].
Составные части производственного оборудования (в том числе
трубопроводы, кабели и т.п.) должны быть выполнены с таким расчетом,
чтобы исключилась возможность их случайного повреждения, вызывающего
опасность. Движущиеся части производственного оборудования, если они
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
84
являются источником опасности, должны быть ограждены или снабжены
другими средствами защиты.
В случаях, если исполнительные органы или движущиеся части
производственного оборудования, представляющие опасность для людей, не
могут быть ограждены или снабжены другими средствами защиты из-за
функционального назначения, должны быть предусмотрены средства
сигнализации, предупреждающие о пуске оборудования, и средства
остановки и отключения от источников энергии.
Элементы конструкции производственного оборудования не должны
иметь острых углов, кромок и поверхностей с неровностями,
представляющих источник опасности, если их не определяется
функциональным назначением оборудования. В последнем случае должны
быть предусмотрены меры защиты от возможного травмирования.
Конструкция
производственного
оборудования
в
целях
предотвращения производственного травматизма должна исключать
возможность случайного сопротивления работающих с горячими и
переохлаждающими частями.
Производственное оборудование, обслуживание которого связано с
перемещением персонала, должно быть снабжено безопасными и удобными
по конструкции и размерам проходами и приспособлениями или
устройствами для ведения работ (рабочими площадками, переходами,
лестницами, перилами и т.п.)
Конструкцией производственного оборудования должны быть
предусмотрены сигнализация (при нарушении нормального режима работы),
а в необходимых случаях – средства автоматической остановки и отключения
оборудования от источников энергии при опасных неисправностях, авариях и
при режимах работы, близких к опасным.
8.5.1.2 Требований к органам управления
Органы управления аппаратом – запорные и регулирующие вентили,
кнопочные станции пуска и остановки насосов и компрессоров.
Органы управления производственным оборудованием должны
соответствовать следующим основным требованиям [16,17]:
- иметь форму, размеры и поверхность, безопасные и удобные для
работы;
- располагаться в рабочей зоне так, чтобы расстояние между ними, а
также по отношению к другим элементам конструкций, не затрудняло
выполнение операций;
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
85
- размещаться с учетом требуемых для их перемещения усилий и
направлений; компоновка органов управления должна учитывать
последовательность и частоту их использования, а также значимость их
функций;
- приводиться
в
действие
усилиями,
не
превышающими
установленных стандартами норм с учетом частоты пользования.
Органы управления производственным оборудованием должны быть
выполнены или размещены так, чтобы исключалась неправильная
последовательность операций, или иметь схемы и надписи, наглядно
указывающие правильность операций.
Конструкция и расположение органов управления должны исключать
возможность непроизвольного и самопроизвольного включения и
выключения производственного оборудования.
Органы управления аварийного отключения должны быть красного
цвета, отличаться формой от остальных элементов управления, иметь
указатели их нахождения, надписи о назначении, быть легко доступными для
персонала и исключать возможность пуска оборудования до устранения
аварийной ситуации.
8.5.1.3 Требования к средствам защиты, входящим в конструкцию
оборудования
Приводы насосов и компрессоров имеет блокировку от
несанкционированного отключения и включения при неисправной защите.
Средства защиты должны приводиться в готовность до начала
функционирования
оборудования
так,
чтобы
функционирование
оборудования было невозможно при отключенных или неисправных
средствах защиты.
Съемные, откидные и раздвижные ограждения рабочих органов,
предотвращающие опасность при работе производственного оборудования, а
также открывающие дверцы, крышки, щитки в этих ограждениях или
корпусе оборудования должны иметь устройства, исключающие их
случайное снятие или открывание (замки, снятие при помощи инструмента и
т.п.), а при необходимости иметь блокировки, обеспечивающие прекращение
рабочего процесса при съеме или открывании ограждения.
Средства защиты должны быть доступны для обслуживания и
контроля.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
86
Части производственного оборудования, представляющие опасность
для людей, должны быть окрашены в сигнальные цвета. На них должны быть
нанесены знаки безопасности.
8.5.2 Техническая характеристика разрабатываемого оборудования
РПИ предназначен для регенерации МЭА. Производительность–160
кг/ч. Режим работы – непрерывный.
Внутренний объем корпуса – 3,2 м
Рабочее давление корпуса: 0,5 МПа;
Расчетное давление - 0,5 МПа.
Пробное давление: в вертикальном положении - 0,63 МПа;
в горизонтальном положении - 0,66 МПа.
Испытательная среда и продолжительность испытания - вода, 10
мин.
Температура испытательной среды - 5- 40 С0
Расчётная температура стенки корпуса - 140 С0.
Минимально допустимая температура стенок - положительная
Рабочая среда –МЭА
Характеристика рабочей среды:
ядовитость - да;
воспламеняемость - да;
взрывоопасность - нет;
максимальная температура - 140 С;
минимальная температура - положительная;
- масса аппарата при гидроиспытании - 4759 кг.
Материал корпуса - 03Х18Н11
Габаритные размеры- 2350х2350х4495 мм.
Масса аппарата - 2175 кг.
Способ изготовления - сварной[18]
8.5.3 Котлонадзорностъ разрабатываемого оборудования
Аппарата подлежит действию правил ГОСГОРТЕХНАДЗОРА.
Аппарат подлежит регистрации в органах ГОСГОРТЕХНАДЗОРА.
Для обеспечения возможности внутреннего осмотра, очистки, ремонта
реактора, а также монтажа и демонтажа внутренних устройств,
предусмотрены люки Dу = 400мм, а также внутри аппарата предусмотрена
лестница.
Периодичность освидетельствования:
- наружный и внутренний осмотр;
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
87
а) ответственным по надзору – 1 раз в 2 года,
б) инспектором ГОСГОРТЕХНАДЗОРа – 1 раз в 4 года;
- гидроиспытания пробным давлением под наблюдением инспектора
ГОСГОРТЕХНАДЗОРа – 1 раз в 8 лет.
Для обеспечения герметичности фланцевых соединений
используется уплотнительная поверхность выступ-впадина. Материал
прокладок – фторопласт Ф-4.
Метод контроля сварных швов – ультразвуковой контроль (УЗК).
Реактор снабжена технологическими штуцерами КИП, строповочными
устройствами, устройством для заземления.
Условия гидравлических испытаний колонны рассмотрены в разделе
«Ремонт роторно-пленочного испариеля».
8.5.4 Анализ опасностей,
проектируемого оборудования
возникающих
при
эксплуатации
При работе аппарата в регламентном режиме опасностей не возникает.
Однако, возможны ситуации:
повышение температуры регенерированного МЭА на выходе из
РПИ более 135оС при недостаточном расходе раствора МЭА. Для устранения
ситуации необходимо: увеличить расход МЭА в РПИ; проверить работу
теплообменного аппарата EA-15;
повышение выше 80% или понижение не ниже 30% уровня в кубе
РПИ при неисправности регулятора уровня. Для устранения ситуации
необходимо:
перевести регулирование уровня на ручное;
произвести ремонт регулятора.
В случае разлива МЭА необходимо засыпать жидкость сухим песком,
который затем вынести в специально отведенное место.
8.5.5 Требования, предъявляемые к технологическим трубопроводам и
арматуре
Трубопроводы и арматура аппарата отвечают требованиям «Правила
устройства и безопасной эксплуатации технологических трубопроводов для
горючих, токсичных и сжиженных газов».
Для трубопроводов используются трубы бесшовные горячекатаные по
ГОСТ 8732-78. Материал труб для воздуховодов и водопроводов – Вст3сп5,
для технологических трубопроводов 16Г09Г2С.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
88
Соединение труб сварное, выполненное ручной электродуговой
сваркой и фланцевыми соединениями. На фланцевых соединениях
устанавливаются перемычки. Все трубопроводы заземлены.
Для снижения потерь тепла трубопроводы теплоизолированы.
8.5.6 Механизация трудоемких, тяжелых и опасных работ
При изготовлении и монтаже данного аппарата для облегчения и
снижения опасности работ должны применяться следующие средства
механизации [18]:
- электромостовой кран грузоподъемностью 75 тонн, марки ЭМК – 75;
- передвижные тележки;
- трубчатая мачта грузоподъемностью 60 тонн.
Технологическое освидетельствование транспортных и подъемнотранспортных средств производиться в следующие сроки:
- внешний осмотр через 12 месяцев;
- статические и динамические испытания через 3 года.
8.5.7 Техническое обслуживание и ремонт технологического
оборудования и трубопроводов
Все оборудование проходить планово-предупредительные ремонты
согласно графику, утвержденному главным инженером предприятия.
Вопросы ремонта оборудования рассмотрены в разделе «Ремонт роторнопленочного испарителя».
Ремонтные работы, связанные с применением огня, проводятся после
соответствующей подготовки аппарата, согласно разрешению на проведение
огневых работ, согласованного с отделом техники безопасности, пожарной
охраны и утвержденного главным инженером предприятия или начальником
производственного отдела.
При подготовке аппарата к огневым работам проводятся мероприятия:
- отбирается проба воздуха из аппарата и помещения на
взрываемость;
- на ремонтируемом оборудовании должны быть вскрыты крышки
люков, отсоединены трубопроводы и установлены заглушки;
- трубопроводы, подлежащие сварочным работам, должны быть
открыты с обеих сторон, пропарены, продуты азотом.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
89
8.6 Экологичность проекта
На установке образуются газообразные, жидкие и твердые отходы,
которые могут являться источниками загрязнения [60].
Сведения по твердым отходам установки приведены в таблице 8.7.
Таблица 8.7- Твердые отходы
Наименование
Место
Период.
Кол.,
отхода,
склад., тара,
обр.
т/год.,
аппарат
транспорт
ТПО:
1. Элементы На площадке
При
1,5
колонных
для
ремонте
аппаратов
временного
2. Катализатор хранения
1 раз
128
в 4 года
ТБО:
На площадке
1. Ветошь
для
постоянно
2.Спецодежда, временного 1 раз в год
спецобувь
хранения
Состав
Сталь 09Г2С,
12Х18Н10Т,
08Х13
Хлопок, шерсть,
кожа, резина
Кл. опас. Способ
для окр. обезвреж.
среды
5
Передача в
металлолом
5
Утилизация
5
Утилизация
Твердые отходы:
- катализаторы гидроочистки перед утилизацией отгружаются на
переработку для извлечения металлов;
- шлам от очистки оборудования вывозится специализированной
организацией.
Данные по сточным водам приведены в таблице 8.8.
Таблица 8.8- Сточные воды
Наименование
сбрасываемых
сточных вод
Место
сбрасыва
ния
Промывные во- Станция
ды технологи- нейтрал
ческого обору- изации
дования
Кол-во
стоков,
м3/сут,
(м3/год)
Периодичность
сброса
1,5
(36)
Перед ППР,
1 раз в месяц
Характеристика выброса
Содержание
ПДКв и
Допустимое
вредных
ПДКрыб.хоз
количество,
веществ, мг/л
мг/л,
(кг/сут)
Кислотность, не
рН
Нитраты – 73,54
более – 0,25%;
6,5-8,5
(441,23)
Нитраты – 72,8
40 мг/л
Сведения о выбросах в атмосферу приведены в таблице 8.9.
Таблица 8.9- Выбросы в атмосферу
Наименование
источников
выбросов
Апп. помещение
Объём,
м³/с
–
Период.
Тем., °C
Непл.
оборуд.
20
Характеристика выброса
Состав выброса (наименование
загрязняющих веществ), мг/м³
1) диоксид углерода. СО2 – 0,09
2) МЭА HO-CH2CH2-NH2 – 0,01
ПДК
(ОБУВ)
мг/м³
(54,0)
(110,0)
Доп. кол.
вредных
веществ,
т/год
3,285
3,48
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
90
Основными источниками загрязнений являются [18]:
пыль, образующаяся при шлифовке и при истирании поверхностей
строительных конструкций;
сливная вода и вода после гидроиспытаний;
опилки, стружки, обрезки материалов, образующиеся при
изготовлении аппарата;
шумы и вибрации, порождающиеся вентиляторами, сварочными
генераторами, инструментами котельщиков, прессами; уровень шума
достигает до 100 Дб.
Мероприятия по защите окружающей среды.
Для защиты окружающей среды от перечисленных загрязнений
должны применяться:[55]
для защиты атмосферы от Co22;– санитарно–защитная зона шириной
1000 м, так как количество выделяющихся вредных газов не велико, то
применение их нейтрализации не требуется;
для защиты атмосферы от пыли должны применяться циклоны,
устанавливаемые после вытяжных вентиляторов системы общей вентиляции;
уловленная пыль утилизируется в почве;
для защиты гидросферы от сливных вод и вод гидроиспытаний,
представляющих из себя взвеси частиц металлов, стекла, красок, масел и
других веществ должны применяться гидроциклоны;
для защиты почвы от вредных отходов должна предусматриваться их
сборка, сортировка и вывозка на переработку;
для защиты атмосферы от шума и вибрации должна
предусматриваться санитарно-защитная зона шириной 1000 м, а также
желательно использовать экранирование в виде зелёных насаждений.
8.7 Безопасность в условиях чрезвычайных ситуаций
8.7.1 Характеристика проектируемого производства с точки зрения
безопасности в условиях ЧС
Установка производства углекислоты с блоком регенерации МЭА
имеет народнохозяйственное значение.
Исходные вещества и продукты являются токсичными, поэтому
возможно возникновение вторичных факторов поражения. В этом случае
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
91
происходит полная остановка производства с эвакуацией персонала и
вывозом сырья, промежуточных продуктов и готовой продукции.
Район, в котором находится данное производство, расположен вблизи
автомагистрали и железной дороги, что обеспечивает легкость подвоза сырья
и вывоза готовой продукции.
Места постоянного нахождения персонала: операторная, кабинеты,
рабочие комнаты и мастерские. При возможном возникновении пожара он
локализуется внутри помещений. Образование завалов не происходит, так
как в исключена возможность взрыва газообразных продуктов.
Основное производственное оборудование установки размещено на
открытой
площадке.
Предусмотрены
подземные
коммуникации
(канализация), надземные наружные коммуникации (технологические
трубопроводы, тепловые сети), которые прокладываются по эстакаде.
Эстакады – проходные, одноярусные.
Инженерно-технические мероприятия на установке в период нападения
предусматривают: перевод рабочих на 2-х сменную работу (по 12 часов);
круглосуточное дежурство ответственных руководителей, специалистов;
разбор легковоспламеняющихся сооружений; вывоз документации в
загородную зону; проверку работоспособности сетей и коммуникаций.
8.7.2
Организация
оповещения
работающих
об
угрозе
возникновения чрезвычайной ситуации
Оповещение
осуществляется
передачей
сигнала
по
радиотрансляционной сети, подачей сигнала сиренами и световыми табло. В
необходимых случаях сообщение дублируется по телефону или посыльными
[18,56].
Места установки громкоговорителей радиотрансляционной сети: во
всех производственных корпусах по восемь громкоговорителя. Цеховые
сирены устанавливаются на каждом производственном корпусе. Световые
табло, на которых высвечивается текст соответствующего сигнала
гражданской обороны, устанавливается в бытовых помещениях и в
механических мастерских.
Оповещение работающих о чрезвычайной ситуации и включение
сирены осуществляется по трансляционной сети с командного пункта
гражданской обороны. Световые табло включаются начальниками
формирования по ГО и ЧС в цехе [18,56].
8.7.3 Действия персонала цеха по сигналам ГО
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
92
По сигналу «Воздушная тревога» (ВТ) цех останавливается в
соответствии с «Инструкцией по безаварийной остановке цеха». Все работы
цеха прекращаются. Рабочие и служащие, кроме дежурного персонала и
дежурного электрика, уходят в убежище. Дежурный электрик производит
отключение электричества на вводе от городской магистрали. После
выполнения названных операций дежурный персонал уходит в убежище
[18,56].
По сигналу «Радиационная опасность» (РО) принимаются меры по
герметизации помещений путем заделки щелей, неплотностей, частичной
закладки оконных проемов. На системе приточной вентиляции
устанавливаются фильтры, вытяжная вентиляция отключается, и ее
приемные отверстия закрываются заглушками. Все работы останавливаются,
рабочие и служащие уходят в укрытие [18,56].
8.7.4 Проектирование защитных сооружений
Планом гражданской обороны заранее планируется рассосредоточение
рабочих мест в загородной зоне, а также эвакуация их семей. Для укрытия
рабочих и служащих на предприятии имеются убежища и укрытия, которые
оборудуются вблизи мест пребывания людей. Для укрытия работающей
смены сборочного цеха предусматриваются убежища капитального типа.
Вход в убежище располагается в 100 метрах от цеха[57-59].
Убежище обеспечивает защиту укрывающихся в нем людей от всех
поражающих факторов ядерного взрыва, отравляющих и бактериологических
средств, оборудуется самостоятельной системой
водоснабжения,
канализацией и вентиляцией. Убежище рассчитано на давление во фронте
ударной волны до 0,2МПа и допускает пребывание людей до двух суток.
Система
воздухоснабжения
убежища
основана
на
базе
фильтровентиляционного агрегата ФВА – 49. Убежище имеет телефонную
связь с пунктом управления предприятием и репродуктор, подключенный к
объектовой
радиотрансляционной
сети,
а
также
радиосвязь.
электроснабжение осуществляется от внешней сети объекта,
а при
необходимости от расположенной в отдельном укрытии отдельной
электростанции. В убежище имеется противопожарное оборудование,
инструмент для ведения аварийно-спасательных работ, медицинская аптечка,
электрофонари. Предусматривается наличие двух независимых выходов из
убежища. Организация обслуживания обеспечивается персоналом в
количестве семи человек. Убежище приводится в боевую готовность в
течение четырех часов.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
93
Средства индивидуальной защиты рабочих и служащих имеются у
каждого работающего и хранится в непосредственной близости от рабочего
места.
8.8 Заключение
В данном разделе дипломного проекта были
следующие вопросы по безопасности и экологичности:
рассмотрены
- характеристика опасных и вредных производственных факторов;
- санитарно-гигиенические мероприятия;
- метеорологические условия, вентиляция, отопление;
- характеристика шума и вибрации, освещение производственных
помещений;
- электробезопасность, пожарная безопасность;
- требования безопасности проектируемого оборудования;
- экологичность проекта.
Разработанные
мероприятия
позволяют
снизить
риск
производственного травматизма, профессиональных отравлений и
заболеваний, возникновения взрывопожароопасных и аварийных
ситуаций, загрязнения окружающей среды при изготовлении аппарата.
Преимуществ в разрабатываемом проекте аппарата по безопасной
его эксплуатации по сравнению с аналогом нет.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
94
9 ОРГАНИЗАЦИЯ И ЭКОНОМИКА ПРОИЗВОДСТВА
9.1 Организационная часть
Установка регенерации отработанного моноэтаноламином является
непрерывной и автоматизированной.
Продолжительность каждой смены – 8 часов. Количество смен
составляет
24
= 3 смены.
8
После I смены – двухдневный выходной, после II и III смены –
однодневный выходной.
I смена: 4 рабочих дня – 2 выходных дня.
II смена: 4 рабочих дня – 1 выходной день.
III смена: 4 рабочих дня – 1 выходной день.
Сменооборот
12 рабочих дней + 4 выходных дней = 16 дней.
Общее число выходных дней в году
366
4 91день.
16
Общее годовое рабочее время составляет
36624 = 8784 часов.
Среднемесячное количество рабочих часов
8784
732 часа.
12
Среднегодовое количество рабочих часов при 8 часовом рабочем дне
(366 – 91,5)8 = 2200 часов.
Среднемесячная норма рабочего времени
2200
= 183,3 часа.
12
Необходимое число бригад при 8 часовом рабочем дне
732
= 4 бригады.
183,3
По результатам расчетов имеем 4-х бригадный график сменности.
Каждый рабочий по графику за сменооборот, который имеет
продолжительность 16 дней, отрабатывает 12 рабочих смен по 8 часов и
имеет 4 выходных дня.
График сменности бригад приведен в таблице 9.1.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
95
Таблица 9.1 – График сменности
Смена
Часы
работы 1 2 3 4 5
I
7-15
А А А А Б
II
15-23 В В Г Г Г
III
23-7
Б Б Б В В
Выходной
Г Г В Б А
Рабочие дни месяца
6 7 8 9 10 11 12
Б Б Б В В В В
Г А А А А Б Б
В В Г Г Г Г А
А Г В Б Б А Г
13
Г
Б
А
В
14
Г
Б
А
В
15
Г
В
А
Б
16
Г
В
Б
А
По приведенному графику сменности смена А имеет 8 дневных, 8
ночных смен и 14 выходных дней. График смен Б, В, Г аналогичен графику
смены А.
Баланс рабочего времени представлен в таблице 9.2.
Таблица 9.2- Баланс рабочего времени
Состав рабочего времени
Время работы
дни
часы
Календарное время
366
2928
- выходные дни
91
732
275
2200
- отпуск
35
280
- болезни
5
40
- уход за ребенком
5
40
- выполнение государственных обязанностей
2
16
- учебный отпуск
2
16
226
1808
Номинальный фонд рабочего времени
Невыходы:
Эффективный фонд рабочего времени
Как видно из таблицы, эффективный фонд рабочего времени
составляет 226 дней или 1808 часов.
9.2 Организация ремонта оборудования
Вопросы ремонта оборудования установки роторно-пленочного
испарителя рассмотрены в разделе «Ремонт роторно-пленочного
испарителя».
Структура ремонтного цикла включает в себя: техническое
обслуживание; текущий ремонт; капитальный ремонт.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
96
Техническое обслуживание проводится ежемесячно без остановки
производства в течение 2 часов. Текущий ремонт проводится через каждые
8280 часов работы с остановкой оборудования на 48 часов.
Первый капитальный ремонт аппаратов проводится через четыре года,
каждые последующий через 33600 часов в течение 360 часов, когда
останавливается
все
производство.
Коэффициент
использования
оборудования составляет 0,945.
Монтаж РПИ проводиться монтажной организацией в период
капитального ремонта.
График ППР оборудования блока представлен в таблице 9.3.
Таблица 9.3- Годовой график ППР и ТО оборудования
Наименование
оборудования
Роторнопленочный
испаритель
Нормативы ресурса
между ремонтами и
ТО, ч
Нормативы простоя
в ремонте и ТО, ч
КР
ТР
ТО
КР
ТР
ТО
33600
8280
720
360
96
24
Годовой
Годовой
простой в
фонд
ремонте и рабочего
ТО, ч
времени, ч
480
8280
Численность рабочих приведена в таблице 9.4. Так как расчет ведется
по действующему производству, численность рабочих по проекту такое же,
как и по аналогу.
Таблица 9.4 – Численность обслуживающего персонала по категориям
№
Категория
1
1
2
3
4
4.1
4.2
4.3
Аналог
Проект
Численность,
чел.
Численность,
чел.
3
5
2
Руководители
Специалисты
Служащие
Рабочие всего, в т.ч.
Основные производственные рабочие
Вспомогательные рабочие по уходу и
надзору за оборудованием
Вспомогательные
по
ремонту
оборудования
2
2
2
24
10
5
2
2
2
24
10
5
5
5
Всего по цеху
30
30
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
97
9.3 Экономическая часть
9.3.1 Расчет капитальных затрат
В объем капитальных затрат включается стоимость зданий и
сооружений, машин и оборудования, КИП и средств автоматизации,
технологические трубопроводы, затраты на монтаж и т.д.
Стоимость вновь устанавливаемого оборудования приведена в табл.
9.5.
Таблица 9.5 – Стоимость устанавливаемого оборудования
Наименование оборудования
Количество, шт.
Роторно-пленочный испаритель
Итого
-
-
1
Проект
Стоимость, тыс. руб.
за единицу
всего
6105
6105
6105
6105
Стоимость приобретения и монтажа оборудования складывается:
из затрат на тару и упаковку, которые принимаются в процентах к
отпускной цене оборудования: по среднему оборудованию 1 – 1,2 %;
из транспортных расходов по доставке оборудования, размер которых
определяется исходя из фактических затрат на транспортировку. В ВКР
транспортные расходы принимаются в размере 7–10 % от стоимости
оборудования;
из заготовительно-складских расходов, которые принимаются в
размере 1 - 2 % от стоимости оборудования;
стоимости монтажа, которая принимается в размере 60–120 % от
отпускной цены на оборудование, включая транспортирование и
упаковку.
Стоимость приобретения и монтажа оборудования рассчитывается и
заносится в табл. 9.6.
Таблица 9.6 – Стоимость приобретения и монтажа оборудования
Затраты, тыс. руб.
Стоимость
оборудования,
всего тыс. руб.
(табл. 3.1)
Общая
стоимость
приобретения и
Тара и
Заготовительские
монтажа
Транспортировка
Монтаж
упаковка
операции
оборудования,
тыс. руб.
6105
63
488
61
3663
10380
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
98
Необходимо провести демонтаж заменяемого оборудования. Все
расходы, связанные с демонтажом приведены в таблице 9.7.
Таблица 9.7 – Стоимость демонтируемого оборудования
Аналог
Стоимость, тыс.
руб.
Количество, штук
За ед.
Всего
1
1190
1190
1190
1190
Наименование оборудования
Рекляймер
Итого
Стоимость демонтажа определим методом применения коэффициентов.
Для оборудования, предназначенного в лом, коэффициент составляет 0,3.
Результаты приведены в таблице 9.8.
Таблица 9.8 – Стоимость демонтажа оборудования
Стоимость оборудования, всего тыс. руб.
(табл. 3.3)
Затраты на демонтаж, тыс. руб.
1190
357
Реализуемая стоимость демонтируемого оборудования по цене лома:
С л Ц л М д .о . ,
(9.1)
где С л - стоимость аппарата по цене лома, руб.; Ц л 55 руб / кг - цена 1 кг
лома, руб.; М д.о. - вес части демонтируемого оборудования, подлежащего
сдаче в лом, кг .
Сл 55 5000 275000 руб.
Продажа по остаточной стоимости потребителю:
𝐶ост = 𝐶п (1 −
𝑇∙𝐻𝑎
100%
)
(9.2)
где 𝐶ост − остаточная стоимость оборудования, тыс. руб.; 𝐶п −
первоначальная стоимость оборудования, подлежащего продаже, тыс. руб.; Т
− число лет работы оборудования к моменту демонтажа, годы; 𝐻𝑎 – норма
амортизации, %.
5 ∙ 9%
𝐶ост = 1190 (1 −
) = 654,5 тыс. руб = 654500 руб
100%
Так как продажа по остаточной стоимости потребителю выгоднее чем
продажа по стоимости лома в сводной смете капитальных затрат будем
учитывать остаточную стоимость
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
99
Сводная смета капитальных затрат приведена в таблице 9.9.
Таблица 9.9 – Сводная смета капитальных затрат по проекту, тыс. руб.
Наименование
Стоимость оборудования
Затраты на приобретение и монтаж устанавливаемого
оборудования
Затраты на отправку и демонтаж оборудования
Сумма капитальных затрат,
тыс. руб
6105
4275
357
Остаточная стоимость (вычитается)
654,5
Итого
10082,5
9.3.2 Определение себестоимости продукции
Себестоимость годового объёма продукции определяется по всей
номенклатуре производства.
Полная себестоимость калькуляционной единицы определяется
суммированием затрат по всем калькуляционным статьям. Полная
себестоимость годового объема выпуска продукции определяется умножением
полной себестоимости калькуляционной единицы на годовой объем выпуска.
Калькуляцию себестоимости производства и реализации продукции
содержат следующие статьи затрат:
1. Сырье и материалы.
2. Вспомогательные материалы.
3. Полуфабрикаты собственного производства.
4. Возвратные отходы.
5. Топливо на технологические цели.
6. Энергия на технологические цели.
7. Заработная плата основных производственных рабочих.
8. Отчисления на социальные нужды.
9. Расходы на подготовку и освоение производства.
10. Расходы на содержание и эксплуатацию оборудования, в т.ч.
амортизация.
11. Цеховые расходы.
12. Общезаводские расходы.
13. Прочие производственные расходы.
14. Попутная продукция.
15. Внепроизводственные расходы.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
100
Расчет стоимости сырья, материалов, покупных изделий и
полуфабрикатов, топлива и энергии на технологические нужды производится
по форме табл. 9.10.
Таблица 9.10 – Расход и стоимость материальных ресурсов, топлива и энергии
Наименов
ание
Ед.
из
ме
ре
ни
я
Це
на,
ты
с.
ру
б
Затраты на единицу продукции
Количество
Сумма, тыс. руб.
аналог
проект
аналог
Затраты на годовой выпуск
Количество
Сумма, тыс. руб.
проект
аналог
проект
аналог
проект
Сырье
МЭА
Катализат
ор
Итого
(строка 1)
Материал
ы и услуги
Итого
(строка 2)
т
15
1,033
1,033
15,495
15,495
1368,7
3
1368,7
3
21208,
39
21208,
39
т
25
0,0017
2
-
0,43
_
1,8
-
45,580
_
15,925
15,495
21253,
97
21208,
39
0,32
0,32
9016
9124
0,32
0,32
9016
9124
Топливо
1,2
Пар
гКа
л
Вода
тыс
6,2
,
2
м3
7
-
1,1
-
1,40
-
1457,5
-
1851
0,018
0,02
0,12
0,13
19,08
26,5
123,2
164
0,12
1,53
123,2
2015
6188
2254
6188
2254
Итого
(строка 3)
Энергия
Электроэ
нергия
тыс
.
кВт
∙ч
7
0,834
Итого
(строка 4)
0,243
5,838
1,701
5,838
1,701
884
322
Как видно из таблицы стоимость материальных топлива и энергии на
единицу продукции составляет 1,701 тыс. руб, а на годовой выпуск 2254
тыс.руб.
Расходы по содержанию и эксплуатации оборудования включают
затраты предприятия (цеха), связанные с эксплуатацией, обслуживанием,
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
101
наладкой и ремонтом технологического, силового и подъемно-транспортного
оборудования. Размер затрат определяется на основе составления сметы по
форме табл. 9.11.
Таблица 9.11 – Схема расходов, связанных с содержанием и эксплуатацией
оборудования
Наименование статей затрат
Сумма, руб.
1.Заработная плата, основная и
дополнительная,
вспомогательных
рабочих,
6743236
занятых
обслуживанием
оборудования
2.Отчисления
на
социальные
2070173
нужды
3.Вспомогательные материалы
3371618
4.Амортизация
производственного оборудования
549450
и транспортных средств
5.Ремонт
оборудования
и
274725
транспортных средств
6.Возмещение
малоценного
быстроизнашивающегося
инвентаря
7.Прочие расходы
Итого
износа
и
Условия расчета
По расчету
30,7% от п.1
50% от п.1
По расчету
50% от амортизации
15% от фонда оплаты труда
вспомогательных рабочих
1011485
10149
14030836
10% от суммы предыдущих
Годовой размер амортизационных отчислений рассчитаем по формуле:
А
С0 Н а
,
100
(9.12)
где С0 – первоначальная стоимость производственного оборудования,
руб. Используются данные табл. 9.5;
отчислений, %.
А
На
– норма амортизационных
6105000 9
549450 .
100
Следует помнить, что для налогового учета к амортизируемому
имуществу относится имущество стоимостью более 100 000 рублей и сроком
полезного использования более 12 месяцев.
Расчет амортизационных отчислений представляется в виде табл. 9.12.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
102
Таблица 9.12 – Расчет амортизационных отчислений
Наименование
производственного
оборудования,
транспортных средств
Роторно-пленочный
испаритель
Итого
Первоначальная
стоимость, тыс.
руб.
Норма
амортизации, %
Годовая сумма
амортизационных
отчислений, тыс.
руб.
6105
9
549,45
549,45
Цеховые расходы составляют 60–80 % от суммы основной заработной
платы основных производственных рабочих и расходов по содержанию и
эксплуатации оборудования.
Общезаводские расходы включают затраты: на управление и
организацию производства на предприятии в целом; на содержание
дирекции, амортизацию, содержание и текущий ремонт основных средств
общезаводского назначения; подготовку кадров, общехозяйственные нужды,
расходы по охране труда и технике безопасности, охрану завода и т.д. Эти
расходы принимаются равными 200–250 % от фонда основной и
дополнительной заработной платы основных производственных рабочих.
Прочие производственные расходы включают отчисления на научноисследовательские работы, затраты на стандартизацию. Общая сумма
расходов определяется в размере 20–50 % от основной заработной платы
основных производственных рабочих.
Внепроизводственные расходы. Это расходы, связанные с реализацией
готовой продукции (расходы на рекламу, на тару и упаковку, на доставку и
другие
расходы,
связанные
со
сбытом
готовой
продукции).
Внепроизводственные расходы принимаются в размере 3 – 5 % от
общезаводской (производственной) себестоимости.
Полная (коммерческая) себестоимость продукции определяется
суммированием всех статей затрат.
9.3.3Составление калькуляции себестоимости продукции
Калькуляция себестоимости продукции может быть представлена в
виде табл. 9.13.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
103
Таблица 9.13 – Калькуляция себестоимости продукции
№
Наименование статьи
1
1
1.1
1.2
2
2
2.1
2.2
2.3
3
3.1
3.2
4
5
6
7
8
9
Сырье
МЭА отработанный
Катализатор
Итого по строке 1
Энергия
Электроэнергия
Пар
Вода оборотная
Итого по строке 2
Итого по строкам 1-2
Зарплата основных
производственных рабочих
Основная
Дополнительная
Отчисления на социальные
нужды
Расходы на содержание и
эксплуатацию оборудования, в т. ч.
амортизация производственного
оборудования
Цеховые расходы
Итого цеховая себестоимость
Общезаводские расходы
Прочие производственные расходы
Итого себестоимость
производства
Внепроизводственные
расходы
Итого полная себестоимость
Затраты в тыс. руб
На годовой
на 1т. продукции
проектируем
аналог проект отклонен
ый объем
ия
3
4
5
6
15,495
0,43
15,925
15,495
–
15,495
21208,39
–
21208,39
5,838
0,12
5,948
21,873
1,701
1,4
0,13
3,231
18,726
–
-0,43
0
-4,137
1,4
0,01
-2,717
-3,147
2254
1851
164
4269
25477,39
0
5,344
1,017
4,275
0,814
-1,069
-0,203
5664,375
1078,919
1,953
1,562
-0,391
2070,173
13,237
10,589
-2,648
14030,836
3,206
46,63
12,723
1,068
2,565
38,531
10,178
0,855
-0,641
-8,099
-2,544
-0,213
3398,6
51720,293
13486,588
1132,8
60,421
49,564
-10,856
66339,681
0,636
0,508
-0,127
674,329
61,057
50,073
-10,983
67014,010
Полная себестоимость выпускаемой продукции снизилась на 10,983
рублей из-за снижения расходов по статье электроэнергии, и увеличении
производительности установки на 20%, что в свою очередь повлияло на
процент ФОП на единицу продукта.
Продуктом является МЭА. Годовая мощность: по аналогу – 1060 т/год;
по проекту – 1325 т/год.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
104
Таблица 9.14 Структура себестоимости продукции
№
Затраты на единицу
продукции
по аналогу
Статьи калькуляции
Затраты на единицу
продукции
по проекту
в тыс. руб
15,925
в%
26,08
в тыс. руб
15,495
в%
30,94
5,838
0,12
9,56
0,19
1,701
1,4
0,13
3,38
2,8
0,26
5,344
1,017
8,75
1,67
4,275
0,814
8,54
1,63
1,953
3,20
1,562
3,12
5
Расходы на содержание и
эксплуатацию оборудования, в т. ч.
амортизация производственного
оборудования
13,237
21,67
10,589
21,15
6
7
Цеховые расходы
Общезаводские расходы
Прочие производственные расходы
3,206
12,723
5,25
20,83
2,565
10,178
5,12
20,33
1,068
1,75
0,855
1,71
Внепроизводственные расходы
Итого полная себестоимость:
0,636
61,057
1,04
100
0,508
50,073
1,01
100
1
2
2.1
2.2
2.3
3
3.1
3.2
4
8
9
Сырье и материалы
Энергия
Электроэнергия
Пар
Вода оборотная
Заработная плата основных
производственных рабочих
Основная
Дополнительная
Отчисления на социальные
нужды
9.3.4Оценка экономической эффективности инвестиций
9.3.4.1 Чистый дисконтированный доход
Чистый дисконтированный доход (ЧДД) определяется как сумма
текущих эффектов за весь расчетный период, приведенная к начальному
шагу, или как превышение интегральных результатов над интегральными
затратами.
Величина ЧДД для постоянной нормы дисконта вычисляется по
формуле:
Т
ЧДД = ∑(𝑅𝑡 − З𝑡 ) ∙
𝑡−0
1
− 𝐾,
(1 + 𝐸)𝑡
(9.13)
где T – горизонт расчета, количество лет эффективного
функционирования оборудования, принимаем 5 лет;t– номер расчета, в
качестве отрезка времени, соответствующего шагу расчета, принимается
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
105
год;E – номер дисконта (данные на год реализации проекта);K – капитальные
вложения на реконструкцию (капитальные вложения осуществляются в
течении одного шага расчета при t=0 и соответствуют капитальным затратам
проекта (см. табл. 3.5);
𝑅𝑡 – результат, достигаемый на шаге расчета t, определяется по
формуле:
𝑅𝑡 = 𝐷2 − 𝐷1 = Ц2 В2 − Ц1 В1 ,
(9.14)
где 𝐷1 – выручка от реализации продукции до проведения
мероприятий, тыс. руб.;
Ц1 – оптовая цена единицы продукции по аналогу, тыс.руб.;В1 –
выпуск продукции за год по аналогу, тонн;𝐷2 – выручка от реализации
продукции после проведения мероприятий, тыс. руб.;Ц2 – оптовая цена
единицы продукции по проекту, тыс.руб.;В2 – выпуск продукции за год по
проекту, тонн;
З𝑡 – затраты, осуществляемые на шаге расчета t, определяются по
формуле:
З𝑡 = З2 − З1 = С2 ∙ В2 − С1 ∙ В1 ,
(9.15)
где З1 – затраты на весь объем производства по аналогу, тыс.руб.; З2 –
затраты на весь объем производства по проекту, тыс.руб.; С1 – себестоимость
единицы продукции по аналогу, тыс.руб.; С2 – себестоимость единицы
продукции по проекту, тыс.руб.;
ЧДД рассчитывается отдельно для каждого шага расчета.
Оптовую цену единицы продукта для аналога и проекта принимаем
равной Ц1 = Ц2 = 62 тыс. руб⁄т
Подставим значения в формулу (9.14):
𝑅𝑡 = 62 ∙ 1325 − 62 ∙ 1060 = 15900 тыс. руб.
Затраты, осуществляемые на момент расчета шага t согласно формуле
(9.15):
З𝑡 = 50,073 ∙ 1325 − 61,057 ∙ 1060 = 1626,305 тыс. руб.
Величина ЧДД согласно формуле (9.13):
ЧДД = (15900 − 1626,305) ∙
1
− 10082 = 1618тыс. руб.
(1 + 0,22)1
Так как ЧДД инвестиционного проекта положителен и достаточно
высок, можно сделать вывод что проект эффективен и окупается в период
первого года установки.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
106
9.3.4.2 Срок окупаемости
Срок окупаемости – минимальный временной интервал (номер шага
расчета – t), за пределами которого значение ЧДД становится и в дальнейшем
является неотрицательным. Срок окупаемости определяется графически по
расчету ЧДД на рисунке 9.1.
ЧДД, тыс. руб
4000
2000
0
0
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1
-2000
-4000
-6000
-8000
-10000
-12000
ГОД
Рисунок 9.1. Определение срока окупаемости проекта
где К – дополнительные капитальные вложения, соответствуют
капитальным затратам на замену оборудования К = 10082 тыс. руб.;
Таким образом, срок окупаемости принятого инвестиционного проекта
составляет примерно 8,5 месяцев.
9.3.4.3 Индекс доходности
1
ИД
К
ИД
T
(R З
t 0
t
'
t
)
1
,
(1 Е )t
(9.17)
1
1
1,16
15900 1626
10082
(1 0, 22)1
Инвестиционный проект является эффективным, так как ИД> 1.
9.3.4.4 Индекс доходности
Внутренняя норма доходности (ВНД) показывает, при какой норме
дисконта ЧДД=0. Внутренняя норма доходности определяйся путем расчета
значений ЧДД для различных норм дисконта, начиная с Е = 0 и заканчивая Е,
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
107
при которой ЧДД отрицательно.
производится графически.
Окончательное
определение
ВНД
ЧДД, тыс. руб.
4500
4191,7
4000
3512
3500
2894
3000
2329
2500
1812
2000
1337
1500
898
1000
491
500
114
-238
0
-500
0
0,05
0,1
0,15
0,2
0,25
0,3
0,35
0,4
0,45
НОРМЫ ДИСКОНТА
ЧДД
Рисунок 9.2. Определение ВНД проекта
Линия ЧДД пересекает ось абсцисс в значении равном 0,42.
соответственно ВНД = 42%
9.3.5 Расчет основных технико-экономических показателей.
Расчет основных технико-экономических показателей эффективности
проведения проектируемых мероприятий
Прибыль от реализации продукции, тыс. руб. определяется по формуле:
П (Ц С) В ,
(9.18)
где Ц - оптовая цена единицы продукции, тыс.руб.; С - себестоимость
единицы продукции, тыс.руб.; В - выпуск продукции за год, тонн.
Определим прибыль от реализации продукции по аналогу:
Па (62 61,057) 1060 999,58тыс. руб.
Определим прибыль от реализации продукции по проекту:
Пп (62 50,073) 1325 15803, 275тыс. руб.
Рентабельность продукции Rпр определяется по формуле 9.19:
Rпр
П
100% ,
С
(19.9)
где П - прибыль от реализации продукции предприятия, тыс. руб.; С полная себестоимость продукции предприятия, тыс. руб.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
108
Рентабельность продукции по аналогу составит:
Rпр
999,58
100% 15, 44%
64720, 42
Рентабельность продукции по проекту составит:
Rп
15803, 275
100% 23,82% .
66346, 725
Результаты расчетов приводятся в таблице 9.15.
Таблица 9.15 Сравнительная таблица технико-экономических показателей
Наименование показателей
Годовой выпуск продукции:
в натуральном выражении
в стоимостном выражении
Количество единиц
используемого
оборудования
Производственная мощность
цеха, отделения,
производственной линии
Капитальные вложения
(инвестиции)
Себестоимость единицы
продукции
Численность основных
производственных рабочих
Годовой фонд оплаты труда
основных рабочих
Рентабельность продукции
Годовой объем прибыли
ЧДД
ВНД
Срок окупаемости
Индекс доходности
Единицы
измерения
Проект
Аналог
Отклонение
тыс. тонн
тыс. руб.
1,325
79500
1,060
63600
0,265
15900
штук
12
12
-
тонн
1325
1060
265
тыс. руб.
10082
-
-
тыс. руб./ тонн
50,073
61,057
-10,984
чел.
24
24
-
тыс. руб.
6743,236
6743,236
-
%
тыс. руб.
тыс. руб.
%
лет
руб./руб.
23,82
15803
1618
42
<1
1,16
15,44
999
-
8,38
14804
-
-
-
Таблица 9.15 является итоговой и представляет собой источник
формирования выводов по предложенным мероприятиям.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
109
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В выпускной квалификационной работе в соответствие с заданием
разработан роторно-пленочный испаритель низкого давления блока
регенерации моноэтаноламина.
В проекте приводятся характеристика вопроса по литературным и
производственным данным, описание технологии регенерации МЭА,
выполнены расчеты РПИ и подбор насосно-компрессорного, теплообменного
и емкостного оборудования. Также разработана технология изготовления
детали и рассмотрены вопросы монтажа и ремонта аппарата. Кроме этого в
проекте отражены вопросы безопасности и экологичности проекта,
экономики и организации производства.
Технико-экономическое сравнение базового и проектируемого
вариантов показало, что при реализации проектных решений повышаются
технико–экономические показатели производства. Годовая прибыль от
реализации продукции возрастает на 15,9 млн. руб., рентабельность
производства увеличивается на 8,38 %. Срок окупаемости проектных
решений 8,5 месяца.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
110
СПИСОК ЛИТЕРАТУРНЫХ ИСТОЧНИКОВ
1. ТР-0148636-24-100-ИОС7.1.
Технологический
регламент
установки регенерации моноэтаноламина.
2. Мановян, А.К. Технология первичной переработки нефти и
природного газа: учеб. пос. для вузов / А.К. Мановян. - М.: Химия, 2001 - 568
с.
3. Технология переработки природного газа и конденсата:
Справочник: В 2 ч. - М.: ООО «Недра-Бизнесцентр», 2002. - Ч. 1. - 517 с.
4. Рамм, В.М. Абсорбция газов / В.М. Рамм. – М.: Химия, 1975. – 767
с.
5. Расчеты основных процессов и аппаратов нефтепереработки:
справочник / Рабинович Г.Г., Рябых П.М., Хохряков П.А. и др.; под ред.
Е.Н. Судакова.- М.: Химия, 1979.- 568 с.
6. Машины и аппараты химических производств: Учебник для
вузов/ А.С. Тимонин, Б.Г. Балдин, В.Я. Борщев, Ю.И. Гусев и др. / Под
общей редакцией А. С. Тимонина. — Калуга: Издательство Н.Ф. Бочкаревой,
2008. - 872 с.
7. Сидягин, А.А. Колонные аппараты для массообменных процессов:
учеб. посо-бие для вузов / А.А. Сидягин. – Н.Новгород: Нижегород. гос. техн.
ун-т, 2009. – 115 с.
8. Тимонин,
А.С.
Основы
конструирования
и
расчета
технологического и природоохранного оборудования. Справочник. В 3-х т. /
А.С. Тимонин. – Калуга: Изд-во Н.Бочкаревой, 2002. Т.1 – 852 с.
9. Дятлов В.Н. Коррозионная стойкость металлов и сплавов:
Справочник. - М.: Машиностроение, 1984. - 352 с.
10. Расчёты основных процессов и аппаратов переработки
углеводородных газов: справочное пособие / А.А. Кузнецов, Е.Н. Судаков. М.: Химия, 1983.- 224 с.
11. Ульянов В.М., Сидягин А.А., Диков В.А. Технологические
расчеты машин и аппаратов химических и нефтеперерабатывающих
производств. Примеры и задачи: учеб. пособие / В.М. Ульянов, А.А.
Сидягин, В.А. Диков; под ред. В.М. Ульянова; НГТУ им. Р.Е. Алексеева. Н.Новгород, 2015. – 633 с.
12. Машины и аппараты химических производств. Примеры и задачи:
учеб. пособие для вузов / И.В. Доманский [и др.]; под общ. ред. В.Н.
Соколова. – Л.: Ма-шиностроение, 1982. – 384 с.
13. Павлов, К.Ф. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов
химической технологии: учеб. пособие для вузов / К.Ф. Павлов, П.Г.
Романков, А.А. Носков; под ред. П.Г. Романкова. – 10-е изд. – Л.: Химия,
1987. – 576 с.
14. Данкверст, П.В. Газожидкостные реакции / П.В. Данкверст.- М.:
Химия, 1973. – 296 с.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
111
15. Тимонин,
А.С.
Основы
конструирования
и
расчета
технологического и природоохранного оборудования. Справочник. В 3-х т. /
А.С. Тимонин. – Калуга: Изд-во Н.Бочкаревой, 2002. Т.2 – 1028 с.
16. СНиП 41-03-2003. Тепловая изоляция оборудования и
трубопроводов.
17. СП 61.13330.2012. Тепловая изоляция оборудования и
трубопроводов.
18. ГОСТ Р52857.1-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета
прочность. Общие требования.
19. ГОСТ 34347-2017 Сосуды и аппараты стальные сварные. Общие
технические условия.
20. ГОСТ Р52857.2-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета
прочность. Расчет цилиндрических и конических обечаек, выпуклых и
плоских днищ и крышек.
21. Лащинский, А.А., Толчинский, А.Р. Основы конструирования и
расчета химической аппаратуры: справочник / А.А. Лащинский,
А.Р. Толчинский. - Л.: Машиностроение, 1970. – 576 с.
22. ГОСТ Р52857.3-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета
прочность. Расчет укрепления отверстий в обечайках и днищах при
внутреннем и внешнем давлении.
23. ГОСТ Р52857.5-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета
прочность. Расчет обечаек и днищ от воздействия опорных нагрузок.
24. ГОСТ Р52857.4-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета
прочность. Расчет на прочность и герметичность фланцевых соединений.
25. Тимонин А. С. Основы конструирования и расчета
технологического и природоохранного оборудования. Справочник. Т 3.
Калуга, 2002. – 968 с.
26. Никифоров А. Д. Типовые технологические процессы изготовления
аппаратов для химических производств. Атлас. - М.: Машиностроение, 1979.
27. Справочник
технолога-машиностроителя.
Т2.
М.:
Машиностроение, 1972. – 568 с.
28. Гальперин, М.И., Артемьев В.И., Местечкин Л.М. Монтаж
технологического оборудования нефтеперерабатывающих заводов /
М.И. Гальперин, В.И. Артемьев, Л.М. Местечкин. - М.: Стройиздат, 1982.352 с.
29. Фарамазов С.А. Ремонт и монтаж оборудования химических и
нефтеперерабатывающих заводов / С.А. Фарамазов. - М.: Химия, 1988. – 304
с.
30. ГОСТ 12. 0.003-74. Опасные и вредные производственные
факторы. Классификация.
31. Р 2.2.2006-05. Руководство по гигиенической оценке факторов
рабочей среды и трудового процесса. Критерии и классификация условий
труда.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
112
32. Справочник химика. В 3 т.- М.-Л.: Химия, 1965.
33. ГОСТ 12.1.008-88 (2001). Общие санитарно-гигиенические
требования к воздуху рабочей зоны.
34. ГН2.2.5.1313-03 Предельно допустимые концентрации (ПДК)
вредных веществ в воздухе рабочей зоны.
35. СанПиН 2.2.1/2.1.1.1200-03 (новая редакция). Санитарно-защитные
зоны и санитарная классификация предприятий, сооружений и иных
объектов.
36. Лазарев Н.В. Вредные вещества в промышленности: справочник.
Т. 1-3 / Н.В. Лазарев. - Л.: Химия, 1976.
37. Типовые нормы бесплатной выдачи специальной одежды,
специальной обуви и других средств индивидуальной защиты работникам
нефтяной промышленности, занятым на работах с вредными и (или)
опасными условиями труда, а также на работах, выполняемых в особых
температурных условиях или связанных с загрязнением, утвержденных
приказом Министерства здравоохранения и социального развития РФ от 9
декабря 2009 г. № 970н.
38. СанПиН 2.2.4.548-96. Гигиенические требования к микроклимату
производственных помещений.
39. Эльтерман, В.М. Вентиляция химических производств /
В.М. Эльтерман. - М.: Химия, 1971. – 285 с.
40. СНиП 41-01-2003. Отопление, вентиляция и кондиционирование.
41. ГОСТ 12.1.003-83. Шум. Общие требования безопасности.
42. ГОСТ 12.1.012-90 (2001). Вибрационная безопасность. Общие
требования.
43. СНиП 23-05-95 (2003). Естественное и искусственное освещение.
44. Справочная книга для проектирования электрического освещения.
Под ред. Кнорринга Г.М. - Л.: Энергия, 1976. – 384 с.
45. Правила устройства электроустановок. (ПУЭ). Изд. 7.
46. ГОСТ 12.1.019-79 (2001) Электробезопасность. Общие требования
и номенклатура видов защиты.
47. Правила защиты от статического электричества в производствах
химической, нефтяной и нефтеперерабатывающей промышленности. — М:
Химия, 1973.
48. СО 153-34.21.122-2003 Инструкция по устройству молниезащиты
зданий, сооружений и промышленных коммуникаций.
49. Пожарная опасность веществ и материалов, применяемых в
химической промышленности. Справочник под ред. Рябова И.В. - М.: Химия,
1970.
50. ГОСТ 12.1.011-78. Смеси взрывоопасные. Классификация. - М.:
Изд-во стандартов, 1978.
51. Федеральный закон РФ №123-ФЗ «Технический регламент о
требованиях пожарной безопасности».
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
113
52. ГОСТ Р51330-99 Электрооборудование электрозащищенное.
53. СНиП 21-01-97 (1999 с изм. №2 от 2002) Пожарная безопасность
зданий и сооружений.
54. СНиП 31-03-2001 Производственные здания.
55. Баратов, А.Н., Иванов, Е.Н. Пожаротушение на предприятиях
химической и нефтеперерабатывающей промышленности / А.Н. Баратов,
Е.Н. Иванов. - М.: Химия, 1979.- 386 с.
56. НПБ 110-03 Перечень зданий, сооружений, помещений и
оборудования, подлежащих
защите
автоматическими
установками
пожаротушения и автоматической пожарной сигнализацией.
57. ГОСТ 12-2.003-91 (2001) «Оборудование производственное.
Общие требования безопасности»
58. СП 2.2.2.1327-03 Гигиенические требования к организации
технологических процессов, производственному оборудованию и рабочему
инструменту.
59. Торочешников, Н.С. Техника защиты окружающей сред /
Н.С. Торочешников, и др.- М.: Химия, 1981. – 512 с.
60. Атаманюк, В.Г. Гражданская оборона / В.Г. Атаманюк,
Л.Г. Ширшев, Н.И. Акимов. - М.: Высшая школа, 1986. – 207 с.
61. Камерер, В.Ю., Кутерев А.К., Харкевич А.Е. Защитные
сооружения гражданской обороны / В.Ю. Камерер, А.К. Кутерев, А.Е.
Харкевич.- М.: Энергоатомиздат, 1985. – 232 с.
62. СНиП II-11-77* Защитные сооружения гражданской обороны.
63. Методические указания к выполнению раздела «Экономика и
организация производства» выпускной квалификационной работы
конструкторского направления для студентов, обучающихся по направлению
бакалавра 151000 – «Технологические машины и оборудование», всех форм
обучения / НГТУ им. Р.Е. Алексеева; сост.: Н.А. Куфтырёва, А.М.
Петровский. – Н.Новгород, 2020. – 24 с.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ
Изм. Лист
№ докум
Подпись
Дата
114
Наименование
ВР-НГТУ-16ТМО-001-20
ВР-НГТУ-16ТМО-002-20
ВР-НГТУ-16ТМО-003-20 СБ
Расположение оборудования А1
Технологическая схема А1
Роторно-пленочный испаритель
сборочный чертеж
Ротор сборочный чертеж
Опора мотор-редуктора сборочный
чертеж
Валик сборочный чертеж
Хвостовик
Бобышка
Крышка внутреннего корпуса
Фланец
Технология изготовления детали
Таблица технико-экономических
показателей
ВР-НГТУ-16ТМО-004-20 СБ
ВР-НГТУ-16ТМО-005-20 СБ
ВР-НГТУ-16ТМО-006-20 СБ
ВР-НГТУ-16ТМО-007-20
ВР-НГТУ-16ТМО-008-20
ВР-НГТУ-16ТМО-009-20
ВР-НГТУ-16ТМО-010-20
ВР-НГТУ-16ТМО-011-20
ВР-НГТУ-16ТМО-012-20
Кол.
Обозначение
формат
ПРИЛОЖЕНИЕ А
А1
А1
А2х3
1
1
2
А1
А3
1
1
А4
А3
А4
А4
А4
А1
А1
1
1
1
1
1
1
1
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20
Изм.
Лист
№ докум.
Выполнил
Галкин С.А.
Проверил
Суханов Д.Е.
Контроль
Балахнин И.А.
Утв.
Диков В,А.
Подпись
Дата
Лит.
Опись чертежей
Лист
у
Листов
1
ДПИ НГТУ
16ТМО
Пассат 3.01.0.13
© ООО НТП «Трубопровод»
Министерство образования и науки РФ
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение
высшего образования
НИЖЕГОРОДСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ
УНИВЕРСИТЕТ им. Р.Е.Алексеева
ДЗЕРЖИНСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ
(ФИЛИАЛ)Дзержинский политехнический институт (филиал)
Кафедра «Технологическое оборудование и транспортные системы»
РАРАБОТКА РОТОРНО-ПЛЕНОЧНОГО ИСПАРИТЕЛЯ ДЛЯ РЕГЕНЕРАЦИИ
МОНОЭТАНОЛАМИНА
(ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ)
Инв. № подл.
Подпись и дата
Взам. инв. №
Инв. № дубл.
Подпись и дата
Приложение Е
Отчет из ПАССАТа
2020 г.
СОДЕРЖАНИЕ
Общие положения ............................................................................................................................................ 3
Исходные данные для расчета .......................................................................... Error! Bookmark not defined.
Лист регистрации изменений ............................................................................ Error! Bookmark not defined.
Инв. № подл.
Подпись и дата
Взам. инв. №
Инв. № дубл.
Подпись и дата
1.
2.
3.
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20
Изм. Лист № документа
Галкин С.А.
Разраб.
Проверил Суханов Д.Е.
Расcчит.
Н. контр.
Утвердил
Подпись Дата
РОТОРНО-ПЛЕНОЧНЫЙ
ИСПАРИТЕЛЬ РПИ15110
Лит.
Лист
1
Листов
12
ДПИ НГТУ
Расчётно-пояснительная записка
ПРОГРАММА
П АССАТ 3.01.0.13. ООО НТП «ТРУБОПРОВОД»
1 Общие положения
Расчет на прочность выполнен на ЭВМ по программе «Пассат 3.01.0.13», разработанной ООО НТП
«Трубопровод».
Общий вид аппарата
Вид слева
Вид спереди
Изометрический вид
Взам. инв. №
Инв. № дубл.
Подпись и дата
Вид сверху
Инв. № подл.
Подпись и дата
Дата и время расчета: 21.06.2020 23:11
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20
Изм. Лист № документа
Подпись Дата
3
ПРОГРАММА П АССАТ 3.01.0.13. ООО НТП «ТРУБОПРОВОД»
2 Сводные таблицы
2.1 Основные элементы
Исходные данные
Элемент
Материал
03Х18Н11
Труба
03Х18Н11
Днище коническое
Труба
03Х18Н11
Рабочая зона
Труба
Рубашка
03Х18Н11
цилиндрическая ниж Труба
Рубашка
03Х18Н11
цилиндрическая верх Труба
03Х18Н11
дистиллят
Труба
Крышка
03Х18Н11
эллиптическая №1
Труба
куб
Диаметр, Толщина
мм
стенки, мм
Длина
Суммарная
(высота), мм прибавка, мм
Коэфф. прочности
сварного шва
200
6
200
1,8
1
200/500
6
400
1,8
1
500
6
1800
1,8
1
600
6
639,9
1,8
1
600
6
639,9
1,8
1
500
6
500
1,8
1
500
7
284
1,8
1
Результаты расчета
Рабочие условия
Инв. № подл.
Подпись и дата
Взам. инв. №
Инв. № дубл.
Подпись и дата
Элемент
Расчетная
Расчетная
Расчетное
Допускаемые
Допускаемое Условие
толщина с уч.
температура, °C давление, МПа напряжения, МПа
давление, МПа прочности
прибавок, мм
Фланцевое
соединение №4
куб
110
Фланцевое
соединение №3
Днище
110
коническое
Фланцевое
соединение №1
Рабочая зона 110
Фланцевое
соединение №2
дистиллят
110
Крышка
эллиптическая 110
№1
(-0,080000)
-
-
0,4834
выполнено
(-0,080000)
131
2,3852
4,8449
выполнено
(-0,080000)
-
-
0,4834
выполнено
(-0,080000)
131
3,0465
1,3138
выполнено
(-0,080000)
-
-
1,5088
выполнено
(-0,080000)
131
3,5613
0,67025
выполнено
(-0,080000)
-
-
1,5674
выполнено
(-0,080000)
131
3,2631
0,99632
выполнено
(-0,080000)
131
2,6827
1,9425
выполнено
Условия испытаний
Элемент
Расчетное
Допускаемые
Расчетная толщина с Допускаемое
давление, МПа напряжения, МПа уч. прибавок, мм
давление, МПа
Фланцевое
0,33532
соединение №4
куб
0,33441
Фланцевое
0,33245
соединение №3
Днище коническое 0,33155
Условие
прочности
-
-
-
выполнено
218,18
1,9534
8,9752
выполнено
-
-
-
выполнено
218,18
2,1905
3,5397
выполнено
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20
Изм. Лист № документа
Подпись Дата
4
ПРОГРАММА П АССАТ 3.01.0.13. ООО НТП «ТРУБОПРОВОД»
Фланцевое
0,32763
соединение №1
Рабочая зона
0,32645
Фланцевое
0,3088
соединение №2
дистиллят
0,30762
Крышка
0,30306
эллиптическая №1
-
-
-
выполнено
218,18
2,1743
3,6349
выполнено
-
-
-
выполнено
218,18
2,1527
3,6349
выполнено
218,18
2,1474
4,5147
выполнено
2.2 Штуцера
Исходные данные
Элемент
Метка Тип
Материал
Проходящий без
укрепления
Проходящий без
укрепления
Проходящий без
укрепления
Ввод пара
Штуцер вывод
теплоносителя
Штуцер ввода
МЭА
03Х18Н11
Труба
03Х18Н11
Труба
03Х18Н11
Труба
Длина
Диаметр, Толщина
(высота),
мм
стенки, мм
мм
Суммарная
прибавка, мм
50
6
150
1
50
6
150
1
50
6
150
1
Результаты расчета
Рабочие условия
Подпись и дата
Элемент
Диаметр отв., не
Расчетная
Расчетное
треб.
температура, °C давление, МПа
укрепления, мм
110
(-0,080000)
-
Ввод пара
Штуцер вывод
110
теплоносителя
Штуцер ввода
110
МЭА
Расчетная
Допускаемое Условие
толщина с уч.
давление, МПа прочности
прибавок, мм
1,0159
0,67025
выполнено
(-0,080000)
-
1,0159
0,67025
выполнено
(-0,080000)
-
1,0159
0,99632
выполнено
Инв. № подл.
Подпись и дата
Взам. инв. №
Инв. № дубл.
Условия испытаний
Элемент
Ввод пара
Штуцер вывод
теплоносителя
Штуцер ввода
МЭА
Расчетное
давление, МПа
0,3262
Диаметр отв., не
Расчетная толщина Допускаемое
треб. укрепления, мм с уч. прибавок, мм давление, МПа
502
1,0389
3,6349
Условие
прочности
выполнено
0,3262
502
1,0389
3,6349
выполнено
0,30541
502
1,0364
3,6349
выполнено
2.3 Расчёт заполнения
Элемент
Фланцевое соединение
№4
куб
Фланцевое соединение
№3
Днище коническое
Фланцевое соединение
Полный
объем, м³
Объем
продукта, м³
Масса
продукта, г
Высота
столба, мм
Макс. высота столба
при 100%, мм
0,0029484
0,0029484
2892,3
3601
3601
1
0,0062832
0,0062832
6163,8
3509
3509
1
0,0029484
0,0029484
2892,3
3309
3309
1
0,042768
0,023562
0,042768
0,023562
41955
23114
3217
2817
3217
2817
1
1
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20
Изм. Лист № документа
Подпись Дата
5
ПРОГРАММА П АССАТ 3.01.0.13. ООО НТП «ТРУБОПРОВОД»
№1
Рабочая зона
Ввод пара
Штуцер вывод
теплоносителя
Рубашка
цилиндрическая ниж
Рубашка
цилиндрическая верх
Фланцевое соединение
№2
дистиллят
Штуцер ввода МЭА
Крышка эллиптическая
№1
0,35343
0,30546∙10-3
0,35343
0,30546∙10-3
3,4671∙105
299,66
2697
2672
2697
2672
1
1
0,30546∙10-3
0,30546∙10-3
299,66
2672
2672
1
0,049383
48445
639,9
639,9
1
0,049383
48445
639,9
639,9
1
0,023562
0,023562
23114
897
897
1
0,098175
0,3061∙10-3
0,098175
0,3061∙10-3
96309
300,29
777
552
777
552
1
1
0,053080
0,053080
52071
312
312
1
0,70644
0,70644
6,9302∙105
–
–
–
Рубашка:
0,049383
Рубашка:
0,049383
2.4 Полости аппарата
– плотность рабочей среды
Vполн– полный объем
Vпрод – объем продукта
M – масса продукта
Элемент
Испытания
Pисп,
МПа
Подпись и дата
Фланцевое соединение №4 Гидроиспытания 0,3
Рубашка цилиндрическая
Гидроиспытания 0,3
ниж
Рубашка цилиндрическая
Гидроиспытания 0,3
верх
Жидкость
,
кг/м³
Vполн, м³ Vпрод, м³ M, г
Да
981
0,60767 0,60767 5,9613∙105 МЭА
Да
981
0,049180 0,049180 48246
Да
981
0,049180 0,049180 48246
Среда H2S
Нет (–
)
Нет (–
МЭА
)
Нет (–
МЭА
)
2.5 Расчет весов и центров тяжести
Подпись и дата
Взам. инв. №
Инв. № дубл.
Рабочие условия (с заполнением продуктом):
Положение центра тяжести (относительно начала координат модели
Элемент
Вес, Н
)
Фланцевое соединение №4
158,49 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 45,939 мм
куб
120,62 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 192 мм
Фланцевое соединение №3
158,49 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 337,94 мм
Днище коническое
638,17 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 624,87 мм
Фланцевое соединение №1
908,43 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 843,98 мм
Рабочая зона
4727,5 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 1804,5 мм
Ввод пара
15,704 X = 0 мм, Y = 327,91 мм, Z = 954 мм
Штуцер вывод теплоносителя 15,704 X = 0 мм, Y = (-327,91) мм, Z = 954 мм
Рубашка цилиндрическая ниж 1187,3 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 1411,5 мм
Рубашка цилиндрическая
1187,3 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 2256,5 мм
верх
Опорные лапы
66,673 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 2045,6 мм
Фланцевое соединение №2
909,76 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 2764 мм
дистиллят
1312,6 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 3074 мм
Штуцер ввода МЭА
15,729 X = (-327,82) мм, Y = 0 мм, Z = 3074 мм
Крышка эллиптическая №1 1432,1 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 3427,8 мм
Инв. № подл.
12854 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 2007,7 мм
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20
Изм. Лист № документа
Подпись Дата
6
ПРОГРАММА П АССАТ 3.01.0.13. ООО НТП «ТРУБОПРОВОД»
Условия испытаний (с заполнением средой)*:
При пневмоиспытаниях, для не заполняемого элемента, или отсутствии испытаний для элемента выводится
сухой вес
Положение центра тяжести (относительно начала координат модели
Элемент
Вес, Н
)
Фланцевое соединение №4
159,04 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 45,939 мм
куб
121,79 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 192 мм
Фланцевое соединение №3
159,04 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 337,94 мм
Днище коническое
646,14 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 624,98 мм
Фланцевое соединение №1
912,82 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 843,98 мм
Рабочая зона
4793,4 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 1804,5 мм
Ввод пара
15,761 X = 0 мм, Y = 327,92 мм, Z = 954 мм
Штуцер вывод теплоносителя 15,761 X = 0 мм, Y = (-327,92) мм, Z = 954 мм
Рубашка цилиндрическая ниж 1196,4 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 1411,5 мм
Рубашка цилиндрическая
1196,4 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 2256,5 мм
верх
Опорные лапы
66,673 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 2045,6 мм
Фланцевое соединение №2
914,15 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 2764 мм
дистиллят
1330,9 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 3074 мм
Штуцер ввода МЭА
15,786 X = (-327,82) мм, Y = 0 мм, Z = 3074 мм
Крышка эллиптическая №1 1442 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 3427,8 мм
*
12986 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 2007,7 мм
Условия монтажа (сухой вес):
Положение центра тяжести (относительно начала координат модели
Инв. № подл.
Подпись и дата
Взам. инв. №
Инв. № дубл.
Подпись и дата
Элемент
Вес, Н
)
Фланцевое соединение №4
130,12 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 45,926 мм
куб
60,167 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 192 мм
Фланцевое соединение №3
130,12 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 337,93 мм
Днище коническое
226,71 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 609,46 мм
Фланцевое соединение №1
681,74 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 843,97 мм
Рабочая зона
1327,3 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 1805,8 мм
Ввод пара
12,765 X = 0 мм, Y = 327,87 мм, Z = 954 мм
Штуцер вывод теплоносителя 12,765 X = 0 мм, Y = (-327,87) мм, Z = 954 мм
Рубашка цилиндрическая ниж 714,12 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 1411,5 мм
Рубашка цилиндрическая
714,12 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 2256,5 мм
верх
Опорные лапы
66,673 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 2045,6 мм
Фланцевое соединение №2
683,08 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 2764 мм
дистиллят
368,05 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 3074 мм
Штуцер ввода МЭА
12,784 X = (-327,78) мм, Y = 0 мм, Z = 3074 мм
Крышка эллиптическая №1 921,41 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 3428,9 мм
6061,9 X = 0 мм, Y = 0 мм, Z = 2007,6 мм
2.6 Использование материалов
Элемент
Материал
Количество
Площадь
поверхности(наружная+внутренняя)
03Х18Н11 Труба
35 Крепеж
Паронит по ГОСТ 481 при
11039 г
2229,8 г
1 шт.
288360 мм²
119140 мм²
34828 мм²
Фланцевое соединение
№4
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20
Изм. Лист № документа
Подпись Дата
7
ПРОГРАММА П АССАТ 3.01.0.13. ООО НТП «ТРУБОПРОВОД»
толщине не более 3 мм
куб
03Х18Н11 Труба
6135,2 г
266630 мм²
03Х18Н11 Труба
35 Крепеж
Паронит по ГОСТ 481 при
толщине не более 3 мм
11039 г
2229,8 г
288360 мм²
119140 мм²
1 шт.
34828 мм²
03Х18Н11 Труба
23118 г
989480 мм²
03Х18Н11 Труба
35 Крепеж
Паронит по ГОСТ 481 при
толщине не более 3 мм
61498 г
8018,5 г
949200 мм²
317420 мм²
1 шт.
48332 мм²
03Х18Н11 Труба
135340 г
5732400 мм²
03Х18Н11 Труба
1301,7 г
57268 мм²
03Х18Н11 Труба
1301,7 г
57268 мм²
12Х18Н10Т Труба
72817 г
3100400 мм²
12Х18Н10Т Труба
72817 г
3100400 мм²
03Х18Н11 Труба
35 (ГОСТ 1050-2013)
5960,7 г
837,81 г
323190 мм²
40337 мм²
03Х18Н11 Труба
35 Крепеж
Паронит по ГОСТ 481 при
толщине не более 3 мм
61634 г
8018,5 г
950020 мм²
317420 мм²
1 шт.
50154 мм²
03Х18Н11 Труба
37529 г
1604000 мм²
03Х18Н11 Труба
1303,5 г
57273 мм²
03Х18Н11 Труба
35 Крепеж
Паронит по ГОСТ 481 при
толщине не более 3 мм
Ст3 Труба
48235 г
8551,1 г
1077200 мм²
330990 мм²
1 шт.
48332 мм²
37169 г
568050 мм²
03Х18Н11 Труба
12Х18Н10Т Труба
35 (ГОСТ 1050-2013)
35 Крепеж
Паронит по ГОСТ 481 при
толщине не более 3 мм
Ст3 Труба
405430 г
145630 г
837,81 г
29048 г
12641000 мм²
6200800 мм²
40337 мм²
1204100 мм²
5 шт.
216470 мм²
37169 г
568050 мм²
Фланцевое соединение
№3
Днище коническое
Фланцевое соединение
№1
Рабочая зона
Ввод пара
Штуцер вывод
теплоносителя
Рубашка
цилиндрическая ниж
Инв. № подл.
Подпись и дата
Взам. инв. №
Инв. № дубл.
Подпись и дата
Рубашка
цилиндрическая верх
Опорные лапы
Фланцевое соединение
№2
дистиллят
Штуцер ввода МЭА
Крышка эллиптическая
№1
Итого:
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20
Изм. Лист № документа
Подпись Дата
8
ПРОГРАММА П АССАТ 3.01.0.13. ООО НТП «ТРУБОПРОВОД»
2.7 Категория оборудования по ТР ТС 032/2013
Элемент,
связанный с
полостью
Только
Группа рабочей
жидкость
среды
( >0.99)
Фланцевое
Да
соединение №4
Рубашка
цилиндрическая Да
ниж
Рубашка
цилиндрическая Да
верх
Вместимость, м3
Произведение
значения
максимального Максимальное
допустимого допустимое
Категория
рабочего
рабочее
оборудования
давления и
давление,
значения
МПа
вместимости,
МПа м3
Не
-0,048614
-0,080000
определено
I
0,60767
I
0,049180
-0,0039344
-0,080000
Не
определено
I
0,049180
0,019672
0,4
Не
определено
2.8 Приложенные нагрузки
Инв. № подл.
Подпись и дата
Взам. инв. №
Инв. № дубл.
Подпись и дата
Рабочие условия:
Название элемента
Нагрузки
Примечание
Фланцевое соединение №4
Авто
куб
F=248,95 Н M=0 Н∙м Q=0 Н Mt=0 Н∙м
Авто
Фланцевое соединение №3 FR=(-279,1) Н FC=0 Н FL=0 Н MC=0 Н∙м ML=0 Н∙м MT=0 Н∙м Авто
Днище коническое
F=1049,7 Н M=0 Н∙м Q=0 Н Mt=0 Н∙м
Авто
Фланцевое соединение №1 FR=(-1075,8) Н FC=0 Н FL=0 Н MC=0 Н∙м ML=0 Н∙м MT=0 Н∙м Авто
Рабочая зона
F=6119,6 Н M=0 Н∙м Q=0 Н Mt=0 Н∙м
Авто
Ввод пара
Авто
Штуцер вывод теплоносителя
Авто
Фланцевое соединение №2 FR=3670,1 Н FC=0 Н FL=0 Н MC=0 Н∙м ML=0 Н∙м MT=0 Н∙м Авто
дистиллят
F=(-2596,3) Н M=0 Н∙м Q=0 Н Mt=0 Н∙м
Авто
Штуцер ввода МЭА
Авто
Условия испытаний:
Название элемента
Нагрузки
Примечание
Фланцевое соединение №4
Авто
куб
F=250,38 Н M=0 Н∙м Q=0 Н Mt=0 Н∙м
Авто
Фланцевое соединение №3 FR=(-280,83) Н FC=0 Н FL=0 Н MC=0 Н∙м ML=0 Н∙м MT=0 Н∙м Авто
Днище коническое
F=658,86 Н M=0 Н∙м Q=0 Н Mt=0 Н∙м
Авто
Фланцевое соединение №1 FR=(-666,58) Н FC=0 Н FL=0 Н MC=0 Н∙м ML=0 Н∙м MT=0 Н∙м Авто
Рабочая зона
F=5767,4 Н M=0 Н∙м Q=0 Н Mt=0 Н∙м
Авто
Ввод пара
Авто
Штуцер вывод теплоносителя
Авто
Фланцевое соединение №2 FR=3702,8 Н FC=0 Н FL=0 Н MC=0 Н∙м ML=0 Н∙м MT=0 Н∙м Авто
дистиллят
F=(-2622,2) Н M=0 Н∙м Q=0 Н Mt=0 Н∙м
Авто
Штуцер ввода МЭА
Авто
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20
Изм. Лист № документа
Подпись Дата
9
ПРОГРАММА П АССАТ 3.01.0.13. ООО НТП «ТРУБОПРОВОД»
3 Эпюры сил и моментов
Инв. № подл.
Подпись и дата
Взам. инв. №
Инв. № дубл.
Подпись и дата
3.1 Расчёт в рабочих условиях
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20
Изм. Лист № документа
Подпись Дата
10
ПРОГРАММА П АССАТ 3.01.0.13. ООО НТП «ТРУБОПРОВОД»
Инв. № подл.
Подпись и дата
Взам. инв. №
Инв. № дубл.
Подпись и дата
3.2 Расчёт в условиях испытаний (Гидроиспытания)
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20
Изм. Лист № документа
Подпись Дата
11
ПРОГРАММА П АССАТ 3.01.0.13. ООО НТП «ТРУБОПРОВОД»
4 Список литературы
Инв. № подл.
Подпись и дата
Взам. инв. №
Инв. № дубл.
Подпись и дата
1. ГОСТ 34233.1-2017. Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Общие требования.
2. ГОСТ 34233.2-2017. Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Расчет цилиндрических
и конических обечаек, выпуклых и плоских днищ и крышек.
3. ГОСТ 34233.3-2017. Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Укрепление отверстий в
обечайках и днищах при внутреннем и внешнем давлениях. Расчет на прочность обечаек и днищ при
внешних статических нагрузках на штуцер.
4. ГОСТ 34233.4-2017. Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Расчет на прочность и
герметичность фланцевых соединений.
5. ГОСТ 34233.5-2017. Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Расчет обечаек и днищ
от воздействия опорных нагрузок.
6. ГОСТ 34233.8-2017. Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Сосуды и аппараты с
рубашками.
Лист
ВР-НГТУ-16ТМО-000-20
Изм. Лист № документа
Подпись Дата
12
ПРОГРАММА П АССАТ 3.01.0.13. ООО НТП «ТРУБОПРОВОД»
Министерство образования и науки РФ
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение
высшего образования
НИЖЕГОРОДСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ
УНИВЕРСИТЕТ им. Р.Е.Алексеева
ДЗЕРЖИНСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ
(ФИЛИАЛ)Дзержинский политехнический институт (филиал)
Кафедра «Технологическое оборудование и транспортные системы»
РАРАБОТКА РОТОРНО-ПЛЕНОЧНОГО ИСПАРИТЕЛЯ ДЛЯ РЕГЕНЕРАЦИИ
МОНОЭТАНОЛАМИНА
(ВР-НГТУ-16ТМО-000-20 ПЗ)
Приложение Ж
Расчет теплообменного оборудования «Ридан»
2020г.
г. Нижний Новгород, ул. Коминтерна, 16, тел/факс +7(831) 277-88-55, 8-800-700-8885
(бесплатный), e-mail: cs@ridan.ru, http://теплообменник.рф
Объект: Т-15110, Т-15070
Расчет №: 890529 (к ОЛ №01217479)
Тип
Назначение:
НН№22
Контур
Среда
% содержания
Промышленное
Жилищно-коммунальное
Дата: 10.06.2020
Горячая сторона
Холодная сторона
МЕА-23%, вода- 77%
Расход , т/ч
6,0
Этиленгликоль
38
6,0
Температура на входе, С°
95,4
35
Температура на выходе, С°
40
48,95
Потери давления, м.вод.ст.
0,01
0,1
Скорость в порту, м/с
22,4
0,2
Скорость в каналах, м/с
0,03
0,12
Тепловая нагрузка, ккал/ч
70 549
Запас площади поверхности, %
16,8
Коэф. теплопередачи, ккал/м2*ч*К
469
Эффективная площадь, м2
4,94
Число пластин
/ 548
21
Компоновка каналов
1 x 10 + 0 x 0
1 x 10 + 0 x 0
Внутренний объём, л
7,5
7,5
Толщина, материал пластин
0.5 мм AISI316L
Материал прокладок
EPDM
Расчетное/пробное давление, кгс/см2
16/23
Расчетная температура, С°
110
Соединение фланцевое Ду100, Ру16
ГОСТ 33259-2015
Соединение фланцевое Ду100, Ру16 ГОСТ
33259-2015
Межфланцевые прокладки
Прокладка А-100-10/16 ПОН-Б ГОСТ
15180-86
Прокладка А-100-10/16 ПОН-Б ГОСТ
15180-86
Ответные фланцы
Фланец 100-16-01-1-B-Ст.20-III-dв110
ГОСТ 33259-2015
Фланец 100-16-01-1-B-Ст.20-III-dв110 ГОСТ
33259-2015
Соединения
Покрытие портов
ПОСТАВЩИК:
_____________________/________________________
МП
ПОКУПАТЕЛЬ:
данные расчета проверены и согласованы
_____________________/________________________
Стр. 1 из 2
МП
Фактические значения параметров теплообменника зависят от степени соответствия реальных условий расчетным. Приведенные размеры и масса являются ориентировочными, не могут быть использованы в
конструкторских чертежах и уточняются при поставке. Любая информация технического характера, изложенная в данном документе является конфиденциальной информацией. Конфиденциальная информация не
может без письменного согласия правообладателя использоваться или копироваться, воспроизводиться, транслироваться или передаваться третьим лицам любым другим способом.
г. Нижний Новгород, ул. Коминтерна, 16, тел/факс +7(831) 277-88-55, 8-800-700-8885
(бесплатный), e-mail: cs@ridan.ru, http://теплообменник.рф
Объект: Т-15110, Т-15070
Расчет №: 890529 (к ОЛ №01217479)
Тип
Назначение:
НН№22
Промышленное
Жилищно-коммунальное
Дата: 10.06.2020
Масса нетто: 327,25 кг.
Внутренний объем: 15 л.
Длина 705 мм.
Максимальное кол-во пластин: 41
F1 - Вход горячей среды
F2 - Выход холодной среды
F3 - Вход холодной среды
F4 - Выход горячей среды
ПОСТАВЩИК:
_____________________/________________________
МП
ПОКУПАТЕЛЬ:
данные расчета проверены и согласованы
_____________________/________________________
Стр. 2 из 2
МП
Фактические значения параметров теплообменника зависят от степени соответствия реальных условий расчетным. Приведенные размеры и масса являются ориентировочными, не могут быть использованы в
конструкторских чертежах и уточняются при поставке. Любая информация технического характера, изложенная в данном документе является конфиденциальной информацией. Конфиденциальная информация не
может без письменного согласия правообладателя использоваться или копироваться, воспроизводиться, транслироваться или передаваться третьим лицам любым другим способом.
г. Нижний Новгород, ул. Коминтерна, 16, тел/факс +7(831) 277-88-55, 8-800-700-8885
(бесплатный), e-mail: cs@ridan.ru, http://теплообменник.рф
Объект: Т-15110, Т-15070
Расчет №: 890595 (к ОЛ №01217479)
Тип
Назначение:
НН№22
Контур
Среда
% содержания
Расход , т/ч
Промышленное
Жилищно-коммунальное
Горячая сторона
Дата: 10.06.2020
Холодная сторона
МЭА 27%, вода 65%, 8%
гидроксиэтилпиперазин
Этиленгликоль
38
3,7
0,2
Температура на входе, С°
98,1
11
Температура на выходе, С°
86,44
79,52
Потери давления, м.вод.ст.
0,02
0,01
Скорость в порту, м/с
0,13
9,18
Скорость в каналах, м/с
0,05
0,01
Тепловая нагрузка, ккал/ч
37 464
Запас площади поверхности, %
86,4
Коэф. теплопередачи, ккал/м2*ч*К
236
Эффективная площадь, м2
8,06
Число пластин
/ 441
33
Компоновка каналов
1 x 16 + 0 x 0
1 x 16 + 0 x 0
Внутренний объём, л
12,0
12,0
Толщина, материал пластин
0.5 мм AISI316L
Материал прокладок
EPDM
Расчетное/пробное давление, кгс/см2
16/23
Расчетная температура, С°
110
Соединение фланцевое Ду100, Ру16
ГОСТ 33259-2015
Соединение фланцевое Ду100, Ру16 ГОСТ
33259-2015
Межфланцевые прокладки
Прокладка А-100-10/16 ПОН-Б ГОСТ
15180-86
Прокладка А-100-10/16 ПОН-Б ГОСТ
15180-86
Ответные фланцы
Фланец 100-16-01-1-B-Ст.20-III-dв110
ГОСТ 33259-2015
Фланец 100-16-01-1-B-Ст.20-III-dв110 ГОСТ
33259-2015
Соединения
Покрытие портов
ПОСТАВЩИК:
_____________________/________________________
МП
ПОКУПАТЕЛЬ:
данные расчета проверены и согласованы
_____________________/________________________
Стр. 1 из 2
МП
Фактические значения параметров теплообменника зависят от степени соответствия реальных условий расчетным. Приведенные размеры и масса являются ориентировочными, не могут быть использованы в
конструкторских чертежах и уточняются при поставке. Любая информация технического характера, изложенная в данном документе является конфиденциальной информацией. Конфиденциальная информация не
может без письменного согласия правообладателя использоваться или копироваться, воспроизводиться, транслироваться или передаваться третьим лицам любым другим способом.
г. Нижний Новгород, ул. Коминтерна, 16, тел/факс +7(831) 277-88-55, 8-800-700-8885
(бесплатный), e-mail: cs@ridan.ru, http://теплообменник.рф
Объект: Т-15110, Т-15070
Расчет №: 890595 (к ОЛ №01217479)
Тип
Назначение:
НН№22
Промышленное
Жилищно-коммунальное
Дата: 10.06.2020
Масса нетто: 343,77 кг.
Внутренний объем: 24 л.
Длина 705 мм.
Максимальное кол-во пластин: 41
F1 - Вход горячей среды
F2 - Выход холодной среды
F3 - Вход холодной среды
F4 - Выход горячей среды
Примечание:
Аппарат укомплектовать сепаратором на выходе по нагреваемой стороне (F2)
ПОСТАВЩИК:
_____________________/________________________
МП
ПОКУПАТЕЛЬ:
данные расчета проверены и согласованы
_____________________/________________________
Стр. 2 из 2
МП
Фактические значения параметров теплообменника зависят от степени соответствия реальных условий расчетным. Приведенные размеры и масса являются ориентировочными, не могут быть использованы в
конструкторских чертежах и уточняются при поставке. Любая информация технического характера, изложенная в данном документе является конфиденциальной информацией. Конфиденциальная информация не
может без письменного согласия правообладателя использоваться или копироваться, воспроизводиться, транслироваться или передаваться третьим лицам любым другим способом.
-
"
#
-16"
-001-20
TI H
15100-15
L
#
A
;
>
2
=
>
5
>
1
>
7
=
0
G
5
=
8
5
0
8
<
5
=
>
2
0
=
8
5
A
@
5
4
K
2
B
@
C
1
>
?
@
>
2
>
4
5
C
:
2
5
=
=
>
5
@
0
D
8
G
5
A
:
>
5
1
1
B
@
0
1
>
B
0
=
=
K
9
1
1
8
A
B
8
;
;
O
B
2
2
5
3
5
=
5
@
8
@
>
2
0
=
K
9
3
3
0
7
>
2
0
O
D
0
7
0
4
8
A
B
8
;
;
O
B
0
1
1
C
1
TT
15100-14
1
PICA
#
?
@
0
2
;
5
=
8
5
2
0
:
C
C
<
-=
0
A
>
A
>
<
15100-13
H
L
1
T
15100-12
TIC
15100-10
TT
04100-6
15100-9
15100-11
15100-8
=
0
TT
L
3
15140-1
15100-7
2
15140-2
15140-2
A
HH
TI H
PI
15150-2
>
B
4
0
B
G
8
:
0
4
0
2
;
5
=
8
O
2
!
1
@
>
A
15100-1
3
3
15090-12
15090-2
15090-11
15060-12
>
B
E
>
4
K
15090-10
LT
FI!
H
15090-6
L
LL
15120-5
FT
15090-4
15080
L
LL
15160
2
15190-1
$15190
15160-1
1
15090-7
15090-8
>
B
E
>
4
K
4
@
5
=
0
6
15090-5
15090-9
15-
-04037-I
>
B
E
>
4
K
4
@
5
=
0
6
15-
-04037-I
>
B
E
>
4
K
4
@
5
=
0
6
15050
15120-6
PdT
HH
@
5
3
5
=
5
@
8
@
.
15130-1
15120-6
15130-2
15130
>
B
E
>
4
K
4
@
5
=
0
6
FT
LI!
15-
-04037-I
>
B
E
>
4
K
4
@
5
=
0
6
LT
15060-11
L
LL
B
:
;
. A
C
E
>
9
E
>
4
15090-3
HH
15120
LI!
15190-2
A
15120-4
15060-10
15060-15
H
PI
15140-2
15090-13
15060-14
?
>
4
?
8
B
:
0
"
15140
TT
LT
B
:
;
. A
C
E
>
9
E
>
4
15020-3
L
LL
=
0
15090-14
B
:
;
. A
C
E
>
9
E
>
4
L
FT
15020-1
!
?
@
0
2
. !
15120-1
TI!
FI!
=
2
. !?
>
4
;
.
>
4
?
. 8
4
0
B
0
7
0
<
. 8
=
2
. !
=
2
. !4
C
1
;
.
>
4
?
. 8
4
0
B
0
15120-2
15060-17
15060-13
15020-4
$15010
L
15060
15060-9
15020-2
15060-16
15020
FT
15140-1
HH
15030
FI
15150
LI!
FQIA
5
@
2
. ?
@
8
<
5
=
.
15060-18
>
=
B
@
>
;
L
?
5
@
5
?
>
;
=
5
=
8
O
TV 15060-3
15020-5
M-PSV
1
15180-2
TT
15090
15060-5
15180-1
=
0
L
LL
15100-2
15060-2
15040
L
LL
$15180
PI
15140-1
15090-1
15060-1
15060-4
15060-8
TV 15060-6
15060-7
FT
15100-5
FI!
H
FT
FI!
H
L
15170-2
15100-6
TT
H
PdT
15120-3
=
0
@
5
3
5
=
5
@
.
TI!
A
HH
H
15100
1
3
15190-3
TI!
HH
H
15150-1
1
!
15170
15170-2
"
15070
H=100
04100-6
15170-3
15170-1
:
A
?
;
8
:
0
F
8
O
>
1
>
@
C
4
>
2
0
=
8
O
>
7
0
8
<
5
=
>
2
0
=
8
5
>
;%
0
@
0
:
B
5
@
8
A
B
8
:
0
@
8
<
5
G
0
=
8
O
$
15010 $
;
8
L
B
@
A
5
B
G
0
B
K
9
1
15020
2
@
>
:
C
1
(A
:
;
0
4
A
:
0
O
5
<
:
>
A
B
L
) 1
15030
0
A
>
A
?
>
3
@
C
6
=
>
9
(1
>
G
:
>
2
>
9
)
1
15050
0
A
>
A
1
15060
<
:
>
A
B
L
1
C
D
5
@
=
0
O
1
"
15070
>
4
>
3
@
5
2
0
B
5
;
L
-:
>
=
4
5
=
A
0
B
>
@
1
15080
0
A
>
A
1
15090
<
:
>
A
B
L
:
C
1
>
2
>
3
>
?
@
>
4
C
:
B
0 1
15100 >
B
>
@
=
>
-?
;
5
=
>
G
=
K
9
8
A
?
0
@
8
B
5
;
L1
15120 !
1
>
@
=
>
8
:
4
8
A
B
8
;
;
O
B
0
1
15130
A
>
A
1
"
15140 %
>
;
>
4
8
;
L
=
8
:
2
>
4
>
:
>
;
L
F
5
2
>
3
>
:
>
=
B
C
@
01
15150
>
4
>
:
>
;
L
F
5
2
>
9
2
0
:
C
C
<
-=
0
A
>
A 1
15160 &
8
@
:
C
;
O
F
8
>
=
=
K
9
=
0
A
>
A
2
>
4
K 1
!
15170 !
5
?
0
@
0
B
>
@
-:
0
?
;
5
>
B
1
>
9
=
8
: 1
$
15180
4
A
>
@
1
5
@
0
1
3
0
7
>
2
1
$
15190 $
;
8
L
B
@
C
3
>
;
L
=
K
9
1
-
"
#
-16"
-001-20
8
B
.
0
A
A
0
0
A
H
B
0
1
7
<
.
8
A
B !4
>
:
C
<
.
>
4
?
.
0
B
0"
5
E
=
>
;
>
3
8
G
5
A
:
0
O
A
E
5
<
0
0
7
@
0
1
.
0
;
:
8
=
!
.
.
@
>
2
.
!
C
E
0
=
>
2
.
.
@
5
3
5
=
5
@
0
F
8
8
8AB 8AB>2 1
"
.:
>
=
B
@
.
16-"
"
#
.:
>
=
B
@
.
0
;
0
E
=
8
=
.
.
#
B
2
.
8
:
>
2
.
.
>
?
8
@
>
2
0
;
$
@
>
<
0
B A1
-
"
#
-16"
-002-20
;
0
=
?
5
@
2
>
3
>
M
B
0
6
0
.
B
<
.0,000.
9,6
4
K
<
>
A
>
A
28,58
30,29
23,14
24
1,500
6000
0,000
)
#
!
2 - >
A
=
.B
5
E
=
5,52
6
9
,
1
2
Ç
3<
10
>
=
B
@
>
;
;
5
@
58,56
)
!
#
3 - :
>
<
?
@
5
A
A
>
@
K
25,02
18000
216
15,27
0,500
h?
@
8
O
<
:
0
=1500
1500
1,000 0,750 0,500
6000
11,22
25,5
2,4
6000
12
18,39
18,64
16,8
12,34
6000
72
3
6000
72
4
5
!
?
@
0
2
. !
6000
72
6
7
6000
72
8
9
0
7
@
5
7
-
+7,950
+7,950
+8,700
+6,500
+7,050
+6,500
+7,050
+6,450
+5,000
=
2
. !?
>
4
;
.
>
4
?
. 8
4
0
B
0
7
0
<
. 8
=
2
. !
=
2
. !4
C
1
;
.
>
4
?
. 8
4
0
B
0
6000
72
4
5
3 2
+6,450
1
+5,300
+4,050
+3,500
+2,850
+3,450
+3,730
6
9
+1,100
8
7
C
@
.G
.?
.
6000
6000
18000
0,000
:
A
?
;
8
:
0
F
8
O
>
1
>
@
C
4
>
2
0
=
8
O
+1,100
-0,150
>
7
0
8
<
5
=
>
2
0
=
8
5
>
;%
0
@
0
:
B
5
@
8
A
B
8
:
0
@
8
<
5
G
0
=
8
O
1
$
;
8
L
B
@
C
3
>
;
L
=
K
9
1
2
4
A
>
@
1
5
@
0
1
3
0
7
>
2
1
3
!
5
?
0
@
0
B
>
@
-:
0
?
;
5
>
B
1
>
9
=
8
: 1
4
;
0
A
B
8
=
G
0
B
K
9
B
5
?
;
>
>
1
<
5
=
=
8
: 1
5
>
B
>
@
=
>
-?
;
5
=
>
G
=
K
9
8
A
?
0
@
8
B
5
;
L1
6
2
@
>
:
C
1
(A
:
;
0
4
A
:
0
O
5
<
:
>
A
B
L
) 1
7
<
:
>
A
B
L
:
C
1
>
2
>
3
>
?
@
>
4
C
:
B
0 1
8
!
1
>
@
=
>
8
:
4
8
A
B
8
;
;
O
B
0
1
9
<
:
>
A
B
L
1
C
D
5
@
=
0
O
1
2,38
2
6000
72
5
@
2
. ?
@
8
<
5
=
.
1
6000
72
3600
6000
72
6000
-
"
#
-16"
-002-20
8
B
.
0
A
A
0
0
A
H
B
0
1
7
<
.
8
A
B !4
>
:
C
<
.
>
4
?
.
0
B
0
0
7
@
0
1
.
0
;
:
8
=
!
.
.
@
>
2
.
!
C
E
0
=
>
2
.
.
"
.:
>
=
B
@
.
=
>B
6
0=
K
9G
5
@
B
6
5
8
A
B
8
A
B
>
2 1
16-"
"
#
.:
>
=
B
@
.
0
;
0
E
=
8
=
.
.
#
B
2
.
8
:
>
2
.
.
>
?
8
@
>
2
0
;
$
@
>
<
0
B A1
-
"
#
-16"
-003-20
!
27
6
3
15
13
7
8
400
637
5
16
(2)
1
9
1
300
100
320
2
850
10
28
E
>
4
1
K
E
>
4
H
;
0
<
0
1
K
E
>
4
?
0
@
0
1
1-2
E
>
4
B
5
?
;
>
=
>
A
8
B
5
;
O
2
@
C
1
0
H
:
C 2
1-2
K
E
>
4
B
5
?
;
>
=
>
A
8
B
5
;
O
8
7
@
C
1
0
H
:
82
E
>
4
B
5
?
;
>
=
>
A
8
B
5
;
O
2
A
B
0
:
0
= 1
K
E
>
4
B
5
?
;
>
=
>
A
8
B
5
;
O
8
7
A
B
0
:
0
=
01
!
"
5264-80 #
- 8æ
2
0
8
<
5
=
>
2
0
=
8
5
@
0
1
>
G
5
3
>
?
@
>
A
B
@
0
=
A
B
2
0
0
1
>
G
5
5
860
4
300
0
A
G
5
B
=
>
5
?
@
>
1
=
>
5
0
2
;
5
=
8
5
,
2
0
(:
3
A
/A
<
)
8
A
?
K
B
0
=
8
O
2
2
5
@
B
8
:
0
;
L
=
>
<
?
>
;
>
6
5
=
8
8
8
A
?
K
B
0
=
8
O
2
3
>
@
8
7
>
=
B
0
;
L
=
>
<
?
>
;
>
6
5
=
8
8
!
:
>
@
>
A
B
L
?
>
4
J
5
<
0
8
A
=
8
6
5
=
8
O
4
0
2
;
5
=
8
O
?
@
8
8
A
?
K
B
0
=
8
8
,
2
0
(:
3
A
/A
<
) 2
<
8
=
C
B
C
=
5
1
>
;
5
5
0
A
G
5
B
=
0
O
A
B
5
=
:
8
"
5
<
?
5
@
0
B
C
@
0
,
0
8
=
8
<
0
;
L
=
>
-4
>
?
C
A
B
8
<
0
O
>
B
@
8
F
0
B
5
;
L
=
0
O
A
B
5
=
:
8
,
!
=
0
E
>
4
O
I
9
5
A
O
?
>
4
4
0
2
;
5
=
8
5
<
!
:
>
@
>
A
B
L
?
>
4
>
3
@
5
2
0
8
>
E
;
0
6
4
5
=
8
O
A
B
5
=
:
8
, 0!
/G
11
@
C
?
?
0
A
@
5
4
K
?
>
"
"
!
032/2013
7
@
K
2
>
>
?
0
A
=
>
A
B
L
(4
0
, =
5
B
)
76
>
6
0
@
>
>
?
0
A
=
>
A
B
L
(4
0
, =
5
B
)
%
0
@
0
:
B
5
@
8
A
B
8
:
0
@
0
1
>
G
5
9
A
@
5
4
K
14
50Å
12
20
200
200
50
50
25
25
2
2
2
2
2
2
2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
K
7
K
2
0
5
B
(4
0
, =
5
B
)
K
7
K
2
0
5
B
:
>
@
@
>
7
8
>
=
=
>
5
@
0
A
B
@
5
A
:
8
2
0
=
8
5
(4
0
, =
5
B
)
8
=
8
<
0
;
L
=
0
O
"
5
<
?
5
@
0
B
C
@
0
,
4
0
-40
400
!
0
:
A
8
<
0
;
L
=
0
O
846,18±1,15
03%
18
11
@
8
1
0
2
:
0
4
;
O
:
>
<
?
5
=
A
0
F
8
8
:
>
@
@
>
7
8
8
, M
@
@
>
7
8
8
, <
<
2
0
A
G
5
B
=
K
9
, =
0
7
=
0
G
5
=
=
K
9
A
@
>
:
A
;
C
6
1
K
, ;
5
B
15
'
8
A
;
>
F
8
:
;
>
2
=
0
3
@
C
6
5
=
8
O
7
0
2
5
A
L
A
@
>
:
A
;
C
6
1
K
, =
5
1
>
;
5
5
-
@
C
?
?
0
A
>
A
C
4
0
?
>
!
"
34347-2017
3
3
<
5
A
B
8
<
>
A
B
L
,<
0,8
0
1
0
@
8
B
=
K
5
@
0
7
<
5
@
K
, <
<
4656E
1087E
815
0
7
=
0
G
5
=
8
5
5
3
5
=
5
@
0
F
8
O
"
5
<
?
5
@
0
B
C
@
0
=
0
8
1
>
;
5
5
E
>
;
>
4
=
>
9
?
O
B
8
4
=
5
2
:
8
, 0!
%
0
@
0
:
B
5
@
8
A
B
8
:
0
>
A
:
>
@
>
A
B
=
>
<
C
=
0
?
>
@
C
2
5
B
@
0
@
0
9
>
=
0
(B
5
@
@
8
B
>
@
8
8
5
9
A
<
8
G
=
>
A
B
L
, 1
0
;
;
C
A
B
0
=
>
2
:
8
A
>
A
C
4
0
) !
5
A
B
>
C
A
B
0
=
>
2
:
8
1087
!
"
%
(4
0
., =
5
B
)
5
@
2
. ?
@
8
<
5
=
.
>
@
?
C
A
0,2 (2)
0,2 (2)
0,006
0,2 (2)
110
<
8
=
C
A
40
1
=
5
B
4
0
0
<
8
=
C
A
30
=
5
1
>
;
5
5
8
?
>
<
5
I
=
5
8
8
5
3
8
A
B
@
0
F
8
O
2
>
@
3
0
=
0
E
!
"
%
=
5
B
5
9
A
B
2
8
5
?
@
0
2
8
;
03-584-03
=
5
B
"
5
E
=
8
G
5
A
:
8
5
B
@
5
1
>
2
0
=
8
O
45Å
!
?
@
0
2
. !
0
A
?
>
;
>
6
5
=
8
5
H
B
C
F
5
@
>
2
=
2
. !?
>
4
;
.
>
4
?
. 8
4
0
B
0
7
0
<
. 8
=
2
. !
=
2
. !4
C
1
;
.
>
4
?
. 8
4
0
B
0
2
0
:
3
A
/A
<
!
>
A
B
0
2
0
B
5
@
8
0
;
>
1
5
G
0
9
:
8
, 4
=
8
I
1
2
1
2
(
B
K
@
8
0
2
;
5
=
8
5
C
A
;
>
2
=
>
5
C
"
5
E
=
8
G
5
A
:
0
O
E
0
@
0
:
B
5
@
8
A
B
8
:
0
2
#
A
;
>
2
=
K
9
?
@
>
E
>
4
,
<
<
C
0
7
=
0
G
5
=
8
5
>
;
8
G
.
4625,68
1
>
7
=
0
G
5
=
8
5
985
1
1.
?
?
0
@
0
B8
7
3
>
B
>
2
8
B
L?
>B
@
5
1
>
2
0
=
8
O
<"
@
0
2
8
;C
A
B
@
>
9
A
B
2
081
5
7
>
?
0
A
=
>
9M
:
A
?
;
C
0
B
0
F
8
8
A
>
A
C
4
>
2
, @
0
1
>
B
0
N
I
E
8?
>
44
0
2
;
5
=
8
5
<
" 8
!
"34347-2017 "!
>
A
C
4
K80
?
?
0
@
0
B
KA
B
0
;
L
=
K
5
A
2
0
@
=
K
5
.
1
I
5
8B
5
E
=
8
G
5
A
:
8
5
C
A
;
>
2
8
O
."
2.
?
?
0
@
0
B
?
>
4
;
5
6
8
B
@
5
3
8
A
B
@
0
F
8
8
2
>
@
3
0
=
0
E
>
A
B
5
E
=
0
4
7
>
@
0
8
4
>
;
6
5
=
A
>
>
B
2
5
B
A
B
2
>
2
0
B
L
8
=
A
B
@
C
:
F
8
8
«
@
0
2
8
;
0
C
A
B
@
>
9
A
B
2
0
8
1
5
7
;
>
?
0
A
B
=
>
9
M
:
A
?
;
C
0
B
0
F
8
8
A
>
A
C
4
>
2
, @
0
1
>
B
0
N
I
E
8?
>
4
4
0
2
;
5
=
8
5
<
».
3. !
2
0
@
:
C2
K
?
>
;
=
8
B
L?
>
!
"26-3-87 "!
2
0
@
:
02E
8
<
8
G
5
A
:
>
<<
0
H
8
=
>
A
B
@
>
5
=
8
8
.
1
I
5
8
?
>
;
>
6
5
=
8
O
."
4. !
2
0
@
=
K
5
H
2
K
?
>
4
2
5
@
3
=
C
B
L
C
;
L
B
@
0
7
2
C
:
>
2
>
<
C
:
>
=
B
@
>
;
N
2
>
1
J
5
<
5
100%
5. !
2
0
@
=
K
5H
2
K8
A
?
K
B
0
B
L=
0A
B
>
9
:
>
A
B
L?
@
>
B
8
2<
5
6
:
@
8
A
B
0
;
;
8
B
=
>
9:
>
@
@
>
7
8
8?
>
!
"
6032-89 "!
B
0
;
88A
?
;
0
2
K:
>
@
@
>
7
8
>
=
=
>
A
B
>
9
:
8
5
.
5
B
>
4
K8
A
?
K
B
0
=
8
O=
0?
@
>
G
=
>
A
B
L?
@
>
B
8
2
<
5
6
:
@
8
A
B
0
;
;
8
B
=
>
9
:
>
@
@
>
7
8
8
."
6.
0
B
5
@
8
0
;
L
=
>
5
8
A
?
>
;
=
5
=
8
5
:
>
@
?
C
A
0
0
?
?
0
@
0
B
0
- 03%
18
11.
7.
8
4
K
8
@
0
7
@
5
7
K
?
@
5
4
A
B
2
0
;
5
=
K
=
0
;
8
A
B
5
2.
8. "
@
5
1
>
2
0
=
8
O :B
>
G
=
>
A
B
8
8
7
3
>
B
>
2
;
5
=
8
O
:
>
@
?
C
A
=
K
E
M
;
5
<
5
=
B
>
2
0
?
?
0
@
0
B
0A
>
3
;
0
A
=
>
!
"
34347-2017.
9.
5
@
5
4
C
A
B
0
=
>
2
:
>
9
=
0
3
@
5
2
0
B
5
;
L
=
K
E
M
;
5
<
5
=
B
>
2
:
>
@
?
C
A
0
?
?
0
@
0
B
0
>
1
@
0
1
>
B
0
B
L
<
>
=
B
0
6
=
>
9
B
5
@
<
>
?
0
A
B
>
9
Gripcott NF.
10.
?
?
0
@
0
B
B
5
?
;
>
8
7
>
;
8
@
>
2
0
B
L
?
>
;
=
>
A
B
L
N
.
11.
?
?
0
@
0
B8
A
?
K
B
0
B
L=
0?
@
>
G
=
>
A
B
L3
8
4
@
0
2
;
8
G
5
A
:
823
>
@
8
7
>
=
B
0
;
L
=
>
<?
>
;
>
6
5
=
8
8?
>
4
4
0
2
;
5
=
8
5
<
0,2
0
.
12. '
0
A
B
LM
;
5
<
5
=
B
>
2>
1
>
@
C
4
>
2
0
=
8
O
, =
0
E
>
4
O
I
A
8
O2
=
5?
>
;
>
A
:
>
A
B
8@
0
7
@
5
7
0
, C
A
;
>
2
=
>=
5
?
>
:
0
7
0
=
K
.
-
"
#
-16"
-003-20 !
8
B
.
0
A
A
0
0
A
H
B
0
1
7
<
.
8
A
B !4
>
:
C
<
.
>
4
?
.
0
B
0>
B
>
@
=
>
-?
;
5
=
>
G
=
K
9 1741,32 1:5
0
7
@
0
1
.
0
;
:
8
=
!
.
.
@
>
2
.
!
C
E
0
=
>
2
.
.
8
A
?
0
@
8
B
5
;
L 8AB 1 8AB>2 2
"
.:
>
=
B
@
.
16-"
"
#
.:
>
=
B
@
.
0
;
0
E
=
8
=
.
.
#
B
2
.
8
:
>
2
.
.
>
?
8
@
>
2
0
;
$
@
>
<
0
B A2 3"
-
"
#
-16"
-003-20
!
-
(1:2)(1)
10
3
Ç
26
4
Ç
00
5
Ç
(1:2)(1)
5
Ç51
15Å
Ç67
72
300
Ç65
R9
Ç70
-
(1:2)(1)
120
45Å
Ç219
Ç325
Ç417
60Å
(2:1)
Ç512
Ç3
Ç640
.> 2
B
21
2,5
R150
Ç20
Ç55
(2:1)(1)
Ç600
24
25
26
Ç306
29
22
23
!
"
14771-76
Ç640
Ç210
!
"
14771-76
20
Ç500
6
30
=
2
. !?
>
4
;
.
>
4
?
. 8
4
0
B
0
7
0
<
. 8
=
2
. !
=
2
. !4
C
1
;
.
>
4
?
. 8
4
0
B
0
(1:1)(1)
22
24 >
B
2
.
M20
12 >
B
2
.
18
19
20
21
M20
12 >
B
2
.
7
<
.
8
A
B !4
>
:
C
<
.
>
4
?
.
0
B
0
8
A
B
2
-
"
#
-16"
-003-20 !
>
?
8
@
>
2
0
;
$
@
>
<
0
B A1
-
"
#
-16"
-004-20
!
6,05
Ç497,5
8
Ç442
6
7
2
!
"
14771-76
!
"
14771-76
!
"
14771-76
3
Ç12,1
Ç601
-
,98
1
45Å
60Å
Ç200
2692,25
,15
2
Ç50 93,68
Ç4
Ç311
5
9
10
11
12
157,3
5
60,5
=
2
. !?
>
4
;
.
>
4
?
. 8
4
0
B
0
7
0
<
. 8
=
2
. !
=
2
. !4
C
1
;
.
>
4
?
. 8
4
0
B
0
4
Ç426
Ç415
Ç385
32,67
14,52
883,3
!
?
@
0
2
. !
5
@
2
. ?
@
8
<
5
=
.
1609,3±1,85
Ç78,6
M8
16 >
B
2
.
"
5
E
=
8
G
5
A
:
8
5
B
@
5
1
>
2
0
=
8
O
1.*0
7
<
5
@
4
;
O
A
?
@
0
2
>
:
2.
5
C
:
0
7
0
=
=
K
5
D
0
A
:
8
=
0
@
>
B
>
@
5
2
K
?
>
;
=
8
B
L
1E
45°
3.
0
B
5
@
8
0
;
L
=
>
5
8
A
?
>
;
=
5
=
8
5
@
>
B
>
@
0
03%
18
11
!
"
5632-72
4.
0
:
A
8
<
0
;
L
=
K
9
4
>
?
C
A
B
8
<
K
9
?
@
>
3
8
1
2
0
;
0
@
>
B
>
@
0
0,1 <
<
5. >
B
>
@
2
A
>
1
@
0
=
=
>
<
2
8
4
5
?
@
>
2
5
@
8
B
L
H
0
@
=
8
@
=
K
9
<
5
E
0
=
8
7
<
C
:
0
6
4
>
3
>
@
>
;
8
:
0
-
"
#
-16"
-004-20 !
8
B
.
0
A
A
0
0
A
H
B
0
1
7
<
.
8
A
B !4
>
:
C
<
.
>
4
?
.
0
B
0
>
B
>
@
0
7
@
0
1
.
0
;
:
8
=
!
.
.
213,41 1:4
@
>
2
.
!
C
E
0
=
>
2
.
.
!
1
>
@
>
G
=
K
9
G
5
@
B
5
68AB 8AB>2 1
"
.:
>
=
B
@
.
16-"
"
#
.:
>
=
B
@
.
0
;
0
E
=
8
=
.
.
#
B
2
.
8
:
>
2
.
.
>
?
8
@
>
2
0
;
$
@
>
<
0
B A1
78
Ç273
Ç226
2N1
0
3Ç 4 6
0
Ç3
180
2
2N
!
?
@
0
2
. !
!
"
14771-76 "
3 #
2
Ç257
8
N2
Ç21
3
20
=
2
. !?
>
4
;
.
>
4
?
. 8
4
0
B
0
7
0
<
. 8
=
2
. !
=
2
. !4
C
1
;
.
>
4
?
. 8
4
0
B
0
1
340
-
!
"
14771-76 !
6 #
20
5
@
2
. ?
@
8
<
5
=
.
-
"
#
-16"
-005-20
!
Ra 12,5
11 >
B
2
.
N1
-
"
#
-16"
-005-20 !
8
B
.
0
A
A
0
0
A
H
B
0
1
7
<
.
8
A
B !4
>
:
C
<
.
>
4
?
.
0
B
0
?
>
@
0
<
>
B
>
@
-@
5
4
C
:
B
>
@
0 17,64 1:2
0
7
@
0
1
.
0
;
:
8
=
!
.
.
@
>
2
.
!
C
E
0
=
>
2
.
.
!
1
>
@
>
G
=
K
9
G
5
@
B
5
68AB 8AB>2 1
"
.:
>
=
B
@
.
16-"
"
#
.:
>
=
B
@
.
0
;
0
E
=
8
=
.
.
#
B
2
.
8
:
>
2
.
.
>
?
8
@
>
2
0
;
$
@
>
<
0
B A3
-
"
#
-16"
-006-20
!
?
.1
3
18
5
@
2
. ?
@
8
<
5
=
.
Ç10 +0,05
480
!
?
@
0
2
. !
Ç47
1
Ç53
2
23
=
2
. !?
>
4
;
.
>
4
?
. 8
4
0
B
0
7
0
<
. 8
=
2
. !
=
2
. !4
C
1
;
.
>
4
?
. 8
4
0
B
0
Ç55
"
5
E
=
8
G
5
A
:
8
5
B
@
5
1
>
2
0
=
8
O
1.
@
>
8
7
2
5
A
B
8
A
:
;
5
8
2
0
=
8
5
3
5
@
<
5
B
8
:
>
<
2
A
>
>
B
2
5
A
B
2
8
8
A
"
#
2412-00254226479-2002.
2.
0
=
5
A
B
8
=
0
?
>
7
8
F
8
N
1 D
B
>
@
>
?
;
0
A
B
4 B
>
;
I
8
=
>
9
1 <
<
?
>
!
"
1000780.
-
"
#
-16"
-006-20 !
8
B
.
0
A
A
0
0
A
H
B
0
1
7
<
.
8
A
B !4
>
:
C
<
.
>
4
?
.
0
B
0
>
;
8
:
0
7
@
0
1
.
0
;
:
8
=
!
.
.
2,57 1:1
@
>
2
.
!
C
E
0
=
>
2
.
.
!
1
>
@
>
G
=
K
9
G
5
@
B
5
68AB 8AB>2 1
"
.:
>
=
B
@
.
16-"
"
#
.:
>
=
B
@
.
0
;
0
E
=
8
=
.
.
#
B
2
.
8
:
>
2
.
.
>
?
8
@
>
2
0
;
$
@
>
<
0
B A4
5
@
2
. ?
@
8
<
5
=
.
-
"
#
-16"
-007-20
110
Ra 12,5( )
100
0,009
20Å
Ra 3,2
Ç105f7H8
Ç110
Ç80
Ç65H7
Ç62
Ç55
!
?
@
0
2
. !
25
72
12
210
307
315
325
-
10
18
=
2
. !?
>
4
;
.
>
4
?
. 8
4
0
B
0
7
0
<
. 8
=
2
. !
=
2
. !4
C
1
;
.
>
4
?
. 8
4
0
B
0
-
"
#
-16"
-007-20
8
B
.
0
A
A
0
0
A
H
B
0
1
7
<
.
8
A
B !4
>
:
C
<
.
>
4
?
.
0
B
0
0
7
@
0
1
.
0
;
:
8
=
!
.
.
@
>
2
.
!
C
E
0
=
>
2
.
.
"
.:
>
=
B
@
.
.:
>
=
B
@
.
#
B
2
.
%
2
>
A
B
>
2
8
:
13,95
8
A
B
-120
!
"
2590-2006
@
C
3
03%
18
11
!
"
5632-72
>
?
8
@
>
2
0
;
1:1
8
A
B
>
2 1
16-"
"
#
$
@
>
<
0
B A3
M20
12 >
B
2
.
40
5
Ç124
Ç120
2
30
5
@
2
. ?
@
8
<
5
=
.
-
"
#
-16"
-008-20
M20
12 >
B
2
.
Ra 6,3
R*
Ç239-0,575
!
?
@
0
2
. !
6
7
1
Ç
0
1 0
Ç2 Ç3 Ç340
Å
30
6
=
2
. !?
>
4
;
.
>
4
?
. 8
4
0
B
0
7
0
<
. 8
=
2
. !
=
2
. !4
C
1
;
.
>
4
?
. 8
4
0
B
0
Ç65
1. * - $
@
>
<
>
>
1
@
0
7
C
N
I
8
5
?
>
2
5
@
E
=
>
A
B
8
8
7
3
>
B
>
2
8
B
L
?
>
H
0
1
;
>
=
C
.
2.
1
I
8
5
4
>
?
C
A
:
8
?
>
!
"
30893. - mk 2002.
-
"
#
-16"
-008-20
8
B
.
0
A
A
0
0
A
H
B
0
1
7
<
.
8
A
B !4
>
:
C
<
.
>
4
?
.
0
B
0
0
7
@
0
1
.
0
;
:
8
=
!
.
.
@
>
2
.
!
C
E
0
=
>
2
.
.
"
.:
>
=
B
@
.
.:
>
=
B
@
.
0
;
0
E
=
8
=
.
.
#
B
2
.
8
:
>
2
.
.
>
1
K
H
:
0
42
!
"
2590-2006
8
A
B
03%
18
11
!
"
5632-72
>
?
8
@
>
2
0
;
18
8
A
B
1:2,5
8
A
B
>
2 1
16-"
"
#
$
@
>
<
0
B A4
5
@
2
. ?
@
8
<
5
=
.
-
"
#
-16"
-009-20
Ra 12,5
31
53Å
Ç203
Ç219
+0,05
45Å
37Å
=
2
. !?
>
4
;
.
>
4
?
. 8
4
0
B
0
7
0
<
. 8
=
2
. !
=
2
. !4
C
1
;
.
>
4
?
. 8
4
0
B
0
3
3
Ç288
Ç325
Ç309 +0,05
!
?
@
0
2
. !
(5:1)ã
R*
45Å
21
1.
1
I
8
5
4
>
?
C
A
:
8
?
>
!
"
30893.2-mk. 2002
2. * - =
5
C
:
0
7
0
=
=
K
5
@
0
4
8
C
A
K
A
:
@
C
3
;
5
=
8
9
2-3 <
<
.
-
"
#
-16"
-009-20
8
B
.
0
A
A
0
0
A
H
B
0
1
7
<
.
8
A
B !4
>
:
C
<
.
>
4
?
.
0
B
0
@
K
H
:
0
2
=
C
B
@
5
=
=
5
3
> 13,01 1:2,5
0
7
@
0
1
.
0
;
:
8
=
!
.
.
@
>
2
.
!
C
E
0
=
>
2
.
.
:
>
@
?
C
A
0 8AB 8AB>2 1
"
.:
>
=
B
@
.
.:
>
=
B
@
.
0
;
0
E
=
8
=
.
.
#
B
2
.
8
:
>
2
.
.
-330
!
"
2590-2006
@
C
3
03%
18
11
!
"
5632-72
>
?
8
@
>
2
0
;
16-"
"
#
$
@
>
<
0
B A4
-
"
#
-16"
-010-20
5
@
2
. ?
@
8
<
5
=
.
30
Ra 12,5
8
45Å
Ç32
Ç44
Ç54
Ç26
Ç18
!
?
@
0
2
. !
5
20Å
30Å
=
2
. !?
>
4
;
.
>
4
?
. 8
4
0
B
0
7
0
<
. 8
=
2
. !
=
2
. !4
C
1
;
.
>
4
?
. 8
4
0
B
0
2
2
Ç11
Ç65
Ç90
4 >
B
2
.
-
"
#
-16"
-010-20
8
B
.
0
A
A
0
0
A
H
B
0
1
7
<
.
8
A
B !4
>
:
C
<
.
>
4
?
.
0
B
0
0
7
@
0
1
.
0
;
:
8
=
!
.
.
@
>
2
.
!
C
E
0
=
>
2
.
.
"
.:
>
=
B
@
.
$
0
;
=
5
F
C
20
.:
>
=
B
@
.
0
;
0
E
=
8
;
.
.
#
B
2
.
8
:
>
2
.
.
-90
!
"
2590-2006
@
C
3
03%
18
11
!
"
5632-72
>
?
8
@
>
2
0
;
0,46
8
A
B
1:1
8
A
B
>
2 1
16-"
"
#
$
@
>
<
0
B A4
-
"
#
-16"
-012-20
"
0
1
;
8
F
0
B
5
E
=
8
:
>
-M
:
>
=
>
<
8
G
5
A
:
8
E
?
>
:
0
7
0
B
5
;
5
9
=
2
. !?
>
4
;
.
>
4
?
. 8
4
0
B
0
7
0
<
. 8
=
2
. !
=
2
. !4
C
1
;
.
>
4
?
. 8
4
0
B
0
!
?
@
0
2
. !
5
@
2
. ?
@
8
<
5
=
.
4
8
=
8
F
0
=
0
;
>
3
0
8
<
5
=
>
2
0
=
8
5
?
>
:
0
7
0
B
5
;
5
98
@
>
5
:
B
B
;
:
>
=
5
=
8
O
7
<
5
@
5
=
8
O
1.
>
4
>
2
>
9
2
K
?
C
A
:
?
@
>
4
C
:
F
8
8 B
K
A
.
B
>
=
=
1,325
1,060
0,265
2
=
0
B
C
@
0
;
L
=
>
<
2
K
@
0
6
5
=
8
8 B
K
A
.
@
C
1
.
79500
63600
15900
2
A
B
>
8
<
>
A
B
=
>
<
2
K
@
0
6
5
=
8
8
2.
>
;
8
G
5
A
B
2
>
5
4
8
=
8
F
8
A
?
>
;
L
7
C
5
<
>
3
> H
B
C
:
12
12
>
1
>
@
C
4
>
2
0
=
8
O
3.
@
>
8
7
2
>
4
A
B
2
5
=
=
0
O
<
>
I
=
>
A
B
L B
>
=
= 1325
1060 265
4.
0
?
8
B
0
;
L
=
K
5
2
;
>
6
5
=
8
O
B
K
A
.@
C
1
. 10082
5. !
5
1
5
A
B
>
8
<
>
A
B
L
5
4
8
=
8
F
K
?
@
>
4
C
:
F
8
8BA
K. @
C
1
./B=
>= 50,073 61,057 -10,984
6. '
8
A
;
5
=
=
>
A
B
L
>
A
=
>
2
=
K
E
G
5
;
.
24
24
?
@
>
8
7
2
>
4
A
B
2
5
=
=
K
E
@
0
1
>
G
8
E
7.
>
4
>
2
>
9
D
>
=
4
>
?
;
0
B
K
B
@
C
4
0 B
K
A
.
@
C
1
.
6743,236
6743,236
>
A
=
>
2
=
K
E
@
0
1
>
G
8
E
8. 5
=
B
0
1
5
;
L
=
>
A
B
L
?
@
>
4
C
:
F
8
8 %
23,82 15,44 8,38
9.
>
4
>
2
>
9
>
1
J
5
<
?
@
8
1
K
;
8
B
K
A
. @
C
1
. 15803
999 14804
10. '
B
K
A
. @
C
1
. 1618
11.
%
42
12. !
@
>
:
>
:
C
?
0
5
<
>
A
B
8
;
5
B
. <
5
=
5
5
3
>
4
0 13.
=
4
5
:
A
4
>
E
>
4
=
>
A
B
8
@
C
1
./@
C
1
. 1,16
-
-
"
#
-16"
-012-20
8
B
.
0
A
A
0
0
A
H
B
0
1
7
<
.
8
A
B !4
>
:
C
<
.
>
4
?
.
0
B
0
0
7
@
0
1
.
0
;
:
8
=
!
.
.
@
>
2
.
!
C
E
0
=
>
2
.
.
"
.:
>
=
B
@
.
>
=
A
C
;
L
B
.
C
D
B
K
@
5
2
0
.
.:
>
=
B
@
.
0
;
0
E
=
8
=
.
.
#
B
2
.
8
:
>
2
.
.
"
0
1
;
8
F
0
B
5
E
=
8
:
>
-M
:
>
=
>
<
8
G
5
A
:
8
E#
?
>
:
0
7
0
B
5
;
5
9
8
A
B
8
A
B
>
2 1
16-"
"
#
>
?
8
@
>
2
0
;
$
@
>
<
0
B A1
Отзывы:
Авторизуйтесь, чтобы оставить отзыв