Разработка систем отопления и вентиляции промышленной прачечной в г. Владивостоке

Козюра Дмитрий Юрьевич

Разработка систем отопления и вентиляции промышленной прачечной в г. Владивостоке

выпускная бакалаврская работа по направлению подготовки : 08.03.01 - Строительство

Строительство. Архитектура

Дипломы

Вуз: Дальневосточный федеральный университет (ДВФУ)

ID: 5b8edad47966e1073081beac

UUID: 6a193ee0-92a5-0136-bd7b-525400005860

Язык: Русский

Опубликовано: больше 5 лет назад

Просмотры: 9

Козюра Дмитрий Юрьевич

Источник: Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования «Дальневосточный федеральный университет»

Комментировать 0

Рецензировать 0

Скачать - 7,8 МБ

Поделиться работой

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования «Дальневосточный федеральный университет» Инженерная школа Кафедра инженерных систем зданий и сооружений Козюра Дмитрий Юрьевич РАЗРАБОТКА СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ВЕНТИЛЯЦИИ ПРОМЫШЛЕННОЙ ПРАЧЕЧНОЙ В г. ВЛАДИВОСТОКЕ ВЫПУСКНАЯ КВАЛИФИКАЦИОННАЯ РАБОТА по образовательной программе подготовки бакалавров по направлению подготовки 08.03.01 «Строительство» «Теплогазоснабжение и вентиляция» г. Владивосток 2018

Студент ___________________ Руководитель ВКР _ ст. преподаватель _ «_____» ________________ 20____г. _________________ (должность, ученое звание) подпись (подпись) _ Макаров Д.А._ (ФИО) «______»________________20___г. «Допустить к защите» Руководитель ОП _канд.техн.наук, доцент_ (ученое звание) ______________ (подпись) В.П. Черненков (и. о.ф) «______»________________ 20____г Зав. кафедрой _канд.техн.наук, доцент_ (ученое звание) ______________ (подпись) А.В. Кобзарь (и. о.ф) «______»________________ 20____г Защищена в ГЭК с оценкой________________ Секретарь ГЭК ____________ подпись Н.С. Ткач И.О.Фамилия «_____» ________________ 20____г.

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования «Дальневосточный федеральный университет» ИНЖЕНЕРНАЯ ШКОЛА Кафедра инженерных систем зданий и сооружений УТВЕРЖДЕНО Руководитель ОП, канд.техн.наук, профессор (ученая степень, должность) _____________ Черненков В. П. (подпись) (ФИО) «____» __________ 201_ г. Заведующий кафедрой, канд.техн.наук, доцент (ученая степень, звание) __________________ (подпись) Кобзарь А. В. (ФИО) «____» _________ 201_ г. ЗАДАНИЕ на выпускную квалификационную работу Студенту (ке) Козюра Дмитрий Юрьевич (Фамилия, Имя, Отчество) Группа Б3431д (номер группы) 1. Наименование темы Разработка систем отопления и вентиляции промышленной прачечной в г. Владивостоке 2. Основания для разработки Приказ о закреплении темы ВКР от 3. Источники разработки СП, пособия к СП, технические регламенты, методические указания по выполнению разделов проекта, СанПиНы. 4. Технические требования (параметры) 5. Дополнительные требования 6. Перечень разработанных вопросов Сбор общих данных объекта проектирования, теплотехнический расчет ограждающих конструкций, расчет теплопотерь здания, расчет системы отопления, определение воздухообменов, проектирование системы вентиляции, подбор оборудования 7. Перечень графического материала (с точным указанием обязательных плакатов) Планы этажей с разводкой систем отопления и вентиляции, планы и разрезы вентиляционной камеры, аксонометрические схемы систем, принципиальная схема теплового узла.

КАЛЕНДАРНЫЙ ГРАФИК ВЫПОЛНЕНИЯ РАБОТЫ № п/п Наименование этапов дипломного проекта (работы) и до 01 февраля Выполнено Выбор темы руководителем 2 Подбор первичного материала, его изучение и обработка 3 Составление плана работ согласование с руководителем и до 2 марта Выполнено 4 Теплотехнический расчет ограждающих конструкций, расчет теплопотерь до 15 марта Выполнено 5 Проектирование и расчет отопления, разработка чертежей до 10 апреля Выполнено 6 Расчет воздухообмена помещений до 20 апреля Выполнено 7 Проектирование и расчет системы вентиляции, разработка чертежей до 10 мая Выполнено 8 Подбор оборудования системы вентиляции до 12 мая Выполнено 9 Оформление пояснительной записки до 1 июня Выполнено 10 Доработка ВКР в соответствии замечаниями руководителя до 5 июня Выполнено 11 Завершение подготовки к защите до 10 июня Выполнено 12 Проверка ВКР на антиплагиат до 15 июня Выполнено 13 Защита ВКР в ГАК 25 июня Выполнено Студент с Примечание 1 Дата выдачи задания Срок представления к защите Руководитель ВКР согласование Срок выполнения системы с до 25 февраля Макаров Д.А. (подпись) (подпись) (ФИО) Козюра Д.Ю. (ФИО) Выполнено

Оглавление АННОТАЦИЯ.............................................................................................................. 5 ВВЕДЕНИЕ .................................................................................................................. 6 ГЛАВА 1 ...................................................................................................................... 7 ОБЩИЕ ДАННЫЕ ...................................................................................................... 7 1.1 Характеристика объекта проектирования ...................................................... 7 1.1.1 Архитектурно-строительные характеристики ............................................ 7 1.1.2 Климатологические данные объекта ............................................................ 7 1.1.3. Характеристика технологических процессов............................................. 8 1.2 Технические решения, принятые при проектировании системы отопления ................................................................................................................................... 9 1.3 Технические решения, принятые при проектировании системы вентиляции ................................................................................................................................. 10 ГЛАВА 2 .................................................................................................................... 11 ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ........ 11 2.1 Теплофизические свойства ограждающих конструкций ............................ 11 2.2 Расчет тепловых потерь здания ..................................................................... 12 ГЛАВА 3 .................................................................................................................... 17 ПРОЕКТИРОВАНИЕ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ ................................................ 17 3.1 Гидравлический расчет системы отопления ................................................ 17 3.2 Тепловой расчет отопительных приборов .................................................... 21 3.2.1 Расчет радиаторов отопления ..................................................................... 21 3.2.2 Расчет регистров из гладких труб .............................................................. 24 ГЛАВА 4 .................................................................................................................... 26 РАСЧЕТ ВОЗДУХООБМЕНА В ПОМЕЩЕНИЯХ .............................................. 26

4.1 Расчет поступления тепла, влаги и вредных веществ в помещения.......... 26 4.2 Определение производительности местной вытяжной вентиляции.......... 29 4.3 Расчет воздухообмена в помещениях ........................................................... 30 ГЛАВА 5 .................................................................................................................... 36 ПРОЕКТИРОВАНИЕ СИСТЕМЫ ВЕНТИЛЯЦИИ .............................................. 36 5.1 Организация воздухообмена в помещениях, подбор воздухораспределительных устройств................................................................ 36 5.2 Расчет воздушно-тепловой завесы ................................................................ 41 5.3 Аэродинамический расчет воздуховодов ..................................................... 43 5.4 Подбор вентиляционного оборудования ...................................................... 46 5.4.1 Подбор воздухозаборных решеток ............................................................. 46 5.4.2 Подбор воздушных клапанов ...................................................................... 47 5.4.3 Подбор фильтров .......................................................................................... 47 5.4.4 Подбор калориферов .................................................................................... 48 5.4.5 Подбор вентиляторов ................................................................................... 49 5.4.6 Подбор шумоглушителей ............................................................................ 54 ЗАКЛЮЧЕНИЕ ......................................................................................................... 59 Список используемых источников .......................................................................... 60 Приложение А ........................................................................................................... 62 Приложение Б ............................................................................................................ 78 Приложение В ............................................................................................................ 85 Приложение Г ............................................................................................................ 88 Приложение Д............................................................................................................ 97

АННОТАЦИЯ В данной выпускной квалификационной работе запроектирована система отопления для здания промышленной прачечной, расположенного в г. Владивостоке. Были разработаны системы общеобменной и местной вытяжной вентиляции. В 1 главе приведены архитектурно-строительные характеристики объекта проектирования и климатологические данные, описаны технологические процессы. Также приведены основные технические решения, принятые при проектировании систем вентиляции и отопления. В 2 главе выполнен теплотехнический расчет ограждающих конструкций, для определения их сопротивления теплопередаче. С помощью программного комплекса RTI (ООО «Поток») была определена тепловая нагрузка на систему отопления, она составила 149,74 кВт. В 3 главе произведен гидравлический расчет запроектированной двухтрубной системы отопления, выполненной из стальных трубопроводов. Балансировка циркуляционных колец осуществлялась с помощью настроечных и термостатических клапанов с предварительной настройкой. Также был выполнен тепловой расчет отопительных приборов для определения количества секций радиаторов и размеров регистров при температурном графике 95/70 °С. В 4 главе было определено количество основных вредностей, поступающих в помещения. В зависимости он назначений помещений воздухообмен был рассчитан из условий ассимиляции вредностей, по нормативной кратности или по санитарно-гигиеническим требованиям. Также была определена производительность местной вытяжной вентиляции, составлена таблица воздушного баланса. В 5 главе приведены схемы воздухообмена помещений, произведен подбор воздухораспределительных устройств. Выполнен расчет воздушно-тепловой завесы. Произведен аэродинамический расчет систем общеобменной и местной вытяжной вентиляции. Приведен подбор вентиляционного оборудования. 5

ВВЕДЕНИЕ Переход от экстенсивного развития нашего общества к интенсивному, повышение качества продукции, в том числе и качества строительства, требует условий для высокопроизводительного труда, что неразрывно связано с состоянием воздушной среды на рабочих местах. Поэтому основная задача при проектировании систем теплоснабжения и вентиляции – создание в помещениях разного назначения такого микроклимата, при котором обеспечиваются условия для выполнения работ и нормальной деятельности человека, а также решение вопроса нормального протекания технологических процессов и ассимиляции вредных выделений. Именно эти необходимые для человека и технологических процессов условия внутренней среды на производстве, в жилых и общественных зданиях обеспечиваются с помощью систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха. Эффективность систем, их технико-экономические характеристики во многом зависят не только от принятых схем, от правильного монтажа, наладки и эксплуатации, но и от правильно выбранной методики расчета и достоверности проведенных расчетов. Целью выпускной квалификационной работы является разработка систем отопления и вентиляции промышленной прачечной в г. Владивостоке. 6

ГЛАВА 1 ОБЩИЕ ДАННЫЕ 1.1 Характеристика объекта проектирования 1.1.1 Архитектурно-строительные характеристики Объектом проектирования выступает здание промышленной прачечной, состоящие из двух секций разной этажности. Первая секция трехэтажная, два первых этажа которой занимают помещения производственного назначения, такие как стиральный цех, сушильно-гладильный цех, помещения приема и хранения белья. На третьем этаже располагаются офисные помещения. При этом высота первых двух этажей составляет 5,5 м, третьего – 2,9 м. Вторая секция четырехэтажная, первый этаж занимают помещения промышленного назначения: помещения хранения стиральных материалов и ремонтномеханическая мастерская, остальные этажи занимают офисные помещения. Высота первых трех этажей равна 3,5 м, четвертого – 2,9 м. Здание имеет плоскую кровлю, чердак отсутствует. Подвал так же отсутствует, пол первого этажа выполнен по грунту. Главный фасад здания ориентирован на север. 1.1.2 Климатологические данные объекта • район застройки – город Владивосток; • расчетная температура внутреннего воздуха в помещениях: tоп=18 °C, tлк=16 °C, tсц=15 °C, tсгц=15 °C [4]; • расчетное значение относительной влажности внутреннего воздуха: ϕоп=60 %, ϕсц=75 %, ϕсгц=75 %; • расчетная температура наружного воздуха в холодный период: tн=-23 °C [3]; • расчетная температура наружного воздуха в теплый период: tн=22 °C; 7

• относительная влажность наружного воздуха самого холодного месяца: ϕ =52 %; • относительная влажность наружного воздуха наиболее теплого месяца: ϕ =80 %; • расчетная скорость ветра для холодного периода года: v=4,2 м/с; • продолжительность отопительного периода: z=198 сут.. 1.1.3. Характеристика технологических процессов После приема белья прачечной, оно поступает в помещение хранения белья, а оттуда уже в стиральный цех. В большом стиральном цеху располагаются: туннельная стиральная машина COMPACTLINE Р 50-10, отжимной пресс SENKING SEP 50, стиральные машины SAILSTAR MSM-100 в количестве двух штук и одной MSM-50, стиральные машины GIRBAU HS4022 в количестве двух штук, химчистка Р 480. В малом стиральном цеху находятся две барьерные стиральные машины SAILSTAR BW 100 и две барьерные стиральные машины SAILSTAR BW 50. При стирке и последующем отжиме от стирального оборудования в процессе работы в помещение поступают влага и теплота, как явная так и скрытая. Затем белье поступает в сушильно-гладильный цех, оборудованный гладильной машиной JENROL EX 1200, подающей машиной JENFEED LOGIC PLUS 1&2L, гладильными машинами марки YC8-30-2R в количестве двух штук и одной марки PS5132, гладильным прессом КР 516 и сушильными барабанами марок DT 60, GZZ-50D, GZZ-70D, STI-54. В сушильно-гладильном цеху происходит обработка белья в сушильных барабанах и гладильных прессах. От сушильных барабанов в помещение выделяется только теплота, так как они оснащены местными отсосами. От гладильного оборудования в помещение выделяются влага и теплота. 8

1.2 Технические решения, принятые при проектировании системы отопления К проектированию принята двухтрубная система отопления с тупиковым движением теплоносителя, обладающая большой гидравлической устойчивостью и имеющая более гибкое регулирование теплоотдачи в сравнении с однотрубными системами. Система разделена на два контура. В первом контуре, обслуживающим помещения административного типа, в качестве отопительных приборов выступают алюминиевые радиаторы Rifar Alum 500, оснащенные термостатическими клапанами для регулирования температуры в отапливаемых помещениях. Второй контур обслуживает помещения стирального и сушильно-гладильного цехов, имеющие большие площади и значительные теплопотери. Для данных помещений в роли нагревательных приборов, согласно [4], выступают регистры из гладких труб. Регулирование теплоотдачи регистров путем установки на них термостатических клапанов нецелесообразно в данном случае, так как для корректировки температуры внутреннего воздуха приходилось бы менять настройку множества термостатических клапанов. Поэтому было принято решение осуществлять регулирование теплоотдачи отопительных приборов данного контура в узле смещения теплового пункта путем изменения температуры теплоносителя. Также стоит отметить, что именно это решение поспособствовало разделения системы отопления на два контура. Для гидравлической увязки системы отопления используются термостатические клапаны Danfoss, имеющих предварительную настройку, и настроечные радиаторные клапаны Valtec. Согласно [4] прокладка трубопроводов систем теплоснабжения должна предусматривается открытой, что исключает применение полимерных труб, изза негативного воздействия солнечного ультрафиолетового излучения, в связи с этим проектирование трубопроводов выполняется с использованием стальных труб. Температурных график теплоносителя в системе отопления – 95/70 °С. 9

1.3 Технические решения, принятые при проектировании системы вентиляции Для помещений стирального и сушильно-гладильного цехов запроектирована система приточно-вытяжной вентиляции с механическим побуждением. Подача приточного воздуха предусмотрена в верхнею зону с направлением потока воздуха в рабочую зону. Удаление воздуха так же происходит из верхней зоны. Система вентиляции запроектирована с учетом обеспечения перетекания воздуха в направлении от «чистых» помещений к «грязным». Офисные помещения обслуживаются отдельной приточной системой. Оборудование приточных систем располагается в вентиляционной камере, расположенной на первом этаже. Работа вытяжных систем обеспечивается крышными вентиляторами. Так как при обработке белья выделяется много влаги и теплоты, то все оборудование сушильно-гладильного цеха оснащено местными отсосами, при этом сушильный барабан Jensen DT 60 и гладильная машина JENROLL EX оснащены собственными вентиляторами. В связи с малой разницей расчетных воздухообменов для помещений стирального и сушильно-гладильного цехов в различные периоды года, был принят больший воздухообмен из трех расчетных периодов для каждого помещения. Постоянный расход воздуха в системах вентиляции обеспечивает их более стабильную работу и простое исполнение. Трассировка воздуховодов выполнена без пересечений систем вентиляции с соблюдением необходимых расстояний между воздуховодами и строительными конструкциями. Приточные воздухораспределители для систем вентиляции подобраны с учетом обеспечения требуемых параметров температуры) в обслуживаемой зоне. воздуха (подвижности и Вытяжные решетки подобраны по рекомендуемой скорости в живом сечении, приведенной в [5]. 10

ГЛАВА 2 ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ 2.1 Теплофизические свойства ограждающих конструкций Целью теплотехнического расчета является определение фактического значения теплопередачи ограждающих конструкций. Методика расчета представлена в [12]. Сопротивление теплопередаче, (м2·°С)/ Вт, определяется по формуле: 𝑅𝑅 = 1⁄𝛼𝛼в + ∑(𝛿𝛿𝑖𝑖 ⁄𝜆𝜆𝑖𝑖 ) + 1⁄𝛼𝛼н (2.1.1) где 𝛼𝛼в - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м2·°С); 𝛼𝛼н - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м2·°С); 𝛿𝛿𝑖𝑖 – толщина i-го слоя конструкции, м; 𝜆𝜆𝑖𝑖 – расчетный коэффициент теплопроводности материала i-го слоя конструкции, Вт/(м·°С). Расчет фактического сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций выполняем с применением программного комплекса RTI (ООО «Поток»). Результаты теплотехнического расчета представлены в таблицах 2.1.12.1.2. Таблица 2.1.1 - Теплотехнический расчет наружной стены № наименование слоя 1 Штукатурка Кладка из керамического кирпича на цементнопесчаном растворе Штукатурка 2 3 толщина слоя, мм коэф. тепло-сти, Вт/(м2·°С) 20 0,76 510 0,82 20 0,76 сопротивление теплопередаче, (м2·°С)/ Вт 0,83 11

Таблица 2.1.2 - Теплотехнический расчет покрытия № наименование слоя 1 2 Штукатурка Железобетонная плита Теплоизоляционная плита ISOVER OL-P Гидроизоляция (битум нефтяной кровельный) 3 4 толщина слоя, мм коэф. тепло-сти, Вт/(м2·°С) 10 220 0,76 1,92 50 0,044 5 0,27 сопротивление теплопередаче, (м2·°С)/ Вт 1,59 Пол первого этажа располагается на грунте. Для расчета сопротивления теплопередаче конструкций, расположенных на грунте, применятся упрощенная методика. Поверхность пола и стен (при этом пол рассматривается как продолжение стены) по грунту делится на полосы шириной 2 м, параллельные стыку наружной стены и поверхности земли. Отсчет зон начинается по стене от уровня земли, а если стен по грунту нет, то зоной I является полоса пола, ближайшая к наружной стене. Следующие две полосы будут иметь номера II и III, а остальная часть пола составит зону IV. Причем одна зона может начинаться на стене, а продолжаться на полу. Пол или стена, не содержащие в своем составе утепляющих слоев из материалов с коэффициентом теплопроводности λ ≤ 1,2 Вт/(м ∙ °С), называются неутепленными. Сопротивление теплопередаче такого пола принято обозначать Rн.п, м2 ∙ °С/Вт. Для каждой зоны неутепленного пола предусмотрены нормативные значения сопротивления теплопередаче: зона I – RI = 2,1 м2 ∙ °С/Вт; зона II — RII = 4,3 м2 ∙ °С/Вт; зона III — RIII = 8,6 м2 ∙ °С/Вт; зона IV — RIV = 14,2 м2 ∙ °С/Вт. 2.2 Расчет тепловых потерь здания Для определения нагрузки на систему отопления здания и последующих расчетов определяют тепловые потери через ограждающие конструкции, 12

которые зависят от их конструкции, теплофизических свойств материалов и архитектурно-планировочных решений, а в случае с вертикальными конструкциями или проекциями на вертикаль наружных наклонных ограждений, так же от их ориентации по сторонам света. Расчет ведется по [10]. Теплопотери за счет теплопередачи (трансмиссионные теплопотери) Qогр, Вт, рассчитываются через каждое теплотеряющее ограждение (или его часть) отдельно по формуле: 𝑄𝑄огр = 𝐾𝐾 ∙ 𝐴𝐴 ∙ (𝑡𝑡в − 𝑡𝑡н ) ∙ 𝑛𝑛 ∙ (1 + ∑𝛽𝛽) (2.2.1) где 𝐾𝐾 - коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции, Вт/(м2·°С); 𝐴𝐴 – площадь ограждающей конструкции, м2; 𝑡𝑡в – расчетная температура внутреннего воздуха, °С; 𝑡𝑡н – расчетная температура наружного воздуха, °С; 𝑛𝑛 – коэффициент, учитывающий положение ограждений или защитных сооружений внутри здания, то есть положение внешней поверхности этих объектов по отношению к наружному воздуху; 𝛽𝛽 – коэффициент, учитывающий добавочные теплопотери. Трансмиссионные теплопотери каждого помещения рассчитываются суммированием потерь теплоты через каждое теплотеряющее ограждение, определенных по формуле (2.2.1). При расчете теплопотерь ограждающие конструкции измеряются по наружному обмеру. Этот способ обмера используется в связи с тем, что, вопервых, теплопередача через наружные ограждения осуществляется через всю толщу наружных ограждений; во-вторых, наружный обмер приводит к некоторому (очень небольшому) запасу мощности системы отопления, тогда как внутренний обмер дает несколько заниженный результат, что в реальном проектировании совершенно неприемлемо. 13

Теплопотери, рассчитанные по формуле (2.2.1) без учета добавочных потерь (при ∑ 𝛽𝛽 = 0), называются основными. Основные трансмиссионные теплопотери часто оказываются меньше действительных, так как в формуле не отображены некоторые факторы. Дополнительные теплопотери учитываются добавками к основным, задаваемыми в долях единицы. Выраженные коэффициентом 𝛽𝛽 добавки подразделяются на несколько видов: добавка на ориентацию ограждения по сторонам света; добавка на угловое помещение, имеющее две и более наружных стен; добавка на врывание холодного воздуха через наружные двери в здание, не оборудованное воздушно-тепловой завесой. Расход теплоты, Вт, на нагревание воздуха, поступающего путем инфильтрации через окна, двери, в зависимости от их площадей, а также температур внутреннего и наружного воздуха определяется по формуле: 𝑄𝑄инф = 0,28 ∙ 𝐺𝐺 ∙ 𝜌𝜌 ∙ 𝑐𝑐 ∙ (𝑡𝑡в − 𝑡𝑡н ), Вт (2.2.2) где 𝐺𝐺 – расход инфильтрирующегося воздуха, через ограждающие конструкции помещения, кг/ч; 𝜌𝜌 – плотность воздуха, кг/м3; 𝑐𝑐 – удельная теплоёмкость воздуха, кДж/кг; 𝑡𝑡в , 𝑡𝑡н – внутренняя и наружная температура соответственно. Расход инфильтрирующегося воздуха, кг/ч, поступающего в помещения, зависит от объемно-планировочного решения здания, а также плотности окон, балконных дверей, витражей и определяется по формуле: 𝐺𝐺 = 0,216 ∙ ∑ 𝐴𝐴1 ∙ ∆𝑝𝑝𝑖𝑖0,67 �𝑅𝑅𝑢𝑢 + ∑ 𝐴𝐴2 ∙ 𝐺𝐺н ∙ (∆𝑝𝑝𝑖𝑖 ⁄∆𝑝𝑝1 )0,67 (2.2.3) где 𝐴𝐴1 , 𝐴𝐴2 – площади наружных ограждающих конструкций, м2, соответственно световых проемов и других ограждений; 14

∆𝑝𝑝𝑖𝑖 , ∆𝑝𝑝1 – расчетная разность между давлениями на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций соответственно на расчетном этаже при ∆𝑝𝑝1 =10 Па; 𝑅𝑅𝑢𝑢 – сопротивление воздухопроницанию, м2∙ч∙Па/кг; 𝐺𝐺н – нормативная воздухопроницаемость наружных ограждающих конструкций, кг/(м2∙ч). Расчетная разность давлений ∆𝑝𝑝𝑖𝑖 , определяется по формуле: ∆𝑝𝑝𝑖𝑖 = (𝐻𝐻 − ℎ1 ) ∙ �𝛾𝛾1 − 𝛾𝛾𝑝𝑝 � + 0,5 ∙ 𝜌𝜌𝑖𝑖 ∙ 𝑣𝑣 2 ∙ �𝑐𝑐𝑒𝑒,𝑛𝑛 − 𝑐𝑐𝑒𝑒,𝑝𝑝 � ∙ 𝑘𝑘1 − 𝑝𝑝𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖 (2.2.4) где 𝐻𝐻 – высота здания от уровня средней планировочной отметки земли до верха карниза, центра вытяжных отверстий фонаря или устья шахты, м; ℎ1 – расчетная высота от уровня земли до верха окон, балконных дверей, дверей, ворот, проемов до центра вытяжных отверстий фонаря или устья шахты, м; 𝛾𝛾1 , 𝛾𝛾𝑝𝑝 – удельный вес, Н/м, соответственно наружного воздуха и воздуха в помещении, определяемый по формуле: 𝛾𝛾 = 3463/(273 + 𝑡𝑡) (2.2.5) 𝜌𝜌𝑖𝑖 – плотность наружного воздуха, кг/м3; 𝑣𝑣 – скорость ветра, м/с; 𝑐𝑐𝑒𝑒,𝑛𝑛 , 𝑐𝑐𝑒𝑒,𝑝𝑝 – аэродинамические коэффициенты соответственно для наветренной и подветренной поверхностей ограждений здания; 𝑘𝑘1 – коэффициент учета изменения скоростного давления ветра в зависимости от высоты здания; 𝑝𝑝𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖 – условно-постоянное давление воздуха в здании, Па. Расчетные теплопотери здания соответствуют максимальному дефициту теплоты в каждом помещении при расчетной температуре наружного воздуха tн, за которую принимается средняя температура наиболее холодной пятидневки с 15

обеспеченностью 0,92 по [3]. Для промышленного здания они равны теплопотерям через ограждающие конструкции и потерям на подогрев инфильтрирующегося воздуха. Полные теплопотери здания определяются по следующей формуле: 𝑄𝑄п = 𝑄𝑄огр + 𝑄𝑄инф (2.2.6) Расчеты, связанные с определением тепловой нагрузки на систему отопления, были проведены в программном комплексе RTI (ООО «Поток») и представлены в приложении А. По итогам расчетов тепловая нагрузка на систему отопления составила 149,74 кВт. 16

ГЛАВА 3 ПРОЕКТИРОВАНИЕ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ 3.1 Гидравлический расчет системы отопления Задачей гидравлического расчета является выбор экономически целесообразного диаметра труб системы отопления обеспечивающих, при располагаемом перепаде давления, пропуск расчетных расходов теплоносителя по всем участкам и всем отопительным приборам. Для систем отопления вновь проектирующихся, величина располагаемого давления определяется по предельным скоростям движения теплоносителя в трубопроводах. Потери давления, Па, в общем виде в системе отопления складываются из потерь давления на преодоление сил трения и потерь давления в местных сопротивлениях: ∆𝑃𝑃 = ∆𝑃𝑃𝑙𝑙 + ∆𝑃𝑃𝜉𝜉 (3.1.1) где ∆𝑃𝑃𝑙𝑙 – потери давления на преодоление сил трения, Па; ∆𝑃𝑃𝜉𝜉 – потери давления на преодоление местных сопротивлений, Па. Величина потерь давления, Па, на трение на участке трубопровода определяется по уравнению Дарси-Вейсбаха: 𝜆𝜆 𝑃𝑃𝑙𝑙 = ∙ 𝑑𝑑 𝑣𝑣 2 ∙𝜌𝜌 2 (3.1.2) где λ/d – приведенные коэффициент трения, м-1; v – скорость движения воды в трубопроводе, м/с; ρ – плотность воды, кг/м3. Потери давления, Па, на преодоление местных сопротивлений зависят от вида местного сопротивления и структуры потока, и определяется по уравнению: 17

𝑃𝑃𝜉𝜉 = 𝜉𝜉 ∙ 𝑣𝑣 2 ∙𝜌𝜌 (3.1.3) 2 где ξ – коэффициент местного сопротивления. Коэффициент местного сопротивления показывает потерю давления, выраженную в долях динамического давления потока. Гидравлический расчет системы отопления производится методом динамических давлений с переменным перепадом температур. Этот метод основывается на том, что потери на трение заменяются равновеликими им потерями в местных сопротивлениях: 𝜆𝜆 𝜉𝜉экв = 𝑅𝑅 ∙ 𝑙𝑙 = ∙ 𝑙𝑙 (3.1.4) 𝑑𝑑 Тогда потери давления на расчетном участке определяются по формуле: 𝑃𝑃уч = (𝜉𝜉экв + ∑𝜉𝜉 ) ∙ 𝑣𝑣 2 ∙𝜌𝜌 (3.1.5) 2 где ξпр=(ξэкв+∑ξ) - приведенный коэффициент местного сопротивления гидравлического участка трубопровода, включающий в себя сумму коэффициентов фактических местных сопротивлений, имеющихся на участке, и коэффициент местного сопротивления, заменяющий потери на трение по длине трубопровода. Некоторым недостатком этого способа является принятие коэффициента гидравлического трения λ постоянным относительно скорости теплоносителя независимо от того, что в системе водяного отопления скорости теплоносителя лежат в зоне переменных значений коэффициентов гидравлического трения. Однако такое допущение оправдывается значительным упрощением расчетов, которые не выходят за пределы точности, допускаемой в инженерной практике. 18

На основании выше приведенных формул потери давления в трубопроводе можно представить в виде следующего выражения: 𝑃𝑃уч = 𝜉𝜉пр ∙ 𝑃𝑃д (3.1.6) где 𝑃𝑃д – динамическое давление, Па: 𝑃𝑃д = 𝑣𝑣 2 ∙𝜌𝜌 (3.1.7) 2 𝜉𝜉пр – приведенный коэффициент местного сопротивления: 𝜉𝜉пр = ∑ 𝜉𝜉 + 𝑙𝑙 ∙ 𝜆𝜆 𝑑𝑑 (3.1.8) где ∑ 𝜉𝜉 – сумма коэффициентов местных сопротивлений на гидравлическом участке трубопровода; 𝑙𝑙 – длина гидравлического участка трубопровода, м; 𝜆𝜆 𝑑𝑑 – отношение коэффициента сопротивления внутренней поверхности трубопровода к диаметру, м-1. Расход теплоносителя, кг/ч, определяется по следующей формуле: 𝐺𝐺 = 0,86∙𝑄𝑄 𝑡𝑡1 −𝑡𝑡2 (3.1.9) где 𝑄𝑄 - тепловая нагрузка, Вт; 𝑡𝑡1 , 𝑡𝑡2 – температура теплоносителя в подающем и обратном трубопроводе соответственно, °С. Ход гидравлического расчета системы отопления методом динамических давлений с переменным температурным перепадом. 19

Задается температурный перепад на первом расчетном участке – самом удаленном отопительном приборе ветви с примыкавшим к нему участком, имеющим расход теплоносителя равный расходу через отопительный прибор. Обычно он равен 25 °С. Также, в зависимости от тепловой нагрузки, задается диаметр трубопровода, определяется расход теплоносителя. Исходя из расхода и заданного диаметра, определяется динамическое давление и вычисляются потери давления на участке. Следующим расчетным участком является предпоследний отопительный прибор. Так как этот участок гидравлически параллелен первому, то потери давления этого участка равны потерям давления первого: ∆PI=∆PII. Участки называются гидравлически параллельными, если они выходят из одной точки и сливаются в одну точку. Исходя из формулы (3.1.6) определяется динамическое давление на участке Рд, и в зависимости от заданного диаметра определяется расход теплоносителя. Далее, температурный перепад на участке находят по формуле: ∆𝑡𝑡 = 0,86∙𝑄𝑄 𝐺𝐺 (3.1.10) Данный метод гидравлического расчета предусматривает переменный перепад температур теплоносителя, приходящийся на прибор. Температурный перепад может изменяться в пределах ∆t=(16÷32) °C, и не должен выходить за данный предел. Гидравлический расчет представлен в виде таблицы и приведен в приложении Б. При гидравлическом расчете увязка циркуляционных колец выполнялась с помощью настроечных радиаторных клапанов и термостатических клапанов с предварительной настройкой. Помимо этого, в тепловом узле на обратных трубопроводах ветвей отопления, оснащенных термостатическими клапанами, 20

установлены автоматические балансировочные клапаны производства Danfoss ASV-P. 3.2 Тепловой расчет отопительных приборов 3.2.1 Расчет радиаторов отопления Тепловой расчет приборов заключается в определении площади (количества секций) внешней нагревательной поверхности каждого отопительного прибора, обеспечивающей необходимый тепловой поток от теплоносителя в помещение. Расчет проводится при температуре теплоносителя, устанавливаемой для условий выбора тепловой мощности приборов. Тепловая мощность прибора, т. е. его расчетная теплоотдача Qпр, определяется теплопотребностью помещения за вычетом теплоотдачи теплопроводов, проложенных в этом помещении. Количество секций отопительного прибора зависит от принятого вида прибора, его расположения в помещении и схемы присоединения к трубопроводам. Методика расчета приведена в [5]. Определяется необходимая теплоотдача прибора, Вт, в рассматриваемом помещении: 𝑄𝑄пр = 𝑄𝑄п − 0,9 ∙ 𝑄𝑄тр (3.2.1.1) где 𝑄𝑄п – теплопотери помещения, Вт; 𝑄𝑄тр – теплоотдача открыто проложенных в пределах помещения труб стояка и подводок, к которым непосредственно подключен прибор, Вт: 21

𝑄𝑄тр = 𝑞𝑞в 𝑙𝑙в + 𝑞𝑞г 𝑙𝑙г (3.2.1.2) где 𝑞𝑞в , 𝑞𝑞г – теплоотдача 1 м вертикальных и горизонтальных труб для неизолированных труб, Вт/м; 𝑙𝑙в , 𝑙𝑙г – длина вертикальных и горизонтальных труб в пределах помещения, м. Определяется температура на входе и выходе из каждого прибора. В случае с двухтрубной системой отопления температура на входе в отопительный прибор одинакова для всех приборов и равна температуре теплоносителя в подающем трубопроводе, так как принимаются допущение – температура теплоносителя падает только в отопительных приборах, на магистралях, стояках и подводках она остается постоянной. Температура воды на входе в отопительный прибор принимается равной 95 °С, на выходе определяется по формуле, °С: 𝑡𝑡вых = 𝑡𝑡вх − 0,86∙𝑄𝑄п 𝐺𝐺пр (3.2.1.3) где 𝑡𝑡вх , 𝑡𝑡вых – температура теплоносителя на выходе и выходе из отопительного соответственно, °С. 𝐺𝐺пр – расход воды через отопительный прибор, кг/ч. Также определяется разность средней температуры воды в отопительном приборе и помещении: 𝑡𝑡ср = 𝑡𝑡вх +𝑡𝑡вых 2 − 𝑡𝑡в (3.2.1.4) где 𝑡𝑡в –температура внутреннего воздуха, °С. Затем определяется комплексный коэффициент приведения теплоотдачи прибора к расчетным условиям по следующей формуле: 22

∆𝑡𝑡ср 1+𝑛𝑛 𝜑𝜑к = � 70 � ∙� 𝐺𝐺пр 𝑃𝑃 � ∙ 𝑏𝑏 ∙ 𝜓𝜓 ∙ 𝑐𝑐 (3.2.1.5) 360 где b – коэффициент учета атмосферного давления в данной местности; ψ – коэффициент учета направления движения теплоносителя в приборе; n, p, c – экспериментальные числовые показатели, зависящие от направления движения теплоносителя, его расхода, вида отопительного прибора. Определяются показатели по таблице 9.2 [5]. Для алюминиевого радиатора Rifar Alum 500 по данным производителя тепловая мощность одной секции составляет 180 Вт. На основе этих данных производится расчет приблизительного количества секций отопительного прибора: 𝑁𝑁приб = 𝑄𝑄пр 𝑄𝑄н.у (3.2.1.6) где 𝑄𝑄н.у – номинальная тепловая мощность одной секции радиатора, Вт. Определяется коэффициент β3 – коэффициент учета числа секций в отопительном приборе, при N ≤ 5 β3 = 1,05, N = 6 β3 = 1,06, N ≥ 7 β3 = 1,07. β4 – коэффициент учета способа установки радиатора, при открытой установки β4 = 1. Определяется конечное число секций отопительного прибора: 𝑁𝑁кон = 𝑄𝑄пр ∙β3 𝜑𝜑к ∙𝑄𝑄н.у. ∙β4 (3.2.1.7) Тепловой расчет радиаторов отопления представлен в виде таблицы и приведен в приложении В. 23

3.2.2 Расчет регистров из гладких труб Расчет поверхности нагрева регистров из гладких труб ведется в соответствии с [6]. Расчетная поверхность нагревательных приборов Fр определяется в эквивалентных квадратных метрах (экм) по известным величинам теплопотерь отапливаемого помещения и теплоотдачи для принятых к установке приборов. Расчетную поверхность, экм, определяют по формуле: 𝐹𝐹𝑝𝑝 = 𝑄𝑄т 𝑞𝑞э − 𝐹𝐹тр (3.2.2.1) где 𝑄𝑄т – теплопотери помещения, ккал; 𝐹𝐹тр – поверхность нагрева открыто проложенных трубопроводов, экм; 𝑞𝑞э – теплоотдача принятых к установке приборов, ккал∙экм. Длину регистров, м, из стальных труб находят по формуле: 𝑙𝑙 = 𝐹𝐹р 𝑓𝑓э (3.2.2.2) 𝑓𝑓э – поверхность нагрева 1 м гладкой стальной трубы регистра, экм. К расчеты были приняты регистры из стальных труб диаметром 100мм. В таблице 3.2.2.1 приведены характеристики регистров, в скобках указаны характеристики регистров, находящихся в том же помещении, но имеющих другие параметры. 24

Таблица 3.2.2.1 - Характеристики регистров отопления Номер помещения 2 3 4 5 13 14 15 23 24 30 31 Наименование помещения Помещение дезинфекции белья Бойлерная Стиральный цех Стиральный цех Помещение хранения грязного белья Помещение приема белья Коридор Помещение хранения белья Сушильногладильный цех Помещение хранения белья Коридор Тепловая нагрузка на приборы отопления, Вт Необходимая общая длина трубы регистра, м Длина трубы одного регистра, м Кол-во рядов труб в регист ре Кол-во регистров 2620 12 2 6 1 1730 7,8 19710 87,8 1,3 4 1,3 6 4 6 1 5 1 8140 36 3 6 2 4830 22 3,5 4 1 2 1 1 5640 19,4 2,2 6 2 1070 4,8 1,2 4 1 3590 16 2 4 2 27510 120 2,5 4 12 4940 22,8 3,8 6 1 880 4 1 4 1 25

ГЛАВА 4 РАСЧЕТ ВОЗДУХООБМЕНА В ПОМЕЩЕНИЯХ 4.1 Расчет поступления тепла, влаги и вредных веществ в помещения Основными вредными выделениями, которые поступают в помещение, являются избыточная теплота, влага и вредные вещества. Избыточная теплота – остаточное количество теплоты, поступающей в помещение при расчетных параметрах наружного воздуха. Теплопоступления от людей зависят от выделяемой людьми энергии при работе и температуры окружающего воздуха в помещении. Расчет теплопоступлений, Вт, от людей производится по формулам [9]: 𝑄𝑄ля = 𝑞𝑞ля ∙ 𝑛𝑛 (4.1.1) и где 𝑛𝑛 – число людей; 𝑄𝑄лп = 𝑞𝑞лп ∙ 𝑛𝑛 (4.1.2) 𝑞𝑞ля , 𝑞𝑞лп – тепловыделения явные и полные одним взрослым человеком, Вт. Тепловыделения от источников искусственного освещения рассчитываются по формуле [9], Вт: 𝑄𝑄осв = 𝐸𝐸 ∙ 𝑞𝑞осв ∙ 𝜂𝜂осв ∙ 𝐹𝐹п (4.1.3) где 𝐸𝐸 – нормируемая освещенность помещения, Лк; 𝑞𝑞осв – удельные тепловыделения, Вт / (м2 ∙ Лк); 𝜂𝜂осв – доля тепловой энергии, попадающей в помещение; 𝐹𝐹п – площадь пола помещения, м2. Расчет теплопоступлений, Вт, через заполнение световых проемов ведется по методике, представленной в [8]: 26

𝑄𝑄ср = �𝑞𝑞п ∙ 𝐾𝐾инс + 𝑞𝑞р ∙ Кобл � ∙ Аок ∙ 𝛽𝛽1 ∙ 𝛽𝛽2 ∙ 𝛽𝛽3 (4.1.4) где 𝑞𝑞п , 𝑞𝑞р – прямая и рассеянная солнечная радиация соответственно, через оконный проем, Вт/м2; 𝐾𝐾инс , Кобл – поправочный коэффициент, учитывающий загрязнение атмосферы и затенение оконного проема; Аок – площадь светового проема, м2; 𝛽𝛽1 – поправочный коэффициент учитывающий загрязнение стекла ; 𝛽𝛽2 – поправочный коэффициент относительного проникания солнечной радиации через проем, учитывает толщину и количество стекла; 𝛽𝛽3 – поправочный коэффициент, учитывающий влияние аккумуляции тепла внутренним ограждением. Теплопоступления, Вт, от электродвигателей определены по [7]: 𝑄𝑄эл = 𝑁𝑁у ∙ 𝑘𝑘исп ∙ 𝑘𝑘загр ∙ 𝑘𝑘одн ∙ (1 − ɳ + 𝑘𝑘т ∙ ɳ) (4.1.5) где 𝑁𝑁у – установочная мощность электродвигателей, Вт; 𝑘𝑘исп – коэффициент использования установочной мощности; 𝑘𝑘загр – коэффициент загрузки; 𝑘𝑘одн – коэффициент одновременности работы электродвигателей; ɳ - КПД электродвигателя; 𝑘𝑘т – коэффициент перехода механической энергии в тепловою. Поступления влаги в помещение от людей зависят от категории работ и от температуры воздуха в помещении [9]. Поступления влаги от людей, г/ч: где 𝑛𝑛 – число людей; 𝑀𝑀 = 𝑛𝑛 ∙ 𝑚𝑚 (4.1.6) 27

𝑚𝑚 – количество влаги, выделяемой одним взрослым человеком, г/ч. Количество теплоты и влаги выделяющейся от работающего оборудования было определено по [4 и 15-17] и представлено ниже в таблице 4.1.1. Таблица 4.1.1 - Тепло- и влаговыделения от оборудования Наименование оборудования Тоннельная стиральная машина Пресс отжимной Стиральная машина Стиральная машина Стиральная машина Химчистка Барьерная стир. машина Барьерная стир. машина Гладильная машина Гладильная машина Гладильная машина Гладильный пресс Сушильный барабан Сушильный барабан Сушильный барабан Тепловыделения, Вт явные скрытые Марка Влаговыделения, кг/ч Р 50-10 17 25000 12200 SEP 50 MSM-100 MSM-50 HS4022 Р 480 3,1 1,6 1 1,4 1244 4200 2850 2200 3200 2200 1200 730 1100 BW 100 3,1 4200 2200 BW 50 1,6 2850 1200 18 11400 28000 10 5600 8400 4,4 3,2 - 3300 2000 2100 2940 2100 2800 2300 - JENROL EX 1200 YC8-302R PS5132 КР 516 GZZ-50D GZZ-70D STI-54 Итоговые суммарные тепло- и влаговыделения в расчетных помещениях приведены в таблице 4.1.2. Таблица 4.1.2 - Таблица тепловлажностного баланса помещений Номер помещения Наименование помещения 4 Стиральный цех 5 Стиральный цех 24 Сушильногладильный цех Расчетный период Влаговыделения, кг/ч теплый переходный холодный теплый переходный холодный теплый переходный холодный 29,2 28,8 28,8 9,4 9,4 9,4 48,2 47,1 47,1 Тепловыделения, Вт явные полные 48661 69688 49411 70164 49411 70164 14740 21540 15386 22186 15386 22186 33271 106789 36182 108972 36182 108972 28

4.2 Определение производительности местной вытяжной вентиляции Местная вытяжная вентиляция предназначена для удаления вредных веществ непосредственно у мест их выделения через специальные устройства. При этом достигается максимальный эффект при минимальном количестве воздуха. В сушильно-гладильном цеху используются местные отсосы двух типов: открытого и закрытого. Местные отсосы открытого типа представлены вытяжными зонтами, расположенными над гладильным оборудованием. При проектировании зонтов с механической вытяжкой необходимо принимать во внимание, что скорость по оси зонта зависит от угла раскрытия последнего: чем больше угол, тем больше осевая скорость по сравнению со средней скоростью. У зонтов с углом раскрытия 60° скорость по оси и по всему сечению равна. Поэтому над гладильным оборудованием были запроектированы групповые зонты с углом раскрытия не более 60°. В общем случае расход воздуха, м3/ч, удаляемого зонтом, определяется по формуле [7]: 𝐿𝐿 = 3600 ∙ 𝑣𝑣 ∙ 𝐹𝐹 (4.2.1) где 𝑣𝑣 – средняя скорость движения воздуха в приемном отверстии зонта, м/с; 𝐹𝐹 – площадь расчетного сечения зонта, м2. По расчетам расход воздуха, удаляемого зонтами, которые расположены над гладильной машиной PS5132, составил 3645 м3, над гладильной машиной PS5132 – 6075 м3. Местными отсосами закрытого типа оснащены все сушильные барабаны и гладильная машина JENROL EX 1200. Производительность данных местных отсосов определена по паспортным данным оборудования и приведена в таблице 4.2.1. 29

Таблица 4.2.1 - Производительность местных отсосов сушильно-гладильного оборудования Наименование оборудования Гладильная машина Сушильный барабан Сушильный барабан Сушильный барабан Марка Производительность местного отсоса, м3/ч Количество единиц оборудования 5200 1 4700 1500 1250 1 1 4 JENROL EX 1200 DT 60 GZZ-70D GZZ-50D По итогам расчетов производительность всех местных отсосов в сушильно-гладильном цеху составила 32195 м3, при условии непрерывной работы оборудования. С учетом коэффициента одновременной работы оборудования и коэффициента загрузки, так как оборудование работает не беспрерывно, а периодически происходит его загрузка и разгрузка, расход воздуха удаляемый местными отсосами составляет 18000 м3. 4.3 Расчет воздухообмена в помещениях Расчет проводится для трех периодов года: теплого, переходного, холодного. За расчетный воздухообмен для притока и вытяжки принимается большая величина из трех периодов года. По принятому расчетному воздухообмену в дальнейшем производится расчет воздуховодов, решеток и т.д. Пределах каждого периода года ведется расчет по явному теплу, по полному теплу и влаги. Воздухообмен по явному теплу, кг/ч, определяется по формуле [11]: 𝐺𝐺я = 3,6∙𝑄𝑄яизб с∙(𝑡𝑡у −𝑡𝑡п ) (4.3.1) где 𝑄𝑄яизб –избытки по явному теплу, Вт; с – теплоемкость воздуха, кДж/(кг∙°С); 𝑡𝑡у – температура удаляемого воздуха, °С; 30

𝑡𝑡п – температура приточного воздуха, °С. Воздухообмен по полному теплу, кг/ч, определяется по следующей формуле: 𝐺𝐺п = 3,6∙𝑄𝑄пизб 𝐼𝐼у −𝐼𝐼п (4.3.2) где 𝑄𝑄пизб – избытки по полному теплу, Вт; 𝐼𝐼у – энтальпия удаляемого воздуха, °С; 𝐼𝐼п – энтальпия приточного воздуха, °С. Воздухообмен по влаге, кг/ч: 𝐺𝐺вл = 𝑀𝑀вл ∙1000 𝑑𝑑у −𝑑𝑑п (4.3.3) где 𝑀𝑀вл – количество влаги, кг/ч; 𝑑𝑑у – влагосодержание удаляемого воздуха, г/кг; 𝑑𝑑п – влагосодержание приточного воздуха, г/кг. Для расчетов воздухообмена по вышеприведенным формулам необходимо знать параметры приточного и удаляемого воздуха. Поэтому перед началом расчета необходимо построить процессы изменения состояния воздуха на I-d диаграмме для трех периодов года. В первую очередь определяют параметры приточного и удаляемого воздуха. Температура удаляемого воздуха, °С, определяется из следующего выражения [11]: 𝑡𝑡у = 𝑡𝑡р.з. + 𝑞𝑞𝑞𝑞𝑞𝑞𝑞𝑞𝑞𝑞�𝐻𝐻пом − ℎр.з. � (4.3.4) где 𝑡𝑡р.з. – температура в рабочей зоне, °С; 𝐻𝐻пом – высота помещения, м; 31

ℎр.з. – высота рабочей зоны, м; 𝑞𝑞𝑞𝑞𝑞𝑞𝑞𝑞𝑞𝑞 – напряженность теплового поля, находится в зависимости от тепловой напряженности, °С/м. Обычно величину градиента температуры рекомендуется определять, исходя из теплонапряженности помещения, Вт/м3: 𝑞𝑞 = 𝑄𝑄изб.я /𝑉𝑉пом (4.3.5) где 𝑄𝑄изб.я – расчетные избытки явного тепла в помещении, Вт; 𝑉𝑉пом – объем помещения, м3. Температура приточного воздуха в теплый период года, для систем с механическим побуждением, на (0,5-1) ° выше температуры наружного воздуха, учитывая предполагаемый подогрев воздуха в вентиляторе и воздуховодах. В холодный период года при наличии тепловых избытков, что бывает наиболее часто, в помещение подается воздух, имеющий температуру ниже температуры внутреннего воздуха. Температуру приточного воздуха, °С, определяют по формуле: 𝑡𝑡п = 𝑡𝑡п − ∆𝑡𝑡 (4.3.5) где ∆𝑡𝑡 – допустимый перепад температур, который определяется по [2]. После расчета параметров приточного и удаляемого воздуха определяется угловой коэффициент луча процесса, кДж/кг: 𝜀𝜀 = 3600 ∙ 𝑄𝑄побщ 𝑊𝑊вл (4.3.5) где 𝑄𝑄побщ – избытки тепла, Вт; 𝑊𝑊вл – избытки влаги, г. 32

Порядок построения на I-d диаграмме следующий: По расчетным параметрам наружного воздуха на диаграмме ставится точка наружного воздуха Н. В теплый период точка П, параметры которой соответствуют приточному воздуху, находится выше точки Н на 0,5-1 °С по линии d=const. Через точку П проводится луч процесса. На пересечении луча процесса и tв=const находится точка внутреннего воздуха (точка В). Затем по t=const определяется точка удаляемого воздуха. Для переходного и холодного периода построения на I-d диаграмме производятся аналогичным образом за исключением построения точки П. Через точку В проводится луч процесса ε. На пересечении луча процесса и dн=const находится точка притока П. Построения процессов на I-d диаграмме для расчетных помещений приведены в приложении Г. По характеристикам приточного и удаляемого воздуха, полученными при построениях на I-d диаграмме, производится расчет воздухообменов по формулам 4.3.1-4.3.3. В офисных помещениях с постоянным пребыванием людей воздухообмен определен по расходу наружного воздуха на одного человека, м3/ч, [2]: 𝐿𝐿 = 𝐿𝐿уд ∙ 𝑛𝑛 (4.3.6) где 𝐿𝐿уд – удельный воздухообмен на одного человека, м3/ч; 𝑛𝑛 – количество людей. Для офисных помещений с временным пребыванием людей и всех остальных помещений воздухообмен определен по нормативной кратности: 33

где 𝑉𝑉 – объем помещения, м3; 𝐿𝐿 = 𝑉𝑉 ∙ 𝑛𝑛 (4.3.7) 𝑛𝑛 – нормативная кратность воздухообмена, 1/ч. Воздухообмены всех вентилируемых помещений сведены в таблицу воздушного баланса представленной ниже. Таблица 4.3.1 - Таблица воздушного баланса № пом. Наименование помещения V, м3 3 4 5 Бойлерная Стиральный цех Стиральный цех Пом. хранения стир. материалов Пом. хранения стир. материалов Ремонтная мастерская Ремонтная мастерская Офисное помещение Коридор Помещение хранения грязного белья 116 1468 336 7 8 9 10 11 12 13 18 19 20 21 23 24 27 28 29 30 Коридор Офисное помещение Аппаратная Диспетчерская Помещение хранения белья Сушильногладильный цех Коридор Офисное помещение Офисное помещение Помещение хранения белья Вытяжка n, 1/ч L, м3/ч система Первый этаж 370 П1 17790 П1 6500 П1 Приток наружного воздуха n, 1/ч L, м3/ч система - 370 16000 6500 В1 В1 В1 7,35 - - - - 15 В3 7,35 - - - - 15 В3 30 30 50 60 - 140 П2 1 1 1 - 30 30 50 - В3 В3 В3 - 227 - - - 8 1790 В1 Итого: 24800 П2 - 1 1 1 Итого: 25 25 75 125 В3 В3 В3 - 30 25 25 75 Итого: 24800 Второй этаж 125 Итого: 125 Третий этаж 340 1 340 П1 - - 2430 - 23500 П1 - 24030 26 60 50 - 110 - П2 - 1 1 60 50 В1, В4В9 В3 В3 190 1 190 П1 - - - Итого: 24140 Итого: 24140 34

Окончание таблицы 4.3.1 № пом. Наименование помещения 33 34 35 36 37 38 39 41 42 43 Офисное помещение Офисное помещение Офисное помещение Офисное помещение Офисное помещение Офисное помещение Офисное помещение Коридор Офисное помещение Коридор Помещение хранения уборочного инвентаря Офисное помещение Офисное помещение Офисное помещение Офисное помещение Офисное помещение Офисное помещение Коридор 44 45 46 47 48 49 50 52 Вытяжка V, м3 n, 1/ч L, м3/ч система Четвертый этаж 30 70 70 127 46 32 75 55 40 П2 40 40 30 П2 Приток наружного воздуха n, 1/ч L, м3/ч система 1 n,ч∙60 n,ч∙60 n,ч∙60 n,ч∙60 n,ч∙60 n,ч∙60 30 120 120 180 60 60 120 В2 В2 В2 В2 В2 В2 В2 1 40 В2 30 - - - 1 30 В2 210 93 162 162 100 72 150 Итого: 1290 1360 П2 n,ч∙60 n,ч∙60 n,ч∙60 n,ч∙60 n,ч∙60 n,ч∙60 Итого: 180 60 120 120 60 60 1360 В2 В2 В2 В2 В2 В2 - 35

ГЛАВА 5 ПРОЕКТИРОВАНИЕ СИСТЕМЫ ВЕНТИЛЯЦИИ 5.1 Организация воздухообмена в помещениях, подбор воздухораспределительных устройств Эффективность общеобменной вентиляции в значительной степени зависит от способа и равномерности раздачи приточного воздуха в помещении и удаление отработавшего. Наилучшим вариантом организации воздухообмена является такой, при котором в помещении нет застойных зон. Это достигается равномерным размещением приточных и вытяжных вентиляционных решеток. Согласно [4], удаление воздуха в помещении хранения грязного белья производится из нижней зоны. Приток воздуха осуществляется через проем в строительной конструкции из стирального цеха. В остальных помещениях подача воздуха осуществляется в верхнею зону с направлением потока воздуха в рабочую зону, удаление воздуха производится из верхней зоны. Приточные воздухораспределители были подобраны по [13] с учетом длины распространения струи, скорости воздуха и его температуры в конце струи. Ниже приведен ход подбора приточных воздухораспределителей для сушильно-гладильного цеха. Начальными данными при подборе воздухораспределителей являются размеры помещения, воздухообмен, допустимая температура и скорость воздуха в рабочей зоне. Высота помещения сушильно-гладильного цеха составляет 5,5 м, площадь 440 м2. Высота рабочей зоны составляет 2 м. Воздухообмен постоянный круглогодично и составляет 23500 м3/ч. Разница температуры приточного и удаляемого воздуха составляет 5 °С. Нормированная подвижность воздуха 0,4 м/с. К расчету принимается схема Б по [13] «подача воздуха сверху вниз наклонными струями» с высоты 5 м. К установке принимаются решетки АМР 36

500 х 400 мм в количестве 12 штук, площадь живого сечения которых составляет 0,191 м2. Расход воздуха, приходящегося на одну решетку, равен 2000 м3/ч. Для выбранных решеток значения аэродинамических коэффициентов равны: m=4,4, n=3,7, при угле наклона жалюзи 30 °. Определяется длина струи от истечения до места входа в обслуживаемую зону, м: х= ℎо −ℎо.з. sin(0,6∙𝑎𝑎) (5.1.1) где ℎо – высота установки воздухораспределителя, м; ℎо.з. – высота рабочей зоны, м; 𝑎𝑎 – угол наклона жалюзи решетки. Длина струи, рассчитанная по формуле 5.1.1, составляет 11,3 м. Затем по номограмме, представленной на рисунке 5.1.1, определяются значения Vx и ∆tx – скорость и перепад температуры в конце струи. Рисунок 5.1.1 – Номограмма расчета воздухораспределителей 37

По расходу воздуха и живому сечению решетки находится тоска А. Получаем Vo=2,9 м/с. Затем по длине струи x и живому сечению решетки определяется тоска B. По ней находится x/√F=25. По x/√F=25 и m=4,4 находится точка С. На пресечении линий из точек А и С получается точка D – Vx=0,49 м/с. По ∆t0=5 °С и n=3,7 определяется точка E. На пресечении линий из точек E и С получается точка F – tx=0,7 °C. Коэффициент неизотермичности для корректировки скорости рассчитывается по формуле: 𝐾𝐾нт 2 𝑥𝑥 2 = 𝑐𝑐𝑐𝑐𝑐𝑐(0,6 ∙ 𝑎𝑎) ∙ �𝑐𝑐𝑐𝑐𝑐𝑐(0,6 ∙ 𝑎𝑎) + �𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠(0,6 ∙ 𝑎𝑎) + � � � 𝐻𝐻 𝐾𝐾нт (5.1.2) Коэффициент неизотермичности, рассчитанный по формуле 5.1.2, равен 1,45. Коэффициент стеснения струи определяется по следующей формуле: 𝐾𝐾𝑐𝑐 = 𝑥𝑥⁄(𝑚𝑚 ∙ �𝑏𝑏1 ∙ ℎпом ) где 𝑏𝑏1 – ширина модуля помещения, (5.1.3) обслуживаемого одним воздухораспределителем, м; ℎпом – высота помещения, м. Коэффициент стеснения, рассчитанный по формуле 5.1.3, равен 0,75. Вычисляется максимальные параметры воздуха 𝑉𝑉𝑥𝑥𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 и ∆𝑡𝑡𝑥𝑥𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 : 𝑉𝑉𝑥𝑥𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 = 𝑉𝑉𝑥𝑥 ∙ 𝐾𝐾𝑐𝑐 ∙ 𝐾𝐾нт (5.1.4) и 38

𝑡𝑡𝑥𝑥𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 = ∆𝑡𝑡𝑥𝑥 (5.1.5) 𝐾𝐾𝑐𝑐 ∙𝐾𝐾нт 𝑉𝑉𝑥𝑥𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 =0,53 м/с, ∆𝑡𝑡𝑥𝑥𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 =0,64 °С Принимается коэффициент перехода от нормируемой скорости к максимальной в струе 𝐾𝐾п =1,8 по приложению I [13]. Вычисляется нормируемая скорость с поправкой: 𝑉𝑉норм.п = 𝑉𝑉норм ∙ 𝐾𝐾п (5.1.5) Полученные значения 𝑉𝑉𝑥𝑥𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 , 𝑡𝑡𝑥𝑥𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 сопоставляются с нормируемыми: 𝑉𝑉𝑥𝑥𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 =0,53 м/с < 𝑉𝑉норм ∙ 𝐾𝐾п =0,72 м/с, ∆𝑡𝑡𝑥𝑥𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 =0,64 °С < ∆𝑡𝑡норм что удовлетворяет заданным условиям. Так как в холодный период температура приточного воздуха не выше температуры воздуха в обслуживаемой зоне, то данный расчет будет верен и для него. На этом расчет воздухораспределителя заканчивается. Для остальных помещений расчет производится аналогичным способом. Подбор решеток представлен в таблице 5.1.1. Таблица 5.1.1. - Подбор вентиляционных решеток № пом. Наименование помещения 3 Тип решетки Воздухообмен Приток Вытяжка Бойлерная 370 370 4 Стиральный цех 16000 17790 5 Стиральный цех 6500 6500 - 30 - - 30 - - 30 - 8 9 10 Пом. хранения стир. материалов Ремонтная мастерская Ремонтная мастерская Приток АМР 300х200 АМР 500х400 АМР 650х500 11 Офисное помещение - 50 - 12 Коридор 60 - 4АПН 300х300 Вытяжка АМР 300х200 АМР 750х600 АМР 400х500 4АПН 300х300 4АПН 300х300 4АПН 300х300 4АПН 300х300 - Скорость в решках, м/с Приток Вытяжка 1,8 1,4 2,5 1,6 1,2 2,4 - 0,43 - 0,43 - 0,43 - 0,73 0,87 - 39

Окончание таблицы 5.1.1 № пом. Наименование помещения 13 Пом. хранения грязного белья 18 Тип решетки Воздухообмен Приток Вытяжка Приток - 1790 - Коридор 125 - 4АПН 300х300 19 Офисное помещение - 25 - 20 Аппаратная - 25 - 21 Диспетчерская - 75 - 340 - 23500 6030 23 24 Помещение хранения белья Сушильногладильный цех АМР 200х300 АМР 500х400 4АПН 300х300 27 Коридор 110 - 28 Офисное помещение - 60 - 29 Офисное помещение - 50 - 30 Помещение хранения белья 190 - АМР 300х100 33 Офисное помещение - 30 - 34 Офисное помещение - 120 - 35 Офисное помещение - 120 - 36 Офисное помещение - 180 - 37 Офисное помещение - 60 - 38 Офисное помещение - 60 - 39 Офисное помещение - 120 - 41 Коридор 40 - 4АПН 300х300 42 Офисное помещение - 40 - 43 Коридор 30 - 4АПН 300х300 45 Офисное помещение - 180 - 46 Офисное помещение - 60 - 47 Офисное помещение - 120 - 48 Офисное помещение - 120 - 49 Офисное помещение - 60 - 52 Коридор 1290 - 4АПН 450х450 Вытяжка АМР 500х400 Скорость в решках, м/с Приток Вытяжка - 1,3 1,82 - - 0,36 - 0,36 - 1,1 - 1,7 - АМР 500х400 2,8 2,2 - 1,6 - - 0,87 - 0,73 1,9 - - 0,4 - 0,4 - 0,4 - 0,6 - 0,87 - 0,87 - 0,4 - 0,6 - 4АПН 300х300 - 0,6 0,4 - - 0,6 - 0,87 - 0,4 - 0,4 - 0,87 0,7 - 4АПН 300х300 4АПН 300х300 4АПН 300х300 4АПН 300х300 4АПН 300х300 4АПН 300х300 4АПН 450х450 4АПН 450х450 4АПН 450х450 4АПН 300х300 4АПН 300х300 4АПН 450х450 4АПН 450х450 4АПН 300х300 4АПН 450х450 4АПН 450х450 4АПН 300х300 - 40

5.2 Расчет воздушно-тепловой завесы Воздушно-тепловая завеса – вентиляционное устройство, предотвращающее резкое проникновение наружного воздуха в помещение через открытые проемы. Воздушно-тепловые завесы могут использоваться также для дополнительного отопления помещений. Принцип действия завесы заключается в том, что за счет подачи высокоскоростного потока создается невидимая преграда, препятствующая перемещению воздушных масс, но не мешающая движению людей и транспортных средств. Принципу действия завесы могут быть шиберующего и смесительного типа. В первом случае воздушная струя завесы, уменьшая количество проходящего через проем воздуха, частично шиберует проем. Во втором – обеспечивает смешивание наружного воздуха, поступающего через открытый проем с воздухом завесы. Расчет завесы шиберующего типа для препятствия прохождения наружного воздуха произведен по методике представленной в [8]. Общий расход воздуха, кг/ч определяется, для завесы шиберующего типа определяется по формуле: 𝐺𝐺з = 16000 ∙ 𝑞𝑞� ∙ 𝜇𝜇пр ∙ 𝐹𝐹пр �∆𝑝𝑝 ∙ 𝛾𝛾см (5.2.1) где 𝑞𝑞� – отношение расхода воздуха завесы к расходу воздуха, проходящего через проем при работе завемы; 𝜇𝜇пр – коэффициент расхода проема при работе завесы; 𝐹𝐹пр – площадь открываемого проема, оборудованного завесой, м2; ∆𝑝𝑝 – разность давлений воздуха снаружи и внутри помещения на уровне проема, кгс/м2; 𝛾𝛾см – удельный вес смеси воздуха завесы и наружного воздуха, кгс/м3. Расчетная разность давлений составляет, кгс/м2: 41

∆𝑝𝑝 = ℎ ∙ (𝛾𝛾н − 𝛾𝛾в ) (5.2.2) где ℎ - расстояние по вертикали от центра проема до уровня равных давлений снаружи и внутри здания, рано 0,5hпр, при сбалансированном притоке и вытяжке; 𝛾𝛾н и 𝛾𝛾в – удельный вес воздуха соответственно при наружной и внутренней температуре, кгс/м3. Требуемую температуру воздуха завесы tз, °С определяют на основании уравнения теплового баланса по формуле: 𝑡𝑡з = 𝑡𝑡н + 𝑡𝑡см −𝑡𝑡н 𝑞𝑞�∙(1−𝑄𝑄�) (5.2.2) где 𝑡𝑡н – температура наружного воздуха, °С; 𝑡𝑡см – температура смеси воздуха, проходящего через открытый проем, °С; 𝑄𝑄� – отношение количества тепла, теряемого с воздухом, уходящим через открытый проем наружу, к тепловой мощности калориферов завесы, определяется по рисунку 7.4 [8]. Тепловую мощность завесы, ккал/ч, калориферов воздушно-тепловой завесы определяют по формуле: 𝑄𝑄з = 0,24 ∙ 𝐺𝐺з ∙ (𝑡𝑡з − 𝑡𝑡о ) (5.2.3) где 𝑡𝑡о – температура воздуха, забираемого для завесы, °С. Расчет воздушно-тепловой завесы производится для проема раздвижных ворот высотой 2,5 м и шириной 3 м. Параметры наружного воздуха: 𝑡𝑡н =-23 °С, 𝛾𝛾н =1,41 кгс/м3. Температура воздуха в помещении 𝑡𝑡в =16 °С, 𝛾𝛾в =1,22 кгс/м3. Так как работы относятся к категории средних, то допустимая температура смеси воздуха принимается 𝑡𝑡см =14 °С, 𝛾𝛾см =1,23 кгс/м3. 42

Принимается F=20 и 𝑞𝑞�=0,7 по таблице 7.1 [8] для раздвижных ворот коэффициент расхода 𝜇𝜇пр =0,3. Расчетное значение h=0,5∙hпр=1,25 м. По формуле (5.2.2) определяется расчетная разность давлений: ∆𝑝𝑝 = 1,25 ∙ (1,41 − 1,22) = 0,24 кгс/м2 Общий расход воздуха определяется по формуле (5.2.1): 𝐺𝐺з = 16000 ∙ 0,7 ∙ 0,3 ∙ 7,5 ∙ �0,24 ∙ 1,23 = 13620 кг/ч Температура воздуха завесы рассчитывается по формуле (5.2.2): 𝑡𝑡з = −23 + 14 − (−23) = 37 °С 0,7 ∙ (1 − 0,12) Суммарная тепловая мощность воздухонагревателей воздушно-тепловой завесы определяется по формуле (5.2.3): 𝑄𝑄з = 0,24 ∙ 13620 ∙ (37 − 14) = 68900 ккал/ч По итогам расчетов тепловая мощность завесы составила 68900 ккал/ч или 80100 Вт, расход воздуха – 13620 кг/ч или 11350 м3/ч. 5.3 Аэродинамический расчет воздуховодов Аэродинамический расчет вентиляционных систем производят для подбора размеров поперечных сечений воздуховодов по рекомендуемым скоростям движения воздуха и определения потерь давления в системе. Методика аэродинамического расчета представлена в [9]. 43

Потери давления в системах вентиляции складываются из потерь давления на трение и потерь давления в местных сопротивлениях, Па: ∆𝑃𝑃 = ∆𝑃𝑃тр + ∆𝑃𝑃𝜉𝜉 (5.3.1) Потери давления на трение, Па: ∆𝑃𝑃тр = 𝑅𝑅 ∙ 𝑙𝑙 ∙ 𝑛𝑛 (5.3.2) где 𝑅𝑅 – удельные потери давления на трение, Па/м; 𝑙𝑙 – длина участка воздуховода, м; 𝑛𝑛 – поправочный коэффициент, который зависит от абсолютной эквивалентной шероховатости воздуховодов. Удельные потери давления на трение, Па/м, в круглых воздуховодах определяют по формуле: 𝜆𝜆 𝑅𝑅 = ∙ 𝑃𝑃д (5.3.3) 𝑑𝑑 где 𝜆𝜆 – коэффициент гидравлического сопротивления трения; 𝑑𝑑 – диаметр воздуховода, м; 𝑃𝑃д – динамическое давления, Па. Коэффициент сопротивления трения рассчитывается по формуле Альтшуля: 𝑘𝑘 𝜆𝜆 = 0,11 ∙ � э + 𝑑𝑑 68 0,25 𝑅𝑅𝑅𝑅 � (5.3.4) где 𝑘𝑘э – абсолютная эквивалентная шероховатость поверхности воздуховода; 𝑅𝑅𝑅𝑅 – критерий Рейнольдса. 44

Критерий Рейнольдса вычисляется по следующей формуле: 𝑅𝑅𝑅𝑅 = 𝑣𝑣 ∙ 𝑑𝑑/𝜈𝜈 (5.3.5) где 𝑣𝑣 – скорость движения воздуха в воздуховоде, м/с; 𝜈𝜈 – кинематическая вязкость воздуха, м2/с. Динамическое давление, Па: 𝑃𝑃д = 𝜌𝜌 ∙ 𝑣𝑣 2 /2 (5.3.6) где 𝜌𝜌 – плотность воздуха, кг/м3. Потери давления в местных сопротивлениях, Па: ∆𝑃𝑃𝜉𝜉 = ∑𝜉𝜉 ∙ 𝑃𝑃д (5.3.7) где ∑𝜉𝜉 – сумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном участке воздуховода. Скорость воздуха в воздуховодах, м/с: 𝑣𝑣 = 𝐿𝐿/(𝐴𝐴 ∙ 3600) (5.3.7) где 𝐴𝐴 – площадь сечения воздуховода, м2. Для воздуховодов прямоугольного сечения за расчетную величину d принимают эквивалентный диаметр dэ, мм, при котором потери давления в круглом воздуховоде при той же скорости будут равны потерям давления в прямоугольном воздуховоде: 45

𝑑𝑑э = 2𝑎𝑎𝑎𝑎/(𝑎𝑎 + 𝑏𝑏) (5.3.7) где 𝑎𝑎, 𝑏𝑏 – стороны прямоугольного воздуховода, мм. Аэродинамический воздуховодов представлен в виде таблицы и приведен в приложении Д. 5.4 Подбор вентиляционного оборудования 5.4.1 Подбор воздухозаборных решеток Исходные данные для подбора воздухозаборных решеток являются расход воздуха системы вентиляции и допустимая скорость в живом сечении решетки. По [6] принимается рекомендуемая скорость в живом сечении 4 м/с. Расход воздуха системы П1 составляет 48740 м3/ч, системы П2 – 1735 м3/ч. Общая площадь всех решеток: 𝐹𝐹 = 𝐿𝐿⁄(3600 ∙ 𝑣𝑣р ) (5.4.1.1) где 𝐿𝐿 – расход воздуха, м3/ч; 𝑣𝑣р – рекомендуемое значение скорости. Количество решеток: 𝑛𝑛 = 𝐹𝐹 ⁄𝑓𝑓 (5.4.1.2) где 𝑓𝑓 – живое сечение одной воздухозаборной решетки. Для системы П1 площадь живого сечения решеток, определяемая по формуле (5.4.1.1), должна составлять 3,38 м2, для системы П2 – 0,12 м2. Для системы П1 принимаются решетки АРН 1800х1000 в количестве четырех штук, имеющие общую площадь живого сечения 3,54 м2. Система П2 оснащается решеткой АРН 450х300 с площадью живого сечения 0,13 м2. Тогда фактическая скорость воздуха в живом сечении решеток системы П1 составит 46

3,8 м/с, для системы П2 – 3,7 м/с. Потери давления для решеток АРН 1800х1000 составляют 50 Па, для решки АРН 450х300 – 10 Па. 5.4.2 Подбор воздушных клапанов Воздушные клапана выбираются по сечению воздуховодов. Подбор клапанов представлен в таблице 5.4.2.1. Таблица 5.4.2.1 - Воздушные клапаны систем вентиляции и местных отсосов Система Марка клапана П1 П2 В1 В2 В3 В4 В5 В6 В7 В8 В9 В10 АВК КОБ АВК КОБ КОБ КОБ КОБ КОБ КОБ КОБ КОБ КОБ Размеры клапана (диаметр), мм 1600х1000 (315) 1000х1000 (250) (125) (400) (315) (355) (400) (450) (450) (400) Скорость воздуха, м/с Потери давления, Па 8,5 6,2 8,5 7,4 9,4 11,5 9,8 10,5 8,1 10,5 10,5 11,0 30 15 30 20 35 45 40 40 35 40 40 40 5.4.3 Подбор фильтров Фильтры подбираются необходимой степени очистки воздуха и производительности. Для проектируемого объекта можно применить фильтры грубой очистки. Для системы П1 был выбран ячейковый карманный фильтр типа ФяК. Номинальная удельная воздушная нагрузка, м3/ч на м2 площади входного сечения составляет 11400. Размеры фильтра составляют 1600х2600х765 мм. Начальное аэродинамическое сопротивление составляет 40 Па, конечное – 250 Па. Для системы П2 был выбран фильтр ФЛК для круглых воздуховодов диаметром 315 мм. Падение давления на фильтре составляет 80 Па. 47

5.4.4 Подбор калориферов Подбор калорифера для системы П1 был произведен по методике представленной в [14]. Определяется расход теплоты на нагревание воздуха, Вт: 𝑄𝑄 = 𝐺𝐺 ∙ 𝑐𝑐 ∙ (𝑡𝑡к − 𝑡𝑡н ) (5.4.4.1) где 𝐺𝐺 – массовый расход воздуха, кг/ч; 𝑐𝑐 – удельная теплоемкость воздуха, Дж/(кг∙°С); 𝑡𝑡н – температура воздуха на входе в теплообменник, °С; 𝑡𝑡к – температура нагретого воздуха на выходе из теплообменника. Воздух нагревается от -23 °С до 18 °С, расход теплоты на нагревание воздуха, определенный по формуле (5.4.4.1), составляет 738160 Вт. Затем рассчитывается фронтальное сечение калорифера, м2: 𝑓𝑓 = 𝐺𝐺/𝑣𝑣 (5.4.4.2) где 𝑣𝑣 - массовая скорость воздуха, кг/(м2∙с), принимается в диапазоне 3 – 5 кг/(м2∙с). При массовой скорости 3,6 кг/(м2∙с) необходимая площадь фронтального сечения калорифера для системы П1 составит 4,96 м2. Калорифера такого типоразмера нет, поэтому к установке принимаются два калорифера КСк 4-12, которые устанавливаются параллельно, имеющие общую площадь фронтального сечения 4,97 м2. Калориферы имеют размеры 1600х1600х180мм. Аэродинамическое сопротивление составляет 85 Па. Для системы П2 калорифер был подобран с помощью программы подбора SystemAir. Марка калорифера VBC 315-2. Подогрев воздуха производится до 19 °С, мощность калорифера составляет 28,9 кВт. Аэродинамическое сопротивление калорифера составляет 83 Па. 48

5.4.5 Подбор вентиляторов Расход воздуха в системе П1 составляет 48740 м3/ч, потери давления с учетом подобранного оборудования составляют 714 Па. По этим параметрам был подобран радиальный вентилятор с деноминальными крыльчатками (низкого давления) ВР 86-77-10,0, обеспечивающий расход воздуха 48740 м3/ч и развивающий давление 730 Па. На рисунке 5.4.5.1 представлены характеристики вентилятора. Рисунок 5.4.5.1 – Характеристики вентилятора ВР 86-77-10,0 Расход воздуха в системе П2 составляет 1735 м3/ч, с учетом подобранного оборудования потери давления составляют 305 Па. С помощью программы подбора был подобран канальный вентилятор Ruck EL 315 E2 01, на рисунке 5.4.5.2 представлены его характеристики. 49

Рисунок 5.4.5.2 – Характеристики вентилятора Ruck EL 315 E2 01 Расход воздуха в системе В1 составляет 30690 м3/ч, потери давления составляют 350 Па. По этим параметрам был подобран крышной радиальный вентилятор ВКР 10,0, обеспечивающий расход воздуха 30710 м3/ч и развивающий давление 350 Па. На рисунке 5.4.5.3 представлены характеристики вентилятора. Рисунок 5.4.5.3 – Характеристики вентилятора ВКР 10,0 50

Расход воздуха в системе В2 составляет 1320 м3/ч, потери давления составляют 190 Па. С помощью программы подбора был подобран крышной вентилятор DVN 400EC, на рисунке 5.4.5.4 представлены его характеристики. Рисунок 5.4.5.4 – Характеристики вентилятора DVN 400EC Расход воздуха в системе В3 составляет 415 м3/ч, потери давления составляют 190 Па. С помощью программы подбора был подобран крышной вентилятор DHS 190EZ, обеспечивающий расход 413 м3/ч и давление 129 Па, на рисунке 5.4.5.5 представлены его характеристики. Рисунок 5.4.5.5 – Характеристики вентилятора DHS 190EZ 51

В системе В5 два вентилятора работают параллельно. Первый вентилятор имеет расход 1500 м3/ч, второй – 1250 м3/ч. Потери давления 150 Па. На данные параметры были подобраны вентиляторы EL 250 E2 01 с частотным преобразователем. На рисунке 5.4.5.6 представлены характеристики вентилятора для расхода 1250 м3/ч, на рисунке 5.4.5.7 – для расхода 1500 м3/ч. Рисунок 5.4.5.6 – Характеристики вентилятора EL 250 E2 01 (1250 м3/ч) Рисунок 5.4.5.7 – Характеристики вентилятора EL 250 E2 01 (1500 м3/ч) 52

В системе В6 три вентилятора работают параллельно. Расход воздуха составляет 1500 м3/ч, потери давления равны 150 Па, в связи с этим принимаются такие же вентиляторы, как и в системе В5 - EL 250 E2 01. В система В7 имеет расход воздуха 3650 м3/ч, потери давления составляют 90 Па. Был подобран вентилятор KVO 400, обеспечивающий расход 3568 м3/ч и давление 88 Па. На рисунке 5.4.5.8 представлены характеристики вентилятора. Рисунок 5.4.5.8 – Характеристики вентилятора KVO 400 Системы В8 и В9 имеют идентичные характеристики: расход воздуха 6060 м3/ч и потери давления 95 Па. Для этих систем был подобран канальный вентилятор с частотным преобразователем Ruck EL 500 E4 01, обеспечивающий необходимые параметры по производительности и развиваемому давлению. На рисунке 5.4.5.9 представлены его характеристики. 53

Рисунок 5.4.5.9 – Характеристики вентилятора Ruck EL 500 E4 01 5.4.6 Подбор шумоглушителей Источниками шума в вентиляционных системах являются работающий вентилятор, электродвигатель, воздухораспределители, воздухозаборные устройства. По природе возникновения различают аэродинамический и механический шум. Аэродинамический шум вызывается пульсациями давления при вращении колеса вентилятора с лопатками, а также за счет интенсивной турбулизации потока. Механический шум возникает в результате вибрации стенок кожуха вентилятора, в подшипниках, в передаче. Для вентилятора характерно существование трех независимых путей распространения шума: по воздуховодам на всасывании, по воздуховодам на нагнетании, через стенки кожуха в окружающие пространство [9]. Для уменьшения шума применяются шумоглушители. При подборе шумоглушителя определяют допустимый уровень звукового давления для данного помещения. Затем определяется уровень звуковой мощности вентилятора. Далее сравнивается уровень звукового давления в 54

расчетной точке помещения с допустимым уровнем, в случае превышения подбирается шумоглушитель необходимой конструкции и длины. Системы П1 и В1 обслуживают помещения промышленного назначения. Допустимые уровни звукового давления для данных помещений, определенные по [5], приведены в таблице 5.4.6.1. Таблица 5.4.6.1 - Допустимые уровни звукового давления для помещений промышленных предприятий 31,5 107 Уровни звукового давления, дБ, в октавных полосах частот со среднегеометрическими частотами, Гц 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000 95 87 82 78 75 73 71 69 Характеристики звукового давления вентилятора ВР 86-77-10,0 системы П1 представлены в таблице 5.4.6.2. Таблица 5.4.6.2 - Характеристики звукового давления вентилятора ВР 86-7710,0 31,5 100 Уровни звукового давления, дБ, в октавных полосах частот со среднегеометрическими частотами, Гц 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000 91 94 90 88 85 80 73 64 По этим данным с помощью программы Klima DZ 3.1 был подобран шумоглушитель DZ-3, имеющего размеры 1600х1000х1500 мм. Эффективность его шумоглушения приведена в таблице 5.4.6.3. Таблица 5.4.6.3 - Эффективность шумоглушителя DZ-3 31,5 2 Уровни звукового давления, дБ, в октавных полосах частот со среднегеометрическими частотами, Гц 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000 7 13 27 44 48 49 35 22 55

Характеристики звукового давления вентилятора ВКР 10,0 системы В1 представлены в таблице 5.4.6.4. Таблица 5.4.6.4 - Характеристики звукового давления вентилятора ВКР 10,0 31,5 100 Уровни звукового давления, дБ, в октавных полосах частот со среднегеометрическими частотами, Гц 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000 90 95 93 94 90 83 75 72 По характеристики звукового давления вентилятора ВКР 10,0 был подобран шумоглушитель DZ-3 для системы В1, имеющего размеры 1000х1000х1500 мм. Эффективность его шумоглушения приведена в таблице 5.4.6.5. Таблица 5.4.6.5 - Эффективность шумоглушителя DZ-3 31,5 2 Уровни звукового давления, дБ, в октавных полосах частот со среднегеометрическими частотами, Гц 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000 6 12 26 41 47 48 33 19 Местные вытяжные системы В4-В10 оснащены малошумными вентиляторами, характеристики звукового давления которых не превышают допустимых параметров для помещения, в котором они находятся, поэтому дополнительных мероприятий для снижения шума не требуется. Остальные системы, а именно системы П2, В2 и В3 обслуживают в основном офисные помещения. Допустимые уровни звукового давления для данных помещений, приведены в таблице 5.4.6.6. 56

Таблица 5.4.6.6 - Допустимые уровни звукового давления для офисных помещений 31,5 93 Уровни звукового давления, дБ, в октавных полосах частот со среднегеометрическими частотами, Гц 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000 79 70 63 58 55 52 50 49 Характеристики звукового давления вентилятора Ruck EL 315 E2 01 системы П2 представлены в таблице 5.4.6.7. Таблица 5.4.6.7 - Характеристики звукового давления вентилятора Ruck EL 315 31,5 - Уровни звукового давления, дБ, в октавных полосах частот со среднегеометрическими частотами, Гц 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000 42 64 67 70 68 64 58 По характеристики звукового давления вентилятора Ruck EL 315 подобран трубчатый шумоглушитель MDZ-50 для системы П2. Эффективность его шумоглушения приведена в таблице 5.4.6.8. Таблица 5.4.6.8 - Эффективность шумоглушителя MDZ-50 31,5 - Уровни звукового давления, дБ, в октавных полосах частот со среднегеометрическими частотами, Гц 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000 2 3 7 15 21 18 14 10 Характеристики звукового давления вентилятора DVN 400EC системы В2 представлены в таблице 5.4.6.9. Таблица 5.4.6.9 - Характеристики звукового давления вентилятора DVN 400EC 31,5 - Уровни звукового давления, дБ, в октавных полосах частот со среднегеометрическими частотами, Гц 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000 63 65 69 71 70 67 62 55 57

По характеристики звукового давления вентилятора DVN 400EC подобран шумоглушитель ГТК для системы В2. Эффективность его шумоглушения приведена в таблице 5.4.6.10. Таблица 5.4.6.10 - Эффективность шумоглушителя ГТК 31,5 - Уровни звукового давления, дБ, в октавных полосах частот со среднегеометрическими частотами, Гц 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000 1 3 7 18 24 24 12 9 Характеристики звукового давления вентилятора DHS 190EZ системы В3 представлены в таблице 5.4.6.11. Таблица 5.4.6.11 - Характеристики звукового давления вентилятора DHS 190EZ 31,5 - Уровни звукового давления, дБ, в октавных полосах частот со среднегеометрическими частотами, Гц 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000 39 57 61 63 62 59 54 47 По характеристики звукового давления вентилятора DHS 190EZ подобран шумоглушитель ГТК для системы В3. Эффективность его шумоглушения приведена в таблице 5.4.6.12. Таблица 5.4.6.12 - Эффективность шумоглушителя ГТК 31,5 - Уровни звукового давления, дБ, в октавных полосах частот со среднегеометрическими частотами, Гц 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000 1 5 7 21 28 36 25 14 58

ЗАКЛЮЧЕНИЕ В результате проведенной работы были разработаны системы теплоснабжения и вентиляции промышленной прачечной. Система теплоснабжения представляет собой двухтрубную систему отопления с тупиковым движением теплоносителя. В качестве отопительных приборов выступают алюминиевые радиаторы и регистры из стальных труб. По расчетам тепловая нагрузка на систему отопления в холодную пятидневку составляет 149,74 кВт. Запроектированные системы общеобменной вентиляции обеспечивают помещения промышленного и административного назначения, помимо этого помещение сушильно-гладильного цеха, являющиеся промышленным, имеет также системы местной вытяжной вентиляции. При этом общая производительность всех систем общеобменной вентиляции составляет 50475 м3/ч. Тепловая мощность калориферов приточных систем вентиляции при расчетных условиях составляет 767,1 кВт. 59

Список используемых источников 1. СП 50.13330.2012 Тепловая защита зданий. – М.: Минрегион России, 2012 – 100 с. 2. СП 60.13330.2016 Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. – М.: Минстрой России, 2016 – 95 с. 3. СП 131.13330.2012 Строительная климатология. – М.: Минстрой России, 2012 – 116 с. 4. СНиП II-80-75 Предприятия бытового обслуживания населения. – М.: СТРОЙИЗДАТ, 1976 – 31 с. 5. СП 51.13330.2011 Защита от шума – М.: Минрегион России, 2011 – 46 с. 6. СанПиН 2.2.4.548-96 Гигиенические требования к микроклимату производственных помещений – М.: Информационно-издательский центр Минздрава России, 1997 5. Староверов И.Г. Справочник проектировщика. Внутренние санитарнотехнические устройства. – М.: Стройиздат, 1990 – 344 с. 6. Щекин Р.В. Справочник по теплоснабжению и вентиляции. / С.М. Кореневский, Г.Е. Бем, Ф.И. Скороходько [и др.] – Киев: Будивельник, 1976 – 416 с. 7. Богословский В.Н. Отопление и вентиляция. / В.И. Новожилов, Б.Д. Симаков, В.П. Титов – М.: Стройиздат, 1976 – 439 с. 8. Стомахина Г.И. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. / И.И. Бобровицкий, Е.Г. Малявина, Л.В. Плотникова – М.: Пантори, 2003 – 308. 9. Хрусталев Б.М. Теплоснабжение и вентиляция. / Ю.Я. Кувшинов, В.М. Копко, А.А. Михалевич [и др.]. – М.:АСВ, 2008 – 784 с. 10. Штым А.С. Отопление и вентиляция жилых и общественных зданий : учебное пособие / В.П. Черненков, А.В. Кобзарь, Е.В. Тарасова – Владивосток: ДВФУ, 2016 – 130 с. 11. Зоря И.В. Основы микроклимата и вентиляции гражданских зданий. – Новокузнецк: СибГИУ, 2016 – 126 с. 60

12. Малявина Е.Г. Теплопотери здания : справочное пособие – М.: АВОКПРЕСС, 2007 – 144 с. 13. Воздухораспределители компании «Арктос». Указания по расчету и практическому применению – Санкт-Петербург: Арктос, 2008 – 216 с. 14. Калориферы промышленные [Электронный ресурс] / Режим доступа: http://zao-tst.ru/kalorifery.html 15. Профессиональное оборудование для прачечных и химчисток [Электронный ресурс] / Режим доступа: https://www.zaomonolit.ru 16. «Новель Групп» - оборудование для химчисток и прачечных [Электронный ресурс] / Режим доступа: https://www.thenovelgroup.ru/ 17. Промышленные стиральные машины, гладильное оборудование, прачечное оборудование, сушильные машины, оборудование для прачечных [Электронный ресурс] / Режим доступа: http://www.llevant.com/ 61

Приложение А Таблица А.1 – Расчет тепловых потерь здания Наименование Размер А, м 1 2 №1001 Лестничная клетка t=16 °C СТЕНА НАРУЖНАЯ 3,3 ДВЕРЬ НАРУЖНАЯ 1,1 СТЕНА НАРУЖНАЯ 8,6 ЗОНА 1 (RO=2,1) 2 ЗОНА 2 (RO=4,3) 1 Итого: Термическое сопротивлени, м² °С/Вт Сопрт. воздухопр. м∙час.Па/кг Надбавки Потери тепла при инфильтрации, Вт Трансмиссионные потери тепла, Вт Размер Б, м Площадь, м2 Ориентация Попр. коэф. Расчетная высота, м 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 3,5 2 3,5 11,3 7,8 9,35 2,2 28,3 22,6 7,8 72,05 З З С 1 1 1 0 0 3,7 2,2 3,7 0 0 0,83 0,8 0,83 2,1 4,3 0,05 0,42 0,05 0 0 0,15 3,89 0,15 0 0 4,14 6,83 10,8 0 0 21,77 504,6 524,5 1624,4 419,7 70,7 3153,7 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 3 м3) через неплотности ограждений = 22 Вт Итого потери : 3153,70 + 21,77 = 3180 Вт (округление до 10 Вт.) №1002 Дез. камера t=15 °C СТЕНА НАРУЖНАЯ 6,8 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 ЗОНА 1 (RO=2,1) 2 ЗОНА 2 (RO=4,3) 2 ЗОНА 3 (RO=8,6) 2 Итого: 5,5 1,6 6,8 7,8 7,8 35 2,4 13,6 15,6 15,6 82,2 С С 1 1 0 0 0 5,7 2,7 0 0 0 0,83 0,54 2,1 4,3 8,6 0,05 0,73 0 0 0 0,1 0,1 0 0 0 12,54 83,46 0 0 0 95,99 1813,2 185,8 246,1 137,9 68,9 2520,81 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 13 м3) через неплотности ограждений = 96 Вт Итого потери : 2520,81 + 95,99 = 2620 Вт (округление до 10 Вт.) 62

Продолжение таблицы А.1 1 №1003 Бойлерная t=16 °C СТЕНА НАРУЖНАЯ ДВЕРЬ НАРУЖНАЯ ЗОНА 1 (RO=2,1) ЗОНА 2 (RO=4,3) ЗОНА 3 (RO=8,6) Итого: 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 3,8 0,9 2 2 2 5,5 2 3,8 3,8 3,8 19,1 1,8 7,6 7,6 7,6 43,7 С С 1 1 0 0 0 5,7 2,2 0 0 0 0,83 0,8 2,1 4,3 8,6 0,05 0,42 0 0 0 0,1 3,84 0 0 0 7,18 5,59 0 0 0 12,77 1015,5 424,7 141,1 68,9 34,6 1719,25 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 2 м3) через неплотности ограждений = 13 Вт Итого потери : 1719,25 + 12,77 = 1730 Вт (округление до 10 Вт.) №1004 Стиральный цех t=15 °C СТЕНА НАРУЖНАЯ 11,6 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 ДВЕРЬ НАРУЖНАЯ 0,9 ДВЕРЬ НАРУЖНАЯ 0,9 СТЕНА НАРУЖНАЯ 33,2 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 ЗОНА 1 (RO=2,1) 2 ЗОНА 2 (RO=4,3) 2 ЗОНА 3 (RO=8,6) 2 5,5 2,9 2 2 5,5 2,9 2,9 2,9 2,9 2,9 2,9 2,9 2,9 2,9 2,9 44,8 44,8 44,8 55,85 4,35 1,8 1,8 139,1 4,35 4,35 4,35 4,35 4,35 4,35 4,35 4,35 4,35 4,35 89,6 89,6 89,6 С С С С Ю Ю Ю Ю Ю Ю Ю Ю Ю Ю Ю 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 0 0 5,7 4 2,2 2,2 5,7 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 0 0 0 0,83 0,54 0,8 0,8 0,83 0,54 0,54 0,54 0,54 0,54 0,54 0,54 0,54 0,54 0,54 2,1 4,3 8,6 0,05 0,73 0,42 0,42 0,05 0,73 0,73 0,73 0,73 0,73 0,73 0,73 0,73 0,73 0,73 0 0 0 0,15 0,15 3,89 3,89 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0 0 0 21,39 147,32 5,45 5,45 61,21 147,32 147,32 147,32 147,32 147,32 147,32 147,32 147,32 147,32 147,32 0 0 0 3024,9 352 418,1 418,1 7206,2 336,7 336,7 336,7 336,7 336,7 336,7 336,7 336,7 336,7 336,7 1621,3 791,8 395,9 63

Продолжение таблицы А.1 1 Итого: 2 3 4 515,2 5 6 7 8 9 10 11 1714,01 12 17991,51 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 230 м3) через неплотности ограждений = 1714 Вт Итого потери : 17991,51 + 1714,01 = 19710 Вт (округление до 10 Вт.) №1005 Стиральный цех t=15 °C СТЕНА НАРУЖНАЯ 17,8 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 ДВЕРЬ НАРУЖНАЯ 2 ЗОНА 1 (RO=2,1) 2 ЗОНА 2 (RO=4,3) 2 ЗОНА 3 (RO=8,6) 2 Итого: 5,5 2,9 2,9 2,9 2,9 2 17,8 17,8 17,8 76,5 4,35 4,35 4,35 4,35 4 35,6 35,6 35,6 204,7 С С С С С С 1 1 1 1 1 1 0 0 0 5,7 4 4 4 4 2,2 0 0 0 0,83 0,54 0,54 0,54 0,54 0,8 2,1 4,3 8,6 0,05 0,73 0,73 0,73 0,73 0,42 0 0 0 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 3,84 0 0 0 32,82 147,32 147,32 147,32 147,32 12,11 0 0 0 634,21 3963,2 336,7 336,7 336,7 336,7 919,6 644,2 314,6 157,3 7503,05 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 85 м3) через неплотности ограждений = 634 Вт Итого потери : 7503,05 + 634,21 = 8140 Вт (округление до 10 Вт.) №1006 Лестничная клетка t=15 °C СТЕНА НАРУЖНАЯ 3,3 ДВЕРЬ НАРУЖНАЯ 1,1 СТЕНА НАРУЖНАЯ 8,6 ЗОНА 1 (RO=2,1) 2 ЗОНА 2 (RO=4,3) 1 Итого: 3,5 2 3,5 11,5 8,06 9,35 2,2 30,1 23 8,06 72,71 В В С 1 1 1 0 0 3,7 2,2 3,7 0 0 0,83 0,8 0,83 2,1 4,3 0,05 0,42 0,05 0 0 0,15 3,89 0,15 0 0 4,14 6,83 10,8 0 0 21,77 504,6 524,5 1624,4 427,1 73,1 3153,7 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 3 м3) через неплотности ограждений = 22 Вт Итого потери : 3153,70 + 21,77 = 3180 Вт (округление до 10 Вт.) №1007 Помещение хранения стиральных материалов t=15 °C СТЕНА НАРУЖНАЯ 1,2 3,5 3,4 ОКНО, 2-х КАМ. СП 0,5 1,6 0,8 В В 1 1 3,7 2,7 0,83 0,54 0,05 0,73 0,1 0,1 1,47 55,64 171 61,9 64

Продолжение таблицы А.1 1 ЗОНА 1 (RO=2,1) ЗОНА 2 (RO=4,3) Итого: 2 2 1 3 1,2 1,2 4 2,4 1,2 7,8 5 6 0 0 7 0 0 8 2,1 4,3 9 0 0 10 0 0 11 0 0 57,11 12 43,4 10,6 286,97 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 8 м3) через неплотности ограждений = 57 Вт Итого потери : 286,97 + 57,11 = 350 Вт (округление до 10 Вт.) №1008 Помещение хранения стиральных материалов t=15 °C СТЕНА НАРУЖНАЯ 1,2 3,5 3,4 ОКНО, 2-х КАМ. СП 0,5 1,6 0,8 ЗОНА 1 (RO=2,1) 2 1,2 2,4 ЗОНА 2 (RO=4,3) 1 1,2 1,2 Итого: 7,8 В В 1 1 0 0 3,7 2,7 0 0 0,83 0,54 2,1 4,3 0,05 0,73 0 0 0,1 0,1 0 0 1,47 55,64 0 0 57,11 171 61,9 43,4 10,6 286,97 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 8 м3) через неплотности ограждений = 57 Вт Итого потери : 286,97 + 57,11 = 350 Вт (округление до 10 Вт.) № 1009 Ремонтная мастермкая t=18 °C СТЕНА НАРУЖНАЯ 2,3 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 ЗОНА 1 (RO=2,1) 2 ЗОНА 2 (RO=4,3) 2 ЗОНА 3 (RO=8,6) 2 Итого: 3,5 1,6 2,3 2,3 2,3 5,65 2,4 4,6 4,6 4,6 21,85 В В 1 1 0 0 0 3,7 2,7 0 0 0 0,83 0,54 2,1 4,3 8,6 0,05 0,73 0 0 0 0,1 0,1 0 0 0 3,03 91,54 0 0 0 94,57 306,6 200,4 89,8 43,9 21,9 684,59 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 12 м3) через неплотности ограждений = 95 Вт Итого потери : 684,59 + 94,57 = 780 Вт (округление до 10 Вт.) № 1010 Ремонтная мастермкая t=18 °C СТЕНА НАРУЖНАЯ 2 ЗОНА 1 (RO=2,1) 2 ЗОНА 2 (RO=4,3) 2 ЗОНА 3 (RO=8,6) 2 Итого: 3,5 2 2 2 7 2 2 1 127 В 1 0 0 0 3,7 0 0 0 0,83 2,1 4,3 8,6 0,05 0 0 0 0,1 0 0 0 2,63 0 0 0 2,63 379,9 41,2 20,6 10,1 451,8 65

Продолжение таблицы А.1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 0 м3) через неплотности ограждений = 3 Вт Итого потери : 451,8 + 2,63 = 460 Вт (округление до 10 Вт.) № 1011 Офисное помещение t=18 °C СТЕНА НАРУЖНАЯ 2,7 ОКНО, БС 1,5 ЗОНА 1 (RO=2,1) 2 ЗОНА 2 (RO=4,3) 2 ЗОНА 3 (RO=8,6) 2 ЗОНА 4 (RO=14,2) 0,3 Итого: 3,5 1,6 2,7 2,7 2,7 2,7 7,05 2,4 5,4 5,4 5,4 0,81 26,46 В В 1 1 0 0 0 0 3,7 2,7 0 0 0 0 0,83 0,33 2,1 4,3 8,6 14,2 0,05 0,51 0 0 0 0 0,1 0,1 0 0 0 0 3,56 131,03 0 0 0 0 134,58 382,6 328 105,4 51,5 25,8 2,3 921,33 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 17 м3) через неплотности ограждений = 135 Вт Итого потери : 921,33 + 134,58 = 1060 Вт (округление до 10 Вт.) № 1012 Коридор t=16 °C ЗОНА 1 (RO=2,1) ЗОНА 2 (RO=4,3) Итого: 2 2 2 4,25 4 8,5 12,5 0 0 0 0 4,3 8,6 0 0 0 0 0 0 0 36,3 38,5 74,83 0,05 0,73 0,73 0,73 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 22,18 161,4 161,4 161,4 0 0 0 506,38 2467 330,3 330,3 330,3 437,3 213,6 106,8 4322,38 Итого потери : 74,83 + 0,00 = 80 Вт (округление до 10 Вт.) № 1013 Помещение хранения грязного белья t=18 °C СТЕНА НАРУЖНАЯ 11,2 5,5 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 2,9 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 2,9 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 2,9 ЗОНА 1 (RO=2,1) 2 11,2 ЗОНА 2 (RO=4,3) 2 11,2 ЗОНА 3 (RO=8,6) 2 11,2 Итого: 48,55 4,35 4,35 4,35 22,4 22,4 22,4 128,8 Ю Ю Ю Ю 1 1 1 1 0 0 0 5,7 4 4 4 0 0 0 0,83 0,54 0,54 0,54 2,1 4,3 8,6 66

Продолжение таблицы А.1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 63 м3) через неплотности ограждений = 506 Вт Итого потери : 4322,38 + 506,38 = 4830 Вт (округление до 10 Вт.) № 1014 Помещение приема белья t=18 °C СТЕНА НАРУЖНАЯ 7,3 3,5 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 2,9 ВОРОТА 3 2,5 НАРУЖНЫЕ СТЕНА НАРУЖНАЯ 6,6 3,5 ДВЕРЬ НАРУЖНАЯ 0,9 2 ЗОНА 1 (RO=2,1) 2 13,9 ЗОНА 2 (RO=4,3) 2 7,9 ЗОНА 3 (RO=8,6) 2 7,9 ЗОНА 4 (RO=14,2) 1 0,78 Итого: 13,7 4,35 З З 1 1 3,7 4 0,83 0,54 0,05 0,73 0,15 0,15 9,62 161,4 777,3 379,8 7,5 З 1 2,7 0,7 0,32 3,15 18,45 1823 21,3 1,8 27,8 15,8 15,8 0,78 108,83 Ю Ю 1 1 0 0 0 0 3,7 2,2 0 0 0 0 0,83 0,8 2,1 4,3 8,6 14,2 0,05 0,42 0 0 0 0 0,1 3,84 0 0 0 0 8,69 5,87 0 0 0 0 204,04 1155,9 446,5 542,8 150,7 75,4 2,3 5428,83 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 25 м3) через неплотности ограждений = 204 Вт Итого потери : 5428,83 + 204,04 = 5640 Вт (округление до 10 Вт.) № 1015 Коридор t=16 °C СТЕНА НАРУЖНАЯ ОКНО, БС ЗОНА 1 (RO=2,1) ЗОНА 2 (RO=4,3) ЗОНА 3 (RO=8,6) Итого: 2,1 1,5 2 2 2 3,5 2,9 2,1 2,1 2,1 3 4,35 4,2 4,2 4,2 19,95 З З 1 1 0 0 0 3,7 4 0 0 0 0,83 0,33 2,1 4,3 8,6 0,05 0,51 0 0 0 0,05 0,05 0 0 0 2,64 217,54 0 0 0 220,18 147,8 539,8 78 38,1 19,1 841,8 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 29 м3) через неплотности ограждений = 220 Вт Итого потери : 841,80 + 220,18 - 0 = 1070 Вт (округление до 10 Вт.) № 2001 Лестничная клетка t=16 °C СТЕНА НАРУЖНАЯ 3,5 СТЕНА НАРУЖНАЯ 8,6 3,5 3,5 12,25 30,1 З С 1 1 9,42 9,42 0,83 0,83 0,05 0,05 0,15 0,15 4,03 9,89 695 1707,7 67

Продолжение таблицы А.1 1 Итого: 2 3 4 42,35 5 6 7 8 9 10 11 13,92 12 2402,71 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 2 м3) через неплотности ограждений = 14 Вт Итого потери : 2402,71 + 13,92 = 2420 Вт (округление до 10 Вт.) № 2002 Лестничная клетка t=16 °C СТЕНА НАРУЖНАЯ 8,6 СТЕНА НАРУЖНАЯ 3,5 Итого: 3,5 3,5 30,1 12,25 42,35 С В 1 1 9,42 9,42 0,83 0,83 0,05 0,05 0,15 0,15 9,89 4,03 13,92 1707,7 695 2402,71 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 2 м3) через неплотности ограждений = 14 Вт Итого потери : 2402,71 + 13,92 = 2420 Вт (округление до 10 Вт.) № 2003 Коридор t=16 °C СТЕНА НАРУЖНАЯ ОКНО, 2-х КАМ. СП ОКНО, 2-х КАМ. СП ОКНО, 2-х КАМ. СП Итого: 4,7 0,5 0,5 1,5 3,5 1,6 1,6 1,6 12,45 0,8 0,8 2,4 16,45 В В В В 1 1 1 1 9,42 8,42 8,42 8,42 0,83 0,54 0,54 0,54 0,05 0,73 0,73 0,73 0,1 0,1 0,1 0,1 5,41 53,54 53,54 80,31 192,8 675,6 66,8 66,8 200,4 1009,71 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 24 м3) через неплотности ограждений = 193 Вт Итого потери : 1009,71 + 192,8 = 1210 Вт (округление до 10 Вт.) № 2004 Диспетчерская t=18 °C СТЕНА НАРУЖНАЯ 4,8 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 СТЕНА НАРУЖНАЯ 6,5 Итого: 3,5 1,6 3,5 14,4 2,4 22,75 39,55 В В Ю 1 1 1 9,42 8,42 9,42 0,83 0,54 0,83 0,05 0,73 0,05 0,15 0,15 0,1 5,52 80,31 7,48 93,31 817 209,6 1234,6 2261,13 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 12 м3) через неплотности ограждений = 93 Вт Итого потери : 2261,13 + 93,31 = 2360 Вт (округление до 10 Вт.) № 2005 Помещение хранения белья t=18 °C СТЕНА НАРУЖНАЯ 4 5,5 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 2,9 СТЕНА НАРУЖНАЯ 6 5,5 17,65 4,35 28,65 С С Ю 1 1 1 11,42 9,72 11,42 0,83 0,54 0,83 0,05 0,73 0,05 0,15 0,15 0,1 6,71 136,91 10,06 1006,3 370,6 1562,4 68

Продолжение таблицы А.1 1 ОКНО, 2-х КАМ. СП Итого: 2 1,5 3 2,9 4 4,35 55 5 Ю 6 1 7 9,72 8 0,54 9 0,73 10 0,1 11 136,91 290,58 12 354,4 3293,61 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 37 м3) через неплотности ограждений = 291 Вт Итого потери : 3293,61 + 290,58 = 3590 Вт (округление до 10 Вт.) № 2006 Сушильно-гладильный цех t=15 °C СТЕНА НАРУЖНАЯ 36 5,5 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 2,9 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 2,9 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 2,9 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 2,9 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 2,9 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 2,9 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 2,9 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 2,9 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 2,9 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 2,9 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 2,9 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 2,9 СТЕНА НАРУЖНАЯ 38 5,5 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 2,9 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 2,9 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 2,9 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 2,9 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 2,9 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 2,9 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 2,9 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 2,9 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 2,9 145,8 4,35 4,35 4,35 4,35 4,35 4,35 4,35 4,35 4,35 4,35 4,35 4,35 156,8 4,35 4,35 4,35 4,35 4,35 4,35 4,35 4,35 4,35 С С С С С С С С С С С С С Ю Ю Ю Ю Ю Ю Ю Ю Ю Ю 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 11,42 9,72 9,72 9,72 9,72 9,72 9,72 9,72 9,72 9,72 9,72 9,72 9,72 11,42 9,72 9,72 9,72 9,72 9,72 9,72 9,72 9,72 9,72 0,83 0,54 0,54 0,54 0,54 0,54 0,54 0,54 0,54 0,54 0,54 0,54 0,54 0,83 0,54 0,54 0,54 0,54 0,54 0,54 0,54 0,54 0,54 0,05 0,73 0,73 0,73 0,73 0,73 0,73 0,73 0,73 0,73 0,73 0,73 0,73 0,05 0,73 0,73 0,73 0,73 0,73 0,73 0,73 0,73 0,73 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 57,78 129,28 129,28 129,28 129,28 129,28 129,28 129,28 129,28 129,28 129,28 129,28 129,28 60,99 129,28 129,28 129,28 129,28 129,28 129,28 129,28 129,28 129,28 7896,7 352 352 352 352 352 352 352 352 352 352 352 352 8123,2 336,7 336,7 336,7 336,7 336,7 336,7 336,7 336,7 336,7 69

Продолжение таблицы А.1 1 ОКНО, 2-х КАМ. СП ОКНО, 2-х КАМ. СП ОКНО, 2-х КАМ. СП Итого: 2 1,5 1,5 1,5 3 2,9 2,9 2,9 4 4,35 4,35 4,35 407 5 Ю Ю Ю 6 1 1 1 7 9,72 9,72 9,72 8 0,54 0,54 0,54 9 0,73 0,73 0,73 10 0,1 0,1 0,1 11 129,28 129,28 129,28 3221,53 12 336,7 336,7 336,7 24284,84 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 433 м3) через неплотности ограждений = 3222 Вт Итого потери : 24284,84 + 3221,53 = 27510 Вт (округление до 10 Вт.) № 2007 Помещение хранения белья t=18 °C СТЕНА НАРУЖНАЯ 6,6 5,5 СТЕНА НАРУЖНАЯ 7,3 5,5 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 2,9 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 2,9 Итого: 36,3 31,45 4,35 4,35 76,45 Ю З З З 1 1 1 1 11,42 11,42 9,72 9,72 0,83 0,83 0,54 0,54 0,05 0,05 0,73 0,73 0,1 0,15 0,15 0,15 11,3 12,5 140,74 140,74 305,28 2029 1837,8 379,8 379,8 4626,5 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 38 м3) через неплотности ограждений = 305 Вт Итого потери : 4626,50 + 305,28 = 4940 Вт (округление до 10 Вт.) № 2008 Коридор t=16 °C СТЕНА НАРУЖНАЯ ОКНО, 2-х КАМ. СП Итого: 2,1 1,5 5,5 2,9 7,2 4,35 11,55 З З 1 1 11,42 9,72 0,83 0,54 0,05 0,73 0,05 0,05 3,59 140,74 144,34 384,2 346,8 730,95 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 18 м3) через неплотности ограждений = 144 Вт Итого потери : 730,95 + 144,34 = 880 Вт (округление до 10 Вт.) № 3001 Лестничная клетка t=16 °C СТЕНА НАРУЖНАЯ 3,5 ОКНО, БС 1,5 СТЕНА НАРУЖНАЯ 8,6 Итого: 3,5 2,9 3,5 7,9 4,35 30,1 42,35 З З С 1 1 1 15,14 15,44 15,14 0,83 0,33 0,83 0,05 0,51 0,05 0,15 0,15 0,15 3,4 169,57 8,35 181,31 448,2 621,5 1707,7 2777,44 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 23 м3) через неплотности ограждений = 181 Вт Итого потери : 2777,44 + 181,31 = 2960 Вт (округление до 10 Вт.) № 3002 Лестничная клетка t=16 °C 70

Продолжение таблицы А.1 1 СТЕНА НАРУЖНАЯ СТЕНА НАРУЖНАЯ ОКНО, БС Итого: 2 8,6 3,5 1,5 3 3,5 3,5 2,9 4 30,1 7,9 4,35 42,35 5 С В В 6 1 1 1 7 15,14 15,14 15,44 8 0,83 0,83 0,33 9 0,05 0,05 0,51 10 0,15 0,15 0,15 11 8,35 3,4 169,57 181,31 12 1707,7 448,2 621,5 2777,44 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 23 м3) через неплотности ограждений = 181 Вт Итого потери : 2777,44 + 181,31 = 2960 Вт (округление до 10 Вт.) № 3003 Коридор t=16 °C СТЕНА НАРУЖНАЯ ОКНО, БС Итого: 2,2 1,5 3,5 1,6 5,3 2,4 7,7 В В 1 1 15,14 14,14 0,83 0,33 0,05 0,51 0,1 0,1 2,14 97,69 99,82 287,6 328 615,62 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 12 м3) через неплотности ограждений = 100 Вт Итого потери : 615,62 + 99,82 = 720 Вт (округление до 10 Вт.) № 3004 Коридор t=16 °C СТЕНА НАРУЖНАЯ ОКНО, БС Итого: 4 1,5 3,5 1,6 11,6 2,4 14 В В 1 1 15,14 14,14 0,83 0,33 0,05 0,51 0,1 0,1 3,88 97,69 101,57 629,5 328 957,51 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 13 м3) через неплотности ограждений = 102 Вт Итого потери : 957,51 + 101,57 = 1060 Вт (округление до 10 Вт.) № 3005 Офисное помещение t=18 °C СТЕНА НАРУЖНАЯ 3,3 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 СТЕНА НАРУЖНАЯ 6,5 Итого: 3,5 1,6 3,5 9,15 2,4 22,75 34,3 В В Ю 1 1 1 15,14 14,14 15,14 0,83 0,54 0,83 0,05 0,73 0,05 0,15 0,15 0,1 3,2 68,25 6,31 77,76 519,1 209,6 1234,6 1963,27 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 10 м3) через неплотности ограждений = 78 Вт Итого потери : 1963,27 + 77,76 = 2050 Вт (округление до 10 Вт.) № 3006 Офисное помещение t=18 °C ПОКРЫТИЕ 3 СТЕНА НАРУЖНАЯ 3 4,7 2,9 14,1 6,3 С 0,9 1 0 14,54 1,59 0,83 0 0,05 0 0,1 0 2,46 326,4 341,9 71

Продолжение таблицы А.1 1 ОКНО, 2-х КАМ. СП Итого: 2 1,5 3 1,6 4 2,4 22,8 5 С 6 1 7 14,14 8 0,54 9 0,73 10 0,1 11 68,25 70,71 12 200,4 868,71 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 9 м3) через неплотности ограждений = 71 Вт Итого потери : 868,71 + 70,71 = 940 Вт (округление до 10 Вт.) № 3007 Офисное помещение t=18 °C ПОКРЫТИЕ 6 СТЕНА НАРУЖНАЯ 6 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 Итого: 4,7 2,9 1,6 1,6 28,2 12,6 2,4 2,4 45,6 С С С 0,9 1 1 1 0 14,54 14,14 14,14 1,59 0,83 0,54 0,54 0 0,05 0,73 0,73 0 0,1 0,1 0,1 0 4,92 68,25 68,25 141,42 652,8 683,8 200,4 200,4 1737,42 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 18 м3) через неплотности ограждений = 141 Вт Итого потери : 1737,42 + 141,42 = 1880 Вт (округление до 10 Вт.) № 3008 Офисное помещение t=18 °C ПОКРЫТИЕ 6,2 СТЕНА НАРУЖНАЯ 6,2 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 Итого: 4,7 2,9 1,6 1,6 29,14 13,18 2,4 2,4 47,12 С С С 0,9 1 1 1 0 14,54 14,14 14,14 1,59 0,83 0,54 0,54 0 0,05 0,73 0,73 0 0,1 0,1 0,1 0 5,09 68,25 68,25 141,58 674,5 715,3 200,4 200,4 1790,65 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 18 м3) через неплотности ограждений = 142 Вт Итого потери : 1790,65 + 141,58 = 1940 Вт (округление до 10 Вт.) № 3009 Офисное помещение t=18 °C ПОКРЫТИЕ 11 СТЕНА НАРУЖНАЯ 11 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 Итого: 4,7 2,9 1,6 1,6 1,6 51,7 24,7 2,4 2,4 2,4 83,6 С С С С 0,9 1 1 1 1 0 14,54 14,14 14,14 14,14 1,59 0,83 0,54 0,54 0,54 0 0,05 0,73 0,73 0,73 0 0,1 0,1 0,1 0,1 0 9,02 68,25 68,25 68,25 213,77 1196,7 1340,4 200,4 200,4 200,4 3138,47 72

Продолжение таблицы А.1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 27 м3) через неплотности ограждений = 214 Вт Итого потери : 3138,47 + 213,77 = 3360 Вт (округление до 10 Вт.) № 3010 Офисное помещение t=18 °C ПОКРЫТИЕ 4,1 СТЕНА НАРУЖНАЯ 4,1 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 Итого: 4,7 2,9 1,6 1,6 19,27 7,09 2,4 2,4 31,16 С С С 0,9 1 1 1 0 14,54 14,14 14,14 1,59 0,83 0,54 0,54 0 0,05 0,73 0,73 0 0,1 0,1 0,1 0 3,36 68,25 68,25 139,86 446 384,8 200,4 200,4 1231,7 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 17 м3) через неплотности ограждений = 140 Вт Итого потери : 1231,70 + 139,86 = 1380 Вт (округление до 10 Вт.) № 3011 Офисное помещение t=18 °C ПОКРЫТИЕ 2,9 СТЕНА НАРУЖНАЯ 2,9 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 Итого: 4,7 2,9 1,6 13,63 6,01 2,4 22,04 С С 0,9 1 1 0 14,54 14,14 1,59 0,83 0,54 0 0,05 0,73 0 0,1 0,1 0 2,38 68,25 70,63 315,5 326,2 200,4 842,09 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 9 м3) через неплотности ограждений = 71 Вт Итого потери : 842,09 + 70,63 = 920 Вт (округление до 10 Вт.) № 3012 Офисное помещение t=18 °C ПОКРЫТИЕ 6,8 СТЕНА НАРУЖНАЯ 6,8 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 Итого: 4,7 2,9 1,6 31,96 17,32 2,4 51,68 С С 0,9 1 1 0 14,54 14,14 1,59 0,83 0,54 0 0,05 0,73 0 0,1 0,1 0 5,58 68,25 73,83 739,8 939,9 200,4 1880,15 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 9 м3) через неплотности ограждений = 74 Вт Итого потери : 1880,15 + 73,83 = 1960 Вт (округление до 10 Вт.) № 3013 Коридор t=16 °C ПОКРЫТИЕ Итого: 44 1,4 61,6 0,9 0 1,59 61,6 Итого потери : 1425,87 + 0,00 = 1430 Вт (округление до 10 Вт.) 0 0 0 0 1425,9 1425,87 73

Продолжение таблицы А.1 1 № 3014 Коридор t=16 °C ПОКРЫТИЕ Итого: 2 3 4 2,5 1,8 4,5 4,5 5 6 7 8 9 10 11 12 0,9 0 1,59 0 0 0 0 104,2 104,16 0 0,05 0 0 0 2,05 2,05 289,3 357,7 647,02 Итого потери : 104,16 + 0,00 - 0 = 110 Вт (округление до 10 Вт.) № 3015 Помещение хранения уборочного инвентаря t=16 °C ПОКРЫТИЕ 2,5 5 12,5 СТЕНА НАРУЖНАЯ 2,5 2,9 7,25 Итого: 19,75 Ю 0,9 1 0 14,54 1,59 0,83 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 0 м3) через неплотности ограждений = 2 Вт Итого потери : 647,02 + 2,05 = 650 Вт (округление до 10 Вт.) № 3016 Офисное помещение t=18 °C ПОКРЫТИЕ 5,9 СТЕНА НАРУЖНАЯ 5,9 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 Итого: 6,9 2,9 1,6 40,71 14,71 2,4 57,82 Ю Ю 0,9 1 1 0 14,54 14,14 1,59 0,83 0,54 0 0,05 0,73 0 0 0 0 4,84 68,25 73,09 942,3 725,7 182,2 1850,26 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 9 м3) через неплотности ограждений = 73 Вт Итого потери : 1850,26 + 73,09 = 1930 Вт (округление до 10 Вт.) № 3018 Офисное помещение t=18 °C ПОКРЫТИЕ 9,2 СТЕНА НАРУЖНАЯ 9,2 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 Итого: 6,9 2,9 1,6 1,6 63,48 21,88 2,4 2,4 90,16 Ю Ю Ю 0,9 1 1 1 0 14,54 14,14 14,14 1,59 0,83 0,54 0,54 0 0,05 0,73 0,73 0 0 0 0 0 7,55 68,25 68,25 144,05 1469,4 1079,4 182,2 182,2 2913,27 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 18 м3) через неплотности ограждений = 144 Вт Итого потери : 2913,27 + 144,05 = 3060 Вт (округление до 10 Вт.) № 3019 Офисное помещение t=18 °C ПОКРЫТИЕ 9,2 6,9 63,48 0,9 0 1,59 0 0 0 1469,4 74

Продолжение таблицы А.1 1 СТЕНА НАРУЖНАЯ ОКНО, 2-х КАМ. СП Итого: 2 9,2 1,5 3 2,9 1,6 4 24,28 2,4 90,16 5 Ю Ю 6 1 1 7 14,54 14,14 8 0,83 0,54 9 0,05 0,73 10 0 0 11 7,55 68,25 75,8 12 1197,8 182,2 2849,45 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 9 м3) через неплотности ограждений = 76 Вт Итого потери : 2849,45 + 75,8 = 2930 Вт (округление до 10 Вт.) № 3020 Офисное помещение t=18 °C ПОКРЫТИЕ 5,9 СТЕНА НАРУЖНАЯ 5,9 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 Итого: 6,9 2,9 1,6 40,71 14,71 2,4 57,82 Ю Ю 0,9 1 1 0 14,54 14,14 1,59 0,83 0,54 0 0,05 0,73 0 0 0 0 4,84 68,25 73,09 942,3 725,7 182,2 1850,26 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 9 м3) через неплотности ограждений = 73 Вт Итого потери : 1850,26 + 73,09 = 1930 Вт (округление до 10 Вт.) № 3021 Офисное помещение t=18 °C ПОКРЫТИЕ 6,6 СТЕНА НАРУЖНАЯ 6,6 СТЕНА НАРУЖНАЯ 5,3 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 Итого: 5,3 2,9 2,9 1,6 34,98 19,14 12,97 2,4 69,49 Ю З З 0,9 1 1 1 0 14,54 14,54 14,14 1,59 0,83 0,83 0,54 0 0,05 0,05 0,73 0 0,1 0,15 0,15 0 5,41 4,35 68,25 78,01 809,7 1038,7 735,8 209,6 2793,78 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 10 м3) через неплотности ограждений = 78 Вт Итого потери : 2793,78 + 78,01 = 2880 Вт (округление до 10 Вт.) № 3022 Офисное помещение t=18 °C ПОКРЫТИЕ 4,2 СТЕНА НАРУЖНАЯ 4,2 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 Итого: 6,6 2,9 1,6 1,6 27,72 7,38 2,4 2,4 39,9 З З З 0,9 1 1 1 0 14,54 14,14 14,14 1,59 0,83 0,54 0,54 0 0,05 0,73 0,73 0 0,05 0,05 0,05 0 3,45 68,25 68,25 139,94 641,6 382,3 191,3 191,3 1406,6 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 17 м3) через неплотности ограждений = 140 Вт Итого потери : 1406,60 + 139,94 = 1550 Вт (округление до 10 Вт.) 75

Продолжение таблицы А.1 1 2 № 4001 Лестничная клетка t=16 °C ПОКРЫТИЕ 3,5 СТЕНА НАРУЖНАЯ 3,5 ОКНО, БС 1,5 СТЕНА НАРУЖНАЯ 8,6 Итого: 3 4 8,6 2,9 2,9 2,9 30,1 5,8 4,35 24,94 65,19 5 6 7 8 9 10 11 12 З З С 0,9 1 1 1 0 14,54 15,44 14,54 1,59 0,83 0,33 0,83 0 0,05 0,51 0,05 0 0,15 0,15 0,15 0 2,87 169,57 7,06 179,5 696,7 329,1 621,5 1415 3062,28 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 22 м3) через неплотности ограждений = 179 Вт Итого потери : 3062,28 + 179,5 = 3250 Вт (округление до 10 Вт.) № 4002 Лестничная клетка t=16 °C ПОКРЫТИЕ 3,5 СТЕНА НАРУЖНАЯ 8,6 СТЕНА НАРУЖНАЯ 3,5 ОКНО, БС 1,5 Итого: 8,6 2,9 2,9 2,9 30,1 24,94 5,8 4,35 65,19 С В В 0,9 1 1 1 0 14,54 14,54 15,44 1,59 0,83 0,83 0,33 0 0,05 0,05 0,51 0 0,15 0,15 0,15 0 7,06 2,87 169,57 179,5 696,7 1415 329,1 621,5 3062,28 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 22 м3) через неплотности ограждений = 179 Вт Итого потери : 3062,28 + 179,5 = 3250 Вт (округление до 10 Вт.) № 4003 Коридор t=16 °C ПОКРЫТИЕ СТЕНА НАРУЖНАЯ ОКНО, БС Итого: 2,1 2,1 1,5 6,5 2,9 1,6 13,65 3,69 2,4 19,74 В В 0,9 1 1 0 14,54 14,14 1,59 0,83 0,33 0 0,05 0,51 0 0,1 0,1 0 1,72 97,69 99,41 316 200,2 328 844,21 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 12 м3) через неплотности ограждений = 99 Вт Итого потери : 844,21 + 99,41 = 950 Вт (округление до 10 Вт.) № 4004 Офисное помещение t=18 °C ПОКРЫТИЕ 4,2 СТЕНА НАРУЖНАЯ 4,2 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 Итого: 6,5 2,9 1,6 27,3 9,78 2,4 39,48 В В 0,9 1 1 0 14,54 14,14 1,59 0,83 0,54 0 0,05 0,73 0 0,1 0,1 0 3,45 68,25 71,69 631,9 530,7 200,4 1363,11 76

Окончание таблицы А.1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 9 м3) через неплотности ограждений = 72 Вт Итого потери : 1363,11 + 71,69 = 1440 Вт (округление до 10 Вт.) № 4005 Офисное помещение t=18 °C ПОКРЫТИЕ 3,1 СТЕНА НАРУЖНАЯ 3,1 ОКНО, 2-х КАМ. СП 1,5 СТЕНА НАРУЖНАЯ 6,5 Итого: 6,5 2,9 1,6 2,9 20,15 6,59 2,4 18,85 47,99 В В Ю 0,9 1 1 1 0 14,54 14,14 14,54 1,59 0,83 0,54 0,83 0 0,05 0,73 0,05 0 0,15 0,15 0,1 0 2,54 68,25 5,33 76,12 466,4 373,9 209,6 1023 2072,81 Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 9 м3) через неплотности ограждений = 76 Вт Итого потери : 2072,81 + 76,12 = 2150 Вт (округление до 10 Вт.) ИТОГО ПОТЕРИ ПО ЗДАНИЮ: 149740 Вт 77

Приложение Б Таблица Б.1 – Гидравлический расчет системы отопления Nуч Q, Вт G, кг/ч ∆t, °С dу, мм l, м λ/d λ*l/d Σξ ξприв Pд, Па Pуч, Па Nнаст Ветвь отопления стирального и сушильно-гладильного цехов Ст 7 1-2|1'-2' 2-19|2'-19' 2-3|2'-3' 20-22|20'-22' 21-22|21'-22' 22-3|22'-3' 3-4|3'-4' Ст 6 23-24|23'-24' 24-25|24'-25' 3-4|3'-4' 4-5|4'-5' Ст 5 5-26|5'-26' 5-27|5'-27' 5-6|5'-6' Ст 4 6-28|6'-28' 6-7|6'-7' Ст 3 30-31|30'-31' 29-30|29'-30' 7-30|7'-30' 4070 4070 8140 2300 2300 4600 12740 140 138 278 86 87 172 451 25,0 25,3 25,0 23,1 22,8 25,0 25,0 20 20 25 15 15 25 25 1,2 1,2 10,0 1,2 1,2 4,0 22,0 1,8 1,8 1,4 2,7 2,7 1,4 1,4 2,16 2,16 14,00 3,24 3 5,60 31 133,6 136,6 5,3 132,6 129,6 4,5 1,6 135,8 138,8 19,3 136 132,8 10,10 32,4 7,4 7,3 12,0 8,8 9,0 4,6 31,6 1009 1009 233 1195 1195 47 1023 0 0 2300 2300 4600 17340 91 91 182 633 21,7 21,8 25,0 25,0 15 15 20 25 1,2 1,2 4,0 10,0 2,7 2,7 1,8 1,4 3 3 7 14 206,60 209,60 6,10 1,60 209,84 212,84 13,30 15,60 10,0 9,9 12,6 62,2 2098 2098 167 971 0 0 2300 1710 21350 80 78 791 24,8 18,7 25,0 15 15 25 5,2 11,2 8,0 2,7 2,7 1,4 14 30 11 411,60 408,60 1,60 425,64 438,84 12,80 7,6 7,4 97,2 3236 3236 1244 7 7 1730 23080 92 962 16,1 25,0 15 32 11,2 14,0 2,7 1 30 14 408,60 1,60 438,84 15,60 10,2 53,5 4479 835 7 1795 2300 4095 49 49 98 31,6 31,7 25,0 15 15 20 1,2 1,2 5,2 2,7 2,7 1,8 3 3 9 1839,60 1842,60 5,30 1842,84 1845,84 14,66 2,9 2,9 3,6 5261 5261 53 4 4 0 0 78

Продолжение таблицы Б.1 Nуч 7-32|7'-32' 7-8|7'-8' Ст 2 33-34|33'-34' 34-38|34'-38' 34-35|34'-35' 39-40|39'-40' 40-41|40'-41' 35-40|35'-40' 35-36|35'-36' 36-42|36'-42' 36-37|36'-37' 43-44|43'-44' 44-45|44'-45' 37-44|37'-44' 8-37|8'-37' 8-9|8'-9' Ст 1 47-48|47'-48' 46-47|46'-47' 9-47|9'-47' 50-51|50'-51' 49-50|49'-50' 9-50|9'-50' 9-10|9'-10' 9-10|9'-10' Ст 12 Q, Вт 1795 28970 G, кг/ч 49 1108 ∆t, °С 31,8 25,0 dу, мм 15 32 l, м 11,2 22,0 λ/d 2,7 1 λ*l/d 30 22 Σξ 1845,60 1,60 ξприв 1875,84 23,6 Pд, Па 2,8 71,0 Pуч, Па 5314 1676 Nнаст 4 1625 1625 3250 1480 1480 2960 6210 2420 8630 1590 1590 3180 11810 40780 56 58 114 56 58 114 228 107 335 45 45 90 425 1533 25,0 24,1 25,0 22,8 21,9 25,0 25,0 19,4 25,0 30,5 30,4 25,0 25,0 25,0 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 20 32 4,0 1,2 5,4 4,0 1,2 5,4 5,4 4,0 5,4 4,0 1,2 5,4 12,2 8,4 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 1,8 1 11 3 15 11 3 15 15 11 15 11 3 15 22 8 145,10 141,10 4,60 145,10 141,10 4,60 4,60 140,60 4,60 1848,10 1847,10 4,60 12,10 5,10 155,9 144,34 19,18 155,9 144,34 19,18 19,18 151,4 19,18 1858,9 1850,34 19,18 34,08471 13,5 3,7 4,0 15,6 3,7 4,0 15,6 62,3 13,7 134,5 2,4 2,4 9,6 68,4 135,9 584 584 299 584 584 299 1195 2078 2580 4473 4473 185 2332 1835 0 0 4940 880 5820 2820 1070 3890 50490 58250 215 34 249 126 34 160,5 1942 2283,1 19,8 22,5 25,0 19,2 27,0 25 25,0 25 15 15 15 15 15 15,0 32 40,0 1,2 1,2 4,0 1,2 1,2 10 6,0 8 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 3 1 1 3,24 3,24 10,80 3 3 27,00 6 6,40 134,5 5631,5 5,3 406,50 5628,50 4,5 1,60 5,1 137,7 5634,7 16,1 409,74 5631,74 31,5 7,6 11,5 55,4 1,4 74,1 19,2 1,4 31 218,2 124 7632 7632 1193 7852 7852 973 1658 1421 0 3 0 0 0 4 4 7 3 79

Продолжение таблицы Б.1 Nуч 10-52|10'-52' 10-11|10'-11' Ст 8 13-14|13'-14' 14-53|14'-53' 14-15|14'-15' 54-55|54'-55' 55-56|55'-56' 15-55|15'-55' 15-16|15'-16' Ст 9 57-58|57'-58' 58-59|58'-59' 16-58|16'-58' 60-61|60'-61' 61-62|61'-62' 16-61|16'-61' 16-17|16'-17' Ст 10 17-63|17'-63' 17-64|17'-64' 17-18|17'-18' Ст 11 65-66|65'-66' 66-67|66'-67' 18-66|18'-66' 68-69|68'-69' Q, Вт 2820 53310 G, кг/ч 121 2062 ∆t, °С 20,1 25,0 dу, мм 15 40 l, м 11,2 8,0 λ/d 2,7 0,8 λ*l/d 30 6 Σξ 653,60 4,50 ξприв 683,84 10,9 Pд, Па 17,4 100,8 Pуч, Па 11904 1099 Nнаст 5 3600 3600 7200 2300 2300 4600 11800 124 123 247 89 90 180 427 25,0 25,2 25,0 22,1 21,9 25,0 25,0 20 20 25 15 15 20 25 1,2 1,2 10,0 1,2 1,2 4,0 22,0 1,8 1,8 1,4 2,7 2,7 1,8 1,4 2,16 2,16 14,00 3 3 7 31 214,6 217,6 5,3 132,60 129,60 4,50 1,6 216,8 219,8 19,3 135,84 132,84 11,70 32,4 5,8 5,7 9,5 9,6 9,8 12,2 28,3 1261 1261 183 1300 1300 143 916 0 0 2300 2300 4600 3600 3600 7200 23600 100 101 201 142 141 283 910 19,8 19,6 25,0 21,8 22,0 25,0 25,0 15 15 15 20 20 20 25 1,2 1,2 4,0 1,2 1,2 10,0 12,0 2,7 2,7 2,7 1,8 1,8 1,8 1,4 3 3 11 2 2 18 17 132,60 129,60 4,50 214,60 217,60 5,30 1,60 135,84 132,84 15,30 216,76 219,76 23,30 18,40 11,9 12,2 48,3 7,6 7,5 30,3 128,6 1621 1621 738 1653 1653 706 2366 0 0 2300 3600 29500 96,2 127,4 1133 20,6 24,3 25 15,0 15,0 25,0 5,2 11,2 24 3 3 1 14,04 30,24 33,60 411,6 212,6 1,60 425,6 242,8 35,2 11 19 200 4725 4725 7025 7 0 2300 1795 4095 3070 72 72 143 116 27,6 21,5 25,0 22,8 15 15 15 15 1,2 1,2 4,0 1,2 2,7 2,7 2,7 2,7 3 3 11 3,24 1842,60 1839,60 4,50 647,6 1845,84 1842,84 15,30 650,8 6,2 6,2 24,7 16,0 11373 11373 377 10435 5 5 0 0 0 0 6 80

Продолжение таблицы Б.1 Nуч 69-70|69'-70' 18-69|18'-69' 11-18|11'-18' 11-18|11'-18' 11-12|11'-12' Ст 13, ГВ1 1-2|1'-2' 2-10|2'-10' 2-3|2'-3' 3-11|3'-11' 3-4|3'-4' 4-12|4'-12' 4-5|4'-5' 5-13|5'-13' 5-6|5'-6' ГВ 2 14-15|14'-15' 15-16|15'-16' 15-17|15'-17' 17-18|17'-18' 17-19|17'-19' 19-20|19'-20' 19-21|19'-21' 21-22|21'-22' 6-21|6'-21' Q, Вт 1760 4830 38425 38425 91735 G, кг/ч 69 184 1461 1461 3523 ∆t, °С 22,0 25,0 25 25 25 dу, мм 15 15 32,0 40,0 40,0 l, м 1,2 10,0 5 5 9,4 λ/d 2,7 2,7 1 1 1 1625 1625 3250 950 4200 1440 5640 2150 7790 55,9 62 117 38,8 156,2 52,0 208,2 80,6 288,8 1480 1480 2960 720 3680 1060 4740 2050 6790 51,2 52,5 103,7 24,8 128,5 40,7 169,2 76,8 245,9 λ*l/d Σξ ξприв Pд, Па 3,24 1842,6 1845,8 5,7 27,00 5,3 32,3 40,7 5,00 1,60 6,6 124 4,00 6,1 10,1 51 7,52 5,10 12,6 294 Потери давления по ветви отопления Ветвь отопления административной пристройки 25 22,7 25 21,1 25 23,8 25 23,0 25 15,0 15 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 20,0 4 1,0 5,4 1 4 1 8,4 1 7,8 2,7 2,7 3 3 3 3 3 3 2 10,80 2,70 14,58 2,70 10,80 2,70 22,68 2,70 14,04 52,50 49,5 5,00 308,50 4,50 308,50 4,50 308,50 6,50 63,3 52,2 19,6 311,2 15,3 311,2 27,2 311,2 20,5 24,9 24,3 25 25,0 25 22,4 25 23,0 25 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 4 1 5,4 1 4 1 8,4 1 2,2 3 3 3 3 3 3 3 3 3 10,80 2,70 14,58 2,70 10,80 2,70 22,68 2,70 5,94 215,50 212,50 5,00 1304,50 4,50 633,50 4,50 308,50 6,10 226,3 215,2 19,6 1307,2 15,3 636,2 27,2 311,2 12,0 Pуч, Па 10435 1315 816 511 3714 16790 Nнаст 4 4,5 17 2 29 3 52 8 32 237 237 324 561 448 1009 1413 2421 650 0 0 3 3 13 1 20 2 34 7 73 711 711 252 963 303 1265 933 2198 873 7 7 7 0 0 5 6 7 81

Продолжение таблицы Б.1 Nуч 6-7|6'-7' ГВ 3 23-24|23'-24' 24-25|24'-25' 24-26|24'-26' 26-27|26'-27' 26-28|26'-28' 28-29|28'-29' 7-28|7'-28' 7-8|7'-8' ГВ 4 30-31|30'-31' 31-32|31'-32' 31-33|31'-33' 33-34|33'-34' 33-35|33'-35' 35-36|35'-36' 35-37|35'-37' 37-38|37'-38' 37-39|37'-39' 39-40|39'-40' 39-41|39-41' 41-42|41'-42' 8-41|8-41' 8-9|8-9' Q, Вт 14580 G, кг/ч 535 ∆t, °С 25 dу, мм 20,0 l, м 2,2 λ/d 2 λ*l/d 3,96 Σξ 6,10 ξприв 10,1 Pд, Па 108 Pуч, Па 1091 Nнаст 2420 605 3025 605 3630 2360 5990 20570 92,3 25,0 117,3 23,7 141,1 94,9 236,0 771 22,6 20,8 25 21,9 25 21,4 25 25 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 32,0 6,8 1 5,4 1 8,4 1 2,2 2,2 3 3 3 3 3 3 3 1 18,36 2,70 14,58 2,70 22,68 2,70 5,94 2,20 215,50 3172,50 5,00 4008,50 4,50 308,50 6,10 6,10 233,9 3175,2 19,6 4011,2 27,2 311,2 12,0 8,3 10 1 16 1 24 11 67 34 2387 2387 323 2710 648 3359 803 285 7 4 1590 1590 3180 350 3530 350 3880 780 4660 540 5200 1060 6260 26830 57,3 57,9 115,2 12,7 128 13,5 141,4 25,8 167,2 22,6 189,8 48,8 238,6 1009 23,9 23,6 25 23,7 25 22,4 25 26,0 25 20,5 25 18,7 25 25 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 32,0 3,6 1,2 4,8 1 2,8 1 3,8 1 4,4 1 4 1 2,2 110 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 1 9,72 411,50 421,2 4 3,24 408,50 411,7 4 12,96 4,50 17,5 16 2,70 10008,50 10011,2 0 7,56 4,50 12,1 20 2,70 10008,50 10011,2 0 10,26 4,50 14,8 24 2,70 3172,50 3175,2 1 11,88 4,50 16,4 33 2,70 5008,5 5011,2 1 10,8 4,5 15,3 43 2,70 1304,5 1307,2 3 5,94 4,5 10,4 68 110,00 6,9 116,9 59 Потери давления по ветви отопления 1657 1657 278 1935 237 2172 354 2526 549 3074 660 3735 712 6892 11338 6 6 3 7 2 2 3 3 5 82

Продолжение таблицы Б.1 Nуч Q, Вт G, кг/ч ∆t, °С dу, мм ГВ 1 1-2|1'-2' 2-28|2'-28' 2-3|2'-3' 3-29|3'-29' 3-4|3'-4' 4-30|4'-30' 4-5|4'-5' 5-31|5'-31' 5-6|5'-6' 6-32|6'-32' 6-7|6'-7' 7-33|7'-33' 7-8|7'-8' 8-34|8'-34' 8-9|8'-9' 9-35|9'-35' 9-10|9'-10' 10-36|10'-36' 10-11|10'-11' 11-37|11'-37' 11-12|11'-12' 12-38|12'-38' 12-13|12'-13' 13-39|13'-39' 13-14|13'-14' 1960 920 2880 690 3570 690 4260 1120 5380 1120 6500 1120 7620 970 8590 970 9560 590 10150 590 10740 940 11680 775 12455 67,4 36,2 103,7 28,0 132 29,3 161,0 47,4 208,4 36,1 244,4 38,5 282,9 40,1 323,0 41,5 364,5 21,3 385,8 22,1 407,9 30,9 438,8 27,2 466,0 25 21,8 25 21,2 25 20,2 25 20,3 25 26,7 25 25,0 25 20,8 25 20,1 25 23,8 25 23,0 25 26,2 25 24,5 25 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 20,0 15,0 20,0 15,0 20,0 15,0 25,0 15,0 25,0 15,0 25,0 15,0 25,0 15,0 25,0 15,0 25,0 15,0 25,0 l, м λ/d λ*l/d Ветвь отопления третьего этажа 7,6 1,2 4,8 1 4,2 1 6,4 1 8,4 1 4,4 1 8,4 1 4,4 1 8 1 4,2 1 7 1 26 1 4 3 3 3 3 3 3 2 3 2 3 2 3 1 3 1 3 1 3 1 3 1 3 1 3 1 20,52 3,24 12,96 2,70 11,34 2,70 11,52 2,70 15,12 2,70 7,92 2,70 11,76 2,70 6,16 2,70 11,20 2,70 5,88 2,70 9,80 2,70 36,40 2,70 5,60 Σξ ξприв Pд, Па Pуч, Па Nнаст 163,5 633,5 4,5 1304,5 4,5 1508,5 4,5 633,5 4,5 1304,5 4,5 1304,5 4,5 1304,5 4,5 1304,5 4,5 5558,5 4,5 5558,5 4,5 3172,5 7,5 5558,5 4,5 184,0 636,7 17,5 1307,2 15,8 1511,2 16,0 636,2 19,6 1307,2 12,4 1307,2 16,3 1307,2 10,7 1307,2 15,7 5561,2 10,4 5561,2 14,3 3175,2 43,9 5561,2 10,1 5 2 13 1 21 1 10 3 16 2 23 2 12 2 16 2 21 1 23 1 26 1 30 1 34 1003 1003 225 1228 329 1557 157 1714 323 2037 281 2319 202 2521 173 2694 324 3018 240 3258 370 3628 1313 4940 341 0 6 5 5 6 5 5 5 5 3 3 4 3 83

Продолжение таблицы Б.1 Nуч 14-40|14'-40' 14-15|14'-15' 15-41|15'-41' 15-16|15'-16' ГВ 2 18-42|18'-42' 17-18|17'-18' 18-19|18'-19' 19-43|19'-43' 19-20|19'-20' 20-44|20'-44' 20-21|20'-21' 21-45|21'-45' 21-22|21'-22' 22-46|22'-46' 22-23|22'-23' 23-47|23'-47' 23-24|23'-24' 24-48|24'-48' 24-25|24'-25' 25-49|25'-49' 25-26|25'-26' 26-50|26'-50' 26-27|26'-27' 27-51|27'-51' 27-16|27'-16' 16-52|16'-52' Q, Вт 775 13230 1140 14370 G, кг/ч 28,1 494,1 39,2 533,3 ∆t, °С 23,7 25 25,0 25 dу, мм 15,0 25,0 15,0 32,0 l, м 1 7,6 1 2,5 λ/d 3 1 3 1 1500 760 2260 1500 3760 1500 5260 1930 7190 1765 8955 1765 10720 1700 12420 1700 14120 1930 16050 1140 17190 31560 51,4 25,8 77,2 57,2 134 48,4 182,7 61,6 244,3 66,9 311,2 71,1 382,3 53,4 435,6 55,9 491,5 86,2 577,7 38,8 616,5 1150 25,1 25,4 25 22,6 25 26,7 25 26,9 25 22,7 25 21,4 25 27,4 25 26,2 25 19,3 25 25,2 25 25 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 20,0 15,0 20,0 15,0 25,0 15,0 25,0 15,0 25,0 15,0 32,0 15,0 32,0 32,0 7,6 1,2 7,4 1 8 1 8,6 1 10,2 1 4,2 1 16 1 7,2 1 7,2 1 11 1 6 28 3 3 3 3 3 3 3 3 2 3 2 3 1 3 1 3 1 3 1 3 1 1 λ*l/d 2,70 10,64 2,70 2,50 Σξ 5558,5 4,5 3172,5 4,5 ξприв 5561,2 15,1 3175,2 7,0 Pд, Па 1 38 2 16 20,52 308,5 329,0 3 3,24 1307,5 1310,7 1 19,98 4,5 24,5 7 2,70 308,5 311,2 4 21,60 4,5 26,1 22 2,70 633,5 636,2 3 23,22 4,5 27,7 40 2,70 633,5 636,2 5 18,36 4,5 22,9 23 2,70 633,5 636,2 5 7,56 4,5 12,1 37 2,70 633,5 636,2 6 22,40 4,5 26,9 23 2,70 1305,5 1308,2 3 10,08 4,5 14,6 29 2,70 1305,5 1308,2 4 10,08 4,5 14,6 38 2,70 608,5 611,2 9 11,00 4,5 15,5 19 2,70 3172,5 3175,2 2 6,00 4,5 10,5 22 28,00 6,3 34,3 77 Потери давления по ветви отопления Pуч, Па 5281 574 5855 115 Nнаст 3 1044 1044 175 1219 565 1783 1109 2893 518 3410 443 3853 611 4464 430 4894 547 5441 299 5740 231 2624 8595 0 5 4 0 6 6 6 6 5 5 6 4 84

Приложение В Таблица В.1 – Тепловой расчет радиаторов отопления N 101-1 101-2 106-1 106-2 107 108 109 110 111 201 202 203-1 203-2 204 301-1 301-2 302-1 302-2 303 304 305 401-1 401-2 402-1 Qпом, Вт 1590 1590 1590 1590 390 390 780 450 1060 2420 2420 605 605 2360 1480 1480 1480 1480 720 1060 2050 1625 1625 1625 Qтр, Вт 250 Qпр, Вт 1365 tвх, °С 95,0 tвых, °С 68,9 tв, °С 16 ∆tср, °С 66,0 G, кг/ч 45 n b ψ c Qн.у. ϕк Nс Nут. β4 β3 Nконеч 0,3 0,998 1 1 180 0,92 7,6 8,8 0,995 1,07 9 250 251 1365 1365 95,0 95,0 72,1 70,1 16 16 67,6 66,6 51 47 0,3 0,3 0,998 0,998 1 1 1 1 180 180 0,95 0,93 7,6 7,6 8,6 8,7 0,995 0,995 1,07 1,07 9 9 251 49 51 140 135 360 420 419 177 177 302 202 1365 346 344 654 329 736 2042 2043 446 446 2088 1298 95,0 95,0 95,0 95,0 95,0 95,0 95,0 95,0 95,0 95,0 95,0 95,0 72,1 68,3 67,6 73,6 72,3 73,6 67,6 68,1 68,3 69,8 72,4 69,9 16 15 15 18 18 18 16 16 18 18 18 16 67,6 66,7 66,3 66,3 65,7 66,3 65,3 65,6 63,7 64,4 65,7 66,5 51 11 11 26 12 30 64 65 14 15 79 44 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,998 0,998 0,998 0,998 0,998 0,998 0,998 0,998 0,998 0,998 0,998 0,998 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 180 180 180 180 180 180 180 180 180 180 180 180 0,95 0,94 0,93 0,93 0,92 0,93 0,91 0,92 0,88 0,90 0,92 0,93 7,6 1,9 1,9 3,6 1,8 4,1 11,3 11,3 2,5 2,5 11,6 7,2 8,6 2,0 2,0 4,0 1,9 4,5 13,5 13,4 2,8 2,8 13,7 8,3 0,995 1,068 1,069 1,022 1,074 1,016 0,987 0,987 1,046 1,046 0,986 0,996 1,07 1,05 1,05 1,05 1,05 1,05 1,07 1,07 1,05 1,05 1,07 1,07 9 2 2 4 2 5 13 13 3 3 14 8 202 200 1298 1300 95,0 95,0 70,0 69,8 16 16 66,5 66,4 45 44 0,3 0,3 0,998 0,998 1 1 1 1 180 180 0,93 0,93 7,2 7,2 8,3 8,3 0,996 0,996 1,07 1,07 8 8 200 56 254 350 177 1300 670 831 1735 1466 95,0 95,0 95,0 95,0 95,0 71,1 71,3 69,5 71,5 72,0 16 18 18 18 16 67,1 65,2 64,3 65,3 67,5 47 24 28 63 55 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,998 0,998 0,998 0,998 0,998 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 180 180 180 180 180 0,94 0,91 0,89 0,91 0,95 7,2 3,7 4,6 9,6 8,1 8,2 4,2 5,4 11,4 9,2 0,996 1,021 1,011 0,990 0,993 1,07 1,05 1,05 1,07 1,07 8 5 6 11 9 177 176 1466 1467 95,0 95,0 69,9 71,2 16 16 66,5 67,1 50 53 0,3 0,3 0,998 0,998 1 1 1 1 180 180 0,93 0,94 8,1 8,1 9,4 9,3 0,993 0,993 1,07 1,07 9 9 85

Продолжение таблицы В.1 N 402-2 403 404 405 306 307-1 307-2 308-1 308-2 309-1 309-2 309-3 310-1 310-2 311 312 315 316-1 316-2 316-3 317 318-1 318-2 319-1 319-2 320 Qпом, Вт 1625 950 1440 2150 940 940 940 970 970 1120 1120 1120 690 690 920 1960 760 1497 1497 1497 1930 1770 1770 1705 1705 1930 Qтр, Вт 176 63 158 120 189 151 151 137 Qпр, Вт 1467 893 1298 2042 770 805 805 847 tвх, °С 95,0 95,0 95,0 95,0 95,0 95,0 95,0 95,0 tвых, °С 69,9 74,7 68,3 74,8 73,8 69,8 68,8 70,0 tв, °С 16 18 18 18 18 18 18 18 ∆tср, °С 66,5 66,9 63,7 66,9 66,4 64,4 63,9 64,5 G, кг/ч 50 38 42 87 31 27 26 29 n b ψ c Qн.у. ϕк Nс Nут. β4 β3 Nконеч 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,998 0,998 0,998 0,998 0,998 0,998 0,998 0,998 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 180 180 180 180 180 180 180 180 0,93 0,94 0,88 0,94 0,93 0,90 0,89 0,90 8,1 5,0 7,2 11,3 4,3 4,5 4,5 4,7 9,4 5,5 8,8 13,1 4,8 5,2 5,2 5,5 0,993 1,008 0,996 0,987 1,014 1,012 1,012 1,010 1,07 1,05 1,07 1,07 1,05 1,05 1,05 1,05 9 6 9 13 5 5 5 6 137 141 847 993 95,0 95,0 71,1 68,8 18 18 65,1 63,9 30 33 0,3 0,3 0,998 0,998 1 1 1 1 180 180 0,91 0,89 4,7 5,5 5,4 6,6 1,010 1,004 1,05 1,06 6 7 141 141 117 117 101 99 50 143 993 993 585 585 829 1871 715 1368 95,0 95,0 95,0 95,0 95,0 95,0 95,0 95,0 70,1 70,0 73,6 72,1 67,6 70,0 69,9 73,4 18 18 18 18 18 18 18 18 64,6 64,5 66,3 65,6 63,3 64,5 64,5 66,2 34 34 24 22 26 64 24 54 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,998 0,998 0,998 0,998 0,998 0,998 0,998 0,998 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 180 180 180 180 180 180 180 180 0,90 0,90 0,93 0,92 0,88 0,90 0,90 0,93 5,5 5,5 3,3 3,3 4,6 10,4 4,0 7,6 6,5 6,5 3,6 3,6 5,5 12,5 4,6 8,8 1,004 1,004 1,028 1,028 1,011 0,988 1,018 0,995 1,06 1,06 1,05 1,05 1,05 1,07 1,05 1,07 7 7 4 4 6 12 5 9 143 143 170 132 1368 1368 1777 1652 95,0 95,0 95,0 95,0 70,0 69,9 71,2 69,7 18 18 18 18 64,5 64,5 65,1 64,4 47 47 64 56 0,3 0,3 0,3 0,3 0,998 0,998 0,998 0,998 1 1 1 1 1 1 1 1 180 180 180 180 0,90 0,90 0,91 0,89 7,6 7,6 9,9 9,2 9,1 9,1 11,8 11,1 0,995 0,995 0,989 0,991 1,07 1,07 1,07 1,07 9 9 12 11 132 128 128 202 1652 1590 1590 1748 95,0 95,0 95,0 95,0 68,3 71,1 72,1 70,0 18 18 18 18 63,7 65,1 65,6 64,5 53 57 60 60 0,3 0,3 0,3 0,3 0,998 0,998 0,998 0,998 1 1 1 1 1 1 1 1 180 180 180 180 0,88 0,91 0,92 0,90 9,2 8,8 8,8 9,7 11,2 10,5 10,4 11,7 0,991 0,991 0,991 0,989 1,07 1,07 1,07 1,07 11 11 10 12 86

Окончание таблицы В.1 N 321-1 321-2 322-1 322-2 Qпом, Вт 1440 1440 775 775 Qтр, Вт 178 178 152 152 Qпр, Вт 1280 1280 639 639 tвх, °С 95,0 95,0 95,0 95,0 tвых, °С 75,1 72,1 70,1 70,0 tв, °С 18 18 18 18 ∆tср, °С 67,1 65,6 64,6 64,5 G, кг/ч 55 48 22 22 n b ψ c Qн.у. ϕк Nс Nут. β4 β3 Nконеч 0,3 0,3 0,3 0,3 0,998 0,998 0,998 0,998 1 1 1 1 1 1 1 1 180 180 180 180 0,94 0,92 0,90 0,90 7,1 7,1 3,5 3,5 8,1 8,3 4,1 4,1 0,997 0,997 1,023 1,023 1,07 1,07 1,05 1,05 8 8 4 4 87

Приложение Г Рисунок Г.1 – Изменение состояния воздуха (стиральный цех, ТП) 88

Рисунок Г.2 – Изменение состояния воздуха (стиральный цех, ПП) 89

Рисунок Г.3 – Изменение состояния воздуха (стиральный цех, ХП) 90

Рисунок Г.4 – Изменение состояния воздуха (малый стиральный цех, ТП) 91

Рисунок Г.5 – Изменение состояния воздуха (малый стиральный цех, ПП) 92

Рисунок Г.6 – Изменение состояния воздуха (малый стиральный цех, ХП) 93

Рисунок Г.7 – Изменение состояния воздуха (сушильно-гладильный цех, ТП) 94

Рисунок Г.8 – Изменение состояния воздуха (сушильно-гладильный цех, ПП) 95

Рисунок Г.8 – Изменение состояния воздуха (сушильно-гладильный цех, ХП) 96

Приложение Д Таблица Д.1 – Аэродинамический расчет систем вентиляции b, мм h, мм dэ, мм V, м/с 5,4 0,1 4,4 0,1 4,4 0,1 4,4 0,1 4,4 0,1 4,4 0,1 4,4 0,1 4,4 0,1 12,5 150 500 800 500 800 500 800 500 800 500 1000 500 1000 500 1000 500 1000 300 400 500 400 500 400 500 400 500 400 500 400 500 400 500 400 500 239 505 714 505 714 505 714 505 714 505 798 505 798 505 798 505 798 2,09983 2,723603 3,196065 2,723603 4,735734 2,723603 5,76218 2,723603 5,683437 2,723603 5,636191 2,723603 6,725632 2,723603 7,815073 2,723603 8,904514 33375 91262 107093 91262 177414 91262 236471 91262 269322 91262 298608 91262 356327 91262 414046 91262 471765 13,5 0,1 22,0 0,1 4,5 150 500 400 500 400 150 400 400 400 400 169 505 391 505 391 2,346869 2,723603 7,469064 2,723603 9,518714 26376 91262 158286 91262 247058 L, м3/ч l, м 1-2 2-2' 2-3 3-3' 3-4 4-4' 4-5 5-5' 5-6 6-6' 6-7 7-7' 7-8 8-8' 8-9 9-9' 9-10 340 1960 2300 1960 4260 1960 6220 1960 8180 1960 10140 1960 12100 1960 14060 1960 16020 13-14 14-14' 14-15 15-15' 15-16 190 1960 2150 1960 4110 Nуч-ка Re λ R, Па/м Система П1 0,024 0,019 0,019 0,019 0,017 0,019 0,016 0,019 0,015 0,019 0,015 0,019 0,015 0,019 0,014 0,019 0,014 0,026 0,019 0,018 0,019 0,017 1,13 0,17 0,23 0,17 0,40 0,17 0,52 0,17 0,42 0,17 0,36 0,17 0,50 0,17 0,66 0,17 0,84 0,51 0,17 1,90 0,17 2,32 m ∆Pl, Па Σξ Pд, Па ∆Pξ, Па ∆Pр, Па 1,25 7,63 0,54 2,6 1,4 16 1,14 0,02 0,63 4,5 2,8 24 1,14 1,14 0,37 6,1 2,3 0 1,14 0,02 1,59 4,5 7,1 24 1,13 2,01 0,22 13,5 2,9 1,14 0,02 2,58 4,5 11,5 24 1,14 2,59 0,22 19,9 4,4 1,14 0,02 2,49 4,5 11,1 28 1,16 2,15 0,21 19,4 4,0 1,14 0,02 2,44 4,5 10,9 36 1,2 1,90 0,14 19,1 2,6 1,14 0,02 3,76 4,5 16,7 36 1,2 2,63 0,14 27,1 3,9 1,14 0,02 5,40 4,5 24,1 36 1,2 3,48 0,15 36,6 5,4 1,14 0,02 7,36 4,5 32,8 36 1,2 12,61 2,41 47,6 114,4 Потери давления по ответвлению 1-10 составляют ∆P= 1 6,88 5,81 3,3 19,2 17 1,14 0,02 4,85 4,5 21,6 24 1,18 49,44 0,37 33,5 12,3 1,14 0,02 8,61 4,5 38,3 60 1,15 12,02 0,24 54,4 12,8 Σ∆P, Па 25,0 26,8 3,4 31,1 4,9 35,5 7,0 39,1 6,1 46,9 4,5 52,8 6,5 60,1 8,9 68,8 127,0 193,4 43,1 45,6 61,7 98,3 24,8 97

Продолжение таблицы Д.1 h, мм 400 400 400 400 dэ, мм 505 505 505 505 V, м/с Re λ R, Па/м 0,1 4,5 0,1 1,5 b, мм 500 500 500 500 2,723603 10,54354 2,723603 11,15843 91262 315992 91262 373894 0,019 0,016 0,019 0,015 0,17 2,35 0,17 2,27 24050 7,0 1250 600 977 8,911925 578272 0,013 18-19 19-19' 19-20 20-20' 20-21 21-21' 21-22 370 1980 2350 1980 4330 1980 6310 4,0 0,1 3,3 0,1 3,3 0,1 18,4 150 500 500 500 500 500 500 250 400 400 400 400 400 400 219 505 505 505 505 505 505 2,742131 2,751395 3,65 2,751395 5,26 2,751395 8,768334 39786 92193 173010 92193 260283 92193 293807 0,024 0,019 0,018 0,019 0,017 0,019 0,016 30-31 31-31' 31-32 32-32' 32-33 33-33' 33-34 34-34' 34-22 1300 1300 2600 1300 3900 1300 5200 1300 6500 3,3 0,1 3,3 0,1 3,3 0,1 3,3 0,1 6,0 250 650 250 650 500 650 500 650 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 399 643 399 643 564 643 564 643 564 2,890354 1,111675 5,780708 1,111675 6,12 1,111675 6,55 1,111675 7,225885 76566 47484 153132 47484 209685 47484 242123 47484 270702 0,020 0,022 0,018 0,022 0,017 0,022 0,016 0,022 0,016 l, м 16-16' 16-17 17-17' 17-10 L, м3/ч 1960 6070 1960 8030 10-11 Nуч-ка m ∆Pl, Па Σξ Pд, Па ∆Pξ, Па ∆Pр, Па 70 1,14 0,02 10,92 4,5 48,6 1,13 11,95 0,21 66,7 13,7 1,14 0,02 12,44 4,5 55,4 90 1,14 3,89 0,47 74,7 34,8 Потери давления по ответвлению 13-10 составляют ∆P= Невязка ответвлений 1-10 и 13-10= 0,65 1,14 5,21 1,61 47,7 76,7 Потери давления по ответвлению 13-10-11 составляют ∆P= 0,49 1 1,96 4,22 4,5 19,0 30 0,17 1,14 0,02 5,85 4,5 26,6 24 2,25 1,16 8,60 0,34 40,0 13,6 0,17 1,14 0,02 9,50 4,5 43,1 30 2,56 1,16 9,80 0,27 60,3 16,4 0,17 1,14 0,02 6,93 4,5 31,5 60 1,45 1,15 30,63 0,37 46,1 17,2 Потери давления по ответвлению 18-22 составляют ∆P= 0,25 1,2 1,01 0,35 5,0 1,7 26 0,03 1,14 0,00 21,33 0,7 15,8 12 0,90 1,2 3,55 0,21 20,0 4,2 0,03 1,14 0,00 34,92 0,7 25,9 12 1,21 1,19 4,75 0,22 31,3 6,9 0,03 1,14 0,00 34,92 0,7 25,9 20 1,01 1,15 3,83 0,21 31,3 6,5 0,03 1,14 0,00 34,92 0,7 25,9 30 0,88 1,13 5,96 2,41 31,3 75,4 Потери давления по ответвлению 30-22 составляют ∆P= Σ∆P, Па 118,6 25,7 145,4 38,6 194,0 0,3 % 81,9 275,9 51,0 50,6 22,2 73,2 26,2 91,5 47,8 147,2 28,7 27,8 7,8 37,9 11,7 45,9 10,3 55,9 81,4 139,9 98

Продолжение таблицы Д.1 Nуч-ка L, м3/ч l, м b, мм h, мм dэ, мм V, м/с Re λ 22-23 12810 12,5 800 500 714 8,900345 421762 0,014 24-25 25-25' 25-26 26-26' 26-27 27-27' 27-28 28-28' 28-29 29-29' 29-23 1980 1980 3960 1980 5940 1980 7920 1980 9900 1980 11880 5,6 0,1 5,6 0,1 5,6 0,1 5,6 0,1 5,6 0,1 1,5 400 500 400 500 400 500 600 500 600 500 600 400 400 400 400 400 400 500 400 500 400 500 451 505 451 505 451 505 618 505 618 505 618 2,751395 2,751395 4,65 2,751395 7,26 2,751395 9,65 2,751395 11,00558 2,751395 11,00558 145770 92193 260761 92193 309225 92193 368772 92193 412300 92193 451652 0,018 0,019 0,017 0,019 0,016 0,019 0,015 0,019 0,015 0,019 0,015 23-11 24690 1,5 1600 1000 1427 4,288632 406452 0,014 11-12 48740 1600 1000 1427 8,466098 802368 0,012 1-2 2-2' 2-3 3-3' 895 895 1790 370 12,0 5,0 3,2 0,3 400 400 400 150 300 300 300 300 391 391 391 239 2,4 2,4 4,5 2,3 65891 65891 131782 36320 ∆Pр, Па Невязка ответвлений 18-22 и 30-22= 0,97 1,15 13,88 2,04 47,5 97,0 Потери давления по ответвлению 18-22-23 составляют ∆P= 1,64 1,2 10,99 0,38 28,4 10,8 80 0,17 1,14 0,02 11,77 4,5 53,5 50 3,42 1,2 22,96 0,27 72,7 19,4 0,17 1,14 0,02 10,14 4,5 46,1 90 2,26 1,13 14,28 0,21 63,9 13,2 0,17 1,14 0,02 11,77 4,5 53,5 110 2,22 1,14 14,14 0,21 72,7 15,0 0,17 1,14 0,02 11,77 4,5 53,5 130 1,93 1,13 12,19 0,20 72,7 14,4 0,17 1,14 0,02 11,77 4,5 53,5 155 1,72 1,14 2,94 0,52 72,7 37,9 Потери давления по ответвлению 24-23 составляют ∆P= Невязка ответвлений 18-22-23 и 24-23= 0,11 1,3 0,21 0,33 11,0 3,6 Потери давления по ответвлению 18-22-23-11 составляют ∆P= Невязка ответвлений 18-22-23-11 и 13-10-11= 0,37 1,2 0,00 4,01 43,0 172,4 Потери давления в системе П1= R, Па/м Система В1 0,021 0,021 0,019 0,024 0,38 0,38 1,36 0,31 m 1,25 1,25 1,25 1,3 ∆Pl, Па 5,74 2,39 5,43 0,04 Σξ 4,42 4,50 0,46 10,12 Pд, Па 5,8 5,8 23,2 3,1 ∆Pξ, Па 25,6 26,1 10,6 31,7 12 16 30 Σ∆P, Па 5,0 % 110,9 258,1 101,8 103,5 42,4 136,1 27,5 163,5 29,1 183,5 26,6 208,5 40,9 268,2 3,8 % 3,8 272,1 1,4 % 172,4 444,4 43,4 44,5 16,0 61,8 99

Продолжение таблицы Д.1 4,7 0,1 3,4 0,1 3,4 0,1 3,4 0,1 3,4 0,1 3,4 0,1 3,4 0,1 2,5 b, мм 400 600 800 600 800 600 800 600 800 600 800 600 800 600 800 h, мм 300 750 600 750 600 750 600 750 600 750 600 750 600 750 600 dэ, мм 391 757 782 757 782 757 782 757 782 757 782 757 782 757 782 1630 1630 3260 1630 4890 1630 6500 4,2 0,1 4,2 0,1 4,2 0,1 3,4 800 700 800 700 800 700 800 400 450 400 450 400 450 400 24660 8,0 1000 1000 l, м 3-4 4-4' 4-5 5-5' 5-6 6-6' 6-7 7-7' 7-8 8-8' 8-9 9-9' 9-10 10-10' 10-11 L, м3/ч 2160 2290 4450 2290 6740 2290 9030 2290 11320 2290 13610 2290 15900 2290 18160 14-15 15-15' 15-16 16-16' 16-17 17-17' 17-11 11-12 Nуч-ка V, м/с Re λ R, Па/м 5,0 1,4 2,6 1,4 3,9 1,4 5,2 1,4 6,6 1,4 7,9 1,4 9,2 1,4 10,5 129841 71085 133748 71085 202576 71085 271403 71085 340231 71085 409058 71085 477886 71085 545812 0,018 0,020 0,017 0,020 0,016 0,020 0,015 0,020 0,015 0,020 0,014 0,020 0,014 0,020 0,014 0,71 0,03 0,09 0,03 0,19 0,03 0,32 0,03 0,49 0,03 0,69 0,03 0,92 0,03 1,18 638 633 638 633 638 633 638 1,4 1,4 2,8 1,4 4,2 1,4 5,6 60001 60476 120003 60476 180004 60476 239269 0,021 0,021 0,018 0,021 0,017 0,021 0,016 0,04 0,04 0,14 0,04 0,28 0,04 0,48 1128 6,9 513501 0,013 0,33 m ∆Pl, Па Σξ Pд, Па ∆Pξ, Па ∆Pр, Па 1,16 3,85 2,02 15,0 30,4 1,14 0,00 5,79 1,2 6,9 90 1,15 0,35 0,60 4,0 2,4 1,14 0,00 8,19 1,2 9,8 90 1,15 0,74 0,40 9,1 3,6 1,14 0,00 17,41 1,2 20,9 80 1,15 1,26 0,31 16,4 5,0 1,14 0,00 30,25 1,2 36,3 80 1,15 1,91 0,26 25,8 6,6 1,14 0,00 46,79 1,2 56,2 70 1,15 2,68 0,22 37,3 8,3 1,14 0,00 67,12 1,2 80,6 50 1,15 3,59 0,20 50,9 10,2 1,14 0,00 90,93 1,2 109,1 40 1,15 3,38 0,43 66,3 28,5 Потери давления по ответвлению 1-11 составляют ∆P= 1,2 0,20 1,40 1,2 1,7 20 1,18 0,00 2,95 1,2 3,7 18 1,2 0,69 0,62 4,8 3,0 1,18 0,00 9,44 1,2 11,7 14 1,2 1,43 0,41 10,8 4,4 1,18 0,00 19,59 1,2 24,3 10 1,2 1,95 6,71 19,1 128,3 Потери давления по ответвлению 14-11 составляют ∆P= Невязка ответвлений 1-11-11 и 14-11= 1,2 3,22 1,63 28,2 45,9 Σ∆P, Па 34,2 97,0 2,8 99,8 4,4 100,9 6,3 116,3 8,5 126,2 11,0 130,6 13,8 149,1 31,9 172,2 21,9 21,7 3,6 25,7 5,9 34,3 130,3 161,7 6,1 % 49,1 100

Продолжение таблицы Д.1 Nуч-ка L, м3/ч l, м b, мм h, мм dэ, мм V, м/с Re λ 18-19 19-19' 19-20 20-20' 20-21 21-21' 21-12 1510 1510 3020 1510 4530 1510 6030 4,7 0,1 4,7 0,1 4,7 0,1 7,0 800 650 800 650 800 650 800 500 500 500 500 500 500 500 714 643 714 643 714 643 714 1,0 1,3 2,1 1,3 3,1 1,3 4,2 49716 55155 99432 55155 149148 55155 198534 0,022 0,021 0,019 0,021 0,017 0,021 0,016 0,02 0,03 0,07 0,03 0,14 0,03 0,24 12-13 30690 3,0 1000 1000 1128 8,5 639065 0,013 0,50 1-2 2-2' 2-3 3-3' 3-4 4-4' 4-5 5-5' 5-6 6-6' 6-7 215 215 430 215 645 215 860 215 1075 215 1290 8,3 1,0 7,2 1,0 7,2 1,0 7,2 1,0 7,2 1,0 4,0 160 160 200 160 250 160 315 160 315 160 315 3,0 3,0 3,8 3,0 3,7 3,0 3,1 3,0 3,8 3,0 4,6 31573 31573 50517 31573 60621 31573 64149 31573 80186 31573 96224 13-14 30 6,3 125 0,7 5639 Система П2 0,025 0,025 0,023 0,025 0,022 0,025 0,021 0,025 0,020 0,025 0,020 0,037 ∆Pр, Па Потери давления по ответвлению 1-11-12 составляют ∆P= 1,2 0,11 1,20 0,7 0,8 120 1,14 0,00 2,04 1,0 2,0 120 1,16 0,38 0,55 2,6 1,4 1,14 0,00 6,60 1,0 6,6 115 1,16 0,78 0,37 5,9 2,2 1,14 0,00 13,81 1,0 13,8 110 1,16 1,95 8,91 10,5 93,9 Потери давления по ответвлению 18-12 составляют ∆P= навязка ответвлений 18-12 и 1-11-12= 1,16 1,75 1,63 43,6 71,1 Потери давления в системе В1= R, Па/м 0,84 0,84 0,99 0,84 0,70 0,84 0,38 0,84 0,57 0,84 0,79 0,08 m ∆Pl, Па Σξ Pд, Па ∆Pξ, Па 1 6,94 0,83 5,3 4,4 12 1 0,84 1,00 5,3 5,3 17 1 7,13 0,26 8,7 2,3 1 0,84 0,94 5,3 5,0 26 1 5,01 0,26 8,0 2,1 1 0,84 0,72 5,3 3,8 34 1 2,73 0,15 5,6 0,8 1 0,84 1,02 5,3 5,4 36 1 4,10 0,14 8,8 1,2 1 0,84 1,44 5,3 7,6 38 1 3,17 0,30 12,7 3,8 Потери давления по ответвлению 1-7 составляют ∆P= 1 0,52 1,19 0,3 0,3 43 Σ∆P, Па 221,3 120,9 122,0 1,8 121,6 3,0 123,8 95,8 221,5 0,1 % 72,9 294,4 23,3 23,2 9,4 31,8 7,1 38,7 3,6 42,2 5,3 46,5 7,0 55,7 43,8 101

Продолжение таблицы Д.1 l, м 14-14' 14-7 L, м3/ч 40 70 1,5 1,5 dэ, мм 125 125 7-8 1360 3,7 8-8' 110 8-9 Nуч-ка b, мм h, мм V, м/с Re λ R, Па/м 0,9 1,6 7519 13158 0,035 0,031 0,14 0,37 315 4,9 101445 0,020 7,9 125 2,5 20677 0,028 1470 3,5 315 5,2 109650 0,019 9-9' 125 5,0 125 2,8 23496 0,027 9-10 1595 5,0 315 5,7 118974 0,019 10-10' 70 0,6 125 1,6 13158 0,031 10-11 1665 2,9 315 5,9 124196 0,019 11-11' 70 0,6 125 1,6 13158 0,031 11-12 1735 3,0 315 6,2 129417 0,019 1-2 2-2' 2-3 120 60 180 2,8 1,0 3,0 160 125 160 1,7 1,4 2,5 17622 11278 26434 m ∆Pl, Па Σξ Pд, Па ∆Pξ, Па ∆Pр, Па 42 1 0,20 1,86 0,5 0,9 1 0,55 7,33 1,5 11,0 Потери давления по ответвлению 13-7 составляют ∆P= навязка ответвлений 1-7 и 13-7= 0,87 1 3,23 0,16 14,1 2,3 Потери давления по ответвлению 1-7-8 составляют ∆P= 0,83 1 6,55 3,23 3,7 12,0 42 навязка ответвлений 1-7-8 и 8-8'= 1,01 1 3,53 0,16 16,5 2,7 Потери давления по ответвлению 1-7-8-9 составляют ∆P= 1,04 1 5,22 2,51 4,8 12,1 50 навязка ответвлений 1-7-8-9 и 9-9'= 1,17 1 5,85 0,55 19,4 10,7 Потери давления по ответвлению 1-7-8-9-10 составляют ∆P= 0,37 1 0,22 10,36 1,5 15,6 68 навязка ответвлений 1-7-8-9-10 и 10-10'= 1,27 1 3,67 0,17 21,2 3,7 Потери давления по ответвлению 1-7-8-9-10-11 составляют ∆P= 0,37 1 0,22 11,36 1,5 17,1 74 навязка ответвлений 1-7-8-9-10-11 и 11-11'= 1,37 1 4,10 0,74 23,0 17,0 Потери давления в системе П2= Система В2 0,028 0,29 0,032 0,28 0,026 0,61 1 1 1 0,82 0,28 1,82 0,92 0,93 0,32 1,7 1,1 3,7 1,5 1,0 1,2 30 30 Σ∆P, Па 43,1 11,6 55,4 0,5 % 5,5 61,2 60,6 1,1 % 6,2 67,4 67,3 0,2 % 16,5 84,0 83,8 0,2 % 7,4 91,3 91,4 0,0 % 21,1 112,5 32,3 31,3 3,0 102

Продолжение таблицы Д.1 3-3' 3-4 4-4' 4-5 5-5' 5-6 6-6' 6-7 7-7' 7-8 L, м3/ч 60 240 180 420 120 540 120 660 30 690 1,0 5,4 1,0 10,0 1,0 6,6 1,0 5,2 1,0 8,5 dэ, мм 125 160 160 160 160 200 160 200 125 200 10-11 11-11' 11-12 12-12' 12-13 13-13' 13-14 14-14' 14-15 15-15' 15-16 16-16' 16-8 30 180 210 60 270 120 390 120 510 60 570 60 630 5,3 1,0 10,3 1,0 6,5 1,0 8,7 1,0 8,7 1,0 6,8 1,0 6,9 125 160 160 125 160 160 160 160 160 125 200 160 200 Nуч-ка l, м b, мм h, мм V, м/с Re λ R, Па/м 1,4 3,3 2,5 5,8 1,7 4,8 1,7 5,8 0,7 6,1 11278 35245 26434 61678 17622 63441 17622 77538 5639 81063 0,032 0,025 0,026 0,022 0,028 0,022 0,028 0,021 0,037 0,021 0,28 1,02 0,61 2,83 0,29 1,50 0,29 2,17 0,08 2,35 0,7 2,5 2,9 1,4 3,7 1,7 5,4 1,7 7,0 1,4 5,0 0,8 5,6 5639 26434 30839 11278 39650 17622 57273 17622 74895 11278 66965 8811 74014 0,037 0,026 0,025 0,032 0,024 0,028 0,023 0,028 0,022 0,032 0,022 0,033 0,021 0,08 0,61 0,80 0,28 1,26 0,29 2,47 0,29 4,06 0,28 1,66 0,09 1,99 m ∆Pl, Па Σξ Pд, Па ∆Pξ, Па ∆Pр, Па 32 1 0,28 2,39 1,1 2,6 1 5,51 0,45 6,6 3,0 1 0,61 1,38 3,7 5,1 38 1 28,34 0,32 20,2 6,4 1 0,29 2,90 1,7 4,8 74 1 9,90 0,23 13,7 3,2 1 0,29 5,91 1,7 9,7 82 1 11,27 0,11 20,5 2,4 1 0,08 53,80 0,3 14,9 90 1 19,99 1,41 22,4 31,5 Потери давления по ответвлению 1-8 составляют ∆P= 1 0,43 14,95 0,3 4,1 20 1 0,61 0,48 3,7 1,8 22 1 8,26 0,28 5,1 1,4 1 0,28 3,29 1,1 3,6 30 1 8,21 0,32 8,4 2,7 1 0,29 3,76 1,7 6,2 38 1 21,52 0,26 17,4 4,5 1 0,29 7,31 1,7 12,1 60 1 35,29 0,32 29,8 9,5 1 0,28 7,00 1,1 7,8 110 1 11,26 0,15 15,3 2,3 1 0,09 24,51 0,4 10,1 120 1 13,73 0,53 18,6 9,8 Потери давления по ответвлению 10-8 составляют ∆P= навязка ответвлений 18-12 и 1-11-12= Σ∆P, Па 34,9 8,5 43,7 34,8 79,1 13,1 92,0 13,6 105,0 51,4 156,8 24,6 24,4 9,7 33,9 10,9 44,5 26,0 72,4 44,8 118,0 13,6 130,2 23,5 153,1 2,4 % 103

Продолжение таблицы Д.1 Nуч-ка 8-9 L, м3/ч 1320 l, м 3,0 b, мм h, мм dэ, мм 250 V, м/с Re λ R, Па/м m ∆Pl, Па 7,5 124061 0,019 2,59 1 7,76 Система В3 0,033 0,037 0,030 0,037 0,028 0,037 0,027 1-2 2-2' 2-3 3-3' 3-4 4-4' 4-5 50 30 80 30 110 30 140 2,6 0,9 2,3 0,9 1,5 0,9 4,5 125 125 125 125 125 125 125 1,1 0,7 1,8 0,7 2,5 0,7 3,170559 9399 5639 15038 5639 20677 5639 26316 0,20 0,08 0,47 0,08 0,83 0,08 1,28 9-10 10-10' 10-11 11-11' 11-5 75 25 100 25 125 4,1 0,9 1,6 0,9 4,2 125 125 125 125 125 1,698514 0,566171 2,264685 0,566171 2,830856 14098 4699 18797 4699 23496 0,030 0,039 0,028 0,039 0,027 0,42 0,06 0,70 0,06 1,04 5-6 265 3,5 125 6,001415 49813 0,024 4,10 12-13 13-13' 13-6 50 60 110 6,2 0,9 4,5 125 125 125 1,132343 1,358811 2,491154 9399 11278 20677 0,033 0,032 0,028 0,20 0,28 0,83 6-7 375 2,9 125 8,492569 70489 0,023 7,81 Σξ Pд, Па ∆Pξ, Па ∆Pр, Па Σ∆P, Па 0,36 33,5 12,0 Потери давления в системе В2= 19,7 176,5 1 0,53 0,91 0,8 0,7 16 1 0,07 2,15 0,3 0,6 16 1 1,08 0,29 2,0 0,6 1 0,07 5,11 0,3 1,4 18 1 1,24 0,24 3,7 0,9 1 0,07 9,08 0,3 2,5 18 1 5,76 0,93 6,0 5,6 Потери давления по ответвлению 1-5 составляют ∆P= 1 1,71 0,75 1,7 1,3 14 1 0,05 6,33 0,2 1,2 16 1 1,12 0,23 3,1 0,7 1 0,05 10,63 0,2 2,0 17 1 4,38 1,81 4,8 8,7 Потери давления по ответвлению 9-5 составляют ∆P= навязка ответвлений 1-5 и 9-5= 1 14,36 0,31 21,6 6,7 Потери давления по ответвлению 1-6 составляют ∆P= 1 1,26 1,12 0,8 0,9 30 1 0,25 0,44 1,1 0,5 32 1 3,73 4,70 3,7 17,5 Потери давления по ответвлению 12-6 составляют ∆P= навязка ответвлений 12-6 и 1-6= 1 22,63 0,15 43,3 6,3 17,2 16,7 1,6 19,5 2,1 20,6 11,4 32,4 17,0 17,3 1,8 19,1 13,1 31,9 1,4 % 21,1 53,4 32,1 32,7 21,2 53,3 0,2 % 28,9 104

Продолжение таблицы Д.1 Nуч-ка L, м3/ч l, м b, мм h, мм dэ, мм V, м/с Re λ R, Па/м ∆Pр, Па Потери давления по ответвлению 1-7 составляют ∆P= 1 0,41 51,41 0,5 25,3 58 навязка ответвлений 7-7' и 1-7= 1 18,86 0,00 53,0 0,0 Потери давления в системе В3= m ∆Pl, Па Σξ Pд, Па ∆Pξ, Па Σ∆P, Па 82,4 83,7 1,6 % 18,9 102,6 7-7' 40 3,0 125 0,905874 7519 0,035 0,14 7-8 415 2,0 125 9,398443 78008 0,022 9,43 1-2 2-3 3-3' 3-4 1500 1500 1250 2750 3,2 1,4 3,2 5,0 250 315 250 315 8,492569 5,349313 7,077141 9,807073 140979 111888 117482 205128 Система В5 0,019 0,019 0,019 0,018 3,28 1,05 2,34 3,22 1 1 1 1 10,50 1,46 7,48 16,08 1,20 43,3 52,1 0,49 17,2 8,5 1,88 30,1 56,5 0,68 57,7 39,0 Потери давления в системе В5= 62,6 10,0 64,0 55,1 127,6 1-2 2-3 3-3' 3-4 4-4' 4-5 1250 1250 1250 2500 1250 3750 3,2 1,4 3,2 1,4 3,2 5,0 250 355 250 355 250 355 7,077141 3,50979 7,077141 7,01958 7,077141 10,52937 117482 82734 117482 165468 117482 248202 Система В6 0,019 0,020 0,019 0,018 0,019 0,017 2,34 0,42 2,34 1,49 2,34 3,16 1 1 1 1 1 1 7,48 0,58 7,48 2,08 7,48 15,82 1,39 30,1 41,8 1,01 7,4 7,4 0,97 30,1 29,3 0,49 29,6 14,4 1,20 30,1 35,9 0,67 66,5 44,3 Потери давления в системе В6= 49,3 8,0 36,7 16,4 43,4 60,1 133,9 1-2 2-2' 2-3 1825 1825 3650 3,0 0,5 5,0 400 400 400 4,036182 4,036182 8,072364 107203 107203 214405 Система В7 0,019 0,46 0,019 0,46 0,017 1,66 1 1 1 1,39 0,23 8,30 0,92 9,8 9,0 0,58 9,8 5,7 0,70 39,1 27,5 Потери давления в системе В7= 10,4 5,9 35,8 52,1 158210 Система В8 0,018 0,66 1 1,97 0,00 2,0 1-2 3030 3,0 450 5,29475 16,8 0,0 105

Окончание таблицы Д.1 Nуч-ка 2-2' 2-3 L, м3/ч 3030 6060 l, м 0,5 5,0 b, мм h, мм dэ, мм 450 450 V, м/с Re λ R, Па/м m ∆Pl, Па 5,29475 10,5895 158210 316419 0,018 0,016 0,66 2,38 1 1 0,33 11,89 Σξ Pд, Па ∆Pξ, Па ∆Pр, Па 0,00 16,8 0,0 0,00 67,3 0,0 Потери давления в системе В8= Σ∆P, Па 0,3 11,9 14,2 106

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования «Дальневосточный федеральный университет» Инженерная школа Кафедры инженерных систем зданий и сооружений ОТЗЫВ РУКОВОДИТЕЛЯ ВКР на выпускную квалификационную работу студента(ки) Козюра Дмитрия Юрьевича (фамилия, имя, отчество) направление (специальность) 08.03.01. "Строительство", профиль "Теплогазоснабжения и вентиляция" группа Б3431д Руководитель ВКР Д.А. Макаров (ученая степень, ученое звание, и. о. фамилия) На тему Разработка систем отопления и вентиляции промышленной прачечной в г Владивостоке Дата защиты ВКР « 25 » июня 2018 г Выпускная квалификационная работа выполнена в соответствии с заданием, представлены пояснительная записка из пяти глав и графическая часть, включающая планы и схемы систем отопления и вентиляции. Расчетная часть выполнена в полном объеме и соответствует нормативным требованиям. В первой главе приведены общие данные, касающиеся объекта проектирования, а также технические решения, принятые при проектировании систем отопления и вентиляции. Вторая глава посвящена теплотехническому расчету ограждающих конструкций и определению нагрузки на систему отопления. В третьей главе выполнен гидравлический расчет системы отопления, на основе данных, полученных во второй главе, а также был произведен расчет отопительных приборов. Четвертая глава посвящена расчету воздухообменов в помещениях и вопросам, связанными с ним - расчет вредностей, поступающих в помещения, и определение производительности местной вытяжной вентиляции. В пятой главе определены схемы воздухообменов помещений, выполнен подбор воздухораспределителей и произведен аэродинамический расчет, а также осуществлен подбор основного оборудования систем вентиляции. Дипломная работа выполнена в соответствии с действующими сводами правил и является самостоятельным проектом. При небольшой доработке данная работа может быть использована в практических целях, при конструировании систем отопления и вентиляции объекта проектирования. В целом проект выполнен на хорошем уровне. Работа заслуживает оценки «отлично», а Козюра Дмитрий Юрьевич присвоения квалификации «бакалавр». Оригинальность текста ВКР составляет 91.39 %. Руководитель ВКР (уч. степень, уч. звание) «Д1» и^г^'^ 20^ г. (подпись) Д.А. Макаров ( и. о. фамилия)

Студент Руководитель ВКР 4Л2- ^^^^^— ст. преполаватепт. (должность, ученое звание) Макаров Л.А. (подпись) (ФИО) .20/2.Г. «Допустить к защите» Руководитель ОП канд.техн.наук. доцент (ученое звание) В.П. Черненков (подпись) (и о ф) Зав. кафедрой канд.техн.наук. дот^ент и! \/ ^<^^1^Т^^ ^// (ученое звание) А.В. Кобзарь (""^сь)^ (и. о.ф) Защищена в ГЭК с оценкой ишы" ^^^^^ Оу1{//(-^/{(^ Н.С. Ткач И.О.Фамилия 20 г. • УТВЕРЖДАЮ Директор Инженерной школы Ф.И.О. 201 г. В материалах данной выпускно ификяиг содержатся сведения, составл ;. ^. • г<к> ;: р и сведения, подлежащие экспортному кси гролю. Уполномоченный по экспортному контролю Ф.И.О. / Подпис » « работы не : к» тайну, 201 г.

Рецензии:

Авторизуйтесь, чтобы добавить рецензию

- у работы пока нет рецензий -

Отзывы:

Авторизуйтесь, чтобы оставить отзыв