Разработка системы вентиляции в помещении плавательного бассейна, расположенного в городе Липецк

Наталия Сохина

Разработка системы вентиляции в помещении плавательного бассейна, расположенного в городе Липецк

Актуальность создания комфортных и безопасных условий микроклимата помещений будет всегда. В данной работе рассматривается помещение крытого бассейна, отличительным фактором которого является повышенная влажность. Разработана система вентиляции крытого бассейна круглогодичного использования. Подобрано соответствующее оборудование. При расчете учтены следующие факторы: климатические особенности местности, назначение бассейна, микроклимат бассейна. Рассмотрена необходимость использования рекуперативных теплообменных аппаратов, а также осушителей воздуха для данного объекта.

Жилищно-коммунальное хозяйство. Домоводство. Бытовое обслуживание

Дипломы

Вуз: Национальный исследовательский университет "МЭИ" (ФГБОУ ВПО «НИУ «МЭИ»)

ID: 5f3d0f9fcd3d3e00014ed41b

UUID: ac4b1ef0-c43e-0138-1cd1-0242ac180006

Язык: Русский

Опубликовано: больше 3 лет назад

Просмотры: 388

19.76

Наталия Сохина

Комментировать 1

Рецензировать 0

Скачать - 4,3 МБ

Поделиться работой

МИНОБРНАУКИ РОССИИ федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Национальный исследовательский университет «МЭИ» Институт Кафедра ИЭВТ ТМПУ ВЫПУСКНАЯ КВАЛИФИКАЦИОННАЯ РАБОТА (бакалаврская работа) Направление 13.03.01 Теплоэнергетика и теплотехника (код и наименование) Направленность (профиль) Энергообеспечение предприятий Форма обучения очная (очная/очно-заочная/заочная) Тема: Разработка системы вентиляции в помещении плавательного бассейна, расположенного в городе Липецк Студент ФП-08-16 Сохина Н.М. группа Научный руководитель к.т.н подпись фамилия и инициалы доцент Цепляева Е.В. уч. степень должность подпись фамилия и инициалы уч. степень должность подпись фамилия и инициалы уч. степень должность подпись фамилия и инициалы Консультант Консультант «Работа допущена к защите» Зав. кафедрой д.т.н. уч. степень профессор звание инициалы Дата 09.06.2020 Москва, 2020 Гаряев А.Б. подпись фамилия и

МИНОБРНАУКИ РОССИИ федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Национальный исследовательский университет «МЭИ» Институт Кафедра ИЭВТ ТМПУ ЗАДАНИЕ НА ВЫПУСКНУЮ КВАЛИФИКАЦИОННУЮ РАБОТУ (бакалаврскую работу) Направление 13.03.01 Теплоэнергетика и теплотехника (код и наименование) Направленность (профиль) Энергообеспечение предприятий Форма обучения очная (очная/очно-заочная/заочная) Тема: Разработка системы вентиляции в помещении плавательного бассейна, расположенного в городе Липецк Студент ФП-08-16 Сохина Н.М. группа Научный руководитель к.т.н подпись доцент фамилия и инициалы Цепляева Е.В. уч. степень должность подпись фамилия и инициалы уч. степень должность подпись фамилия и инициалы уч. степень должность подпись фамилия и инициалы Консультант Консультант Зав. кафедрой д.т.н. уч. степень Место выполнения работы профессор звание Гаряев А.Б. подпись фамилия и инициалы НИУ МЭИ кафедра ТМПУ 2

СОДЕРЖАНИЕ РАЗДЕЛОВ ЗАДАНИЯ И ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ Рассчитать систему вентиляции для бассейна, рассчитанного на 48 человек, расположенного в городе Липецк Изучить необходимую нормативную литературу Спроектировать систему вентиляции бассейна и подобрать необходимое оборудование Исходные данные: бассейн расположен в городе Липецк. Размер бассейна: 30х15х6 м. Размер зеркала воды: 11х25 м. Количество пловцов: 48 человек. Содержание разделов: 1. Введение 2. Виды плавательных бассейнов 3. Бассейн – помещение с повышенной влажностью 4. Расчет системы вентиляции бассейна 5. Подбор оборудования 6. Заключение 7. Список литературы ПЕРЕЧЕНЬ ГРАФИЧЕСКОГО МАТЕРИАЛА Количество листов: 6 1 лист – Особенности проектирования вентиляции в бассейне и методы их решения 2 лист – Основные расчетные формулы 3 лист – Процесс вентиляции бассейна в теплый и холодный период года 4 лист – Разводка вентиляционной системы в плане бассейна 5 лист – Приточно-вытяжная система с гликолевым теплоутелизатором 6 лист – схемы подключения нагревателя и охладителя приточного воздуха РЕКОМЕНДУЕМАЯ ЛИТЕРАТУРА 1. Краснов Ю.С. Системы вентиляции и кондиционирования. Рекомендации по проектированию для производственных и общественных зданий. Техносфера. ГК Термокул. Москва 2006 2. Кокорин О.Я. Отечественное оборудование для систем вентиляции и Кондиционирования воздуха. Москва: МГСУ, 2005 3

Аннотация В выпускной квалификационной работе разработана система вентиляции крытого бассейна круглогодичного использования. Подобрано соответствующее оборудование. При расчете учтены следующие факторы: климатические особенности местности, назначение бассейна, микроклимат бассейна. Рассмотрена необходимость использования рекуперативных теплообменных аппаратов, а также осушителей воздуха для данного объекта. Abstract In the final qualifying thesis the ventilation system for a year-round indoor swimming pool has been developed. Appropriate equipment has been selected. The following factors have been taken into account: climatic features of the area, designation of the pool, its microclimate. The necessity of applying recuperative heat exchangers as well as air dryers for this facility has been considered. 4

ОГЛАВЛЕНИЕ ВВЕДЕНИЕ ...................................................................................................................... 6 1 ВИДЫ ПЛАВАТЕЛЬНЫХ БАССЕЙНОВ ........................................................... 7 2 БАССЕЙН - ПОМЕЩЕНИЕ С ПОВЫШЕННОЙ ВЛАЖНОСТЬЮ ............... 10 3 РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ВЕНТИЛЯЦИИ БАССЕЙНА ......................................... 17 3.1. Расчет воздухообмена в теплый период года........................................ 19 3.2. Расчет воздухообмена в холодный период года ................................... 29 3.2. Аэродинамический расчет ...................................................................... 34 4 ПОДБОР ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ СИСТЕМЫ ВЕНТИЛЯЦИИ В БАССЕЙНЕ .................................................................................................................... 41 ЗАКЛЮЧЕНИЕ ............................................................................................................. 59 СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ ............................................................................................. 60 5

ВВЕДЕНИЕ Вентиляция является одним из важнейших элементов каждого сооружения бассейна, вне зависимости от размера или назначения бассейна. Как в небольшом частном, так и в спортивном комплексе, в бассейне необходима вентиляция. От грамотности проработки вентиляции и кондиционирования бассейна зависит надежность, долгосрочность и максимальная возможность использования бассейна. Вентиляция для каждого бассейна рассчитывается индивидуально, исходя из климатических условий, особенностей помещения и назначения бассейна. В связи с этим, в инженерной практике существует комплекс вопросов, связанных с созданием благоприятных условий для занятий, отдыха, а также сотрудников того или иного бассейна. 6

1 ВИДЫ ПЛАВАТЕЛЬНЫХ БАССЕЙНОВ Плавательный бассейн – гидротехническое сооружение, предназначенное для занятий водными видами спорта таких как: плавание, водное поло, прыжки в воду и т.д. Типы бассейнов: • Открытый бассейн. Сооружение на открытом воздухе. Может быть круглогодичным или сезонным. • Крытый бассейн. Находится в специальном зале с постоянной температурой, влажностью и т.д. Данный тип бассейнов является более безопасным для плавающих. • Комплексный бассейн. Включает в себя ванны как открытого, так и закрытого типа. Открытая ванна может сочетать в себе спортивные и купальные функции. • Мобильный бассейн. Сооружение, которое возможно перемещать с одного места на другое. Легко монтируется и демонтируется. • Трансформирующийся бассейн. Посредством трансформации ограждающих конструкций ванна бассейна может принимать открытый и закрытый вид. В последнее время темпы строительства крытых бассейнов значительно увеличились. Крытые бассейны позволяют создавать оптимальные условия для отдыха и оздоровления населения круглогодично. Плавательные бассейны по назначению делятся на: • Спортивные. Проведение оздоровительного плавания, соревнований, обучения плаванию и т.д. • Купальные. Отдых на воде с целью оздоровления. В основном для неорганизованных разовых посетителей. • Учебные. Обучение плаванию детей старшего возраста и взрослых, а также проведение соревнований местного уровня. 7

• Смешанные бассейны. Объединяют зону для спортивного или учебного плавания и купания в пределах одной чаши либо имеют несколько чаш различного назначения. По характеру воды бассейны бывают: • Переливной бассейн. Вода находится на одном уровне с бортом, забор воды осуществляется через переливную решетку по периметру бассейна. Далее вода через выпуски самотеком попадает в накопительную емкость, что подразумевает наличие дополнительной переливной емкости в техническом помещении бассейна. На данный момент, основная масса плавательных бассейнов исполнены по подобной схеме. • Скриммерный бассейн. Отличается от предыдущего тем, что уровень воды располагается ниже уровня борта и специальный насос откачивает воду из бассейна через специализированные окна в стенках бассейна, скриммеры. Далее вода поступает в систему: насос — система фильтрации — водонагреватель — станция химической обработки воды, после чего вода возвращается в бассейн. Создание подобного бассейна требует меньших капиталовложений. По характеру эксплуатации бассейны разделяются: • Бассейны в естественных водоемах. Сезонные сооружения, предназначенные для купания, обучения плаванию, а так же массового отдыха. Чаще всего такие сооружения конструируются на уложенных на сваях или понтонах ходовых мостиках, которые, в свою очередь, огораживают часть акватории. • Наливные (искусственные) бассейны. Работают круглогодично. В искусственные бассейнах регламентируется и регулируется температура воды, имеется высокая санитарно-гигиеническая эксплуатации. Размеры: 8 культура и стабильность

Длина бассейнов составляет от 25 м до 50 м, ширина от 8.5 м до 25 в зависимости от количества дорожек, глубина от 1.2 м до 6 м в зависимости от назначения бассейна, ширина дорожки от 2.25 м до 2.5 м. Температура воды: Четкого разделения на холодные и теплые бассейны нет. Однако, температура воды зависит от назначения бассейна. Для оздоровительных бассейнов 26—29°С, для спортивных 24—28°С, для учебных детских 29—32°С, для малых бассейнов с гидромассажем 30—32°С. На данный момент востребованы бассейны в фитнес-клубах, в них температура воды 27—28°С [6]. Наряду с архитектурными решениями так же стоит вопрос о микроклимате крытых бассейнов. 9

2 БАССЕЙН - ПОМЕЩЕНИЕ С ПОВЫШЕННОЙ ВЛАЖНОСТЬЮ Требования соблюдения микроклимата бассейнов достаточно жесткие. Однако, их несоблюдение может привести к неприятным последствиям для посетителей бассейна, а также для самого помещения и оборудования, установленного в бассейне. Отличительной особенность бассейна от других объектов является наличие большого количества воды, большинство которой расположено в плоскости зеркала бассейна, с которого непрерывно испаряется влага. В каждом бассейне испаряется вода, что приводит к увеличению влажности воздуха. Избыточная влага приводит к образованию конденсата на окнах, стенах, потолке и других поверхностях. Это приводит к коррозии металлов, появлению грибков и т.д., что в итоге разрушает конструкцию бассейна. Для человека повышенная влажность создает некомфортные условия, а для людей с некоторыми нарушениями здоровья может быть опасна. Избежать испарений с поверхности невозможно. Однако, ограничить количество испарений и создать комфортные условия, с помощью грамотного расчета вентиляции возможно. Неверно подобранная температура воздуха увеличивает количество испарений с поверхности воды. Следует поддерживать температуру воздуха на 1—2°С выше температуры воды, согласно СП 60.133330.2016 [4]. Важную роль для комфортных условий играет отсутствие сквозняков. Сквозняки удается избежать путем грамотного расчета вентиляции. Однако, в крытом бассейне необходимо обеспечить хороший воздухообмен, для удаления продуктов дыхания человека, хлора и других веществ, выделяющихся с поверхности воды, а также для поступления свежего подогретого до оптимальной температуры воздуха. Для избегания запотевания окон, необходимо осуществлять правильную раздачу воздуха. Вентиляция организовывается так, чтобы сухой подогретый воздух в первую очередь попадал на окна, а потом распределялся по всему 10

помещению равномерно. Рекомендуется делать подачу свежего подогретого воздуха под окнами. Сверху, где собирается наиболее влажный воздух следует делать вытяжку. Способы снижения влажности в крытых бассейнах: 1. Использование пленки или накрытия Для ограничения испарения зеркало воды покрывается водонепроницаемой пленкой. Данный способ не подходит для бассейнов, которые активно эксплуатируются, однако, такой способ наиболее простой. Найти пленку большого необходимого размера и накрыть ею большое зеркало воды достаточно проблематично, поэтому данный способ подходит, по большей части, бассейнам небольшого размера. Почему данный способ используется? Пока пленка накрыта - влага не испаряется в воздух. А количество воздуха, находящееся под пленкой увеличивает свою влажность, в следствии чего, конденсируется обратно в бассейн. Однако, при снятии пленки, влага будет напитывать воздух, тогда процесс конденсации будет проходить на поверхностях помещения: на стенах, мебели и других элементах. Скопившийся в помещении конденсат может привести к серьезным разрушениям. Так же при использовании крытого бассейна без пленки, а именно во время купания, влажность воздуха значительно повышается, что может повлиять на здоровье и самочувствие купающихся. 2. Установка приточно-вытяжной вентиляции. Приточно-вытяжная вентиляция – это система, служащая для удаления вредного отработанного воздуха из помещения, а также обеспечивает приток чистого свежего воздуха (рис 2.1). Принцип действия подобной системы: свежий воздух поступает в помещение, а отработанный воздух удаляется. Обе данные функции работают одновременно. Часто используют приточно-вытяжную вентиляцию с рекуператором или приточно-вытяжную установку с местными нагревательными приборами для уменьшения затрат на нагрев чистого подающегося в помещение воздуха. Подобные типы вентиляции снижают 11

влажность воздуха путем непосредственного удаления влажного отработанного воздуха и поступления свежего воздуха с меньшей влажностью. Рисунок 2.1. Приточно-вытяжная система вентиляции Необходимые условия для установки приточно-вытяжной вентиляции: • Обеспечение дополнительного обдува окон при их большой площади • Разряженный воздух внутри помещения: давление воздуха в помещении с бассейна на 5% ниже атмосферного • Объем приточного воздуха должен в 7 раз превышать объем помещения для правильного функционирования приточно-вытяжной системы. Поэтому при эксплуатации приточно-вытяжной системы вентиляции на работу вентиляторов и подогрев приточного воздуха тратится значительная часть энергоресурсов. Различают несколько видов приточных установок: • Приточная установка (рис. 2.2). Не имеет охладителя, значит, в теплый период года в помещении будет перегрев. Необходимо дополнительно устанавливать охладительную установку. 12

Рисунок 2.2 приточная установка • Приточная установка с охладителем (рис. 2.3). Не энергоэффективный вариант, т.к. уходящее тепло никак не используется. Рисунок 2.3 Приточная установка с охладителем • Приточно-вытяжная установка с пластинчатым рекуператором (рис. 2.4). Позволяет экономить на электроэнергии, т.к. использование рекуператора позволяет частично снизить затраты электроэнергии на нагревание приточного воздуха. Рисунок 2.4 Приточно-вытяжная установка с пластинчатым рекуператором 13

• Приточно-вытяжная установка с промежуточным теплоносителем. (рис. 2.5) Использование промежуточного теплоносителя позволяет снизить затраты на электроэнергию. Рисунок 2.5. Приточно-вытяжная установка с промежуточным теплоносителем 3. Осушители воздуха Осушитель воздуха – прибор, предназначенный для снижения влажности воздуха. Существует три типа осушителей воздуха: • Ассимиляционный тип. Принцип действия заключается в замене теплого влажного воздуха на охлажденный, вмещающий в себя меньшее количество влаги. В бассейнах осушители воздуха ассимиляционного типа почти никогда не устанавливаются, т.к. имеют низкий коэффициент полезного действия при больших затратах энергии. • Адсорбционный тип. Принцип действия основан на поглощении влаги адсорбентом, находящимся в отдельном резервуаре. Влажный воздух, проходя через резервуар осушается, после чего направляется в помещение. Осушители воздуха адсорбционного типа применяются в аквапарках, больших бассейнах или водных комплексах. 14

• Конденсационный тип. Принцип действия основан на охлаждении поступающего воздуха, сбора выделяющегося конденсата и возврата воздушного потока в помещение после подогрева. Конденсат выводится из помещения при помощи дренажной системы или собирается в резервуары. Осушители воздуха конденсационного типа устанавливаются в бассейнах малого и среднего размера. Целью выпускной квалификационной работы является решить вопрос со снижением влажности путём установки грамотно спроектированной системы вентиляции. Согласно своду правил, важнейшими критериями микроклимата являются: • Расчетная температура воздуха. Согласно СП 60.133330.2016 [4], на 1— 2°С выше температуры воды. • Относительная влажность воздуха. Согласно СП 60.133330.2016 [4] не должна превышать 50—65% в теплый и холодный период года соответственно. • Скорость воздуха. В зоне купания ограничивается значением 0.15—0.2 м/с [6]. • Величина воздухообмена. Принимается 3—5 кратным в час [6]. Последствия нарушения нормативных требований микроклимата в бассейне, проектных ошибок или неправильной эксплуатации: • Чрезмерное испарение влаги с водяной поверхности приводит к головокружению, затрудненному дыханию, отдышке. • Конденсация водяных паров на поверхностях стен, окон, металлических деталях оборудования приводит к окислению металлов, возникновению коррозии, плесени или грибка. • Недостаточная вентиляция ведет к появлению застойных явлений и вредных примесей в воздухе. • Нарушение температурного режима воздуха или воды приводит к простудным заболеваниям. 15

• Сквозняки у пола или над водой резко уменьшают ощущение тепла от воды. • Снижение комфорта из-за несоответствия температур воздуха и воды, несвежего воздуха не приносит необходимый оздоровительный эффект от пребывания в бассейне. Целью данной выпускной квалификационной работы является расчет системы вентиляции крытого плавательного бассейна круглогодичного использования в городе Липецк и решение поставленных задач: выполнить расчет системы и подобрать необходимое оборудование. 16

3 РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ВЕНТИЛЯЦИИ БАССЕЙНА Объектом проектирования выпускной квалификационной работы является крытый оздоровительный бассейн круглогодичного использования в городе Липецк. Здание бассейна предназначено исключительно для занятия оздоровительным плаванием. Параметры окон: по 8 окон на север и юг, размеры: 2.5х2 м, солнцезащитные устройства отсутствуют, остекление окон двойное. Параметры освящения: люминесцентные лампы диффузорного рассеянного света, высота подвески >3.6м. В выпускной квалификационной работе требуется разработать систему вентиляции для объекта с повышенной влажностью, соблюдая санитарногигиенические требования. Создание и поддерживание оптимального микроклимата в крытых бассейнах, безусловно, очень важно. Оптимальный микроклимат бассейна продлевает срок эксплуатации, повышает надежность, а также безвреден для купающихся. Вентиляция крытых бассейнов необходима в каждом бассейне. Относительную влажность воздуха в бассейне принимают 60% в теплый период года и 50% в холодный период года. Оптимальная температура воздуха для спортивных бассейнов 27-28°С. Так же необходимо учесть рекомендации врачей: температуру воздуха необходимо поддерживать примерно на 1°С выше температуры воды. При такой разнице температур людям, плавающим в бассейне, комфортно, а испарения влаги минимальны. Система водяного отопления бассейна полностью компенсирует тепловые потери помещения. Под окнами непрерывной цепочкой устанавливают отопительные приборы для предотвращения конденсации влажного воздуха на внутренней поверхности окон так, чтобы температура внутренней поверхности окон была на 1-2°С выше температуры точки росы. Повышенная влажность является важным элементом при проектировании 17 вентиляции и

кондиционирования бассейна. Параметры наружного воздуха приняты согласно СП 131.133330.2018 [5]. Исходные данные наружного воздуха расчета представлены в таблице 3.1. Таблица 3.1 Исходные данные наружного воздуха Название Значение Район строительства Город Липецк Температура наружного воздуха в теплый 𝑡н = 28 0 С период Энтальпия наружного воздуха в теплый ℎн = 54.8 кДж/кг период Влажность наружного воздуха в теплый 𝑑н = 10.72 г/кг период Температура наружного воздуха в 𝑡н = −27 0 С холодный период Энтальпия наружного воздуха в холодный ℎн = −26.5 кДж/кг период Влажность наружного воздуха в холодный 𝑑н = 0.2 г/кг период Исходные данные габаритов и микроклимата бассейна представлены в таблице 3.2. Таблица 3.2 Исходные данные бассейна Название Значение Геометрические размеры зеркала воды 11х25 м Площадь зеркала воды 𝐹в = 275 м2 Площадь обходных дорожек 𝐹од = 175 м2 Геометрические размеры помещения 15 х30 м бассейна Площадь помещения бассейна 𝐹пл = 450 м2 Высота потолка помещения бассейна 𝐻п = 6 м 18

Продолжение таблицы 3.2 Название Значение Количество пловцов 𝑁 = 48 Температура воды 𝑡𝑤 = 26 0 С Температура воздуха рабочей зоны 𝑡в = 27 0 С Температура удаляемого воздуха их 𝑡у = 28 0 С верхней зоны помещения Относительная влажность воздуха в 𝜑 = 60 % бассейне в теплый период Относительная влажность воздуха в 𝜑 = 50 % бассейне в холодный период 3.1. Расчет воздухообмена в теплый период года Расчет для теплого и холодного периодов года выполнен на основе методик [1, 2, 3] Поступления явной теплоты Поступления теплоты от солнечной радиации 𝑄ср = (𝑞ср + 𝑞) ∙ 𝐹ок (3.1) где 𝑄ср − поступления теплоты от солнечной радиации 𝑞ср − поступления теплоты от солнечной радиации через вертикальные окна 𝑞 − поступления теплоты вследствие теплопередачи через окна 𝐹ок − площадь оконных проемов 𝑞ср = (𝑞пр ∙ 𝐾инс + 𝑞рас ∙ 𝐾обл ) ∙ 𝐾отн ∙ 𝜏2 (3.2) где 𝑞пр − количество теплоты от прямой солнечной радиации 𝐾инс − коэффициент инсоляции через вертикальное остекление 𝑞рас − количество теплоты от рассеянной солнечной радиации 𝐾обл − коэффициент облучения 𝐾отн − коэффициент относительного проникания солнечной радиации 𝜏2 − учет затемнения окна переплетами 19

𝐾инс = (1 − 𝐿г ∙ctg(𝛽)−𝑎 𝐻 ) ∙ (1 − 𝐿в ∙𝑡𝑔(𝐴со )−𝑐 𝐵 (3.3) ) где 𝐿г , 𝐿в − глубина установки окон от поверхности стены 𝛽 − угол между вертикалью и проекцией солнечного луча на вертикальную плоскость, перпендикулярную окну 𝑎, 𝑐 − поправка на внешние солнцезащитные козырьки 𝐻 − высота окна 𝐴со − солнечный азимут остекления 𝐵 − ширина окна Угол между вертикалью и проекцией солнечного луча на вертикальную плоскость, перпендикулярную окну 𝛽 = 𝑎𝑟𝑐𝑡𝑔 ∙ (𝑐𝑡𝑔(ℎ) ∙ cos(𝐴со )) (3.4) где ℎ − высота стояния солнца Для окон, выходящих на Юг в г. Липецк, расположенных на широте 52 градуса при истинном астрономическом времени 11 ÷ 12 часов, то соответствует 14 ÷ 15 часам местного времени (времени работы зала). ℎ = 58 0 С − высота стояния солнца 𝐴с = 13 0 С − азимут солнца 𝐴со = 𝐴с − солнечный азимут остекления 𝑞пр = 344 Вт/м2 − количество теплоты от прямой солнечной радиации через одинарное остекление в июле 𝑞рас = 91 Вт/м2 − количество теплоты от рассеянной солнечной радиации через одинарное остекление в июле Угол между вертикалью и проекцией солнечного луча на вертикальную плоскость, перпендикулярную окну 𝛽 = 𝑎𝑟𝑐𝑡𝑔 ∙ (𝑐𝑡𝑔(58) ∙ cos(13)) = 31,335 0 В бассейне по 4 окна, расположенных с южной и северной стороны 𝐻 = 2 м − высота окна 𝐵 = 2.5 м − ширина окна 𝑎 = 𝑐 = 0 − внешние солнцезащитные козырьки отсутствуют 20

𝐿г = 𝐿в = 0.1 м − глубина установки окон в поверхности стен Коэффициент инсоляции через вертикальное остекление 𝐾инс = (1 − 0.1∙ctg(31.335)−0 2 ) ∙ (1 − 0.1∙𝑡𝑔(13)−0 2.5 ) = 1.592 𝐾обл = 1 − коэффициент облучения при отсутствии солнцезащитных устройств при ширине и высоте окна более 1 м 𝐾отн = 0.8 − коэффициент относительного проникания солнечной радиации при двойном остеклении без защитных устройств и толщине стекла 4 мм 𝜏2 = 0.85 − учет затемнения окна переплетами при двойном остеклении в металлических спаренных переплетах Поступления теплоты от солнечной радиации через вертикальные окна 𝑞ср = (344 ∙ 1.592 + 91) ∙ 0.8 ∙ 0.85 = 434.395 Вт/м2 Поступления теплоты вследствие теплопередачи через окна 𝑞т = 𝑡н.усл −𝑡в1 (3.5) 𝑅ок где 𝑡н.усл − температура наружной поверхности окна 𝑅ок − температурное сопротивление окна 𝑡в1 − внутренняя температура у поверхности окна Температура наружной поверхности окна 𝑡н.усл = 𝑡н.ср + 0.5 ∙ 𝐴𝑡н ∙ 𝛽2 + 𝑆в ∙𝐾инс +Дв ∙𝐾отн 𝛼н ∙ 𝜌 ∙ 𝜏2 (3.6) где 𝑡н.ср − средняя температура июля 𝐴𝑡н − среднесуточная амплитуда колебания температуры наружного воздуха 𝑆в , Дв − количество теплоты, поступающей на вертикальную поверхность в 12 ÷ 13 часов, ориентированную на юг 𝛽2 − учет гармонического изменения температуры наружного воздуха 𝜌 − приведенный коэффициент поглощения солнечной радиации 𝑡н.ср = 25.9 0 С − средняя температура июля по СП 131.133330.2018 21

𝐴𝑡н = 11.4 0 С − среднесуточная амплитуда колебания температуры наружного воздуха по СП 131.133330.2018 𝛽2 = 0.87 − учет гармонического изменения температуры наружного воздуха 𝑆в = 424 Вт/м2 и Дв = 123 Вт/м2 − количество теплоты, поступающей на вертикальную поверхность Коэффициент теплоотдачи 𝛼н = 5.8 + 11.6 ∙ √𝑢в (3.7) 𝑢в − скорость ветра 𝑢в = 4.1 м/с − скорость ветра Коэффициент теплоотдачи 𝛼н = 5.8 + 11.6 ∙ √4.1 = 29.288 Вт/м2 ∙0 С Температура наружной поверхности окна 𝑡н.усл = 25.9 + 0.5 ∙ 11.4 ∙ 0.87 + 424∙1.592+123∙0.8 29.288 ∙ 0.4 ∙ 0.85 = 39.84 0 С 𝑅ок = 0.31 − термическое сопротивление окна при двойном остеклении в металлических спаренных переплетах 𝑡в1 = 31 + 1 = 32 0 С − внутренняя температура около окон Поступления теплоты вследствие теплопередачи через окна, ориентированные на юг 𝑞т = 39.84−32 0,31 = 25.289 Вт/м2 ∙0 С Площадь всех окон с одной стороны 𝐹ок = H∙ 𝐵 ∙ 8 (3.8) 𝐹ок = 2 ∙ 2.5 ∙ 8 = 40 м2 Поступления теплоты через окна, ориентированные на юг 𝑄ср.ю = (𝑞ср + 𝑞т ) ∙ 𝐹ок (3.9) 𝑄ср.ю = (434.395 + 25.285) ∙ 40 = 1.839 ∙ 104 Вт 𝑞пр.с = 0 Вт/м2 и 𝑞рас.с = 59 Вт/м2 – количество теплоты, поступающей от солнечной радиации через одинарное остекление окон в июле 22

Одновременно с севера через 4 окна поступает рассеянная солнечная радиация при истинном астрономическом времени 11 ÷ 12 часов 𝑞ср.с = (0 ∙ 1.592 + 59) ∙ 0.8 ∙ 0.85 = 40.12 Вт/м2 𝑆в = 0 Вт/м2 и Дв = 80 Вт/м2 − количество теплоты, поступающей на вертикальную поверхность Температура наружной поверхности окна 𝑡н.усл.с = 25.9 + 0.5 ∙ 11.4 ∙ 0.87 + Поступления теплоты 0∙1.592+80∙0.8 29.288 вследствие ∙ 0.4 ∙ 0.85 = 31.602 0 С теплопередачи через окна, ориентированные на север 𝑞т.с = 31.601−32 0.31 = −1.284 Вт/м2 ∙0 С Поступление теплоты через окна, ориентированные на север 𝑄ср.с = (40.12 − 1.284) ∙ 2 ∙ 2.5 ∙ 8 = 1.553 ∙ 103 Вт Общее количество теплоты, поступающей от солнечной радиации 𝑄ср = 𝑄ср.ю + 𝑄ср.с (3.10) 𝑄ср = 1.839 ∙ 104 + 1.553 ∙ 103 = 1.994 ∙ 104 Вт Поступления теплоты от пловцов 𝑄пл = 𝑞я ∙ 𝑁 ∙ (1 − 0.33) (3.11) где 𝑞я − поступления явной теплоты от пловцов 0.33 − доля времени, проводимая пловцами в бассейне 𝑞я = 60 Вт − поступления явной теплоты от пловцов 𝑄пл = 60 ∙ 48 ∙ (1 − 0.33) = 1.93 ∙ 103 Вт Поступления теплоты от обходных дорожек 𝑄я.од = 𝛼од ∙ 𝐹од ∙ (𝑡од − 𝑡в ) (3.12) где 𝛼од − коэффициент теплоотдачи обходных дорожек 𝑡од − температура обходных дорожек 𝛼од = 10 Вт/м2 ∙0 С − коэффициент теплоотдачи обходных дорожек 𝑡од = 31 0 С − температура обходных дорожек 𝑄я.од = 10 ∙ 175 ∙ (31 − 27) = 7 ∙ 103 Вт 23

Потери теплоты на нагрев зеркала воды 𝑄в = 𝛼 ∙ 𝐹в ∙ (𝑡в − 𝑡пов ) (3.13) где 𝛼 − коэффициент теплоотдачи от воды к воздуху 𝑡пов − температура поверхности воды 𝑡пов = 𝑡𝑤 − 1 𝑡пов = 26 − 1 = 25 0 С 𝛼 = 4 коэффициент теплоотдачи от воды к воздуху 𝑄в = 4 ∙ 275 ∙ (27 − 25) = 2.2 ∙ 103 Вт Избытки явной теплоты днем 𝑄я = 𝑄ср + 𝑄пл + 𝑄я.од − 𝑄в (3.14) 𝑄я = 1.994 ∙ 104 + 1.93 ∙ 103 + 7 ∙ 103 − 2.2 ∙ 103 = 2.667 ∙ 104 Вт Поступления влаги Влаговыделения от пловцов 𝑊пл = 𝑞 ∙ 𝑁 ∙ (1 − 0.33) (3.15) где 𝑞 − количество выделяемой влаги одним человеком 0.33 − доля времени, проводимая пловцами в бассейне 𝑞 = 200 Вт − количество выделяемой влаги одним человеком 𝑊пл = 200 ∙ 48 ∙ (1 − 0.33) = 6.432 ∙ 103 г/ч Поступление влаги с поверхности бассейна 𝑊б = 𝐴 ∙ 𝐹в ∙ 𝜎ис ∙ (𝑑𝑤 − 𝑑в ) 1000 (3.16) где 𝐴 − коэффициент, учитывающий интенсификацию испарения воды при наличии купающихся по сравнению со спокойной поверхностью 𝜎ис − коэффициент испарения 𝑑𝑤 − влагосодержание воды у поверхности 𝑑в − влагосодержание воздуха в рабочей зоне 𝜎ис = 25 + 19 ∙ 𝑢 (3.17) 𝑢 − подвижность воздуха над ванной бассейна 𝑢 = 0.1 м/с − подвижность воздуха над ванной бассейна 24

Коэффициент испарения 𝜎ис = 25 + 19 ∙ 0.1 = 26.9 кг/м2 ∙ч 𝑑в = 13.0 г/кг при 𝑡в = 27 0 С и 𝜑в = 60% − влагосодержание воды у поверхности 𝑑𝑤 = 20.8 г/кг при 𝑡пов = 𝑡𝑤 − 1 = 25 0 С и 𝜑в = 100% − влагосодержание воздуха в рабочей зоне Поступление влаги с поверхности бассейна 𝑊б = 1.5 ∙ 275 ∙ 26.9 ∙ (20.8 − 13.0) кг = 86.551 1000 ч Поступления влаги с обходных дорожек 𝑊од = 6.1 ∙ ( 𝑡в − 𝑡мт ) ∙ 𝐹см (3.18) где 𝐹см − площадь смоченной части обходных дорожек 𝑡мт − температура поверхности воды на смоченной части обходных дорожек Площадь смоченной части обходных дорожек 𝐹см = 𝐹од ∙ 0.45 (3.19) 𝐹см =175∙ 0.45 = 78.75 м2 где 𝑡мт = 20.5 0 С − температура поверхности воды на смоченной части обходных дорожек 𝑊од = 6.1 ∙ ( 27 − 20.5) ∙ 78.75 = 3.122 ∙ 103 г/ч Суммарное поступление влаги 𝑊= 𝑊од 𝑊пл + 𝑊б + 1000 1000 (3.20) 6.432 ∙ 103 3.122 ∙ 103 кг 𝑊= + 86.551 + = 96.105 1000 1000 ч Полная теплота 𝑄п = 𝑄скр.б + 𝑄скр.од + 𝑄скр.пл + 3.6 ∙ 𝑄я где 𝑄скр.б − скрытая теплота от поверхности бассейна 𝑄скр.од − скрытая теплота от обходных дорожек 𝑄скр.пл − скрытая теплота от пловцов 25 (3.21)

𝑄я − явная теплота Скрытая теплота от поверхности бассейна 𝑄скр.б = 𝑊б ∙ (2501.3 − 2.39 ∙ 𝑡пов ) (3.22) 𝑄скр.б = 86.551 ∙ (2501.3 − 2.39 ∙ 25) = 2.113 ∙ 105 кДж/ч Скрытая теплота от обходных дорожек 𝑄скр.од = 0.001 ∙ 𝑊од ∙ (2501.3 − 2.39 ∙ 𝑡од ) (3.23) 𝑄скр.од = 0.001 ∙ 3122.44 ∙ (2501.3 − 2.39 ∙ 31) = 7.579 ∙ 103 кДж/ч Скрытая теплота от пловцов 𝑄скр.пл = 𝑁 ∙ (𝑞 − 𝑞я ) ∙ 3.6 (3.24) 𝑄скр.пл = 48 ∙ (200 − 60) ∙ 3.6 = 2.419 ∙ 104 кДж/ч Полная теплота 𝑄п = 2.113 ∙ 105 + 7.579 ∙ 103 + 2.419 ∙ 104 + 3.6 ∙ 2.67 ∙ 104 = = 3.391 ∙ 105 кДж/ч Тепловлажностное отношение 𝜀= 𝑄п 𝑊 𝜀= 3.391 ∙ 105 кДж = 3.528 ∙ 103 96.105 кг (3.25) Построение процесса воздухообмена На h-d диаграмме (рис. 3.1) через точку 𝐵 проводим луч процесса 𝜀. На пересечении луча с линией 𝑑н = 𝑐𝑜𝑛𝑠𝑡 лежит точка П. А на пересечении луча процесса с изотермой 𝑡у = 28 0 С − точка У. 26

Рисунок 3.1. Процесс вентиляции бассейна в теплый период года 27

Данные, полученные при построении процессов на h-d диаграмме (рис.3.1) представлены а таблице 3.3. Таблица 3.3 Параметры воздуха в теплый период года Точки t, 𝟎 С h, кДж/кг d, г/кг 𝝋, % В 27 61 13 60 У 28 65 14.1 58 П 24.6 50.3 10.44 53 Н 28 54.8 10.44 43 Воздухообмен, рассчитанный по влаговыделениям 𝐺𝑤 = 𝑊 ∙ 1000 𝑑у − 𝑑п (3.26) где 𝑑у − влагосодержание в точке У в теплый период года 𝑑п − влагосодержание в точке П в теплый период года Воздухообмен, рассчитанный по влаговыделениям 𝐺𝑤 = 96.105 ∙ 1000 кг = 2.626 ∙ 104 14.1 − 10.44 ч Воздухообмен, рассчитанный по полной теплоте 𝐺= 𝑄п ℎу − ℎп (3.27) где ℎу − энтальпия в точке У в теплый период года ℎп − энтальпия в точке П в теплый период года Воздухообмен, рассчитанный по полной теплоте 3.391 ∙ 105 кг 𝐺= = 2.307 ∙ 104 67 − 49.2 ч Нормативный воздухообмен 𝐿н = 𝑁 ∙ 80 (3.28) 𝐿н = 48 ∙ 80 = 3.84 ∙ 103 м3 /ч 𝐿н = 4.608 ∙ 103 кг/ч 28

Нормативный воздухообмен, а также рассчитанный по полной теплоте меньше расчетного, поэтому, необходимо обеспечить воздухообмен, рассчитанный по влаговыделениям. 𝐺𝑤 = 2.626∙104 1.2 = 22000 м3 /ч Наружный воздух необходимо охладить в воздухоохладителе до 23.1 0 С, чтобы не допустить возрастание температуры воздуха в бассейне до 30 0 С. В ночные часы температура наружного воздуха понижается на 10 0 С, поэтому необходим нагрев воздуха или утилизация теплоты. Требуемое количество холода 𝑄х = 𝐺 ∙ (ℎн − ℎп ) (3.29) где ℎн − энтальпия воздуха в точке Н в теплый период года 2.626 ∙ 104 𝑄х = ∙ (54.8 − 50.3) = 32.823 кВт 3600 3.2. Расчет воздухообмена в холодный период года Относительная влажность 𝜑в = 50 %, влагосодержание 𝑑в = 10.8 г/кг. Остальные параметры совпадают с параметрами теплого периода года, вместо 𝑄ср учитывают 𝑄осв . Поступление теплоты от освящения. Освещенность 𝐸 = 150 лк Удельные тепловыделения люминесцентных ламп диффузного рассеянного света с высотой подвески > 3.6 м 𝑞осв = 0,076 Вт/лк ∙ м2 КПД освящения 𝜂осв = 0.45 Поступление теплоты от освящения в холодный период года 𝑄осв = 𝐹пл ∙ 𝐸 ∙ 𝑞осв ∙ 𝜂осв (3.30) 𝑄осв = 450 ∙ 150 ∙ 0.076 ∙ 0.45 = 2.309 ∙ 103 Вт Поступления явной теплоты 29

𝑄я = 𝑄осв + 𝑄пл + 𝑄я.од − 𝑄в (3.31) 𝑄я = 2.309 ∙ 103 + 1.93 ∙ 103 + 7 ∙ 103 − 2.2 ∙ 103 = 9.038 ∙ 103 Вт Поступления влаги С поверхности бассейна 𝐴 ∙ 𝐹 ∙ 𝜎ис ∙ (𝑑𝑤 −𝑑в ) 1000 1.5 ∙ 275 ∙ 26.9 ∙ (20.8 − 10.8) кг 𝑊б = = 110.963 1000 ч 𝑊б = (3.32) Поступления влаги с обходных дорожек 𝑊од = 6.1 ∙ (𝑡в − 𝑡мт ) ∙ 𝐹см (3.33) 𝑡мт − температура мокрого термометра, равная 19 0 С 𝑊од = 6.1 ∙ (27 − 19) ∙ 78.75 = 3.843 ∙ 103 г/ч Суммарное поступление влаги 𝑊= 𝑊од 𝑊пл + 𝑊б + 1000 1000 (3.34) 6.432 ∙ 103 3.843 ∙ 103 кг 𝑊= + 110.96 + = 121.238 1000 1000 ч Полная теплота 𝑄п = 𝑄скр.б + 𝑄скр.од + 𝑄скр.пл + 3.6 ∙ 𝑄я (3.35) Скрытая теплота от поверхности бассейна 𝑄скр.б = 𝑊б ∙ (2501.3 − 2.39 ∙ 𝑡пов ) (3.36) 𝑄скр.б = 110.96 ∙ (2501.3 − 2.39 ∙ 25) = 2.709 ∙ 105 кДж/ч Скрытая теплота от обходных дорожек 𝑄скр.од = 0.001 ∙ 𝑊од ∙ (2501.3 − 2.39 ∙ 𝑡од ) (3.37) 𝑄скр.од = 0.001 ∙ 3.843 ∙ 103 ∙ (2501.3 − 2.39 ∙ 31) = 9.328 ∙ 103 кДж/ч Скрытая теплота от пловцов 𝑄скр.пл = 𝑁 ∙ (𝑞 − 𝑞я ) ∙ 3.6 м (3.38) 𝑄скр.пл = 48 ∙ (200 − 60) ∙ 3.6 = 2.419 ∙ 104 кДж/ч Полная теплота 𝑄п = 2.709 ∙ 105 + 9.328 ∙ 103 + 2.419 ∙ 104 + 3.6 ∙ 9.038 ∙ 103 = 30

= 3.37 ∙ 105 кДж/ч Тепловлажностное соотношение 𝜀= 𝑄п 𝑊 (3.39) 3.37 ∙ 105 кДж 𝜀= = 2.779 ∙ 103 121.24 кг Построение процесса воздухообмена На h-d диаграмме (рис. 3.2) через точку 𝐵 проводим луч процесса 𝜀. На пересечении луча с линией 𝑑н = 𝑐𝑜𝑛𝑠𝑡 лежит точка К. В холодный период года применяют рециркуляцию воздуха. Рециркуляция воздуха позволяет значительно снизить затраты энергии на нагрев приточного воздуха. Изменение внутреннего и наружного влагосодержания принято по теплому периоду соответственно 𝑑в = 13.0 г/кг 𝑑н = 10.44 г/кг 𝛥𝑑рэ = 𝑑в − 𝑑н (3.40) 𝛥𝑑рэ = 13 − 10,44 = 2.56 г/кг Влагосодержание в холодный период 𝑑в = 11.4 г/кг 𝑑см = 𝑑в − 𝛥𝑑рэ (3.41) 𝑑см = 11.4 − 2.56 = 8.84 г/кг На пересечении линий 𝑑см и 𝜀 лежит точка С, совпадающая с точкой П, которая была получена в расчете для теплого периода. Влагосодержание удаляемого воздуха 𝑑у = 𝑑см + 𝐾𝐿 ∙ (𝑑в − 𝑑н ) (3.42) где 𝐾𝐿 − показатель организации воздухообмена при подаче воздуха снизу вверх через линейные диффузоры согласно [2] примем равным 1.6 𝑑у = 8.84 + 1.6 ∙ (11.4 − 8.84) = 13 г кг На пересечении линий 𝑑у и 𝜀 лежит точка У. 31

Рисунок 3.2. Процесс вентиляции бассейна в холодный период года 32

Данные, полученные при построении процессов на h-d диаграмме (рис.3.2) и необходимые для расчета представлены а таблице 3.4. Таблица 3. 4 Параметры воздуха в холодный период года Точки t, 𝟎 С h, кДж/кг d, г/кг 𝝋, % В 27 55 11.4 50 У 27.4 60.6 27.76 56 П, С 26.3 47.1 8.24 38 К 24.2 24.7 0.2 3 Н -27 -26,5 0.2 5 Количество приточного наружного воздуха можно определить из материального баланса. 𝐺н = 𝐺 ∙ 𝑑у −𝑑см 𝑑у − 𝑑н 𝐺н = 2.626 ∙ 104 ∙ (3.43) 13 − 8.24 кг = 8.445 ∙ 103 13 − 0.2 ч 33

3.2. Аэродинамический расчет Определение размеров поперечного сечения воздуховодов, а так же потерь давления в системе и на отдельных участках и есть аэродинамический расчет воздуховодов. При аэродинамическом расчете воздуховодов систем вентиляции пользуемся значениями избыточных давлений, условно принимая за нуль атмосферное давление, а также пренебрегаем сжимаемостью воздуха в воздуховодах. Воздуховоды систем приточной и вытяжной вентиляции изготавливаются из оцинкованной тонколистовой стали. Воздухозаборный воздуховод и воздуховоды приточных систем теплоизолируются изоляционным материалом, толщиной 10 мм. После расчета воздухообмена в помещениях и решения по трассировке воздуховодов и каналов выполняется аэродинамический расчет систем приточно-вытяжной вентиляции. Аэродинамический расчет проводится на основе архитектурно-строительных и технологических чертежей. Для этого, вычерчивается аксонометрическая схема системы вентиляции, по которой определяется протяженность отдельных ее ветвей и размещаются элементы сети. Схема разбивается на отдельные расчетные участки, каждый из которых характеризуется постоянным расходом воздуха. Потери давления на участке рассчитываются путем суммирования потерь на трение и потерь в местных сопротивлениях и зависят от скорости движения воздуха. Обзначается основное расчетное направление: цепочка последовательно расположенных участков от начала системы до наиболее удаленного ответвления. Потери давления в системе равны потерям давления в основной расчетной цепи, состаящим из потерь давления на всех последовательно расположенных участках, составляющих цепь, и потерь давления в вентиляционном оборудовании (фильтрах, калориферах и пр.). 34

Рекомендуемая скорость движения воздуха на участке, м/с, исходя из экономичности и бесшумности для общественных зданий приведена в таблице 3.5. Таблица 3.5 Рекомендуемые скорости движения воздуха на участках и в элементах вентиляционных систем. Участки и элементы вентсистем Рекомендуемые скорости, м/с, движения воздуха в системах вентиляции: естественной механической 0,5-1,0 2,0-4,0 1,0-2,0 2,0-6,0 1,0-1,5 5,0-9,0 1,0-1,5 2,0-5,0 0,5-1,0 0,5-1,0 Вытяжные решетки 0,5-1,0 1,0-2,0 Вытяжные шахты 1,5-2,0 3,0-6,0 0,5-1,0 2,0-4,0 Жалюзи воздухозабора Приточные шахты Горизонтальные воздуховоды и сборные каналы Вертикальные каналы Приточные решетки у потолка Жалюзи воздухозабора Аэродинамический расчет воздуховодов сводится к определению размеров их поперечного сечения, а также потерь давления на отдельных участках и в системе в целом. При аэродинамическом пренебрегаем сжимаемостью расчете воздуховодов перемещающегося 35 систем воздуха и вентиляции пользуемся

значениями избыточных давлений, принимая за условный нуль атмосферное давление. Потери давления в системе вентиляции воздуха состоят из суммы потерь давления в каждом участке. Расчет потерь давления в системе вентиляции выполнен на основе методики [1]. Фактическую скорость в прямоугольном воздуховоде можно найти по формуле: 𝑣ф = 𝐿 (3.44) 3600∙(𝑎∙𝑏) где 𝐿 − расход воздуха 𝑎, 𝑏 − высота и ширина воздуховода Гидравлический радиус прямоугольного воздуховода: 𝐷= 2∙𝑎∙𝑏 (3.45) 𝑎+𝑏 Критерий Рейнольдса: 𝑅𝑒 = 64100 ∙ 𝐷 ∙ 𝑣ф (3.46) Коэффициент гидравлического трения для 𝑅𝑒>60000: 𝜆 = 0.1266 ∙ 𝑅𝑒 −0.167 (3.47) Потери давления на расчетном участке: 𝛥𝑃 = ( 𝜆∙𝑙 𝐷 (3.48) + 𝛴КМС) ∙ 0.6 ∙ 𝑣ф2 + 𝑝 где 𝛴КМС − сумма коэффициентов местных сопротивлений 𝑝 − сопротивление линейного диффузора или решетки 𝑙 − длина расчетного участка воздуховода На данном объекте принято решение использовать линейные диффузоры фирмы Hidria в напольном исполнении типа LD. Это оборудование применяется в бассейнах и подобных помещениях с большими застекленными поверхностями и окнами. По каталогам компании для подачи приточного воздуха подобраны линейные диффузоры LD-16N (рис 3.3) в напольном исполнении длиной 2 м каждый. 36

Рисунок 3.3. Линейный диффузор LD-16N Было принято решение подобрать шестирядный линейный диффузор LD16N/6 исходя из диаграммы быстрого подбора диффузора (рис. 3.4). Где на оси ординат откладывается длина застекленной поверхности, а на оси ординат необходимы расход воздуха. Для данного бассейна длина застекленной поверхности составляет 20 м, а расход воздуха 11000 м3 /ч. Рисунок 3.4. Диаграмма для быстрого подбора диффузора 37

Система приточной вентиляции расположена в подвале. После нагнетателя воздуховод разделяется на два одинаковых ответвления, каждое из которых идет в разные стороны (к северной и южной стенам). После чего каждый из них поднимается наверх до необходимой высоты. Далее размеры воздуховодов и скорости воздуха в них уменьшаются через каждые два диффузора. Результаты аэродинамического расчета приточной вентиляции представлены в таблице 4. Расчет вытяжной системы выполняется аналогично. В данном случае система находится под потолком и представляет из себя единый прямой воздуховод без поворотов и ответвлений. Каждый метр находятся вытяжные решетки АМН-К 800х300 с чередованием поворота «направо-налево». Результаты аэродинамического расчета представлены в таблице 5. 38 вытяжной вентиляции

Таблица 3.6 Результаты аэродинамического расчета приточного воздуха № Подача Длина 𝒗рек , Сечение 𝒗ф , участка L, м𝟑 /ч l, м м/с axb м/с 𝑫𝑳 , м Re 𝝀 КМС Потери на участке 𝜟𝑷, Па 1 22000 3 7 900х950 7.147 0.924 4.235⸱108 0.005 0.5 15 2 11000 7 6 900х550 6.173 0.683 2.702⸱108 0.005 0.29 39 3 9308 4 5,5 850х550 5.531 0.668 2.368⸱108 0.005 0.1 34 4 7626 4 5 750х550 5.129 0.635 2.086⸱108 0.005 0.1 34 5 5924 4 4.5 750х500 4.388 0.600 1.688⸱108 0.005 0.1 33 6 4232 4 4 600х500 3.919 0.546 1.37⸱108 0.006 0.1 33 7 2540 4 3.5 400х500 3.528 0.444 1.005⸱108 0.006 0.1 33 8 848 4 3 150х500 3.141 0.231 4.646⸱107 0.007 0.1 33 Суммарные потери: 508 Па Потери давления с учетом запаса составляет 115% от суммарных потерь давления. Следовательно, далее принимаем суммарные потери равными 580 Па.

Таблица 3.7 Результаты аэродинамического расчета вытяжки № Подача Длина 𝒗рек , Сечение 𝒗ф , участка L, м𝟑 /ч l, м м/с axb м/с 𝑫𝑳 , м Re 𝝀 КМС Потери на участке 𝜟𝑷, Па 1 22000 3 7 1100х800 6.944 0.926 4.123⸱108 0.005 2 70 2 18608 4 6.5 1000х800 6.464 0.889 3.683⸱108 0.005 2 61 3 15216 4 6 1000х700 6.044 0.824 3.191⸱108 0.005 2 53 4 11824 4 5.5 850х700 5.531 0.768 2.722⸱108 0.005 2 45 5 8423 4 5 850х550 5.029 0.668 2.153⸱108 0.005 2 38 6 5040 4 4.5 550х550 4.665 0.550 1.645⸱108 0.005 2 33 7 1648 4 4 550х200 4.283 0.293 8.053⸱107 0.006 2 28 Суммарные потери: 656 Па Потери давления с учетом запаса составляет 115% от суммарных потерь давления. Следовательно, далее принимаем суммарные потери равными 750 Па. 40

4 ПОДБОР ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ СИСТЕМЫ ВЕНТИЛЯЦИИ В БАССЕЙНЕ Для обеспечения оптимальных параметров приточного воздуха было подобрано два центральных каркасно-панельных кондиционера, расчет которых представлен в приложениях 1 и 2. На рисунке 3.5 представлена схема центрального каркасно-панельного кондиционера П-1 для приточного воздуха. Рис. 3.5. центральный каркасно-панельного кондиционер П-1 Технические характеристики установки П1 представлены в таблице 3.8. 41

Таблица 3.8 Технические характеристики установки Режим Зимний Летний Гибкая вставка G1 ширина, высота, шина, мм; 1400х1220х30 вес, кг 8 кг Клапан воздушный V.1 Расход воздуха, м3/ч 22 000 Скорость воздуха, м/с 3.6 3.6 Падение давления, Па 10.4 10.4 Вес, кг 54 Карманный фильтр EU4 Расход воздуха, м3/ч 22 000 Сопротивление, Па 145 Количество вставок, шт. 4 Вес, кг 68 Нагреватель водяной HW.2 Подсоединение по воде 2" Расход воздуха, м3/ч 22 000 Температура на входе, °С - 27 Температура на выходе, °С 24.6 Мощность max, кВт 386 Скорость воздуха, м/с 2.8 Падение давления 40.6 Тип теплоносителя Вода Температура прямой, °С 95 Температура обратной, °С 70 Расход воды, м3/ч 13.65 Гидравлическое сопротивление, кПа 22 000 40.6 23.87 Вес, кг 172 Вентилятор FEC4.R50 Расход воздуха, м3/ч 22 000 42 22 000

Продолжение таблицы 3.8. Режим Зимний Летний Свободный напор, Па 580 580 Падение давления в уст., Па 300 300 Требуемое давление, Па 880 880 Кол-во вентиляторов, шт Скорость вращения, об/мин 4 1668 1668 Питание 3ф / 50 Гц / 380 Потребл. мощность, кВт 9,1 9,1 КПД секции, % 61 61 Уровень звуковой мощности, Уровень звуковой мощности, полный: взвешенный: Lw на нагнетание = 92.7 dB LwA на нагнетание = 89.5 dB(A) Lw на всасывание = 82.8 dB LwA на всасывание = 78.1 dB(A) Lw к окружению = 67.9 dB LwA к окружению = 61.3 dB(A) Вес, кг 370 Охладитель фреоновый CF.3 Подсоед. по фреону, вход 2 х 1 3/8" Подсоед. по фреону, выход 2 х 2 1/8" Кол-во ступеней охлаж, шт 2 Марка фреона R410A Температура кипения, °С 7 Температура перегрева, °С 6 Температура конденсац, °С 50 Температура переохлаж, °С 5 Расход воздуха, м3/ч 22 000 22 000 Температура на входе, °С 28 Температура на выходе, °С 19.9 Мощность max, кВт 116 Мощность явная, кВт 66 Скорость воздуха, м/с 2.8 Падение давления, Па 80.7 Вес, кг 80.7 267 43

Продолжение таблицы 3.8. Режим Зимний Летний Нагреватель водяной HW.1 Подсоединение по воде 2" Расход воздуха, м3/ч 22 000 22 000 Температура на входе, °С 10 Температура на выходе, °С 24.6 Мощность max, кВт 138 Скорость воздуха, м/с 2.8 Падение давления 23 23 Тип теплоносителя Вода Температура прямой, °С 95 Температура обратной, °С 70 Расход воды, м3/ч 4.89 Гидравлическое сопротивление, 2.89 кПа Вес, кг 140 К приточной установке П-1 необходимо подобрать вентиляционное оборудование на вытяжную систему. Выполним подбор центробежного вентилятора ROVER в звукоизолированном корпусе со встроенным вентилятором TRZ/HRZ. Центробежные вентиляторы с клиноременной передачей TRZ, HRZ, TRE, HRE (рис 3.6). 44

Рисунок 3.6. Центробежный вентилятор с клиноременной передачей Применение. Вентиляторы предназначены для использования в крупных системах общеобменной приточно-вытяжной вентиляции и локальных систем (систем с местными отсосами) для обеспечения подачи воздуха в общественные и административно бытовые здания и в производственные помещения. Мощные вентиляторы двустороннего всасывания используются при производстве вентиляторных секций центральных кондиционеров и отдельных вентиляторных блоков в шумоизолированном корпусе. На рисунке 3.7 представлена расшифровка названий вентиляторов. T R Z -P Тип Исп Рабочее колесо из Z – двухстороннего всасывания Клиноременная T – вперёд загнутые лопатки Рисунок 3.7. Расшифровка вентиляторов 45

Подбор вентиляторовTRZ, HRZ, TRE, HRE по каталогу. Необходимо подобрать вентилятор одностороннего всасывания с клиноременной передачей. Расчётные параметры сети: Потери давления = 656 Па Расход воздуха 22 000 м3/час. Подбор вентилятора: 1. С учетом корректирования 3 𝐿 = 22000 м ⁄час 𝛥𝑃 = 750Па 2. Построение характеристики сети. Определяем постоянную характеристику сети k. 𝑘= 𝑘= 𝛥𝑃 (3.49) 𝐿2 750 220002 = 0.00000155 3. Выбор рабочего колеса. Чем меньше типоразмер, тем дешевле. Выбираем вентилятор TRZ-630 (по каталогу). 4. Учитывание динамического давления. По заданному расходу воздуха определяем по графику динамическое давление 𝛥𝑃𝑑 = 85Па. Уточняем значение полного давления: 𝛥𝑃 = 750 + 85 = 835Па 5. Частота вращения рабочего колеса. По зависимости полного давления от расхода (по каталогу) находим частоту вращения рабочего колеса. 𝑛 = 740 об⁄мин 6. Мощность рабочего колеса. Для найденной частоты находим мощность рабочего колеса (мощность на валу вентилятора). 𝑃𝑊 = 12кВт 7. Мощность электродвигателя. По рис. 3.8 определяем поправочный коэффициент 𝐾𝑊 = 15%. 𝐾𝑊 = (15 ÷ 25)%. 46

Рисунок 3.8 поправочный коэффициент Мощность электродвигателя 𝑁 = 𝑃𝑊 ⋅ (1 + 𝑁 = 12 ⋅ (1 + 𝐾𝑊 (3.50) ) 100 15 100 ) = 13.8кВт 8. Выбор двигателя. По прайс-листу выбираем 4-х полюсный двигатель. Выбираем односкоростной 4-х полюсной двигатель для вентиляторов TR…/HR… Мощность 𝑁 = 15кВт. Двигатель 160L-4. 9. Выбор типа корпуса представлен в таблице 3.9. Таблица 3.9 Выбор типа корпуса № п/п Исполнение Описание 1 00 Корпус. 2 03 Корпус + фланец на выходе + монтажные ноги. 3 05 Корпус, усиленный рамой + фланец на выходе. 4 07 Корпус, усиленный рамой, усиленное крепление вала на раме + фланец на выходе. Варианты TREB, HREB. Корпус вентилятора, 5 …REB основание и салазки двигателя выполнены в виде единой конструкции. Выбираем корпус, усиленный рамой. 10. Выбор антивибрационных опор. 47

Опоры, предназначенные для эффективной компенсации вибрации, передаваемой на устанавливается опорную на поверхность. пружинные Рама двигателя (рекомендуется) или обычно резиновые антивибрационные опоры. По типу, типоразмеру вентилятора и по типу двигателя выбираем тип антивибрационных опор FSD 4/2. 11. Определение шумовых характеристик. В зависимости от расхода воздуха и частоты вращения рабочего колеса по графику определяем шумовые характеристики вентилятора TRZ-630. 𝐿𝑊𝑎 = 90𝑑𝐵(𝐴). 12. Определяем уровень звуковой мощности по по таблице 3.10. Таблица 3.10 Определение уровней звуковой мощности по октавным частотам Средние частоты октавных полос, Гц. Модель 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000 TRZ/TRE 9 4 0 -3 -5 -9 -14 -18 HRZ/HRE 7.5 3 2 -3 -5 -9 -15 -18 13. Перечень аксессуаров представлен в таблице 3.11. вентиляторов TRZ/HRZ/TRE/HRE Таблица 3.11 Аксессуары вентиляторов TRZ/HRZ/TRE/HRE п/п 1 № Аксессуары Ножки TRE / TRZ / HRE HRZ + + Назначение Монтажные металлические виброопоры служат для установки вентиляторов. 48

Продолжение таблицы 3.11 № п/п Аксессуары TRE / TRZ / HRE Назначение HRZ Рамка прямоугольного сечения с равномерно расположенными отверстиями для болтов или шпилек, 2 Фланец на выходе служащий для прочного и герметичного присоединения + + воздуховодов к вентиляторам. Устанавливается на выходном патрубке вентилятора. Если необходимо исполнение вентилятора 03, 05, 07, то данный аксессуар заказывать не нужно. Плоский диск с равномерно расположенными 3 Фланец на входе + - отверстиями для болтов и шпилек, служащий для прочного и герметичного соединения воздуховодов к вентиляторам. Устанавливается на входном отверстии вентилятора. Гибкая 4 вставка на Гибкие вставки на входе и выходе изготовлены из + + выходе материал. Предназначены для поглощения механических колебаний вентиляторов, чтобы предотвратить Гибкая 5 вставка на оцинкованной стали, в середине закреплён прорезиненный + - входе распространение вибрационного шума от работающего оборудования по воздуховодам. Крепятся к фланцам вентиляторов с помощью болтов. Корпус, рабочее колесо и двигатель вентилятора 6 Основная рама + - устанавливается на несущую раму. Аксессуар не используется для вентиляторов 03 исполнения и в случае заказа ножек. Корпус, рабочее колесо и двигатель вентилятора 7 Основание с салазками устанавливаются на несущее основание. Подвижные - + салазки служат для регулирования натяжения клиноременной передачи. Аксессуар не используется для вентиляторов 03 исполнения и в случае заказа ножек. 49

Продолжение таблицы 3.11. № п/п Аксессуары TRE / TRZ / HRE Назначение HRZ Для вентиляторов больших типоразмеров используется усиленная рама. На неё устанавливается Усиленное 8 основание с + + салазками корпус, рабочее колесо и двигатель вентилятора. Подвижные салазки служат для регулирования натяжения клиноременной передачи. Аксессуар не используется для вентиляторов 03 исполнения и в случае заказа ножек. Двигатель 9 на прямоугольн Прямоугольная рама с креплениями для двигателя. + - Если необходимо исполнение вентилятора 03, 05, 07, то данный аксессуар заказывать не нужно. ой раме Сетка на 10 клиноремен ной + + Металлическая сетка для защиты шкивов и ремня. передаче Сетка на входе 11 Металлическая сетка круглого сечения + + воздуха воздействий: крупных насекомых, листьев и т.д.. Дверь 12 обслуживан предназначена для защиты рабочего колеса от наружных + + + + Предназначена для сервисного обслуживания вентилятора. ия 1 3 Дренаж Предназначен для отвода конденсата. 14. Угол поворота вентилятора. Угол поворота вентилятора определяется со стороны расположения двигателя. RD – вращение рабочего колеса по часовой стрелке (правое исполнение). LG – вращение рабочего колеса против часовой стрелке (левое исполнение). 50

На рисунке 3.9 представлена схема центрального каркасно-панельного кондиционера с рекуператором ПВ-1 v-1. Рис. 3.9. центральный каркасно-панельный кондиционер с рекуператором ПВ-1 v-1 Технические характеристики установки ПВ-1 v-1 представлены в таблице 3.12. Таблица 3.12 Технические характеристики установки Режим Зимний Летний ПРИТОК Гибкая вставка G1 51

Продолжение таблицы 3.12. Режим Зимний Летний ПРИТОК ширина, высота, шина, мм; 1400х1220х30 вес, кг 8 кг Клапан воздушный V.1 Расход воздуха, м3/ч 22 000 Скорость воздуха, м/с 3.6 3.6 Падение давления, Па 10.4 10.4 Вес, кг 54 Карманный фильтр EU4 Расход воздуха, м3/ч 22 000 Сопротивление, Па 145 Количество вставок, шт. 4 Вес, кг 68 Теплоутилизатор гликолевый RG1.4 Подсоединение по воде 3" Расход воздуха, м3/ч 22 000 Температура на входе, °С - 27 Температура на выходе, °С -7.3 Мощность max, кВт 145 Скорость воздуха, м/с 2.8 Падение давления 85.5 Тип теплоносителя Этилен гликоль Процент гликоля 40 Температура прямой, °С 6.1 Температура обратной, °С 1 Расход теплоносителя, м3/ч 28.13 Гидравлическое сопротивление, кПа 22 000 85.5 42.60 Вес, кг 216 Нагреватель водяной HW.2.1 Подсоединение по воде 2" 52

Продолжение таблицы 3.12. Режим Зимний Летний ПРИТОК Расход воздуха, м3/ч 22 000 Температура на входе, °С - 7.3 Температура на выходе, °С 24.6 Мощность max, кВт 293.6 Скорость воздуха, м/с 3.2 Падение давления 57.8 Тип теплоносителя Вода Температура прямой, °С 95 Температура обратной, °С 70 Расход воды, м3/ч 10.38 Гидравлическое сопротивление, кПа 22 000 57.8 4.33 Вес, кг 153 Вентилятор FEC4.E45A Расход воздуха, м3/ч 22 000 22 000 Свободный напор, Па 750 750 Падение давления в уст., Па 403 403 Требуемое давление, Па 1153 1153 Кол-во вентиляторов, шт Скорость вращения, об/мин 4 2139 Питание 2139 3ф / 50 Гц / 380 Потребл. мощность, кВт 11.2 11.2 КПД секции, % 65 65 Уровень звуковой мощности, полный: Lw на нагнетание = 99.2 dB Lw на всасывание = 91.6 dB Lw к окружению = 76.2 dB Уровень звуковой мощности, взвешенный: LwA на нагнетание = 97.1 dB(A) LwA на всасывание = 83.9 dB(A) LwA к окружению = 69.3 dB(A) Вес, кг 388 Охладитель фреоновый CF.3 53

Продолжение таблицы 3.12. Режим Зимний Летний ПРИТОК Подсоед. по фреону, вход 2 х 1 3/8" Подсоед. по фреону, выход 2 х 2 1/8" Кол-во ступеней охлаж, шт 2 Марка фреона R410A Температура кипения, °С 7 Температура перегрева, °С 6 Температура конденсац, °С 50 Температура переохлаж, °С 5 Расход воздуха, м3/ч 22 000 22 000 Температура на входе, °С 28 Температура на выходе, °С 19.2 Мощность max, кВт 116 Мощность явная, кВт 66 Скорость воздуха, м/с 2.8 Падение давления, Па 80.7 80.7 Вес, кг 267 Нагреватель водяной HW.1 Подсоединение по воде 2" Расход воздуха, м3/ч 22 000 22 000 Температура на входе, °С 10 Температура на выходе, °С 24.6 Мощность max, кВт 138 Скорость воздуха, м/с 2.8 Падение давления 23 23 Тип теплоносителя Вода Температура прямой, °С 95 Температура обратной, °С 70 Расход воды, м3/ч 4.89 Гидравлическое сопротивление, 2.89 кПа 54

Продолжение таблицы 3.12. Режим Зимний Летний ПРИТОК Вес, кг 140 Гибкая вставка G.1 ширина, высота, шина, мм; 1400х1220х30 вес, кг 8 кг ВЫТЯЖКА Гибкая вставка G1 ширина, высота, шина, мм; 1400х1220х30 вес, кг 8 кг Карманный фильтр EU4 Расход воздуха, м3/ч 22 000 Сопротивление, Па 145 Количество вставок, шт. 4 Вес, кг 68 Вентилятор FEC4.E45A Расход воздуха, м3/ч 22 000 22 000 Свободный напор, Па 750 750 Падение давления в уст., Па 304 241 Требуемое давление, Па 1054 991 Кол-во вентиляторов, шт Скорость вращения, об/мин 4 2064 Питание 2015 3ф / 50 Гц / 380 Потребл. мощность, кВт 10.1 9.5 КПД секции, % 66 66 Уровень звуковой мощности, полный: Lw на нагнетание = 97.7 dB Lw на всасывание = 89.2 dB Lw к окружению = 74.3 dB Уровень звуковой мощности, взвешенный: LwA на нагнетание = 95.9 dB(A) LwA на всасывание = 82.5 dB(A) LwA к окружению = 68.0 dB(A) Вес, кг 388 Теплоутилизатор гликолевый RG0.4 55

Продолжение таблицы 3.12. Режим Зимний Летний ВЫТЯЖКА Подсоединение по воде 3" Расход воздуха, м3/ч 22 000 Температура на входе, °С 28 Температура на выходе, °С 15.6 Мощность max, кВт 145 Скорость воздуха, м/с 2.8 Падение давления 148.7 Тип теплоносителя Этилен гликоль Процент гликоля 40 Температура прямой, °С 1 Температура обратной, °С 6.1 Расход теплоносителя, м3/ч 28.13 Гидравлическое сопротивление, 22 000 85.5 42.60 кПа Вес, кг 216 Клапан воздушный V.1 Расход воздуха, м3/ч 22 000 Скорость воздуха, м/с 3.6 3.6 Падение давления, Па 10.4 10.4 Вес, кг 54 Гибкая вставка G1 ширина, высота, шина, мм; 1400х1220х30 вес, кг 8 кг При сравнении данных кондиционеров можно заметить существенные различия в их габаритах и возможностях. Безусловно, главными преимуществами центрального каркасно-панельного кондиционера П-1 v-1 являются простота конструкции и габаритные размеры. Однако, центральный каркасно- панельный кондиционер с ПВ-1 v-1 имеет огромный плюс: использование теплоты удаляемого воздуха на нагревание свежего путем 56

гликолевого утилизатора. Это позволяет полезно использовать теплоту уходящего влажного воздуха и, как следствие, обеспечивает энергосбережение в системе кондиционирования, снижая при этом затраты на электроэнергию. Так как была поставлена задача подобрать энергосберегающее оборудование, а также цена и габариты кондиционера ПВ-1 v-1 подходят для данного объекта, выберем центральный каркасно- панельного кондиционер с рекуператором ПВ-1 v-1 для данного бассейна. Для работы выбранной установки ПВ-1 v-1 необходимо подключить котел к нагревателю (рис. 3.10), а также компрессорно-конденсаторный блок к охладителю (рис 3.11). Рисунок 3.10. схема подключения котла к обогревателю воздуха 57

Рис 3.11. Схема подключения компрессорно-конденсационного блока к охладителю воздуха 58

ЗАКЛЮЧЕНИЕ 1. В данной выпускной квалификационной работе были показаны особенности проектирования помещения с повышенной влажностью, расположенного в городе Липецк. 2. Рассчитан воздухообмен для теплого и холодного периода года. Необходимый расход воздуха в приточно-вытяжной системе бассейна составляет 22000 м3/ч, напоры на приток и вытяжку равны соответственно. 3. Подобраны 2 системы, проведено сравнение для каждой из систем и выбран оптимальный вариант 59 оборудования

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 1. Краснов Ю.С. Системы вентиляции и кондиционирования. Рекомендации по проектированию для производственных и общественных зданий. Техносфера. ГК Термокул. Москва. 2006 2. Кокорин О.Я. Отечественное оборудование для систем вентиляции и кондиционирования воздуха. Москва: МГСУ, 2005 3. Порецкий В.В., Березович И.С., Стомахина Г.И. Отопление вентиляция и кондиционирование воздуха: Жилые здания со встроеннопристроенными помещениями общественного назначения и стоянками автомобилей. Справочное пособие. Москва: Пантори 2003 4. Свод правил СП 60.133330.2016. Отопление вентиляция и кондиционирование воздуха. Москва: Министерство строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации, 2018 5. Свод правил СП 131.133330.2018. Строительная климатология. Москва: Министерство строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации, 2019 6. ГОСТ 30494-2011 Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях. Москва: Госстрой России, ГУП ЦПП, 2013 7. Свод правил СП 50.133330.2012 Тепловая защита зданий. Москва: Минрегион России, 2019 60

Исходные данные Особенности проектирования и методы их решения МЭИ Кафедра ТМПУ гр. ФП-05-05

Основные формулы МЭИ Кафедра ТМПУ гр. ФП-05-05

Разводка вентиляционной системы в плане бассейна А 900х550 900х550 LD-16N/6 850х550 LD-16N/6 850х550 750х550 LD-16N/6 LD-16N/6 750х550 750х500 LD-16N/6 LD-16N/6 750х500 LD-16N/6 600х550 LD-16N/6 600х550 400х550 LD-16N/6 LD-16N/6 400х500 150х500 LD-16N/6 LD-16N/6 LD-16N/6 25000 900х950 Б приточно-вытяжная установка АМН-К 800х300 АМН-К 800х300 АМН-К 800х300 АМН-К 800х300 1000х800 АМН-К 800х300 1000х700 АМН-К 800х300 АМН-К 800х300 850х700 АМН-К 800х300 АМН-К 800х300 850х550 АМН-К 800х300 АМН-К 800х300 550х550 АМН-К 800х300 АМН-К 800х300 550х200 6000 11000 900х950 15000 АМН-К 800х300 1100х800 1100х800 900х950 АМН-К 800х300 АМН-К 800х300 АМН-К 800х300 АМН-К 800х300 АМН-К 800х300 АМН-К 800х300 АМН-К 800х300 АМН-К 800х300 АМН-К 800х300 АМН-К 800х300 АМН-К 800х300 АМН-К 800х300 900х950 В LD-16N/6 LD-16N/6 900х550 LD-16N/6 900х550 LD-16N/6 850х550 LD-16N/6 LD-16N/6 850х550 750х550 LD-16N/6 750х550 LD-16N/6 750х500 LD-16N/6 750х500 LD-16N/6 600х500 LD-16N/6 600х500 LD-16N/6 LD-16N/6 400х500 400х500 150х500 Г 30000 33000 1 2 3 4 5 6 7 8 10 9 С В З Ю Бассейн Изм. Кол. Лист N док. Подп. Разраб. Сохина Цепляева Пров. Дата Стадия Схема вентсистем Лист 4 Листов 6

Схемы подключения нагревателя и охладителя приточного воздуха МЭИ Кафедра ТМПУ гр. ФП-05-05

ОТЗЫВ руководителя на выпускную работу бакалавра «Разработка системы вентиляции в помещении плавательного бассейна, расположенного в городе Липецк», выполненную студенткой группы ФП-08-16 Сохиной Н.М. Одной из задач, стоящих перед современным обществом, является создание комфортных условий в помещениях для жизнедеятельности человека. Особое внимание уделяется сооружениям с высокой влажностью, в которых присутствуют агрессивные химикаты, часть наружных стен имеет большое остекление, а занятость объекта резко меняется от большого количества посетителей до их отсутствия. В связи с этим особое внимание заслуживает грамотно спроектированная система вентиляции в бассейнах, которая должна защитить строительную конструкцию, обеспечив адекватную температуру и влажность в помещении. В выпускной работе бакалавра Сохина Н.М. разработала систему вентиляции для бассейна, рассчитанного на 48 человек, расположенного в городе Липецк. Задачи, решённые в выпускной работе бакалавра Сохиной Н.М., могут быть решены для любых бассейнов. Общий объем выпускной работы бакалавра составляет 60 страниц основного текста и 6 листов графического материала. В работе рассчитан воздухообмен, подобрано оборудование для системы вентиляции. Основной задачей работы была разработка системы для поддержания необходимого климата для помещения с повышенной влажностью. С поставленной задачей автор справился полностью. Выпускная работа выполнена на хорошем уровне, расчётно-пояснительная записка и графический материал соответствует предъявляемым требованиям к квалификационным работам. Автор выпускной работы бакалавра работал активно и самостоятельно, выполнил расчёты, показал хорошие знания, полученные за время обучения. Наталия Михайловна Сохина заслуживает присвоения степени бакалавра по направлению 13.03.01 «Теплоэнергетика и теплотехника». Доцент кафедры ТМПУ, к.т.н. Цепляева Е.В. 9.06.2020

Рецензии:

Авторизуйтесь, чтобы добавить рецензию

- у работы пока нет рецензий -

Отзывы:

Авторизуйтесь, чтобы оставить отзыв

19.76

Наталия Сохина

В работе принебрегается тепловыми потерями помещения т.к. они компенсируются системой отопления.