Реконструкция системы отопления Иверского мужского монастыря

КузГТУ Дб 11-49 МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «КУЗБАССКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ Т.Ф. ГОРБАЧЕВА» Институт энергетики Направление подготовки 13.03.01 «Теплоэнергетика и теплотехника» профиль «Промышленная теплоэнергетика» Кафедра теплоэнергетики ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА к выпускной квалификационной работе студента группы ТЭб-162 Родькина Кирилла Андреевича ___________________________________________________________________________________________ Тема работы: Реконструкция системы отопления Иверского мужского монастыря Заведующий кафедрой: А.Р. Богомолов Руководитель работы: А.В. Коробейников Консультанты: __________________________________________________________________ __________________________________________________________________ __________________________________________________________________ __________________________________________________________________ Кемерово 2020

ГУ КузГТУ Дб 11-53 МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «КУЗБАССКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ Т.Ф.ГОРБАЧЕВА» Кафедра теплоэнергетики УТВЕРЖДАЮ Дата _______________________________ Зав.кафедрой________________________ (подпись) Задание по выпускной квалификационной работе Студенту Родькину Кириллу Андреевичу 1.Тема ВКР: «Реконструкция системы отопления Иверского мужского монастыря»; утверждена приказом по вузу 2. Срок сдачи студентом законченной ВКР___________; 3. Исходные данные к ВКР: Иверский мужской монастырь по адресу г. ЛенинскКузнецкий, ул. Кутузова,16, нуждается в реконструкции системы отопления 4. Объем и содержание пояснительной записки (основных вопросов общей и специальной части) и графического материала: Пояснительная записка содержит 5 разделов, 66 страниц машинописного текста, 8 листов графического материала. 5. Консультанты по ВКР (с указанием относящихся к ним разделов работы) 1. ___________________________________________________________________________ 2. ___________________________________________________________________________ 3. ________________________________________________________ 4. ________________________________________________________ 5. ________________________________________________________ 6. ________________________________________________________ Дата выдачи задания ________________ Руководитель _____________________ (подпись)

6. Основная литература и рекомендуемые материалы: 1. СНиП 23-01-99 «Строительная климатология». – М.: Госстрой России, 2003; 2. СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия». – М.: Госстрой России, 2008; 3. СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий»; – М.: Министерство регионального развития Российской Федерации, 2012; 4. ГОСТ 30494-2011 «Здания жилые и общественные. Параметры внутреннего воздуха.». – М.: Министерство регионального развития Российской Федерации, 2011; 5. Хрусталев Б.М., Кувшинов Ю.Я., Копко В.М. Теплоснабжение и вентиляция. Курсовое и дипломное проектирование – М.: Издательство ассоциации строительных вузов, 2008. - 784 с.; 6. СНиП 2.04.01-85 «Внутренний водопровод и канализация зданий»; –М.: Министерство регионального развития Российской Федерации, 2012; 7. СНиП 2-3-79 «Строительная теплотехника»; – М.: Госстрой России, 1998; 8. РосТепло.ру - всё о теплоснабжении в России [Электронный ресурс]: К вопросу выбора отопительного прибора – Режим доступа к странице: http://www.rosteplo.ru/Tech_stat/stat_shablon.php?id=2820; 9. Павлов К.Ф., Романков П.Г., Носков А.А. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии / 9-е изд., Л. Химия,1981560 с; 10. В. H. Богословский, Б. А. Крупное, А. Н. Сканави. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Часть 1. Отопление. – М.: Стройиздат, 1990. Задание принял к исполнению (дата): _______________ ПРИМЕЧАНИЕ: 1. Это задание прилагается к законченной ВКР и вместе с ВКР представляется в ГЭК; 2. Кроме задания, студент должен получить от руководителя календарный график работы над ВКР на весь период проектирования (с указанием срока выполнения и трудоемкости отдельных этапов).

ГУ КузГТУ Дб 11-43 МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «КУЗБАССКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ Т.Ф.ГОРБАЧЕВА» КАЛЕНДАРНЫЙ ПЛАН студента-дипломника 1. Институт энергетики; 2. Направление подготовки 13.03.01 «Теплоэнергетика и теплотехника» профиль «Промышленная теплоэнергетика»; 3. Кафедра теплоэнергетики; 4. Фамилия, имя, отчество (полностью): Родькин Кирилл Андреевич; 5. Тема выпускной квалификационной работы: «Реконструкция системы отопления Иверского мужского монастыря»; 6. Руководитель ВКР: Коробейников Анатолий Владимирович; 7. Консультанты ___________________________________________________. № Фамилия, имя, отчество Разделы и специальные вопросы 1 2 3 4 5 6 7 8 9 Зав. кафедрой ______________________________

Календарный рабочий план ЭТАПЫ ИЛИ РАЗДЕЛЫ РАБОТЫ март 1 2 3 4 1. Общие данные 2. Тепловой расчет объекта 3. Тепло-гидравлический расчёт системы отопления 4. Теплотехнические решения 5. Экономическая оценка 6. 7. 8. 9. 10. 11. 12. 13. 14. 15. 16. 17. Дата выдачи Срок начала проектирования 5 1 апрель 2 3 4 МЕСЯЦЫ И НЕДЕЛИ май июнь 5 1 2 3 4 5 1 2 3 4 5 1 2 3 4 Х Х Х Х Х Х Х Х Х Х Х Х Срок сдачи проекта на кафедру Срок защиты в ГЭК Приложение Утверждено: Зав.каф. На основании результатов просмотра дипломного проекта, студента Родькина К.А. кафедра считает возможным допустить к защите в ГЭК «______»__________________________2020 г. Зав. кафедрой _____________________ 5

Аннотация к ВКР Родькина Кирилла Андреевича Выпускная квалификационная работа на тему: «Реконструкция системы отопления Иверского мужского монастыря». Данная работа является важной и актуальной по ряду причин: надежность, безопасность и экономия – то что является самым важным в настоящее время, когда речь идёт о выработке тепла. Работа заключается в разработке проекта по реконструкции системы отопления, которая на данный момент не функционирует должным образом. Дипломная работа написана на основе современных статистических данных, при этом особое внимание уделено соответствию всем нормам и правилам, описанным в нормативной документации. В работе применяется как ручной, так и программный способы расчёта.

ОГЛАВЛЕНИЕ ВВЕДЕНИЕ .................................................................................................................. 8 1. ОБЩИЕ ДАННЫЕ ................................................................................................ 10 1.1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ОБЪЕКТЕ ............................................................................. 10 1.2. СВЕДЕНИЯ О СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ ОБЪЕКТА ..................................... 11 1.3. КЛИМАТОЛОГИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ......................................................................... 12 1.4. ТЕКУЩЕЕ СОСТОЯНИЕ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ ..................................................... 13 1.5. ТЕКУЩЕЕ СОСТОЯНИЕ КОТЕЛЬНОЙ ..................................................................... 18 2. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ОБЪЕКТА....................................................................... 22 2.1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕРМИЧЕСКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ВНЕШНИХ СТЕН ...................... 22 2.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕРМИЧЕСКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ВНУТРЕННИХ СТЕН.................. 23 2.3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕРМИЧЕСКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ЧЕРДАЧНОГО ПЕРЕКРЫТИЯ ...... 24 2.4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕРМИЧЕСКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ДЛЯ ОКОН И ДВЕРЕЙ ................ 25 2.5. СОСТАВЛЕНИЕ ТЕПЛОВОГО БАЛАНСА ................................................................. 26 3. ТЕПЛО-ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ ........... 32 3.1. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ .......................................................... 32 3.2. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ .............................................. 34 3.3. РАСЧЁТ СУЩЕСТВУЮЩЕЙ СИСТЕМЫ................................................................... 37 4. ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЕ РЕШЕНИЯ ................................................................ 39 4.1. РЕШЕНИЯ ПО СИСТЕМЕ ОТОПЛЕНИЯ.................................................................... 39 4.1.1. УЗЛЫ ОТОПИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ .................................................................... 39 4.1.2. КОНТУРЫ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ ..................................................................... 42 4.1.3. НАСОСЫ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ ...................................................................... 55 4.2. РЕШЕНИЯ ПО КОТЕЛЬНОЙ ................................................................................... 57 4.2.1. РАСЧЕТ РАСШИРИТЕЛЬНОГО БАКА ................................................................... 57 4.2.2. РАСЧЕТ НАГНЕТАТЕЛЬНОГО ВЕНТИЛЯТОРА ...................................................... 59 5. ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ОЦЕНКА........................................................................... 61 5.1. ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ СИСТЕМ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ .............................. 61 5.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КАПИТАЛЬНЫХ ВЛОЖЕНИЙ .......................................................... 62 5.3. РАСЧЁТ ЭКОНОМИИ ............................................................................................ 63 ЗАКЛЮЧЕНИЕ ......................................................................................................... 65 БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК .................................................................... 66

ВВЕДЕНИЕ Неуклонный рост потребления энергии как в России, так и в мире, обусловлен, прежде всего, обеспечением теплотой инженерных систем зданий и сооружений. Известно, что расход на теплоснабжение гражданских и производственных объектов составляет более одной трети всего добываемого в нашей стране органического топлива. Основными теплозатратами на коммунально-бытовые нужды в зданиях являются затраты на отопление. Это объясняется условиями эксплуатации зданий в период отопительного сезона на большей части территории России. В это время теплопотери через наружные ограждающие конструкции значительно превышают внутренние тепловыделения (от людей, осветительных приборов, оборудования). Поэтому для поддержания в жилых и общественных зданиях нормального для жизнедеятельности микроклимата и температурной обстановки необходимо оборудовать их отопительными установками и системами. В последнее десятилетие также наблюдается постоянный рост стоимости всех видов топлива. Связано это как с переходом к условиям рыночной экономики, так и с усложнением добычи топлива при освоении глубоких месторождений в отдельных районах России. В связи с этим становится все более актуальным решение задач энергосбережения путем увеличения теплостойкости наружных ограждающих конструкций здания, и экономии потребления тепловой энергии в различные периоды времени и при различных условиях окружающей среды путем регулирования с помощью автоматических устройств. Подводя итог вышесказанному, можно сказать, что современная система теплоснабжения здания, должна отвечать следующим требованиям: - обеспечение требуемого теплового режима в помещении. Важно не только отсутствие недогрева, но и превышение температуры воздуха в помещении также приводит к отсутствию комфорта, что, в свою очередь, приводит к снижению производительности труда и ухудшению здоровья прибывающих в помещении; 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Разраб. Родькин К.А. Рук-ль Коробейников А.В. Зав. каф Богомолов А.Р. Подпись Дата Лит. ВВЕДЕНИЕ Лист Листов 8 КузГТУ, ИЭ, ТЭб-162

- возможность регулирования параметров системы теплоснабжения и, как следствие, параметров температуры внутри помещений в зависимости от желаний потребителей, времени и особенностей работы административного здания и температуры наружного воздуха; - безопасность – её нарушение ещё одна проблема, заключающаяся в возникновении чрезвычайных ситуаций причиной возникновения, которых во многих случаях служит именно система теплоснабжения. А также выхлоп, утечка газа, разлив жидкого топлива. В настоящее время система теплоснабжения братских корпусов Иверского мужского монастыря, расположенных по адресу: г. Ленинск-Кузнецкий, ул. Кутузова,16 и 16/1 не отвечает вышеизложенным требованиям и не функционирует должным образом. Условия комфортного пребывания в помещениях нарушены, и при работающем отоплении не все отопительные приборы отдают тепло. В связи с чем, целью данной работы является реконструкция системы отопления для обеспечения современных требований и необходимых условий микроклимата в помещениях данного здания. Для достижения поставленной цели необходимо реализовать следующие задачи: - провести физический аудит существующей системы отопления; - исследовать котельную и предложить решения по улучшению её работы; - произвести перерасчёт требуемого объема тепла в отдельности на каждое помещение с учетом актуальной нормативной базы; - произвести тепло-гидравлический расчёт текущей системы отопления, с целью выявления уязвимых мест; - предложить решения по реконструкции. 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лис т 9

1. ОБЩИЕ ДАННЫЕ 1.1. Общие сведения о объекте Монастырь расположен по адресу ул. Коростылева, 6, Ленинск-Кузнецкий, Кемеровская обл. Объектом исследования являются братские корпуса ул. на Кутузова,16 и 16/1. Рис. 1.1.1. Поэтажные планы помещений 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Разраб. Родькин К.А. Рук-ль Коробейников А.В. Зав. каф Богомолов А.Р. Подпись Дата Лит. ОБЩИЕ ДАННЫЕ Лист Листов 10 КузГТУ, ИЭ, ТЭб-162

Изначально корпуса были отдельно стоящими одноэтажными сооружениями, но в ходе расширения постепенно обрастали пристройками и на данный момент являются одним двухэтажным сооружением, рис. 1.1.1. Вместе с увеличением строительных площадей были произведены изменения системы отопления, что привело к нарушению её гидравлической увязки и неравномерному распределению теплоносителя по системе отопления. На данный момент объект имеет 1 корпус, 2 этажа, чердачное перекрытие и технический подвал. Общая площадь здания – 1240,9 м2 Высота здания – 5,5 м Высота технического подвала – 2,45 м Объем по наружному обмеру – 4037 м3 На первом этаже здания расположены жилые комнаты, общие коридоры, санузлы, кухня, складские помещения, 2 обеденных зала, прачечная, сушильная, душевые общие, гладильная, раздевальные при душевых. На втором этаже: общий коридор, душевая общая, уборная общая и жилые комнаты. В данном объекте отсутствует возможность подключения к централизованному теплоснабжению. Теплоснабжение осуществляется от собственной котельной, расположенной в техническом подвале. 1.2. Сведения о строительных конструкциях объекта Фундамент – ленточный из монолитного железобетона на свайном основании. Стены – кирпич керамический пустотелый, толщина – 640 мм, 310мм. Внутренние перегородки – Кирпич керамический пустотелый, толщина – 150 мм, 310мм, 640мм. Междуэтажные перекрытия – Сосна и ель вдоль волокон, толщина– 120мм. Перекрытие чердачное – Сосна и ель вдоль волокон, толщина – 50мм. Листы гипсовые обшивочные, толщина – 30мм. Плиты из минеральной ваты на синтетическом связующем Ventiterm, толщина – 160мм. Отделка потолков – гипсовая штукатурка, побелка / плитка потолочная. 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лис т 11

Внутренняя отделка стен: - жилые комнаты, кабинеты – гипсовая штукатурка, обои; - коридоры – гипсовая штукатурка, побелка; - санитарные узлы – окраска; - полы – деревянные лаги, бетон. Покрытие полов: - кабинеты, жилые комнаты, - линолеум, ковры; - санитарные узлы, столовые, кухня – керамическая плитка. Крыша – комбинированная с ондулиновой кровлей. Лестничные марши – деревянные. Оконные проемы – двойные одно- двухстворчатые пластиковые. Дверные проемы – деревянные. 1.3. Климатологические данные Район строительства – г. Ленинск-Кузнецкий. Климатические характеристики принимаем в соответствии со СНиП 23-01-99 «Строительная климатология» [1], для города Кемерово. Температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92 – tн = - 39оС [1]. Средняя температура периода со средней суточной температурой воздуха <8оC (средняя температура отопительного периода) t от = - 8,3оС [1]. Продолжительность периода со средней суточной температурой наружного воздуха <8оС (продолжительность отопительного периода) z от = 231 сут. [1]. Средняя скорость ветра периода со средней суточной температурой воздуха <8оC (средняя скорость ветра отопительного периода) Vот = 4,9 м/с [1]. Нормативное значение ветрового давления согласно СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия» [2] для III ветрового района составляет 38 кгс/м². Нормативное значение веса снегового покрова согласно [2] для IV снегового района составляет 240 кгс/м². Расчетная температура наружного воздуха для проектирования системы отопления, принимаем по температуре воздуха с обеспеченностью 0,92 – tн.в. = - 39оС. 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лис т 12

По СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий» [3] определяем условия эксплуатации ограждающих конструкций в зависимости от влажностного режима помещений и зон влажности. Соответственно принимаем условия эксплуатации наружных ограждающих конструкций как «А». В соответствии с картой (приложение в [3]), город Кемерово расположен в зоне влажности 3, которая характеризуется как «сухая». Рис. 1.3.1. Роза ветров Кемерово Микроклимат жилых помещений — это климат внутренней среды данных помещений, который определяется совместно действующими на организм человека температурой, относительной влажностью и скоростью движения воздуха, а также температурой окружающих поверхностей. Расчетная температура внутреннего воздуха принимается в зависимости от назначения каждого помещения здания согласно требованиям, ГОСТ 30494-96 "Здания жилые и общественные, параметры внутреннего воздуха". [4] 1.4. Текущее состояние системы отопления При физическом осмотре системы отопления было выявлено 7 основных контуров. Большинство из них представляют однотрубную схему подключения отопительных приборов (далее ОП), 1 контур двухтрубный с попутным движением, 2 коллектора лучевой разводки ОП, 3 коллектора теплых полов. Теплоноситель выходя из котельной по магистральному трубопроводу попадает в распределительную гребенку, которая находится на чердаке. Распределение теплоносителя после гребенки осуществляется без использования балансировочной арматуры. 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лис т 13

Изм. Лист № докум. Подпись Дата 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Рис. 1.4.1. План существующей системы отопления. Этаж 1 Лист 14

Изм. Лист № докум. Подпись Дата 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Рис. 1.4.1. План существующей системы отопления. Этаж 2 Лист 15

Схема существующей системы отопления представлена на рис. 1.4.1. и 1.4.2. Для конструирования системы использовались различные трубопроводы: стальные, металлопластиковые, полипропиленовые, медные. В пределах одного контура можно наблюдать чередование сразу всех материалов. Диаметры трубопроводов различные от Ду20, до Ду100, переходы с одного диметра на другой нельзя назвать обоснованными. В однотрубных контурах байпас того же диаметра, что и разводящий трубопровод, а подводки к ОП имеют диаметры меньшие в несколько раз. Коэффициент затекания таких ОП стремится к очень низким значениям, и большая доля теплоносителя проходит мимо. Таблица 1.4.1. Используемые трубопроводы № 1 Обозначение PEXC-AL Материал металлопластик 2 ГОСТ 3262-75 сталь 3 CU PROFIPRESS медь 4 PPR полипропилен Dy 10 13 18 25 25 32 40 50 80 100 25 20 21,2 Металлопластиковые трубы используются преимущественно для подводок к ОП и к теплым полам. Стальные трубы на сварных соединениях используются для разводящих магистралей контуров. Медные трубы используются как однотрубный контур без байпасов, в помещениях 1016, 1017, 2010 и 2011, для разводки в помещении и подключения к отопительным приборам. Полипропиленовые трубы используются в качестве подводок к ОП и в качестве магистралей контуров. Для отопления помещений используются преимущественно алюминиевые секционные радиаторы высотой 500 и реже 350 мм. Также встречаются конвекторы КСК 20, чугунные секционные радиаторы MC 140, регистры гладкотрубные, регистры оребреные, полотенцесушители в душевых помещениях. В узлах ОП однотрубных контуров преимущественно наблюдается полное отсутствие арматуры, реже встречаются краны шаровые. В двухтрубном 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лис т 16

контуре в узлах ОП установлены регулирующие и настроечные клапаны, неизвестного производителя. В системе отопления предусмотрено использование теплых полов в помещениях № 1001 (столовая), 1023 (столовая), 1041 (общая душевая) рис.1.4.2, (а , б, в.) Рис.1.4.2, а. Теплый пол в 1001 Рис.1.4.2, б. Теплый пол в 1023 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лис т 17

Рис.1.4.2, в. Теплый пол в 1041 Для циркуляции теплоносителя, помимо главного насоса в котельной, в каждом контуре установлены дополнительные циркуляционные насосы, всего 7 шт. Таблица 1.4.3. Используемые насосы № Наименование H, м 1 2 3 4 5 Gross RS 25/40G DAB VA 55/130 2 шт. Grundfos UPS 25-60 Wilo Star RS 30/6 WILO NO 25/2 4 5,4 6 6 2 Потребляемая мощность , Вт 72 82 60 84 49 Производительность , м3/час 4 4,2 3,4 4 2 1.5. Текущее состояние котельной В данной системе отопления отсутствует подключение к сетям централизованного теплоснабжения. Источником теплоснабжения являются 3 водогрейных твердотопливных котла – Wirbel EKO, 80 кВт мощностью. Твердотопливные стальные водогрейные котлы ЕКО предназначены в качестве источника тепла для систем отопления мощностью от 14 до 80 кВт. Конструкция, материалы, технология при изготовлении и проверке качества соответствуют требованиям европейской нормы EN 303-5. В нижней двери предусмотрено отверстие для установки наддувной горелки. За счет увеличенной камеры сжигания топлива, котлы Wirbel EKO могут работать на одной загрузке топлива в 2 раза длительнее, чем подобные им. В топке имеется дополнительная эффективная поверхность нагрева – водоохлаждаемая колосниковая решётка. Данные котлы могут работать как в открытых, так и в закрытых системах отопления. 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лис т 18

Основное применяемое топливо – уголь длиннопламенный рядовой (20 – 40 мм), теплота сгорания от 4500 до 5500 ккал\кг, влажность предельная до 18%. Допустимы уголь, дрова и брикеты. Характеристика котла: - максимальная мощность – 80 кВт; - давление в дымоходе – 30 Па; - объем конвективной части –100 л; - диапазон рабочих температур воды – 40/90°C; - минимальная температура обратной линии – 65°C; - площадь поверхности нагрева – 4,33 м2; - коэффициент полезного действия – 68%; - объем камеры сгорания – 392 л; - расход топлива бурый уголь – 10,7 кг/ч; - размеры 860х1250х1150. Виды котла представлены на рисунке 1.5.1 Рис.1.5.1. Котел Wirbel EKO 80 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лис т 19

1 – Топочная камера ; 2 - Водоохлаждаемая колосниковая решетка; 3 - Водоохлаждаемая рубашка ; 4 - Патрубок дымохода; 5 - Отверстие для чистки; 6 - Подающий патрубок; 7 Обратный патрубок; 8 - Верхняя дверь для загрузки топлива; 9 - Нижняя дверь для чистки/ установки горелки; 10 - Отверстие для установки терморегулятора; 11 - Опора ; 12 - Изоляция котла ; 13 - Обшивка котла; 14 - Отверстие для горелки; 15 - Воздушная заслонка; 16 - Отверстие для чистки; 17 - Штуцер для наполнения/слива; 18 - Место для установки группы безопасности. На рис. 1.5.2 представлена схема котельной. 3 установленных котла объединены сборным коллектором, в котором смешивается весь теплоноситель, как с храма, так и с братского корпуса. Есть возможность использовать котлы 2 и 3 отдельно от котла 1. На данный момент котлы работают в температурном режиме: 60°C на подающей и 40°C на обратной линиях. Большей температуры подачи достичь не удаётся. Вызвано это тем, что котлы не оборудованы вентиляторами наддува, что не позволяет обеспечить необходимый расход воздуха для полного сгорания топлива и достижения рабочих параметров котла. Кроме того, при осмотре котельной, был отмечен факт нарушения герметичности соединения дымовых труб с дымоходами котлов, в связи с чем имеют место быть большие значения местных присосов, которые также снижают расход воздуха через топку котла. Для циркуляции теплоносителя по системам отопления на обратной сборной магистрали с братского корпуса установлен насос GoldStar PH-123E, аналогичным образом установлен такой же насос для обратной линии храма. Параметры насосов: - максимальный напор – 5 м; - производительность – 9 м3/час; - потребляемая мощность – 265 Вт. Подпитка системы осуществляется из водопроводной сети. Состоит из стального трубопровода Ду25, фильтрующим элементом является фланцевый грязевик. Подача подпиточной воды осуществляется путем открытия шарового крана. Установленные в котельной 2 расширительных бака имеют общий рабочий объем – 50 л. Что, очевидно, является недостаточным решением для котельной производительности 240 кВт и является причиной регулярных превышений рабочего давления в системе и утечек теплоносителя. Более подробно о оборудовании схемы котельной в ГЧ (лист 6). 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лис т 20

Изм. Лист № докум. Подпись Дата Рис. 1.5.2. Схема котельной Лист 21

ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ОБЪЕКТА Следующим шагом определим необходимую тепловую нагрузку, чтобы параметры микроклимата в помещениях соответствовали условиям комфортного пребывания. Для этого составим тепловой баланс объекта. Но, предварительно необходимо: - выполнить размерные чертежи планов этажей, подвала, чердака, произвести нумерацию помещений. - выявить значения сопротивления теплопередачи для всех наружных ограждений, а также для внутренних, разделяющих помещения с разностью расчетных температур между ними 2°С и более. [5] 2.1. Определение термического сопротивления внешних стен Термическое сопротивление ограждающих конструкций находится по формуле: Rст.  1   вн  CT 1  , м2∙С/Вт CT  нр (2.1.1)  - толщина слоя ограждающей конструкции;  нр ,вн - коэффициенты теплоотдачи у наружной и внутренней по- верхностей;  - коэффициент теплопроводности слоя; Для определения теплового потока нужен коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции — это обратная величина термическому сопротивлению: k ст.  1 , Вт/ м2∙С Rст. (2.1.2) Определим термическое сопротивление для всех ограждений данного здания через которые будет происходить теплообмен при разности температур более 3С: наружная стена, внутренняя стена из жилой комнаты в коридор, чердачное перекрытие, перекрытие над техническим подвалом, двухкамерный стеклопакет и дверь из жилой комнаты в коридор. 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Разраб. Родькин К.А. Рук-ль Коробейников А.В. Зав. каф Богомолов А.Р. Подпись Дата Лит. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ ОБЪЕКТА Лист Листов 22 КузГТУ, ИЭ, ТЭб-162

Известно, что наружная стена состоит из следующих слоев, рис. 2.1.1. Рис. 2.1.1. Фрагмент наружной стены. 1- штукатурка сухая; 2- кладка кирпичная Произведем расчёт по формуле 2.1.1 для следующих значений: Слой штукатурки  1  0,030 м; Кирпичная кладка  2  0,64 м; Для каждого материала выбираем соответствующие коэффициенты теплопроводности по СНиП 2-3-79 [7]: Для слоев штукатурки 1  0,36 Вт/ м∙С; Для кирпичной кладки 2  0,55 Вт/ м∙С. По [7] находим коэффициенты теплоотдачи для внутренних поверхностей стен отапливаемых помещений верхностей стен вн  8,7 Вт/ м2∙С и для наружных по-  нр  23 Вт/ м2∙С. Находим действительное сопротивление для наружной стены, подставив найденные значения в формулу: Rнр.ст.  1 0,64 0,030 1    = 1,99 м2∙С/Вт 23 0,36 0,55 8,7 Коэффициент теплопередачи для наружной стены: k нр.ст.  1  0,5 Вт/ м2∙С. 0,43 2.2. Определение термического сопротивления внутренних стен Известно, что внутренняя стена состоит из тех же слоев, что и наружная (рис. 2.5.1), но имеет другую толщину. Произведем расчёт для следующих значений: 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лис т 23

слои штукатурки 1  0,020 м; кирпичная кладка  2  0,25 м; Для каждого материала выбираем соответствующие коэффициенты теплопроводности по [7]: Для слоев штукатурки 1  0,36 Вт/ м∙С; Для кирпичной кладки 2  0,55 Вт/ м∙С. По [7] находим коэффициенты теплоотдачи для внутренних поверхностей стен отапливаемых помещений вн  8,7 Вт/ м2∙С. Находим действительное сопротивление для внутренней стены, подставив найденные значения в формулу: 1 0,020 0,25 1    = 0,74 м2∙С/Вт 8,7 0,36 0,55 8,7 Rвн .ст.  Коэффициент теплопередачи для внутренней стены: k вн .ст.  2.3. 1  1,35 Вт/ м2∙С. 0,74 Определение термического сопротивления чердачного перекрытия Чердачное перекрытие состоит из следующих слоев, имеет слой утеплителя – плиты из минеральной ваты. (рис. 2.3.1). Рис. 2.3.1. Фрагмент чердачного перекрытия. 1-штукатурка сухая; 2-сосна и ель вдоль волокон; 3- плиты из минеральной ваты Произведем расчёт для следующих значений: Внутренний слой штукатурки  1  0,03 м; Сосна и ель вдоль волокон  2  0,05 м; 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лис т 24

Плиты из минеральной ваты 3  0,1 м; Для каждого материала выбираем соответствующие коэффициенты теплопроводности по СНиП 2-3-79 [7]: Для слоев штукатурки 1  0,21 Вт/ м∙С; Для сосны и ели 2  0,35 Вт/ м∙С; Для минеральной ваты 3  0,045 Вт/ м∙С. Так как есть чердачное помещение, то находим коэффициенты теплоотдачи для внутренних поверхностей отапливаемых помещений м2∙С [7], для поверхности со стороны перекрытия вн  8,7 Вт/  нр  12 Вт/ м2∙С. Находим действительное сопротивление для чердачного перекрытия, подставив найденные значения в формулу: Rчер.пр.  1 0,03 0,05 0,1 1     = 2,68 м2∙С/Вт 8,7 0,21 0,35 0,045 12 Коэффициент теплопередачи для чердачного перекрытия: kчер.пр.  1  0,37 Вт/ м2∙С. 1,38 2.4. Определение термического сопротивления для окон и дверей На данный момент в здании установлены окна из двухкамерного стеклопакета, рассчитаем сопротивление такого окна (рис. 2.4.1). Рис. 2.4.1. Фрагмент двухкамерного стеклопакета. 1- стекло; 2- воздушная прослойка Толщина стёкол  1  0,004∙3 = 0,012 м; Толщина воздушной прослойки  2  0,02 м; 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лис т 25

Для каждого материала выбираем соответствующие коэффициенты теплопроводности по СНиП 2-3-79 [7]: Для стекла 1  0,76 Вт/ м∙С; Для воздушной прослойки 2  0,034 Вт/ м∙С; Коэффициенты теплоотдачи для внутренних поверхностей окон, дверей отапливаемых помещений стей вн  9,28 Вт/ м2∙С, а для наружных поверхно-  нр  23,2 Вт/ м2∙С [7]. Подставляя в формулу получим сопротивление двойного стеклопакета: Rок  1 0,02 0,02 0,012 1     = 0,8 м2∙С/Вт 23,2 0,034 0,034 0,76 9,28 Коэффициент теплопередачи для двухкамерного стеклопакета: kок  1  1,25 Вт/ м2∙С. 0,8 Большинство дверей из жилых комнат в коридор стальные поэтому проведем расчёт для таких дверей, т.к. они имеют наименьшее сопротивление. Примем сталь с коэффициентом теплопроводности   58 Вт/ м∙С [7] и толщиной   7 мм. Коэффициенты теплоотдачи принимаем для внутренних поверхностей, так как в помещениях отсутствует движение воздушных масс. Находим сопротивление: Rдв  1 0,007 1   = 0,24 м2∙С/Вт 8,7 58 8,7 Коэффициент теплопередачи для данной двери: kдв  1  4,1 Вт/ м2∙С. 0,24 2.5. Составление теплового баланса Далее для определения тепловой мощности составляют баланс расходов теплоты для расчётного отопительного периода в виде: Qo = Qогр + Qд + Qи – Qбыт, Вт (2.5.1) 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лис т 26

где Qогр – основные потери теплоты через ограждающие конструкции здания, Вт; Qд - суммарные добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции здания, Вт; Qи - расход тепла на нагревание воздуха, поступающего в помещение при инфильтрации и вентиляции, Вт; Qбыт – бытовые тепловыделения, поступающие в помещение от электрических приборов, освещения, людей и др. источников. Расчётная тепловая мощность системы отопления соответствует максимальному дефициту теплоты. Основные потери теплоты, Qогр, Вт, через рассматриваемые ограждающие конструкции зависят от разности температуры наружного и внутреннего воздуха и рассчитывается с точностью до 10 Вт по формуле: Qогр=k∙A∙(tвн- tнр)∙n, Вт (2.5.2) где k - коэффициент теплопередачи наружного ограждения, Вт/ м 2∙С; A - расчётная поверхность ограждающей конструкции, м 2; tвн - расчётная температура воздуха помещения, С, принимаемая по [4]; tнр - расчётная зимняя температура с наружной стороны ограждения; n - коэффициент, зависящий от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, принимаемый по [7];  - коэффициент, учитывающий добавочные тепловые потери на ориентацию по сторонам света, принимаемый по [7]. tнр - расчётная зимняя температура с наружной стороны ограждения принята – -39С для наружных ограждений, для внутренней стены принимается равной температуре в коридоре – 16С, для чердачного перекрытия равной температуре на чердаке в период наиболее холодных суток – -20С, для перекрытия над техническим подвалом равной температуре в подвале – 15С. Расход тепла на нагревание воздуха, поступающего в помещение за счет инфильтрации и вентиляции Qи, при отсутствии вентиляции в отапливаемых помещениях рассчитывается по нормативные значения инфильтрации ограждающих конструкций [3]: Qи= 3600∙ Cp∙ Gn∙ k∙ A∙ (tвн- tнр), Вт (2.5.3) где Ср – теплоемкость воздуха при средней температуре; Gn – нормативное значение расхода воздуха в зависимости от типа ограждающей конструкции, кг/(м2∙ч), по [3], для окон – 5 кг/(м2∙ч), для стен – 0,5 кг/(м2∙ч); k - коэффициент учета влияния встречного потока в конструкциях [3] , равный 0,7 – для стыков панелей стен и для окон с тройными переплетами; 0,8 – для окон и балконных дверей с раздельными переплетами; 1,0 – для одинарных окон, 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лис т 27

окон и балконных дверей со спаренными переплетами и открытых проемов и стеклопакетов. Добавочные теплопотери на ориентацию Qд находятся путем умножения на коэффициент : Qд= Qогр∙, Вт (2.5.4) Коэффициент  по сторонам света принимается для наружных стен и окон в размерах: Ю, ЮЗ - 0%; З, ЮВ - 5%; СЗ, С, СВ, В - 10%. Источниками бытовых тепловыделений Qбыт, поступающие в помещение, являются люди, освещение, электродвигатели, остывающие материалы, солнечная радиация. Избыточная теплота – остаточное количество явной теплоты за вычетом теплопотерь, поступающее в помещение при расчетных параметрах наружного воздуха после осуществления всех технологических мероприятий по их уменьшению. Согласно [5] теплопоступления от людей рассчитываются по выражению: n Qлюд   ni  qчелi  ki , Вт (2.5.5) i 1 n – расчетное количество человек в помещении; qчел – количество теплоты, выделяемое одним мужчиной при определенной температуре внутреннего воздуха и определенном виде выполняемых им работ, Вт/чел.; k – коэффициент, учитывающий то, кто находится в расчетном помещении (для мужчин k  1 , для женщин k  0,85 ). Предполагается, что от искусственного освещения теплота поступает в холодный период года и в переходные условия. Теплопоступления от искусственного освещения определяются по формуле: Qосв  E  qосв  F осв , Вт (2.5.6) E – нормируемая освещенность помещения, лк, согласно [5]; qосв – удельное тепловыделение от ламп, Вт/(м 2·лк), [5]; F – площадь пола помещения, м2; 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лис т 28

 осв – доля теплоты, поступающая в помещение. Расчёт выполнен с помощью программы RTI «Расчёт теплопотерь зданием». Данная программа рассчитывает тепловой баланс здания, используя выше описанную методику, а также с учетом всей нормативной документации, которая необходима для данного расчёта. Результаты представлены в табл. 2.5.1. Таблица 2.5.1. Этаж 1 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лис т 29

12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лис т 30

Этаж 2 Полученный результат QO = QЭТ = 75260 Вт, говорит о том, что для отопления братского корпуса будет достаточно одного котла Wirbel EKO 80, при его корректной работе и максимальной выработки. Также результаты, представленные в таблице, позволяют провести дальнейшие расчёты и проверить эффективность установленных на данный момент отопительных приборов. 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лис т 31

ТЕПЛО-ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ 3.1. Тепловой расчёт системы отопления Тепловой расчёт состоит в определении понижения температуры на трубопроводах и отопительных приборах системы. Его целью, как правило, является корректный подбор размеров ОП, при заданных условиях и с учетом остывания теплоносителя. Методика выполнения расчетов представлена в [5]. 1. Определяется температура подающей воды на входе в рассматриваемый участок: t1 = tг -Δtм, °С (3.1.1) где, tг – температура теплоносителя на выходе из теплового пункта, °С, Δtм – потери температуры на магистрали от теплового пункта до расчётного участка, °С. Потери температуры на участках были определены с помощью программного обеспечения Audytor CO методика расчёта заключается в определении коэффициента теплопередачи с использованием чисел подобия Re, Pr, Nu методом последовательного приближения и изложена в [9]. 2. Для однотрубного участка вычисляются расчетные температуры между узлами отопительных приборов, являющиеся в дальнейшем расчете температурами входа воды в отопительный прибор tвх. Вычисления производят по принципу пропорциональности потери температуры на узле отопительного прибора его тепловой нагрузке Qnp, рассчитывая «по ходу движения воды», начиная от t1, например, t2  t1  Qпом1 t1  t0 t t ; t3  t2  Qпом2 1 0 ,°С Qcт Qcт (3.1.2) и так далее, где Qпомi – тепловая нагрузка, которую необходимо обеспечить в помещении прибором данного стояка, Вт. 3. Определяется средняя температура отопительного прибора, в случае однотрубной системы отопления: tср  tвх  0,5  Qпомi  0,86 , °С   Gcт (3.1.3) 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Разраб. Родькин К.А. Рук-ль Коробейников А.В. Зав. каф Богомолов А.Р. Подпись Дата Лит. ТЕПЛО-ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ Лист Листов 32 КузГТУ, ИЭ, ТЭб-162

α – коэффициент затекания воды в отопительный прибор, для одностороннего узла при диаметрах: подводки Ду20, байпас Ду15 – 0,53; Gcm - расчетный расход воды в участке, определяется: Gcт  Qст , кг/ч Ср  (t1  tо ) (3.1.4) где Ср – теплоемкость воды при средней температуре, Дж/кг°С; tо – температура воды на выходе из стояка, °С. Для отопительного прибора определяется средняя расчетная разность температур Δtcp = tcp – tвн, где tвн – температура внутри помещения, °С. 4. Вычисляется тепловой поток от трубопроводов, проходящих в рассматриваемом помещении: Qтр   (qв  lв )   (qг  lг ) , Вт (3.1.5) где qв и qг соответственно теплоотдача 1 м.п. вертикального и горизонтального неизолированного теплопровода, рассчитывается с помощью программного обеспечения Audytor CO методика расчёта заключается в определении коэффициента теплопередачи с использованием чисел подобия Re, Pr, Nu и изложена в [9]. 5. Определяется расчетный требуемый тепловой поток отопительного прибора по выражению: Qоп  Qпом  0,9Qтр , Вт (3.1.6) 6. Необходимо найти номинальный требуемый тепловой поток отопительного прибора: QН .Т  Qоп , Вт  (3.1.7) где коэффициент φ, при теплоносителе воде определяется по выражению: 1n  t     ср   t Н  p G    оп   с  ,  360  (3.1.8) где п, р, с, ψ - эмпирические коэффициенты, принимаемые по каталогам производителей или по табл. 9.2 [10]; ΔtH - номинальная средняя разность температур. 7. Для секционных отопительных приборов требуемое минимальное число секций определяется по формуле: 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лис т 33

N QН .Т  4 qH  3 где β4 - коэффициент учета способа установки прибора [10, табл. 9,12]; β3 - коэффициент учета числа секций в приборе [10, раздел 9,5]; qH - номинальный тепловой поток одной секции радиатора, принимаемый по каталогу производителя. 3.2. Гидравлический расчет системы отопления Целью гидравлического расчета, как правило, является: - подбор диаметров участков системы отопления для обеспечения необходимого расхода; - определение гидравлического сопротивления всех участков и системы в целом; - определение рабочих точек характеристики циркуляционных насосов; - проведение увязки контуров за счёт настройки регулирующей арматуры. Для выполнения расчета потерь давления, были определены типы, количество и размеры отопительных приборов системы отопления, схема системы отопления, обвязка узлов подключения контуров и ОП. Далее необходимо определить основное циркуляционное кольцо. Циркуляционное кольцо представляет собой замкнутый контур последовательных участков системы отопления. В однотрубной системе отопления количество циркуляционных колец равно числу стояков или контуров, а в двухтрубной количеству отопительных приборов. Из них в качестве основного расчетного циркуляционного кольца принимают в системах с тупиковым движением теплоносителя в магистральных теплопроводах: для однотрубных систем — кольцо через самый нагруженный контур, для двухтрубных систем - кольцо через нижний отопительный прибор самого нагруженного из удаленных стояков. Затем выполняется расчет остальных циркуляционных колец. Производится расчёт гидравлического сопротивления основного кольца по заданным значениям, это может быть скорость движения теплоносителя, либо диаметр и расход на каждом участке циркуляционного кольца. Ход выполнения, следующий [5]: 1) Кольцо разбивают на последовательные участки. Участок – часть трубопровода циркуляционного кольца постоянного диаметра с постоянным расходом теплоносителя. Участки нумеруют, находят их длину с точностью 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лис т 34

0,1 м, находят расчетный расход теплоносителя Gуч в расчетном участке по формуле 3.1.4. 2) Принимаются диаметры участков, задавшись оптимальной скоростью движения теплоносителя, при помощи таблиц гидравлического расчета [10, прил. II]. 3) Определяют потери давления на отдельных участках ΔРуч основного циркуляционного кольца и суммарные потери ΔРсо в нем по формуле Рс.о   Роб   Руч  Ррег. уч , Па где,  Р уч  Р об (2.9.2) - сумма потерь давления в оборудовании теплового узла, Па; - сумма потерь давления в последовательных расчетных участках рас- четного циркуляционного кольца, Па; Ррег. уч - потери давления на «регулируемом участке» расчетного циркуляционного кольца, Па. «Регулируемый участок» это участок, на котором регулируется расход теплоносителя в циркуляционном кольце с помощью дросселирующих клапанов (балансовых, термостатических, регулирующих и др.). В однотрубных системах отопления в качестве такого участка рассматривается стояк (или однотрубная ветвь горизонтальной системы отопления), если на нем предусматривается установка балансового клапана. Гидравлическое сопротивление в последовательных расчетных участках циркуляционного кольца определяются суммой гидравлического сопротивления на преодоление сил трения и инерции по формуле Руч  l уч  R  Pд   , Па (2.9.3) где, lуч - длина участка, м; R – линейные потери давления на трение, Па/м; Рд - динамическое давление, Па;  - сумма коэффициентов местных сопротивлений, определяются по справочной литературе [10], местное сопротивление, находящееся между смежными расчетными участками (тройник, крестовина), относится к участку с меньшим расходом воды. Значения R труб находится в зависимости от материала, по справочным приложениям производителей. Рд - динамическое давление рассчитываются следующим образом: Рд    w2 2 , Па (2.9.4) ρ – плотность теплоносителя, кг/м3; w – скорость движения теплоносителя в трубе, м/с. 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лис т 35

4) Аналогичным образом рассчитываются все остальные циркуляционные кольца. Разница в гидравлическом сопротивлении колец должна составлять не менее 70-80% для ближних и 60% для удаленных от общего гидравлического сопротивления в циркуляционном кольце за вычетом оборудования теплового пункта и трубопроводов участков, общих для всех циркуляционных колец. В случае если разница превышает допустимое значение, то производится увязка регулируемых участков, за счёт создания необходимого дополнительного сопротивления. Для ручной настройки балансировочного клапана, необходимо найти значение пропускной способности, при которой обеспечено необходимое увеличенное значение сопротивления. Из формулы потерь давления в клапане [5] выражаем требуемое значение пропускной способности: kv  3600  G , м3/ч 10  Pкл (2.9.5) G – расход теплоносителя через клапан, кг/с; ΔPкл – сопротивление которое необходимо создать, Па. По найденным значениям kv и паспорту регулирующего клапана, определяется значение его настройки. 5) Последний ход состоит в определении рабочей точки насоса. Рабочая точка представляет собой возможность насоса обеспечивать требуемый расход для системы отопления, преодолевая её сопротивление за счёт величины напора насоса. Требуемый напор циркуляционного насоса Рн, Па, нужно определять в зависимости от вида системы отопления. Для вертикальных однотрубных и бифилярных систем по формуле [5]: Рн  Рс.о  Ре , Па (2.9.6) где ΔРс.о – потери давления в основном расчетном циркуляционном кольце, Па; Ре – естественное циркуляционное давление, возникающее вследствие охлаждения воды в отопительных приборах и трубах циркуляционного кольца, Па. Расход теплоносителя в системе отопления определяется как сумма требуемых расходов каждого потребителя [5]. 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лис т 36

3.3. Расчёт существующей системы Для выяснения причин неработоспособности текущей системы отопления и выявления её уязвимых мест был произведен тепло-гидравлический расчёт с помощью специализированного программного обеспечения Audytor CO. Программа выполняет расчёты по выше изложенной методике с учетом актуальной нормативной документации, и широкой каталожной базой оборудования и элементов для систем отопления. ПО выявило перечень проблем, которые можно сгруппировать следующим образом: 1. В большинстве помещений отопительные приборы не могут обеспечить требуемую тепловую производительность, рис. 3.3.1. Рис. 3.3.1. Пример ошибок не соответствующей мощности ОП Но есть помещения, в которых напротив размер ОП слишком велик для той нагрузки, которая требуется. Также есть помещения в которых отсутствуют ОП, но при этом помещение требует теплофикации. 2. Низкая скорость теплоносителя, это вызвано тем, что разводящие магистрали имеют слишком больше диаметры для необходимого количества теплоносителя. Как следствие, при малых скоростях воздух сбивается в верхних точках и создает воздушные пробки. Также при низкой скорости статическое давление будет ниже. Рис. 3.3.2. Пример ошибок о низкой скорости 3. Слишком маленькое сопротивление байпасов. В однотрубных схемах отопления размер и положение байпаса играют важную роль, так как от этого 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лис т 37

зависит какая доля теплоносителя будет циркулировать через ОП, а какая будет проходить мимо. Коэффициент затекаемости в данном случае достигает значений ниже 0,1. Рис. 3.3.3. Пример ошибок о низком сопротивлении байпаса 4. Избыток давления в контуре говорит о том, что его сопротивление слишком низкое по сравнению с главным циркуляционным кольцом, и если не произвести выравнивание сопротивлений (увязку), то система не сможет обеспечить требуемое распределение расходов теплоносителя. Рис. 3.3.4. Пример ошибок неувязки контуров 5. Слишком большой напор циркуляционных насосов для теплых полов, рис. 3.3.5, говорит о том, что имеющиеся насосы избыточны для данной системы. Рис. 3.3.5. Пример ошибок о избыточности насосов 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лис т 38

4. ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЕ РЕШЕНИЯ 4.1. Решения по системе отопления На основе физического обследования системы отопления, проведения расчётов по выше описанным методикам, пожеланий заказчика и требований актуальных норм были приняты решения, которые должны нормализировать работу системы. 4.1.1. Узлы отопительных приборов На сегодняшний день алюминиевые радиаторы являются самыми распространёнными. Это обусловлено тем, что они имеют относительно малый вес, а также характеризуются красивым дизайном и очень высокой теплоотдачей. Учитывая такие факты, как невысокое давление теплоносителя, отсутствие повышенной кислотности, очень низкую температуру наружного воздуха, самым оптимальным вариантом для данного проекта будут секционные алюминиевые радиаторы. Кроме низкого веса, высокой теплоотдачи, они отличаются доступностью и отвечают производственно-монтажным требованиям: минимальная унификация узлов, минимизация трудовых затрат и труда. Так как подавляющее большинство установленных отопительных приборов это алюминиевые секционные радиаторы, а подводки к ним – гибкие из металлопластиковых труб, то перераспределить количество секций не повлечёт больших затрат. Особенно учитывая, что имеется некоторое количество алюминиевых ОП на складе, а также в помещении столовой установлены радиаторы, которые не используются, поскольку выделяемого тепла от теплого пола достаточно для комфортного пребывания посетителей. Регистры, имеющиеся в системе, не обеспечивают необходимый тепловой поток в помещения, кроме того их присутствие в жилых помещениях (1009, 1011, 1012, 2008) не отвечает современным требованиям. Поэтому их также стоит заменить на алюминиевые секционные радиаторы. В помещениях, в которых отсутствовали ОП: 1010, 1014, 1027, 2016, необходимо их установить. В помещениях 1001 и 1013 убрать все ОП, в 1003 убрать один ОП, в 1028 заменить радиаторы номинальной высотой 350 мм на больший типоразмер – 500 мм. 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Разраб. Родькин К.А. Рук-ль Коробейников А.В. Зав. каф Богомолов А.Р. Подпись Дата Лит. ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЕ РЕШЕНИЯ Лист Листов 39 КузГТУ, ИЭ, ТЭб-162

Во всех узлах приборов для однотрубных контуров необходимо осуществить врезку байпасов меньших диаметров. Установить краны шаровые на тех подводках ОП, где их нет, для возможности перекрытия ОП. Подключение приборов осуществить по схеме «снизу-вниз», рис. 4.4.1.1. Монтаж проводить согласно ГЧ, лист 7, и СП 73.13330.2016 «Внутренние санитарно-технические системы». Рис. 4.4.1.1. Узел ОП однотрубного контура (спецификация в ГЧ) Результаты тепло-гидравлического расчёта ОП, их параметры и количество секций, сведены в табл. 4.1.1.1. Таблица 4.1.1.1. Пом. Символ 1003 1004 1005 1006 1007 1007 1007 1008 1008 1008 1009 1010 1010 1011 1012 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 Полотенцесушитель 1014 м 0,57 0,65 0,65 0,24 0,97 0,89 0,81 0,49 0,49 0,49 0,41 0,57 0,49 0,57 0,65 dn подводок мм 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 Реал. теплоотдача Вт 776 823 766 118 506 591 590 396 426 452 749 848 808 779 804 3,50 18 768 Кол-во секций L шт 7 8 8 3 12 11 10 6 6 6 5 7 6 7 8 7 Остывание M ΔР °C 76,75 74,66 71,52 55,95 52,75 57,36 59,78 56,58 58,34 60,18 86,28 77,20 81,57 73,49 69,81 К 18,78 19,57 18,15 30,06 18,33 18,80 19,60 5,58 5,16 5,47 5,87 6,65 6,33 6,10 6,30 kg/c 0,0099 0,0100 0,0101 0,0009 0,0066 0,0075 0,0072 0,0169 0,0197 0,0197 0,0304 0,0304 0,0304 0,0304 0,0304 Па 2 2 2 0 1 1 1 6 8 8 21 20 20 20 20 0,24 0,28 0,28 0,43 0,43 0,43 0,43 0,43 л 1,89 2,16 2,16 0,81 3,24 2,97 2,70 1,62 1,62 1,62 1,35 1,89 1,62 1,89 2,16 64,41 6,04 0,0303 6 0,43 19,71 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Коэф. затекания t на входе V Лис т 40

1016 1017 1018 1019 1024 1025 1025 1025 1027 1028 1028 1029 1030 1030 1030 1032 1033 1034 1034 1035 1036 1037 1037 1038 1038 1039 1039 2001 2001 2002 2003 2004 2005 2006 2007 2007 2007 2008 2008 2009 2009 2010 2011 2012 2016 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 Полотенцесушитель ALUM 500 ALUM 500 ALUM 350 ALUM 350 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 350 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 Полотенцесушитель ALUM 350 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 Полотенцесушитель ALUM 500 8 3 14 0,65 0,24 1,13 22 18 18 872 325 1916 64,96 76,80 82,98 5,56 22,91 15,43 0,0374 0,0034 0,0296 10 0 19 6 3,00 18 780 79,33 23,96 0,0078 0 13 5 9 9 7 12 11 10 13 9 9 8 10 10 11 1,05 0,41 0,73 0,73 0,57 0,97 0,89 0,81 1,05 0,73 0,73 0,65 0,81 0,81 0,89 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 18 18 18 18 799 501 349 366 475 781 773 745 852 730 866 689 920 1085 1096 54,65 69,35 51,02 52,20 53,76 56,23 58,23 60,19 65,11 62,22 67,83 64,24 66,51 72,64 69,55 5,39 5,67 5,26 5,52 6,40 5,60 5,54 6,19 5,34 5,34 5,43 5,61 5,84 6,32 6,39 0,0353 0,0211 0,0158 0,0158 0,0177 0,0333 0,0333 0,0287 0,0380 0,0326 0,0380 0,0293 0,0375 0,0409 0,0409 9 3 2 2 2 8 8 6 10 8 11 18 30 36 36 0,40 0,17 0,13 0,13 0,14 0,27 0,27 0,23 0,31 0,26 0,31 0,26 0,33 0,36 0,36 3,51 1,35 1,71 1,71 1,89 3,24 2,97 2,70 2,47 2,43 2,43 2,16 2,70 2,70 2,97 4 2,00 18 607 73,98 6,75 0,0215 2 0,19 11,48 3 6 6 3 3 7 4 8 7 8 4 4 3 4 10 10 11 12 11 8 9 7 14 0,24 0,49 0,49 0,24 0,24 0,57 0,32 0,65 0,57 0,65 0,32 0,32 0,24 0,32 0,81 0,81 0,89 0,97 0,89 0,65 0,73 0,57 1,13 18 18 18 18 18 25 18 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 32 25 25 22 22 266 793 834 432 446 627 648 1054 1029 904 407 388 272 353 830 682 829 778 784 1095 1125 741 1856 75,02 78,36 80,81 82,04 83,72 61,41 86,06 78,43 83,42 73,63 70,02 68,13 66,08 64,86 63,37 57,58 60,48 56,13 58,67 81,89 77,99 70,95 83,84 6,90 5,64 5,94 5,26 5,44 5,42 5,60 6,09 5,94 5,22 5,87 5,49 6,07 5,32 6,17 5,92 6,17 5,54 5,58 5,54 5,69 4,73 11,84 0,0092 0,0335 0,0335 0,0196 0,0196 0,0276 0,0276 0,0413 0,0413 0,0413 0,0165 0,0169 0,0107 0,0158 0,0321 0,0275 0,0321 0,0335 0,0335 0,0472 0,0472 0,0374 0,0374 2 25 25 8 8 6 17 13 13 13 2 2 1 2 8 6 8 8 8 17 17 10 11 0,08 0,29 0,29 0,17 0,17 0,24 0,24 0,47 0,47 0,47 0,19 0,19 0,12 0,18 0,36 0,31 0,36 0,29 0,29 0,38 0,38 1,00 1,00 0,57 1,62 1,62 0,81 0,81 1,89 1,08 2,16 1,89 2,16 1,08 1,08 0,81 1,08 2,70 2,70 2,97 3,24 2,97 2,16 2,43 1,89 3,78 8 4,00 18 980 78,15 24,31 0,0096 1 10 0,81 25 1650 87,45 6,40 0,0616 29 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата 1,00 2,16 0,81 3,78 16,97 22,46 0,50 2,70 Лис т 41

4.1.2. Контуры системы отопления Система была поделена на 8 контуров, им присвоены обозначения А, Б, В, Г, Д, Е, Ж, З, см. ГЧ, листы 5-6, рис. 4.4.1.1. Рекомендуется произвести изменения прокладки контуров А, Б, В согласно ГЧ. На основании расчётов выявлено, что это частично сбалансирует контуры, сократит разрыв гидравлической неувязки, сократит размеры отопительных приборов в конце контура А. Магистральные трубопроводы контуров было решено оставить существующие, так как их скрытая прокладка значительно повышает стоимость их демонтажа и повлечет затраты на косметический ремонт помещений. Это решение не позволит решить проблему низких скоростей теплоносителя, вызванную слишком большими диаметрами магистральных трубопроводов. Однако проблему завоздушивания системы можно решить установкой воздухоотводчиков. Их установку необходимо осуществить в высших точках системы, а такими в данном случае являются отопительный приборы. Поэтому каждый ОП должен быть иметь в составе воздухоотводчик – кран Маевского, см. рис. 4.4.1.1. На данный момент теплые полы (контуры Ж и З) имеют слишком низкое гидравлическое сопротивление по сравнению с остальными контурами, и циркуляция теплоносителя преимущественна через них. О чем свидетельствует то, что в этих помещениях повышенная температура воздуха, в то время как в остальных пониженная. Для исправления этой ситуации проектом предусмотрена установка автоматического стабилизатора расхода VT.PICV.G.04 на врезке Ду15. Стабилизатор расхода предназначен для поддержания настроечного значения расхода теплоносителя систем водяного отопления при изменяющемся входном давлении. Его установка предотвращает превышение расчетных расходов, тем самым производя балансировку системы в динамическом режиме, исключая появление перегретых или недогретых участков. 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лис т 42

Рис. 4.1.2.1. Автоматический стабилизатор расхода VT.PICV.G.04 На все остальные контуры проектом предусматривается установка ручных балансировочных клапанов VT.054. Клапан предназначен для создания дополнительного гидравлического сопротивления заданной величины при гидравлической увязке контуров или ветвей систем водяного отопления. Расчётом были определены параметры настроечных значений клапанов, они представлены в таблицах 4.1.2.1 и 4.1.2.2. Место установки и размер клапанов показаны в ГЧ, листы 5-6. Настройку и монтаж клапанов проводить согласно техническим паспортам изделий. Рис. 4.1.2.2. Ручной балансировочный клапан VT.054 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лис т 43

Изм. Лист Таблица 4.1.2.1. Результаты расчета настройка арматуры № докум. Подпись Дата 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Пом. Символ dn Настройка Q М V V V Kv 1007 1007 1007 1006 1005 1004 1003 1 2001 1 1 1 1039 1041 2 термостат на ОП термостат на ОП термостат на ОП термостат на ОП термостат на ОП термостат на ОП термостат на ОП VT.054 VT.054 VT.054 VT.054 VT.054 VT.054 VT.PICV-010 VT.PICV-010 мм 15 15 15 15 15 15 15 25 25 25 25 25 25 15 15 4 4 4 4 4 4 4 3 4,5 5 4 4 5,75 2 6 Вт 676 789 789 156 1018 1102 1037 5567 9254 12920 7431 8492 11967 770 3808 кг/с 0,0066 0,0075 0,0072 0,0009 0,0101 0,0100 0,0099 0,0521 0,0883 0,1233 0,0709 0,0878 0,1142 0,0103 0,0314 л/с 0,007 0,008 0,007 0,001 0,010 0,010 0,010 0,054 0,091 0,128 0,073 0,091 0,118 0,010 0,032 л/мин 0,4 0,5 0,4 0,1 0,6 0,6 0,6 3,2 5,5 7,7 4,4 5,5 7,1 0,6 1,9 м3/ч 0,024 0,027 0,026 0,003 0,037 0,037 0,036 0,194 0,328 0,459 0,264 0,327 0,425 0,037 0,114 мЗ/ч 1,650 1,650 1,650 1,650 1,650 1,650 1,650 0,610 1,105 1,260 0,950 0,950 1,972 0,110 0,278 ΔP арматуры Па 21 28 25 0 51 50 49 10144 8822 13289 7730 11849 4641 11550 16920 Производитель не известен не известен не известен не известен не известен не известен не известен Valtec Valtec Valtec Valtec Valtec Valtec Valtec Valtec Лист 44

Изм. Лист Таблица 4.1.2.2. Результаты гидравлического расчета основных контуров отопления Тип Символ труб L № докум. м Пом. dn мм Изоляция dвн х δ изоляции Q участ. М Q w R RL мм Вт кг/с м3/ч м/с Па/м Па 0,118 0,118 0,111 0,111 0,111 0,111 0,111 0,111 0,058 0,058 3 3 3 3 3 3 3 3 1 1 1 3 2 2 6 12 8 5 0 3 0,036 0,036 0,036 0 0 0 0,025 0,028 0,038 0,038 0,038 0,038 0,038 0,065 0,038 0,048 0,068 0,068 0,068 0 0 0 0 0 0 0 1 0 0 1 1 1 Σζ ΔР t вход. Δt Па °C К 0 0,3 3 0,3 0,3 0,3 0,3 5,3 0,6 7946,8 1 5 21 4 8 14 10 38 1 13292 90 89,95 89,84 89,74 89,65 89,39 89,34 88,95 88,93 88,92 0,05 0,11 0,1 0,09 0,26 0,05 0,39 0,02 0 0,07 4 0 0 1,3 0,3 0,3 5 0 1 88,85 88,39 88,09 0,45 0,31 0,5 0 1 0 1 6 1 1 2 1 0 0 1 0 0,5 1,2 0 0 0,3 0,3 0,5 0,4 0,8 1,3 0,3 0,3 0 0 1 0 1 7 2 1 2 2 2 1 2 0 62,59 61,14 59,93 59,9 59,62 56,38 55,75 55,42 55,3 52,01 53,34 53,33 53,27 0,38 0,62 0,03 0,28 3,24 0,63 0,33 0,12 0,42 0,02 0,01 0,07 0,03 Циркуляционный контур А Подпись Дата И П П П П П П П П П П П П П П 12.ВКР.13.03.01-ПЗ О О О О О О О О О О О О О Источник теплоснабжения ГОСТ 3262-75 О 0,45 2 80 ГОСТ 3262-75 О 1 2 80 ГОСТ 3262-75 О 0,85 2 80 ГОСТ 3262-75 О 0,71 2 80 ГОСТ 3262-75 О 2,15 2 80 ГОСТ 3262-75 О 4,39 1002 80 ГОСТ 3262-75 О 3 1002 80 ГОСТ 3262-75 О 1,81 1 80 ГОСТ 3262-75 О 0,1 1 50 ГОСТ 3262-75 О 1,93 1 50 VT.054 Настройка: 5 dn = 25 мм ГОСТ 3262-75 О 10,7 1 65 ГОСТ 3262-75 О 0,65 2016 65 ГОСТ 3262-75 О 1 2016 65 Однотрубный участок ΔР = 1986 Па ГОСТ 3262-75 О 1,27 1025 80 ГОСТ 3262-75 О 3,33 1024 100 ГОСТ 3262-75 О 0,2 1023 100 ГОСТ 3262-75 О 1,9 1023 100 ГОСТ 3262-75 О 22,98 1001 100 ГОСТ 3262-75 О 4,95 1001 100 ГОСТ 3262-75 О 3 2 100 ГОСТ 3262-75 О 1,45 2 80 ГОСТ 3262-75 О 3,72 2 100 ГОСТ 3262-75 О 0,2 2 100 ГОСТ 3262-75 О 0,1 2 100 ГОСТ 3262-75 О 1,15 2 100 ГОСТ 3262-75 О 0,45 2 100 P расп. = 49977 Па / L контура = 73,45 м ΔР ист = 37084 Па 60209 0,578 2,156 60209 0,578 2,156 56401 0,547 2,039 56401 0,547 2,039 56401 0,547 2,039 труба из. РЕ 2 88x38 56401 0,547 2,038 56401 0,547 2,038 труба из. РЕ 2 88x60 56401 0,547 2,038 труба из. РЕ 2 60x56 12920 0,123 0,459 труба из. РЕ 2 60x56 12920 0,123 0,459 kv = 1,260 м3/ч труба из. РЕ 2 75x60 12920 0,123 0,459 12920 0,123 0,459 12920 0,123 0,459 12920 24887 34141 34141 34141 34141 34141 34141 34141 43516 60209 60209 60209 0,123 0,237 0,326 0,326 0,326 0,326 0,326 0,326 0,326 0,409 0,578 0,578 0,578 0,452 0,87 1,193 1,193 1,192 1,191 1,19 1,19 1,19 1,493 2,111 2,111 2,111 Лист 45

Изм. Лист Тип Символ труб L № докум. м Подпись Дата И П П П П П П П П П П П П П П П П П П П П 12.ВКР.13.03.01-ПЗ О О О О О О О О Пом. dn мм Источник теплоснабжения ГОСТ 3262-75 О 0,45 2 80 ГОСТ 3262-75 О 1 2 80 ГОСТ 3262-75 О 0,85 2 80 ГОСТ 3262-75 О 0,71 2 80 ГОСТ 3262-75 О 2,15 2 80 ГОСТ 3262-75 О 4,39 1002 80 ГОСТ 3262-75 О 3 1002 80 ГОСТ 3262-75 О 1,81 1 80 ГОСТ 3262-75 О 0,1 1 65 ГОСТ 3262-75 О 1,89 1 65 ГОСТ 3262-75 О 10,05 1 65 ГОСТ 3262-75 О 2,55 1 65 ГОСТ 3262-75 О 0,75 7 65 ГОСТ 3262-75 О 0,35 7 65 ГОСТ 3262-75 О 13,86 5 65 ГОСТ 3262-75 О 2,65 1039 32 ГОСТ 3262-75 О 1,95 1039 32 VT.054 Настройка: 5,75 dn = 25 мм ГОСТ 3262-75 О 1,1 1039 32 ГОСТ 3262-75 О 0,4 1039 32 Однотрубный участок ΔР = 7120 Па ГОСТ 3262-75 О 1,88 2008 32 ГОСТ 3262-75 О 0,35 2008 32 ГОСТ 3262-75 О 3 1024 32 ГОСТ 3262-75 О 4,1 1024 32 ГОСТ 3262-75 О 3,33 1024 100 ГОСТ 3262-75 О 0,2 1023 100 ГОСТ 3262-75 О 1,9 1023 100 ГОСТ 3262-75 О 22,98 1001 100 dвн х δ Q участ. М Q изоляции мм Вт кг/с м3/ч Циркуляционный контур Б P расп. = 49960 Па / L контура = 102,78 м ΔР ист = 37084 Па 60209 0,578 2,156 60209 0,578 2,156 56401 0,547 2,039 56401 0,547 2,039 56401 0,547 2,039 труба из. РЕ 2 88x38 56401 0,547 2,038 56401 0,547 2,038 труба из. РЕ 2 88x60 56401 0,547 2,038 труба из. РЕ 2 75x60 21221 0,202 0,754 труба из. РЕ 2 75x60 21221 0,202 0,754 труба из. РЕ 2 75x60 21221 0,202 0,754 труба из. РЕ 2 75x60 21221 0,202 0,754 труба из. РЕ 2 75x44 21221 0,202 0,754 труба из. РЕ 2 75x44 21221 0,202 0,754 труба из. РЕ 2 75x60 21221 0,202 0,754 11967 0,114 0,425 11967 0,114 0,425 kv = 1,972 м3/ч 11967 0,114 0,425 11967 0,114 0,425 Изоляция 11967 11967 11967 11967 24887 34141 34141 34141 0,114 0,114 0,114 0,114 0,237 0,326 0,326 0,326 0,418 0,418 0,418 0,418 0,87 1,193 1,193 1,192 ΔР t вход. Δt Па °C К 0 0,3 3 0,3 0,3 0,3 0,3 5,3 0,6 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 3,5 682,9 1 5 21 4 8 14 10 38 1 2 11 3 1 1 15 47 4660 90 89,95 89,84 89,74 89,65 89,39 89,34 88,95 88,93 88,92 88,87 88,6 88,54 88,52 88,51 88,08 87,34 0,05 0,11 0,1 0,09 0,26 0,05 0,39 0,02 0 0,06 0,27 0,06 0,02 0,01 0,42 0,75 0,54 10 3 0,3 0,3 12 6 86,79 86,43 0,36 0,11 17 3 27 36 1 0 1 6 0,3 0,3 0,3 1 1,2 0 0 0,3 19 5 29 43 1 0 1 7 61,32 61,01 60,96 60,55 61,14 59,93 59,9 59,62 0,31 0,05 0,41 0,56 0,62 0,03 0,28 3,24 w R RL м/с Па/м Па 0,118 0,118 0,111 0,111 0,111 0,111 0,111 0,111 0,059 0,059 0,059 0,059 0,059 0,059 0,059 0,117 0,117 3 3 3 3 3 3 3 3 1 1 1 1 1 1 1 9 9 1 3 2 2 6 12 8 5 0 2 10 3 1 0 14 23 17 0,117 0,117 9 9 0,115 0,115 0,115 0,115 0,028 0,038 0,038 0,038 9 9 9 9 0 0 0 0 Σζ Лист 46

Изм. Лист № докум. Подпись Дата О О О О О О О О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О 4,95 3 1,45 3,72 0,2 0,1 1,15 0,45 1001 2 2 2 2 2 2 2 100 100 80 100 100 100 100 100 Тип Символ труб L Пом. dn м 12.ВКР.13.03.01-ПЗ И П П П П П П П П П П П П П П П П П П Источник теплоснабжения ГОСТ 3262-75 О 0,45 ГОСТ 3262-75 О 1 ГОСТ 3262-75 О 0,85 ГОСТ 3262-75 О 0,71 ГОСТ 3262-75 О 2,15 ГОСТ 3262-75 О 4,39 ГОСТ 3262-75 О 3 ГОСТ 3262-75 О 1,81 ГОСТ 3262-75 О 0,1 ГОСТ 3262-75 О 1,89 ГОСТ 3262-75 О 10,05 ГОСТ 3262-75 О 2,55 ГОСТ 3262-75 О 0,75 ГОСТ 3262-75 О 0,35 ГОСТ 3262-75 О 13,86 ГОСТ 3262-75 О 0,35 ГОСТ 3262-75 О 1,84 ГОСТ 3262-75 О 10,15 мм 2 2 2 2 2 1002 1002 1 1 1 1 1 7 7 5 7 7 2001 80 80 80 80 80 80 80 80 65 65 65 65 65 65 65 32 32 32 34141 34141 34141 34141 43516 60209 60209 60209 0,326 0,326 0,326 0,326 0,409 0,578 0,578 0,578 1,191 1,19 1,19 1,19 1,493 2,111 2,111 2,111 dвн х δ Q участ. М Q изоляции мм Вт кг/с м3/ч Циркуляционный контур В P расп. = 50026 Па / L контура = 97,96 м ΔР ист = 37084 Па 60209 0,578 2,156 60209 0,578 2,156 56401 0,547 2,039 56401 0,547 2,039 56401 0,547 2,039 труба из. РЕ 2 88x38 56401 0,547 2,038 56401 0,547 2,038 труба из. РЕ 2 88x60 56401 0,547 2,038 труба из. РЕ 2 75x60 21221 0,202 0,754 труба из. РЕ 2 75x60 21221 0,202 0,754 труба из. РЕ 2 75x60 21221 0,202 0,754 труба из. РЕ 2 75x60 21221 0,202 0,754 труба из. РЕ 2 75x44 21221 0,202 0,754 труба из. РЕ 2 75x44 21221 0,202 0,754 труба из. РЕ 2 75x60 21221 0,202 0,754 9254 0,088 0,329 9254 0,088 0,329 9254 0,088 0,328 Изоляция 0,038 0,038 0,065 0,038 0,048 0,068 0,068 0,068 0 0 1 0 0 1 1 1 1 1 2 1 0 0 1 0 0,3 0,5 0,4 0,8 1,3 0,3 0,3 0 2 1 2 2 2 1 2 0 56,38 55,75 55,42 55,3 52,01 53,34 53,33 53,27 0,63 0,33 0,12 0,42 0,02 0,01 0,07 0,03 w R RL Σζ ΔР t вход. Δt м/с Па/м Па Па °C К 0,118 0,118 0,111 0,111 0,111 0,111 0,111 0,111 0,059 0,059 0,059 0,059 0,059 0,059 0,059 0,09 0,09 0,09 3 3 3 3 3 3 3 3 1 1 1 1 1 1 1 5 5 5 1 3 2 2 6 12 8 5 0 2 10 3 1 0 14 2 10 54 1 5 21 4 8 14 10 38 1 2 11 3 1 1 15 16 11 8878 90 89,95 89,84 89,74 89,65 89,39 89,34 88,95 88,93 88,92 88,87 88,6 88,54 88,52 88,51 88,08 87,95 87,07 0,05 0,11 0,1 0,09 0,26 0,05 0,39 0,02 0 0,06 0,27 0,06 0,02 0,01 0,42 0,14 0,88 3,42 0 0,3 3 0,3 0,3 0,3 0,3 5,3 0,6 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 3,5 0,3 2175,3 Лист 47

Изм. Лист П № докум. Подпись Дата О О О О О О О О О О О О О VT.054 Однотрубный участок ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О Тип Символ труб Настройка: 4,5 dn = 25 мм ΔР = 3154 Па 1,45 1024 32 0,15 1023 32 0,2 1023 100 1,9 1023 100 22,98 1001 100 4,95 1001 100 3 2 100 1,45 2 80 3,72 2 100 0,2 2 100 0,1 2 100 1,15 2 100 0,45 2 100 kv = 1,105 м3/ч Пом. Изоляция L м 12.ВКР.13.03.01-ПЗ И П П П П П П П П П П П П dn 9254 9254 34141 34141 34141 34141 34141 34141 34141 43516 60209 60209 60209 мм Источник теплоснабжения ГОСТ 3262-75 О 0,45 2 80 ГОСТ 3262-75 О 1 2 80 ГОСТ 3262-75 О 0,85 2 80 ГОСТ 3262-75 О 0,71 2 80 ГОСТ 3262-75 О 2,15 2 80 ГОСТ 3262-75 О 4,39 1002 80 ГОСТ 3262-75 О 3 1002 80 ГОСТ 3262-75 О 1,81 1 80 ГОСТ 3262-75 О 0,35 1 50 ГОСТ 3262-75 О 2,34 1 50 VT.054 Настройка: 3 dn = 25 мм ГОСТ 3262-75 О 3 1042 40 ΔР ист = 37084 Па труба из. РЕ 2 труба из. РЕ 2 труба из. РЕ 2 труба из. РЕ 2 kv = 0,610 м3/ч 0,088 0,088 0,326 0,326 0,326 0,326 0,326 0,326 0,326 0,409 0,578 0,578 0,578 0,323 0,323 1,193 1,193 1,192 1,191 1,19 1,19 1,19 1,493 2,111 2,111 2,111 dвн х δ Q участ. М Q изоляции мм Вт кг/с м3/ч Циркуляционный контур Г P расп. = 48501 Па / L контура = 32,9 м 88x38 88x60 60x56 60x56 0,089 0,089 0,038 0,038 0,038 0,038 0,038 0,065 0,038 0,048 0,068 0,068 0,068 5 5 0 0 0 0 0 1 0 0 1 1 1 8 1 0 1 6 1 1 2 1 0 0 1 0 0,3 1 0 0 0,3 0,3 0,5 0,4 0,8 1,3 0,3 0,3 0 9 5 0 1 7 2 1 2 2 2 1 2 0 58,65 58,36 59,93 59,9 59,62 56,38 55,75 55,42 55,3 52,01 53,34 53,33 53,27 0,29 0,03 0,03 0,28 3,24 0,63 0,33 0,12 0,42 0,02 0,01 0,07 0,03 w R RL Σζ ΔР t вход. Δt м/с Па/м Па Па °C К 60209 60209 56401 56401 56401 56401 56401 56401 5567 5567 0,578 0,578 0,547 0,547 0,547 0,547 0,547 0,547 0,052 0,052 2,156 2,156 2,039 2,039 2,039 2,038 2,038 2,038 0,194 0,194 0,118 0,118 0,111 0,111 0,111 0,111 0,111 0,111 0,024 0,024 3 3 3 3 3 3 3 3 0 0 1 3 2 2 6 12 8 5 0 1 0 0,3 3 0,3 0,3 0,3 0,3 5,3 0,6 33904,9 1 5 21 4 8 14 10 38 0 10145 90 89,95 89,84 89,74 89,65 89,39 89,34 88,95 88,93 88,89 0,05 0,11 0,1 0,09 0,26 0,05 0,39 0,02 0,03 0,22 5567 0,052 0,194 0,041 1 3 0,8 4 88,67 2,17 Лист 48

Изм. Лист № докум. П П П П П П П П П П П ОП О О О О О О О О О О О О О О О О О О О Подпись Дата 12.ВКР.13.03.01-ПЗ ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О РЕХС Al РЕХС Al РЕХС Al Термостат на подаче ALUM 500 РЕХС Al РЕХС Al РЕХС Al ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О 9,15 1003 40 4,2 1003 40 3,35 1004 40 4,08 1005 40 0,91 1005 40 5,25 1005 40 1,34 1006 40 0,32 1006 18x2,5 0,6 1006 18x2,5 0,15 1006 18x2,5 Настройка: 4 dn = 15мм 3 cек. 0,1 1006 18x2,5 0,15 1006 18x2,5 0,12 1006 18x2,5 0,6 1006 40 2,6 1007 40 1,75 1007 40 1,6 1007 40 0,1 1007 40 3,06 1007 40 0,1 1007 40 5,05 1007 40 6 1044 40 2,9 2 40 0,15 2 40 0,1 2 40 0,2 2 100 0,1 2 100 1,15 2 100 0,45 2 100 kv = 1,650 м3/ч L = 0,24 м / q = 118 Вт - 5567 5567 4530 3428 2410 2410 2410 156 156 156 0,052 0,052 0,042 0,032 0,022 0,022 0,022 0,001 0,001 0,001 0,194 0,193 0,156 0,119 0,082 0,082 0,081 0,003 0,003 0,003 0,041 0,041 0,033 0,025 0,017 0,017 0,017 0,007 0,007 0,007 1 1 1 0 0 0 0 1 1 1 9 4 2 1 0 1 0 0 0 0 0,3 0,3 0,5 0,5 0,5 0,3 0,3 1,5 2 18,8 10 5 2 1 0 1 0 0 0 1 86,51 80,13 77,84 75,69 72,46 71,47 65,11 63,77 60,7 56,85 6,38 2,3 2,15 3,22 0,99 6,36 1,35 3,07 3,85 0,9 156 156 156 3313 3313 4102 4891 4891 5567 5567 5567 5567 5567 5567 9375 43516 60209 60209 60209 0,001 0,001 0,001 0,031 0,031 0,038 0,046 0,046 0,052 0,052 0,052 0,052 0,052 0,052 0,084 0,409 0,578 0,578 0,578 0,003 0,003 0,003 0,112 0,112 0,138 0,166 0,166 0,189 0,189 0,189 0,189 0,189 0,189 0,303 1,493 2,111 2,111 2,111 0,007 0,007 0,007 0,024 0,024 0,029 0,035 0,035 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,064 0,048 0,068 0,068 0,068 1 1 1 0 0 0 0 0 1 1 1 1 1 1 3 0 1 1 1 0 0 0 0 1 1 1 0 2 0 3 3 2 0 0 0 0 1 0 2,3 2 1 0,3 0,5 0,5 0 0,5 0,3 0,3 0 0,3 0,3 0,5 0,9 1,3 0,3 0,3 0 0 0 0 0 1 1 1 0 2 0 3 4 2 0 2 2 1 2 0 25,9 25,79 25,64 47,59 47,34 45,08 43,55 43,18 42,04 41,47 41,46 40,71 39,97 39,57 40,84 52,01 53,34 53,33 53,27 0,1 0,15 0,17 0,25 1,09 0,53 0,37 0,02 0,57 0,02 0,75 0,74 0,4 0,02 0,01 0,02 0,01 0,07 0,03 Лист 49

Изм. Лист Тип Символ труб L № докум. м Подпись Дата И П П П П П П П П П П П П П П П 12.ВКР.13.03.01-ПЗ О О О О О О О О О О Пом. dn Изоляция мм Источник теплоснабжения ГОСТ 3262-75 О 0,45 2 80 ГОСТ 3262-75 О 1 2 80 ГОСТ 3262-75 О 0,85 2 80 ГОСТ 3262-75 О 0,71 2 80 ГОСТ 3262-75 О 2,15 2 80 ГОСТ 3262-75 О 4,39 1002 80 ГОСТ 3262-75 О 3 1002 80 ГОСТ 3262-75 О 1,81 1 80 ГОСТ 3262-75 О 0,35 1 50 ГОСТ 3262-75 О 3,75 1 50 ГОСТ 3262-75 О 2,12 1 50 VT.054 Настройка: 4 dn = 25 мм ГОСТ 3262-75 О 3 1009 40 ГОСТ 3262-75 О 0,27 1009 40 ГОСТ 3262-75 О 0,7 1009 40 Однотрубный участок ΔР = 1792 Па ГОСТ 3262-75 О 0,3 1008 40 ГОСТ 3262-75 О 0,37 1008 40 ГОСТ 3262-75 О 0,1 1008 40 ГОСТ 3262-75 О 10,48 1008 40 ГОСТ 3262-75 О 0,2 1002 40 ГОСТ 3262-75 О 2,9 2 40 ГОСТ 3262-75 О 0,25 2 40 ГОСТ 3262-75 О 0,1 2 100 ГОСТ 3262-75 О 1,15 2 100 ГОСТ 3262-75 О 0,45 2 100 ΔР ист = 37084 Па труба из. РЕ 2 труба из. РЕ 2 труба из. РЕ 2 труба из. РЕ 2 труба из. РЕ 2 kv = 0,950 м3/ч dвн х δ Q участ. М Q изоляции мм Вт кг/с м3/ч Циркуляционный контур Д P расп. = 48539 Па / L контура = 40,9 м 88x38 88x60 60x56 60x56 60x56 w R RL м/с Па/м Па Σζ ΔР t вход. Δt Па °C К 60209 60209 56401 56401 56401 56401 56401 56401 8201 8201 7431 0,578 0,578 0,547 0,547 0,547 0,547 0,547 0,547 0,081 0,081 0,071 2,156 2,156 2,039 2,039 2,039 2,038 2,038 2,038 0,303 0,302 0,264 0,118 0,118 0,111 0,111 0,111 0,111 0,111 0,111 0,038 0,038 0,033 3 3 3 3 3 3 3 3 1 1 0 1 3 2 2 6 12 8 5 0 2 1 0 0,3 3 0,3 0,3 0,3 0,3 5,3 0,6 0,3 13981,8 1 5 21 4 8 14 10 38 1 3 7733 90 89,95 89,84 89,74 89,65 89,39 89,34 88,95 88,93 88,91 88,67 0,05 0,11 0,1 0,09 0,26 0,05 0,39 0,02 0,02 0,24 0,15 7431 7431 7431 0,071 0,071 0,071 0,264 0,264 0,264 0,056 0,056 0,056 2 2 2 5 0 1 0,8 0,3 0,3 7 1 2 88,52 87,02 86,89 1,5 0,13 0,38 7431 15923 15923 15923 16693 16693 16693 60209 60209 60209 0,071 0,159 0,159 0,159 0,169 0,169 0,169 0,578 0,578 0,578 0,26 0,581 0,581 0,581 0,618 0,618 0,618 2,111 2,111 2,111 0,055 0,122 0,122 0,122 0,13 0,13 0,13 0,068 0,068 0,068 2 8 8 8 9 9 9 1 1 1 1 3 1 88 2 28 2 0 1 0 0,9 0,3 0,3 0,5 0,3 0,3 0,9 0,3 0,3 0 2 5 3 92 4 30 10 1 2 0 61,51 58,88 58,84 58,83 56,9 56,88 56,61 53,34 53,33 53,27 0,09 0,04 0,01 1,05 0,02 0,27 0,02 0,01 0,07 0,03 Лист 50

Изм. Лист Тип Символ труб L № докум. м Подпись Дата И П П П П П П П П П П П П П П П П П П П П П П П П П 12.ВКР.13.03.01-ПЗ О О О Источник теплоснабжения ГОСТ 3262-75 О 0,45 ГОСТ 3262-75 О 1 ГОСТ 3262-75 О 0,85 ГОСТ 3262-75 О 0,71 ГОСТ 3262-75 О 2,15 ГОСТ 3262-75 О 4,39 ГОСТ 3262-75 О 3 ГОСТ 3262-75 О 1,81 ГОСТ 3262-75 О 0,1 ГОСТ 3262-75 О 15,42 VT.054 CU PROFIPRESS 0,45 CU PROFIPRESS 1,02 CU PROFIPRESS 0,35 CU PROFIPRESS 1,98 CU PROFIPRESS 1,75 CU PROFIPRESS 1,5 CU PROFIPRESS 1,7 CU PROFIPRESS 0,2 РЕХС Al 0,8 РЕХС Al 0,41 РЕХС Al 3 РЕХС Al 2,2 РЕХС Al 1,35 РЕХС Al 0,15 GS-4-40 РЕХС Al 0,1 РЕХС Al 0,95 РЕХС Al 2,31 dвн х δ Q участ. М Q изоляции мм мм Вт кг/с м3/ч Циркуляционный контур Е P расп. = 50284 Па / L контура = 87,98 м ΔР ист = 37084 Па 2 80 60209 0,578 2,156 2 80 60209 0,578 2,156 2 80 56401 0,547 2,039 2 80 56401 0,547 2,039 2 80 56401 0,547 2,039 1002 80 труба из. РЕ 2 88x38 56401 0,547 2,038 1002 80 56401 0,547 2,038 1 80 труба из. РЕ 2 88x60 56401 0,547 2,038 1 40 труба из. РЕ 2 48x50 8492 0,088 0,327 1 40 труба из. РЕ 2 48x50 8492 0,088 0,327 Настройка: 4 dn = 25 мм kv = 0,950 м3/ч 1 28x1,5 труба из. РЕ 2 28x50 8492 0,088 0,327 1 28x1,5 труба из. РЕ 2 28x50 8492 0,088 0,327 2010 22x1 4572 0,05 0,188 1016 22x1 4572 0,05 0,188 1016 22x1 4572 0,05 0,187 1017 22x1 4572 0,05 0,187 1017 22x1 4572 0,05 0,187 1017 22x1 4572 0,05 0,187 1017 18x2,5 1070 0,01 1017 18x2,5 1070 0,01 0,036 1019 18x2,5 1070 0,01 0,036 2012 18x2,5 1070 0,01 0,036 2012 18x2,5 1070 0,01 0,036 4,000 м L = 4,00 2012 м 4, = 980 Вт 18x2,5 ΔР = 1 Па 1070 0,01 0,036 4м Q=980Вт 2012 18x2,5 1070 0,01 0,035 2012 18x2,5 1070 0,01 0,035 2012 18x2,5 1070 0,01 0,035 Пом. dn Изоляция ΔР t вход. Δt Па °C К 0 0,3 3 0,3 0,3 0,3 0,3 5,3 0,5 5006,4 1 5 21 4 8 14 10 38 1 11891 90 89,95 89,84 89,74 89,65 89,39 89,34 88,95 88,93 88,92 9 20 7 42 37 32 36 4 6 3 19 13 8 1 0,8 0,3 3,5 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 5 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 22 25 56 46 41 36 40 8 1,8 3 19 14 9 2 88,16 88,14 88,11 87,99 87,33 86,59 86,1 85,54 10 84,48 84 81,29 79,41 78,29 1 7 17 0,3 0,3 0,3 2 8 18 53,84 53,81 53,44 w R RL м/с Па/м Па 0,118 0,118 0,111 0,111 0,111 0,111 0,111 0,111 0,069 0,069 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 1 3 2 2 6 12 8 5 0 41 0,185 0,185 0,166 0,166 0,166 0,166 0,166 0,166 0,036 0,075 0,075 0,075 0,075 0,074 19 19 21 21 21 21 21 21 0,075 6 6 6 6 6 0,074 0,073 0,073 7 7 7 Σζ 85,46 Лист 51

Изм. Лист № докум. Подпись Дата 12.ВКР.13.03.01-ПЗ О О О О О О О О О О О О О О О О О О О О РЕХС Al РЕХС Al РЕХС Al PPR PPR PPR PPR PPR PPR PPR PPR ГОСТ 3262-75 0 ГОСТ 3262-75 0 ГОСТ 3262-75 0 ГОСТ 3262-75 0 ГОСТ 3262-75 0 ГОСТ 3262-75 0 ГОСТ 3262-75 0 ГОСТ 3262-75 0 ГОСТ 3262-75 0 3 0,42 0,5 0,6 0,65 2,75 1,15 5,6 1,9 5,15 0,15 0,37 0,1 10,48 0,2 2,9 0,25 0,1 1,15 0,45 1019 1017 1017 1017 1017 1017 1015 1013 1008 1008 1008 1008 1008 1002 2 2 2 2 2 18x2,5 18x2,5 18x2,5 32x5,4 32x5,4 32x5,4 32x5,4 32x5,4 32x5,4 32x5,4 32x5,4 40 40 40 40 40 40 100 100 100 Тип Символ труб L Пом. dn м И П П П П П П П Источник теплоснабжения ГОСТ 3262-75 О 0,45 2 ГОСТ 3262-75 О 1 2 РЕХС-Р10 4,4 2 РЕХС-Р10 1,3 2 РЕХС-Р10 3,95 2 РЕХС Al 1,2 1001 РЕХС Al 0,65 1001 Теплый пол Q=3808 Вт ΔР = 9213 Па - Изоляция мм 1070 1070 1070 4572 4572 4572 8492 8492 8492 8492 8492 15923 15923 15923 16693 16693 16693 60209 60209 60209 0,01 0,01 0,01 0,05 0,05 0,05 0,088 0,088 0,088 0,088 0,088 0,159 0,159 0,159 0,169 0,169 0,169 0,578 0,578 0,578 0,035 0,035 0,035 0,184 0,184 0,184 0,321 0,321 0,321 0,321 0,321 0,581 0,581 0,581 0,618 0,618 0,618 2,111 2,111 2,111 dвн х δ Q участ. М Q изоляции мм Вт кг/с м3/ч Циркуляционный контур Ж P расп. = 46488 Па / L контура = 26,2 м 0,073 0,073 0,073 0,145 0,145 0,145 0,253 0,253 0,253 0,253 0,253 0,122 0,122 0,122 0,13 0,13 0,13 0,068 0,068 0,068 7 7 8 17 17 17 46 46 46 46 46 8 8 8 9 9 9 1 1 1 22 3 4 10 11 48 53 256 87 236 7 3 1 88 2 28 2 0 1 0 0,3 0,3 5 0,3 0,3 0,5 0,3 0,3 0,3 0,3 1,5 0,3 0,3 0,5 0,3 0,3 0,9 0,3 0,3 0 23 4 17 14 14 53 62 266 97 246 55 5 3 92 4 30 10 1 2 0 52,59 51,52 51,32 59,83 59,7 59,59 58,2 58,09 57,52 57,34 56,84 58,88 58,84 58,83 56,9 56,88 56,61 53,34 53,33 53,27 0,47 0,11 0,58 0,17 0,5 0,01 0,04 0,01 1,05 0,02 0,27 0,02 0,01 0,07 0,03 w R RL Σζ ΔР t вход. Δt м/с Па/м Па Па °C К 0,118 0,118 0,077 0,077 0,077 0,077 0,077 3 3 5 5 5 5 5 1 3 20 6 18 6 3 1 5 30 7 19 1131 4 90 89,95 89,84 86,77 86,05 83,88 83,2 ΔР ист = 37084 Па 80 80 32x4,4 32x4,4 32x4,4 32x4,4 32x4,4 - 60209 60209 3808 3808 3808 3808 3808 0,578 0,578 0,031 0,031 0,031 0,031 0,031 2,156 2,156 0,117 0,117 0,117 0,117 0,117 0 0,3 3,5 0,3 0,3 383,1 0,3 Лист 52

Изм. Лист № докум. О О О О О Подпись Дата О О О О О Тип РЕХС Al РЕХС Al РЕХС Al РЕХС Al РЕХС Al VT.PICV-010 ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О Символ труб 0,95 1,2 3,65 1,55 3,9 0,1 0,2 0,1 1,15 0,45 L 1001 32x4,4 1001 32x4,4 2 32x4,4 2 32x4,4 2 32x4,4 Настройка: 6 Ду = 15мм 2 40 2 100 2 100 2 100 2 100 Пом. м Источник теплоснабжения ГОСТ 3262-75 О 0,45 ГОСТ 3262-75 О 1 ГОСТ 3262-75 О 0,85 ГОСТ 3262-75 О 0,71 ГОСТ 3262-75 О 2,15 ГОСТ 3262-75 О 4,39 ГОСТ 3262-75 О 3 ГОСТ 3262-75 О 1,81 ГОСТ 3262-75 О 0,35 ГОСТ 3262-75 О 3,75 ГОСТ 3262-75 О 3 ГОСТ 3262-75 О 1,18 ГОСТ 3262-75 О 1,86 ГОСТ 3262-75 О 0,95 Теплый пол Q=770 Вт ΔР = 452 Па О ГОСТ 3262-75 О 0,65 О ГОСТ 3262-75 О 1,65 12.ВКР.13.03.01-ПЗ И П П П П П П П П П П П П П П dn kv = 0,278 м3/ч Изоляция мм 2 2 2 2 2 1002 1002 1 1 1 1045 1045 1002 1041 80 80 80 80 80 80 80 80 50 50 32 32 32 32 ΔР ист = 37084 Па труба из. РЕ 2 труба из. РЕ 2 труба из. РЕ 2 труба из. РЕ 2 - 1041 1043 32 32 - 3808 3808 3808 3808 3808 0,031 0,031 0,031 0,031 0,031 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,075 0,075 0,075 0,075 0,075 4 4 4 4 4 3 4 13 5 14 0,3 2755,8 0,3 0,3 6011,1 4 7772 14 6 16937 45 44,81 44,58 43,97 43,72 9375 43516 60209 60209 60209 0,084 0,409 0,578 0,578 0,578 0,303 1,493 2,111 2,111 2,111 0,064 0,048 0,068 0,068 0,068 3 0 1 1 1 0 0 0 1 0 0,9 1,3 0,3 0,3 0 2 2 1 2 0 40,84 52,01 53,34 53,33 53,27 w R RL Σζ ΔР t вход. Δt м/с Па/м Па Па °C К dвн х δ Q участ. М Q изоляции мм Вт кг/с м3/ч Циркуляционный контур З P расп. = 48501 Па / L контура = 32,9 м 88x38 88x60 60x56 60x56 60209 60209 56401 56401 56401 56401 56401 56401 8201 8201 770 770 770 770 0,578 0,578 0,547 0,547 0,547 0,547 0,547 0,547 0,081 0,081 0,01 0,01 0,01 0,01 2,156 2,156 2,039 2,039 2,039 2,038 2,038 2,038 0,303 0,302 0,038 0,038 0,038 0,038 0,118 0,118 0,111 0,111 0,111 0,111 0,111 0,111 0,038 0,038 0,01 0,01 0,01 0,01 3 3 3 3 3 3 3 3 1 1 0 0 0 0 1 3 2 2 6 12 8 5 0 2 0 0 0 0 0 0,3 3 0,3 0,3 0,3 0,3 5,3 0,6 0,3 3,5 0,3 2195,2 0,3 1 5 21 4 8 14 10 38 1 3 0 0 119 0 90 89,95 89,84 89,74 89,65 89,39 89,34 88,95 88,93 88,91 88,67 79,57 76,5 71,23 770 770 0,01 0,01 0,037 0,037 0,01 0,01 0 0 0 0 0,3 220394,7 0 11598 45 44,53 Лист 53

Изм. Лист № докум. О О О О О О О О Подпись Дата VT.PICV-010 ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О ГОСТ 3262-75 О 0,1 0,2 2,9 0,25 0,1 1,15 0,45 Настройка: 2 Ду = 15мм 1043 32 1002 40 2 40 2 40 2 100 2 100 2 100 kv = 0,110 м3/ч 770 16693 16693 16693 60209 60209 60209 0,01 0,169 0,169 0,169 0,578 0,578 0,578 0,037 0,618 0,618 0,618 2,111 2,111 2,111 0,01 0,13 0,13 0,13 0,068 0,068 0,068 0 9 9 9 1 1 1 0 2 28 2 0 1 0 1 0,3 0,3 0,9 0,3 0,3 0 0 4 30 10 1 2 0 43,28 56,9 56,88 56,61 53,34 53,33 53,27 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Лист 54

4.1.3. Насосы системы отопления Как указано в разделе 1, за циркуляцию данной системы отопления отвечают 4 насоса, установленных на контурах, 3 насоса на теплых полах и 1 главный насос в котельной. Гидравлический расчёт показал, что суммарные потери напора в системе после увязки с учетом настройки регулирующей арматуры составляют – 4,96 м. Во многом это связано с тем, что диаметры разводящих магистралей однотрубных контуров слишком большие, и циркулирующий поток в них имеет низкое линейное сопротивление. При таких потерях напора, требуемый суммарный расход системы – 2,11 м /ч, может легко быть обеспечен одним насосом, установленным в котельной, в связи с чем рекомендуется отключение четырех насосов, установленных на контурах отопления. 3 Также при расчёте были определены рабочие точки трех смесительных насосов, которые установлены при коллекторах теплых полов. Параметры этих точек требуют гораздо менее производительные насосы, чем установленные сейчас, в связи с чем, проектом предусмотрена их замена. Рабочая точка насоса в контуре теплого пола В составляет: H = 0,51 м, Q = 0,23 м. В связи с чем можно заменить DAB VA 65-130 с мощностью 82 Вт, на Wilo-Star Z Nova T, мощность которого составляет 5 Вт. Характеристика насоса представлена на рисунке 4.1.3.1. Рис. 4.1.3.1. Характеристика насоса Wilo-Star Z Nova T Рабочая точка насоса в контуре теплого пола Ж составляет: H = 1,86 м, Q = 0,4 м. В связи с чем можно заменить Grundfos UPS 25-60 VA 65-130 с мощностью 130 Вт, на, уже имеющийся на складе, Wilo NO 25/2. Характеристика насоса представлена на рисунке 4.1.3.2. 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лис т 55

Рис. 4.1.3.2. Характеристика насоса Wilo NO 25/2 Рабочая точка насоса в контуре теплого пола З составляет: H = 0,06 м, Q = 0,1 м. В связи с чем можно заменить DAB VA 65-130 с мощностью 82 Вт, на Wilo-Star Z Nova T, мощность которого составляет 5 Вт, этот насос с большим запасом перекроет потребности данного контура. Характеристика насоса представлена на рисунке 4.1.3.3. Рис. 4.1.3.3. Характеристика насоса Wilo-Star Z Nova T Главный циркуляционный насос GoldStar PH-123E, установленный в котельной, имеет слишком высокое значение потребляемой мощности – 265 Вт. Было принято решение заменить его на 2 последовательно включенных насоса - DAB VA 55/130, имеющихся на складе. Один установить на обратный трубопровод перед котлом, другой на подающий, после котла. Насосы подключаются на врезанный байпас Ду40. Такое решение позволит экономить электроэнергию, так как суммарная потребляемая мощность этих насосов меньше, чем их предшественника. А также будет иметься запас по напору. 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лис т 56

Характеристика последовательно включенных насосов строится путем удваивания значений напора в точках расхода, см. рис. 4.1.3.4. Производительность насосов в рабочей точке составляет 2,45 м 3/ч. Рис. 4.1.3.4. Характеристика насоса Wilo-Star Z Nova T 4.2. Решения по котельной 4.2.1. Расчет расширительного бака На данный момент установленные расширительные баки имеют общий объем – 50 л. Что, очевидно, является недостаточным решением для котельной производительностью 240 кВт и является причиной регулярных превышений рабочего давления в системе и утечек теплоносителя. Поэтому было решено произвести расчет расширительных баков и подобрать их. Достаточный объем мембранного расширительного бака определяется по формуле: V6 = C∗βt pa 1− amin pmax ,л (4.2.1) где C – общий объем теплоносителя в системе отопления, л. Включает в себя объем воды в трубах, котле, радиаторах и других элементах системы. Этот показатель подсчитывается по фактической емкости каждого элемента системы; pamin– начальное (настроечное) абсолютное давление в расширительном баке, бар; 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лис т 57

pamax – максимальное абсолютное давление, возможное в расширительном баке, бар; βt – Значения коэффициента температурного расширения теплоносителя, принимаем βt = 3,5%. Начальное абсолютное давление вычисляется по формуле: pamin = pa0 + pст 𝑚𝑎𝑥 − 0,1 ∗ (𝐻Б + ℎ2 + 1), бар (4.2.2) где pa0 – атмосферное давление, бар; pст 𝑚𝑎𝑥 – статическое давление на уровне нижней точки системы, бар; 𝐻Б – превышение точки врезки бака над нижней точкой системы, м; h2 – превышение центра бака над точкой врезки, м. Абсолютное максимальное давление, возможное в расширительном баке: pamax = pa0 + 𝑃ПК + pст − pст − 0,1 ∗ ℎ2 , бар Б ПК (4.2.3) где 𝑃ПК – давление настройки предохранительного клапана, бар; pст Б – статическое давление на уровне установки предохранительного клапана, бар; pст ПК – статическое давление на уровне врезки в систему мембранного бака, бар. Принимаем pст ПК = 0. Находим абсолютное максимальное давление: pamax = 1,013 + 1 − 0,1 ∗ 0,5 = 1,963, бар Находим начальное абсолютное давление: pamin = 1,013 + 0,5 − 0,1 ∗ (0 + 0,5 + 1) = 1,363, бар Находим достаточный объем мембранного расширительного бака: V6 = 3510∗0,035 1,363 1−1,963 =402, л Из-за того, что расчет был укрупненный, в связи с отсутствием точных данных принимаем к использованию два расширительных бака по 250 литров CAL-PRO 250 л, 6 Бар, 3/4"G. Технические характеристики расширительного бака: - Объем 250 л; - Диапазон рабочих температур -10/99°С; 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лис т 58

- Рабочее давление, 6 бар; -Материал фланца, металл; -Присоединительная резьба, 3/4"G. 4.2.2. Расчет нагнетательного вентилятора Расчетная производительность нагнетательного вентилятора определяется тем количеством воздуха, которое необходимо подать в топку для полного сгорания потребляемого количества топлива, м3 /с : 𝑄𝐵 = 𝛽1 + 𝛽𝑝 ∗ (𝛼 𝑇 − Δ𝛼 𝑇 + Δ𝛼ВП)𝑉 0 ∗ 273+𝑡в 273 , (4.2.4) где β1  1,05 – коэффициент запаса производительности нагнетательного вентилятора; 𝛼𝑇 – коэффициент избытка воздуха в конце топки; 𝑡в – температура воздуха, поступающего в вентилятор, °С. 𝛽𝑝 – расход топлива кг/с. Принимаем по паспорту котла 𝛽𝑝 = 0,0029 кг/с Количество воздуха, необходимое для полного сгорания твердого топлива, м3 /кг, определяется по формуле: 𝑉 0 = 0,089(С𝑝 + 0,375𝑆 𝑝 ) + 0,265𝐻 𝑝 − 0,0333𝑂𝑝 где 𝑉 0 – теоретически необходимое количество воздуха для полного сгорания топлива, м3 /кг (размерность показывает количество воздуха в м3, необходимое для сжигания 1 кг топлива при нормальных условиях). Находим количество воздуха, необходимое для полного сгорания твердого топлива, м3 /кг, 𝑉 0 = 0,089(82 + 0,375 ∗ 0,44) + 0,265 ∗ 6,62 − 0,0333 ∗ 7,98 = 8,8 м3 /кг Находим расчетную производительность нагнетательного вентилятора, 3 м /с, 𝑄𝐵 = 1,05 + 0,0029 (1,1 − 0,05 + 0)8,8 ∗ 273+20 273 0,0287м3 /с=103,32м3 /ч По результатам расчета подбираем для твердотопливного котла нагнетательный вентилятор ELMOTECH VFS-120-2E-C-1. Технические характеристики нагнетательного вентилятора : 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лис т 59

- мощность, 34 Вт; - объем воздуха, 149 м3 /ч; - давление, 280 Па; - обороты колеса, 1650 об/мин. Характеристика нагнетательного вентилятора представлена на рисунке 4.2.2.1. Рис.4.2.2.1. Характеристика нагнетательного вентилятора ELMOTECH VFS-120-2E-C-1 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лис т 60

5. ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ОЦЕНКА 5.1. Экономические показатели систем теплоснабжения Экономичность системы теплоснабжения выражена стоимостью материалов и оборудования, монтажа и сборки, а также эксплуатационными затратами. Показателями экономичности являются технология конструкций, масса, затраты монтажа и сроки изготовления, расходы на наладку и ремонт. Создание экономичной системы отопления как правило заключается в модернизации и внедрении новой техники. В настоящее время применяют новые отопительные установки и технологии, используются не металлоёмкие отопительные приборы и агрегаты, изготавливаются тонкостенные трубы и воздуховоды. Систему разбивают на ряд одинаковых монтажных узлов, состоящих из нормализованных деталей. Унификация узлов повышает степень индустриальности при изготовлении, понижает стоимость и протяженность монтажа систем. [16] Экономический эффект выявляется при проведении технико-экономического сравнения различных проектных решений. Это позволяет выбрать вариант, более экономичный в данных конкретных условиях. При экономическом сравнении вариантов применяются такие показатели как: начальные затраты или капитальные вложения К, эксплуатационные затраты Э, продолжительность монтажных работ и эксплуатации системы отопления. Как правило используется только часть таких показателей. Чаще всего сопоставляют системы по капитальным вложениям и эксплуатационным затратам. Редко учитываются сроки монтажа и службы, наличие трудовых резервов. [16] Расчетная формула для определения срока окупаемости будет следующая: 𝑧 = К/(Э2 − Э1), лет (5.1.1) 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Разраб. Родькин К.А. Рук-ль Коробейников А.В. Зав. каф Богомолов А.Р. Подпись Дата Лит. ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ОЦЕНКА Лист Листов 61 КузГТУ, ИЭ, ТЭб-162

Если этот срок z < zн – нормативного срока окупаемости, то будет целесообразнее осуществить вариант с большими капиталовложениями К1 и низкими эксплуатационными затратами Э1. Нормативное значение срока окупаемости zH, вложений в систему отопления составляет 8,3 года (12,5 года для новой техники и энергосберегающих мероприятий) независимо от вида здания. [16] Эксплуатационные затраты в отличии от капитальных ежегодно изменяются. Помимо того, они зависят от срока службы системы и отдельных ее элементов. Годовые эксплуатационные затраты составляются из прямых расходов на обслуживание системы отопления и амортизационных расходов: Э = Эпр + А , где Эпр - прямые расходы складываются из годовых затрат на топливо, электроэнергию, заработную плату обслуживающего персонала, управление системой и текущий ремонт; А - амортизационные расходы, состоящие из годовых затрат на капитальный ремонт системы и отчисления на полное восстановление капитальных вложений. Отчисления на восстановление капитальных вложений связаны с нормативным сроком службы системы, определяемым исходя из сроков физического износа ее элементов. [16] 5.2. Определение капитальных вложений Необходимо определить размеры капиталовложений на реконструкцию системы отопления братского корпуса. Для расчета капиталовложений сведем все принятые элементы системы отопления в таблицу и определим их стоимость. Тут следует отметить тот факт, что у монастыря уже имеется часть оборудования на складе. Таблица 5.2.1. элемент байпас 15 мм байпас 20 мм итого длина, м цена,руб/м 37 87 21 78 общая стоимость 3219 1638 4857 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Разраб. Родькин К.А. Рук-ль Коробейников А.В. Зав. каф Богомолов А.Р. Подпись Дата Лит. ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ОЦЕНКА Лист Листов 62 КузГТУ, ИЭ, ТЭб-162

элемент колличество цена за шт общая стоимость , руб alum500 38 600 22800 кран маевского 61 60 3660 змеевик 7 375 2625 бак 2 16891 33782 насос 2 6500 13000 вентилятор 3 4800 14400 монтажный комплект 5 286 1430 вентиль 102 100 10200 переходник Dy15 164 90 14760 переходник Dy20 52 105 5460 итого 122117 Найдем ориентировочную стоимость закупки материалов и оборудования: К = Cм∙ kд, руб. (5.2.1) где, См = 122117 и 4857 – стоимость материалов из табл. 5.2.1, руб.; kд = 1,25 – коэффициент, характеризующий дополнительные затраты на элементы обвязки, необходимые для полноценной сборки системы. Общее значение капитальных затрат составляет: К = (122117 + 4857) ∗ 1.25 = 160000 руб. 5.3. Расчёт экономии Как правило в эксплуатационные затраты принято закладывать амортизационные отчисления на капитальный ремонт. Но в данном случае в обоих вариантах системы отопления они будут составлять одинаковое значение и поэтому нет смысла включать этот показатель в расчёт. Но стоит отметить, что срок службы отопительных приборов – 20 лет. Срок службы трубопроводов – 20 лет. Следовательно, амортизационные отложения на капитальный ремонт будут составлять 5% от полной стоимости капиталовложений в систему отопления. Произведем расчет годовой стоимости эксплуатации насосов существующей системы отопления. Стоимость электроэнергии с 01.07.2020 будет составлять 2,51 руб/кВт*ч. Отопительный сезон составляет 231 день. Потребляемая мощность всех насосов составляет 754 Вт. Отсюда находим прямые затраты на эксплуатацию существующей системы отопления: Э1 = 0,754 ∗ 24 ∗ 231 ∗ 3,7 = 15466 руб/год; Произведем расчет годовой стоимости эксплуатации насосов рассчитанной системы отопления. Потребляемая мощность запроектированных насосов составляет 223 Вт. 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лис т 63

Находим эксплуатационные затраты для реконструированной системы: Э2 = 0,223 ∗ 24 ∗ 231 ∗ 3,70 = 4574 руб/год Таким образом экономия на эксплуатационных затратах за счёт исключения лишних насосов для системы отопления составит: Э = 15466 − 4574 = 10869 руб/год Теперь зная капитальные вложения и экономию за счёт этих вложений, можно найти сроки окупаемости без учета инфляции: 𝑧 = 160000/10869= 14,7 лет 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лис т 64

ЗАКЛЮЧЕНИЕ Есть проблема – не функционирует система отопления в монастыре. Было произведено физическое обследование объекта. Полный сбор исходных данных. Был произведен тепловой расчёт ограждающих конструкций, составлен баланс тепловых притоков и оттоков, определена действительная нагрузка на систему отопления. Осуществлен тепловой и гидравлический расчёты текущей системы отопления для выявления и обоснования проблем её функционирования. По всем пунктам были предложены решения, разработан проект реконструкции системы отопления. Произведены тепло-гидравлический расчёты, подтверждающие верность принятых решений. Произведен оценочный расчёт экономических вложений в реконструкцию системы и посчитана окупаемость этих вложений. Проект выполнялся в соответствии с требованиями нормативной документации и справочной литературы, для расчётов были применены различное программное обеспечение, а также ручной счёт. Работы выполнена сполна, все цели достигнуты, поставленные задачи выполнены. 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лис т 65

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК 1. СНиП 23-01-99 «Строительная климатология». – М.: Госстрой России, 2003; 2. СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия». – М.: Госстрой России, 2008; 3. СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий»; – М.: Министерство регионального развития Российской Федерации, 2012; 4. ГОСТ 30494-2011 «Здания жилые и общественные. Параметры внутреннего воздуха.». – М.: Министерство регионального развития Российской Федерации, 2011; 5. Хрусталев Б.М., Кувшинов Ю.Я., Копко В.М. Теплоснабжение и вентиляция. Курсовое и дипломное проектирование – М.: Издательство ассоциации строительных вузов, 2008. - 784 с.; 6. СНиП 2.04.01-85 «Внутренний водопровод и канализация зданий»; –М.: Министерство регионального развития Российской Федерации, 2012; 7. СНиП 2-3-79 «Строительная теплотехника»; – М.: Госстрой России, 1998;8. РосТепло.ру - всё о теплоснабжении в России [Электронный ресурс]: К вопросу выбора отопительного прибора – Режим доступа к странице: http://www.rosteplo.ru/Tech_stat/stat_shablon.php?id=2820; 9. Павлов К.Ф., Романков П.Г., Носков А.А. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии /9-е изд., Л. Химия,1981; 10. В. H. Богословский, Б. А. Крупное, А. Н. Сканави. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Часть 1. Отопление. – М.: Стройиздат, 1990. 11. СНиП 2.04.14-88* «Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов»; – М.: Госстрой России, 1988; 12. СНиП 2.04.01-85* «Внутренний водопровод и канализация зданий»; – М.: Госстрой России, 1986; 13. Ионин А.А., Хлыбов Б.М., Братенко В.Н. Теплоснабжение – М.: Стройиздат, 1982. – 336с. 14. Староверов И.Г., Шиллер Ю.И. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Часть 2. Водопровод и канализация. – М.: Стройиздат, 1990. 15. СТО 02494733-5.2-01-2006 «Внутренний водопровод и канализация»; - Челябинск: 2006. 16. Ребрин Ю.И. Основы экономики и управления производством; Таганрог: Изд-во ТРТУ, 2000. 145 с. 12.ВКР.13.03.01-ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лис т 66

1255 1225 5705 4726 5.38 4.27 7515 10552 № 1001 1002 1003 1004 1005 1006 1007 1008 1009 1010 1011 1012 1013 1014 1015 1016 1017 1018 1019 1020 1021 1022 1023 1024 1025 1026 1027 1028 1029 1030 1031 1032 1033 1034 1035 1036 1037 1038 1039 1040 1041 1042 1043 1044 1045 1046 1047 1048 1049 1050 1051 1052 1053 1054 1055 1056 5674 4.72 1002 19,2 0.38 4180 6,7 1001 93.8 4.06 1.76 0.19 1022 22.7 5.32 1023 44.1 8.20 0.92 3371 1.72 1.49 1.77 3.02 4801 1560 8629 3.04 2.90 1013 4.5 1015 2.20 1.98 0.90 1014 6,00 0.95 3245 3424 4.93 1012 10,5 1320 1060 1125 3.76 1008 24,7 1.12 3.58 1017 2.8 3.69 4615 1018 14.0 2.36 1036 2.02 1.21 1019 2.9 3125 S 4135 1016 8.10 3.85 5.68 6190 7030 6.33 1037 15.19 2.20 2645 1057 32.7 1.82 1.96 3.38 3.12 5.00 5.75 1034 12.70 4.47 3365 1048 9.2 2.40 3.65 1035 3.12 3.08 1011 10,3 5.08 4.86 4185 2.88 1006 4,4 1005 9,2 3.33 1.43 7.80 1056 13.26 7904 5.00 1047 3.20 1.56 3.20 3510 1038 12.2 5275 1.70 2.35 1.32 1.33 2.10 3.38 3.85 3.79 1009 15,3 6.44 3.26 3.65 5.09 1055 3.50 1033 16.27 4.46 1.50 10.30 1007 40,1 2.04 2.22 2665 1032 8.10 1004 18,8 2.40 1.70 2050 1042 17.3 1.22 1044 1.62 8.26 4,66 3.65 3.65 1.30 3.10 1041 9.7 1010 12,1 5.00 0.25 2.30 1040 10.4 5.14 3.09 1045 1046 1.1 1.0 1.10 5.33 5785 0.90 1039 19.9 2860 2.11 5.30 5371 1031 17.7 1.88 1003 25,3 1.2 1043 1.58 2.88 2.93 5.05 0.90 3.76 3.5 1020 6.58 5.00 3.45 1021 10.3 1.36 1.50 3.40 1052 4.50 3.85 4680 1051 0.94 1050 0.96 2.60 2.90 1049 1.24 5955 3.95 2.43 1025 31.3 1.52 0.05 1.4 5.07 7.90 3.97 1053 1.60 0.32 0.61 14.00 1024 13.3 2.04 0.60 0.76 2.86 0.33 2485 3615 2.85 1054 1.40 1030 19.0 4.15 4.10 1027 3.60 4.25 4.20 3370 2650 1026 1.70 1028 8.80 1029 8.70 5370 0.90 4.4 2 2900 4990 6150 4415 1950 3215 N 4486 2014 План 2 этажа 5163 4669 3794 5077 Экспликация 2 этажа Экспликация 1 этажа План 1 этажа Наименование Столовая Вестибюль Жилая комната Жилая комната Жилая комната Вестибюль Учебный класс Учебный класс Жилая комната Кабинет Жилая комната Жилая комната Коридор Совмещенный сан. узел Душевая Вестибюль Стиральная Жилая комната Совмещенный сан. узел Коридор Коридор Кухня Столовая Жилая комната Жилая комната Сан. узел Коридор Жилая комната Жилая комната Кабинет Склад Жилая комната Жилая комната Жилая комната Душевая Сан. узел Стиральная Гладильная Вестибюль Жилая комната Раздевальня при душевых Коридор Душевая Душевая Сан. узел Сан. узел Умывальная Коридор Сан. узел Сан. узел Сан. узел Коридор Душевая Коридор Коридор Коридор Площадь, м2 93,8 19,2 25, 18,8 9,2 4,4 40,1 24,7 15,3 12,1 10,3 10,5 4,5 6 2 8,1 2,8 14 2,9 6,6 10,3 22,7 44,1 13,3 31,3 1,7 3,6 8,8 8,7 19 17,7 8,1 16,3 12,7 3,1 2 15,2 12,2 20 10,4 9,7 17,3 1,6 1,6 1 1 3,2 9,2 1,2 1 1 4,5 1,6 1,4 3,5 13,3 № 2001 2002 2003 2004 2005 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013 2014 2015 2016 2017 Наименование Коридор Жилая комната Жилая комната Жилая комната Жилая комната Жилая комната Жилая комната Жилая комната Жилая комната Жилая комната Жилая комната Совмещенный сан. узел Сан. узел Сан. узел Сан. узел Лестница Лестница Площадь, м2 15,4 14 13,5 13,5 5,7 11,5 30,1 18,7 19,9 10,3 14,5 2,8 1,4 0,9 1,2 10,6 5,9 4050 План котельной* 4539 3.83 3580 3685 5042 3.8 *котельная расположена в подвале 3.28 2006 11.5 Чердачные помещения 0.74 2005 5.70 1.65 1835 3,33 3800 1440 2016 10.64 3.50 0.24 3.58 2013 1.40 1 2009 19.92 2.8 4.24 3.17 Чердачные помещения 3 2 0.96 2008 18.7 4.64 1120 Подп. и дата 4711 0.13 Инв. № дубл. 4.7 1.24 7.86 1.15 4,68 2007 30.1 2014 0.90 2015 1.17 Инв. № подл. 2001 15.42 1.53 13.07 2010 10.3 2.30 2003 13.5 3361 3.50 3620 17780 3.50 3620 2004 13.5 3.85 2020 1.10 12.ВКР.13.03.01-ГЧ 2002 14.0 2011 14.5 1.18 6580 6500 2017 5.9 2012 2.8 7570 3.78 3.84 3.65 4190 3.64 5.20 4215 Подпись и дата Взам.. инв. № 3.85 Изм. Кол. уч. Исполнил Проверил Дип. рук. Зав. каф. Лист № док. Родькин Коробейников Коробейников Подп. Дата Иверский мужской монастырь ул. Коростылева, 6, Ленинск-Кузнецкий, Кемеровская обл. Реконструкция системы отопления Иверского мужского монастыря Стадия Лист Листов 1 8 Богомолов Планы этажей и помещений КузГТУ, гр. ТЭб-162 Формат A2

План 1 этажа 4990 1255 1225 5370 3370 5705 4726 7515 10552 5674 2650 dn 16 L 52,9м dn 100 Wilo NO 25/2 dn 16 dn 32 dn 32 1002/16 °C Вестибюль 1300 Вт 4180 dn 16 L 52,3м 1021/16 °C Коридор 980 Вт dn 16 5 сек. 464 Вт dn 80 ALUM 500 dn 65 4680 1052/16 °C Коридор 30 Вт dn 32 dn 65 VT.054 dn 25 1031/8 °C Склад 0 Вт 5371 4 сек. 608 Вт ALUM 500 Инв. № подл. Подпись и дата Взам.. инв. № Wilo-Star Z NOVA VT.PICV-010 dn 15 ALUM 500 6 сек. 781 Вт 1010/20 °C Кабинет 2190 Вт 1047/18 °C Умывальная 90 Вт 1041/22 °C Раздевальная 770 Вт ALUM 500 7 сек. 778 Вт dn 40 ALUM 500 dn 40 5 сек. 718 Вт 1009/20 °C Жилая комната 1110 Вт dn 16 dn 16 dn 16 L 37,0м L 29,4м L 29,4м 1011/20 °C Жилая комната 1060 Вт 1048/16 °C Коридор 0 Вт 1042/16 °C Коридор 0 Вт 1004/20 °C Жилая комната 1290 Вт 1007/20 °C Учебный класс 2655 Вт ALUM 500 8 сек. 827 Вт dn 40 1012/20 °C Жилая комната 1010 Вт 1008/20 °C Учебный класс 1900 Вт 3 сек. 431 Вт ALUM 500 dn 40 dn 40 1038/18 °C Гладильная 1270 Вт 3510 2050 1032/20 °C Жилая комната 940 Вт ALUM 500 10 сек. 926 Вт 1056/16 °C Коридор 0 Вт dn 32 3 сек. 431 Вт ALUM 500 1006/16 °C Вестибюль 200 Вт 1005/20 °C Жилая комната 1110 Вт 10 сек. 592 Вт 11 сек. 592 Вт 12 сек. 507 Вт ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 6 сек. 372 Вт 6 сек. 434 Вт 6 сек. 434 Вт ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 ALUM 500 8 сек. 764 Вт dn 40 1014/25 °C Санузел 890 Вт 1013/16 °C Коридор 160 Вт dn 32 dn 40 8629 3 сек. 117 Вт ALUM 500 4801 dn 40 1037/18 °C Стиральная 2120 Вт 7030 1034/20 °C Жилая комната 2560 Вт 497 Вт GS-4-40 1950 3 сек. 324 Вт ALUM 500 dn 18 dn 32 ALUM 500 14 сек. 1916 Вт dn 18 1019/25 °C Санузел 960 Вт 1018/20 °C Жилая комната 2250 Вт 3 сек. 203 Вт ALUM 350 4415 dn 22 1016/16 °C Вестибюль 1090 Вт dn 32 ALUM 500 6 сек. 738 Вт 1036/18 °C Санузел 290 Вт ALUM 500 8 сек. 818 Вт 6150 GS-4-40 783 Вт 3215 4486 2020 Трубопроводы условно отнесены от стен. Теплотехнический расчет помещений производился в специализированном ПО RTI, в соответствии с действующими строительными нормами и правилами, а также техническими условиями. dn 32 1017/15 °C Стиральная 460 Вт dn 18 4615 1035/25 °C Душевая 630 Вт 6190 6 сек. 738 Вт ALUM 500 ALUM 500 11 сек. 1060 Вт 10 сек. 1060 Вт ALUM 500 2645 dn 22 1033/20 °C Жилая комната 1260 Вт 7904 Инв. № дубл. Подп. и дата dn 32 1055/16 °C Коридор 0 Вт 5275 2665 ALUM 500 8 сек. 672 Вт 1040/20 °C Жилая комната 340 Вт dn 40 dn 32 4185 1039/16 °C Вестибюль 1620 Вт dn 32 dn 40 1003/20 °C Жилая комната 1290 Вт dn 65 dn 32 ALUM 500 7 сек. 608 Вт 1020/16 °C Коридор 720 Вт 1320 1060 1125 9 сек. 857 Вт ALUM 500 5955 dn 80 4135 ALUM 350 dn 80 13 сек. 857 Вт 3371 dn 16 L 78,4м 2860 ALUM 500 9 сек. 734 Вт 1030/20 °C Кабинет 3380 Вт 5785 3615 dn 16 L 54,6м 3245 dn 32 3365 1001/16 °C Столовая 4490 Вт Изм. Кол. уч. Исполнил Проверил Дип. рук. Зав. каф. Лист № док. Родькин Коробейников Коробейников 3125 1029/20 °C Жилая комната 930 Вт dn 16 1023/16 °C Столовая 3340 Вт 1024/20 °C Жилая комната 1170 Вт dn 16 L 77,6м 1022/15 °C Кухня 1690 Вт 3424 Wilo-Star Z NOVA ALUM 500 7 сек. 781 Вт 1025/20 °C Жилая комната 1860 Вт dn 100 ALUM 500 13 сек. 778 Вт ALUM 500 7 сек. 797 Вт 1027/16 °C Коридор 520 Вт ALUM 350 dn 32 9 сек. 348 Вт ALUM 500 8 сек. 759 Вт ALUM 350 dn 80 9 сек. 348 Вт GS-4-40 736 Вт ALUM 500 10 сек. 714 Вт ALUM 500 7 сек. 453 Вт 1560 2485 2900 dn 100 ALUM 500 1028/20 °C 12 сек. 787 Вт Жилая комната ALUM 500 2040 Вт 11 сек. 787 Вт dn 80 Подп. Дата 2014 12.ВКР.13.03.01-ГЧ Иверский мужской монастырь ул. Коростылева, 6, Ленинск-Кузнецкий, Кемеровская обл. Реконструкция системы отопления Иверского мужского монастыря Стадия Лист Листов 2 8 Богомолов План отопления. Этаж 1 КузГТУ, гр. ТЭб-162 Формат A3

План 2 этажа 5163 4669 3794 5077 4050 ALUM 500 11 сек. 804 Вт 4539 ALUM 500 10 сек. 689 Вт 2007/20 °C Жилая комната 2990 Вт ALUM 500 10 сек. 804 Вт 4711 dn 32 ALUM 500 8 сек. 1038 Вт ALUM 500 12 сек. 788 Вт 2008/20 °C Жилая комната 2155 Вт Чердачные помещения dn 32 11 сек. 788 Вт ALUM 500 1440 dn 32 2009/20 °C Жилая комната 2955 Вт dn 65 ALUM 500 10 сек. 1606 Вт dn 65 2016/16 °C Лестница 2100 Вт dn 65 dn 65 dn 32 ALUM 500 4 сек. 349 Вт dn 50 VT.054 dn 25 VT.054 dn 25 VT.054 dn 25 9 сек. 1038 Вт ALUM 500 3580 dn 50 dn 80 VT.054 dn 25 dn 50 2006/20 °C Жилая комната 580 Вт dn 40 Чердачные помещения ALUM 500 3 сек. 244 Вт 2001/18 °C Коридор 2540 Вт 2005/20 °C Жилая комната 630 Вт VT.054 dn 25 17780 ALUM 500 4 сек. 371 Вт 3620 ALUM 500 7 сек. 953 Вт 2003/20 °C Жилая комната 620 Вт 3361 ALUM 500 4 сек. 364 Вт dn 28 ALUM 500 7 сек. 698 Вт dn 22 2010/20 °C Жилая комната 930 Вт 2017/16 °C Лестница 0 Вт 7570 2002/20 °C Жилая комната 1370 Вт ALUM 500 14 сек. 1807 Вт dn 32 4190 ALUM 500 8 сек. 923 Вт dn 22 4215 Инв. № дубл. Взам.. инв. № Подпись и дата Инв. № подл. 2004/20 °C Жилая комната 630 Вт dn 32 3620 Подп. и дата 1120 1835 dn 32 8 сек. 953 Вт ALUM 500 dn 18 2011/20 °C Жилая комната 1900 Вт 2012/25 °C Санузел 1070 Вт 976 Вт GS-4-40 6580 6500 2020 Трубопроводы условно отнесены от стен. Теплотехнический расчет помещений производился в специализированном ПО RTI, в соответствии с действующими строительными нормами и правилами, а также техническими условиями. Изм. Кол. уч. Исполнил Проверил Дип. рук. Зав. каф. Лист № док. Родькин Коробейников Коробейников Подп. Дата 12.ВКР.13.03.01-ГЧ Иверский мужской монастырь ул. Коростылева, 6, Ленинск-Кузнецкий, Кемеровская обл. Реконструкция системы отопления Иверского мужского монастыря Стадия Лист Листов 3 8 Богомолов План отопления. Этаж 2 КузГТУ, гр. ТЭб-162 Формат A3

Контур А ALUM 500 12сек. 787 Вт ALUM 500 7сек. 453 Вт Основной трубопровод контура - сталь (ГОСТ 3262-75). Подводки к ОП - металлопластик d=25х3,5. Под каждым радиатором предусмотреть байпасы, Ду согласно схеме. Установить балансировочный клапан VT.054 после главного коллектора на врезке Ду25. Осуществить настройку клапана согласно паспорту на значение 5 (Kv= 1,260 м3/ч). ALUM 350 9сек. 348 Вт dn 20 dn 80 dn 20 ALUM 350 9сек. 348 Вт dn 20 dn 100 dn 20 ALUM 500 11сек. 787 Вт dn 20 ALUM 500 8сек. 1038 Вт ALUM 500 10сек. 1606 Вт dn 20 ALUM 500 9сек. 1038 Вт ALUM 500 10сек. 714 Вт dn 80 dn 65 dn 15 dn 65 dn 65 dn 20 VT.054 dn 25 главный коллектор dn 20 dn 100 ALUM 500 9сек. 734 Вт dn 20 ALUM 350 13сек. 857 Вт ALUM 500 9сек. 857 Вт dn 80 dn 20 dn 20 dn 80 ALUM 500 5сек. 464 Вт dn 65 Котельная dn 20 Контур Б ALUM 500 12сек. 788 Вт dn 15 dn 32 ALUM 500 11сек. 788 Вт dn 32 dn 15 dn 100 dn 65 главный коллектор dn 100 dn 65 dn 32 dn 80 Котельная Основной трубопровод контура - сталь (ГОСТ 3262-75). Подводки к ОП - металлопластик d=18х2,5. Под каждым радиатором предусмотреть байпасы, Ду15 согласно схеме. Установить балансировочный клапан VT.054 перед первым ОП на врезке Ду25. Осуществить настройку клапана согласно паспорту на значение 5,75 (Kv= 1,972 м3/ч). VT.054 dn 25 ALUM 500 4сек. 608 Вт ALUM 500 7сек. 608 Вт dn 15 dn 32 dn 15 ALUM 500 8сек. 672 Вт ALUM 500 3сек. 431 Вт dn 15 ALUM 500 10сек. 926 Вт dn 15 ALUM 500 3сек. 431 Вт dn 15 ALUM 500 6сек. 738 Вт Подп. и дата dn 32 dn 15 ALUM 500 11сек. 1060 Вт dn 15 ALUM 500 10сек. 1060 Вт dn 15 ALUM 500 6сек. 738 Вт GS-4-40 497 Вт Контур В Основной трубопровод контура - сталь (ГОСТ 3262-75). Подводки к ОП - металлопластик d=18х2,5. Под каждым радиатором предусмотреть байпасы, Ду15 согласно схеме. Установить балансировочный клапан VT.054 перед первым ОП на врезке Ду25. Осуществить настройку клапана согласно паспорту на значение 4,5 (Kv= 1,105 м3/ч). Заменить насос в контуре теплого пола на Wilo-Star Z Nova. ALUM 350 3сек. 203 Вт dn 32 dn 15 dn 32 dn 15 dn 15 dn 15 ALUM 500 10сек. 689 Вт Инв. № дубл. ALUM 500 13сек. 778 Вт Wilo-Star Z NOVA ALUM 500 11сек. 804 Вт dn 15 dn 15 dn 32 dn 100 dn 16 ALUM 500 10сек. 804 Вт dn 16 dn 15 dn 65 Взам.. инв. № ALUM 500 4сек. 349 Вт dn 16 главный коллектор dn 32 dn 15 dn 100 ALUM 500 3сек. 244 Вт dn 80 VT.054 dn 25 dn 15 Котельная Характеристика насоса Wilo-Star Z Nova ALUM 500 4сек. 371 Вт Подпись и дата dn 15 ALUM 500 7сек. 953 Вт ALUM 500 4сек. 364 Вт dn 15 ALUM 500 8сек. 923 Вт 12.ВКР.13.03.01-ГЧ dn 32 dn 32 dn 15 dn 32 ALUM 500 8сек. 953 Вт dn 15 Инв. № подл. 2020 dn 15 Изм. Кол. уч. Лист № док. Исполнил Родькин Проверил Коробейников Дип. рук. Коробейников Зав. каф. Богомолов Подп. Дата Иверский мужской монастырь ул. Коростылева, 6, Ленинск-Кузнецкий, Кемеровская обл. Реконструкция системы отопления Иверского мужского монастыря Схема отопления. Контуры А,Б,В Стадия Лист Листов 4 8 КузГТУ, гр. ТЭб-162 Формат A3

Контур Г Контур Е Контур Д dn 80 dn 80 главный коллектор главный коллектор dn 50 dn 80 VT.054 dn 25 VT.054 dn 25 dn 50 ALUM 500 5сек. 718 Вт dn 80 ALUM 500 6сек. 781 Вт dn 80 Котельная dn 40 Котельная ALUM 500 7сек. 778 Вт dn 15 главный коллектор dn 15 ALUM 500 7сек. 797 Вт ALUM 500 8сек. 827 Вт dn 15 Котельная VT.054 dn 25 dn 15 dn 40 dn 40 dn 40 ALUM 500 10сек. 592 Вт ALUM 500 8сек. 764 Вт dn 80 ALUM 500 7сек. 781 Вт ALUM 500 11сек. 592 Вт ALUM 500 12сек. 507 Вт ALUM 500 6сек. 372 Вт dn 40 ALUM 500 3сек. 117 Вт ALUM 500 6сек. 434 Вт ALUM 500 8сек. 759 Вт dn 40 dn 40 dn 40 dn 15 dn 15 dn 15 ALUM 500 6сек. 434 Вт dn 40 GS-4-40 736 Вт dn 15 dn 40 dn 40 dn 32 Основной трубопровод контура - сталь (ГОСТ 3262-75). Подводки к ОП - металлопластик d=18х2,5. Установить балансировочный клапан VT.054 после главного коллектора на врезке Ду25. Осуществить его настройку согласно паспорту на значение 3 (Kv= 0,610 м3/ч). Настройка всех термостатических клапанов на радиаторах согласно паспорту на Kv=1,650 м3/ч. ALUM 500 7сек. 698 Вт dn 22 Основной трубопровод контура - сталь (ГОСТ 3262-75). Подводки к ОП - металлопластик d=18х2,5. Под каждым радиатором предусмотреть байпасы, Ду15 согласно схеме. Установить балансировочный клапан VT.054 на врезке Ду25, после ответвления на теплый пол. Осуществить настройку клапана согласно паспорту на значение 4 (Kv= 0,950 м3/ч). ALUM 500 14сек. 1807 Вт dn 32 GS-4-40 976 Вт dn 22 dn 18 dn 22 ALUM 500 8сек. 818 Вт dn 22 ALUM 500 14сек. 1916 Вт Контур Ж (теплый пол) dn 32 dn 22 dn 22 ALUM 500 3сек. 324 Вт dn 18 dn 18 Контур З (теплый пол) dn 22 GS-4-40 783 Вт dn 18 dn 80 dn 16 L 77,6м Инв. № подл. Подпись и дата Взам.. инв. № Инв. № дубл. Подп. и дата dn 16 L 52,9м dn 16 L 52,3м dn 16 L 54,6м dn 16 L 78,4м В данном контуре используются трубопроводы: - подающая магистраль - сталь (ГОСТ 3262-75); - медные d=22х1; - лучевые подводки к ОП - металлопластик d=18х2,5; - обратная магистраль - полипропилен PPR d=32х5,4. Установить балансировочный клапан VT.054 перед первым ОП на врезке Ду25. Осуществить настройку клапана согласно паспорту на значение 4,25 (Kv= 0,950 м3/ч). dn 50 VT.PICV-010 dn 15 dn 80 dn 32 dn 32 Котельная Котельная Трубопроводы - металлопластик 32х4,4 и 16х2,2. Насос в узле смешения при коллекторе заменить на Wilo NO 25/2. Установить регулятор расхода VT.PICV-010 Ду15, на обратный трубопровод после коллектора. Осуществить настройку регулятора согласно паспорту на расход 0,032 л/с. Характеристика насоса Wilo NO 25/2 VT.PICV-010 dn 15 dn 32 dn 16 dn 16 dn 16 L 37,0м L 29,4м L 29,4м Основной трубопровод - сталь (ГОСТ 3262-75). Трубопроводы полов - металлопластик 16х2,2. Насос в узле смешения при коллекторе заменить на Wilo-Star Z Nova Т. Установить регулятор расхода VT.PICV-010 Ду15, на обратный трубопровод после коллектора. Осуществить настройку регулятора согласно паспорту на расход 0,01 л/с. Характеристика насоса Wilo-Star Z Nova Т 2020 Изм. Кол. уч. Лист № док. Исполнил Родькин Проверил Коробейников Дип. рук. Коробейников Зав. каф. Богомолов Подп. Дата 12.ВКР.13.03.01-ГЧ Иверский мужской монастырь ул. Коростылева, 6, Ленинск-Кузнецкий, Кемеровская обл. Реконструкция системы отопления Иверского мужского монастыря Схема отопления. Контуры Г,Д,Е,Ж,З Стадия Лист Листов 5 8 КузГТУ, гр. ТЭб-162 Формат A3

в контур Д в контур Г в контур Е в контур Б, В в контур З в контур А Ду32 в контур Ж DAB VA 55/130 Ду70 Ду40 Ду80 Ду50 М в храм М Ду50 Ду50 Инв. № подл. Подпись и дата Взам.. инв. № Инв. № дубл. Подп. и дата 1 М 2 CAL-PRO 250 DAB VA 55/130 Ду40 Ду50 подпитка Ду25 из контура Ж Ду32 Ду50 Ду100 3 CAL-PRO 250 М Ду50 Ду50 Ду100 Ду70 Ду70 из контуров А, Б, В Ду70 из храма из контура Г из контуров Д, Е Ду32 из контура З Заменить насос обратной линии GoldStar PH-123E на DAB VA 55/130, добавить на подающий трубопровод врезку с вторым насосом DAB VA 55/130, согласно схеме. Установить два расширительных бака CAL-PRO 250 л, 6 Бар, присоединение 3/4"G. Характеристика последовательно включенных насосов DAB VA 55/130 2020 Изм. Кол. уч. Лист № док. Исполнил Родькин Проверил Коробейников Дип. рук. Коробейников Зав. каф. Богомолов Подп. Дата 12.ВКР.13.03.01-ГЧ Иверский мужской монастырь ул. Коростылева, 6, Ленинск-Кузнецкий, Кемеровская обл. Реконструкция системы отопления Иверского мужского монастыря Схема котельной Стадия Лист Листов 6 8 КузГТУ, гр. ТЭб-162 Формат A3

Типовой узел двухтрубного контура Типовой узел однотрубного контура Типовой узел полотенцесушителя 2 1 5 2 3 4 1 5 2 1 3 4 подводка PEX AL 6 10 6 7 7 2 подводка PEX AL 8 подводка PEX AL 8 3 байпас Ду20/Ду15 9 10 ГОСТ 16037-80 4 9 ГОСТ 16037-80 5 ГОСТ 16037-80 Спецификация узла двухтрубного типового Инв. № дубл. Подп. и дата Спецификация узла однотрубного типового Поз. Обозначение, маркировка Наименование Кол. 1 ALUM 500 Радиатор алюминиевый секционный 1 шт. 2 Футорка левая, 1" х 3/4" 2 шт. 3 Футорка правая, 1" х 3/4" 2 шт. Взам.. инв. № Подпись и дата Поз. Обозначение, маркировка Наименование Кол. 1 ALUM 500 Радиатор алюминиевый секционный 1 шт. Примечание Поз. Обозначение, маркировка 1 Наименование Кол. GS-4-40 Полотенцесушитель 1 шт. 4 шт. 2 Футорка левая, 1" х 3/4" 2 шт. 2 VTm.302.N Соединитель обжим-внутренняя резьба 3 Футорка правая, 1" х 3/4" 2 шт. 3 11б27п1 Кран шаровый с американкой, 3/4" 2 шт. 2 шт. 2 шт. 4 Кран Маевского, 3/4" 1 шт. 4 Кран Маевского, 3/4" 1 шт. 4 ГОСТ 17375-2001 Резьба ст. приварная 5 Пробка, 3/4" 1 шт. 5 Пробка, 3/4" 1 шт. 5 ГОСТ 17378-2001 Переход концентрический 6 11б27п1 Кран шаровый с американкой, 3/4" 2 шт. 6 7 VTm.301.N Соединитель обжим-наружная резьба 2 шт. 7 8 VTm.302.N Соединитель обжим-внутренняя резьба 2 шт. 9 ГОСТ 17375-2001 Резьба ст. приварная 2 шт. ГОСТ 17378-2001 Переход концентрический 10 Инв. № подл. Примечание Спецификация узла полотенцесушителя 2 шт. Клапан термостатический, 3/4" 2 шт. VTm.301.N Соединитель обжим-наружная резьба 2 шт. 8 VTm.302.N Соединитель обжим-внутренняя резьба 2 шт. 9 ГОСТ 17375-2001 Резьба ст. приварная 2 шт. Клапан настроечный, 3/4" 2 шт. 10 Примечание Количество секций ОП принимать согласно таблице отопительных приборов в ПЗ. Гибкие подводки металлопластиковые используются имеющиеся. Подводки подключаются к стальной трубе через приварную резьбу ст. ГОСТ 17375-2001. 2020 Осуществить в узлы врезку байпасов Ду согласно схемам, через переходы концентрические ГОСТ 17378-2001. Сварные соединения осуществить в соответствии с ГОСТ 16037-80. Каждый ОП однотрубного конутра подключить через краны шаровые для возможности ремонта и отключения. Предусмотреть воздухоотводчик на каждом ОП. Изм. Кол. уч. Лист № док. Исполнил Родькин Проверил Коробейников Дип. рук. Коробейников Зав. каф. Богомолов Подп. Дата 12.ВКР.13.03.01-ГЧ Иверский мужской монастырь ул. Коростылева, 6, Ленинск-Кузнецкий, Кемеровская обл. Реконструкция системы отопления Иверского мужского монастыря Монтажные схемы типовых узлов ОП Стадия Лист Листов 7 8 КузГТУ, гр. ТЭб-162 Формат A3

Источником теплоснабжения являются 3 котла Wirbel EKO 80: мощность 80кВт; объем конвективной части 100л; диапазон рабочих тепмператур 40-90оС; температура обратной линии 65оС; КПД 68%. Котел Wirbel EKO 80 Вид спереди Для полного сгорания угля, установить на каждый котел дутьевой вентилятор VFS-120-2E-C-1. Установку произвести на предусмотренный воздушный люк котла. Предусмотреть термоустойчивую прокладку в зоне крепления вентилятора, для плотности соединения. Габариты дутьевого вентилятора VFS-120-2E-C-1 ПОДП_ДАТА_2 ИНВ_Н_ДУБЛ ВЗАМ_ИНВ_Н ПОДП_ДАТА_1 ИНВ_НОМ_ПОДЛ Взам.. инв. № Инв. № подл. Подпись и дата Инв. № дубл. Подп. и дата Место установки вентилятора Характеристика дутьевого вентилятора VFS-120-2E-C-1 2020 Изм. Кол. уч. Лист № док. Исполнил Родькин Проверил Коробейников Дип. рук. Коробейников Зав. каф. Богомолов Подп. Дата 12.ВКР.13.03.01-ГЧ Иверский мужской монастырь ул. Коростылева, 6, Ленинск-Кузнецкий, Кемеровская обл. Реконструкция системы отопления Иверского мужского монастыря Монтаж дутьевого вентилятора Стадия Лист Листов 8 8 КузГТУ, гр. ТЭб-162 Формат A3

Рецензии:

Авторизуйтесь, чтобы добавить рецензию

- у работы пока нет рецензий -

Отзывы:

Авторизуйтесь, чтобы оставить отзыв

0.5

Anatolii

Проект-пушка!