Усовершенствование системы микроклимата и источников энергии в ТЦ "Виктория" в г. Артеме

Николаенко Илья Александрович

Усовершенствование системы микроклимата и источников энергии в ТЦ "Виктория" в г. Артеме

магистерская диссертация по направлению подготовки : 08.04.01 - Строительство

Строительство. Архитектура

Диссертации

Вуз: Дальневосточный федеральный университет (ДВФУ)

ID: 5b8ed92d7966e1073081be89

UUID: 6d6984d0-92a4-0136-bd58-525400005860

Язык: Русский

Опубликовано: больше 6 лет назад

Просмотры: 18

Николаенко Илья Александрович

Источник: Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования «Дальневосточный федеральный университет»

Комментировать 0

Рецензировать 0

Скачать - 11,2 МБ

Поделиться работой

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования «Дальневосточный федеральный университет» Инженерная школа Кафедра инженерных систем зданий и сооружений Николаенко Илья Александрович УСОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ СИСТЕМЫ МИКРОКЛИМАТА И ИСТОЧНИКОВ ЭНЕРГИИ В ТЦ «ВИКТОРИЯ» В Г. АРТЕМЕ ВЫПУСКНАЯ КВАЛИФИКАЦИОННАЯ РАБОТА по образовательной программе подготовки магистров по направлению подготовки 08.04.01 «Строительство» «Теплогазоснабжение населенных мест и предприятий» г. Владивосток 2018

Студент Руководитель ВКР профессор, канд. тех. наук ___________________ (должность, ученое звание) подпись «_____» ________________ 20____г. Штым Алла Сильвестровна (фамилия, имя, отчество) _____________ (подпись) .. _______________ (ФИО) «______»________________20_18_г. «Допустить к защите» Назначен рецензент ________________ ( ученое звание) Руководитель ОП ______________ (подпись) канд.техн.наук, ( ученое звание) Морозов Дмитрий Сергеевич . (фамилия, имя, отчество) И. А. Журмилова _______________ (и. о.ф) (подпись) «______»________________ 20_18_г Зав. кафедрой канд.техн.наук, доцент ( ученое звание) ______________ (подпись) . (и. о.ф) «______»________________ 20_18_г Защищена в ГЭК с оценкой___________________ ____________ подпись Н.С. Ткач И.О.Фамилия «_____» ________________ 20 18 г. (ФИО) «______»________________20 18 г. А.В. Кобзарь Секретарь ГЭК ______________ .

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования «Дальневосточный федеральный университет» Инженерная школа Кафедра инженерных систем зданий и сооружений УТВЕРЖДЕНО Руководитель ОП _ к.т.н, доцент __ (ученая степень, должность) _____________ _____ И.А. Журмилова_ (подпись) (ФИО) «____» __________ 20__ г. Заведующий кафедрой _к.т.н, доцент _ (ученая степень, звание) ____________________ (подпись) А. В. Кобзарь_____ (ФИО) «____» _________ 20___ г. ЗАДАНИЕ на выпускную квалификационную работу Студенту Николаенко Илье Александровичу (Фамилия, Имя, Отчество) Группа М3219б (номер группы) 1. Наименование темы Усовершенствование системы микроклимата и источников энергии в ТЦ «Виктория» в г. Артеме 2. Основания для разработки Задание руководителя 3. Источники разработки Система теплоснабжения детского сада с солнечными коллекторами и тепловым насосом 4. Технические требования (параметры) Включить в проект теплоснабжения дополнительные устройства, использующие возобновляемые и вторичные источники энергии, такие как геотермальный тепловой насос и систему утилизации теплоты от холодильного оборудования. 5. Дополнительные требования Применение энергосберегающих технологий 6. Перечень разработанных вопросов 1. Аналитический обзор оборудования для систем микроклимата торговых центров. 2. Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций объекта проектирования. 3. Определение отопительной нагрузки системы системы отопления. 4. Конструирование и гидравлический расчёт системы отопления. 5. Выбор и расчет отопительных приборов. 6. Расчет воздухообмена помещения. 7. Расчет и конструирование системы вентиляции. 8. Конструирование системы

кондиционирования. 8. Расчет нагрузок на теплоснабжение. 9. Конструирование системы теплоснабжения. 10. Конструирование системы холодоснабжения. 11. Технико – экономические показатели оборудования. 7. Перечень графического материала (с точным указанием обязательных плакатов) 1. План системы отопления на отм. -4.900. 2. План системы отопления на отм. 0.000 3. Фрагмент плана системы отопления на отм. +3.300. 4. План системы вентиляции на отм. -4.900. 5. План системы вентиляции на отм. 0.000. 6. План системы вентиляции на отм. +3.300. 7. Аксонометрические схемы системы отопления. 8. Аксонометрические схемы систем вентиляции. 9. Аксонометрические схемы систем вентиляции. 10. Принципиальная схема теплоснабжения.

КАЛЕНДАРНЫЙ ГРАФИК ВЫПОЛНЕНИЯ РАБОТЫ «Усовершенствование системы микроклимата и источников энергии в ТЦ «Виктория» в г. Артеме» № 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Разделы выполнения ВКР, пояснительная записка и графическая часть Глава 1. Аналитический обзор инженерных систем Глава 2. Расчет и проектирование системы отопления Глава 3. Расчеты и проектирование систем вентиляции и кондиционирования Глава 4. Тепло и холодоснабжение Глава 5. Технико-экономические показатели оборудования Оформление графической части Заключение. Список литературы Составление введения Написание автореферата и его оформление Оформление пояснительной записки, Сбор подписей. Получение отзыва. Получение рецензии. Проверка на плагиат Предзащита ВКР Допуск к защите Дата выдачи задания Срок представления к защите Руководитель ВКР Дата представления руководителю До 20.01.2018 Отметка о выполнении До 04.02.2018 До 01.03.2018 До 03.04.2018 До 05.05.2018 До 01.06.2018 До 05.06.2018 До 15.06.2018 До 30.06.2018 До 30.06.2018 До 10.06.2018 До 10.06.2018 А.С. Штым (подпись) Студент (ФИО) И. А. Николаенко (подпись) (ФИО)

Аннотация В данной диссертации разработан проект комфортного микроклимата в торговом центре «Виктория», расположенном в городе Артеме. Проведен аналитический обзор оборудования, используемого в торговых центрах. Выбрано современное, надежное, а главное – энергоеффективное оборудование. Для снижения энергозатрат объекта, была запроектирована система утилизации теплоты от холодильных машин; применены роторные рекуператоры для утилизации тепловой энергии от удаляемого воздуха; установлен геотермальный тепловой насос. Геотермальный тепловой насос позволит сократить потребление электроэнергии более чем в 3 раза. Принятые в проекте мероприятия существенно снижают энергопотребление объекта и финансово обоснованы.

Аnnotation In this dissertation, the project of a comfortable microclimate in the shopping center "Victoria", located in the city of Artem, was developed. An analytical review of the equipment used in shopping centers is carried out. A modern, reliable, and, most importantly, energy-efficient equipment has been chosen. To reduce the energy costs of the facility, a heat recovery system was designed from the refrigeration machines; rotary recuperators are used to utilize thermal energy from the exhaust air; installed geothermal heat pump. A geothermal heat pump will reduce energy consumption by more than 3 times. The measures taken in the project significantly reduce the energy consumption of the facility and are financially justified.

Оглавление Введение.............................................................................................................................. 4 ГЛАВА I. АНАЛИТИЧЕСКИЙ ОБЗОР ИНЖЕНЕРНЫХ СИСТЕМ ...................................... 6 1.1 Аналитический обзор оборудования для систем микроклимата торговых центров................................................................................................................................ 7 1.1.3 Тепловой насос .................................................................................................... 7 1.1.2 Тепловентиляторы .................................................................................................. 8 1.1.3 Приточно-вытяжные установки ........................................................................ 12 1.2 Анализ источников энергии, используемых в торговом центре «Виктория» в г. Артеме с учетом энергосбережения. .................................................................... 14 1.2.1 Определение количества теплоты для возможной утилизации от холодильной машины. ................................................................................................... 20 ГЛАВА II. РАСЧЕТ И ПРОЕКТИРОВАНИЕ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ ........................... 22 2.1. Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций объекта проектирования .............................................................................................................. 23 2.1.1 Характеристики ограждающих конструкций объекта проектирования и климатологии района застройки................................................................................. 23 2.1.2 Расчет сопротивления теплопередаче наружных ограждающих конструкции помещений .............................................................................................. 24 2.1.3 Расчет наружной стены ........................................................................................ 27 2.1.4 Расчет кровельного покрытия ........................................................................... 28 2.1.5 Расчет плиты перекрытия над отапливаемым подвалом ............................ 29 2.1.6 Расчет пола по грунту .......................................................................................... 30 2.2. Определение отопительной нагрузки системы отопления здания. .............. 31 2.2.1 Расчет потерь теплоты через ограждающие конструкции помещений. .... 31 2.2.2 Расчет потерь теплоты на нагревание инфильтрирующегося наружного воздуха через ограждающие конструкции помещений. ......................................... 33 2.2.3 Расчет потерь теплоты в помещении ................................................................ 33 2.3. Конструирование и гидравлический расчёт системы отопления. ............. 34 2.3.1. Общие рекомендации по выбору системы отопления. ................................ 34 2.3.2. Технология конструирования системы отопления ....................................... 35 2.3.3. Гидравлический расчет трубопроводов систем отопления ......................... 36 2.4. Выбор и расчет отопительных приборов. ......................................................... 39 2.4.1. Размещение и выбор отопительных приборов............................................... 39 2.4.2. Расчёт поверхности нагрева отопительных приборов. ................................ 39 2

ГЛАВА III. РАСЧЕТЫ И ПРОЕКТИРОВАНИЕ СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ......................................................................................... 42 3.1 Расчет воздухообмена помещения ........................................................................ 43 3.1.1 Исходные данные................................................................................................... 43 3.1.2 Расчет воздухообменов ......................................................................................... 44 3.1.2.1 Определение воздухообмена по нормативной кратности .......................... 44 3.2 Расчет и конструирование системы вентиляции ............................................. 47 3.2.1 Конструирование систем вентиляции............................................................... 47 3.2.2 Аэродинамический расчет систем вентиляции............................................... 48 3.3 Конструирование системы кондиционирования. .............................................. 51 ГЛАВА IV. ТЕПЛО И ХОЛОДОСНАБЖЕНИЕ ........................................................................... 53 4.1 Расчет нагрузок на теплоснабжение ..................................................................... 54 4.1.1 Расчет нагрузок на вентиляцию ......................................................................... 54 4.1.2 Расчет нагрузок на греющие панели ................................................................. 55 4.2 Конструирование системы теплоснабжения ...................................................... 58 4.2.1 Источник теплоснабжения .................................................................................. 58 4.2.2 Принцип работы системы утилизации тепловой энергии............................ 59 4.3 Конструирование системы холодоснабжения .................................................... 61 ГЛАВА V. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ ОБОРУДОВАНИЯ.............. 63 5.1 Экономические показатели использования системы утилизации тепла ..... 64 5.1.1 Твёрдое топливо..................................................................................................... 64 5.1.2 Электроэнергия ...................................................................................................... 65 5.2 Экономические показатели при установке теплового насоса ........................ 66 5.2.1 Геотермальный тепловой насос Mammoth Screw MWH O75CA ................. 66 5.2.2 Твердотопливный котел ...................................................................................... 66 5.2.3 Электрокотел Эван ЭПО-156 .............................................................................. 67 5.3 Окупаемость установленных систем .................................................................... 67 5.3.1 Окупаемость системы утилизации .................................................................... 67 5.3.2 Окупаемость применения теплового насоса.................................................... 68 Выводы и заключение ................................................................................................... 71 Библиографический список ......................................................................................... 72 ПРИЛОЖЕНИЕ №1 ....................................................................................................... 75 3

Введение Актуальность работы: В настоящее время высокая стоимость энергетических ресурсов заставляет потребителей этих ресурсов их рационально использовать, путем утилизации вторичных энергоресурсов. В настоящее время энергоффективность и энергосбережение входят в пять стратегических направлений приоритетного технологического развития. Основные направления и способы энергосбережения: экономия электрической энергии, тепла, воды, газа, топлива. Энергосбережение — это реализация правовых, организационных, научных, производственных, технических и экономических мер, направленных на рациональное использование топливно- энергетических ресурсов и на вовлечение в хозяйственный оборот возобновляемых источников энергии. Энергосберегающие меры оказывают положительный эффект в экономических и экологических аспектах развития. Энергосбережение — важная задача по сохранению природных ресурсов. В настоящее время 90 % энергии, расходуемой на эксплуатацию зданий (электроэнергия, тепловая и т.д.), составляют невозобновляемые источники, последствия нерационального использования которых в последнее время проявляются все отчетливее: рост концентрации отработанных газов в атмосфере земли, рост температуры и глобальные изменения климата, также известно о конечности ископаемого топлива и природных ресурсов. Для проектирования и строительства это означает, что в кратчайшие сроки необходимо в значительной степени повысить энергоффективность зданий и сократить их энергопотребление. Для этого должны быть разработаны и внедрены соответствующие технологии, которые можно применять в типовом строительстве. Также необходимо переходить на возобновляемые и экологически чистые материалы и источники энергии. Цель работы: снизить энергопотребление с применением установки работающей на возобновляемом источнике энергии, и системы утилизации вторичных энергоресурсов. 4

Объект исследования: системы утилизации теплоты вторичных энергоресурсов. Предмет исследований: теплота, утилизированная от тепловыделений холодильных машин и вытяжного воздуха. Задачи исследования: 1. Исследовать и рассчитать количество теплоты, выделяемое холодильными машинами; 2. Рассчитать количество теплоты возможное для утилизации от тепловыделений холодильных машин; 3. Разработать систему утилизации теплоты; 4. Рассчитать экономическую выгоду при применении законструированной системы. 5

ГЛАВА I. АНАЛИТИЧЕСКИЙ ОБЗОР ИНЖЕНЕРНЫХ СИСТЕМ 6

1.1 Аналитический обзор оборудования для систем микроклимата торговых центров. Одним из важных факторов, влияющих на эффективность деятельности торгового центра, является комфорт посетителей. Температура воздуха, его влажность должны быть такими, чтобы человеку было легко и удобно в торговом центре. На практике существует прямая зависимость между комфортностью торгового комплекса и покупательной активностью его посетителей. Чем комфортнее покупателю будет в торговом центре, тем чаще он будет посещать его. Для создания комфортных условий в настоящее время имеется огромное количество различного оборудования. В данном разделе рассмотрено то оборудование, которое применено в данной работе. 1.1.3 Тепловой насос Геотермальный тепловой насос — система центрального отопления и/или охлаждения, использующая тепло земли. Земля в геотермальных системах является радиатором в летний период или источником тепла в зимний период. Разница температур грунта используется, чтобы повысить эффективность и снизить эксплуатационные расходы системы обогрева и охлаждения, и может дополняться солнечным отоплением. Геотермальные тепловые насосы используют явление тепловой инерции: температура земли ниже 6 метров примерно равна среднегодовой температуре воздуха в данной местности и слабо изменяется в течение года. Преимущества теплового насоса: Экономическая эффективность. Тепловой насос использует электроэнергию немного эффективнее других видов котлов. При затратах на функционирование системы 1 кВт электроэнергии вырабатывается от 3-х до 4-х кВт тепловой энергии. То есть КПД теплового насоса может длстигать 400%, а в отдельных случаях и 500% Экологичность. Устройство даёт возможность при помощи экологически чистого метода отопить помещение. Аппарат при работе не сжигает топливо, а 7

значит, не выбрасывает вредные вещества в окружающую среду. Ни в воздухе, ни на почве не накапливаются опасные для здоровья людей и природы соединения. Этим проявляется забота не только к природе, но и к самим людям, находящимся внутри дома. Хладогены системы не содержат хлоруглеродов, что делает их озонобезопасными. Для планеты использование тепловых насосов — это безусловное благо. Многофункциональность. Тепловые насосы, оснащенные реверсивным клапаном, способны не только обогреть дом и обеспечить горячее водоснабжение, но и охладить воздух в летний зной. Летом тепловой насос можно использовать как кондиционер и нагреватель воды для дома. Безопасность. При работе агрегата нет открытого огня, не используется топливо, и не выделяются опасные смеси и газы. Полностью исключена утечка газа или разлив мазута. Не нужно пожароопасных хранилищ для топлива: уголь, дрова, солярка. Узлы системы не прогреваются выше 90°С, а значит, не могут стать причиной пожара. Тепловые насосы не опаснее холодильников. К тому же им не вредят простои, агрегаты можно эффективно использовать даже после длительных остановок. Кроме того, используя подобное оборудование, никогда не придется столкнуться с замерзанием жидкости в системе. Главным достоинством по праву же считается тепловая энергия, имеющаяся во внешней среде, — восстанавливаемый и практически неограниченный источник. Недостатки теплового насоса: Главным и, возможно, единственным весомым недостатком тепловых насосов является их цена. Установка теплового насоса сравнительно дорога. Это особенно справедливо для термальных источников, расположенных глубоко под землей. Потребуется достаточно много времени, чтобы новая система окупила себя. 1.1.2 Тепловентиляторы Воздушно-отопительные тепловентиляторы Volcano – это новое поколение оборудования с водяными теплообменниками. В Volcano vr используются 1, 2 и 3рядные теплообменники с увеличенной поверхностью теплообмена. Они обеспечивают оптимальный подбор тепловой мощности в зависимости от 8

потребностей конкретного объекта. Также в тепловентиляторах Volcano VR используются высокопроизводительные вентиляторы. Вентилятор с энергосберегающим электродвигателем ЕС обеспечивает оптимальный выбор рабочих параметров при минимальном электропотреблении. Электродвигатели ЕС обеспечивают сохранение максимального КПД даже при пониженной частоте вращения. Плавное регулирование числа оборотов электродвигателей ЕС позволяет применять их для любого помещения. Лучшим оборудованием, способным подогреть воздух в помещении до определенной температуры, являются аппараты Volcano VR. Для нормальной работы им не нужен уличный воздух, так как они используют воздух, имеющийся в помещении. Аппараты Volcano VR способны распределять теплый воздух. Для этого они оснащены вентилятором и специальными жалюзи. Благодаря ним воздух может быть направлен практически в любую часть помещения. По техническим характеристикам тепловентиляторы Volcano предназначены для средних и крупных помещений. Они подходят и для производственных помещений (мастерские, заводы, автосервисы), и для торговых точек (розничных магазинов, супермаркетов, оптовых магазинов и т.д.). За счет автоматического контроля за температурой воздуха аппараты Volcano VR способны без помощи человека отапливать помещения, при этом поддерживая температуру на нужном уровне. Температура в помещении находится на определенном уровне на протяжении всего времени. Чтобы обогреть помещение, оборудование выпускает теплый воздух на далекие расстояния при помощи встроенного вентилятора. Мощность теплого потока значительно сокращает время прогрева помещения, а вентилятор позволяет быстрее перемешать теплый воздух. Скорость всех действий обеспечивает поддержание нужной температуры на протяжении всего времени работы аппарата. В данной работе был применен тепловентилятор Volcano VR2. По данным каталога завода производителя [24] максимальная дальность струи составляет 25 метров, и начальная скорость 5,0 м/с (график 1.1). Был произведен расчёт для для определения температуры в воздушной струе на входе в рабочую зону: 9

t x = ∆t x + t в , ºС где (1.1) tв – температура внутреннего воздуха, принята для торгового зала = 16ºС; Δtx - исследуемое превышение температуры в точке исследования над температурой внутреннего воздуха, ºС; ∆t x = n ⋅ ∆t0 ⋅ A0 K ⋅ Т в , ºС x Кс ⋅ Кн (1.2) где n - температурный коэффициент воздухораспределителя, для жалюзи расположенных под углом 60º - 3,3; А0 – рассчетная живая площадь сечения воздухараспределителя – 0,476; х – рассояние от прибора, м; Кв – коэффициент взаимодействия, принимается по таблице 1.1; К сТ - коэффициент, принимается по таблице 1.2; Кн - коэффициент неизометричности, принимается равным 1; Δt0 – разница температур на воздухораспределителе, ºС; Δt0 = tпр - tв , ºС где (1.3) tв – температура приточного воздуха, принята = 19ºС; График 1.1 - График зависимости скорости потока воздуха от расстояния 10

Таблица 1.1 – Коэффициент взаимодействия Таблица 1.2 ∆t x = 3,3 ⋅ (19 − 16) ⋅ 0,476 1 ⋅ = 0,27 , ºС 25 1 ⋅1 t x = 0,27 + 16 = 16,27 , ºС В результате расчёта мы получили температуру на входе в рабочую зону равную 16,27 ºС, что не превышает Δtнорм. 11

Δtнорм. – нормируемая избыточная температура при входе струи в рабочую зону, принимается по таблице 1.3; Таблица 1.3 – допустимое отклонение температуры воздуха приточного воздуха в струе от нормируемой температуры в рабочей зоне 1.1.3 Приточно-вытяжные установки Под обычной вентиляцией понимают процесс обмена воздушных масс между замкнутым пространством и окружающей средой. Этот молекулярно-кинетический процесс предоставляет возможность удаления излишков теплоты и влаги с помощью фильтрационной системы. Вентиляция также обеспечивает соответствие воздуха в помещении санитарно-гигиеническим требованиям, что накладывает собственные технологические ограничения на оборудование, которое будет генерировать этот процесс. Приточно-вытяжная установка используются в системах кондиционирования и вентиляции зданий для подогрева, очистки, смешивания и охлаждения воздуха или других газовых смесей и для поддерживания искусственного климата в помещениях производственного и общественного назначения. Установки проектируются так, чтобы при минимальных энергетических затратах обеспечить эффективную подготовку воздуха любых помещений. Тут используются теплоутилизаторы высокой эффективности – роторные регенераторы с КПД до 12

85%. Приточно-вытяжная вентиляционная система являет собой многофункциональный комплекс сверхбыстрой обработки газовоздушной смеси. Приточно-вытяжная вентиляция взаимодействует с двумя разными по составу и назначению потоками воздуха, которые впоследствии обрабатываются. Рассмотрим типичный рабочий цикл приточно-вытяжной системы вентилирования, которая базируется на двухконтурной модели транспортировки (Рис. 1.1). В холодный период года первом этапе происходит забор холодного воздуха от окружающей среды и вытяжка тёплого воздуха из помещения. С обеих сторон воздух проходит систему очистки. Далее два потока попадет на рекуператор, где происходит утилизация теплоты от вытяжного воздуха и подается на приточный. Приточный воздух, нагретый после рекуператора, проходит еще один тап обработки, нагреваясь до требуемой температуры при помощи калорифера, и вентилятором подаётся в помещение. В теплый период года приточно-вытяжная установка выполняет роль центрального кондиционера. Теплый приточный воздух, проходя стадию очистки, попадает на рекуператор. Летом рекуператор выполняет обратную функцию. Удаляемый воздух, который имеет температуру ниже чем у приточного воздуха, при помощи рекуператора забирает избыточную теплоту притока. Далее подаваемый воздух, как и в первом случае, проходит дополнительную обработку, понижая свою температуру при помощи секции охлаждения Рисунок 1.1 – Приточно-вытяжная установка с роторным рекуператором 13

. Главным и несомненным достоинством приточно-вытяжной установки является многофункциональность. В данной установке совмещены и кондиционирование, и вентиляция, что значительно сокращает расходы на покупку и монтаж оборудования. 1.2 Анализ источников энергии, используемых в торговом центре «Виктория» в г. Артеме с учетом энергосбережения. Рассмотрим источники энергии, которые стали объектом исследования данной работы. Возобновляемые источники энергии. Возобновляемые источники энергии, или как их еще называю нетрадиционные, в сравнении с их традиционными аналогами имеют преимущества связанные не только со значительными сокращениями затрат энергии в системах жизнеобеспечения зданий и сооружений, но и с их экологической чистотой. Одним из таких источников является энергия земли. При использовании тепла Земли можно выделить два вида тепловой энергии – высокопотенциальную и низкопотенциальную. Источником высокопотенциальной тепловой энергии являются гидротермальные ресурсы – термальные воды, нагретые в результате геологических процессов до высокой температуры, что позволяет их использовать для теплоснабжения зданий. Однако использование высокопотенциального тепла Земли ограничено районами с определенными геологическими параметрами. В отличие от «прямого» использования высокопотенциального тепла (гидротермальные ресурсы), использование низкопотенциального тепла Земли посредством тепловых насосов возможно практически повсеместно. В настоящее время это одно из наиболее динамично развивающихся направлений использования нетрадиционных возобновляемых источников энергии. Низкопотенциальное тепло Земли может использоваться в различных типах зданий и сооружений многими способами: для отопления, горячего водоснабжения, кондиционирования (охлаждения) воздуха, теплоснабжение вентустановок и т. п. В 14

англоязычной технической литературе такие системы обозначаются как «GHP» – «geothermal heat pumps», геотермальные тепловые насосы. Основным теплообменным элементом системы сбора низкопотенциального тепла грунта являются вертикальные грунтовые теплообменники коаксиального типа, расположенные снаружи по периметру здания. Эти теплообменники представляют собой скважины глубиной 90 м каждая, устроенных вблизи дома. Поскольку режим работы тепловых насосов, использующих тепло земли и тепло удаляемого воздуха, постоянный, а потребление переменное, система оборудована баками-аккумуляторами. В качестве источника низкопотенциальной тепловой энергии могут использоваться подземные воды с относительно низкой температурой либо грунт поверхностных (глубиной до 400 м) слоев Земли. Теплосодержание грунтового массива в общем случае выше. Тепловой режим грунта поверхностных слоев Земли формируется под действием двух основных факторов – падающей на поверхность солнечной радиации и потоком радиогенного тепла из земных недр. Сезонные и суточные изменения интенсивности солнечной радиации и температуры наружного воздуха вызывают колебания температуры верхних слоев грунта. Глубина проникновения суточных колебаний температуры наружного воздуха и интенсивности падающей солнечной радиации в зависимости от конкретных почвенно-климатических условий колеблется в пределах от нескольких десятков сантиметров до полутора метров. Глубина проникновения сезонных колебаний температуры наружного воздуха и интенсивности падающей солнечной радиации не превышает, как правило, 15–20 м. Температурный режим слоев грунта, расположенных ниже этой глубины («нейтральной зоны»), формируется под воздействием тепловой энергии, поступающей из недр Земли и практически не зависит от сезонных, а тем более суточных изменений параметров наружного климата. С увеличением глубины температура грунта возрастает в соответствии с геотермическим градиентом (примерно 3 градуса С на каждые 100 м). Величина потока радиогенного тепла, поступающего из земных недр, для разных местностей различается. 15

При эксплуатации грунтового теплообменника может возникнуть ситуация, когда за время отопительного сезона температура грунта вблизи грунтового теплообменника понижается, а в летний период грунт не успевает прогреться до начальной температуры – происходит понижение его температурного потенциала. Потребление энергии в течение следующего отопительного сезона вызывает еще большее понижение температуры грунта, и его температурный потенциал еще больше снижается. Восстановить потенциал грунта между периодами можно использованием реверсивного теплового насоса. В теплы период года, работая на охлаждение здания в грунт будет закачиваться теплота, выделяемая при кондиционировании. Таким образом мы не только экономим ресурсы на кондиционирование, а так же подготавливаем грунт к новому отопительному периоду. Энергия от вторичных ресурсов. Рекуперация удаляемого воздуха. Слово «рекуперация» имеет латинское происхождение и означает «возвращение затраченного». Вентиляционные рекуператоры тепла возвращают его часть назад в помещение посредством теплообмена между входящим и выходящим потоком. Обратный процесс происходит в жаркое время, когда исходящий холодный кондиционный воздух охлаждает встречный теплый нару поток. В таком случае это следует называть рекуперацией холода. В зависимости от различных видов рекуператора эффективность использования вторичных ресурсов может достигать 90%. Рекуператоры с промежуточным теплоносителем. Данные теплообменник состоит из двух частей (рис. 1.2). Одна часть находится в вытяжном канале, другая - в приточном. Между ними циркулирует вода или водно-гликолиевый раствор. Удаляемый воздух нагревает теплоноситель, а тот, в свою очередь, передает тепло приточному воздуху. В данном рекуператоре не существует риска передачи загрязнений из удаляемого воздуха в приточный. Изменение скорости циркуляции теплоносителя может регулировать передачу тепла. У этих рекуператоров нет подвижных частей, но они обладают низкой 16

эффективностью (45-60%). В основном применяются для промышленных объектов, где переток воздуха недопустим. Рисунок 1.2 – Рекуператоры с промежуточным теплоносителем. Пластинчатый рекуператор. Теплообмен в данном рекуператоре происходит из-за перекрестного протекания двух потоков (рис. 1.3) Вытяжной, удаляемый из помещения, воздуха, протекает в канале между пластинами теплообменника, нагревая их. Приточный воздух протекает через остальные каналы теплообменника и поглощает тепло нагретых пластин. Теплообменник изготовлен из алюминиевых пластин, создающих систему каналов для протекания двух потоков воздуха. В теплообменнике происходит теплопередача между этими тщательно разделенными потоками с различной температурой. При данном типе рекуперации происходит полное разделение воздушных потоков, что позволяет использовать пластинчатые рекуператоры в системах с высокими требованиями к чистоте воздуха. КПД пластинчатых рекуператоров составляет около 60%. 17

Рисунок 1.3 – Пластинчатый рекуператор. Роторные рекуператоры. В отличие от пластинчатых, в них происходит частичное смешивание входящего и исходящего воздуха. Их главный элемент – вмонтированный в корпус ротор, представляющий собой цилиндр, заполненный слоями профилированного металла (алюминий, сталь). Передача тепла происходит во время вращения ротора, лопасти которых нагреваются исходящим потоком и отдают тепло входящему, перемещаясь по кругу. Эффективность теплообмена зависит от скорости вращения ротора, и она регулируется. Роторные модели пользуются немалой популярностью, благодаря высоким показателям возврата тепла (до 90%). Рисунок 1.4 – Роторные рекуператоры 18

Тепловыделения от холодильных машин. При работе любой техники от нее идут тепловыделения. Особенно много теплоты поступает от аппаратов, которые создают холод. В основном в основе данных машин лежит обратный цикл Карно, его еще называют цикл холодильной машины. В цикле участвуют 5 основных элементов: компрессор, конденсатор, испаритель, дросселирующее устройство и циркулирующая жидкость – фреон. Суть цикла заключается в том, что фреон, циркулирую по кругу, проходя каждый из четырех оставшихся элементов меняет вое агрегатное состояние (рис 1.2), при том выделяя или потребляя тепловую энергию окружающей среды. Теплоту, которая будет выбрасываться в атмосферу, мы вторично задействуем на нужны теплоснабжения здания. Рисунок 1.5 – принципиальная схема холодильной машины. 1- компрессор; 2 конденсатор; 3 - дросселирующее устройство; 4 - испаритель. В точке А хладагент находится в газообразном состоянии с низким давлением. Далее он поступает на компрессор (1), который повышает его давление, оставляя все в том же газообразном состоянии (точка Б). На конденсаторе (2) происходит фазовый переход, при котором газ становится жидкость (точка В) и 19

выделяется огромное количество теплоты. Процесс изобарный. Для снижения выброса теплоты в атмосферу мы и понижаем температуру хладогента, в результате утилизируя энергию на свои нужды. Далее проходя через дроссель (3) жидкость понижает свое давление, оставаясь жидкостью (точка Г). Попадая на испаритель (4) жидкость преобразуется в газ, не меняя свое давление. Для данyого фазового перехода требуется большое количество теплоты, которое потребляется из атмосферы. В результате цикл завершается и начинается сначала, повторяя абсолютно все те же действия. 1.2.1 Определение количества теплоты для возможной утилизации от холодильной машины. На объекте «Виктория» установлены две холодильные машины номинальной мощностью 60 и 30 кВт. Они обеспечивают требуемую температуру в холодильных камерах. Научной составляющей данной работы является утилизация теплоты, выделяемой при работе этих машин. Для этого требуется рассчитать количество теплоты, которое можно утилизировать от холодильных машин, по формуле: Q = N уст ⋅η ⋅ 1000 , Вт где (1.4) Q – теплопоступления от холодильного оборудования, которое может быть утилизированы, Вт; Nуст – установочная мощность оборудования, кВт; η – коэффициент работы оборудования, так как холодильные машины работают не постоянно (они начинают работать, когда температура в камере становится выше допустимой, и прекращают при достижении в камере расчетной температуры), рекомендуется принять η = 0,5; Q = (60 + 30) ⋅ 0,5 ⋅ 1000 = 45000 , Вт В результате расчета мы выяснили, что при работе двух холодильных машин мощностью 60 и 30 кВт выделяется 45 кВт теплоты, которую мы можем утилизировать, и в дальнейшем мы сможем применить в системе теплоснабжения здания. 20

В данной главе описано основное оборудование, которое запроектировано в данной работе. Преимущество и недостатки данных систем, их актуальность и энергоффективность. Произведен расчёт температуры воздуха в приточной струе на входе в рабочую зону. Рассчитана выделяемая теплота от оборудования, которая является объектом исследования в данной работе. 21

ГЛАВА II. РАСЧЕТ И ПРОЕКТИРОВАНИЕ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ 22

2.1. Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций объекта проектирования 2.1.1 Характеристики ограждающих конструкций объекта проектирования и климатологии района застройки Строительные характеристики здания: − район строительства: г. Артем; − назначение здания – торговый центр; − число этажей - два; − ориентация здания – широтная; − чердака нет; − подвал есть. Строительные характеристики расчетных помещений: Торговый зал (1-й этаж, помещение №2, высота 7,0 м, строительный − объем – 15 665 м3). Климатические характеристики района строительства представлены в таблице 2.1. Таблица 2.1 – Климатические характеристики района строительства Значение, Наименование климатологической характеристики единица измерения Средняя температура наиболее холодной пятидневки -23 ºС Средняя температура отопительного периода -4,3 ºС Средняя суточная амплитуда температуры воздуха наиболее холодного месяца Относительная влажность наружного воздуха для самого холодного месяца 7,5 ºС 59 % Расчетная скорость ветра для холодного периода года 5,2 м/с Продолжительность отопительного периода 198 сут. Так как г. Артема нет в списке городов СП 131.13330.2012 [8], то расчетные параметры наружного воздуха выбраны в соответствии с соответствующими СП 131.13330.2012 [8] и представлены в таблице 2.2. 23 требованиями,

Таблица 2.2 – Расчётные параметры наружного воздуха г. Владивосток Город Владивосток Расчетная географ. широта Барометрическое давление 44 993 Параметры А Период Параметры Б t0 C кДж/ кг I t0C Теплый ν, м/с 22 57,4 4,2 Холодный -16 -14,7 5,2 Среднесуточная амплитуда кДж/кг I ν, м/с 25 67,7 4,2 5,6 -23 -22,4 5,2 7,5 Параметры микроклимата отопления и вентиляция помещений принимаем п. 5.1 СП 60.13330.2016, по ГОСТ 30494, ГОСТ 12.1.005, СанПиН 2.1.2.2645 и СанПиН 2.2.4.548 для обеспечения параметров воздуха в пределах допустимых норм в обслуживаемой или рабочей зоне помещений. [2, 3, 4, 5, 7]. Расчётные параметры внутреннего воздуха, выбранные в соответствии с ГОСТ 30494. [3] 2.1.2 Расчет сопротивления теплопередаче наружных ограждающих конструкции помещений Расчет сопротивления теплопередаче наружных ограждений выполнен по методике, представленной в СП 50.13330.2012. [6]. В реконструируемых и новых зданиях и сооружения разного назначения проектируемые ограждающие конструкции должны соответствовать данным нормам. При этом, нормируются температура и относительная влажность внутреннего воздуха или только температура. Приведенное сопротивление теплопередачи ограждающей конструкции - Rо принимается не менее требуемых значений Rотр по санитарно-гигиеническим условиям, определяемым по формуле 7.4 из [17]: Rотр = n ⋅ ( tв − t н ) , м2·К/ Вт н ∆t ⋅ α в Для стен : R тр = 1⋅ (18 − (−23) = 1,07, м2·К/ Вт; 4,5 ⋅ 8,7 Для пола: R тр = 1⋅ (18 − (−23) = 1,23, м2·К/ Вт; 4 ⋅ 8,7 Для перекрытия: R тр = 0,9 ⋅ (18 − (−23) = 1,09, м2·К/ Вт. 4 ⋅ 8,7 24 (2.1)

где n – коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху [15]. tв – расчетная температура внутреннего воздуха, оС; tн – расчетная зимняя температура наружного воздуха, оС, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 ∆t н – нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, [6]; α в – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, [6]. Rотр должно соответствовать требованиям энергосбережения, и принимается по табл. 3 [6] методом интерполяции значений в соответствии с градусосутками отопительного периода (ГСОП), определяемыми по формуле 5.2 из [6]: ГСОП = (tв − tот.пер. ) ⋅ zот.пер , К·сут (2.2) где tот.пер. – средняя температура отопительного периода, оС, (таблица 2.1); zот.пер. – продолжительность отопительного периода со средней суточной температурой воздуха ниже или равной 8 оС, сут, (таблица 2.1); ГСОП = (18 - (- 4,3)) · 198 = 4415,4 , К·сут; Для стен Rотр = 2,52 м2·К/ Вт; Для пола Rотр = 2,85 м2·К/ Вт; Для окон Rотр = 0,42 м2·К/ Вт. Термическое сопротивление R, м2·К/Вт, слоя многослойной ограждающей конструкции, либо однородной ограждающей конструкции определяется по формуле 7.2 из [17]: R= где δ , м2·К/Вт λ δ – толщина слоя, м; λ – расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/ (м2·К), принимаемый по прил. 3*[6]. Сопротивление теплопередаче Ro, м2·К/ Вт, ограждающей конструкции: 25 (2.3)

Ro = 1 αв + Rк + 1 αн , м2·К/ Вт (2.4) где αв – то же, что в формуле (2.1); αн – коэффициент теплоотдачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающей конструкции, Вт/ (м2·К) принимаемый по табл. 6*[6]. Rк – термическое сопротивление ограждающей конструкции, м2·К/ Вт, для многослойной конструкции, с последовательно расположенными однородными слоями находятся как: Rк = R1 + R2 + ... + Rn + Rв.п. , м2·К/ Вт где (2.5) R1, R2, ..., Rn – термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции, м2·К/ Вт, определяемые по формуле (2.3); Rв.п. – термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки, м2·К/ Вт. Приведенное термическое сопротивление Rкпр , м2·К/Вт, неоднородной ограждающей конструкции определено плоскостями, параллельными направлению теплового потока, ограждающей конструкции условно разрезанной на участки, из которых одни участки могут быть из одного материала, а другие из слоев различных материалов, и термическое сопротивление ограждающей конструкции Rа , м2·К/Вт, определяется по формуле 7.9 из [17]: Rа = F1 + F2 + ... + Fn , м2·К/ Вт F1 F2 Fn + + ... + R1 R2 Rn (2.6) где F1, F2, ..., Fn – площади отдельных участков конструкции (или части ее), м2; R1, R2, ..., Rn – термические сопротивления указанных отдельных участков конструкции, м2·К/Вт; Так как приведенное сопротивление теплопередаче наружной стены должно быть не менее Rотр , то из уравнения Rотр = 1 αв + δ1 δ 2 δ 3 δ 4 1 + + + + λ1 λ2 λ3 λ4 α н (2.7) можно вычислить толщину утепляющего слоя наружной стены  δ 1 δ δ 1  δ 3 =  R0тр − − 1 − 2 − 4 −  ⋅ λ3 α в λ1 λ2 λ4 α н   26 (2.8)

Для покрытия верхнего этажа или перекрытия над подвалом приводится его конструкция с конструктивными слоями. Теплофизические характеристики для окон и дверей можно выбрать из каталогов производителей этих конструкций. Теплофизические характеристики строительных материалов, из которых состоят ограждающие конструкции помещений, представлены в таблице 2.5. Результаты теплотехнического расчета ограждающих конструкций представлены в таблице 2.6. 2.1.3 Расчет наружной стены Наружные стены здания выполнены из сэндвич-панелей Teplant-Concept толщиной 200 мм. Стеновые сэндвич-панели Teplant содержат минераловатный утеплитель на основе базальтового волокна Vattarus®. Внешний слой – профилированные листы из оцинкованной тонколистовой стали. Термическое сопротивление панели представлено в таблице 2.3 Таблица 2.3 – Таблица характеристик стеновых панелей Teplant-Concept. 27

2.1.4 Расчет кровельного покрытия Кровля, так же, как и стены здания выполнена из сэндвич-панелей Teplant толщиной 200 мм. Кровельные сэндвич-панели Teplant содержат в своей конструкции плиты из минераловатного утеплителя на основе базальтового волокна на синтетическом связующем с гидрофобизирующими добавками с вертикальной ориентацией волокон и профилированные листы из тонколистовой оцинкованной стали с защитным полимерным покрытием (ГОСТ 30246-94). Термическое сопротивление панели представлено в таблице. Таблица 2.4 – Таблица характеристик кровельных панелей Teplant-Concept. 28

2.1.5 Расчет плиты перекрытия над отапливаемым подвалом Рисунок 2.1 - Конструкция плиты перекрытия. 1. Бетонная стяжка Б25 (150 мм); 2. Пенопласт ПВХ-1 (200 мм); 3. Экструдированный пенополистирол «Изопинк» (200 мм); 4. Плита многопустотная 220 мм. Находим RО плиты перекрытия: 1 0,15 0,2 0,2 0,22 1 Rо = + + + + + = 1,46 м2·К/ Вт 8,7 1,86 0,52 0,3 1,28 23 29

2.1.6 Расчет пола по грунту Рисунок 2.2 - Конструкция пола. 1. Цементно-песчаное покрытие, В 25 с последующим шлифованием и окраской краской для полов DEKA на 2 раза (40 мм); 2. Цементно-песчаная стяжка М200, армированная металлической сеткой 5Вpl 250х250 (30 мм); 3. Подстилающий слой из бетона В 22,5 (80 мм); 4. Щебеночное основание (100 мм). Находим RО пола: 1 0,04 0,03 0,08 0,1 1 Rо = + + + + + = 1,52 м2·К/ Вт 8,7 0,93 0,93 1,86 0,12 6 В данном проекте применены оконные блоки класса В, сопротивление теплопередаче которых В2, что значит RО = 0,59 м2·К/ Вт. Таблица конструкций Плита перекрытия Вид огр. кон. 2.5 – Характеристика строительных материалов ограждающих Характеристика слоёв № Материал δ, м λ, Вт/(м·К) 1 Бетонная стяжка Б25 0,15 1,86 2 3 Пенопласт ПВХ-1 Экструдированный пенополистирол «Изопинк» 0,2 0,2 0,52 0,3 4 Плита бетонная многопустотная 0,22 1,28 30

Пол по грунту Окончание таблицы 2.5 Цементно-песчаное покрытие, с последующим шлифованием и окраской краской для полов Цементно-песчаная стяжка М200, армированная металлической сеткой Подстилающий слой из бетона Щебеночное основание 1 2 3 4 0,04 0,93 0,03 0,93 0,08 0,1 1,86 0,12 Таблица 2.6 – Результаты теплотехнического расчета наружных ограждений Наименование ограждающей конструкции, условное обозначение 1 Наружная стена Пол по грунту: I зона II зона III зона IV зона Кровля Окно Входная дверь Сопротивление теплопередаче нормируемое по ГСОП Rreq, м2·К/Вт, 2 2,52 2,85 2,85 0,42 0,42 Сопротивление Коэффициент теплопередаче теплопередачи фактическое Ro, k, Вт/(м2К) м2·К/Вт, 3 4 5,04 0,198 2,1 4,3 8,6 14,2 5,13 0,59 0,59 0,476 0,233 0,116 0,07 0,195 1,69 1,69 2.2. Определение отопительной нагрузки системы отопления здания. 2.2.1 Расчет потерь теплоты через ограждающие конструкции помещений. Потери теплоты через ограждающие конструкции являются основными. Они зависят от: термического сопротивления ограждающей конструкции, площади, перепадам температур между температурой воздуха внутри помещения и расчетной температурой наружного воздуха. Основные телопотери в помещении определяются по формуле I.22 из [18]: Q= где A ⋅ (t р − text ) ⋅ (1 + ∑ β ) ⋅ n R , Вт А - расчетная площадь наружной ограждающей конструкции, м2; R – сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, м2·К/Вт; 31 (2.9)

tр – расчётная температура воздуха внутри помещения, оС ; texp= tн – расчётная температура наружного воздуха для холодного периода года, оС ; n – коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху. При определении расчётных площадей А ограждений, через которые теряется теплота, придерживаются следующими: а) поверхность окон, дверей и фонарей измеряется по наименьшим размерам строительных проёмов в свету; б) поверхности потолков и полов над подвалами измеряют между осями внутренних стен и от внутренней поверхности наружных стен до осей внутренних стен; в) высоту стен первого этажа при наличии пола, расположенного непосредственно на грунте, считают от уровня чистого пола первого этажа до уровня пола второго этажа. Высоту стен промежуточных этажей берут по осям между этажами; г) длину наружных стен не угловых помещений измеряют между осями внутренних стен, а в угловых помещениях – от внешних поверхностей наружных стен до осей внутренних стен. Существуют дополнительные теплопотери которые возникают в зависимости от ориентация здания по сторонам света, обдувание ветром и другие. Возникающие дополнительные потери теплоты принято учитывать введением установленных практикой добавок к основным теплопотерям. Добавочные потери теплоты β через ограждающие конструкции следует принимать в долях от основных потерь. В помещениях через наружные вертикальные стены, двери и окна, обращенные на север, восток, северо-восток и северо-запад в размере 0,1, на юго-восток и запад - в размере 0,05; в угловых помещениях дополнительно - по 0,05 на каждую стену, дверь и окно и тд.; Следует учитывать дополнительные потери теплоты Q, Вт, на нагревание воздуха, необходимого для естественной вентиляции помещений, поступающего путём инфильтрации через окна, двери, в зависимости от их площадей, а также температур внутреннего и наружного воздуха. 32

2.2.2 Расчет потерь теплоты на нагревание инфильтрирующегося наружного воздуха через ограждающие конструкции помещений. Вместе с основными потерями теплоты существуют и дополнительные. Например, расход теплоты Q, Вт на нагревание воздуха, поступающего путём инфильтрации через окна, двери, в зависимости от их площадей, а также температур внутреннего и наружного воздуха. Определяется как: Q= 0, 28 ⋅ ∑ Gi ⋅ c ⋅(t р − ti ) ⋅ k , Вт i где (2.10) Gi - кг/ч, расход инфильтрирующегося воздуха, через ограждающие конст- рукции помещения; с - удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кг⋅К); tв, tн - расчетные температуры воздуха, °С, соответственно в помещении и наружного воздуха в холодный период года (параметры Б); k - коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях, равный 0,7 для стыков панелей стен и окон с тройными переплетами, 0,8 - для окон и балконных дверей с раздельными переплетами и 1,0 - для одинарных окон, окон и балконных дверей со спаренными переплетами и открытых проемов. 2.2.3 Расчет потерь теплоты в помещении Теплопотери помещения определяют по уравнению: Qп = Q + Qi – Qб, Вт, где ( 2.11) Q, Вт – теплопотери помещения, (сумма теплопотерь через наружные ограждающие конструкции помещения) определяемые по уравнению 2.1; Qi, Вт – теплопотери за счет инфильтрации наружного воздуха в помещение, рассчитываемые по уравнению 2.2; Qб, Вт – теплопоступления от оборудования, (осветительные и бытовые приборы). Расчеты теплопотерь помещений через ограждающие конструкции были произведены в программе «RTI». Результаты расчета теплопотерь представлены в таблице 2.7 (Приложение 1). 33

По результатам расчета определены суммарные теплопотери всего здания, которые составили 115 кВт. Опираясь на данные расчеты, мы можем определить расчетную нагрузку на системы отопления. 2.3. Конструирование и гидравлический расчёт системы отопления. 2.3.1. Общие рекомендации по выбору системы отопления. Главная цель отопления – это создание и поддержание благоприятной для человека температуры в помещении в холодный и переходные периоды года. Осуществляется это при помощи современных отопительных приборов (радиаторы, конвекторы, тепловентиляторы и т.д.). Отопительный период начинается при установлении температуры наружного воздуха 8 oС и ниже, когда нормируемая температура в помещении не может поддерживаться одними внутренними теплопоступлениями. Продолжительность отопительного сезона устанавливается в зависимости от региона застройки, в результате многолетних наблюдений, как среднее число дней в году со среднесуточной температурой воздуха 8 oС. Для России отопительный период, в среднем, составляет 6-8 месяцев. В данном проекте на каждом отопительном приборе предусмотрены термостатические клапаны. Их основная задача регулировать поступление теплоносителя в прибор, чем больше теплоносителя попадет в прибор, тем больше тепловой энергии поступит в помещение, что в свою очередь увеличит температуру воздуха в помещении. Таким образом, при помощи термостатического клапана и подключенного к нему датчика температуры воздуха можно поддерживать благоприятный тепловой режим помещения. В системе отопления приняты два вида основных теплоносителя – вода и воздух. Здание включает в себя помещение торгового зала, где предусмотрена воздушная система отопления. Остальные традиционной системой отопления. 34 помещения обслуживаются

В торговом зале ТЦ «Виктория» запроектирована воздушное отопление с промежуточным теплоносителем, реализованное при помощи тепловентиляторов фирмы VOLCANO модели VR2. Система двухтрубная, с горизонтальной разводкой, теплоносителем является вода. Для остальных помещений первого и второго этажа предусмотрено традиционное водяное отопление, система принята двухтрубная, с горизонтальной разводкой и отопительными приборами. В проекте применены биметаллические радиаторы фирмы Rifar модель BASE 500. На отметке -4,900 в помещениях санузлов, душевых и гардеробных система отопления реализована при помощи теплых полов. 2.3.2. Технология конструирования системы отопления Система отопления выполнена из полипропиленовых труб (диаметром dн = от 20 до 50 на основной магистрали и dн = 20 на подводке непосредственно к отопительному прибору). Полипропиленовые трубы в настоящее время широко применяются в системах отопления. Это связанно с их достоинствами: − долговечность - полипропиленовые трубы могут использоваться, сохраняя свои первоначальные характеристики в течение 50 лет в системе холодного водоснабжения и не менее 25 лет в системах горячего водоснабжения и отопления; − простота монтажа - полипропиленовые трубы и фитинги просты в монтаже и безопасны для здоровья, легко могут быть подсоединены к другим деталям, изготовленным из различных материалов; − устойчивость к внешним воздействиям - повышенные температуры, воздействие химических веществ. Что касается недостатков, то изначально полипропиленовая труба недостатков не имеет, однако сами трубопроводы обладают недостатками, связанными с процессом монтирования. Соединение труб - сварное бесшовное, для надежной герметичности. Компенсация удлинения труб в горизонтальных предусмотрена естественными изгибами магистралей. 35 ветвях системы

В системе водяного отопления предусмотрен уклон. Трубы прокладываются не строго горизонтальною, а с некоторым уклоном (в нашем случае i=0,002). Это обоснованно тем, что в горизонтально прокладываемых магистралях уклон необходим для отвода скоплений воздуха при эксплуатации системы и самотечного спуска воды из труб. В систему отопления при подпитке может попасть воздух, который при высоких температурах и низком давлении переходит в свободное состояние. На магистралях создается уклон, при помощи которого воздух попадает в воздухосборники, а оттуда удаляется специальными воздухоотводчиками. В данном проекте установлены автоматические воздухоотводчики в верхних точках системы. 2.3.3. Гидравлический расчет трубопроводов систем отопления Основная цель гидравлического расчета: при заданном перепаде давления найти такое сечение трубопровода, что бы обеспечивался необходимый пропуск расхода теплоносителя. В большинстве случаев расчета систем отопления располагаемая разность давлений бывает задана. Эта разность давлений расходуется на преодоление сопротивлений трения и в местных сопротивлениях. Общая потеря давления на гидравлическом участке теплопровода с постоянным расходом может быть записана в виде: ∆РУЧ = Rl + Z = l где λ Р Д + ΣξР Д , dВ (2.12) Rl- потеря давления по длине трубопровода, Па; R= λ dВ Р Д - удельная потеря давления на трение, Па/м; Z = ∑ ξ ⋅ Рд - потери давления в местных сопротивлениях, Па. Гидравлический расчет трубопроводов систем водяного отопления сводится к определению экономичных диаметров труб, способных пропустить расчетный расход теплоносителя при располагаемом перепаде давления. При подсчете гидравлических потерь давления на трение и в местных сопротивлениях используются табличные величины: 36

R- удельная потеря давления на один метр длины трубопровода, Па/м; dв- внутренний диаметр трубопровода, мм; v - скорость движения теплоносителя, м/с; Рд - динамический напор, Па. При пользовании таблицами необходимо знать расход (Gуч, кг/ч) теплоносителя на гидравлическом участке трубопровода, определяемый по уравнению: 0,86 ⋅ Q уч G уч = tг − tо , (2.13) где Qуч – тепловая нагрузка на гидравлическом участке трубопровода, Вт; tг, tо – температура теплоносителя в подающей и обратной магистралях, 0С. Суть метода динамических давлений заключается в том, что потери давления по длине теплопроводов, т. е. потери на трение, заменяют равноценными им потерями в местных сопротивлениях. Это положение можно выразить уравнением: R ⋅ l = ξ зам · Рд l⋅ λ dв Из уравнения (2.15) выражаем ξ ⋅ Рд = ξ зам ⋅ Рд , зам (2.14) (2.15) : l λ =ξ зам d в (2.16) При такой замене потеря давления на расчётном участке определит уравнением: ∆Р уч = (ξ зам + ∑ξ) ⋅ Р = ξ ⋅Р , д прив д (2.17) где ξ прив = (ξ зам + Σξ ) - приведенный коэффициент местного сопротивления гидравлического участка, включающий в себя сумму коэффициентов фактических местных сопротивлений, имеющихся на участке, ∑ξ, и коэффициент местного сопротивления, заменяющий потери давления на трение по длине трубопроводов, ξзам. 37

Некоторым недостатком этого способа является принятие коэффициента гидравлического трения λ постоянным относительно скорости теплоносителя, независимо от того, что в системе водяного отопления скорости теплоносителя лежат в зоне переменных значений (по числу Рейнольдса – Rе) и коэффициентов гидравлического трения. Однако такое допущение оправдывается значительным упрощением расчетов, которые не выходят за пределы точности, допускаемой в инженерной практике. Потери давления, Руч, (Па), на гидравлическом участке трубопровода определяются по уравнению: ∆Р уч = Р ⋅ ξ прив д где (2.18) Рд - динамическое давление, Па; ξ прив = ∑ξ + l ⋅ λ d приведенный коэффициент местного сопротивления; ∑ ξ - сумма коэффициентов местных сопротивлений на гидравлическом участке трубопровода; l – длина гидравлического участка трубопровода, м; λ – отношение коэффициента сопротивления внутренней поверхности d трубопровода к диаметру принимать из таблицы 2.8 Таблица 2.8 – Средние значения dу,мм λ/d 15 2,7 20 1,8 25 1,4 λ для различных диаметров труб d 32 40 50 70 80 1,0 0,8 0,56 0,4 0,3 100 0,23 Результат гидравлического расчета определяет диаметры трубопроводов, расход и сопротивление систем отопления, необходимый расход для обеспечения заданного режима работы отопления, уравнивает гидравлическое сопротивление между ветками. 38

2.4. Выбор и расчет отопительных приборов. 2.4.1. Размещение и выбор отопительных приборов. Отопительные приборы должны обеспечивать равномерное обогревание помещений. Вертикальные приборы размещают, прежде всего, под световыми проемами. Вертикальные отопительные приборы следует размещать по возможности ближе к полу. Присоединение труб к отопительным приборам может быть одностороннее и разностороннее. При разностороннем присоединении возрастает теплоотдача приборов. Тепловой поток вертикальных приборов зависит от расположения мест подачи и отвода теплоносителя воды. Теплопередача возрастает при подаче теплоносителя в верхнюю часть и отвода воды из нижней части прибора. 2.4.2. Расчёт поверхности нагрева отопительных приборов. Расчёт поверхности отопительных приборов производится через определение максимального теплового потока на отопление по установленной поверхности нагрева. Исходные данные к расчету приняты по данным технических характеристик отопительных приборов [22]. Температура внутреннего воздуха в помещениях : tв = + 18; + 20 оС. Расчет поверхности нагрева отопительных приборов ведется методом номинальной плотности теплового потока. Требуемый номинальный тепловой поток Qнт для выбора типоразмера отопительного прибора определяется по формуле : Qнт = Qпр / ϕ к , где Вт, (2.19) Qпр (Qн.у.) - необходимая теплопередача прибора в рассматриваемом помещении. Qпр = Qп − 0,9 ⋅ Qтр , Вт, (2.20) Qп - тепловые потери помещения, в котором устанавливается отопительный прибор, Вт; 39

Qтр - теплопередача открыто проложенных в пределах помещения труб стояка и подводок, к которым присоединен прибор. Q тр = q ⋅ l + q ⋅ l , Вт в в г г (2.21) q в , q г - теплоотдача 1 метра вертикальных и горизонтальных труб, Вт/м [16]; l в , l г - длина вертикальных и горизонтальных труб в пределах помещения, м; ϕ к - комплексный коэффициент приведения Qну к расчетным условиям, определяется по формуле:  ∆t ср ϕ к =   70 ∆t ср -    1+ n p  G пр   ⋅ В ⋅ψ С , ⋅  360   (2.22) разность между средней температурой воды в приборе и воздухом в помещении, 0 С ; tcр = (tвх + tвых) / 2 - tв , (2.23) Расчет температурного перепада для каждого прибора стояка системы отопления следует начинать с первого прибора по ходу движения воды, для которого температура входа теплоносителя в прибор равна нормативной, например, 95 ОС, температура выхода определяется по уравнению tвых = tвх - 0,86 Qпр / Gпр, G пр - (2.24) расход воды в приборе, для проточно-регулируемых стояков равный расходу через стояк - Gст, кг/ч; В – коэффициент учета атмосферного давления, [16]; ψ с - коэффициент учета направления движения теплоносителя. ψ с = 1 - а ( tвх - tвых ) (2.25) Для биметалических радиаторов ψ с = 1 [7]. Минимальное допустимое число секций для секционных отопительных приборов определяется по формуле: N = Qпр Qнт , шт Nмин = Qнт / Qну , шт 40 (2.26)

Допускается увеличение теплоотдачи отопительных приборов над теплопотерями не более, чем на 20%, а уменьшение – не менее, чем на 10%. Наличие термостатических клапанов исключит невязку между расчетными значениями поверхности приборов и фактическими. Гидравлический расчет и расчет количества отопительных приборов (секций) произведен в компьютерной программе «Поток». Результаты расчета приведены в таблице 2.9 (Приложение 1). В результате рассчитана и запроектирована система отопления для торгового центра на двух этажах и подвале, рассчитано и определено количество секций радиаторов Rifar BASE 500 для поддержания комфортной температуры в помещениях. Для отопления торгового зала и подвального помещения приняты тепловентиляторы Volcano VR 2 мощностью 8-50 кВт. Исходя из мощности тепловентилятора и теплопотерь хватило бы одного отопительного прибора, но дальность горизонтальной струи тепловентилятора не покроет всю отапливаемую площадь помещения. В связи с этим распределение температур по помещению не равномерно, дальняя часть помещения была бы не обогрета, что привело бы к промерзанию стен и как следствие возможное выпадение конденсата в углах помещения, так как обогреваемое помещение имеет три наружные стены. В остальных помещениях установлено радиаторное отопление. Оно позволяет поддерживать требуемую температуру в каждом помещении при помощи установленных на каждом радиаторе термостатических клапанов. 41

ГЛАВА III. РАСЧЕТЫ И ПРОЕКТИРОВАНИЕ СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ 42

3.1 Расчет воздухообмена помещения 3.1.1 Исходные данные Наименование объекта – Торговый центр; Район застройки – г. Артем. Ориентация главного фасада – восток; Количество этажей – 2; Высота помещений – 7 и 3,3 м; Расчетные параметры наружного воздуха. Так как г. Артем не входит в список городов СП 131.13330.2012 [8], то расчетные параметры наружного воздуха выбраны в соответствии с требованиями, соответствующими Расчетные параметры наружного воздуха при проектировании данного общественного здания выбраны в соответствии с требованиями, предъявляемые к г. Владивостоку (географическая широта – 44º), так как г. Артема нет в списке городов СП 131.13330.2012 [8], и приняты в соответствии с СП 131.133300.2012 Строительная климатология [8] и сведены в таблицу 3.1. Таблица 3.1 – Расчетные параметры наружного воздуха Температура Периоды года Энтальпия наружного воздуха tн, наружного воздуха Iн, Скорость ветра ν, ˚С кДж/кг м/с Теплый 23,7 57,8 0 Холодный -24 -23,6 5,2 Расчетные параметры внутреннего воздуха Параметры микроклимата при отоплении и вентиляции помещений следует принимать согласно п. 5.1 СП 60.13330.2016, по ГОСТ 30494, ГОСТ 12.1.005, СанПиН 2.1.2.2645 и СанПиН 2.2.4.548 для обеспечения параметров воздуха в пределах допустимых норм в обслуживаемой или рабочей зоне помещений. [3, 4, 5, 7, 8]. Расчётные параметры внутреннего воздуха, выбранные в соответствии с ГОСТ 30494 [3] и сведены в таблицу 3.2. 43

Таблица 3.2 – Расчетные параметры внутреннего воздуха Наименование помещения Период года Лаборатория Теплый Холодный Допустимые параметры Относительная Скорость движения влажность φ, % воздуха ν, м/с 86 0,2 59 0,2 Температура, ˚С 25,7 18 3.1.2 Расчет воздухообменов Расчет воздухообмена определяет производительность систем вентиляции для того или иного помещения. Большинство помещений общественных зданий имеют свою нормативную величину кратность воздухообмена – Кр. Расчетный воздухообмен в помещениях, для которых отсутствуют значения Кр, определяется в зависимости от количества вредных выделений. 3.1.2.1 Определение воздухообмена по нормативной кратности При заданной величине кратности воздухообмена по притоку и вытяжке производительность общеобменных систем вентиляции рассчитывается по формуле L p = K pVпом , где (3.1) Lp – расчетный воздухообмен помещения, м³/ч; Kp – нормативная кратность воздухообмена, 1/ч; Vпом - внутренний объем помещения, м³. Результаты расчетов представлены в таблице 3.3. Таблица 3.3 – Воздушный баланс здания. № пом. Наименование пом. t, C Объем, м3 Кратность Воздухообмен Приток Вытяжка Приток Вытяжка Подвал 1 2 3 4 5 6 7 Лестничная клетка Коридор Электрощитовая Машинное отделение холодильных камер Коридор Холодильная камера (+2) Морозильная камера (-24) 16 16 5 227 61 по балансу - 1 65 - 65 5 167 2 3 335 500 5 В объеме (28) - - - - - - - - - - - - - - - - 44

Продолжение таблицы 3.3 8 Лестничная клетка 9 Водомерный узел 10 Электрощитовая 11 Лестничная клетка 12 Кодировочная 13 Фасовочная бакалеи Комната приема пищи 14 персонала 15 Кладовая бакалеи Кладовая и моечная 16 тары 17 Моечная инвентаря Кладовая пищевых 18 отходов и мусора Охлаждаемая камера 19 пищевых отходов Мастерская мелкого 20 ремонта оборудования 21 Электрощитовая 22 Электрокотельная Кладовая упаковочных 23 материалов Кладовая уборочного 24 инвентаря 25 Тамбур-шлюз Разгрузочная 26 производства Открытое хранение 27 сухих продуктов Производственный 28 коридор Разгрузочная 29 супермаркета 30 Тамбур-шлюз 31 Лестничная клетка Разгрузочная 32 супермаркета Зарядная средств 33 механизации 34 Загрузочная 35 Санузел 36 Душевая 37 Гардероб мужской 38 Санузел 39 Душевая 40 Гардероб женский Итого по этажу 1 2 3 Тамбур Холл Лестничная клетка 16 5 5 16 18 18 164 58 37 37 - 1 1 1 1 - 165 60 40 40 18 34 1 1 35 35 16 34 - 1 - 35 16 25 4 6 100 150 18 25 4 6 100 150 неот 18,5 - 1 - 20 неот 18,5 - 1 - 20 18 35 2 2 70 70 5 5 38 193 - 1 0 40 0 12 26 - 1 - 30 12 9 по балансу 1 - 10 - В объеме (28) - - - - 5 В объеме (28) - - - - 5 В объеме (28) - - - - 5 9 025 - - 750 - 5 В объеме (28) - - - - 5 16 В объеме (28) - - - - - 5 В объеме (28) - - - - 5 В объеме (28) - - - - 5 16 25 23 16 25 23 В объеме (28) 20 17 61 21 28 155 по балансу по балансу (50) (75) (50) (75) - 330 480 100 225 50+50 150+225 - 2 265 16 16 16 1-й этаж В объеме (4) В объеме (4) - 45 - - - 2 230 -

Окончание таблицы 3.3 4 Торговый зал 5 Сок-бар 6 Раздаточная 7 Подсобное помещение 9 Коридор 10 Санузел 11 Санузел 12 Санузел 13 Коридор 14 Помещение охраны 15 Помещение кассиров 16 Серверная 17 Торговый зал 18 Лестничная клетка 19 Лестничная клетка 20 Кладовая напитков 21 Кладовая 22 Коридор 23 Кладовая Помещение для 24 приготовления теста 25 Моечная инвенторя 26 Цех выпечки теста Помещение 27 администратора 28 Санузел Комната приема пищи 29 персонала 30 Подсобное помещение Помещение подготовки 31 яиц 32 Загрузочная 33 Доготовочный цех 37 Мясной цех 38 Коридор 39 Рыбный цех 42 Кладовая овощей Кладоовая сухих 43 продуктов Комната 44 завпроизводства 45 Тамбур Итого по этажу Итого по зданию 16 18 18 16 16 16 16 16 16 18 18 21 16 16 16 8 16 16 16 15 665 271 В объеме (5) 78 42 14 14 13 33 39 36 45 1 710 246 392 801 345 1 3 1 по балансу по балансу 1 1 1 3 1 (50) (50) (50) 1 1 1 по балансу - 16 41 16 5 51 261 18 1 1 1 1 15 665 815 80 150 40 40 0 1 710 3 000 - 15 665 815 80 50 50 50 40 40 0 1 710 250 395 345 3 4 125 165 3 3 4 3 155 790 210 790 1 1 0 0 16 10 - (50) - 50 18 61 1 1 65 65 16 36 1 1 40 40 16 37 3 5 115 190 16 16 16 17 16 5 103 314 241 В объеме (37) 197 356 3 3 3 3 - 4 4 4 2 310 945 730 590 - 1 260 970 790 720 12 272 - 2 - 550 18 60 1 1 60 60 16 В объеме (22) - - - - 25 425 27 690 46 25 350 27 580

3.2 Расчет и конструирование системы вентиляции 3.2.1 Конструирование систем вентиляции В данной работе запроектированы системы вентиляции с механическим побуждением. Они реализованы при помощи приточно-вытяжных установок и канальных вентиляторов. В приточно-вытяжных установках применены секции с рекуператорами. Они позволяют сократить энергозатраты на подогрев приточного воздуха в переходные и холодный периоды года, в следствие чего повышается энергоффективность систем вентиляции. На объекте «Виктория» расположены помещения различного назначения. Для организации воздухообмена по помещениям были запроектированы две приточновытяжные установки с рекуператором, которые располагаются на кровле в осях Д-К/14-18 на отм. +5,000. Установка ПВ1 обслуживает помещение торгового зала, системы воздуховодов находятся на отметке +5,000 (в объеме торгового зала,кровлякоторого на высоте +8,000) и при помощи гибких воздуховодов опускаются на отметку +4,000 до воздухораспределительных устройств. В данном случае применены диффузоры 4АПР 600х600 производителя «Арктос». При их помощи воздух равномерно подается по всей площади помещения. Приточно-вытяжная установка П2/В2 обслуживает помещения, которые располагаются в северо-восточной части здания. В основном там находятся технические помещения такие как: холодный, рыбный и доготовочный цеха, склады различного предназначения и др. В этих помещениях воздуховоды располагаются под потолком, а воздух в помещение подается при помощи диффузоров типа ДПУМ размерами Ø100 – Ø250 производителя «Арктос». Для организации воздухообмена в остальные помещения запроектированы канальные приточные и вытяжные установки. Оборудование размещается в объеме здания под потолками. Система П3 подает воздух в помещения, расположенные около северо-западной стены, а П4 и П5 - юго-восточной. Системы В4, В7, В8 47

удаляют воздух из мокрых помещений, таких как: душевые, санузлы, комнаты уборочного инвентаря. Для регулирования воздухообмена в системы были установлены дроссельклапаны. При входе огнезадерживающие систем клапаны в вентиляционные (нормально шахты открытые), для установлены предотвращения распространения огня по воздуховодам в случае пожара на объекте. Воздуховоды, которые подают приточный воздух до установки изолируются теплоизоляционным материалом «Пенофол», во избежание выпадения конденсата с наружной части воздуховодов. Также транзитные воздуховоды покрываются огнезащитным покрытием с пределом огнестойкости EI 30. 3.2.2 Аэродинамический расчет систем вентиляции Цель аэродинамического расчета – определение сечения воздуховодов, сопротивление системы. Перед началом аэродинамического расчета рисуется аксонометрическая схема. Расчетное количества количество приточных и участков вытяжных устанавливается решеток, после или определения принятого типа воздухораспределителей. Общая площадь живого сечения (Fж.р.) вытяжных или приточных решеток воздухораспределителей определяется по формуле: Fж. р. = где G Vж. р. ρ , 3600 (3.29) G – расчетный суммарный расход воздуха в помещении, кг/ч; Vж.р – рекомендуемая скорость воздуха в живом сечении, м/с; ρ – плотность воздуха, в расчетах принимается 1,2 кг/м³. Предварительно соответствии с задаются типом рекомендуемой Vж.р решетки воздухораспределителя. принимают типоразмер В решетки воздухораспределителя с известным Fж.р и определяют количество решеток воздухораспределителя в помещении: 48

Np = f ж. р. Fж' . р. . (3.30) Результаты подбора решеток приведены в таблице 3.4 Таблица 3.4 – Расчет количества внутренних решеток. № Система Расход, L Ʋрек Размер решеток ƒреш Fтр 1 ПВ1 ПВ1 ПВ1 ПВ2 ПВ2 ПВ2 ПВ2 ПВ2 ПВ2 ПВ2 ПВ2 ПВ2 ПВ2 ПВ2 ПВ2 ПВ2 ПВ2 ПВ2 ПВ2 ПВ2 ПВ2 ПВ2 ПВ2 ПВ2 П3 П3 П3 П3 П3 П3 П4 П4 П4 П4 П5 2 Приток Вытяжка Приток Приток Приток Приток Приток Приток Приток Вытяжка Вытяжка Вытяжка Вытяжка Вытяжка Вытяжка Вытяжка Приток Вытяжка Приток Приток Приток Приток Вытяжка Вытяжка Приток Приток Приток Приток Приток Приток Приток Приток Приток Приток Приток 3 17380 17400 810 3000 730 945 590 310 790 790 970 1260 360 345 550 250 155 210 115 125 65 40 65 40 80 150 40 330 480 310 345 35 100 70 335 4 2 2 2 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3 3 3 3 2 3 3 3 3 2 3 2 3 3 2 3 2 2 2 2 3 3 2 5 600х600 600х600 450х450 450х450 Ø250 Ø250 Ø250 Ø250 Ø250 Ø250 Ø250 Ø250 Ø250 Ø250 Ø200 Ø200 Ø160 Ø160 Ø125 Ø125 Ø100 Ø100 Ø100 Ø100 Ø100 Ø100 Ø100 Ø160 Ø200 Ø250 Ø250 Ø100 Ø125 Ø100 Ø250 6 0,192 0,192 0,083 0,083 0,046 0,046 0,046 0,046 0,046 0,046 0,046 0,046 0,046 0,046 0,029 0,029 0,018 0,018 0,011 0,011 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 0,018 0,029 0,046 0,046 0,007 0,011 0,007 0,046 7 2,414 2,417 0,113 0,417 0,101 0,131 0,082 0,043 0,110 0,073 0,090 0,117 0,033 0,032 0,051 0,023 0,022 0,019 0,011 0,012 0,006 0,006 0,006 0,006 0,007 0,014 0,006 0,031 0,067 0,043 0,032 0,005 0,009 0,006 0,047 49 Кол-во реш., N 8 13 13 1 5 2 3 2 1 2 2 2 3 1 1 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 1 2 2 1 1 1 1 1 1 Ʋфакт Тип решетки 9 1,80 2,10 1,36 1,67 2,20 1,90 1,78 1,87 2,39 2,39 2,93 2,54 2,17 2,08 2,63 2,39 2,39 3,24 2,90 3,16 2,58 1,59 2,58 1,59 3,17 2,98 1,59 2,55 2,30 1,87 2,08 1,39 2,53 2,78 2,02 10 4АПР 4АПР 4АПР 4АПР ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М

Окончание таблицы 3.4 П5 Приток 65 В3 Вытяжка 820 В3 Вытяжка 40 В4 Вытяжка 225 В4 Вытяжка 165 В4 Вытяжка 150 В4 Вытяжка 50 В4 Вытяжка 20 В5 Вытяжка 150 В5 Вытяжка 70 В5 Вытяжка 60 В5 Вытяжка 40 В5 Вытяжка 35 В5 Вытяжка 30 В6 Вытяжка 500 В6 Вытяжка 65 В7 Вытяжка 20 В8 Вытяжка 50 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 2 Ø100 Ø250 Ø100 Ø250 Ø160 Ø160 Ø100 Ø100 Ø100 Ø100 Ø100 Ø100 Ø100 Ø100 Ø250 Ø100 Ø100 Ø100 0,007 0,046 0,007 0,046 0,018 0,018 0,007 0,007 0,011 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 0,046 0,007 0,007 0,007 0,006 0,076 0,004 0,021 0,015 0,014 0,005 0,002 0,014 0,006 0,006 0,004 0,003 0,003 0,046 0,006 0,002 0,007 1 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2,58 2,48 1,59 1,36 2,55 2,31 1,98 0,79 3,79 2,78 2,38 1,59 1,39 1,19 3,02 2,58 0,79 1,98 ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М ДПУ-М Потери давления в системах вентиляции складываются из потерь давления на трение по длине и потерь давления в местных сопротивлениях [17]: ∆Рсист = ∆Ртр + z , Па (3.31) Потери давления на трение: ∆Ртр = R ⋅ l , Па где (3.32) R – удельные потери на трение, Па/м; l – длина участка воздуховода, м; Потери давления в местных сопротивлениях: z = ∑ ξ ⋅ Рд , Па где ∑ξ (3.33) - сумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном участке воздуховода, коэффициенты на границе двух участков относят к участку с меньшим расходом. Динамическое давление: v2 Рд = , Па 2 50 (3.34)

Скорость движения воздуха в воздуховоде определяется по формуле: v= где L , м/с 3600 ⋅ F (3.35) F – площадь поперечного сечения воздуховода, м2. Для воздуховодов прямоугольного сечения за расчетную величину d принимаем эквивалентный диаметр dэкв, при котором потери давления в круглом воздуховоде при той же скорости будут равны потерям давления в прямоугольном воздуховоде. d экв = где 2⋅ А⋅ В , А+ В (3.36) А, В – стороны прямоугольного воздуховода или канала, мм. Рекомендуемая скорость воздуха на ответвлениях до 5 м/с, на магистралях – до 6 м/с. Аэродинамический расчет выполнен в программе VSV фирмы «Поток». Результаты расчета внесены в таблицу 3.5 (Приложение 1). В результате данного расчета были определенны диаметры воздуховодов для приточных, вытяжных и приточно-вытяжных систем вентиляции. Так же было определенно сопротивление воздуховодов, которое преодолевается при помощи полного давления, создаваемого вентилятором. 3.3 Конструирование системы кондиционирования. Кондиционирование микроклимата зданий и сооружений является одним из основных разделов строительной науки и техники. Система кондиционирования воздуха (СКВ) предназначенной является для активной, комплексного обычно регулируемой поддержания заданных системой, параметров внутреннего воздуха, которая обеспечивает расчетные, часто оптимальные условия в помещениях зданий и сооружений. СКВ может работать в здании совместно с системами отопления и вентиляции.   В данном проекте запроектированы два вида кондиционирования. Первый применен для создания комфортных условий в помещении торгового зала. Для 51

подачи охлажденного приточного воздуха в теплый период года в приточновытяжной установке ПВ1 установлена секция охлаждения. Второй вид кондиционирования локальный, он реализован при помощи сплит и мульти сплит-систем. Мульти сплит-система обслуживает помещения располагающиеся около северо-западной стены здания, а именно: комнату охраны, помещение кассиров , расположенных на первом этаже и кабинет с кабинетом бухгалтера на втором этаже. Внутренние блоки настенного вида и располагаются на высоте 2 м от пола. Наружный блок системы установлен на кровле на отм. +5,000 в осях И-К/ 13-14. Для серверной предусмотрены две самостоятельные сплит-системы, одна из которых является резервной, а другая рабочей. Также в комнате заведующего производством установлена сплит-система с настенным внутренним блоком. Вывод. В данной главе произведён расчет и запроектирована система вентиляции ТЦ Виктория. В качестве основного оборудования были приняты приточно-вытяжные установки фирмы VTS и канальное оборудование производителя ГМЦ Групп. Для организации воздухообмена в помещении торгового зала была запроектирована приточно-вытяжная установка VENTUS VS180-R-RHC с роторным рекуператором. Данная установка позволит создать оптимальный микроклимат в помещении в теплый и холодный периоды года. Так же на объекте была применена установка VENTUS VS-75-R-RHC, для обслуживания технологических помещений, и канальные вентиляторы ВК типоразмером 100 – 315 с комплектующим оборудованием (канальные нагреватели фильтры заслонки шумоглушители). Для равномерной подачи воздуха в помещение на объекте применены воздухораспределители фирмы «Арктос» модели: ДПУ-М типоразмером 100 – 250, и 4АПР 600х600 и 4АПР 450х450. 52

ГЛАВА IV. ТЕПЛО И ХОЛОДОСНАБЖЕНИЕ 53

4.1 Расчет нагрузок на теплоснабжение 4.1.1 Расчет нагрузок на вентиляцию Кроме нагрузок на отопление, которые составляют 115 кВт, нам потребуется тепло для подогрева приточного воздуха в холодный и переходные периоды года. Количество требуемого тепла мы можем найти как (VII.27 [18]): Qт = L ∙ ρвозд ∙ свозд ∙ (tвн - tн) / 3600, кВт где (4.1) Qт – тепловая мощность калорифера, Вт; ρвозд – плотность воздуха. Плотность сухого воздуха при 15°С на уровне моря составляет 1,225 кг/м³; свозд – удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кг∙К)=0,24 ккал/(кг∙°С); tвн – температура воздуха на выходе из калорифера, °С; tн – температура наружного воздуха, °С. Находим кол-во теплоты для каждой системы: ПВ1: Qт = 18 190 ∙1,225 ∙ 1 ∙ (16 - (-23)) / 3600 = 242 кВт; ПВ2: Qт = 6865 ∙1,225 ∙ 1 ∙ (16 - (-23)) / 3600 = 91 кВт; П3: Qт = 1220 ∙1,225 ∙ 1 ∙ (16 - (-23)) / 3600 = 16 кВт; П4: Qт = 400 ∙1,225 ∙ 1 ∙ (16 - (-23)) / 3600 = 5,3 кВт; П5: Qт = 400 ∙1,225 ∙ 1 ∙ (16 - (-23)) / 3600 = 5,3 кВт; В приточных вентиляционных системах воздух будет подогреваться при помощи электрокалориферов, а приточно-вытяжные при помощи водяных калориферов. Вследствие этого нагрузку на ПВ1 и ПВ2 следует учесть при расчете нагрузок на теплоснабжение здания. Для сокращения энергозатрат в приточновытяжные установки были установлены рекуператоры. Средний коэффициент эффективности рекуператоров равен 0,6. Рассчитаем количество теплоты которое утилизируется : Qрек = Qт ∙ 0,6, кВт ПВ1: Qрек = 242 ∙ 0,6 = 145,2 кВт; ПВ2: Qрек = 91 ∙ 0,6 = 54,6 кВт; 54 (4.2)

В результате на нагрев приточного воздуха с учетом рекуператора нам понадобится: Qнаг = Qт - Qрек, кВт (4.3) ПВ1: Qрек = 242 - 145,2 = 96,8 кВт; ПВ2: Qрек = 91 - 54,6 = 36,4 кВт; В результате мы рассчитали требуемое тепло на нагрев приточного воздуха для систем вентиляции, которое составило 133,2 кВт. 4.1.2 Расчет нагрузок на греющие панели В торговом центре «Виктория» на 1 этаже располагается торговый зал общей площадью около 2500 м2. Там планируется продажа продуктовой продукции, которая требует особых условий хранения, а именно низких температур. В связи с этим, для хранения основного объема продукции в подвальном помещении размещены холодильная и морозильная камеры. Особенность данных конструкций в том, что это монолитное изделие, и при повреждении наружной оболочки конструкции, камера потеряет свои свойства. Объект проектирования располагается в г. Артеме. При инженерных изысканиях, проводимых перед строительством здания, было выявлено, что грунты под зданием пучинистые. Это означает, что при промерзании грунт может деформироваться. Так как камера располагается в подвальном помещении, деформация грунтов может повредить ее. Во избежание данного случая под камерами была запроектирована греющая панель. Она не позволяет грунтам, расположенным под камерами промерзать и деформироваться. Конструкция греющей панели представляет собой теплый пол, теплоносителем в котором выступает не замерзающая жидкость – этиленгликоль. Контур теплого пола получает теплоту от внешнего источника при помощи ср теплообменика [22]. Количество теплоты qF требуемое для контура теплого пола рассчитывается для м2 : q Fср = b ⋅ C ⋅ (t cp − t в ) Rв ⋅ S cp + 0,4 ⋅ λ ⋅ (h − 1,25 ⋅ d н + 0,5 ⋅ S ср ) + b ⋅ α н−1 −1 M 55 , Вт/ м2 (4.4)

где b – доля теплового потока, которая рассматривается (в нашем случае одностороняя отдача b = 0,5); C – коэффициент, зависящий от расположение панели, принимается по таблице 4.1; tcp – средняя температура теплоносителя, °С; tв – внутренняя температура воздуха в помещении, °С; Scp – шаг средних труб панели, м; λM – коэффициент теплопроводности материала массива панели, Вт/(м ∙ К), (для бетона следует принимать 1,1 Вт/(м ∙ К); h – расстояние от оси труб до поверхности панели, м; dн – наружный диаметр трубы, м; αн – коэффициент теплоотдачи от поверхности панели в окружающую среду, величина которого для приближенных расчетов может приниматься для напольных панелей 10 Вт/(м2 ∙ К); Rв – сопротивление переходу тепла от теплоносителя к стенке трубы, м ∙ К/Вт: Rв = где 1 α в ⋅π ⋅ dв , м ∙ К/Вт (4.5) α в – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м2 ∙ К) dв – внутренний диаметр, м; Rв = 1 = 2,29 , м ∙ К/Вт 8,7 ⋅ 3,14 ⋅ 0,02 Для холодильной камеры с температурой +2 ° С, потребуется: qFср = 0,5 ⋅1 ⋅ (10 − 2) = 6,96 2,29 ⋅ 0,2 + 0,4 ⋅1,1−1 ⋅ (0,11 − 1,25 ⋅ 0,02 + 0,5 ⋅ 0,2) + 0,5 ⋅10 −1 , Вт/ м2 Для морозильной камеры с температурой -23 ° С, потребуется: 56

qFср = 0,5 ⋅1 ⋅ (10 − (−23)) = 28,7 2,29 ⋅ 0,2 + 0,4 ⋅1,1−1 ⋅ (0,11 − 1,25 ⋅ 0,02 + 0,5 ⋅ 0,2) + 0,5 ⋅10 −1 , Вт/ м2 Таблица 4.1 – значения коэффициента С для различного расположенных панелей Определим количество тепла для греющей панели: Qп = qFср ⋅ S A , Вт где SA – площадь греющей панели, м2. Холодильная камера с температурой +2 ° С, потребляет: Qп = 6,96 ⋅ 718 = 5,0 , кВт Морозильная камера с температурой -23 ° С, потребляет: Qп = 28,7 ⋅ 412 = 11,83 , кВт 57 (4.6)

Всего на греющие панели, расположенные под холодильными камерами, нам понадобится 16,83 кВт тепла. В результате расчетов общая нагрузка на систему теплоснабжения составила 265 кВт. 4.2 Конструирование системы теплоснабжения 4.2.1 Источник теплоснабжения В настоящее время существует большое количество видов теплоисточников. Самым энергоэффективными являются установки, работающие на возобновляемых источниках энергии. Главными представителями таких установок являются солнечные коллектора, работающие от солнечной энергии и тепловые насосы. Солнечные коллектора по конструкции и принципу действия делятся на вакуумные и плоские, тепловые насосы имеют различные источники энергии и коэффициенты преобразования. Самыми распространенными типами тепловых насосов являются воздушные и грунтовые. Грунтовые насосы используют тепло земли. Она является хорошим аккумулятором низкопотенциальной энергии, так как накапливает в себе солнечную энергию и энергию центра земли. Для извлечения теплоты из грунта, формируют грунтовые теплообменники из пластиковых труб, внутри которых циркулирует теплоноситель (незамерзающая жидкость). Главное преимущество таких насосов – высокий коэффициент преобразования в течение года – 1:4-4,5. Это обусловлено тем, что температура грунта в течение года неизменна и поэтому геотермальные тепловые насосы могут постоянно получать достаточное количество энергии. В качестве основного источника теплоснабжения на объекте ТЦ «Виктория» был запроектирован промышленный геотермальный тепловой насос по типу вода-вода Screw от производителя Mammoth. Внешним источником энергии выступает теплота грунтов. Для извлечения требуемого количества теплоты из грунтов были запроектированы 68 скважин глубиной по 80 м каждая (из расчета 1 м скважины - 58

50 Вт). Скважины располагаются на расстоянии пяти метров друг о друга под планируемой парковкой перед торговым центром. Преобразуя полученную теплоту из грунтов, тепловой насос подает воду, подогретую до 60 °С в бак-аккумулятор. На объекте запроектирована система отопления с применением тепловентиляторов. Их производительность на прямую зависит от температуры теплоносителя. Чем меньше температура подачи, тем ниже КПД тепловентилятора. Если использовать температуру подачи 60 °С, то не будет обеспечена требуемая температура в помещении в холодный период года. В связи с этим перед тем, как теплоноситель попадет из накопительного бака в распределительную гребенку, он проходит через электрокотел, который догревает теплоноситель до 80 °С. И с этой температурой при помощи распределительной гребенки, теплоноситель расходится по системам отопления и к калориферам вентиляционных установок. 4.2.2 Принцип работы системы утилизации тепловой энергии В подвальном помещении ТЦ «Виктория» располагаются холодильные камеры. Для поддержания в них отрицательных температур, установлены две холодильные машины мощностью 60 и 30 кВт. В основе цикла холодильной машины лежит цикл Карно, в котором жидкость меняя свое агрегатное состояние выделяет или потребляет тепловую энергию окружающей среды. Конденсатор, преобразуя пар низкого давления в жидкость высокого давления, нагревает ее до температуры 80 °С. Далее эта избыточная теплота по системам трубопроводов подается в конденсатор, где происходил выброс в атмосферу. В холодильных камерах отрицательная температура должна поддерживаться круглогодично, поэтому и греющая панель должна работать круглый год. Для того чтобы в теплый период года поддерживать необходимую температуру теплого пола, не задействовав при этом основной источник энергии, была разработана система утилизации теплоты от холодильных машин. Конструктивно данная система представляет собой бак-аккумулятор с двумя внешними теплообменниками. Данные теплообменники врезаны в контур холодильной машины между компрессором и конденсатором, когда температура 59

хладагента максимально высокая. Циркулируя через теплообменники хладагент отдает часть теплоты на нагрев воды находящейся в баке. Далее по системе трубопроводов нагретая жидкость подается на теплообменник, который связывает контур греющей панели с баком-аккумулятором. Данный теплообменник требуется потому, что в контуре греющей панели находится незамерзающая жидкость – этиленгликоль. На случай аварийной ситуации предусмотрен электрокотел, который расположен между баком и теплообменником греющей панели. Он не позволит в аварийной ситуации промерзнуть грунту под холодильными камерами, что может привести к ее повреждениям. Летом, когда в баке аккумулируется необходимое количество теплоты, избыточная теплота будет по стандартной схеме выбрасываться на конденсаторе в атмосферу. Избыточная теплота, которая утилизируется от холодильных машин, в холодный и переходные периоды года сбрасывается в основной бак накопитель, который питает систему отопления. Для определения, когда необходим «сброс» для системы автоматики задан алгоритм. Суть его заключается в том, что, когда температура в баке-аккумуляторе достигает 60 °С включается циркуляционный насос. Насос из бака- аккумулятора, установленного на утилизацию, транспортирует горячий теплоноситель в основной бак накопитель, а обратно теплоноситель с более низкой температурой. Циркуляция заканчивается, когда температура в баке-аккумуляторе, установленного на утилизацию, станет равной 40 °С. Такой «сброс» теплоты в среднем проводится два раза в час. В связи с этим мы можем рассчитать тепловую энергию, утилизированную при помощи холодильных машин: Q = G ⋅ C p ⋅ (t1 − t2 ) , Вт; где, G – расход воды, л; Ср – теплоёмкость воды, кДж/кг ⋅ ºС; t1 – начальная температура в баке (4), ºС; t2 – конечная температура в баке. 60 (4.7)

Q = 2 · 500 · 1· (60 – 40) = 20 000, Вт. Летом, когда в баке аккумулируется необходимое количество теплоты, не нужная теплота будет по стандартной схеме выбрасываться на конденсаторе в атмосферу. В результате выше представленных расчетов, мы можем сделать вывод, что 20 кВт теплоты, утилизируемой от холодильных машин нам достаточно для того, чтобы, не привлекая сторонние источники в теплый период года обеспечить греющую панель энергией, которая не позволит морозильным камерам проморозить грунт под собой. Произведя не сложный расчет: 20 - 16,83 = 3,17 , кВт; определим остаточное избыточное тепло. В итоге мы получили, что на теплоснабжения греющих панелей мы потратим 16,83 кВт, а остальное – 3,17 кВт будет задействовано другими системами. Утилизация 20 кВт теплоты от 45 кВт выделяемой оборудованием составит около 45% что является отличным показателем для систем утилизации тепла. 4.3 Конструирование системы холодоснабжения При выборе теплового насоса необходимо было подобрать реверсивный тепловой насос, который должен был обеспечивать в теплый период года холодом секцию охлаждения приточно-вытяжной установки ПВ1. В связи с этим и был выбран геотермальный тепловой насос Screw от производителя Mammoth. Кроме того, что он обеспечит кондиционирование в теплый период года, он также эффективно восстанавливает ресурс грунта, который использовался на протяжении переходных и холодного периодов года. Это не маловажный факт, так как если не восстанавливать энергетический ресурс грунта, он достаточно быстро весь исчерпается и нам потребуется создавать новые скважины, что требует больших материальных затрат. 61

Хладоноситель по системе трубопроводов, выполненных из полиэтиленовых труб, подается на секцию охлаждения, с температурой на входе в калорифер 7 °С. Там он нагревается до 12 °С и возвращается обратно в тепловой насос. Регулирование подачи количества теплоносителя на калорифер осуществляется при помощи термодатчиков, расположенных в обслуживаемом помещении (торговом зале), и трехходового клапана с сервоприводом, установленного на узле обвязки калорифера. В результате расчетов, проведённых в данной главе, были определены тепловые нагрузки на систему вентиляции, систему греющей панели и общие телпозатраты здания. Так же была рассчитана и разработана система утилизации тепла от холодильных машин. В данной главе был писан главный источник тепло- и холодоснабжения. Принцип его работы в теплый и холодный периоды года. 62

ГЛАВА V. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ ОБОРУДОВАНИЯ. 63

5.1 Экономические показатели использования системы утилизации тепла Из проведенных ранее расчётов, известно, что мы можем утилизировать до 20 кВт в час от холодильных машин. Много это или мало? Для ответа на данный вопрос рассмотрена стоимость энергии при ее получении от различных источников. 5.1.1 Твёрдое топливо Для начала нам следует определить какое количество топлива потребуется для выделения 20 кВт энергии. Для этого применим формулу: где B= Qка Qнр · η , кг/ч; (5.1) В – количество требуемого топлива, кг; Qка– расчетная тепловая энергия котла, Вт; Qнр – низшая теплота сгорания топлива, ккал/кг (Qнр для каменного угля, распространённого в Приморском крае, равно 4500 ккал/кг); η – КПД котла, %. B= 20 000 · 0,86 · 100 4 500 ·85 = 4,5 , кг/ч. Определим сколько кг топлива экономится в течение года, перемножив полученные кг/ч на 24 ч (часы работы холодильных машин в сутки) и на 198 сут. (продолжительность отопительного периода в г. Артеме). В = 4,5 · 24 ·198 = 21 385, кг/год. (5.2) Так же следует учесть, что в теплый период года котлу так же придется работать для выделения энергии для греющих панелей. С учетом КПД котла (85%), нам потребуется котел мощностью 315 кВт. Как и у большинства оборудования, у оборудования вырабатывающих тепловую энергию есть минимальное значение мощности. В среднем она составляет около 30 % от номинальной производительности. Рассчитаем требуемое количество топлива для обеспечение греющих панелей в теплый период года, используя формулу 5.1 и 5.2: B= 265 000 · 0,3 · 0,86 · 100 4 500 · 85 64 = 17,87 , кг/ч.

В = 17,87 · 24 ·(360 – 198) = 69 480, кг/год. Далее мы можем посчитать общие дополнительные затраты топлива. Они составили: В = 21 385 + 69 480 = 93 865, кг/год. Средняя стоимость каменного угля по Приморскому краю составляет 4 тыс. рублей за тонну. Можно рассчитать экономическую выгоду: Э = 93,865 · 4 000 = 375 4600, руб./год; (5.3) В результате мы получаем экономию на топливе в год порядка 380 тысяч рублей, а если еще учесть транспортные расходы на доставку угля, которые могут достигать до 20 % от стоимости угля, то мы получим сумму равную 456 000 рублей. И такие финансовые потери будут ежегодные. 5.1.2 Электроэнергия Рассмотрим тот вариант, при котором источником тепловой энергии будет выступать электрокотел. Для начала нам потребуется определить какое количество теплоты возможно утилизировать в течение всего отопительного периода. Для этого перемножим количество утилизированной теплоты на время работы холодильных машин в отопительный период: Q = 20 · 24 · 198 = 95 040, кВт/год; (5.4) Так же нам, как в предыдущем случае следует учесть нагрузку на греющие панели в теплый период года. Они равны: Q = 16,83 · 24 · (360 - 198) = 65 435, кВт/год; Общие затраты на электроэнергию составят: Q = 95 040 + 65 435 = 160 475, кВт/год; Тарифы на электричество для населения, проживающего во Владивостоке и городских населенных пунктах Приморского края в домах, оборудованных в 65

установленном порядке электрическими плитами и (или) электропотопительными приборами : Одноставочный тариф (тариф при котором стоимость 1 киловатт/часа не зависит от времени суток) на электроэнергию – 2,83 руб за 1 кВт.ч Рассчитаем экономическую выгоду: Э = 160 475 · 2,83 = 454 145, руб./год; (5.5) 5.2 Экономические показатели при установке теплового насоса 5.2.1 Геотермальный тепловой насос Mammoth Screw MWH O75CA В данном разделе я хочу сравнить эксплуатационные показатели различных источников энергии. Для начала, рассчитаем количество энергии, потребляемое геотермальным тепловым насосом Mammoth Screw MWH O75CA мощностью 277 кВт за отопительный период. Основываясь на технических данных данного насоса (представленные на официальном сайте производителя), мы знаем, что потребление энергии в режиме обогрева составляет 69,9 кВт. Рассчитаем количество энергии за отопительный период: Q = 69,9 · 24 · 198 = 332 165, кВт/год; Так как тепловой насос потребляет электроэнергию, то основываясь на тарифе представленном ранее, можно рассчитать экономическую составляющую данной установки: Э = 332 165 · 2,83 = 940 027, руб./год; 5.2.2 Твердотопливный котел Рассмотрим тот вариант, при котором будет установлен твердотопливный котел в целях обеспечения теплоснабжением ТЦ «Виктория». Нам требуется определить количество топлива и его стоимость за отопительный период. Для этого воспользуемся формулами 5.1 – 5.3: 940 66

B= 265 000 · 0,86 · 100 4 500 ·85 = 59,59 , кг/ч; В = 59,59 · 24 ·198 = 283 220, кг/год; Э = 283,22 · 4 000 = 1 132 877, руб./год. 5.2.3 Электрокотел Эван ЭПО-156 При расчете потребления энергоресурсов, для примера был выбран электрокотел Эван ЭПО мощностью 156 кВт в количестве двух штук. В соответствии с техническими характеристиками котла, его потребляемая мощность равна 163,8 кВт. Используя формулы 5.4 и 5.5 мы можем рассчитать количество энергии и финансовые затраты на нее в протяжении отопительного периода. Они составят: Q = 163,8 · 2 · 24 · 198 = 1 556 755, кВт/год; Э = 332 165 · 2,83 = 4 405 617, руб./год; 5.3 Окупаемость установленных систем 5.3.1 Окупаемость системы утилизации Как видно из представленных расчётов, установка системы утилизации значительно снизит расход на энергоресурсы, что в результате приведет к экономии финансов. Как было описано ранее система утилизации тепла от холодильных машин состоит из медных трубопроводов (для контура холодильных машин) и полипропиленовых, бака аккумулятора с внешними теплообменниками, двух циркуляционных насосов на каждый теплообменник и еще один для сброса теплоты в основной бак накопитель, а также отсечная и регулирующая арматура. Себестоимость данной установки совместно с ее монтажом не превысил бюджета в 67

100 000 рублей. Это означает что в течение одного года мы не только окупим, но и получим экономическую выгоду при использования данной системы. 5.3.2 Окупаемость применения теплового насоса. Для расчета окупаемости теплового насоса нам нужно рассчитать капиталовложение все рассматриваемых установок. Для начала рассмотрим непосредственно тепловой насос. Его начальная цена примерно равна 3 624 000 рублей. Так как у нас нет сведений стоимости монтажа насоса возьмем как средний укрупнений коэффициент равный 1,5 (с учетом бурения скважин и закладывания геотермального контура). Итого начальные затраты на тепловой насос составят: 3 624 000 · 1,5 = 5 436 000, руб. Рассчитаем капиталовложение при установке электрокотлов Эван ЭПО-156 – 2 шт. Стоимость одного составляет 240 000 руб. так же из-зи отсутствия данных по монтажу применим коэффициент на монтаж. Итого получим: 240 0000 · 2 · 1,4 = 672 000, руб. Для расчёта капиталовложения твердотопливного котла. В пример был взят автоматизированный угольный котел длительного горения SYNERGY 300, производства «Дальстам». Его первоначальная стоимость составит около 600 000 рублей. Так же, как и в предыдущих расчетов, учтем коэффициент на монтаж и получим: 600 000 · 1,4 = 840 000, руб. Так как в теплый период года тепловой насос будет работать на кондиционирование, то нужно предусмотреть чиллер такой же производительностью стоимость. В качестве примера был взят чиллер RHOSS TCAEBY 4290, стоимостью 4 782 000 рубля. С учетом монтажа данная установка обойдется: 68

4 782 000 · 1,4 = 6 694 800, руб. После определения капиталовложений нам нужно найти разницу между эксплуатационными затратами на энергию и разницу капиталовложений теплового насоса и другого оборудования. При расчёте капиталовложение твердотопливного и электрокотла нужно учесть стоимость чиллера: ΔЭ1 = 1 132 877 - 940 027 = 192 850, руб. /год. ΔЭ2 = 4 405 617 - 940 027 = 3 465 590, руб. /год. ΔК1 = (6 694 800 + 840 000) - 5 436 000 = 2 098 800, руб. ΔК2 = (6 694 800 + 672 000) - 5 436 000 = 1 930 800, руб. Время, за которое окупится тепловой насос можно рассчитать по формуле: О = ΔК / ΔЭ, год. (5.6) Окупаемость теплового насоса не требует расчёта, так как установка реверсивного теплового насоса изначально дешевле нежели установка котла и чиллера. Финансовые затраты 8000 7534,8 7000 7366,8 6000 5000 5436 4000 4405 3000 2000 1000 0 1132 940 Тепловой насос Капиталовложения Твердотопливный котел Эксплуатационные затраты 69 Электрокотел

В результате представленных расчетов видно, что, используя систему теплоснабжения, представленную в работе, энергозатраты будут минимальными в сравнении с другими установками, а используя систему утилизации тепла мы значительно сократим все расходы (энергетические и финансовые). Также установка реверсивного теплового насоса дешевле установки котла совместно с чиллером. 70

Выводы и заключение Дипломный проект выполнен в полном объеме. Все принятые в ходе проектирования проектные решения полностью отвечают современным тенденциям научно-технического прогресса, основным принципам проектирования, а также основным инструктивно-нормативным источникам. Энергосбережение промышленных предприятий – это комплекс мер, направленных на сокращение расхода энергии от внешних источников, который подразумевает, в первую очередь, использование таких энергетических систем, которые заведомо экономичнее других - например: энергосберегающее оборудование. В настоящее время системы энергосбережения очень актуальны, так как они позволяют экономить наши финансовые ресурсы. В данной работе представлены проектные решения, которые в значительной части соответствуют данной идее. Для сокращения затрат на систему вентиляции и кондиционирования, был применен роторный рекуператор. КПД данного агрегата достигает 85%, что значительно сокращает энергопотребление. Также применение приточно-вытяжной установки с секцией охлаждения воздуха снижает затраты на конструирование и обслуживание системы кондиционирования здания. Для сокращения затрат на тепловую энергию здания, была разработана и применена система утилизации тепла. Расчеты по ее актуальности и экономической выгоды представлены в главе №5. Также в работе было обосновано применение в качестве основного источника теплоснабжения геотермального теплового насоса. Из расчётов видно, что он самый экономичный, но и что самое главное самый экологически чистый источник теплоснабжения, так как он не выделяет никаких вредных отходов, которые могли бы загрязнить окружающую среду. 71

Библиографический список 1. вентиляции ГОСТ Р ЕН 13779 – 2007 Технические требования к системам и кондиционирования // Приказ Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 27 декабря 2007 г. № 616-ст. 2. ГОСТ 12.1.005 – 88 Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны // Государственного комитета СССР по стандартам от 29.09.88 № 3388. 3. ГОСТ 30494 – 2011 // ОАО «СантехНИИпроект», «ЦНИИПромзданий» // (МНТКС, протокол № 39 от 8 декабря 2011 г.) 4. СанПиН 2.1.2.2645 Санитарно-эпидемиологические требования к условиям проживания в жилых зданиях и помещениях// Федеральный закон от 30.03.1999 г. № 52-ФЗ 5. СанПиН 2.2.4.548 Гигиенические требования к микроклимату производственных помещений// Постановление Госкомсанэпиднадзора России от 1 октября 1996 г., № 21. 6. Свод правил СП 50.13330.2012 Тепловая защита зданий // Приказ Министерства регионального развития РФ от 30 июня 2012 г. N 279 7. Свод правил СП 60.13330.2016 "СНиП 41-01-2003. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха // Приказ Министерства регионального развития РФ от 30 июня 2012 г. N 279 8. Свод правил СП 131.13330.2012 Строительная климатология // Минрегион России, 2012. 9. ABOK СТАНДАРТ-1-2004 «Здания жилые и общественные нормы воздухообмена» 10. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. В 3 ч. Ч.3: Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн.2 / Б.В. Баркалов, Н.Н. Павлов, С.С. Амирджанов и др.; под ред. Н.Н. 11. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. В 3 ч. Ч.3: Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн.1 72 /В.Н.

Богословский, А.И. Пирумов, В.Н. Посохин и др.; под ред. Н.Н. Шиллера. – 4-е изд., перераб. и доп. – М.: Стройиздат 12. Отопление, вентиляция и Павлова и И.Ю. 1992. кондиционирование воздуха. Теоретические основы создания микроклимата зданий: Учеб. пособие. Ч.1. /В.И. Полушкин, О.Н. Русак, С.И. Бурцев и др. – СПб: Профессия, 2002. 13. Справочник проектировщика «Вентиляция и кондиционирование воздуха». Издание второе. Ред. И.Г. Староверов.—М.: Стройиздат, 1977.—502с. 14. Справочник проектировщика «Внутренние санитарно-технические устройства». Издание четвертое. Ред. И. Г. Староверов.—М.: Стройиздат, 1990.— 344с. 15. Стомахина Г.И. ред. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха: справочное пособие/ Стомахина Г.И., Бобровицкий И.И., Малявина Е.Г., Плотникова Л.В. — М.: Пантори, 2003г. 308с. 16. «Проектирование вентиляции: Справочник»./Б.М.Торговников, В.Е.Табачник, Е.М.Ефанов.—Киев: Будевельник, 1983.—256с 17. Теплоснабжение и вентиляция. Курсовое и дипломное проектирование./ Под ред. Проф. Б.М. Хрусталева – М.: Изд-во АСВ, 2008.-784с.,183ил 18. Щекин Р.В. Справочник по теплоснабжению и вентиляции: справочное пособие/ Р.В. Щекин, С.М. Кореневский, Г.Е. Бем, Ф.И. Скороходько, Е.И. Чечик, Г.Д. СОболевский, В. А. Мельник, О.С. Кореневская. – Киев.: Будiвельник, 1976 г.352 с. 19. Стеновые сэндвич-панели Teplant-Concept [Электронный ресурс]. URL: https://teplant.ru/production/wall-sandwich-panels/characteristics/ (дата обращения: 17.02.2018). 20. URL: Кровельные сэндвич-панели Teplant-Concept [Электронный ресурс]. https://teplant.ru/production/wall-sandwich-panels/characteristics/ (дата обращения: 17.02.2018). 21. Паспорт биметаллического радиатора Rifar Base [Электронный ресурс]. URL: http://rifar.ru/upload/iblock/f5e/pasport_base.pdf (дата обращения: 12.03.2018). 22. Андреевский А.К. Отопление. /под редакцией М.И. Курпана – Минск. «Вышэйшая школа», 1982 – 358с. 73

23. Каталог оборудования VTS Ventus 2013 г. 24. Каталог оборудования VTS Volcano 2018 г. 25. Каталог оборудования ГМЦ Групп [Электронный ресурс]. URL: http://consoldv.ru/katalog/ventiljacija/ventilyatory/kanalnye_ventilyatory/kruglye/v_plasti kovom_korpuse/ (дата обращения: 27.03.2018). 26. ресурс]. Тарифная сетка на электроэнергию Во Владивостоке [Электронный URL: https://energovopros.ru/spravochnik/elektrosnabzhenie/tarify-na- elektroenergiju/3036/32969/ (дата обращения: 20.05.2018). 74

ПРИЛОЖЕНИЕ №1 75

Таблица 2.7 - Теплопотери через ограждающие конструкции Организация: ДВФУ Объект Дата расчета: ТЦ Виктория 12:20:22 Версия Rti.exe 17.0.0.1 от 26.08.2017 03.05.2018 Использованы климатические данные: Владивосток Температура наружного воздуха, зимой: -23°С Температура наружного воздуха, летом: 22°С Максимальная скорость ветра за январь: 7,3 м/сек Отопительный период в сутках : 198 Этаж: Подвал № Относительная влажность зимой: 59 % Относительная влажность летом: 86 % Средняя температура отопительного периода: -4,3°С Отметка -4,900 Помещение Темпера тура, °С Тип Потери теплоты Теплопоступле ния, Вт Расчетная тепловая нагрузка для теплогидравлич. расчета Дополнительные, Расчётные, Вт Вт -1 1 Разгрузочные помещения Лестничная клетка 5 16 2 коридор 16 3 Э/л щитовая 5 4 маш отдел. холод 5 8 Лестничная клетка 16 9 Водомерный узел 5 10 Э/л щитовая 5 11 Лестничная клетка 16 12 Кодировочная 18 13 Фасовочная 18 14 18 15 Комната для приема пищи кладовая 16 клад моечн тары 16 17 Моечная 18 20 Мастерская 18 21 Эл/щит. 5 23 клад упаковки 12 24 клад уб инв 12 16 Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое 0 18652 0 18660 0 3173 0 3180 0 858 0 860 0 296 0 300 0 535 0 540 0 1628 0 1630 0 483 0 490 0 283 0 290 0 2542 0 2550 0 260 0 270 0 260 0 270 0 238 0 240 0 281 0 290 0 170 0 180 0 179 0 180 0 264 0 270 0 213 0 220 0 152 0 160 0 23 0 30

31 Лестничная клетка 16 35 С/у (м) 16 36 душ (м) 25 37 Гардеробные 23 38 С/у (ж) 16 38 С/у (ж) 16 39 душ (ж) 25 39 душ (ж) 25 40 Гардероб 23 Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Итого по этажу: Этаж: 1 0 1621 0 1630 0 171 0 180 0 547 0 550 0 171 0 180 0 99 0 100 0 99 0 100 0 547 0 550 0 394 0 400 0 755 0 760 0 34894 0 35060 Теплопоступле ния, Вт Расчетная тепловая нагрузка для теплогидравлич. расчета Отметка 0,000 № Помещение Темпера тура, °С Тип Потери теплоты Дополнительные, Расчётные, Вт Вт 4 (2, 17) Торг. зал > 400 м2 5 (6) 16 зона бара 18 18 9 подсобное помещение коридор 10 Уборная общая 16 11 С/у 20 12 С/у 18 13 коридор 16 14 Помещение охраны 18 15 Ком касиров 20 16 серверная 21 20 Кладовая напитки 8 21 Кладовая прочих товаров коридор 16 Кладовая прочих товаров приготовления теста моечная инвенторя 16 7 22 23 24 25 16 16 16 16 Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое 0 48852 0 48860 0 4688 0 4690 0 1674 0 1680 0 152 0 160 0 90 0 100 0 42 0 50 0 36 0 40 0 125 0 130 0 207 0 210 0 111 0 120 0 226 0 230 0 1511 0 1520 0 2105 0 2110 0 3793 0 3800 0 1555 0 1560 0 137 0 140 0 173 0 180

26 Цех теста 16 28 с/у 16 29 Ком приема пищи 18 30 подсобное помещ 16 31 16 32 Помещ подкотовки яиц загрузочная 33 доготовочный цех 16 16 37+38 мясной цех 39 42 43 44 16 Цех мясной, рыбный, овощной Кладовая овощей 16 Кладовая сухих продуктов Комната персонала 12 5 18 Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Итого по этажу: Этаж: 2 0 879 0 880 0 32 0 40 0 231 0 240 0 119 0 120 0 126 0 130 0 346 0 350 0 1056 0 1060 0 812 0 820 0 1312 0 1320 0 986 0 990 0 1383 0 1390 0 346 0 350 0 73105 0 73270 Теплопоступле ния, Вт Расчетная тепловая нагрузка для теплогидравлич. расчета Отметка +3,300 № Помещение Темпера тура, °С Тип Потери теплоты Дополнительные, Расчётные, Вт Вт 4 5 (6) 7 Коридор 18 С/У 16 Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Общественное, админ-бытовое Кабинет директора, 18 контора, главная касса 8 Кабинеты и 18 приемные Итого по этажу: Итого по зданию: Отношение расчётной тепловой нагрузки к площади пола: 0 490 0 500 0 55 0 60 0 4852 0 4860 0 1544 0 1550 0 0 6941 114940 0 0 6970 115300

Продолжение таблицы 2.7 Организация: ДВФУ Объект Дата расчета: ТЦ Виктория 12:20:39 03.05.2018 Версия Rti.exe Rti.exe 17.0.0.1 от 26.08.2017 Использованы климатические данные: Владивосток Средняя температура отопительного периода: -4,3°С Температура наружного воздуха, зимой: -23°С Температура наружнего воздуха, летом: 22°С Этаж: Подвал Наименование Относительная влажность зимой: 59 % Относительная влажность летом: 86 % Максимальная скорость ветра за январь: 7,3 м\с Отопительный период в сутках : 198 Отметка: -4,900 Размер А Размер Б Расчётная Ориен Попр. Расчёт Теримчес Ru м Надба Потери тепла Надбавка Трансмис площадь тация коэф. ная кое час.Па/кг вки на нагрев на высоту сионные или t высота сопротивл Стен инфильтрующ огражден потери ение, Ro Gн кг/(м егося воздха ия >4 м. тепла м² °С/Вт ч) длина (через не стык,м плотности) № Подвал Разгрузочные помещения t=5 Общественное, админ-бытовое ВОРОТА НАРУЖНЫЕ БЕЗ ТЕПЛОВОЙ ЗАВЕСЫ ВОРОТА НАРУЖНЫЕ БЕЗ ТЕПЛОВОЙ ЗАВЕСЫ 160,4 1 160,4 0 0 2,1 0 0 0 0 2138,7 163,6 1 163,6 0 0 4,3 0 0 0 0 1065,3 195,1 1 195,1 0 0 8,6 0 0 0 0 635,2 1486,4 1 1486,4 0 0 14,2 0 0 0 0 2930,9 29,85 4,5 87,66 СВ 0 0 5,04 0 0,15 0 0 566,1 1,65 2,1 3,46 СВ 0 0 0,49 0 3,12 0 0 815,8 3,6 12 43,2 СВ 0 0 1 0 3,15 0 0 5019,8 33,85 4,5 120,38 СЗ 0 0 5,04 0 0,15 0 0 777,4 3,6 8 28,8 СЗ 0 0 1 0 3,15 0 0 3346,6 1,5 2,1 3,15 СЗ 0 0 0,49 0 3,12 0 0 741,6 22,1 4,5 99,45 ЮЗ 0 0 5,04 0 0,1 0 0 614,3

Итого: 2391,6 0 18651,65 Итого потери : 18651,65 + 0,00 = 18660 Вт (округление до ) Лестничная клетка t = 16 №1 Общественное, админ-бытовое 3,5 16,3 51,05 ЮЗ 0 0 5,04 0 0,1 0 0 500,1 6 1 6 ЮЗ 0 0 0,59 0 0,1 0 0 436,3 7 16,3 112 ЮВ 0 0 5,04 0 0,15 0 0 1147,1 1 2,1 2,1 ЮВ 0 0 0,59 0 0,15 0 0 159,6 3,5 2,7 9,45 СВ 0 0 5,04 0 0,15 0 0 84,2 7 2,7 16,8 СЗ 0 0 5,04 0 0,15 0 0 149,6 1 2,1 2,1 СЗ 0 0 0,59 0 0,15 0 0 159,6 24,5 1 24,5 0 0 5,13 0 0 0 0 186,4 17,4 1 17,4 0 0 2,1 0 0 0 0 323,1 2,94 1 2,94 0 0 4,3 0 0 0 0 26,7 Итого: 244,34 0 3172,68 Итого потери : 3172,68 + 0,00 = 3180 Вт (округление до ) коридор t = 16 №2 Общественное, админ-бытовое Итого: Итого потери : 857,83 + 0,00 = 860 Вт (округление до ) 2,1 4,5 9,45 ЮВ 0 0 5,04 0 0,15 0 0 85 5,8 4,5 26,1 ЮЗ 0 0 5,04 0 0,1 0 0 224,6 14,92 1 14,92 0 0 2,1 0 0 0 0 277,1 24,3 1 24,3 0 0 4,3 0 0 0 0 220,4 11,2 1 11,2 0 0 8,6 0 0 0 0 50,8 85,97 0 857,83

Э/л щитовая t=5 №3 Общественное, админ-бытовое 5,2 4,5 23,4 5,05 2 5,05 0,7 Итого: ЮВ 0 0 5,04 0 0,05 0 0 138 10,1 0 0 2,1 0 0 0 0 134,7 3,53 0 0 4,3 0 0 0 0 23 37,03 0 295,66 Итого потери : 295,66 + 0,00 = 300 Вт (округление до ) маш отдел. холод t=5 №4 Общественное, админ-бытовое 7,9 4,5 35,55 7,7 2 7,7 7,7 0 0 5,04 0 0,05 0 0 209,6 15,4 0 0 2,1 0 0 0 0 205,3 2 15,4 0 0 4,3 0 0 0 0 100,3 0,8 6,16 0 0 8,6 0 0 0 0 20,1 Итого: ЮВ 72,51 0 535,28 Итого потери : 535,28 + 0,00 = 540 Вт (округление до ) Лестничная клетка t = 16 №8 Общественное, админ-бытовое 3,1 16,3 47,53 СЗ 0 0 5,04 0 0,15 0 0 486,8 3 1 3 СЗ 0 0 0,59 0 0,15 0 0 228,1 6,8 2,7 16,26 СВ 0 0 5,04 0 0,15 0 0 144,8 1 2,1 2,1 СВ 0 0 0,59 0 0,15 0 0 159,6 3,1 2,7 8,37 ЮВ 0 0 5,04 0 0,15 0 0 74,5 6,8 2,7 18,36 ЮЗ 0 0 5,04 0 0,1 0 0 156,4 6,8 3,5 23,8 0 0 5,13 0 0 0 0 181 3,1 2 6,2 0 0 2,1 0 0 0 0 115,1

3,1 2 6,2 0 0 4,3 0 0 0 0 56,2 3,1 1,8 5,58 0 0 8,6 0 0 0 0 25,3 Итого: 137,4 0 1627,95 Итого потери : 1627,95 + 0,00 = 1630 Вт (округление до ) Водомерный узел t=5 №9 Общественное, админ-бытовое 6 4,5 27 6 2 6 4 Итого: СЗ 0 0 5,04 0 0,1 0 0 166,8 12 0 0 2,1 0 0 0 0 160 24 0 0 4,3 0 0 0 0 156,3 63 0 483,06 Итого потери : 483,06 + 0,00 = 490 Вт (округление до ) Э/л щитовая t=5 № 10 Общественное, админ-бытовое 5 4,5 22,5 4,8 2 4,8 0,7 Итого: ЮВ 0 0 5,04 0 0,05 0 0 132,7 9,6 0 0 2,1 0 0 0 0 128 3,36 0 0 4,3 0 0 0 0 21,9 35,46 0 282,55 Итого потери : 282,55 + 0,00 = 290 Вт (округление до ) Лестничная клетка t = 16 № 11 Общественное, админ-бытовое 6,2 16,3 92,96 ЮВ 0 0 5,04 0 0,15 0 0 952,1 6 1 6 ЮВ 0 0 0,59 0 0,15 0 0 456,1 1 2,1 2,1 ЮВ 0 0 0,59 0 0,15 0 0 159,6 3,6 6,4 23,04 СВ 0 0 5,04 0 0,15 0 0 215 6,2 2,7 14,64 СЗ 0 0 5,04 0 0,15 0 0 130,4

1 2,1 2,1 СЗ 0 0 0,59 0 0,15 0 0 159,6 3,6 2,7 9,72 ЮЗ 0 0 5,04 0 0,1 0 0 82,8 2,6 6,2 16,12 0 0 5,13 0 0 0 0 122,6 6,2 2 12,4 0 0 2,1 0 0 0 0 230,3 6,2 0,6 3,72 0 0 4,3 0 0 0 0 33,7 Итого: 182,8 0 2542,32 Итого потери : 2542,32 + 0,00 = 2550 Вт (округление до ) Кодировочная t = 18 № 12 Общественное, админ-бытовое 3,06 2,7 8,26 3,06 2 3,06 3,06 0 0 5,04 0 0,05 0 0 70,6 6,12 0 0 2,1 0 0 0 0 119,5 2 6,12 0 0 4,3 0 0 0 0 58,4 0,8 2,45 0 0 8,6 0 0 0 0 11,7 Итого: ЮВ 22,95 0 260,14 Итого потери : 260,14 + 0,00 = 270 Вт (округление до ) Фасовочная t = 18 № 13 Общественное, админ-бытовое Итого: 3,06 2,7 8,26 3,06 2 3,06 3,06 ЮВ 0 0 5,04 0 0,05 0 0 70,6 6,12 0 0 2,1 0 0 0 0 119,5 2 6,12 0 0 4,3 0 0 0 0 58,4 0,8 2,45 0 0 8,6 0 0 0 0 11,7 22,95 0 Итого потери : 260,14 + 0,00 = 270 Вт (округление до ) Комната для приема пищи Общественное, админ-бытовое № 14 t = 18 260,14

2,8 2,7 7,56 2,8 2 2,8 2,8 0 0 5,04 0 0,05 0 0 64,6 5,6 0 0 2,1 0 0 0 0 109,3 2 5,6 0 0 4,3 0 0 0 0 53,4 0,8 2,24 0 0 8,6 0 0 0 0 10,7 Итого: ЮВ 21 0 238,03 Итого потери : 238,03 + 0,00 = 240 Вт (округление до ) кладовая t = 16 № 15 Общественное, админ-бытовое 2,8 2,7 7,56 2,8 2,7 2,8 2,8 0 0 5,04 0 0,05 0 0 61,5 7,56 0 0 2,1 0 0 0 0 140,4 2,7 7,56 0 0 4,3 0 0 0 0 68,6 0,8 2,24 0 0 8,6 0 0 0 0 10,2 Итого: ЮВ 24,92 0 280,6 Итого потери : 280,60 + 0,00 = 290 Вт (округление до ) клад моечн тары t = 16 № 16 Общественное, админ-бытовое 2,1 2,7 5,67 2,1 2 2,1 2,1 0 0 5,04 0 0,05 0 0 46,1 4,2 0 0 2,1 0 0 0 0 78 2 4,2 0 0 4,3 0 0 0 0 38,1 0,8 1,68 0 0 8,6 0 0 0 0 7,6 Итого: ЮВ 15,75 0 169,82 Итого потери : 169,82 + 0,00 = 180 Вт (округление до ) Моечная t = 18 № 17 Общественное, админ-бытовое 2,1 2,7 5,67 ЮВ 0 0 5,04 0 0,05 0 0 48,5

2,1 2 4,2 0 0 2,1 0 0 0 0 82 2,1 2 4,2 0 0 4,3 0 0 0 0 40 2,1 0,8 1,68 0 0 8,6 0 0 0 0 8 Итого: 15,75 0 178,53 Итого потери : 178,53 + 0,00 = 180 Вт (округление до ) Мастерская t = 18 № 20 Общественное, админ-бытовое 3,1 2,7 8,37 3,1 2 3,1 3,1 0 0 5,04 0 0,05 0 0 71,6 6,2 0 0 2,1 0 0 0 0 121 2 6,2 0 0 4,3 0 0 0 0 59,1 0,8 2,48 0 0 8,6 0 0 0 0 11,8 Итого: ЮВ 23,25 0 263,54 Итого потери : 263,54 + 0,00 = 270 Вт (округление до ) Эл/щит. t=5 № 21 Общественное, админ-бытовое 3,1 4,5 13,95 3,1 2 3,1 3,1 0 0 5,04 0 0,05 0 0 82,3 6,2 0 0 2,1 0 0 0 0 82,7 2 6,2 0 0 4,3 0 0 0 0 40,4 0,8 2,48 0 0 8,6 0 0 0 0 8,1 Итого: ЮВ 28,83 0 213,37 Итого потери : 213,37 + 0,00 = 220 Вт (округление до ) клад упаковки t = 12 № 23 Общественное, админ-бытовое 2,1 2,7 5,67 2,1 2 4,2 ЮВ 0 0 5,04 0 0,05 0 0 41,4 0 0 2,1 0 0 0 0 70

2,1 2 4,2 0 0 4,3 0 0 0 0 34,2 2,1 0,8 1,68 0 0 8,6 0 0 0 0 6,8 Итого: 15,75 0 152,4 Итого потери : 152,40 + 0,00 = 160 Вт (округление до ) клад уб инв t = 12 № 24 Общественное, админ-бытовое 2,45 1 2,45 0 0 4,3 0 0 0 0 19,9 0,75 1 0,75 0 0 8,6 0 0 0 0 3,1 Итого: 3,2 0 22,99 Итого потери : 22,99 + 0,00 = 30 Вт (округление до ) Лестничная клетка t = 16 № 31 Общественное, админ-бытовое Итого: Итого потери : 1621,18 + 0,00 = 1630 Вт (округление до ) 3,1 12,6 35,06 СЗ 0 0 5,04 0 0,15 0 0 359,1 4 1 4 СЗ 0 0 0,59 0 0,15 0 0 304,1 3,1 2,7 5,54 ЮЗ 0 0 5,04 0 0,1 0 0 47,2 1,35 2,1 2,84 ЮЗ 0 0 0,59 0 0,1 0 0 206,1 6,8 2,7 18,36 СВ 0 0 5,04 0 0,15 0 0 163,5 6,8 2,7 18,36 ЮВ 0 0 5,04 0 0,15 0 0 163,5 6,8 3,5 23,8 0 0 5,13 0 0 0 0 181 3,1 2 6,2 0 0 2,1 0 0 0 0 115,1 3,1 2 6,2 0 0 4,3 0 0 0 0 56,2 3,1 1,8 5,58 0 0 8,6 0 0 0 0 25,3 125,93 0 1621,18

С/у (м) t = 16 № 35 Общественное, админ-бытовое 2,5 2,7 6,75 2,5 2 2,5 0,9 Итого: СЗ 0 0 5,04 0 0,1 0 0 57,5 5 0 0 2,1 0 0 0 0 92,9 2,25 0 0 4,3 0 0 0 0 20,4 14 0 170,77 Итого потери : 170,77 + 0,00 = 180 Вт (округление до ) душ (м) t = 25 № 36 Общественное, админ-бытовое 3,4 2,7 6,18 СЗ 0 0 5,04 0 0,1 0 0 64,8 3 1 3 СЗ 0 0 0,59 0 0,1 0 0 268,5 3,4 2 6,8 0 0 2,1 0 0 0 0 155,4 2 2,7 5,4 16 0 0,83 0 0 0 0 58,6 Итого: 21,38 0 547,25 Итого потери : 547,25 + 0,00 = 550 Вт (округление до ) Гардеробные t = 23 № 37 9 1 9 0 0 4,3 0 0 0 0 96,3 14 1 14 0 0 8,6 0 0 0 0 74,9 Итого: 23 0 171,16 Итого потери : 171,16 + 0,00 = 180 Вт (округление до ) С/у (ж) t = 16 № 38 Общественное, админ-бытовое 1,45 2,7 3,92 1,45 2 1,45 0,9 СВ 0 0 5,04 0 0,1 0 0 33,4 2,9 0 0 2,1 0 0 0 0 53,9 1,3 0 0 4,3 0 0 0 0 11,8

Итого: 8,12 0 99,04 Итого потери : 99,04 + 0,00 = 100 Вт (округление до ) С/у (ж) t = 16 № 38 Общественное, админ-бытовое 1,45 2,7 3,92 1,45 2 1,45 0,9 Итого: СВ 0 0 5,04 0 0,1 0 0 33,4 2,9 0 0 2,1 0 0 0 0 53,9 1,3 0 0 4,3 0 0 0 0 11,8 8,12 0 99,04 Итого потери : 99,04 + 0,00 = 100 Вт (округление до ) душ (ж) t = 25 № 39 Общественное, админ-бытовое 3,4 2,7 6,18 СВ 0 0 5,04 0 0,1 0 0 64,8 3 1 3 СВ 0 0 0,59 0 0,1 0 0 268,5 3,4 2 6,8 0 0 2,1 0 0 0 0 155,4 2 2,7 5,4 16 0 0,83 0 0 0 0 58,6 Итого: 21,38 0 547,25 Итого потери : 547,25 + 0,00 = 550 Вт (округление до ) душ (ж) t = 25 № 39 Общественное, админ-бытовое Итого: Итого потери : 394,22 + 0,00 = 400 Вт (округление до ) 2,4 2,7 4,48 СВ 0 0 5,04 0 0,1 0 0 47 2 1 2 СВ 0 0 0,59 0 0,1 0 0 179 2,4 2 4,8 0 0 2,1 0 0 0 0 109,7 2 2,7 5,4 16 0 0,83 0 0 0 0 58,6 16,68 0 394,22

Гардероб t = 23 № 40 Общественное, админ-бытовое 3,8 2,7 10,26 3,8 2 21 0 0 5,04 0 0,1 0 0 103,1 7,6 0 0 2,1 0 0 0 0 166,5 1 21 0 0 4,3 0 0 0 0 224,7 28,8 1 28,8 0 0 8,6 0 0 0 0 154 4,7 2,7 12,69 16 0 0,83 0 0 0 0 107 Итого: СЗ 80,35 0 755,29 Итого потери : 755,29 + 0,00 = 760 Вт (округление до ) Этаж: 1 Отметка: 0,000 Наименование Размер А Размер Б Расчётная Ориен Попр. Расчёт Теримчес Ru м Надба Потери тепла Надбавка Трансмис площадь тация коэф. ная кое час.Па/кг вки на нагрев на высоту сионные или t высота сопротивл Стен инфильтрующ огражден потери ение, Ro Gн кг/(м егося воздха ия >4 м. тепла м² °С/Вт ч) длина (через не стык,м плотности) Торг. зал > 400 м2 t = 16 № 4 (2, 17) Общественное, админ-бытовое 60,5 8 444,85 ЮВ 0 0 5,04 0 0,15 0 0 4278,7 36 1 36 ЮВ 0 0 0,59 0 0,15 0 0 2736,6 1,5 2,1 3,15 ЮВ 0 0 0,59 0 0,15 0 0 239,5 8,3 5 38,35 ЮВ 0 0 5,04 0 0,15 0 0 348,4 1,5 2,1 3,15 ЮВ 0 0 0,59 0 0,15 0 0 239,5 29,5 8 196,85 ЮЗ 0 0 5,04 0 0,1 0 0 1811,1 1,5 2,1 3,15 ЮЗ 0 0 0,59 0 0,1 0 0 229

10 1 10 ЮЗ 0 0 0,59 0 0,1 0 0 727,1 13 2 26 ЮЗ 0 0 0,59 0 0,1 0 0 1890,5 17 8 106,88 З 0 0 5,04 0 0,15 0 0 1028 1,8 8,4 15,12 З 0 0 0,49 0 3,12 0 0 4958,1 14 1 14 З 0 0 0,59 0 0,15 0 0 1064,2 21,2 4,7 99,64 СЗ 0 0 5,04 0 0,15 0 0 899,8 11,1 5 55,5 СЗ 0 0 5,04 0 0,15 0 0 504,2 2565 1 2565 0 0 5,13 0 0 0 0 19511,4 1113 1 1113 5 0 1,46 0 0 0 0 8385,6 Итого: 4730,64 0 48851,7 Итого потери : 48851,70 + 0,00 = 48860 Вт (округление до ) зона бара t = 18 № 5 (6) Общественное, админ-бытовое 78,3 1 78,3 16,7 3,3 6,51 16,2 3 1,5 3,3 Итого: 5 0 1,46 0 0 0 0 697,2 СВ 0 0 5,04 0 0,15 0 0 61 48,6 СВ 0 0 0,59 0 0,15 0 0 3883,9 4,95 З 0 0 5,04 0 0,15 0 0 46,3 138,36 0 4688,37 Итого потери : 4688,37 + 0,00 = 4690 Вт (округление до ) подсобное помещение t = 18 №7 Общественное, админ-бытовое 4,7 3,3 1,41 5 0 5,04 0 0 0 0 3,6 4,7 3 14,1 0 0 0,59 0 0 0 0 979,8 24,6 1 24,6 0 0 1,46 0 0 0 0 690,8

Итого: 40,11 0 1674,29 Итого потери : 1674,29 + 0,00 = 1680 Вт (округление до ) коридор t = 16 №9 Общественное, админ-бытовое 2 3,3 6,6 12,7 1 12,7 Итого: СВ 0 0 5,04 0 0,1 0 0 56,2 5 0 1,46 0 0 0 0 95,7 19,3 0 151,91 Итого потери : 151,91 + 0,00 = 160 Вт (округление до ) Уборная общая t = 16 № 10 Общественное, админ-бытовое 2,1 3,3 6,93 4,1 1 4,1 Итого: СВ 0 0 5,04 0 0,1 0 0 59 5 0 1,46 0 0 0 0 30,9 11,03 0 89,92 Итого потери : 89,92 + 0,00 = 100 Вт (округление до ) С/у t = 20 № 11 Общественное, админ-бытовое 4,13 1 Итого: 4,13 5 0 1,46 0 0 4,13 0 0 0 42,4 42,43 Итого потери : 42,43 + 0,00 = 50 Вт (округление до ) С/у t = 18 № 12 Общественное, админ-бытовое 4 Итого: 1 4 5 0 1,46 0 4 Общественное, админ-бытовое 0 0 Итого потери : 35,62 + 0,00 = 40 Вт (округление до ) коридор 0 № 13 t = 16 0 35,6 35,62

1,75 3,3 5,77 10,1 1 10,1 Итого: СВ 0 0 5,04 0 0,1 0 0 49,2 5 0 1,46 0 0 0 0 76,1 15,88 0 125,29 Итого потери : 125,29 + 0,00 = 130 Вт (округление до ) Помещение охраны t = 18 № 14 Общественное, админ-бытовое 3,8 3,3 12,54 0 0 5,04 0 0 0 0 102,1 3,8 3,1 11,78 5 0 1,46 0 0 0 0 104,9 Итого: 24,32 0 206,98 Итого потери : 206,98 + 0,00 = 210 Вт (округление до ) Ком касиров t = 20 № 15 Общественное, админ-бытовое 10,8 1 Итого: 10,8 5 0 1,46 0 0 10,8 0 0 0 111 110,96 Итого потери : 110,96 + 0,00 = 120 Вт (округление до ) серверная t = 21 № 16 Общественное, админ-бытовое 2,4 3,3 7,92 13,7 1 13,7 Итого: СВ 0 0 5,04 0 0,1 0 0 76,1 5 0 1,46 0 0 0 0 150,1 21,62 0 226,25 Итого потери : 226,25 + 0,00 = 230 Вт (округление до ) Кладовая напитки t=8 № 20 Общественное, админ-бытовое 9,2 5 46 54,7 1 54,7 1 СВ 0 0 5,04 0 0,1 0 0 317,7 54,7 0 0 1,46 0 0 0 0 1161,4 54,7 5 0 5,13 0 0 0 0 32

Итого: 155,4 0 1511,15 Итого потери : 1511,15 + 0,00 = 1520 Вт (округление до ) Кладовая прочих товаров t = 16 № 21 Общественное, админ-бытовое 9,4 5 47 9,8 5 87 87 0 0 5,04 0 0,1 0 0 408,4 49 0 0 5,04 0 0 0 0 379,5 1 87 5 0 1,46 0 0 0 0 655,5 1 87 0 0 5,13 0 0 0 0 661,8 Итого: СВ 270 0 2105,12 Итого потери : 2105,12 + 0,00 = 2110 Вт (округление до ) коридор t = 16 № 22 Общественное, админ-бытовое 178,74 1 178,74 0 0 5,13 0 0 0 0 1359,6 3 5 11,85 0 0 5,04 0 0 0 0 91,8 1,5 2,1 3,15 0 0 0,49 0 2,97 0 0 995,3 178,74 1 178,74 5 0 1,46 0 0 0 0 1346,7 Итого: 372,48 0 3793,41 Итого потери : 3793,41 + 0,00 = 3800 Вт (округление до ) Кладовая прочих товаров t = 16 № 23 Общественное, админ-бытовое Итого: Итого потери : 1555,15 + 0,00 = 1560 Вт (округление до ) 9,1 5 45,5 76,6 1 76,6 1 0 0 5,04 0 0,1 0 0 395,4 76,6 5 0 1,46 0 0 0 0 577,1 76,6 0 0 5,13 0 0 0 0 582,7 198,7 СЗ 0 1555,15

приготовления теста t = 16 № 24 Общественное, админ-бытовое 9,05 1 9,05 0 0 5,13 0 0 0 0 68,8 9,05 1 9,05 5 0 1,46 0 0 0 0 68,2 Итого: 18,1 0 137,03 Итого потери : 137,03 + 0,00 = 140 Вт (округление до ) моечная инвенторя t = 16 № 25 Общественное, админ-бытовое 11,44 1 11,44 0 0 5,13 0 0 0 0 87 11,44 1 11,44 5 0 1,46 0 0 0 0 86,2 Итого: 22,88 0 173,21 Итого потери : 173,21 + 0,00 = 180 Вт (округление до ) Цех теста t = 16 № 26 Общественное, админ-бытовое 58,04 1 58,04 0 0 5,13 0 0 0 0 441,5 58,04 1 58,04 5 0 1,46 0 0 0 0 437,3 Итого: 116,08 0 878,79 Итого потери : 878,79 + 0,00 = 880 Вт (округление до ) с/у t = 16 № 28 Общественное, админ-бытовое Итого: 2,12 1 2,12 0 0 5,13 0 0 0 0 16,1 2,12 1 2,12 5 0 1,46 0 0 0 0 16 4,24 0 Итого потери : 32,10 + 0,00 = 40 Вт (округление до ) Ком приема пищи Общественное, админ-бытовое № 29 t = 18 32,1

13,66 1 13,66 0 0 5,13 0 0 0 0 109,2 13,66 1 13,66 5 0 1,46 0 0 0 0 121,6 Итого: 27,32 0 230,87 Итого потери : 230,87 + 0,00 = 240 Вт (округление до ) подсобное помещ t = 16 № 30 Общественное, админ-бытовое 7,89 1 7,89 0 0 5,13 0 0 0 0 60 7,89 1 7,89 5 0 1,46 0 0 0 0 59,4 Итого: 15,78 0 119,46 Итого потери : 119,46 + 0,00 = 120 Вт (округление до ) Помещ подкотовки яиц t = 16 № 31 Общественное, админ-бытовое 8,33 1 8,33 0 0 5,13 0 0 0 0 63,4 8,33 1 8,33 5 0 1,46 0 0 0 0 62,8 Итого: 16,66 0 126,12 Итого потери : 126,12 + 0,00 = 130 Вт (округление до ) загрузочная t = 16 № 32 Общественное, админ-бытовое 22,82 1 22,82 0 0 5,13 0 0 0 0 173,6 22,82 1 22,82 5 0 1,46 0 0 0 0 171,9 Итого: 45,64 0 345,52 Итого потери : 345,52 + 0,00 = 350 Вт (округление до ) доготовочный цех t = 16 № 33 Общественное, админ-бытовое 69,72 1 69,72 0 0 5,13 0 0 0 0 530,3 69,72 1 69,72 5 0 1,46 0 0 0 0 525,3

Итого: 139,44 0 1055,63 Итого потери : 1055,63 + 0,00 = 1060 Вт (округление до ) мясной цех t = 16 № 37+38 Общественное, админ-бытовое 53,6 1 53,6 0 0 5,13 0 0 0 0 407,7 53,6 1 53,6 5 0 1,46 0 0 0 0 403,8 Итого: 107,2 0 811,56 Итого потери : 811,56 + 0,00 = 820 Вт (округление до ) Цех мясной, рыбный, овощной t = 16 № 39 Общественное, админ-бытовое 9,1 5 40,5 ЮЗ 0 0 5,04 0 0 0 0 319,9 5 1 5 ЮЗ 0 0 0,59 0 0 0 0 330,5 43,7 1 43,7 5 0 1,46 0 0 0 0 329,2 43,7 1 43,7 0 0 5,13 0 0 0 0 332,4 Итого: 132,9 0 1312,09 Итого потери : 1312,09 + 0,00 = 1320 Вт (округление до ) Кладовая овощей t=5 № 42 Общественное, админ-бытовое Итого: 8,9 5 38,5 СЗ 0 0 5,04 0 0,1 0 0 240,2 6 1 6 СЗ 0 0 0,59 0 0,1 0 0 313,2 79,2 1 79,2 5 0 1,46 0 0 0 0 0 79,2 1 79,2 0 0 5,13 0 0 0 0 432,5 202,9 0 Итого потери : 985,93 + 0,00 = 990 Вт (округление до ) Кладовая сухих продуктов Общественное, админ-бытовое № 43 t = 12 985,93

8,9 5 43,5 СЗ 0 0 5,04 0 0,15 0 0 354,6 1 1 1 СЗ 0 0 0,59 0 0,15 0 0 68,2 6,6 5 33 ЮЗ 0 0 5,04 0 0,1 0 0 257,3 60,5 1 60,5 5 0 1,46 0 0 0 0 290,1 60,5 1 60,5 0 0 5,13 0 0 0 0 413 Итого: 198,5 0 1383,25 Итого потери : 1383,25 + 0,00 = 1390 Вт (округление до ) Комната персонала t = 18 № 44 Общественное, админ-бытовое 2,9 5 14,5 2,9 4,6 2,9 4,6 Итого: ЮЗ 0 0 5,04 0 0 0 0 120,4 13,34 5 0 1,46 0 0 0 0 118,8 13,34 0 0 5,13 0 0 0 0 106,7 41,18 0 345,87 Итого потери : 345,87 + 0,00 = 350 Вт (округление до ) Этаж: 2 Отметка: +3,300 Наименование Размер А Размер Б Расчётная Ориен Попр. Расчёт Теримчес Ru м Надба Потери тепла Надбавка Трансмис площадь тация коэф. ная кое час.Па/кг вки на нагрев на высоту сионные или t высота сопротивл Стен инфильтрующ огражден потери ение, Ro Gн кг/(м егося воздха ия >4 м. тепла м² °С/Вт ч) длина (через не стык,м плотности) Коридор t = 18 №4 Общественное, админ-бытовое 2 4,7 3,4 СЗ 0 0 5,04 0 0,1 0 0 30,9 2 3 6 СЗ 0 0 0,59 0 0,1 0 0 458,6

Итого: 9,4 0 489,52 Итого потери : 489,52 + 0,00 = 500 Вт (округление до ) С/У t = 16 № 5 (6) Общественное, админ-бытовое 7,2 1 Итого: 7,2 0 0 5,13 0 0 7,2 0 0 0 54,8 54,77 Итого потери : 54,77 + 0,00 = 60 Вт (округление до ) Кабинет директора, контора, главная касса t = 18 №7 Общественное, админ-бытовое 101,7 1 101,7 16,5 4,7 28,05 16,5 3 49,5 Итого: 0 0 5,13 0 0 0 0 813,3 СЗ 0 0 5,04 0 0,1 0 0 254,7 СЗ 0 0 0,59 0 0,1 0 0 3783,8 179,25 0 4851,82 Итого потери : 4851,82 + 0,00 = 4860 Вт (округление до ) Кабинеты и приемные t = 18 №8 Общественное, админ-бытовое Итого: Итого потери : 1543,97 + 0,00 = 1550 Вт (округление до ) 34,7 1 34,7 6 4,7 13,2 5 3 15 62,9 0 0 5,13 0 0 0 0 277,5 СЗ 0 0 5,04 0 0,1 0 0 119,9 СЗ 0 0 0,59 0 0,1 0 0 1146,6 0 1543,97

**************************************************************************** Комплектовочная ведомость отопительных приборов ——————————————————————————————————————————————————————————————————-——————————————————————————————————————————————————————— |ном | |Количе| EДИH. | O Б Щ | |п/п | H A И M E H O B A H И E | ство | кВт | кВт | ————————————————————————————————————————————————————————————————————————-———————————————————————————————————-—————————————— Биметаллический радиатор Rifar Base 500 Rifar Base 500-4-0,816 9 0.82 7.34 ————————————————————————————————————————————————————————————————————————-———————————————————————————————————-—————————————— И т о г о 7.34 ————————————————————————————————————————————————————————————————————————-———————————————————————————————————-—————————————— Удельный фактический расход тепла на 1 м2 площади здания 2 Bт/м2 Примечание:Биметаллический радиатор Rifar Base 500 Поставщик: ЗАО «Рифар» Длина труб подсчитана с запасом 10%! С П Е Ц И Ф И К А Ц И Я О Б О Р У Д О В А Н И Я [промежуточная информация] Спецификацию системы в полном объёме следует смотреть: меню - кнопка <Спецификация> ————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————— | | Наименование и техническая | Тип,Марка, | КОД | Завод |Еди- |Коли-|МАССА|Примечание| | |ном | характеристика |обозначение |ОБОРУДОВАНИЯ|изгото-|ница |чест-|Един.| | пп | |документа, ном.| изделия |витель |изме-| во |измер| | | | |опросн.листа | МАТЕРИАЛА | |рения| | Кг | | ————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————— 1.Биметаллический радиатор Rifar Base 500 Rifar Base 500-4-0,816 кВт/шт 9.0 7.7 2.VALTEC PPR PN 20 Полипропиленовая труба, Dn=20x3,4 VTp.700.0020.20 пм. 140.4 0.2 стояки 3.VALTEC PPR PN 20 Полипропиленовая труба, Dn=20x3,4 VTp.700.0020.20 пм. 2.2 0.2 магистрали 4.Поверхность труб диаметром до Dy=50 м2. 8.1 5.Испытание системы давлением, до Dy=100 пм. 129.6 ———————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————— выполнено 10.05.2018 время окончания расчёта 12:53:04; из Архива -C:\Users\nikolaenko.ia\Desktop\1\Виктория\#Д\ПРОГРАММЫ\Поток\ ———————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————— Ёмкость системы = 0,025 м3. Ёмкость открытого расширительного бака = 1,1 л, Ёмкость ОП СО = 7,2 л. Обвязка бака. Трубы: Соединительная Ду25, Циркуляционная Ду20, Сигнальная Ду20, Переливная Ду32 ___

——————————————————————————————————————————————————————————————————— ___________________________________________________________________________ | Технико-экономические показатели | |___________________________________________________________________________| 1.Средняя мощность 1 кВт Теплового потока |Вт с 1 кВт| 485.8 2.Расход воды | KГ/ЧAC | 390 3.Тепловая нагрузка на приборы (Потребители) | КВт | 8.820 4.Расход "теплоты" системой | КВт | 9.266 5.Температура теплоносителя на выходе из системы | °С | 59.5 6.Резерв теплоты системой,в т.ч.на непрозводит. затраты| % | 5 7.Гидравлическое сопротивление [ Па 20000] | Па | 17564 **************************************************************************** Комплектовочная ведомость отопительных приборов ——————————————————————————————————————————————————————————————————-——————————————————————————————————————————————————————— |ном | |Количе| EДИH. | O Б Щ | |п/п | H A И M E H O B A H И E | ство | кВт | кВт | ————————————————————————————————————————————————————————————————————————-———————————————————————————————————-—————————————— Биметаллический радиатор Rifar Base 500 Rifar Base 500-13-2,652 1 2.65 2.65 Биметаллический радиатор Rifar Base 500 Rifar Base 500-14-2,856 3 2.86 8.57 Биметаллический радиатор Rifar Base 500 Rifar Base 500-4-0,816 4 0.82 3.26 Биметаллический радиатор Rifar Base 500 Rifar Base 500-9-1,836 2 1.84 3.67 ————————————————————————————————————————————————————————————————————————-———————————————————————————————————-—————————————— И т о г о 18.16 ————————————————————————————————————————————————————————————————————————-———————————————————————————————————-—————————————— Удельный фактический расход тепла на 1 м2 площади здания 5 Bт/м2 Примечание:Биметаллический радиатор Rifar Base 500 Поставщик: ЗАО «Рифар» Биметаллический радиатор Royal Thermo Trend 500/80 Поставщик: Royal Thermo (ООО «ТЕРМОСТАЙЛ») Длина труб подсчитана с запасом 10%! С П Е Ц И Ф И К А Ц И Я О Б О Р У Д О В А Н И Я [промежуточная информация] Спецификацию системы в полном объёме следует смотреть: меню - кнопка <Спецификация> ————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————— | | Наименование и техническая | Завод |Еди- |Коли-|МАССА|Примечание| | Тип,Марка, | КОД |ном | характеристика |обозначение |ОБОРУДОВАНИЯ|изгото-|ница |чест-|Един.| | | пп | |документа, ном.| изделия |витель |изме-| во |измер| | | | |опросн.листа | МАТЕРИАЛА | |рения| | Кг | | ————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————— 1.Биметаллический радиатор Rifar Base 500 Rifar Base 500-13-2,652 кВт/шт 1.0 25.0 2.Биметаллический радиатор Rifar Base 500 Rifar Base 500-14-2,856 кВт/шт 3.0 26.9 3.Биметаллический радиатор Rifar Base 500 Rifar Base 500-4-0,816 кВт/шт 4.0 7.7 4.Биметаллический радиатор Rifar Base 500 Rifar Base 500-9-1,836 кВт/шт 2.0 17.3 5.VALTEC PPR PN 20 Полипропиленовая труба, Dn=20x3,4 пм. 205.3 0.2 стояки VTp.700.0020.20 6.VALTEC PPR PN 20 Полипропиленовая труба, Dn=20x3,4 VTp.700.0020.20 пм. 8.4 0.2 магистрали 7.VALTEC PPR PN 20 Полипропиленовая труба, Dn=32x5,4 VTp.700.0020.32 пм. 179.3 0.4 магистрали 8.Вентиль муфтовый, Dy=32 Не определён шт. 2 2.1 9.Поверхность труб диаметром до Dy=50 м2. 28.6 10.Испытание системы давлением, до Dy=100 пм. 357.2 ———————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————— выполнено 10.05.2018 время окончания расчёта 12:51:13; из Архива -C:\Users\nikolaenko.ia\Desktop\1\Виктория\#Д\ПРОГРАММЫ\Поток\

Ёмкость системы = 0,102 м3. Ёмкость открытого расширительного бака = 4,6 л, Ёмкость ОП СО = 17,8 л. Обвязка бака. Трубы: Соединительная Ду25, Циркуляционная Ду20, Сигнальная Ду20, Переливная Ду32 ___

Комплектовочная ведомость отопительных приборов ——————————————————————————————————————————————————————————————————-——————————————————————————————————————————————————————— |ном | |Количе| EДИH. | O Б Щ | |п/п | H A И M E H O B A H И E | ство | кВт | кВт | ————————————————————————————————————————————————————————————————————————-———————————————————————————————————-—————————————— Биметаллический радиатор Rifar Base 500 Rifar Base 500-4-0,816 1 0.82 0.82 Биметаллический радиатор Rifar Base 500 Rifar Base 500-5-1,020 2 1.02 2.04 Биметаллический радиатор Rifar Base 500 Rifar Base 500-6-1,224 1 1.22 1.22 Биметаллический радиатор Rifar Base 500 Rifar Base 500-13-2,652 1 2.65 2.65 Биметаллический радиатор Rifar Base 500 Rifar Base 500-9-1,836 2 1.84 3.67 Биметаллический радиатор Rifar Base 500 Rifar Base 500-11-2,244 1 2.24 2.24 ————————————————————————————————————————————————————————————————————————-———————————————————————————————————-—————————————— И т о г о 12.65 ————————————————————————————————————————————————————————————————————————-———————————————————————————————————-—————————————— Удельный фактический расход тепла на 1 м2 площади здания 3 Bт/м2 Примечание:Биметаллический радиатор Rifar Base 500 Поставщик: ЗАО «Рифар» Биметаллический радиатор Royal Thermo Trend 500/80 Поставщик: Royal Thermo (ООО «ТЕРМОСТАЙЛ») Длина труб подсчитана с запасом 10%! С П Е Ц И Ф И К А Ц И Я О Б О Р У Д О В А Н И Я [промежуточная информация] Спецификацию системы в полном объёме следует смотреть: меню - кнопка <Спецификация> ————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————— | Тип,Марка, | КОД | Завод |Еди- |Коли-|МАССА|Примечание| | | Наименование и техническая |ном | характеристика |обозначение |ОБОРУДОВАНИЯ|изгото-|ница |чест-|Един.| | | пп | |документа, ном.| изделия |витель |изме-| во |измер| | | | |опросн.листа | МАТЕРИАЛА | |рения| | Кг | | ————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————— 1.Биметаллический радиатор Rifar Base 500 Rifar Base 500-4-0,816 кВт/шт 1.0 7.7 2.Биметаллический радиатор Rifar Base 500 Rifar Base 500-5-1,020 кВт/шт 2.0 9.6 3.Биметаллический радиатор Rifar Base 500 Rifar Base 500-6-1,224 кВт/шт 1.0 11.5 1.0 25.0 4.Биметаллический радиатор Rifar Base 500 Rifar Base 500-13-2,652 кВт/шт 5.Биметаллический радиатор Rifar Base 500 Rifar Base 500-9-1,836 кВт/шт 2.0 17.3 6.Биметаллический радиатор Rifar Base 500 Rifar Base 500-11-2,244 кВт/шт 1.0 21.1 7.VALTEC PPR PN 20 Полипропиленовая труба, Dn=20x3,4 VTp.700.0020.20 пм. 165.8 0.2 стояки 8.VALTEC PPR PN 20 Полипропиленовая труба, Dn=25x4,2 VTp.700.0020.25 пм. 136.6 0.3 стояки 9.VALTEC PPR PN 20 Полипропиленовая труба, Dn=32x5,4 VTp.700.0020.32 пм. 16.5 0.4 стояки 10.VALTEC PPR PN 20 Полипропиленовая труба, Dn=32x5,4 VTp.700.0020.32 пм. 33.0 0.4 магистрали 11.Поверхность труб диаметром до Dy=50 м2. 23.7 12.Испытание системы давлением, до Dy=100 пм. 319.9 ———————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————— выполнено 10.05.2018 время окончания расчёта 12:54:32; из Архива -C:\Users\nikolaenko.ia\Desktop\1\Виктория\#Д\ПРОГРАММЫ\Поток\ ———————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————— Ёмкость системы = 0,076 м3. Ёмкость открытого расширительного бака = 3,4 л, Ёмкость ОП СО = 12,4 л. Обвязка бака. Трубы: Соединительная Ду25, Циркуляционная Ду20, Сигнальная Ду20, Переливная Ду32 ___

С П Е Ц И Ф И К А Ц И Я О Б О Р У Д О В А Н И Я [промежуточная информация] Спецификацию системы в полном объёме следует смотреть: меню - кнопка <Спецификация> ————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————— | | Наименование и техническая | Тип,Марка, | КОД | Завод |Еди- |Коли-|МАССА|Примечание| |ном | характеристика |обозначение |ОБОРУДОВАНИЯ|изгото-|ница |чест-|Един.| | | пп | |документа, ном.| изделия |витель |изме-| во |измер| | | | |опросн.листа | МАТЕРИАЛА | |рения| | Кг | | ————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————— 1.VALTEC PPR PN 20 Полипропиленовая труба, Dn=20x3,4 VTp.700.0020.20 пм. 167.4 0.2 стояки 2.VALTEC PPR PN 20 Полипропиленовая труба, Dn=20x3,4 VTp.700.0020.20 пм. 2.2 0.2 магистрали 3.Поверхность труб диаметром до Dy=50 м2. 9.7 4.Испытание системы давлением, до Dy=100 пм. 154.2 ———————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————— выполнено 10.05.2018 время окончания расчёта 12:54:58; из Архива -C:\Users\nikolaenko.ia\Desktop\1\Виктория\#Д\ПРОГРАММЫ\Поток\ ———————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————— Ёмкость системы = 0,021 м3. Ёмкость открытого расширительного бака = 0,9 л, Ёмкость ОП СО = 0,0 л. Обвязка бака. Трубы: Соединительная Ду25, Циркуляционная Ду20, Сигнальная Ду20, Переливная Ду32 ___

С П Е Ц И Ф И К А Ц И Я О Б О Р У Д О В А Н И Я [промежуточная информация] Спецификацию системы в полном объёме следует смотреть: меню - кнопка <Спецификация> ————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————— | | Наименование и техническая | Тип,Марка, | КОД | Завод |Еди- |Коли-|МАССА|Примечание| |ном | характеристика |обозначение |ОБОРУДОВАНИЯ|изгото-|ница |чест-|Един.| | | пп | |документа, ном.| изделия |витель |изме-| во |измер| | | | |опросн.листа | МАТЕРИАЛА | |рения| | Кг | | ————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————— 1.VALTEC PPR PN 20 Полипропиленовая труба, Dn=20x3,4 VTp.700.0020.20 пм. 203.1 0.2 стояки 2.VALTEC PPR PN 20 Полипропиленовая труба, Dn=20x3,4 VTp.700.0020.20 пм. 2.2 0.2 магистрали 3.Поверхность труб диаметром до Dy=50 м2. 11.7 4.Испытание системы давлением, до Dy=100 пм. 186.6 ———————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————— выполнено 10.05.2018 время окончания расчёта 12:55:30; из Архива -C:\Users\nikolaenko.ia\Desktop\1\Виктория\#Д\ПРОГРАММЫ\Поток\ ———————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————— Ёмкость системы = 0,026 м3. Ёмкость открытого расширительного бака = 1,1 л, Ёмкость ОП СО = 0,0 л. Обвязка бака. Трубы: Соединительная Ду25, Циркуляционная Ду20, Сигнальная Ду20, Переливная Ду32 ___

___________________________________________________________________________ | Технико-экономические показатели | |___________________________________________________________________________| 1.Расход воды | KГ/ЧAC | 2098 2.Тепловая нагрузка на приборы (Потребители) | КВт | 49.890 3.Расход "теплоты" системой | КВт | 49.890 4.Температура теплоносителя на выходе из системы | °С | 59.5 5.Резерв теплоты системой,в т.ч.на непрозводит. затраты| % | 0 6.Гидравлическое сопротивление [ Па 20000] | Па | 19322 **************************************************************************** Удельный фактический расход тепла на 1 м2 площади здания 0 Bт/м2 Примечание:Биметаллический радиатор Royal Thermo Trend 500/80 Поставщик: Royal Thermo (ООО «ТЕРМОСТАЙЛ») Длина труб подсчитана с запасом 10%! С П Е Ц И Ф И К А Ц И Я О Б О Р У Д О В А Н И Я [промежуточная информация] Спецификацию системы в полном объёме следует смотреть: меню - кнопка <Спецификация> ————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————— | | Наименование и техническая | Тип,Марка, | КОД | Завод |Еди- |Коли-|МАССА|Примечание| |ном | характеристика |обозначение |ОБОРУДОВАНИЯ|изгото-|ница |чест-|Един.| | | пп | |документа, ном.| изделия |витель |изме-| во |измер| | | | |опросн.листа | МАТЕРИАЛА | |рения| | Кг | | ————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————— 1.VALTEC PPR PN 20 Полипропиленовая труба, Dn=40x6,7 VTp.700.0020.40 пм. 255.9 0.6 стояки 2.VALTEC PPR PN 20 Полипропиленовая труба, Dn=40x6,7 VTp.700.0020.40 пм. 6.8 0.6 магистрали 3.VALTEC PPR PN 20 Полипропиленовая труба, Dn=50x8,3 VTp.700.0020.50 пм. 95.4 0.1 магистрали Не определён шт. 2 18.4 4.Задвижка чугунная, Dy=50 5.Поверхность труб диаметром до Dy=50 м2. 30.0 6.Поверхность труб диаметром более Dy=50 м2. 13.6 7.Испытание системы давлением, до Dy=100 пм. 325.5 ———————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————— выполнено 10.05.2018 время окончания расчёта 12:56:15; из Архива -C:\Users\nikolaenko.ia\Desktop\1\Виктория\#Д\ПРОГРАММЫ\Поток\ ———————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————— Ёмкость системы = 0,209 м3. Ёмкость открытого расширительного бака = 9,4 л, Ёмкость ОП СО = 0,0 л. Обвязка бака. Трубы: Соединительная Ду25, Циркуляционная Ду20, Сигнальная Ду20, Переливная Ду32 ___

Биметаллический радиатор Royal Thermo Trend 500/80 Поставщик: Royal Thermo (ООО «ТЕРМОСТАЙЛ») Длина труб подсчитана с запасом 10%! С П Е Ц И Ф И К А Ц И Я О Б О Р У Д О В А Н И Я [промежуточная информация] Спецификацию системы в полном объёме следует смотреть: меню - кнопка <Спецификация> ————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————— | | Наименование и техническая | Тип,Марка, | КОД | Завод |Еди- |Коли-|МАССА|Примечание| |ном | характеристика |обозначение |ОБОРУДОВАНИЯ|изгото-|ница |чест-|Един.| | | пп | |документа, ном.| изделия |витель |изме-| во |измер| | | | |опросн.листа | МАТЕРИАЛА | |рения| | Кг | | ————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————— 1.VALTEC PPR PN 20 Полипропиленовая труба, Dn=32x5,4 VTp.700.0020.32 пм. 162.1 0.4 стояки 2.VALTEC PPR PN 20 Полипропиленовая труба, Dn=32x5,4 VTp.700.0020.32 пм. 52.1 0.4 магистрали 3.Поверхность труб диаметром до Dy=50 м2. 19.6 4.Испытание системы давлением, до Dy=100 пм. 194.8 ———————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————— выполнено 10.05.2018 время окончания расчёта 12:56:40; из Архива -C:\Users\nikolaenko.ia\Desktop\1\Виктория\#Д\ПРОГРАММЫ\Поток\ ———————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————— Ёмкость системы = 0,069 м3. Ёмкость открытого расширительного бака = 3,1 л, Ёмкость ОП СО = 0,0 л. Обвязка бака. Трубы: Соединительная Ду25, Циркуляционная Ду20, Сигнальная Ду20, Переливная Ду32 ___

Таблица 3.5 - Аэродинамический расчет систем вентиляции Организация: Объект Дата расчета: ДВФУ ТЦ Виктория 11:59:32 13.03.2018 Версия Vsv.exe Путь к данным: 04.03.2017 Программный комплекс TEPLOOV (www.potok.ru) Общие данные П1 Лицензия организации Объект Цех Отделение: Назнач. вент. установки: Режим работы вент. устан: Местонах. обор. вент. уст: ТЦ Виктория Результаты расчета Расчётный перепад давления для выбора вентилятора: 150,5 Па Учаcто к и его Сеч соств е элеме ние нты Hd дина Экви Ско ми Ши Высо валент рость ческ ий рина та Диамет по р ж.с. напо мм мм мм м/сек р по ж.с. Мате риал возду ховода Расче тная нагруз ка м3/ч Диа метр мм 101-1 Оцинкованная сталь 2480 0 400 250 308 6,89 28,4 2-1 Оцинкованная сталь 1240 0 300 250 273 4,59 12,6 Устройство приема раздачи /скор.в ж.с решётки м/сек Потери Полный давл по пере Ro пад Потери длине Дав Потери местн/ /зад.Па давлен ление давл. ия/ решётк в начале по Гасимы и Па дл. на й Па решётк 1пм, Па напор е Па Па Дав ление конце Па KMC Трой ника КМС отвод KMCz / Общ 0,26 0 0/ 0,26 7,3/ 0 1,71 5,1 12,4 / 0 42,3 54,7 0/нет скважн 0,38 0,21 0/ 0,59 7,5/ 0 0,94 10,4 25,8 / 0 12,6 38,5 Гасимы й напор Па Невязк а % Диа фра гма Кмс 15,1→ 9% 0,31 286 Диа Диа фрагма фрагма сторона сторона А мм В мм 3-1 ◯ Гибкие воздуховоды 1240 315 0 0 315 4,42 11,7 0/нет скважн 1,56 0,21 0/ 1,77 20,8/ 0 1,25 1,9 30,6 / 0 11,7 42,3 4-1 ◯ Гибкие воздуховоды 415 180 0 0 180 4,53 12,3 0/нет скважн 1,24 0,21 0/ 1,45 17,8/ 0 2,65 6,6 29,4 / 0 12,3 41,7 5-1 ◯ Гибкие воздуховоды 415 180 0 0 180 4,53 12,3 0/нет скважн 1,24 0,21 0/ 1,45 17,8/ 0 2,65 6,6 29,4 / 0 12,3 41,7 6-1 ◯ Гибкие воздуховоды 1240 315 0 0 315 4,42 11,7 0/нет скважн 1,35 0,21 0/ 1,56 18,2/ 0 1,25 1,9 28,1 / 0 11,7 39,8 35,5→ 47% 2,99 232 7-1 ◯ Гибкие воздуховоды 1240 315 0 0 315 4,42 11,7 0/нет скважн 1,49 0,21 0/ 1,7 19,9/ 0 1,25 1,9 29,7 / 0 11,7 41,4 46,8→ 53% 3,95 223 239

8-1 ◯ Гибкие воздуховоды 1240 315 0 0 315 4,42 11,7 0/нет скважн 1,41 0,21 0/ 1,62 19/ 0 1,25 1,9 28,9 / 0 11,7 40,6 61,6→ 60% 5,21 214 9-1 ◯ Гибкие воздуховоды 1240 315 0 0 315 4,42 11,7 0/нет скважн 1,37 0,21 0/ 1,58 18,4/ 0 1,25 1,9 28,3 / 0 11,7 40 74→ 65% 6,27 208 10-1 ◯ Гибкие воздуховоды 1240 315 0 0 315 4,42 11,7 0/нет скважн 1,45 0,21 0/ 1,66 19,4/ 0 1,25 1,9 29,3 / 0 11,7 41 88,9→ 68% 7,55 202 Оцинкованная сталь 1240 0 300 250 273 4,59 12,6 0/нет скважн 0,38 0,21 0/ 0,59 7,5/ 0 0,94 10,4 25,8 / 0 12,6 38,5 3,9→ 9% 0,31 286 12-1 13-1 ◯ Гибкие воздуховоды 1240 315 0 0 315 4,42 11,7 0/нет скважн 1,56 0,21 0/ 1,77 20,8/ 0 1,25 1,9 30,6 / 0 11,7 42,3 14-1 ◯ Гибкие воздуховоды 1240 315 0 0 315 4,42 11,7 0/нет скважн 1,4 0,21 0/ 1,61 18,8/ 0 1,25 1,9 28,7 / 0 11,7 40,4 24,9→ 38% 2,13 242 15-1 ◯ Гибкие воздуховоды 1240 315 0 0 315 4,42 11,7 0/нет скважн 1,56 0,21 0/ 1,77 20,8/ 0 1,25 1,9 30,6 / 0 11,7 42,3 37,9→ 47% 3,24 229 16-1 ◯ Гибкие воздуховоды 1240 315 0 0 315 4,42 11,7 0/нет скважн 1,56 0,21 0/ 1,77 20,8/ 0 1,25 1,9 30,6 / 0 11,7 42,3 53,4→ 56% 4,57 218 17-1 ◯ Гибкие воздуховоды 1240 315 0 0 315 4,42 11,7 0/нет скважн 1,56 0,21 0/ 1,77 20,8/ 0 1,25 1,9 30,6 / 0 11,7 42,3 67,4→ 61% 5,77 211 18-1 ◯ Гибкие воздуховоды 1240 315 0 0 315 4,42 11,7 0/нет скважн 1,49 0,21 0/ 1,7 19,8/ 0 1,25 1,9 29,7 / 0 11,7 41,4 88,2→ 68% 7,54 202 102-1 Оцинкованная сталь 830 0 250 150 188 6,15 22,6 0,42 0 0/ 0,42 9,5/ 0 2,57 14,1 23,6 / 0 41,7 65,3 103-1 Оцинкованная сталь 3310 0 400 400 400 5,75 19,8 0,21 0 0/ 0,21 4,1/ 0 0,88 5,3 9,4 / 0 65,3 74,7 104-1 Оцинкованная сталь 4550 0 500 400 444 6,32 23,9 0,19 0 0/ 0,19 4,6/ 0 0,92 8,3 12,9 / 0 74,7 87,6 105-1 Оцинкованная сталь 5790 0 600 400 480 6,7 26,9 0,21 0 0/ 0,21 5,6/ 0 0,93 8,4 14 / 0 87,6 101,6 106-1 Оцинкованная сталь 7030 0 600 500 545 6,51 25,4 0,2 0 0/ 0,2 5,1/ 0 0,75 6,8 11,9 / 0 101,6 113,4 107-1 Оцинкованная сталь 8270 0 600 600 600 6,38 24,4 0,18 0,21 0/ 0,39 9,6/ 0 0,64 6,3 15,9 / 0 113,4 129,3 108-1 Оцинкованная сталь 9510 0 800 500 615 6,6 26,1 0,48 0 0/ 0,48 12,6/ 0 0,66 3,6 16,2 / 0 129,3 145,5 109-1 Оцинкованная сталь 2480 0 400 250 308 6,89 28,4 0,27 0 0/ 0,27 7,6/ 0 1,71 15,4 22,9 / 0 42,3 65,3 110-1 Оцинкованная сталь 3720 0 400 400 400 6,46 25 0,21 0 0/ 0,21 5,1/ 0 1,09 9,8 15 / 0 65,3 80,2 111-1 Оцинкованная сталь 4960 0 500 400 444 6,89 28,4 0,21 0 0/ 0,21 5,9/ 0 1,08 9,7 15,6 / 0 80,2 95,8 112-1 Оцинкованная сталь 6200 0 500 500 500 6,89 28,4 0,2 0 0/ 0,2 5,6/ 0 0,93 8,4 14 / 0 95,8 109,8 113-1 Оцинкованная сталь 7440 0 600 500 545 6,89 28,4 0,2 0,21 0/ 0,41 11,7/ 0 0,83 8,2 19,9 / 0 109,8 129,6 239

114-1 Оцинкованная сталь 8680 0 600 600 600 6,7 26,9 0,47 0 0/ 0,47 12,7/ 0 0,7 3,8 16,5 / 0 129,6 146,1 115-1 Оцинкованная сталь 18190 0 1250 600 811 6,74 27,2 0 0 0/ 0 0/ 0 0,49 4,4 4,4 / 0 146,1 150,5 Расчётный перепад давления для выбора вентилятора: 150,5 Па

Программный комплекс TEPLOOV (www.potok.ru) ДВФУ Организация: Объект Дата расчета: ТЦ Виктория 11:19:36 Версия Vsv.exe Путь к данным: 04.04.2018 04.03.2017 Общие данные П2 ТЦ Виктория Лицензия организации Объект Цех Отделение: Назнач. вент. установки: Режим работы вент. устан: Местонах. обор. вент. уст: Результаты расчета Расчётный перепад давления для выбора вентилятора: 211,1 Па Учаcто к и его Сеч соств е элеме ние нты 101-1 Hd дина Экви Ско ми Ши Высо валент рость ческ ий рина та Диамет по р ж.с. напо мм мм мм м/сек р по ж.с. Мате риал возду ховода Расче тная нагруз ка м3/ч Диа метр мм Оцинкованная сталь 590 0 200 150 171 5,46 17,9 Устройство приема раздачи /скор.в ж.с решётки м/сек Потери Полный давл по пере Ro пад Потери длине Дав Потери местн/ /зад.Па давлен ление давл. ия/ решётк в начале по Гасимы и Па дл. на й Па решётк 1пм, Па напор е Па Па Дав ление конце Па KMC Трой ника КМС отвод KMCz / Общ 0,24 0 0/ 0,24 4,3/ 0 2,31 9,2 13,6 / 0 43,9 57,5 Гасимы й напор Па Невязк а % Диа фра гма Кмс 3→ 7% 0,23 139 Диа Диа фрагма фрагма сторона сторона А мм В мм 1-1 ◯ Гибкие воздуховоды 295 150 0 0 150 4,64 12,9 0/нет скважн 0,38 0,21 0/ 0,59 7,5/ 0 3,49 10,5 28 / 0 12,9 40,9 2-1 ◯ Гибкие воздуховоды 295 150 0 0 150 4,64 12,9 0/нет скважн 1,02 0,21 0/ 1,23 15,8/ 0 3,49 5,2 31 / 0 12,9 43,9 3-1 ◯ Гибкие воздуховоды 365 160 0 0 160 5,04 15,2 0/нет скважн 1,3 0,21 0/ 1,51 23/ 0 3,81 5,7 38,8 / 0 15,2 54 3,5→ 6% 0,23 148 4-1 ◯ Гибкие воздуховоды 365 160 0 0 160 5,04 15,2 0/нет скважн 1 0,21 0/ 1,21 18,4/ 0 3,81 5,7 34,1 / 0 15,2 49,4 24,4→ 33% 1,6 127 5-1 ◯ Гибкие воздуховоды 315 150 0 0 150 4,95 14,7 0/нет скважн 1,06 0,21 0/ 1,27 18,7/ 0 3,98 6 34,7 / 0 14,7 49,4 33,2→ 40% 2,26 114 6-1 ◯ Гибкие воздуховоды 315 150 0 0 150 4,95 14,7 0/нет скважн 0,94 0,21 0/ 1,15 16,8/ 0 3,98 6 32,8 / 0 14,7 47,5 44,7→ 48% 3,04 110

7-1 ◯ Гибкие воздуховоды 315 150 0 0 150 4,95 14,7 0/нет скважн 1,12 0,21 0/ 1,33 19,5/ 0 3,98 6 35,5 / 0 14,7 50,2 47,8→ 49% 3,25 109 8-1 ◯ Гибкие воздуховоды 65 71 0 0 71 4,56 12,5 0/нет скважн 1,33 0,21 0/ 1,54 19,2/ 0 8,6 17,2 46,4 / 0 12,5 58,8 57,9→ 50% 4,65 49 9-1 ◯ Гибкие воздуховоды 500 200 0 0 200 4,42 11,7 0/нет скважн 1,33 0,21 0/ 1,54 18,1/ 0 2,21 4,4 32,5 / 0 11,7 44,2 80,4→ 65% 6,87 130 10-1 ◯ Гибкие воздуховоды 40 63 0 0 63 3,56 7,6 0/нет скважн 2,04 0,21 0/ 2,25 17,1/ 0 6,1 12,2 39,3 / 0 7,6 46,9 86,6→ 65% 11,39 38 11-1 ◯ Гибкие воздуховоды 500 200 0 0 200 4,42 11,7 0/нет скважн 1,19 0,21 0/ 1,4 16,4/ 0 2,21 4,4 30,8 / 0 11,7 42,5 98,8→ 70% 8,44 126 12-1 ◯ Гибкие воздуховоды 115 90 0 0 90 5,02 15,1 0/нет скважн 1,04 0,21 0/ 1,25 18,9/ 0 7,75 15,5 44,4 / 0 15,1 59,5 87→ 59% 5,76 60 13-1 Оцинкованная сталь 500 0 200 150 171 4,63 12,8 0/нет скважн 0,79 0,21 0/ 1 12,8/ 0 1,71 13,3 36,1 / 0 12,8 48,9 14-1 Оцинкованная сталь 310 0 150 150 150 3,83 8,8 0/нет скважн 0,64 0,21 0/ 0,85 7,5/ 0 1,42 5 22,5 / 0 8,8 31,2 114,3→ 36% 2,02 132 85,4→ 7% 0,32 164 103,7→ 31% 2,35 85 15-1 ◯ Гибкие воздуховоды 395 180 0 0 180 4,31 11,1 0/нет скважн 1,24 0,21 0/ 1,45 16,1/ 0 2,4 14,4 40,5 / 0 11,1 51,6 16-1 ◯ Гибкие воздуховоды 395 180 0 0 180 4,31 11,1 0/нет скважн 1,24 0,21 0/ 1,45 16,1/ 0 2,4 10,8 36,9 / 0 11,1 48 17-1 ◯ Гибкие воздуховоды 125 100 0 0 100 4,42 11,7 0/нет скважн 1,52 0,21 0/ 1,73 20,2/ 0 5,27 21,1 51,3 / 0 11,7 63 18-1 ◯ Гибкие воздуховоды 155 112 0 0 112 4,37 11,4 0/нет скважн 1,48 0,21 0/ 1,69 19,3/ 0 4,47 17,9 47,2 / 0 11,4 58,6 102-1 Оцинкованная сталь 955 0 250 150 188 7,07 30 0,26 0 0/ 0,26 7,9/ 0 3,33 8,3 16,2 / 0 57,5 73,7 103-1 Оцинкованная сталь 1320 0 250 250 250 5,87 20,6 0,2 0 0/ 0,2 4/ 0 1,64 4,8 8,8 / 0 73,7 82,5 104-1 Оцинкованная сталь 1635 0 300 250 273 6,06 22 0,22 0 0/ 0,22 4,9/ 0 1,56 4,7 9,6 / 0 82,5 92,2 105-1 Оцинкованная сталь 1950 0 400 250 308 5,42 17,6 0,14 0 0/ 0,14 2,5/ 0 1,1 3,3 5,8 / 0 92,2 97,9 106-1 Оцинкованная сталь 2265 0 400 250 308 6,29 23,7 0,18 0,25 0/ 0,43 10,1/ 0 1,44 8,7 18,7 / 0 97,9 116,7 107-1 Оцинкованная сталь 2330 0 400 250 308 6,47 25,1 0,21 0 0/ 0,21 5,2/ 0 1,52 2,7 8/0 116,7 124,6 108-1 Оцинкованная сталь 2830 0 500 250 333 6,29 23,7 0,18 0 0/ 0,18 4,4/ 0 1,3 4,6 8,9 / 0 124,6 133,6 109-1 Оцинкованная сталь 2870 0 500 250 333 6,38 24,4 0,22 0 0/ 0,22 5,3/ 0 1,34 2,4 7,7 / 0 133,6 141,3 110-1 Оцинкованная сталь 3370 0 400 400 400 5,85 20,5 0,18 0 0/ 0,18 3,6/ 0 0,91 1,6 5,3 / 0 141,3 146,5 111-1 Оцинкованная сталь 3485 0 400 400 400 6,05 21,9 0,46 0 0/ 0,46 10/ 0 0,97 1,5 11,4 / 0 146,5 158 132

112-1 Оцинкованная сталь 810 0 250 150 188 6 21,6 0,46 0 0/ 0,46 10/ 0 2,46 2,5 12,4 / 0 48,9 61,4 113-1 Оцинкованная сталь 4295 0 500 400 444 5,97 21,3 0,15 0 0/ 0,15 3,3/ 0 0,83 5,1 8,4 / 0 158 166,4 120-1 Оцинкованная сталь 4795 0 500 400 444 6,66 26,6 0,2 0 0/ 0,2 5,2/ 0 1,01 6,3 11,5 / 0 166,4 177,9 114-1 Оцинкованная сталь 790 0 250 150 188 5,85 20,5 0,14 0 0/ 0,14 2,9/ 0 2,34 3,5 6,5 / 0 51,6 58,1 115-1 Оцинкованная сталь 915 0 250 150 188 6,78 27,5 0,2 0 0/ 0,2 5,5/ 0 3,08 16,9 22,5 / 0 63 85,4 19-1 ◯ Гибкие воздуховоды 500 200 0 0 200 4,42 11,7 0/нет скважн 1,64 0,21 0/ 1,85 21,7/ 0 2,21 3,3 35 / 0 11,7 46,7 138,9→ 75% 11,87 119 20-1 ◯ Гибкие воздуховоды 500 200 0 0 200 4,42 11,7 0/нет скважн 1,36 0,21 0/ 1,57 18,3/ 0 2,21 3,3 31,7 / 0 11,7 43,4 159→ 79% 13,59 116 21-1 ◯ Гибкие воздуховоды 500 200 0 0 200 4,42 11,7 0/нет скважн 1,47 0,21 0/ 1,68 19,7/ 0 2,21 6,6 36,3 / 0 11,7 48 118,4→ 71% 10,11 122 116-1 Оцинкованная сталь 1070 0 300 150 200 6,6 26,1 0,49 0 0/ 0,49 12,8/ 0 2,7 2,7 15,5 / 0 85,4 100,9 117-1 Оцинкованная сталь 5865 0 600 400 480 6,79 27,6 0,18 0 0/ 0,18 4,8/ 0 0,95 2,9 7,7 / 0 177,9 185,6 118-1 Оцинкованная сталь 6365 0 500 500 500 7,07 29,9 0,22 0,21 0/ 0,43 12,8/ 0 0,98 4,1 16,9 / 0 185,6 202,4 119-1 Оцинкованная сталь 6865 0 600 500 545 6,36 24,2 0 0,21 0/ 0,21 5,1/ 0 0,72 3,6 8,7 / 0 202,4 211,1 Расчётный перепад давления для выбора вентилятора: 211,1 Па

Программный комплекс TEPLOOV (www.potok.ru) Организация: Объект Дата расчета: ДВФУ ТЦ Виктория 12:00:38 13.03.2018 Версия Vsv.exe Путь к данным: 04.03.2017 Общие данные П3 Лицензия организации Объект Цех Отделение: Назнач. вент. установки: Режим работы вент. устан: Местонах. обор. вент. уст: Результаты расчета Расчётный перепад давления для выбора вентилятора: 191,1 Па Учаcто к и его Сеч соств е элеме ние нты Hd дина Экви Ско ми Ши Высо валент рость ческ ий рина та Диамет по р ж.с. напо мм мм мм м/сек р по ж.с. Потери Полный давл по пере Ro пад Потери длине Дав Потери местн/ /зад.Па давлен ление давл. ия/ решётк в начале по Гасимы и Па дл. на й Па решётк 1пм, Па напор е Па Па Устройство приема раздачи /скор.в ж.с решётки м/сек KMC Трой ника КМС отвод KMCz / Общ 0/нет скважн 0 0,21 0/ 0,21 2,4/ 0 3,32 10 22,3 / 0 11,2 33,5 Мате риал возду ховода Расче тная нагруз ка м3/ч Диа метр мм Гибкие воздуховоды 240 140 0 0 140 4,33 11,2 1-2 Оцинкованная сталь 240 0 150 150 150 2,96 5,3 0,35 0 0/ 0,7 3,7/ 0 0,9 4 7,7 / 0 33,5 41,2 101-1 Оцинкованная сталь 480 0 150 150 150 5,93 21 0,22 0 0/ 0,22 4,7/ 0 3,17 14,3 18,9 / 0 41,2 60,2 1-1 ◯ Дав ление конце Па Гасимы й напор Па Невязк а % Диа фра гма Кмс Диа Диа фрагма фрагма сторона сторона А мм В мм 3-1 ◯ Гибкие воздуховоды 240 140 0 0 140 4,33 11,2 0/нет скважн 1,25 0 0/ 1,25 14,1/ 0 3,32 3,3 27,4 / 0 11,2 38,6 2,6→ 6% 0,23 130 4-1 ◯ Гибкие воздуховоды 165 112 0 0 112 4,65 13 0/нет скважн 1,14 0 0/ 1,14 14,7/ 0 5,06 5,1 29,8 / 0 13 42,8 17,4→ 29% 1,34 91 5-1 ◯ Гибкие воздуховоды 165 112 0 0 112 4,65 13 0/нет скважн 1,15 0 0/ 1,15 14,8/ 0 5,06 5,1 29,9 / 0 13 42,9 29,9→ 41% 2,3 85 6-1 ◯ Гибкие воздуховоды 40 63 0 0 63 3,56 7,6 0/нет скважн 0 0,21 0/ 0,21 1,6/ 0 6,1 9,1 20,7 / 0 7,6 28,4

6-2 Оцинкованная сталь 40 0 150 100 120 0,74 0,3 0,35 0,25 0/ 1,32 0,4/ 0 0,1 0,3 0,7 / 0 28,4 29,1 8-1 ◯ Гибкие воздуховоды 40 63 0 0 63 3,56 7,6 0/нет скважн 0,88 0 0/ 0,88 6,7/ 0 6,1 9,1 25,9 / 0 7,6 33,5 9-1 ◯ Гибкие воздуховоды 75 80 0 0 80 4,14 10,3 0/нет скважн 0 0,21 0/ 0,21 2,2/ 0 6,12 12,2 24,4 / 0 10,3 34,7 Оцинкованная сталь 75 0 150 100 120 1,39 1,2 0,35 0 0/ 1,08 1,2/ 0 0,3 0,6 1,8 / 0 34,7 36,5 9-2 11-1 ◯ Гибкие воздуховоды 75 80 0 0 80 4,14 10,3 0/нет скважн 0,77 0 0/ 0,77 7,9/ 0 6,12 6,1 24 / 0 10,3 34,3 46,9→ 6% 0,22 74 12-1 ◯ Гибкие воздуховоды 80 80 0 0 80 4,42 11,7 0/нет скважн 1,16 0 0/ 1,16 13,5/ 0 6,96 7 30,5 / 0 11,7 42,2 75,5→ 42% 2,64 60 102-1 Оцинкованная сталь 645 0 200 150 171 5,97 21,4 0,21 0 0/ 0,21 4,4/ 0 2,72 8,2 12,6 / 0 60,2 72,7 103-1 Оцинкованная сталь 810 0 250 150 188 6 21,6 0,2 1,23 0/ 1,42 30,7/ 0 2,46 44,2 74,9 / 0 72,7 147,6 104-1 Оцинкованная сталь 80 0 150 100 120 1,48 1,3 1,27 0,25 0/ 1,52 2/ 0 0,34 3,8 5,8 / 0 33,5 39,2 105-1 Оцинкованная сталь 150 0 150 100 120 2,78 4,6 1,17 0 0/ 1,17 5,4/ 0 1,05 4,2 9,6 / 0 36,5 46,1 106-1 Оцинкованная сталь 230 0 150 100 120 4,26 10,9 0,13 0,25 0/ 0,37 4/ 0 2,29 22,9 26,9 / 0 46,1 73 107-1 Оцинкованная сталь 310 0 150 100 120 5,74 19,7 0,67 0,25 0/ 0,92 18,1/ 0 3,95 11,9 29,9 / 0 73 103 108-1 Оцинкованная сталь 1120 0 300 150 200 6,91 28,6 0 0,49 0/ 0,49 14,1/ 0 2,94 29,4 43,5 / 0 147,6 191,1 Расчётный перепад давления для выбора вентилятора: 191,1 Па

Программный комплекс TEPLOOV (www.potok.ru) Организация: Объект Дата расчета: ДВФУ ТЦ Виктория 12:01:10 13.03.2018 Версия Vsv.exe Путь к данным: 04.03.2017 Общие данные П4 Лицензия организации Объект Цех Отделение: Назнач. вент. установки: Режим работы вент. устан: Местонах. обор. вент. уст: Результаты расчета Расчётный перепад давления для выбора вентилятора: 227,6 Па Учаcто к и его Сеч соств е элеме ние нты 1-1 ◯ 101-1 Hd дина Экви Ско ми Ши Высо валент рость ческ ий рина та Диамет по р ж.с. напо мм мм мм м/сек р по ж.с. Мате риал возду ховода Расче тная нагруз ка м3/ч Диа метр мм Оцинкованная сталь 70 100 0 0 100 2,48 3,7 Оцинкованная сталь 170 0 150 100 120 3,15 5,9 Потери Полный давл по пере Ro пад Потери длине Дав Потери местн/ /зад.Па давлен ление давл. ия/ решётк в начале по Гасимы и Па дл. на й Па решётк 1пм, Па напор е Па Па Дав ление конце Па Гасимы й напор Па Невязк а % Диа фра гма Кмс 3,7 21,7 16,7→ 44% 4,56 3,6 / 0 38,4 42 Устройство приема раздачи /скор.в ж.с решётки м/сек KMC Трой ника КМС отвод KMCz / Общ 0/нет скважн 0,5 0,21 0/ 0,71 2,6/ 0 1,08 5,4 18 / 0 0,16 0 0/ 0,16 0,9/ 0 1,32 2,6 2-1 ◯ Гибкие воздуховоды 100 90 0 0 90 4,37 11,4 0/нет скважн 0,76 0,21 0/ 0,97 11,1/ 0 5,86 5,9 27 / 0 11,4 38,4 3-1 ◯ Гибкие воздуховоды 100 90 0 0 90 4,37 11,4 0/нет скважн 0,98 0,21 0/ 1,19 13,6/ 0 5,86 5,9 29,5 / 0 11,4 40,9 4-1 ◯ Гибкие воздуховоды 35 50 0 0 50 4,95 14,7 0/нет скважн 0,98 0,21 0/ 1,19 17,4/ 0 15,71 15,7 43,2 / 0 14,7 57,8 103-1 Оцинкованная сталь 270 0 150 100 120 5 15 0,15 0 0/ 0,15 2,2/ 0 3,07 16,3 18,5 / 0 42 60,5 104-1 Оцинкованная сталь 305 0 150 100 120 5,65 19,1 0 1,72 0/ 1,72 32,9/ 0 3,84 134,3 167,2 / 0 60,5 227,6 Диа Диа фрагма фрагма сторона сторона А мм В мм 69

Расчётный перепад давления для выбора вентилятора: 227,6 Па

Программный комплекс TEPLOOV (www.potok.ru) Организация: Объект Дата расчета: ДВФУ ТЦ Виктория 12:01:40 13.03.2018 Версия Vsv.exe Путь к данным: 04.03.2017 Общие данные П5 Лицензия организации Объект Цех Отделение: Назнач. вент. установки: Режим работы вент. устан: Местонах. обор. вент. уст: Результаты расчета Расчётный перепад давления для выбора вентилятора: 80,2 Па Учаcто к и его Сеч соств е элеме ние нты Мате риал возду ховода Расче тная нагруз ка м3/ч Диа метр мм Hd дина Экви Ско ми Ши Высо валент рость ческ ий рина та Диамет по р ж.с. напо мм мм мм м/сек р по ж.с. Устройство приема раздачи /скор.в ж.с решётки м/сек KMC Трой ника КМС отвод KMCz / Общ Потери Полный давл по пере Ro пад Потери длине Дав Потери местн/ /зад.Па давлен ление давл. ия/ решётк в начале по Гасимы и Па дл. на й Па решётк 1пм, Па напор е Па Па Дав ление конце Па Гасимы й напор Па Невязк а % Диа фра гма Кмс 6,5→ 14% 0,51 1-1 ◯ Оцинкованная сталь 335 160 0 0 160 4,63 12,8 0/нет скважн 0,25 0,21 0/ 0,46 5,9/ 0 1,86 12,5 28,3 / 0 12,8 41,2 2-1 ◯ Гибкие воздуховоды 65 71 0 0 71 4,56 12,5 0/нет скважн 0,78 0,21 0/ 0,99 12,3/ 0 8,6 12,9 35,2 / 0 12,5 47,6 Оцинкованная сталь 400 0 200 150 171 3,7 8,2 0 1,47 0/ 1,47 12,1/ 0 1,14 20,4 32,5 / 0 47,6 80,2 104-1 Расчётный перепад давления для выбора вентилятора: 80,2 Па Диа Диа фрагма фрагма сторона сторона А мм В мм 141

Программный комплекс TEPLOOV (www.potok.ru) Организация: Объект Дата расчета: ДВФУ ТЦ Виктория 11:53:16 13.03.2018 Версия Vsv.exe Путь к данным: 04.03.2017 Общие данные В1 Лицензия организации Объект Цех Отделение: Назнач. вент. установки: Режим работы вент. устан: Местонах. обор. вент. уст: Результаты расчета Расчётный перепад давления для выбора вентилятора: 182,9 Па Учаcто к и его Сеч соств е элеме ние нты 2-1 Hd дина Экви Ско ми Ши Высо валент рость ческ ий рина та Диамет по р ж.с. напо мм мм мм м/сек р по ж.с. Мате риал возду ховода Расче тная нагруз ка м3/ч Диа метр мм Оцинкованная сталь 1450 0 400 250 308 4,03 9,7 Устройство приема раздачи /скор.в ж.с решётки м/сек Потери Полный давл по пере Ro пад Потери длине Дав Потери местн/ /зад.Па давлен ление давл. ия/ решётк в начале по Гасимы и Па дл. на й Па решётк 1пм, Па напор е Па Па Дав ление конце Па KMC Трой ника КМС отвод KMCz / Общ 0,54 0,25 0/ 0,79 7,7/ 0 0,64 7 24,7 / 0 9,7 34,4 Гасимы й напор Па Невязк а % Диа фра гма Кмс Диа Диа фрагма фрагма сторона сторона А мм В мм 3-1 ◯ Гибкие воздуховоды 1450 355 0 0 355 4,07 9,9 0/нет скважн -0,15 0,21 0/ 0,06 0,6/ 0 0,92 1,8 12,4 / 0 9,9 22,3 19,9→ 35% 1,22 290 4-1 ◯ Гибкие воздуховоды 1450 355 0 0 355 4,07 9,9 0/нет скважн -0,8 0,21 0/ -0,59 -5,9/ 0 0,92 1,8 6/0 9,9 15,9 50,1→ 73% 4,27 249 5-1 ◯ Гибкие воздуховоды 1450 355 0 0 355 4,07 9,9 0/нет скважн -5,69 0,21 0/ -5,48 -54,3/ 0 0,92 1,8 -42,5 / 0 9,9 -32,6 115,4→ 143% 10,85 214 6-1 ◯ Гибкие воздуховоды 1450 355 0 0 355 4,07 9,9 0/нет скважн -9,38 0,21 0/ -9,17 -90,9/ 0 0,92 1,8 -79,1 / 0 9,9 -69,2 171→ 174% 16,46 199 7-1 ◯ Гибкие воздуховоды 1450 355 0 0 355 4,07 9,9 0/нет скважн -16,6 0,21 0/ -16,39 -162,5/ 0 0,92 1,8 -150,6 / 0 9,9 -140,7 259,5→ 227% 25,38 183 Оцинкованная сталь 1450 0 400 250 308 4,03 9,7 0,54 0,74 0/ 1,28 12,4/ 0 0,64 8,3 30,7 / 0 9,7 40,4 9-1

10-1 ◯ Гибкие воздуховоды 1450 355 0 0 355 4,07 9,9 0/нет скважн -0,15 0,21 0/ 0,06 0,6/ 0 0,92 1,8 12,4 / 0 9,9 22,3 18,1→ 45% 1,83 278 11-1 ◯ Гибкие воздуховоды 1450 355 0 0 355 4,07 9,9 0/нет скважн -0,8 0,21 0/ -0,59 -5,9/ 0 0,92 1,8 6/0 9,9 15,9 48,4→ 75% 4,88 244 12-1 ◯ Гибкие воздуховоды 1450 355 0 0 355 4,07 9,9 0/нет скважн -5,69 0,21 0/ -5,48 -54,3/ 0 0,92 1,8 -42,5 / 0 9,9 -32,6 113,6→ 140% 11,46 212 13-1 ◯ Гибкие воздуховоды 1450 355 0 0 355 4,07 9,9 0/нет скважн -9,38 0,21 0/ -9,17 -90,9/ 0 0,92 1,8 -79,1 / 0 9,9 -69,2 169,3→ 169% 17,07 197 14-1 ◯ Гибкие воздуховоды 1450 355 0 0 355 4,07 9,9 0/нет скважн -16,6 0,21 0/ -16,39 -162,5/ 0 0,92 1,8 -150,6 / 0 9,9 -140,7 257,7→ 220% 25,99 182 101-1 Оцинкованная сталь 2900 0 500 250 333 6,44 24,9 0,46 0 0/ 0,46 11,5/ 0 1,36 12,3 23,8 / 0 34,4 58,2 102-1 Оцинкованная сталь 4350 0 500 400 444 6,04 21,9 0,42 0 0/ 0,42 9,2/ 0 0,85 7,6 16,8 / 0 58,2 75 103-1 Оцинкованная сталь 5800 0 600 400 480 6,71 27 0,39 0 0/ 0,39 10,6/ 0 0,93 8,4 19 / 0 75 94 104-1 Оцинкованная сталь 7250 0 600 500 545 6,71 27 0,36 0 0/ 0,36 9,8/ 0 0,8 7,2 16,9 / 0 94 111 105-1 Оцинкованная сталь 8700 0 600 600 600 6,71 27 0,95 0,21 0/ 1,16 31,4/ 0 0,71 10,6 42 / 0 111 152,9 106-1 Оцинкованная сталь 2900 0 500 250 333 6,44 24,9 0,46 0 0/ 0,46 11,5/ 0 1,36 12,3 23,8 / 0 40,4 64,2 107-1 Оцинкованная сталь 4350 0 500 400 444 6,04 21,9 0,42 0 0/ 0,42 9,2/ 0 0,85 7,6 16,8 / 0 64,2 81 108-1 Оцинкованная сталь 5800 0 600 400 480 6,71 27 0,39 0 0/ 0,39 10,6/ 0 0,93 8,4 19 / 0 81 100,1 109-1 Оцинкованная сталь 7250 0 600 500 545 6,71 27 0,36 0 0/ 0,36 9,8/ 0 0,8 7,2 16,9 / 0 100,1 117 110-1 Оцинкованная сталь 8700 0 600 600 600 6,71 27 0,95 0,26 0/ 1,21 32,7/ 0 0,71 11 43,8 / 0 117 160,8 111-1 Оцинкованная сталь 17400 0 1250 600 811 6,44 24,9 0 0,49 0/ 0,49 12,2/ 0 0,45 9,9 22,1 / 0 160,8 182,9 Расчётный перепад давления для выбора вентилятора: 182,9 Па

Программный комплекс TEPLOOV (www.potok.ru) Организация: Объект Дата расчета: ДВФУ ТЦ Виктория 11:53:46 13.03.2018 Версия Vsv.exe Путь к данным: 04.03.2017 Общие данные В2. Лицензия организации Объект Цех Отделение: Назнач. вент. установки: Режим работы вент. устан: Местонах. обор. вент. уст: Результаты расчета Расчётный перепад давления для выбора вентилятора: 220 Па Учаcто к и его Сеч соств е элеме ние нты Мате риал возду ховода Расче тная нагруз ка м3/ч Диа метр мм Hd дина Экви Ско ми Ши Высо валент рость ческ ий рина та Диамет по р ж.с. напо мм мм мм м/сек р по ж.с. Устройство приема раздачи /скор.в ж.с решётки м/сек KMC Трой ника КМС отвод KMCz / Общ Потери Полный давл по пере Ro пад Потери длине Дав Потери местн/ /зад.Па давлен ление давл. ия/ решётк в начале по Гасимы и Па дл. на й Па решётк 1пм, Па напор е Па Па Дав ление конце Па Гасимы й напор Па Невязк а % Диа фра гма Кмс Диа Диа фрагма фрагма сторона сторона А мм В мм 1-1 ◯ Гибкие воздуховоды 395 180 0 0 180 4,31 11,1 0/нет скважн 0,65 0,21 0/ 0,86 9,6/ 0 2,4 7,2 26,8 / 0 11,1 37,9 2-1 ◯ Гибкие воздуховоды 395 180 0 0 180 4,31 11,1 0/нет скважн 0,14 0,21 0/ 0,35 3,9/ 0 2,4 2,4 16,3 / 0 11,1 27,4 23,9→ 28% 0,95 151 3-1 ◯ Гибкие воздуховоды 485 200 0 0 200 4,29 11 0/нет скважн -0,26 0,21 0/ -0,05 -0,6/ 0 2,08 2,1 11,5 / 0 11 22,5 44,4→ 58% 2,82 148 4-1 ◯ Гибкие воздуховоды 485 200 0 0 200 4,29 11 0/нет скважн -4,47 0,21 0/ -4,26 -46,9/ 0 2,08 2,1 -34,8 / 0 11 -23,8 105→ 135% 8,32 126 5-1 ◯ Гибкие воздуховоды 420 180 0 0 180 4,58 12,6 0/нет скважн -9,61 0,21 0/ -9,4 -118,4/ 0 2,72 2,7 -105,6 / 0 12,6 -93,1 188,2→ 214% 13,89 104 6-1 ◯ Гибкие воздуховоды 420 180 0 0 180 4,58 12,6 0/нет скважн -17,98 0,21 0/ -17,77 -223,7/ 0 2,72 2,7 -211 / 0 12,6 -198,4 305,2→ 313% 23,18 94 7-1 ◯ Гибкие воздуховоды 420 180 0 0 180 4,58 12,6 0/нет скважн -9,9 0,21 0/ -9,69 -122/ 0 2,72 2,7 -109,2 / 0 12,6 -96,7 210,4→ 196% 15,65 102

8-1 ◯ Гибкие воздуховоды 275 140 0 0 140 4,96 14,7 0/нет скважн 0,65 0,21 0/ 0,86 12,7/ 0 4,36 13,1 35,8 / 0 14,7 50,5 9-1 ◯ Гибкие воздуховоды 275 140 0 0 140 4,96 14,7 0/нет скважн 0,13 0,21 0/ 0,34 5/ 0 4,36 4,4 19,3 / 0 14,7 34,1 16,5→ 33% 1,12 115 10-1 ◯ Гибкие воздуховоды 360 160 0 0 160 4,97 14,8 0/нет скважн -0,14 0,21 0/ 0,07 1/ 0 3,7 9,3 20,3 / 0 14,8 35,1 70,1→ 67% 4,73 110 11-1 ◯ Гибкие воздуховоды 360 160 0 0 160 4,97 14,8 0/нет скважн -1,71 0,21 0/ -1,5 -22,2/ 0 3,7 9,3 -2,9 / 0 14,8 11,9 123,3→ 91% 8,32 101 12-1 ◯ Гибкие воздуховоды 395 180 0 0 180 4,31 11,1 0/нет скважн 0,65 0,21 0/ 0,86 9,6/ 0 2,4 7,2 26,8 / 0 11,1 37,9 13-1 ◯ Гибкие воздуховоды 395 180 0 0 180 4,31 11,1 0/нет скважн 0,14 0,21 0/ 0,35 3,9/ 0 2,4 3,6 17,5 / 0 11,1 28,6 90,9→ 25% 0,84 153 14-1 ◯ Гибкие воздуховоды 65 71 0 0 71 4,56 12,5 0/нет скважн 0,24 0,21 0/ 0,45 5,6/ 0 8,6 8,6 24,2 / 0 12,5 36,6 15-1 ◯ Гибкие воздуховоды 40 63 0 0 63 3,56 7,6 0/нет скважн 0,64 0,21 0/ 0,85 6,5/ 0 6,1 6,1 22,6 / 0 7,6 30,2 116,1→ 18% 0,85 53 16-1 ◯ Гибкие воздуховоды 165 112 0 0 112 4,65 13 0/нет скважн -0,69 0,21 0/ -0,48 -6,2/ 0 5,06 7,6 11,4 / 0 13 24,3 88→ 37% 1,09 93 101-1 Оцинкованная сталь 790 0 250 150 188 5,85 20,5 0,51 0 0/ 0,51 10,5/ 0 2,34 5,2 15,6 / 0 37,9 53,6 102-1 Оцинкованная сталь 1275 0 250 250 250 5,67 19,2 0,45 0 0/ 0,45 8,7/ 0 1,54 5,6 14,3 / 0 53,6 67,8 103-1 Оцинкованная сталь 1760 0 300 250 273 6,52 25,4 0,43 0 0/ 0,43 10,8/ 0 1,79 3 13,9 / 0 67,8 81,7 104-1 Оцинкованная сталь 2180 0 400 250 308 6,06 22 0,4 0 0/ 0,4 8,8/ 0 1,34 2,8 11,6 / 0 81,7 93,4 105-1 Оцинкованная сталь 2600 0 500 250 333 5,78 20 0,21 0 0/ 0,21 4,2/ 0 1,12 2,8 7/0 93,4 100,3 106-1 Оцинкованная сталь 3020 0 500 250 333 6,71 27 0,68 0,25 0/ 0,93 25/ 0 1,47 13,2 38,2 / 0 100,3 138,6 108-1 Оцинкованная сталь 550 0 150 150 150 6,79 27,6 0,51 0,21 0/ 0,72 19,9/ 0 4,08 34,7 54,6 / 0 50,5 105,2 109-1 Оцинкованная сталь 910 0 250 150 188 6,74 27,2 0,48 0 0/ 0,48 12,9/ 0 3,04 17,1 30 / 0 105,2 135,2 110-1 Оцинкованная сталь 1270 0 250 250 250 5,64 19,1 0,66 0 0/ 0,66 12,7/ 0 1,53 4,1 16,8 / 0 135,2 151,9 111-1 Оцинкованная сталь 4290 0 500 400 444 5,96 21,3 0,52 0 0/ 0,52 11/ 0 0,82 7,3 18,2 / 0 151,9 170,2 112-1 Оцинкованная сталь 790 0 250 150 188 5,85 20,5 0,16 0 0/ 0,16 3,2/ 0 2,34 3,5 6,7 / 0 37,9 44,7 115-1 Оцинкованная сталь 105 0 150 100 120 1,94 2,3 -9,24 0 0/ -9,24 -20,9/ 0 0,56 0,8 -20,1 / 0 36,6 16,6 116-1 Оцинкованная сталь 895 0 250 150 188 6,63 26,3 0,57 0 0/ 0,57 2,95 11,2 26,3 / 0 44,7 71 15,1/ 0

118-1 Оцинкованная сталь 375 0 150 100 120 6,94 28,9 0,91 0 0/ 0,91 26,1/ 0 5,62 14,1 40,2 / 0 38,4 78,6 119-1 Оцинкованная сталь 1270 0 250 250 250 5,64 19,1 0,2 0 0/ 0,2 3,8/ 0 1,53 1,5 5,3 / 0 78,6 83,9 121-1 Оцинкованная сталь 1460 0 250 250 250 6,49 25,2 0,41 0 0/ 0,41 10,4/ 0 1,98 2 12,4 / 0 83,9 96,3 122-1 Оцинкованная сталь 5750 0 600 400 480 6,66 26,5 0,13 0 0/ 0,13 3,6/ 0 0,92 3,4 7/0 170,2 177,2 0,38 0,21 0/ 0,59 8/ 0 4,61 6,9 24,9 / 0 13,5 38,4 17-1 ◯ Гибкие воздуховоды 210 125 0 0 125 4,75 13,5 18-1 ◯ Гибкие воздуховоды 190 125 0 0 125 4,3 11,1 -9,9 0,21 0/ -9,69 -107,3/ 0 3,77 7,5 -89,8 / 0 11,1 -78,7 Оцинкованная сталь 6095 0 600 400 480 7,05 29,8 0,32 0 0/ 0,32 9,5/ 0 1,02 2,8 12,3 / 0 177,2 189,4 123-1 0/нет скважн 236,5→ 194% 14,68 71 19-1 ◯ Гибкие воздуховоды 345 160 0 0 160 4,77 13,6 -9,9 0,21 0/ -9,69 -131,8/ 0 3,4 17 -104,8 / 0 13,6 -91,2 268,4→ 151% 19,73 87 20-1 ◯ Гибкие воздуховоды 395 180 0 0 180 4,31 11,1 -9,9 0,21 0/ -9,69 -107,9/ 0 2,4 12 -85,9 / 0 11,1 -74,7 264,2→ 139% 23,73 94 21-1 ◯ Гибкие воздуховоды 250 140 0 0 140 4,51 12,2 -9,9 0,21 0/ -9,69 -118,1/ 0 3,6 7,2 -100,9 / 0 12,2 -88,7 287→ 145% 23,55 73 124-1 Оцинкованная сталь 6490 0 600 500 545 6,01 21,6 0,12 0,21 0/ 0,33 7,1/ 0 0,65 1,8 8,9 / 0 189,4 198,3 125-1 Оцинкованная сталь 6740 0 600 500 545 6,24 23,3 0 0,63 0/ 0,63 14,7/ 0 0,69 6,9 21,6 / 0 198,3 220 Расчётный перепад давления для выбора вентилятора: 220 Па

Программный комплекс TEPLOOV (www.potok.ru) Организация: Объект Дата расчета: ДВФУ ТЦ Виктория 11:54:36 13.03.2018 Версия Vsv.exe Путь к данным: 04.03.2017 Общие данные В3 Лицензия организации Объект Цех Отделение: Назнач. вент. установки: Режим работы вент. устан: Местонах. обор. вент. уст: Результаты расчета Расчётный перепад давления для выбора вентилятора: 119,2 Па Учаcто к и его Сеч соств е элеме ние нты 1-1 ◯ 1-2 Hd дина Экви Ско ми Ши Высо валент рость ческ ий рина та Диамет по р ж.с. напо мм мм мм м/сек р по ж.с. Мате риал возду ховода Расче тная нагруз ка м3/ч Диа метр мм Гибкие воздуховоды 40 63 0 0 63 3,56 7,6 Оцинкованная сталь 40 0 150 100 120 0,74 0,3 Потери Полный давл по пере Ro пад Потери длине Дав Потери местн/ /зад.Па давлен ление давл. ия/ решётк в начале по Гасимы и Па дл. на й Па решётк 1пм, Па напор е Па Па Гасимы й напор Па Невязк а % Диа фра гма Кмс 4,9 88,9→ 87% 4,41 44 119,8→ 245% 10,24 49 Устройство приема раздачи /скор.в ж.с решётки м/сек KMC Трой ника КМС отвод KMCz / Общ 0/нет скважн 0 0,21 0/ 0,21 1,6/ 0 6,1 18,3 29,9 / 0 7,6 37,5 1,71 0 0/ 2,44 0,8/ 0 0,1 0,1 0,9 / 0 37,5 38,4 0/ -2,48 -18,8/ 0 6,1 6,1 -2,7 / 0 7,6 Дав ление конце Па 2-1 ◯ Гибкие воздуховоды 40 63 0 0 63 3,56 7,6 0/нет скважн -2,48 0 3-1 ◯ Гибкие воздуховоды 80 80 0 0 80 4,42 11,7 0/нет скважн -9,9 0,21 0/ -9,69 -113,4/ 0 6,96 20,9 -82,5 / 0 11,7 -70,8 4-1 ◯ Гибкие воздуховоды 410 180 0 0 180 4,48 12 0/нет скважн 0,14 0,21 0/ 0,35 4,2/ 0 2,59 12,9 27,1 / 0 12 39,1 5-1 ◯ Гибкие воздуховоды 410 180 0 0 180 4,48 12 0/нет скважн 0,14 0,21 0/ 0,35 4,2/ 0 2,59 12,9 27,1 / 0 12 39,1 Оцинкованная сталь 80 0 150 100 120 1,48 1,3 -15,57 0,49 0/ -15,08 -19,8/ 0 0,34 6,1 -13,7 / 0 38,4 24,7 102-1 Диа Диа фрагма фрагма сторона сторона А мм В мм

103-1 Оцинкованная сталь 820 0 250 150 188 6,07 22,1 0,16 0 0/ 0,16 3,6/ 0 2,51 6,3 9,9 / 0 39,1 49 104-1 Оцинкованная сталь 900 0 250 150 188 6,67 26,6 0,59 0,25 0/ 0,83 22,2/ 0 2,98 8,9 31,1 / 0 49 80,1 105-1 Оцинкованная сталь 980 0 300 150 200 6,05 21,9 0 0,74 0/ 0,74 16,2/ 0 2,3 23 39,1 / 0 80,1 119,2 Расчётный перепад давления для выбора вентилятора: 119,2 Па

Программный комплекс TEPLOOV (www.potok.ru) Организация: Объект Дата расчета: ДВФУ ТЦ Виктория 8:50:28 14.03.2018 Версия Vsv.exe Путь к данным: 04.03.2017 Общие данные В4 Лицензия организации Объект Цех Отделение: Назнач. вент. установки: Режим работы вент. устан: Местонах. обор. вент. уст: Результаты расчета Расчётный перепад давления для выбора вентилятора: 161,1 Па Учаcто к и его Сеч соств е элеме ние нты 101-1 Hd дина Экви Ско ми Ши Высо валент рость ческ ий рина та Диамет по р ж.с. напо мм мм мм м/сек р по ж.с. Мате риал возду ховода Расче тная нагруз ка м3/ч Диа метр мм Оцинкованная сталь 200 0 150 100 120 3,7 8,2 Устройство приема раздачи /скор.в ж.с решётки м/сек Потери Полный давл по пере Ro пад Потери длине Дав Потери местн/ /зад.Па давлен ление давл. ия/ решётк в начале по Гасимы и Па дл. на й Па решётк 1пм, Па напор е Па Па Дав ление конце Па KMC Трой ника КМС отвод KMCz / Общ 0,15 0 0/ 0,15 1,2/ 0 1,77 12,4 13,6 / 0 15,3 29 Гасимы й напор Па Невязк а % Диа фра гма Кмс 1→ 7% 0,55 88 Диа Диа фрагма фрагма сторона сторона А мм В мм 2-1 ◯ Оцинкованная сталь 50 100 0 0 100 1,77 1,9 0/нет скважн 0,15 0,21 0/ 0,36 0,7/ 0 0,59 1,8 12,4 / 0 1,9 14,3 3-1 ◯ Гибкие воздуховоды 150 160 0 0 160 2,07 2,6 0/нет скважн 0,6 0,21 0/ 0,81 2,1/ 0 0,67 0,7 12,8 / 0 2,6 15,3 4-1 ◯ Гибкие воздуховоды 225 200 0 0 200 1,99 2,4 0/нет скважн 0,31 0,21 0/ 0,52 1,2/ 0 0,47 0,5 11,7 / 0 2,4 14,1 14,9→ 51% 6,29 132 5-1 ◯ Гибкие воздуховоды 50 100 0 0 100 1,77 1,9 0/нет скважн -9,9 0,21 0/ -9,69 -18,1/ 0 0,88 1,3 -6,8 / 0 1,9 -4,9 42,7→ 113% 22,82 53 6-1 ◯ Гибкие воздуховоды 225 200 0 0 200 1,99 2,4 0/нет скважн -1,23 0,21 0/ -1,02 -2,4/ 0 0,47 0,5 8/0 2,4 10,4 41,8→ 80% 17,63 111 7-1 ◯ Гибкие воздуховоды 50 100 0 0 100 1,77 1,9 0/нет скважн -9,9 0,21 0/ -9,69 -18,1/ 0 0,88 1,3 -6,8 / 0 1,9 -4,9 68,1→ 108% 36,38 48

8-1 ◯ Гибкие воздуховоды 50 100 0 0 100 1,77 1,9 0/нет скважн -9,9 0,21 0/ -9,69 -18,1/ 0 0,88 1,3 -6,8 / 0 1,9 -4,9 81,4→ 106% 43,48 46 9-1 ◯ Гибкие воздуховоды 165 160 0 0 160 2,28 3,1 0/нет скважн -13,01 0,21 0/ -12,8 -39,8/ 0 0,81 0,8 -29 / 0 3,1 -25,9 118,7→ 128% 38,16 76 11-1 ◯ Оцинкованная сталь 50 100 0 0 100 1,77 1,9 0/нет скважн 0,6 0,21 0/ 0,81 1,5/ 0 0,59 2,1 13,6 / 0 1,9 15,5 12-1 ◯ Гибкие воздуховоды 50 100 0 0 100 1,77 1,9 0/нет скважн 0,44 0,21 0/ 0,65 1,2/ 0 0,88 0,9 12,1 / 0 1,9 14 130,9→ 10% 0,79 85 102-1 Оцинкованная сталь 425 0 150 150 150 5,25 16,5 0,15 0 0/ 0,15 2,5/ 0 2,54 6,3 8,8 / 0 29 37,8 103-1 Оцинкованная сталь 475 0 150 150 150 5,86 20,6 0,32 0 0/ 0,32 6,6/ 0 3,11 7,8 14,4 / 0 37,8 52,2 104-1 Оцинкованная сталь 700 0 200 150 171 6,48 25,2 0,12 0 0/ 0,12 3,1/ 0 3,17 7,9 11 / 0 52,2 63,2 105-1 Оцинкованная сталь 750 0 200 150 171 6,94 28,9 0,27 0 0/ 0,27 7,9/ 0 3,6 5,4 13,3 / 0 63,2 76,5 106-1 Оцинкованная сталь 800 0 250 150 188 5,93 21 0,32 0 0/ 0,32 6,8/ 0 2,4 9,6 16,4 / 0 76,5 92,8 107-1 Оцинкованная сталь 965 0 300 150 200 5,96 21,2 0,18 0 0/ 0,18 3,8/ 0 2,24 40,2 44 / 0 92,8 136,9 108-1 Оцинкованная сталь 100 0 150 100 120 1,85 2,1 0,38 0 0/ 0,38 0,8/ 0 0,51 1 1,8 / 0 15,5 17,2 109-1 Оцинкованная сталь 150 0 150 100 120 2,78 4,6 -5,21 0,49 0/ -4,72 -21,8/ 0 1,05 12 -9,8 / 0 17,2 7,4 110-1 Оцинкованная сталь 1115 0 300 150 200 6,88 28,4 0,28 0 0/ 0,28 7,9/ 0 2,92 8,8 16,7 / 0 136,9 153,5 141,4→ 69% 6,38 66 13-1 ◯ Гибкие воздуховоды 50 100 0 0 100 1,77 1,9 0/нет скважн -4,19 0,21 0/ -3,98 -7,5/ 0 0,88 0,9 3,4 / 0 1,9 5,3 14-1 ◯ Оцинкованная сталь 50 100 0 0 100 1,77 1,9 0/нет скважн 0,29 0,21 0/ 0,5 0,9/ 0 0,59 0,9 11,8 / 0 1,9 13,7 15-1 ◯ Оцинкованная сталь 20 100 0 0 100 0,71 0,3 0/нет скважн -0,61 0,42 0/ -0,19 -0,1/ 0 0,11 0,1 10,1 / 0 0,3 10,4 111-1 Оцинкованная сталь 70 0 150 100 120 1,3 1 -9,9 0,49 0/ -9,41 -9,5/ 0 0,26 1,8 -7,6 / 0 13,7 6,1 112-1 Оцинкованная сталь 1185 0 250 250 250 5,27 16,6 0 0,21 0/ 0,21 3,5/ 0 1,35 4 7,5 / 0 153,5 161,1 Расчётный перепад давления для выбора вентилятора: 161,1 Па

Программный комплекс TEPLOOV (www.potok.ru) Организация: Объект Дата расчета: ДВФУ ТЦ Виктория 11:56:31 13.03.2018 Версия Vsv.exe Путь к данным: 04.03.2017 Общие данные В5 Лицензия организации Объект Цех Отделение: Назнач. вент. установки: Режим работы вент. устан: Местонах. обор. вент. уст: Результаты расчета Расчётный перепад давления для выбора вентилятора: 204 Па Учаcто к и его Сеч соств е элеме ние нты Мате риал возду ховода Расче тная нагруз ка м3/ч Диа метр мм Hd дина Экви Ско ми Ши Высо валент рость ческ ий рина та Диамет по р ж.с. напо мм мм мм м/сек р по ж.с. Устройство приема раздачи /скор.в ж.с решётки м/сек KMC Трой ника КМС отвод KMCz / Общ Потери Полный давл по пере Ro пад Потери длине Дав Потери местн/ /зад.Па давлен ление давл. ия/ решётк в начале по Гасимы и Па дл. на й Па решётк 1пм, Па напор е Па Па Дав ление конце Па Гасимы й напор Па Невязк а % Диа фра гма Кмс 28,7→ 66% 23,96 52 Диа Диа фрагма фрагма сторона сторона А мм В мм 1-1 ◯ Оцинкованная сталь 40 100 0 0 100 1,41 1,2 0/нет скважн 2,09 0,21 0/ 2,3 2,8/ 0 0,38 1,1 13,9 / 0 1,2 15,1 2-1 ◯ Гибкие воздуховоды 70 71 0 0 71 4,91 14,4 0/нет скважн 0,44 0,21 0/ 0,65 9,4/ 0 9,97 10 29,4 / 0 14,4 43,8 3-1 ◯ Гибкие воздуховоды 150 112 0 0 112 4,23 10,7 0/нет скважн -0,54 0,21 0/ -0,33 -3,6/ 0 4,18 4,2 10,6 / 0 10,7 21,3 27→ 56% 2,52 84 4-1 ◯ Гибкие воздуховоды 150 112 0 0 112 4,23 10,7 0/нет скважн -0,83 0,21 0/ -0,62 -6,6/ 0 4,18 4,2 7,6 / 0 10,7 18,3 43,8→ 71% 4,09 79 5-1 ◯ Гибкие воздуховоды 35 50 0 0 50 4,95 14,7 0/нет скважн -9,9 0,21 0/ -9,69 -142,2/ 0 15,71 15,7 -116,5 / 0 14,7 -101,9 173,5→ 242% 11,82 30 101-1 Оцинкованная сталь 110 0 150 100 120 2,04 2,5 0,73 0 0/ 0,73 1,8/ 0 0,6 2,7 4,5 / 0 43,8 48,3 102-1 Оцинкованная сталь 260 0 150 100 120 4,81 13,9 0,57 0 0/ 0,57 8/ 0 2,86 5,7 13,7 / 0 48,3 62

103-1 Оцинкованная сталь 410 0 150 150 150 5,06 15,3 0,17 0 0/ 0,17 2,5/ 0 2,37 7,1 9,7 / 0 62 71,7 104-1 Оцинкованная сталь 445 0 150 150 150 5,49 18,1 0,16 0 0/ 0,16 2,8/ 0 2,76 8,3 11,1 / 0 71,7 82,8 105-1 Оцинкованная сталь 480 0 150 150 150 5,93 21 0,15 0 0/ 0,15 3,1/ 0 3,17 9,5 12,6 / 0 82,8 95,4 -142,2/ 0 15,71 15,7 -116,5 / 0 14,7 -101,9 184,7→ 223% 12,58 29 6-1 ◯ Гибкие воздуховоды 35 50 0 0 50 4,95 14,7 0/нет скважн -9,9 0,21 0/ -9,69 7-1 ◯ Гибкие воздуховоды 40 63 0 0 63 3,56 7,6 0/нет скважн -9,9 0,21 0/ -9,69 -73,7/ 0 6,1 6,1 -57,6 / 0 7,6 -50 145,4→ 152% 19,11 34 8-1 ◯ Гибкие воздуховоды 40 63 0 0 63 3,56 7,6 0/нет скважн -9,9 0,21 0/ -9,69 -73,7/ 0 6,1 6,1 -57,6 / 0 7,6 -50 159,9→ 146% 21,02 34 9-1 ◯ Гибкие воздуховоды 30 50 0 0 50 4,24 10,8 0/нет скважн -9,9 0,21 0/ -9,69 -104,5/ 0 11,54 11,5 -83 / 0 10,8 -72,2 204,2→ 155% 18,93 27 10-1 ◯ Оцинкованная сталь 60 100 0 0 100 2,12 2,7 0/нет скважн -9,9 0,42 0/ -9,48 -25,6/ 0 0,82 3 -12,5 / 0 2,7 -9,8 172,4→ 106% 63,95 43 106-1 Оцинкованная сталь 520 0 150 150 150 6,42 24,7 0,14 0 0/ 0,14 3,4/ 0 3,68 11 14,5 / 0 95,4 109,9 107-1 Оцинкованная сталь 560 0 150 150 150 6,91 28,6 0,33 0 0/ 0,33 9,5/ 0 4,22 12,7 22,2 / 0 109,9 132 108-1 Оцинкованная сталь 590 0 200 150 171 5,46 17,9 0,43 0 0/ 0,43 7,7/ 0 2,31 22,9 30,6 / 0 132 162,6 109-1 Оцинкованная сталь 650 0 200 150 171 6,02 21,7 0 0 0/ 0 0/ 0 2,76 41,4 41,4 / 0 162,6 204 Расчётный перепад давления для выбора вентилятора: 204 Па

Программный комплекс TEPLOOV (www.potok.ru) Организация: Объект Дата расчета: ДВФУ ТЦ Виктория 11:57:58 13.03.2018 Версия Vsv.exe Путь к данным: 04.03.2017 Общие данные В6 Лицензия организации Объект Цех Отделение: Назнач. вент. установки: Режим работы вент. устан: Местонах. обор. вент. уст: Результаты расчета Расчётный перепад давления для выбора вентилятора: 108,9 Па Учаcто к и его Сеч соств е элеме ние нты 1-1 2-1 104-1 ◯ Hd дина Экви Ско ми Ши Высо валент рость ческ ий рина та Диамет по р ж.с. напо мм мм мм м/сек р по ж.с. Устройство приема раздачи /скор.в ж.с решётки м/сек KMC Трой ника КМС отвод KMCz / Общ Потери Полный давл по пере Ro пад Потери длине Дав Потери местн/ /зад.Па давлен ление давл. ия/ решётк в начале по Гасимы и Па дл. на й Па решётк 1пм, Па напор е Па Па Мате риал возду ховода Расче тная нагруз ка м3/ч Диа метр мм Оцинкованная сталь 500 0 200 150 171 4,63 12,8 0/нет скважн 0,2 0,21 0/ 0,41 5,3/ 0 1,71 24,7 40 / 0 12,8 52,8 Гибкие воздуховоды 65 71 0 0 71 4,56 12,5 0/нет скважн -9,9 0,21 0/ -9,69 -120,7/ 0 8,6 12,9 -97,8 / 0 12,5 -85,3 Оцинкованная сталь 565 0 200 150 171 5,23 16,4 0 1,47 0/ 1,47 24,1/ 0 2,13 32 56,1 / 0 52,8 108,9 Расчётный перепад давления для выбора вентилятора: 108,9 Па Дав ление конце Па Гасимы й напор Па Невязк а % Диа фра гма Кмс 138,2→ 261% 11,09 Диа Диа фрагма фрагма сторона сторона А мм В мм 43

Программный комплекс TEPLOOV (www.potok.ru) Организация: Объект Дата расчета: ДВФУ ТЦ Виктория 8:25:29 14.03.2018 Версия Vsv.exe Путь к данным: 04.03.2017 Общие данные В7 Лицензия организации Объект Цех Отделение: Назнач. вент. установки: Режим работы вент. устан: Местонах. обор. вент. уст: Результаты расчета Расчётный перепад давления для выбора вентилятора: 28 Па Учаcто к и его Сеч соств е элеме ние нты Мате риал возду ховода Расче тная нагруз ка м3/ч Диа метр мм Hd дина Экви Ско ми Ши Высо валент рость ческ ий рина та Диамет по р ж.с. напо мм мм мм м/сек р по ж.с. 1-1 ◯ Оцинкованная сталь 50 100 0 0 100 1,77 1,8 101-1 ◯ Сталь листовая 0 0 0 0 0 0 0 Расчётный перепад давления для выбора вентилятора: 28 Па Потери Полный давл по пере Ro пад Потери длине Дав Потери местн/ /зад.Па давлен ление давл. ия/ решётк в начале по Гасимы и Па дл. на й Па решётк 1пм, Па напор е Па Па Устройство приема раздачи /скор.в ж.с решётки м/сек KMC Трой ника КМС отвод KMCz / Общ 0/нет скважн 0 0,84 0/ 0,84 1,6/ 0 0,58 14,6 26,1 / 0 1,8 28 0 0 0/ 0 0/ 0 0 0 0/0 28 28 Дав ление конце Па Гасимы й напор Па Невязк а % Диа фра гма Кмс Диа Диа фрагма фрагма сторона сторона А мм В мм

Руководитель ВКР профессор, канд. тех, д Студент » ОС. « (должность, ученое звание) Штым Алла Сильвестровна (фамилия, имя, отчество) « 1^» об (подпись) «Допустить к защите» Руководитель ОП канд.техн.наук, (подпись) « » Назначен рецензент ^^с^^^е (ФИО) 20 18 г. (ученое звание) Морозов Дмитрий Сергеевич ( ученое звание) (фамилия, имя, отчество) и. А. Журмилова (и. о.ф) (подпись) 20^^_г « » 20 18 г. Зав. кафедрой канд.техн.наук, доцент (ученее звриие) 1/^^^'7Т\7^ « ^ » ^"С (црйпидй А.В. Кобзарь (и. о.ф) 20 18 г Защищена в ГЭК с оценкой О^^АЛА/-€^Х^ УТВЕРЖДАЮ Директор 11пженерной школы В материалах данной выпускной К1:;?лифин:зг"' (Л рабуты не содержатся сведения, составляющие госуда-- г.-. ;.;у!о такиу, ! и сведения, подлежащие экспиртному контролю. Уполномоченный по экспортно\?у контррйю 201 г. Ф.И.О. (ФИО)

Рецензии:

Авторизуйтесь, чтобы добавить рецензию

- у работы пока нет рецензий -

Отзывы:

Авторизуйтесь, чтобы оставить отзыв