Проектирование национального конференц-центра с 3-уровневым подземным паркингом в городе Ханое

Ле Чунг Хиеу

Проектирование национального конференц-центра с 3-уровневым подземным паркингом в городе Ханое

Выполнение проекта национального конференц-центра с 3-уровневым подземным паркингом в городе Ханое. Целью дипломной работы является проектирование высотных зданий с освоенным подземным пространством и выбор оптимальных решений для каждой части высотного здания.Когда проект будет завершен, здание станет современным культурным центром и внесет чрезвычайно важный вклад в развитие общественного центра города, а также в архитектурный облик Ханоя.

Общественные науки в целом

Дипломы

Вуз: Московский государственный строительный университет - национальный исследовательский университет (ФГБОУ ВПО МГСУ)

ID: 5eede7b1cd3d3e00010482e9

UUID: 6e4226b0-9510-0138-0abb-0242ac180006

Язык: Русский

Опубликовано: около 4 лет назад

Просмотры: 25

10.5

Ле Чунг Хиеу

Московский государственный строительный университет - национальный исследовательский университет (ФГБОУ ВПО МГСУ)

Комментировать 0

Рецензировать 0

Скачать - 29,5 МБ

Поделиться работой

МИНИСТЕРСТВО НАУКИ И ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ___________________________________ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ» _______________________ ИНСТИТУТ «ГИДРОТЕХНИЧЕСКОГО И ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО СТРОИТЕЛЬСТВА» КАФЕДРА/ СТРУКТУРНОЕ ПОДРАЗДЕЛЕНИЕ «МЕХАНИКИ ГРУНТОВ И ГЕОТЕХНИКИ» КОД И НАИМЕНОВАНИЕ НАПРАВЛЕНИЯ ПОДГОТОВКИ 08.03.01 «СТРОИТЕЛЬСТВО» ПРОФИЛЬ ПОДГОТОВКИ 08.03.01_22 «СТРОИТЕЛЬСВО ИНЖЕНЕРНЫХ, ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ, ГИДРОТЕХНИЧЕСКИХ И ПРИРООХРАННЫХ СООРУЖЕНИЙ » ВЫПУСКНАЯ КВАЛИФИКАЦИОННАЯ РАБОТА (ДИПЛОМНАЯ РАБОТА) ТЕМА «Проектирование национального конференц-центра с 3-уровневым подземным паркингом в городе Ханое» Обучающийся ________Ле Чунг Хиеу________ (ФИО) пояснительная записка на __197__ стр., графическая часть на __15__ л. Руководитель ВКР _____Никитина Н.С._______ (ФИО) Москва 2020 г. (подпись)

МИНИСТЕРСТВО НАУКИ И ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждения высшего образования «НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ» Институт «Гидротехнического и энергетического строительства» Кафедра/структурное подразделение «Механики грунтов и геотехники» Направление подготовки /специальность 08.03.01 «Строительство» Профиль 08.03.01_22 «Строительство инженерных, энергетических, гидротехнических и прироохранных сооружений» Форма обучения «Очная» ЗАДАНИЕ на выполнение выпускной квалификационной работы Обучающемуся: Ле Чунг Хиеу Тема ВКР: Проектирование национального конференц-центра с 3-уровневым подземным паркингом в городе Ханое. Задачи, подлежащие решению: Выполнение проекта национального конференц-центра с 3уровневым подземным паркингом в городе Ханое. Исходные данные: Архитектурные решения, геологические разрезы. Примерное содержание пояснительной записки: Разделы: Архитектурно-строительный, Инженерно-геологичесикие условия, Расчетно-конструктивный, Технология и организация строительного производства, Охрана труда и безопасность жизнедеяьельности, Заключение. Примерное содержание графического материала: Генеральный план (Лист 1), План этажей ( Лист 2), Разрез здания (Лист 3), Фасад здания (Лист 4), Инженерно-геологический разрез (Лист 5,6), Армирование типового этажа (Лист 7), Модель здания на программе ANSYS (Лист 8), Проектирование стены в грунте (Лист 9), Проектирование фундаментов (Лист 10), Стройгеплан (Лист 11), Воведение методом сверху-вниз (Лист 12,13), Технология устройства сваи-барреты (Лист 14), График работ подземной части (Лист 15). Рекомендованная основная литература: СП 22.13330.2016 «Основания зданий и сооружений», СП 63.13330.2012 «Бетонные и железобетонные конструкции», СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия», СНиП 11-105-97. «Инженерно-геологические изыскания для строительства». – М., 2004 г., МГСН 2.07-01 «Основания, фундаменты и подземные сооружения». Дата выдачи задания «_____»__2020__г. Срок представления работы «_____»__2020__г. График выполнения ВКР: № Наименование этапа выполнения ВКР Срок выполнения Процент выполнения ВКР 1 2 3 Руководитель ВКР______Никитина Н.С._______ (ФИО) _____________________________ (подпись)

1 СОДЕРЖАНИЕ Раздел 1. Архитектурно-строительный 5 1.1. Введение 6 1.2. Расположение участка строительства 8 1.3. Описание генерального плана 8 1.4. Объемно-планировочное решение 9 1.5. Конструктивное решение 11 1.6. Технические характеристики здания 14 1.6.1. Транспортирование 14 1.6.2. Кондиционирование вентиляции и освещения 14 1.6.3. Система электрооборудования 15 1.6.4. Система водоснабжения и водоотведения 15 1.6.5. Пожарная система 15 1.7. Технико-экономические показатели 16 Раздел 2. Инженерно-геологические условия 18 2.1. Местоположение и рельеф 18 2.2. Характеристика природных условий района строительства 18 2.3. Общие характеристики района строительства 20 2.3.1. Геоморфологические условия района 20 2.3.2. Геологическое строение района 21 2.4. Общие характеристики площадки строительства 23 2.4.1. Геоморфологические условия площадки 23 2.4.2. Геологическое строение площадки 24 2.4.3. Гидрогеологические условия площадки 24 2.4.4. Инженерно-геологические условия площадки 25 2.5. Инженерно-геологические процессы на площадке строительства 34 Выводы и рекоменации 34 Раздел 3. Расчетно-конструктивный 35 3.1. Описание проектируемного объекта 36

2 3.2. Сбор нагрузок и воздействий 38 3.2.1. Постоянные и временные нагрузки от конструкций 39 3.2.2. Расчет ветровой нагрузки на здание 43 3.3. Расчет и проектирование колонны 52 3.4. Расчет и проектирование стены в грунте 54 3.4.1. Расчетное сопротивление основания на глубине заложения стены 54 3.4.2. Расчет армирования констркуции стены в грунте 56 3.5. Расчет и проектирование устойства котлована 58 3.5.1. Построение эпюры природного и бокового давления 58 3.5.2. Расчет ограждающих конструкций котлована 61 3.6. Расчет и проектирование фундаментной плиты 68 3.6.1. Общее описание фундаментной плиты 68 3.6.2. Определение коэффициентов постели 70 3.6.3. Расчет арматуры фундаментной плиты 71 3.6.4. Расчет осадки фундаментной плиты 76 3.7. Расчет и проектирование свайного фундамента 77 3.7.1. Определение нагрузок на фундаменты 77 3.7.2. Проверка максимальных усилий передаваемых на сваю-баретты 77 3.7.3. Расчет основания сваи-баретты по второму предельному состоянию 80 3.7.4. Расчет и проектирование пяты сваи-баретты 86 3.7.5. Расчет и проектирование несущей способности буронабивной сваи 88 3.7.6. Расчет основания буронабивной сваи по второму предельному стостоянию 91 3.7.7. Расчет и проектирование пяты буронабивной сваи 94 3.8. Расчет железобетонных конструкций 95 3.8.1. Расчет и проектирование плиты типового этажа 96 3.8.2. Расчет и проектирование лестницы 102 Раздел 4. Технология и организация строительного производства 105 4.1. Характеристики возводимого объекта строительства 106 4.2. Порядок организации строительных работ 107

3 4.3. Технология устройства стены в грунте 108 4.4. Технология устройства сваи-баретты 113 4.5. Технология устройства буронабивной сваи 114 4.5.1. Выбор машины при устройстве буронабивной сваи 114 4.5.2. Последовательность процесса устройства буронабивной 117 4.6. Возведение сооружения здания по методу сверху-вниз (Top-Down) 119 4.6.1. Описание проектируемого объекта 119 4.6.2. Выбор машин и технологичекого оборудования 120 4.6.3. Последовательность возведения подземной части по методу сверху-вниз 123 4.7. Технология устройства ростверков и распорок свайных фундаментов 141 4.7.1. Устройство бетонных облицовок фундаментов 141 4.7.2. Устройство ростверков и распорк свайных фундаментов 143 4.7.3. Устройство и бетонирование ростверков свайных фундаментов 148 4.8. Разработка календарного плана 151 4.8.1. Калькуляция затрат труда и машинного времени 152 4.8.2. Построение графика производства работ 153 4.8.3. Графики распределения ресурсов 167 4.9. Проектирование строительного генерального плана 168 4.9.1. Порядок проектирования стройгенплана 168 4.9.2. Выбор монтажного крана 169 4.9.3. Определение зоны влияния крана 171 4.9.4. Расчет площадей использования для персонала и работников 172 4.9.5. Расчет площадей складов 173 4.9.6. Расчет организации временного электроснабжения 174 4.9.7. Расчет временного водоснабжения и канализации строительной площадки 175 4.9.8. Выбор временных дорог 178 4.10. Технико-экономические показатели по возведению подземной части 178 Раздел 5. Охрана труда и безопансность жизнедеятельности 179

4 5.1. Введение 180 5.2. Анализ условий строительства 181 5.2.1. Опасные зоны на строительной площадке 181 5.2.2. Основные причины травматизма при земляных работах 183 5.3. Инженерные мероприятия по безопасному проведению подземных строительных работ 184 5.3.1. Устройство свайных фундаментов 184 5.3.2. Устройство котлована и фундамента 185 5.3.3. Охрана труда при отделочных работах 185 5.3.4. Охрана труда при эксплуатации 186 5.3.5. Требования безопасности к машинам, механизмам, инструменту 186 5.3.6. Средства коллективной и индивидуальной защиты 187 5.3.7. Электробезопасность на строительной площадке 189 5.4. Основные мероприятия по пожарной безопасности 189 5.5. Основные мероприятия по охране окружающей среды 190 Заключение 193 Список используемых источников 195

5 Раздел №1 AРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ

6 1.1. Введение В настоящее время строительство является одной из немаловажных отраслей в развитии общества. Сейчас во Вьетнаме, как и во всём мире, вырос спрос на высотные здания, которые помогают решить проблемы быстрого роста городского населения, роста цен на строительные земли и меняющиеся требования, предъявляемые к уровню социально-экономического развития. Кроме того, с развитием науки и техники, использованием железа и стали, цемента, инноваций в устройстве лифтов, механизации и электрификации в строительстве сыграло решающую роль в проектировании высотных зданий. Таком образом, высотное строительство является одним из самых перспективных направлений в строительстве. Конструкция здания определяется как перемещение высотного здания на его прочность влияет на его прочность и горизонтальную нагрузку. Чем выше конструкция, тем больше влияние горизонтальной нагрузки. Таким образом, высотные здания имеют свои характеристики эффективной нагрузки, а также структуру, используемые материалы и расчет. В крупных городах мира и во Вьетнаме, в частности, наблюдается тенденция роста численности населения, в связи с этим возникают проблемы, связанные с развитием мегаполисов, строительством жилых комплексов, возведением транспортных сетей и т.д. Наравне с этим существует необходимость в развитии особых территорий для мест отдыха, парков и тому подобные. Для решения подобных проблем существуют достаточно много способов. Одним из самых эффективных методов является освоение подземного пространства. В подземной части городов могут быть размещены сооружения различного назначения. В число данных построек входят промышленные и культурные комплексы, транспортные и инженерные

7 системы, торговые центры, объекты бытового обслуживания, автомобильные парковки и т.д. Однако, одним из недостатков использования подземного пространства являются значительные затраты при построении подземных сооружений. Тем не менее, согласно современным исследованиям, в большинстве случаев сооружения подобного типа является наиболее оптимальными решениями во многих вопросах многофункциональности городов. Подземное строительство позволяет:  рационально использовать территорию для возведения зданий и сооружений;  сберегать территории зеленых зон, парков, мест для отдыха;  улучшать условия окружающей среды и качество жизни, снижать уровень уличных шумов;  улучшать условия окружающей среды и качество жизни, а также снижать уровень уличных шумов;  сохранять и повышать художественно-эстетические качества городской среды, а также сохранять исторически ценные части города;  в случаях возможных аварий и катастроф природного и техногенного характера уберечь население;  обеспечивать обеспечивать и регулирование улучшать скорости транспортное движения обслуживание, транспортных сетей, повышать безопасность движения. Тема данного дипломного проекта – Национальный конференц-центр с 3-х уровневым подземным паркингом в городе Ханое. Целью дипломной работы является проектирование высотных зданий с освоенным подземным пространством и выбор оптимальных решений для каждой части высотного здания.

8 Когда проект будет завершен, здание станет современным культурным центром и внесет чрезвычайно важный вклад в развитие общественного центра города, а также в архитектурный облик Ханоя. 1.2. Участок Расположение участка строительства строительства «Национальный конференц-центр» располагается на севере города Ханоя около реки Танг Лонг, в районе Донг Ань. Границы участка строительства:  c севера – декоративный сад;  c запада – открытая стоянка;  с юга– скверы;  с востока – надземная парковка; Проектируемый проект располагается в столице Вьетнама г. Ханое, объект проектируется и строится по плану развития и индустриализации города. Показатели температуры наружного воздуха в районе строительства:  0 абсолютно минимальная 2,70 C; ;  0 абсолютно максимальная 41,60 C;  средняя температура во время наиболее холодного периода 15, 200 C; В силу климатических особенностей во Вьетнаме и характеристикам объекта в расчет не принимаются:  вес снегового покрова;  глубина сезонного промерзания;  иные климатологические показатели.

9 1.3. Описание генерального плана Общая строительная задача предполагает строительство 41-ти этажного здания с 3-х уровневым подземным паркингом. Верхняя отметка здания составляет 149, 2м. Основные въезды и выезды на участок предусматриваются на улице Нгуен Трай. Выезды к подземной автостоянке организованы непосредственно на улице Нгуен Трай. Внутриквартальные проезды шириной 15,0м. Система пешеходных тротуаров и дорожек обеспечивает безопасное и удобное передвижение пешеходов. Дла пешеходной зоны предусмотрены тротуары шириной 1,50м c покрытием из тротуарной плитки. На участке к cеверу от здания размещена гостевая стоянка для временной парковки автомобилей на 5 м/м. Рельеф имеет падение по направлению северо-запада. Уклон составляет 0, 200  0, 250. Из этого следует, площадки принадлежат к плоской части местности. Абсолютные отметки с нивелированной поверхности составляют от 19,9 м до 20,0 м. 1.4. Проектирование Объемно-планировочное решение объекта Национального конференц-центра со встроенно-пристроенными офисами и 3-х уровневым подземным паркингом по адресу: северная часть реки Танг Лонг в районе Донг Ань, город Ханой. Такое расположение позволяет рационально использовать выделенный участок земли. Сооружение разделено на подземный гараж-паркинг, который находится в осях 1-14 и А-Л, и конференц-центр, расположенный в осях 3-12 и В-Й.

10 Габариты комплекса здания:  проектируемые надземные части по осям с цоколем 83,5х361,0 м;  проектируемые подземные этажи в плане 83,5х61,0 м. Система с жестким сердечником расположена симметрично, чтобы гарантировать, что конструкция не деформируется из-за скручивания, вызванного геометрическим центром, совпадающим с жестким центром здания, и будет удобным для монтажа и строительства зданий. В проектируемом объекте использованы следующие показатели высоты этажей (от пола до пола):  высота типого этажа 3,3 м;  высота первого этажа 4,0 м;  высота второго этажа 4,0 м;  высота первого подземного этажа -4,2 м;  высота второго подземного этажa -7,8 м;  высота третьего подземного этажа -11,4 м. На первом этаже запроектированы вестибюль с залом ожидания, лифтовый холл, приемная, помещения для охраны, помещения для мужского и женского персонала, а также склад, помещения для приема пищи. На этаже расположено два санитарных узла. С подземной автостоянкой первый этаж связан лестницей. На 2,15,28,48 этажах – технические этажи, которые:  нужны для установки технических систем (таких, как электричество, вода, противопожарное оборудование и оборудование для кондиционирования воздуха и т.д.);  имеют высоту 5 м, обустроены с использованием подвесных потолков как огнезащитного материала и противопожарных полов.  используются для изменений в архитектурных формах;  конструкции разработаны так, чтобы стать «твердыми полами», которые очень эффективно предотвращают горизонтальное смещение здания.

11 Кровля высотой 5 м, плоская, совмещенная, из бетонной тротуарной плитки, эксплуатируемая. При этом крыша представляет собой форму пространственной рамы, где находятся кафе и закусочные фаст-фуда. Также предусмотрена надстройка, в которой размещены машинные отделения лифтов. Остальные этажи функционируют как офисы и залы. Вертикально здание развивается непрерывно и монотонно: резкого изменения высоты не происходит, поэтому не вызывает больших колебаний конструкции. Тем не менее, этот проект создает необходимый баланс и хорошо вписывается в окружающую среду. Организация строительства проста и понятна. 1.5. Конструктивное решение Конструктивная схема Национального конференц-центра выбрана на основании существующих архитектурно-планировочных решений. Конструктивная схема здания представляет собой каркасную систему с монолитными лифтовыми шахтами, объединенными дисками перекрытий. Вышеуказанные виды конструкций выполнены из монолитного железобетона. Пространственная устойчивость системы обеспечивается ядром жесткости, а также жестким соединением стен и колонн с фундаментной плитой, с дисками перекрытий и покрытием. Размеры в плане проектируемого паркинга 83,5 х 61,0 м. Высота этажей: 4,2 м для первого подземного уровня, 3,6 м для второго и третьего подземных уровней. Размеры и материалы основных элементов конструкций: 1. Фундаменты В качестве фундамента под подземным паркингом приняты 2 типа свайных фундаментов из тяжелого бетона класса В25: сваи-баретты длиной 37 м и буронабивные сваи диаметром 800 мм, длиной 34,5 м.

12 Верхняя арматура укладывается на пространственные поддерживающие каркасы. В местах наибольших моментов укладываются дополнительные стержни. Шаг основной арматуры принят 200мм. Крестообразные пересечения стержней вяжутся вязальной проволокой. Два крайних крестообразных пересечений стержней по периметру должны быть перевязаны в каждом узле, внутренние пересечения стержней перевязываются через узел в шахматном порядке. Для горизонтальной гидроизоляции установлены 2 слоя наплавленного изопласта. 2. Колонны Монолитные колонны здания обеспечивают передачу нагрузок на фундамент. Колонны выполнены сечением 1000 х 1200 мм для основных колонн и 750 х 750 мм для других колонн. Бетон для колонн класса В25. Колонны армируются отдельными стержнями арматуры класса А400. В поперечном сечении рабочие стержни колонны размещают ближе к поверхности элемента с соблюдением минимальной толщины защитного слоя. Поперечные стержни установлены без расчета, но согласно требованиям норм. Сетка колонн каркаса имеет размер 7000х7000 мм. 3. Перекрытие Плиты перекрытия приняты толщиной 200 мм, что соответствует условиям достаточной жёсткости. Бетон для плиты класса В25, арматуры класса А240. Кровля плоская, совмещенная, из бетонной тротуарной плитки, эксплуатируемая. Плита кровли из бетона прочности класса В25, толщиной 500 мм с армированием, выполнена из арматуры класса А240. Опорные моменты воспринимаются верхней рабочей арматурой, а пролетные моменты воспринимаются нижней рабочей арматурой. Состав покрытия кровли:  цементный раствор М75;

13  изолированный бетон;  гидроизоляция бетона толщиной 60 мм;  гофрированная стальная пластина;  технический трубопровод;  пластиковый потолок толщиной 15 мм; 4. Стены Наружные стены из монолитного железобетона толщиной 800мм, где применяется бетон класса В25 в паркинге и кирпичные стены с утеплителем в здании выше уровня земли. В подземной одновременно части выполняет запроектирована функцию стена несущей в грунте, конструкции которая здания и предназначена для защиты всей постройки от подземных грунтовых вод и сырости. Ограждающие стены паркинга монолитные железобетонные, толщиной 800мм, бетон класса В25 с арматурой класса А400. 5. Лестничные марши и площадки В сооружении запроектированы 2 лестницы эвакуационного выхода железобетонные монолитные, марши и площадки которых сделаны из бетона класса В25. Для армирования лестницы использованы сетки и отдельные стержни из арматуры класса А500. 6. Лифт В здании запроектирована система обеспечения перемещения людей, которая включает 11 лифтов грузоподъемностью 1000 кг. Это позволяет обеспечить быстрое движение и безопасность. Кроме этого, для устойчивости здания жесткие стены расположены в 4 углах здания, а жесткий сердечник расположен в центре здания. Также можно использовать железобетонные стены или стальные каркасные рамы. На техническом этаже есть распорная система, выполненная из стальных распорок, усиленных конструктивной системой и расположенных по

14 периметру здания и связанной с граничными колоннами, для предотвращения горизонтального перемещения объекта. Для обеспечения огнестойкости конструкций, указанной в СНиП 21-0197«Пожарная безопасность зданий и сооружений», принимаются следующие минимальные расстояния до оси арматуры:  50 мм (REI180) для колонн;  50 мм (REI180) для всех стен;  30 мм (REI180) для всех перекрытий из гофрированной стальной пластины. 1.6. Технические характеристики здания 1.6.1. Транспортирование  2 лестницы с функцией эвакуационного выхода;  11 лифтов в качестве основного вертикально-перемещающегося транспорта с грузоподъемностью в 1000 кг каждый и скоростью перемещения - 1.6 м/с. 1.6.2. Кондиционирование вентиляции и освещения Использована центральная система кондиционирования воздуха, которая очищает и охлаждает воздух благодаря вертикальной системе труб, проходящих вдоль лестницы и в потолке и горизонтально продвезенных к местам потребления. Система освещения здания комбинирует разные способы освещения: от искусственного освещения до естественного освещения. Пространства офисов, рабочие помещения и основная транспортная система на этажах полностью используют естественное освещение через наружные стеклянные

15 стены. Кроме того, искусственное освещение организовано таким образом, чтобы покрывать все помещения здания. 1.6.3. Cистема электрооборудования Электрооборудование в здании полностью установлено в помещениях в соответствии с удобством использования, техническим обеспечением и безопасной эксплуатацией. Электрическая проводка находится под землей с безопасным изолирующим покрытием. Вертикальные провода размещены в технических коробках. Электричество для проекта берется из городской электросети, в дополнение к предотвращению перебоев в подаче электроэнергии предусмотрен резервный генератор для обеспечения электроснабжения всего здания. Внутренняя пожарная сигнализация, телефонная и телеграфная системы разумно выполнены. 1.6.4. Cистема водоснабжения и водоотведения Вода берется из городской сети водоснабжения и подается в подземный резервуар, расположенный в подвале проекта. Вода подается в резервуар для воды на 2-м, 15-м, 28-м и 41-м этажах. Управление процессом откачки и подачи осуществляются полностью автоматически. Система водоснабжения и водоотведения на каждом этаже расположена в технической трубе, расположенной в колонне в углу туалета. Система водоотведения включает отвод ливневых и бытовых сточных вод.  Водоотведение дождевой воды осуществляется системой сливов, которая сливает воду с балконов и крыш по трубам, расположенным в углу

16 колонны, ко всей дренажной системе дома, а затем к городской дренажной системе;  Водоотведение бытовых сточных вод из санитарных зон на этажах направляет сливы в трубы, ведущие к техническим боксам, спрятанным в туалетах на первом этаже, после чего сточные воды помещаются в очистные резервуары в подвале и отсюда идут в городскую канализацию. 1.6.5. Пожарная система Противопожарные устройства расположены на каждом этаже и в каждой комнате, в общественных местах каждого этажа. Чтобы предотвратить возгорание помещения на этажах, есть пожарный гидрант и переносные огнетушители для быстрого тушения пожара при возникновлении. Вода берется из верхней части резервуаров. В случае пожара, предусмотрены для выхода людей - 2 лестницы. На лестничной клетке электрическое освещение, которое организуется автоматически с принудительной системой вентиляции, чтобы предотвратить удушье. 1.7. Состав соответствии Технико-экономические показатели технико-экономических с функциональным показателей назначением определяется объекта в капитального строительства. Проектная документация обладает необходимой и достаточной информацией всех технических характеристиках и стоимостных данных объекта. Технико-экономические показатели здания представлены в таблице 1.1.

17 Таблица 1.1.Технико-экономические показатели № 1 2 3 4 5 Наименование показателя Этажность здания Глубина объекта (до отметки верха пола 3-го этажа) Общая площадь надземной части здания Общая площадь подземной части здания Строительный объем здания в том числе – подземной части Ед. изм. эт. Значение 44 м -11,4 м2 м2 3748,5 5093,5 12370 18337 м3

18 Раздел №2 ИНЖЕНЕРНО – ГЕОЛОГИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ

19 2.1. Национнальный Местоположение и рельеф конференц-центр со встроенно-пристроенными офисными зданиями и подземным паркингом по адресу: на севере моста Танг Лонг, в районе Донг Ань, город Ханой. Когда строительство будет завершено конференц-центр станет современным зданием и сыграет чрезвычайно важную роль в этой нише а также украсит архитектурный облик Ханоя. В процессе строительства были проведены изыскания по периметру проектируемого здания, что соответсвует требованиям СП 47.13330.2016 «Инженерные изыскания для строительства. 2.2. Характеристика природных условий района строительства Место строительства, где выполнены инженерно-геологические изыскания, располагается на севере реки Танг Лонг, в районе Донг Ань, город Ханой. Этот участок расположен в центре города и в соответствии с планировочной композицией в районе Донг Ань, в последствии станет современным градостроительным районом столицы Ханоя. Район Донг Ань находится в дельте Красной реки в северной части. Рельеф Донг Ань относительно ровный, склон постепенно уменьшается в направлении северозапад. Средняя высота Донг Ань колеблется от +7 до + 8 м над уровнем моря. Согласно общей архитектурной концепции к 2030 году численность населения в регионе Северной Красной реки будет составлять около 1,7млн человек и этот район будет поделён на 4 района для комфортного развития. Район Донг Ань включает в себя: весь городской район Донг Ань, и часть городских районов Ме Линь - Донг Ань и Донг Ань - Йен Вьен. Донг Ань - Ханой расположен в дельте Красной реки, который расположен во влажном тропическом муссонном климате. Среднегодовая температура Донг Ань составляет около 25,0°С, абсолютная высокая

20 температура составляет около 40,0 °С, абсолютная низкая температура составляет 2,7 °С. Два самых жарких месяца года - июнь и июль, самая высокая среднемесячная температура составляет около 30,0 °C. Самые холодные месяцы - декабрь и январь, средняя температура самого низкого месяца составляет около 18,0 °С. Расположенный во влажном тропическом климате, в этом районе количество дождливых дней относительно велико, около 145 дней в году; Среднегодовое количество осадков составляет около 1300-1600 мм. В первые месяцы холодного сезона (с ноября по декабрь) стоит сухая погода, дождей практически нет. В последние месяцы холодного сезона (с января по март) много моросящего, дождя, влажность составляет равный 84,0 %. При вышеуказанном климате средняя влажность Донг Ань составляет 84,0 %, уровень колебаний влажности в эти месяцы года находится в диапазоне 80,0 – 87,0 %. Ветровой режим носит сезонный характер: юго-восточный муссон в жаркое время года (с апреля по октябрь), скорость ветра 3 м/с; Северовосточный муссон в холодное время года (с ноября по март), скорость ветра 5м/с. Северо-восточные муссонные ветры создают холодную погоду зимой. 2.3. Общие характеристики района строительства 2.3.1. Геоморфологические условия района Рельеф района Донг Ань относительно ровный, но также довольно разнообразный, очень подходящий для всестороннего социально- экономического развития. Весь район подходит для развития натурального зеленого ландшафта, строительства объектов гражданской, промышленной и городской инфраструктуры.

21 Рис 1. Подробная карта планирования района Донг Ань с 2000 по 2020 год 2.3.2. Геоморфологические условия района Донг Ань является пригородным районом недалеко от столицы Ханоя. Кроме того, вся территория Донг Ан является пустой и незастроенной, что очень удобно для развития сельского хозяйства, промышленности и городских районов. В настоящее время около 52,0 % территории района Донг Ань составляют сельскохозяйственные угодья, где выращивают в основном рис и другие однолетние культуры, такие как кукуруза, маниока, арахис и бобы (что составляет 48,0 % от общей площади района). Площадь сельскохозяйственных угодий для многолетних культур составляет только 1,0 %, а земли для аквакультуры - только 3,0 % от общей площади района. На долю несельскохозяйственных земель приходится около 46,0 % земельной площади района, в основном земли для жилья (11,7 %) и для специализации (21,80 %).

22 Эти неиспользуемые земли в районе по-прежнему составляют 354,4 Га, что соответствует почти 2,0 % площади района. Рис 2. Схема зонирования рельефа района Донг Ань – Ханой до 2020 года

23 2.4. Общие характеристики площадки строительства 2.4.1. Геоморфологические условия площадки Участок изысканий расположен на севере реки Танг Лонг, в районе Донг Ань, вблизи города Ханой. При оценке геоморфологических условий строительной площадки необходимо брать во внимание указанные характеристики: колебания высот, устойчивость рельефа, угол склонов и значения абсолютных отметок. В связи с тем, что колебания высот на площадке строительства составляют менее 1,0 м, можно сказать, что данная площадка по типу рельефа является равниной. Абсолютные отметки с нивелированной поверхности составляют от 19,90 м до 20,0 м. Перепады высот не превышают одного метра, поэтому по абсолютной высоте площадка строительства является низкой. Рельеф имеет понижение по направлению северо-запада. Уклон составляет 0,20 – 0,250. Из за этого следует, что равнина, где расположена площадка, принадлежит к плоской. 2.4.2. Геологическое строение площадки Инженерно-геологические исследования показали, что общая стратиграфи- ческая структура района Донг Ань выглядит следующим образом:  Tолщина растительного слоя составляет от 0,20 до 0,30 м;  Cлой коричневой, красно-коричневой глины имеет толщину от 0,40 до 3,20 м;  Cлой желтого песка толщиной от 3,0 до 18,0 м;

24  Cлой черного песка, смешанный с глинистыми грунтами текучей консистенции на глубине от 20,0 до 30,0 м, толщиной от 2,50 до 4,0 м;  C глубины от 27,0 до 42,0 м галька смешивается с крупнозернистым песком. Ниже, на глубине от 27,0 до 42,0 м расположен слой плотного песка с галькой. Слой, является хорошим основанием, подходящим для строительства крупных промышленных и городских сооружений. 2.4.3. Гидрогеологические условия площадки Инженерно-геологические условия площадки строительства относительно сложные со слоями слабых грунтов вблизи поверхности и высоким уровнем грунтовых вод на отметке -4,50 м от относительной отметке -0,60 м, это слой ИГЭ 2 «глина текучая, коричневато-серая, смешанная с органическим включением». Грунтовые воды по отношению к бетону не агрессивны, по отношению к арматуре железобетонных конструкций при постоянном погружении – не агрессивны, при периодическом смачивании – среднеагрессивны, по отношению к свинцовой оболочке кабеля - низкоагрессивны, к алюминиевой – высокоагрессивны.

25 2.4.4. Инженерно-геологические условия площадки По результатам инженерно-геологических изысканий геологическая зона под скважиной имеет глубину 61 м, состоит из 9 слоев грунтов. ИГЭ 1: насыпнь слежавшаяся. Глубина слоя 1,6 м. Почвенный слой слабый и довольно сложный, уплотнение не устойчивое. Поэтому его нельзя использовать в качестве основания для фундамента, этот слой удаляется при строительстве сооружение. ИГЭ 2: глина текучая, коричневато-серая, смешанная с органическими включениями. Глубина слоя 16,1 м. кН ; м3  Плотность грунта  w  17,0  Естественная влажность W  41,1%;  Разновидности  по числу пластичности Ip = WL - Wp = 43,3 – 26,5 = 16,8 (0,168);  по показателю текучести I L   Ip  44,1  26,5  1,048; 16,8 Коэффициент пористости e  W  Wp s 26,5 (1  W)  1  (1  0, 441)  1  1, 246;  17 Удельный вес с учетом взвешивающего действия воды влажность  sb   s   w 26,5  10 кН   7,346 3 ; 1 e 1  1, 246 м

26 1  Коэффициент уплотнения грунта k сот  0,61кПа ;  Удельное сцепление сII  7кПа;  Угол внутреннего трения   6,3 ;  Модуль деформации грунта Е  1,5МПа;  Расчетное сопротивление R0 не нормируется! ИГЭ 0 3: песок рыхлый, пепельно-серый, средне-коричневый средный плотный, маловажный водой. Глубина слоя 5,1 м. кН ; м3  Плотность грунта  w  19,0  Естественная влажность W  26%;  Коэффициент пористости e  s 26,7 (1  W)  1  (1  0, 26)  1  0,771;  19 Удельный вес с учетом взвешивающего действия воды влажность  sb   s   w 26,7  10 кН   9, 43 3 ; 1 e 1  0,771 м W   s 0,26  26,7   0,47; e   w 0,771  19,0  Степень водонасыщения Sr   Коэффициент уплотнения грунта k сот  0,13кПа ;  Угол внутреннего трения   30 ;  Модуль деформации грунта Е  13,5МПа;  Расчетное сопротивление R0 не нормируется! 1 0

27 ИГЭ 4: глина текучепластичная, коричневато-серая, смешанная с органическими включениями. Глубина слоя 10,2 м. кН ; м3  Плотность грунта  w  17,2  Естественная влажность W  42%;  Разновидности  по числу пластичности I р  WL  Wp  45,5  27  18,5(0,185);  по показателю текучести I L   Ip  42  27  0,811; 18,5 Коэффициент пористости e  W  Wp s 26,3 (1  W)  1  (1  0,42)  1  1,171;  17,2 Удельный вес с учетом взвешивающего действия воды влажность  sb   s   w 26,3  10 кН   7,508 3 ; 1 e 1  1,171 м 1  Коэффициент уплотнения грунта k сот  0,55кПа ;  Удельное сцепление сII  9,1кПа;  Угол внутреннего трения   18 ;  Модуль деформации грунта Е  15МПа;  Расчетное сопротивление R0 не нормируется! 0

28 ИГЭ 5: песок песок мелкий, серый, желтовато-серый, средней плотности, маловажный водой. Глубина слоя 3,0 м. кН ; м3  Плотность грунта  w  19,2  Естественная влажность W  26%;  Коэффициент пористости e  s 26,6 (1  W)  1  (1  0, 26)  1  0,746;  19, 2 Удельный вес с учетом взвешивающего действия воды влажность  sb   s   w 26,6  10 кН   9,507 3 ; 1 e 1  0,746 м W   s 0,26  26,6   0,48; e   w 0,746  19,2  Степень водонасыщения Sr   Коэффициент уплотнения грунта k сот  0,13кПа ;  Угол внутреннего трения   30 ;  Модуль деформации грунта Е  13,5МПа;  Расчетное сопротивление грунты R 0  300кПа; 1 0 ИГЭ 6: суглинок мягкопластичный, коричневато-серый. Глубина слоя 3,4 м. кН ; м3  Плотность грунта  w  17,8  Естественная влажность W  33,8%;  Разновидности  по числу пластичности

29 I р  WL  Wp  38,5  23,1  15, 4(0,154);  по показателю текучести I L   Ip  33,8  23,1  0,695; 15, 4 Коэффициент пористости e  W  Wp s 26,9 (1  W)  1  (1  0,338)  1  1,022;  17,8 Удельный вес с учетом взвешивающего действия воды влажность  sb   s   w 26,9  10 кН   8,358 3 ; 1 e 1  1,022 м 1  Коэффициент уплотнения грунта k сот  0,53кПа ;  Удельное сцепление сII  9,6кПа;  Угол внутреннего трения   7,4 ;  Модуль деформации грунта Е  5МПа;  Расчетное сопротивление R0 не нормируется! 0 ИГЭ 7: песок мелкий, средний крупности, маловажный водой. Глубина слоя 1,0 м. кН ; м3  Плотность грунта  w  19,1  Естественная влажность W  26%;  Коэффициент пористости e  s 26,6 (1  W)  1  (1  0, 26)  1  0,755;  19,1 Удельный вес с учетом взвешивающего действия воды влажность  sb   s   w 26,6  10 кН   9, 459 3 ; 1 e 1  0,755 м

30 W   s 0, 26  26,6   0, 48; e   w 0,755 19,1  Степень водонасыщения Sr   Коэффициент уплотнения грунта k сот  0,13кПа ;  Угол внутреннего трения   30 ;  Модуль деформации грунта Е  13,5МПа;  Расчетное сопротивление грунты R 0  300кПа. 1 0 ИГЭ 8: суглинок текучепластичный, коричнево-серый, темносерый, смешанный органический. Глубина слоя 4,8 м. кН ; м3  Плотность грунта  w  17,5  Естественная влажность W  33,8%;  Разновидности  по числу пластичности Ip  WL  Wp  39,1  23, 4  15,7(0,157);  по показателю текучести I L   Ip  33  23, 4  0,93; 15,7 Коэффициент пористости e  W  Wp s 26, 4 (1  W)  1  (1  0,38)  1  1,082;  17,5 Удельный вес с учетом взвешивающего действия воды влажность  sb   s   w 26, 4  10 кН   7,877 3 ; 1 e 1  1,082 м 1  Коэффициент уплотнения грунта k сот  0,44кПа ;  Удельное сцепление сII  9,5кПа;

31  Угол внутреннего трения   8 ;  Модуль деформации грунта Е  3МПа;  Расчетное сопротивление R0 не нормируется! 0 ИГЭ 9: гравийно-галечный грунт. Глубина слоя более 15,8 м. кН ; м3  Плотность грунта  w  17,5  Естественная влажность W  16%;  Коэффициент пористости e  s 26, 4 (1  W)  1  (1  0,16)  1  0,524;  20,1 Удельный вес с учетом взвешивающего действия воды влажность  sb   s   w 26, 4  10 кN   10,761 3 ; 1 e 1  0,524 м W   s 0,16  26, 4   0, 4; e   w 0,524  20,1  Степень водонасыщения Sr   Угол внутреннего трения   38 ;  Модуль деформации грунта Е  50МПа. 0

ИГЭ-2 ИГЭ-1 Насыпнь слежавшаяся смешанная с органическими включениями 1,60 16,10 1 1 6,00 6 - - - - Влажность, % - - - 1 1 2 4 4 2 0 1 17,00 26,50 44,10 44,30 26,50 0,168 1,048 1,246 - - 1 6,30 - - 6 7,00 - 7 - м - 0,61 Модуль деформации грунта Е, МПа Степень водонасыщения Sr кПа-1 Коэффициент уплотнения грунта kсот, Удельное сцепление сII, КПа Угол внут. трения φ, град. Коэффициент пористости e Показатель текуч. IL Число пластичности Ip На грани раскат.Wp На грани текуч. WL Природная W Плотность мин.частиц ρs, кг/м3 Плотность грунта ρ, кг/м3 Интервал изменения мощности слоя, м Наименование грунта № слоя (ИГЭ) 32 Таблица 2.1. Нормативные и расчетые показатели физико-механических свойств грунов - - Глина текучая, коричневато-серая, 0 1,50 1

33 1 2 5,10 19,00 26,70 26,00 - - - Глина текучепластичная, коричневато-серая, темно-серая, смешанная с органическими включениями 10,20 17,20 26,30 42,00 45,80 27,00 Песок мелкий, серый, желтоватосерый, средней плотности, маловажный водой 3,00 19,20 26,60 26,00 - ИГЭ-6 Суглинок мягкопластичный, коричневато-серый 3,40 17,80 26,90 33,80 Песок мелкий, средний крупности, маловажный водой 1,00 19,10 26,60 Суглинок текучепластичный, коричнево-серый, темно-серый, смешанный органический 4,80 17,50 Гравийно-галечный грунт >15,8 20,10 ИГЭ-9 ИГЭ-8 ИГЭ-5 ИГЭ-4 ИГЭ-3 5 ИГЭ-7 Песок мелкий, пепельно-серый, средне-коричневый средный плотный, маловажный водой 2 - 0 - 0,771 30,00 - 0,185 0,811 1,171 18,00 - - - 0,746 38,50 23,10 0,154 0,695 26,00 - - - 26,40 38,00 39,10 23,40 26,40 16,00 - - - 0 0 0,47 0,13 13,50 9,10 - 0,55 15,00 30,00 - 0,48 0,13 13,50 1,022 7,40 9,60 - 0,53 5,00 - 0,755 30,00 - 0,48 0,13 13,50 0,157 0,930 1,082 8,00 9,50 - 0,44 3,00 - - 0,524 38,00 2,00 0,40 - 50,00 - - 3 - 1

34 2.5. Инженерно-геологические процессы на площадке строительства Опасные процессы и явления (карстово-суффозионные) в процессе изучения геологических и гидрогеологических условий района не выявлены. ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНАЦИИ Площадка строительства расположена на севере от центрa города. Здания, расположенные рядом, не входят в зону влияния застройки. Под площадью застройки конференц-центра находятся мощные слои слабых водонасыщенных грунтов, представленных суглинками и песками с органическими включениями. На глубине 47 м находится слой плотного песка с включениями гравия, который может служить основанием для многоэтажного здания. В этом случае оптимальным вариантом может быть признан свайный фундамент. При проектировании плиты и подземных этажей необходимо учесть высокий уровень грунтовых вод и предусмотреть горизонтальную и вертикальную гидроизоляцю. Согласно СП 22.13330.2016 "Основания зданий и сооружений" предварительный радиус зоны влияния от разработки котлована при данных конструкцях ограждения и методых крепления R  2Нк  2 13  26м , где Нк  13м - глубина котлована. составляет

35 Раздел №3 РАСЧЕТНО-КОНСТРУКТИВНЫЙ

36 3.1. Описание проектируемного объекта Конструктивная схема национального конфененц-центра выбрана на основании архитектурно-планировочных решений. Национальный конфененццентр расположен в осях 2-13 и Б-К. Объект имеет подземные паркинги, расположенные в осях 1-14 и А-Л. Все вышеуказанные виды конструкций выполнены из монолитного железобетона. Проектируемое сооружение представляет собой здание с размерами в плане 83,5 х 61,0 м. Конструктивная схема подземного паркинга представляет собой каркас из монолитных железобетонных колонн, стен, монолитных железобетонных плит перекрытий. Жесткость системы обеспечивается жестким соединением колонн и стен с фундаментной плитой и дисками перекрытия и покрытия. Размеры в плане проектируемого паркинга 83,5 х 61,0 м. Высоты этажей: 4,2 м для первого подземного уровня, 3,6 м для второго и третьего подземных уровней. По природным условиям согласно СП 131.13330.2012 “Строительная климатология”, здание расположено в климатическом районе строительства с ветровым районом: нормативное значение ветровой нагрузки 0,95 кН/м². Размеры и материалы основных конструкций: Ограждающие стены паркинга – монолитные железобетонные толщиной 800 мм., бетон класса В25; арматура класса А400. Монолитные колонны приняты сечением 750 х 750 мм для основных колонн и 1000 х 1200 мм для расширенных колонн. Бетон для колонн класса В25. Колонны армируются отдельными стержнями арматуры класса А400. Плиты перекрытия толщиной приняты 200 мм, что соответствует условию достаточной жёсткости. Бетон для плиты класса В25, арматуры класса А400.

37 Наружные стены - монолитные железобетонные стены толщиной 800мм из бетона класса В25 в паркинге и кирпичные с утеплителем в здании выше уровня земли. Лестничные марши и площадки – железобетонные монолитные из бетона класса В25 и арматуры класса А400. Фундаментом под подземным паркингом приняты 2 типа свай: сваибаретты длиной 37 м и буронабивные сваи диаметром 800 мм, длиной 34,5 м. Верхняя арматура укладывается на пространственные поддерживающие каркасы. В местах наибольших моментов укладываются дополнительные стержни. Шаг основной арматуры принят 200мм. Крестообразные пересечения стержней вяжутся вязальной проволокой. Два крайних пересечений стержней по периметру должны быть перевязаны в каждом узле, внутренние пересечения стержней перевязываются через узел в шахматном порядке. Фундаментная плита - монолитные железобетонные плиты толщиной 1000 мм из бетона класса В25 и арматуры класса А400. Для бетонной подготовки принят бетон класса В7.5 толщиной 100 мм. Рассматривается конструктивнная модель с использованием несущей железобетонной конструкции с помощью программного комплекса ANSYS: несущая конструкция здания включает каркасную систему, стену, сердечник из монолитного железобетонного блока. Pиc 3.1. Изометрия. Конструкции типового этажа Pиc 3.2. Изометрия. Конструкции аутригерного этажа

38 Pиc 3.3. Изометрия. Конструкции цокольного этажа Pиc 3.4. Изометрия. Конструкции подземного этажа 3.2. Сбор нагрузок и воздействий Нагрузки и воздействия определены согласно СП 20.13330.2011 “Нагрузки и воздействия”. Значения нагрузок и их классификация приняты с учётом коэффициентов надёжности по нагрузке, характеризующих возможное отклонение нагрузок в неблагоприятную сторону от нормативных значений при отключении от условий нормальной эксплуатации. Нагрузки делятся на постоянные, временные и ветровые. К постоянным нагрузкам относятся: собственный вес конструкций, покрытия полов, вес грунта засыпки, давление грунта и напряжений в основании, давление подземных грунтовых вод. К временным нагрузкам были отнесены: вес стационарного оборудования, нагрузки от людей, температурно-климатический воздействия, временная нагрузка с покрытия. К ветровым нагрузкам: Для многоэтажных зданий ветровые воздействия является наиболее существенной из временных нагрузок. Ветровые нагрузки возникают, так как здания представляет собой препятствия для перемещения воздушных масс, их форма, как правило, не совершенная с точки зрения аэродинамики приводит к изменению направления ветрового потока и местным его завихрениям. При расчёте принятых конструктивных систем

39 здания для оценки их предельных состояний использовался вычислительный программный комплекс ANSYS. 3.2.1. Постоянные и временные нагрузки от конструкций В табличной форме представлеы сбор нагрузок на плиты перекрытия по типам помещений (без учета коэффициента надежности по ответственности ). Таблица 3.1. Нагрузки на 1м2 перекрытия жилого помещения Вид нагрузки 1 Постоянная: Конструкция пола: отделка  160мм ,  2500кг / м 3 Отделка потолка и ниженернокоммуникационные сети Нормативная нагрузка, кН/м2 2 Коэффициент надежности по нагрузке γf 3 Расчетная нагрузка, кН/м2 4 4,00 1,30 5,20 1,00 1,30 1,30 Итого постоянная нагрузка g1 5,00 - 6,50 Временная: Полезная Перегородки Итого временная нагрузка ν1 Полная нагрузка g1 + ν1 3,00 3,00 6,00 11,00 1,20 1,10 - 3,60 3,30 6,90 13,40 Таблица 3.2. Нагрузки на 1м2 перекрытия офисного помещения Вид нагрузки 1 Постоянная: Конструкция пола: отделка  160мм ,  2500кг / м 3 Отделка потолка и ниженернокоммуникационные сети Итого постоянная нагрузка g1 Нормативная нагрузка, кН/м2 2 Коэффициент надежности по нагрузке γf 3 Расчетная нагрузка, кН/м2 4 4,00 1,30 5,20 0,50 1,30 0,65 4,55 - 5,85

40 Временная: Полезная Перегородки Итого временная нагрузка ν1 4,00 3,00 7,00 1,20 1,10 - 4,80 3,30 8,10 Полная нагрузка g1 + ν1 11,50 - 13,95 Таблица 3.3. Нагрузки на 1м2 перекрытия технического этажа Нормативная нагрузка, кН/м2 2 Коэффициент надежности по нагрузке γf 3 4,00 1,30 5,20 3,00 1,30 3,90 Итого постоянная нагрузка g1 7,00 - 9,10 Временная: Полезная Перегородки Итого временная нагрузка ν1 10,00 3,00 13,00 1,20 1,10 - 12,00 3,30 15,30 Полная нагрузка g1 + ν1 20,00 - 24,40 Вид нагрузки 1 Постоянная: Конструкция пола: отделка  160мм ,  2500кг / м 3 Отделка потолка и ниженернокоммуникационные сети Расчетная нагрузка, кН/м2 4 Таблица 3.4. Нагрузки на 1м2 перекрытия лифтового холла, корридоры Нормативная нагрузка, кН/м2 2 Коэффициент надежности по нагрузке γf 3 4,00 1,30 5,20 1,00 1,30 1,30 Итого постоянная нагрузка g1 5,00 - 6,50 Временная: Полезная Итого временная нагрузка ν1 4,00 4,00 1,20 - 4,80 4,80 Полная нагрузка g1 + ν1 9,00 - 11,30 Вид нагрузки 1 Постоянная: Конструкция пола: отделка  160мм ,  2500кг / м 3 Отделка потолка и ниженернокоммуникационные сети Расчетная нагрузка, кН/м2 4

41 Таблица 3.5. Нагрузки на 1м2 перекрытия лестницы Нормативная нагрузка, кН/м2 2 Коэффициент надежности по нагрузке γf 3 0,44 1,10 0,48 1,40 1,10 1,54 0,36 1,30 0,47 2,00 1,10 2,20 0,27 1,30 0,35 4,47 - 5,04 Временная: Полезная Итого временная нагрузка ν1 3,00 4,00 1,20 - 3,60 4,80 Полная нагрузка g1 + ν1 7,47 - 8,64 Вид нагрузки 1 Постоянная: Керамическая плитка 300х300  20мм ,  2200кг / м 3 Кирпич  70мм ,   2000кг / м 3 Минометная подкладка  20мм ,   1800кг / м 3 Железобетонный пол  80мм ,   2500кг / м3 Штукатурный раствор  15мм ,   1800кг / м3 Итого постоянная нагрузка g1 Расчетная нагрузка, кН/м2 4 Таблица 3.6. Нагрузки на 1м2 перекрытия эксплуатируемой кровли Нормативная нагрузка, кН/м2 2 Коэффициент надежности по нагрузке γf 3 6,00 1,10 7,80 1,50 1,10 1,65 Итого постоянная нагрузка g1 7,50 - 9,45 Временная: Полезная Итого временная нагрузка ν1 4,00 4,00 1,20 - 4,80 4,80 Полная нагрузка g1 + ν1 11,50 - 14,25 Вид нагрузки 1 Постоянная: Монолитная плита:   500мм ,   1200кг / м3 Бетонная гидроизоляция:   60мм ,  2500кг / м 3 Расчетная нагрузка, кН/м2 4

42 Таблица 3.7. Нагрузки на 1м2 перекрытия зала торговли Нормативная нагрузка, кН/м2 2 Коэффициент надежности по нагрузке γf 3 4,00 1,30 5,20 0,50 1,30 0,65 Итого постоянная нагрузка g1 4,50 - 5,85 Временная: Полезная Перегородки Итого временная нагрузка ν1 5,00 3,00 8,00 1,20 1,10 - 6,00 3,30 9,30 Полная нагрузка g1 + ν1 12,50 - 15,15 Вид нагрузки 1 Постоянная: Монолитная плита:  160мм ,  2500кг / м 3 Бетонная гидроизоляция:   30мм ,   1600кг / м3 Расчетная нагрузка, кН/м2 4 Таблица 3.8. Нагрузки на 1м2 перекрытия зоны загрузки Нормативная нагрузка, кН/м2 2 Коэффициент надежности по нагрузке γf 3 4,00 1,30 5,20 2,00 1,30 2,60 Итого постоянная нагрузка g1 6,00 - 7,80 Временная: Полезная Перегородки Итого временная нагрузка ν1 10,00 3,00 13,00 1,20 1,10 - 12,00 3,30 15,30 Полная нагрузка g1 + ν1 19,00 - 23,10 Вид нагрузки 1 Постоянная: Монолитная плита:  160мм ,  2500кг / м 3 Бетонная гидроизоляция:  11мм ,   1800кг / м 3 Расчетная нагрузка, кН/м2 4

43 Таблица 3.9. Нагрузки на 1м2 перекрытия парковки Нормативная нагрузка, кН/м2 2 Коэффициент надежности по нагрузке γf 3 3,00 1,30 3,90 2,00 1,30 2,60 Итого постоянная нагрузка g1 5,00 - 6,50 Временная: Полезная Итого временная нагрузка ν1 5,00 5,00 1,20 - 6,00 6,00 Полная нагрузка g1 + ν1 10,00 - 12,50 Вид нагрузки 1 Постоянная: Монолитная плита:  120мм ,  2500кг / м 3 Бетонная гидроизоляция:  11мм ,   1800кг / м 3 Расчетная нагрузка, кН/м2 4 Таблица 3.10. Нагрузки фасада Фасадная система 1 Модульный фасад Нормативная нагрузка, кН/м2 2 1,50 Коэффициент надежности по нагрузке γf 3 1,20 Расчетная нагрузка, кН/м2 4 1,80 3.2.2. Постоянные и временные нагрузки от конструкций Здание расположен на севере реки Танг Лонг, в районе Донг Ань, города Ханой. Для ветровой нагрузки согласно СП 20.13330.2011 “Нагрузки и воздействия”. Нормативное значение ветрового давления W0  0,95кН / м2. Высота здания от 0,00 до кровли составляет 149,2 м, поэтому кроме статической ветровой нагрузки, необходимо учитывать динамическую ветровую нагрузку.

44 Нормативное значение среднего ветрового давления определяется по формуле: Wm  W0  K(ze )  C, Значение расчета статической составляющей ветровой нагрузки относится к равномерно распределенной силе на уровне пола: Wt  Wm    m  h i , где,  - Коэффициент перегрузки, приниманная 1,2 ; W0 - Нормативное значение ветрового давления, W 0 = 0,95 кН / м2; C - Aэродинамический коэффициент, приниманный C = 0,8 для данного здания с наветренной и C = -0,6 с подветренной сторон; m- коэффициент, проекта имеет срок службы более 50 лет, принимается 1,2; K(ze ) - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления для высоты ze (определяется по табл. 11.2 [12]); hi - высота двух смежных половин этажа (м). Таблица 3.11. Расчет статической ветровой нагрузки № Этажи 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 z, м 0 4.5 9.5 12.8 16.1 19.4 22.7 26 29.3 32.6 35.9 39.2 42.5 45.8 49.4 K 0 0.86 0.992 1.067 1.091 1.124 1.154 1.184 1.214 1.236 1.255 1.275 1.295 1.315 1.336 C1 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 C2 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 Wo (кН/м2) 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 H (м) 0 4.75 4.15 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.45 4.3 m 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 M 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 Wнавет. Wtподвет. t (кН/м) 0 4.471 4.505 3.854 3.940 4.059 4.169 4.276 4.383 4.462 4.534 4.605 4.677 4.964 6.289 (кН/м) 0 3.353 3.379 2.890 2.955 3.045 3.126 3.207 3.288 3.348 3.399 3.454 3.508 3.724 4.715

45 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 Покрытие 54.4 57.7 61 64.3 67.6 70.9 74.2 77.5 80.8 84.1 87.4 90.7 94.3 99.3 102.6 105.9 109.2 112.5 115.8 119.1 122.4 125.7 129 132.3 135.6 139.2 144.2 1.358 1.371 1.384 1.395 1.407 1.418 1.43 1.441 1.452 1.462 1.472 1.482 1.493 1.508 1.516 1.524 1.532 1.54 1.548 1.556 1.564 1.572 1.58 1.588 1.595 1.604 1.616 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 4.15 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.45 4.3 4.15 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.45 4.3 5 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 6.166 4.951 4.997 5.038 5.080 5.122 5.163 5.205 5.245 5.281 5.317 5.596 7.025 6.849 5.476 5.505 5.533 5.562 5.59 5.619 5.648 5.676 5.705 5.733 6.024 7.549 8.843 4.626 3.714 3.749 3.779 3.811 3.841 3.873 3.903 3.933 3.96 3.987 4.197 5.269 5.137 4.106 4.128 4.150 4.171 4.193 4.215 4.236 4.258 4.280 4.301 4.517 5.661 6.632 Динамический ветер: имеет две составляющие: импульс скорости ветра и инерционная сила здания, возникающая при колебаниях. В таблице 3.14. представлены первые 10 частот собственных колебаний анализируемого высотного здания. Формы колебаний здания представлены на рисунках П.1–П.10. Таблица 3.12. Частоты собственных колебаний № п/п Частота, Гц 1 2 3 4 5 0.230 0.258 0.354 0.835 1.112 6 7 1.245 1.735 8 9 10 2.345 2.563 3.015

46 Частоты вычислены с учетом собственного веса несущих конструкций на жестком основании. Модуль упругости железобетонных и металлических элементов принимается равным начальному 1,0E0 , в соответствии с принятыми классами бетона и стали. Рис 3.5. 1-ая форма собственных колебаний, f1  0, 230 Гц. Рис 3.6. 2-ая форма собственных колебаний, f2  0, 285 Гц.

47 Рис 3.7. 3-ая форма собственных колебаний, f3  0,354 Гц. Рис 3.8. 4-ая форма собственных колебаний, f4  0,835 Гц. Рис 3.9.5-ая форма собственных колебаний, f5  1,112 Гц.

48 Рис 3.10. 6-ая форма собственных колебаний, f6  1,245 Гц. Рис 3.11. 7-ая форма собственных колебаний, f7  1,753 Гц. Рис 3.12. 8-ая форма собственных колебаний, f8  2,345 Гц.

49 Рис 3.13. 9-ая форма собственных колебаний, f9  2,563 Гц. Рис 3.14. 10-ая форма собственных колебаний, f10  3,015 Гц. Значение динамической составляющей равномерно распределенной ветровой нагрузки в i-й части работы определяется по формуле: Wp  Wm (ze )  , где, Wm - нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки; (ze) - коэффициент пульсации давления ветра; C - Aэродинамический коэффициент, приниманный C = 0,8 для данного здания с наветренной и C = -0,6 с подветренной стороны;

50  - коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления ветра. Таблица 3.13. Расчёт ветровой нагрузки № Этажи 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 z, [м] 0.0 4.5 9.5 12.8 16.1 19.4 22.7 26.0 29.3 32.6 35.9 39.2 42.5 45.8 49.4 54.4 57.7 61.0 64.3 67.6 70.9 74.2 77.5 80.8 84.1 87.4 90.7 94.3 99.3 102.6 105.9 109.2 112.5 Cтатические веторвые нагрузки Wt , кН / м Наветр. 0 4.471 4.505 3.854 3.94 4.059 4.169 4.276 4.383 4.462 4.534 4.605 4.677 4.964 6.289 6.166 4.951 4.997 5.038 5.08 5.122 5.163 5.205 5.245 5.281 5.317 5.596 7.025 6.849 5.476 5.505 5.533 5.562 Подветр. 0 3.353 3.379 2.890 2.955 3.045 3.126 3.207 3.288 3.348 3.399 3.454 3.508 3.724 4.715 4.626 3.714 3.749 3.779 3.811 3.841 3.873 3.903 3.933 3.960 3.987 4.197 5.269 5.137 4.106 4.128 4.150 4.171 Динамические веторвые нагрузки Направление Х Направление Y WP , кН / м Наветр. 0 0.011 0.027 0.049 0.077 0.110 0.15 0.194 0.244 0.299 0.358 0.422 0.49 0.563 0.646 0.77 0.856 0.945 1.037 1.132 1.230 1.331 1.433 1.538 1.645 1.754 1.864 1.983 2.158 2.273 2.389 2.506 2.624 WP , кН / м Подветр. Наветр. 0 0 0.008 0.031 0.021 0.077 0.037 0.134 0.058 0.205 0.083 0.287 0.112 0.378 0.146 0.476 0.183 0.581 0.224 0.69 0.269 0.802 0.317 0.915 0.368 1.028 0.422 1.140 0.484 1.259 0.578 1.422 0.642 1.523 0.709 1.621 0.778 1.714 0.849 1.804 0.923 1.889 0.998 1.972 1.075 2.051 1.154 2.13 1.234 2.208 1.315 2.286 1.398 2.367 1.488 2.456 1.619 2.596 1.705 2.694 1.792 2.80 1.880 2.915 1.968 3.037 Подветр. 0 0.023 0.057 0.101 0.154 0.215 0.283 0.357 0.436 0.517 0.601 0.686 0.771 0.855 0.944 1.066 1.143 1.216 1.286 1.353 1.417 1.479 1.539 1.597 1.656 1.715 1.775 1.842 1.947 2.021 2.100 2.186 2.278

51 34 35 36 37 38 39 40 41 Покрытие 115.8 119.1 122.4 125.7 129.0 132.3 135.6 139.2 144.2 5.59 5.619 5.648 5.676 5.705 5.733 6.024 7.549 8.843 4.193 4.215 4.236 4.258 4.280 4.301 4.517 5.661 6.632 2.743 2.862 2.981 3.101 3.221 3.341 3.462 3.589 4.667 2.057 2.146 2.236 2.326 2.416 2.506 2.596 2.692 3.500 3.169 3.31 3.459 3.617 3.782 3.955 4.134 4.331 5.718 2.377 2.482 2.594 2.713 2.837 2.966 3.101 3.248 4.289 Общая статическая ветровая нагрузка: W  Wt  Wp , где, Wt - значения статической составляющей ветра равномерно распределенной на уровне пола; Wp - значение динамических составляющих ветра распределено равномерно на уровне пола. Таблица 3.14. Расчёт ветровой нагрузки равнодействующих на фасаде здания № Этажи 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 z, [м] 0.0 4.5 9.5 12.8 16.1 19.4 22.7 26.0 29.3 32.6 35.9 39.2 42.5 45.8 49.4 54.4 Направление Х Направление Y Сумма ветровой нагрузки Wt , кН / м WP , кН / м W , кН / м Наветр. 0.000 4.482 4.532 3.903 4.017 4.169 4.319 4.470 4.627 4.761 4.892 5.027 5.167 5.527 6.935 6.936 Подветр. 0.000 3.361 3.400 2.927 3.013 3.128 3.238 3.353 3.471 3.572 3.668 3.771 3.876 4.146 5.199 5.204 Наветр. 0.000 4.502 4.582 3.988 4.145 4.346 4.547 4.752 4.964 5.152 5.336 5.520 5.705 6.104 7.548 7.588 Подветр. 0.000 3.376 3.436 2.991 3.109 3.260 3.409 3.564 3.724 3.865 4.000 4.140 4.279 4.579 5.659 5.692 Наветр. 0.000 8.984 9.114 7.891 8.162 8.515 8.866 9.222 9.591 9.913 10.228 10.547 10.872 11.631 14.483 14.524 Подветр. 0.000 6.737 6.836 5.918 6.122 6.388 6.647 6.917 7.195 7.437 7.668 7.911 8.155 8.725 10.858 10.896

52 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 Покрытие 57.7 61.0 64.3 67.6 70.9 74.2 77.5 80.8 84.1 87.4 90.7 94.3 99.3 102.6 105.9 109.2 112.5 115.8 119.1 122.4 125.7 129.0 132.3 135.6 139.2 144.2 5.807 5.942 6.075 6.212 6.352 6.494 6.638 6.783 6.926 7.071 7.460 9.008 9.007 7.749 7.894 8.039 8.186 8.333 8.481 8.629 8.777 8.926 9.074 9.486 11.138 13.510 3.3. 4.356 4.458 4.557 4.660 4.764 4.871 4.978 5.087 5.194 5.302 5.595 6.757 6.756 5.811 5.920 6.030 6.139 6.250 6.361 6.472 6.584 6.696 6.807 7.113 8.353 10.132 6.474 6.618 6.752 6.884 7.011 7.135 7.256 7.375 7.489 7.603 7.963 9.481 9.445 8.170 8.305 8.448 8.599 8.759 8.929 9.107 9.293 9.487 9.688 10.158 11.880 14.561 4.857 4.965 5.065 5.164 5.258 5.352 5.442 5.53 5.616 5.702 5.972 7.111 7.084 6.127 6.228 6.336 6.449 6.570 6.697 6.830 6.971 7.117 7.267 7.618 8.909 10.921 12.281 12.560 12.827 13.096 13.363 13.629 13.894 14.158 14.415 14.674 15.423 18.489 18.452 15.919 16.199 16.487 16.785 17.092 17.410 17.736 18.070 18.413 18.762 19.644 23.018 28.071 9.213 9.423 9.622 9.824 10.022 10.223 10.420 10.617 10.810 11.004 11.567 13.868 13.84 11.938 12.148 12.366 12.588 12.820 13.058 13.302 13.555 13.813 14.074 14.731 17.262 21.053 Расчет и проектирование колоны Площадь поперечного сечения колонн предварительно выбираем по формуле: F  (1, 21,5)  N , Rb где, R b  17МПа - прочность бетона В30 на сжатие; N - Нагрузка на колонну, предварительно с толщиной пола 18 см, мы выбираем постоянному и временному нагрузку:

53 q  10МПа  1000кН / cм 2  N  n  N1; n  44 - количество этажей с подвалом; N1 - нагрузка приложена к колонне на первом этаже, N1  F  q. Для основных колонн: N  44 1000 10,7  6,6  3170280кН, Площадь поперечного сечения основных колонн: F  (1,21,5)  3107280   21933  27416  cм 2 , 170 Для расширенных колонн: N  44  1000   3,6  6,6  3,6  2,5  1441440кН, Площадь поперечного сечения расширенных колонн: F  (1,21,5)  1441440  10175  12719  cм 2 , 170 В таблице 3.15. представлены сечения колонн (единица измерения см). Таблица 3.15. Сечение колонны на этажей Подвал  15 16  28 29  Крыша C3, C5, C6 150x150 140x140 130x130 C1, C2, C4 120x120 110x110 100x100 Номер этажей Сечение стены и сердечника: принимаем жесткую стену и сердечник лестницы толщиной 350 см и подвальную стену толщиной 800 см .

54 3.4. Расчет и проектирование стены в грутне По характеристикам данного объекта, инженерно-геологических и гидро- геологических условий площадки строительства принимаем толщину стены в грунте равной 800 мм и глубину равной 25 м от отметки -0,6 м до 25,6 м, которая почти в 2 раза больше чем глубина котлована. 3.4.1. Расчетное сопротивление основания на глубине заложения стены Расчет производим по второму предельному состоянию, что расчетное сопротивление основания под стеной должно превышать нагрузку на здание (если есть) плюс нагрузку на саму стену, т.е: P NG  R, b где, R b  17МПа - стандартное давление у подножия стены, кН/м2; N - проектная нагрузка на метр, кН/м; G - Собственный вес каждого метра длины стены, кН/м; b - Ширина стены в грунте, м; R - Расчетное основания сопротивление у подножия стены, кН/м 2; Рис 3.15. Схема несущей способности грунта у подножия стены

55 Удельный вес грунта с учетом взвешивающего действия воды:  sb   s   w , 1 e Для слоя ИГЭ 2 «глина текучая, коричневато-серая, смешанная с органическим включение»:  sb,2    s,2   w 1  e2  26,5  10 кН  7,35 3 ; 1  1,245 м Для слоя ИГЭ 3 «песок рыхлый, пепельно-серый, средне- коричневый средный плотный, маловажный»:  sb,3    s,3   w 1  e3  26,7  10 кН  9,43 3 ; 1  0,771 м Для слоя ИГЭ 4 «глина текучепластичная, коричневато-серая, смешанная с органическим включение»:  sb,4   s,4   w 1  e4  26,3  10 кН  7,51 3 ; 1  1,171 м Расчетное сопротивление основания у подножия стены определяется по формуле: R  M b  Mq b ' MccII , где,  - средневзвешенное значение удельного веса грунтов у подножия стены,   7,51кН / м3 ; '- средневзвешенное значение удельного веса грунтов от 3 глубинызаложения до поверхности земли, кН / м ; '   ihi  hi  16  1,6  17  2,3  7,35  13,8  9,43  5,1  7,51 2,2 кН  9,23 3 ; 1,6  2,3  13,8  5,1  2,2 м M ,Mq ,Mc – коэффициенты, принимаемые по СНиП в зависимости от угла внутреннего трения. Для   180 : M   0,43;Mq  2,73;Mc  5,31; тогда, R  0,43  0,8  7,51  2,73  25  9,23  5,31 9,1  681кН / м2 .

56 Стандартное давление у подножия стены определяется по формуле: P N  G 20  500 кН   650 2 , b 0,8 м где, N - проектная нагрузка на метр, N  q  20кН / м; G - Собственный вес каждого метра длины стены, кН / м ; G  b  h  l   жб  0,8  25  1 25  500кН / м, Проверка условия: P  650 кН кН  R  681 2 . Условие выполняется! 2 м м 3.4.2. Расчет армирования констркуции стены в грунте Подбор полосы: ширина стены и толщины защитного бетонного слоя 7 см, рабочая высота сечения h 0  73cм , в направлении изгиба - короткая сторона 80 см (толщина стены). Определяем  R R   1 Rs   (1  )  1,1    0,008  R b 0,85  0,008 14,5   0,595, Rs   0,008  R b 280 0,85  0,008 14,5  (1  ) 1   (1  ) 1 400 1,1  1,1  R  R  (1  0,5  R )  0,595  (1  0,5  0,595)  0, 418, Определяем коэффициент  м M M M 37,32 106     0,048   R  0, 408. R b  b  h 02 R b  b  h 02 14,5 1000  7302 При  м  0,408 , определяем относительную высоту сжатой зоны:   1  1  2   M  1  1  2  0,048  0,05,    1  0,5    1  0,5  0,05  0,975, Проверяем выполнение условие   R    0,05  R  0,595, Условие выполняется, следовательно, сечение не переармировано.

57 Площадь продольной рабочей арматуры из условия прочности M 37,32 106 As    28,08см 2 , R s    h 0 280  0,975  730 Поэтому мы выбираем 6.25 a150 (на 1 м в длину) с Fa = 29,45 см 2. Проверка условие:   Для изгибаемых 100  Fа 100  29, 45   0, 4%. 100  73 b  h0 железобетонных элементов проверяем словие прочности при действии поперечной силы: Q  k  R b  b  h0 , где, Q - поперечная сила в нормальном сечении элемента, Q  247,72кН; k - коэффициент, принимаемый равным 0,6. Проверяем выполнение условия прочности бетона на сдвиг: Q  247,72кН  0,6 17 100  73  74460кг  744,6кН, Условие выполняется! Поэтому мы выбираем пояс в соответствии структурой стальной пояс типа стали AII с диаметром ∅ 16a300. Рис 3.16. Армированный пояс подвального cтены со

58 Проектные решения  Стена в грунте принимается толщиной равно 800 мм;  Глубина погружения стены принимается равной 25 м, пята стены находится в слое ИГЭ4; Армирование конструкции:  Основная арматура: 6∅20 с расстоянием 150 мм (для длины 1 метр);  Армированный пояс выбран в соответствии со структурой ∅16a300. 3.5. Расчет и проектирование котлована 3.5.1. Построение эпюры природного и бокового давления Исходные данные: по инженерно-геологическим условиям на площадке предполагаемого строительства выявлено 4 грунтовых слоев, УГВ проходит по кровле 2-го грунтового слоя. Вычисление ординат эпюры природного давления производится по формуле: zg    i h i ,  На отметке поверхности земли природное давление равно нулю;  zg,1  1  h1  16 1,6  25,6кПа;  zg,2  zg,1  sb,2  h 2  25,6  7,35 16,1  143,94кПа;  zg,3  zg,2  sb,3  h3  299,3  9, 43  5,1  192,03кПа;  zg,4  zg,3  sb,4  h 4  192,03  7,5110, 2  268,63кПа;

59 Pис 3.17. Cхема к расчету и построению эпюры природного давления Активное давление грунта Формула для расчета активного давления грунта при чрезмерной нагрузке на засыпку:  Для пеcчаных грунтов: Ра  ( z  q)  K a ;  Для глинистых грунтов: Р а  ( z  q)  K a  2c K a ; 3 где,  i - удельный вес i-го слоя грунта ( кН / м ); z - глубина от расчетной точки до засыпке ( м ); с - удельное сцепление (кПа); q - чрезмерная нагрузка, приниманная 20кПа; К а - коэффициент давления активной грунта;   К а  tan 2  450   ; 2 

60 Pис 3.18. Схема расчетного активного давления грунта при чрезмерной нагрузке на засыпку Pис 3.19. Схема расчетного активного давления грунта Расчет активного давления грунта призводится по формуле:     Рa  (q  h)  tan 2  450    2c  tan  450   ; 2 2   Таблица 3.16. Расчета активного давления на подвальной стене № слой 1 2 2 (ниже УГВ) z, hi , i , м м кН / м3 1,60 2,30 6,90 16,00 17,00 2.927 -2,20 -4,50 -11,40 cII , кПа 7,00 7,00 , град. 6,30 6,30 Ка Pа ,кПа Pа , кПа вверх вниз 0,64 11,60 0,64 36,00 36,60 67,52

61 Пасивное давление грунта Формула для расчета пасивного давления грунта призводится:     Рп  (q  h)  tan 2  450    2c  tan  450   ; 2 2     0 6,30  6,30  Рп,1  2,3  17, 2  0  tan 2  450   2  7  tan   45    15,63кПа; 2 2       0 6,30  6,30  Рп,2  2,3  6,9  7  tan 2  450   2  7  tan   45    154,11кПа; 2 2     Pис 3.20. Построение эпюры природного давления на подвальном стене 3.5.2. Расчет ограждающих конструкций котлована Проектирование устройства котлована при строительстве здания выполняется путем математического моделирования изменения напряженнодеформированного состояния грунтового основания с применением метода конечных элементов с помощью программного комплекса Plaxis 2D. Расчет PLAXIS — это система конечно-элементного анализа, используемая для решения задач инженерной геотехники и проектирования. Комплекс представляет собой пакет вычислительных программ для оценки методом конечных элементов напряженно-деформированного состояния сооружений, фундаментов и оснований.

62 Программа PLAXIS поддерживает следующие различные модели, воспроизводящие поведение грунта и других материалов:  линейная упругая модель;  модель Мора-Кулона;  модель упрочняющегося грунта. Модель Мора-Кулона требует ввода 6 основных расчетных параметров, получаемых путем традиционных лабораторных или полевых испытаний грунтов:линейная упругая модель;  объемный вес грунта  ;  модель деформации Е ;  коэффициент Пуассона  ;  cцепление с ;  угол дилатансии  ; Задачей расчёта в программном комплексе Plaxis является: 1. Построение модели 2D подземной части существующего здания; 2. Приложение нагрузок на несущие элементы; 3. Устройство и разработка котлована в несколько стадий с укреплением стенок котлована; 4. Определение осадок существующих сооруженим етодом конечных элементов; 5. В Сравнение полученных результатов осадок в ПК Plaxis с нормативными из СП 22.13330.2016 "Основания зданий и сооружений". Таблица 3.19. Расчетные параметры грунтов модели “Mohr-Coulomb model” № ИГЭ ИГЭ 1 Насыпнь слежавшаяся Тип Drained unsat , sat , кН / м3 кН / м3 11.8 16 kx , ky , 104 104 12 12 Е, кН / м2 , Сref , ,0 (nu)кН / м2 2000 0.33 8.9 7.2  Rint er 0 0.50

63 ИГЭ 2 Глина текучая ИГЭ 3 песок рыхлый ИГЭ 4 глина текучепластичная ИГЭ 5 песок мелкий ИГЭ 6 суглинок мягкопластичный ИГЭ 7 песок мелкий Drained 11.8 17 12 12 1500 0.35 7.0 6.3 0 0.55 Drained 14.95 19 95 95 13500 0.28 1.0 30 1.2 0.62 Drained 12.1 17.2 12 12 15000 0.23 9.1 18 0 0.53 Drained 15.2 19.2 95 95 13500 0.29 1.0 30 1.6 0.68 Drained 13.3 17.8 16 16 5000 0.39 9.6 7.4 0 0.56 Drained 15.2 19.1 95 95 13500 0.29 1.0 30 2 0.67 Расчетные параметры строительных конструкций:  Котлован глубиной h=13 м от отметки -0,6 м до -13,6 м. Длина котлована 61 м. Глубина заделки 48 м. Тип ограждения: cтена в грунте;  Уровень грунтовых вод (УГВ) на площадке строительства находится на отметке - 4,50 м, это слой ИГЭ 2 «глина текучая, коричневатосерая, смешанная с органическим включением»;  Стена в грунта толщиной d = 800 мм, глубина Н = 25м от отметки -0,6 м до -25, 6м. Материал принят бетон класса В25; Модуль упругости: Е  30000МПа  3107кН / м2; Поперечная жесткость: EA  Ehb  3107  0,81  2, 4 107 кН / м; Изгибная жесткость: 3 h3  b кНм 2 7 0,8  1 ЕJ  E   3 10   1280000 ; 12 12 м – Распорка толщиной t = 0,18 мм. Материал принят бетон класса В25; – Поперечная жесткость: ЕА  E 1м  t  3 107 1 0,18  5, 4 106 кН / м; Параметры строительных конструкций приведены в таблице.

64 Таблица 3.20. Параметры конструкции Параметры поперечного сечения ограждения Plates Тип ЕА, кН/м ЕJ, кНм2/м d, м w, м v W800 (Cтена) Elastic 24000000 1280000 0.8 15.2 0.2 Параметры связей Anchors Тип ЕА, кН/м Lspacing, м t, м Распорка Elastic 5400000 1 0.18 Программное обеспечение PLAXIS для расчета внутренних сил и испытания смещения подпорных стенок состоит из 8 этапов, которые приведены в таблице. Таблица 3.21. Последовательная работа Этапы 1 2 3 4 5 6 7 8 Наименование рабоы Устойство распорки на отметке -0,6 м Откопка грунта на глубине -4,4 м Устройство распорки для перекрытия первого подвального этажа на отметке -4,4 м Откопка грунта на глубине -8,0 м Устройство распорки для перекрытия второго подвального этажа на отметке -8,0 м Откопка грунта до глубине -10,6 м Устройство распорки для перекрытия треьтего подвального этажа на отметке -10,6 м Устройство котлована на глубине -13,0 м Результаты поэтапного расчета ограждения котлована приведены в таблице.

65 Таблица 3.22. Результаты расчета ограждения котлована Параметры Ед. Изм. Значение Этап 1: Устойство распорки на отметке -0,6 м Максимальное горизонтальное перемещение, U x cм 1,953 Максимальное вертикальное перемещение, Uy см 8,671 Изополя полного перемещения, Utot см 2,000 Расчетное продольное усилие, Q кН 6,520 кНм/м 36,01 Максимальное горизонтальное перемещение, U x cм 1,954 Максимальное вертикальное перемещение, U y см 8,684 Изополя полного перемещения, Utot см 1,998 Расчетное продольное усилие, Q кН 6,501 кНм/м 35,80 Максимальный изгибающий момент, М Этап 2: Откопка грунта на глубине -4,4 м Максимальный изгибающий момент, М Этап 3: Устройство распорки для перекрытия первого подвального этажа на отметке -4,4 м Максимальное горизонтальное перемещение, U x cм 1,954 Максимальное вертикальное перемещение, U y см 8,685 Изополя полного перемещения, Utot см 1,999 Расчетное продольное усилие, Q кН 6,498 кНм/м 35,65 Максимальное горизонтальное перемещение, U x cм 1,955 Максимальное вертикальное перемещение, U y см 8,698 Изополя полного перемещения, Utot см 2,000 Расчетное продольное усилие, Q кН 6,512 кНм/м 36,12 Максимальный изгибающий момент, М Этап 4: Откопка грунта на глубине -8,0 м Максимальный изгибающий момент, М Этап 5: Устройство распорки для перекрытия второго подвального этажа на отметке -8,0 м Максимальное горизонтальное перемещение, U x cм 1,955

66 Максимальное вертикальное перемещение, U y см 8,699 Изополя полного перемещения, Utot см 1,998 Расчетное продольное усилие, Q кН 6,505 кНм/м 35,94 Максимальный изгибающий момент, М Этап 6: Откопка грунта до глубине -10,6 м Максимальное горизонтальное перемещение, U x cм 1,955 Максимальное вертикальное перемещение, U y см 8,709 Изополя полного перемещения, Utot см 2,001 Расчетное продольное усилие, Q кН 6,611 кНм/м 36,71 Максимальный изгибающий момент, М Этап 7: Устройство распорки для перекрытия треьтего подвального этажа на отметке -10,6 м Максимальное горизонтальное перемещение, Ux cм 1,955 Максимальное вертикальное перемещение, U y см 8,709 Изополя полного перемещения, Utot см 2,000 Расчетное продольное усилие, Q кН 6,621 кНм/м 36,49 Максимальный изгибающий момент, М Этап 8: Устройство котлована на глубине -13,0 м Максимальное горизонтальное перемещение, U x cм 1,956 Максимальное вертикальное перемещение, U y см 8,719 Изополя полного перемещения, Utot см 2,002 Расчетное продольное усилие, Q кН 6,630 кНм/м 37,32 Максимальный изгибающий момент, М Максимальные значения поэтапного расчета Максимальное горизонтальное перемещение, U x (8 этап) cм 1,956 Максимальное вертикальное перемещение, U y (8 этап) см 8,719 Изополя полного перемещения, Utot (8 этап) см 2,002 Расчетное продольное усилие, Q (8 этап) кН 6,630 кНм/м 37,32 Максимальный изгибающий момент, М (8 этап)

67 На рисунках ниже приведены эпюры перемещений, изгибающиие моменты для последного этапа (8 этапа). Pис 3.21. Горизонтальные перемещения при приложении нагрузки, м Pис 3.22. Вертикальные перемещения при приложении нагрузки, м

68 Pис 3.23. Эпюра изгибающего момента, кНм/м 3.6. Расчет и проектирование фундаментной плиты 3.6.1. Общее описание фундаментной плиты Настоящий расчет фундаментной плиты выполнен с применением программного комплекса «ЛИРА-САПР 2013». Расчетная модель построена таким образом, что описывает конструктивную схему здания, в том числе с учетом грунтовых условий. В результате расчетов получены данные для конструирования всех основных несущих конструкций. Для устройства монолитной фундаментной плиты с размерами в плане 61 x 83,5 м и толщиной 1000 мм принят бетон по прочности класса В25, арматура класса А400. Бетонная подготовка - класс В7.5 толщины 100 мм.

69 1 – монолитная железобетонная плита толщиной 40 см; 2 – пластмассовые фиксаторы; 3 – защитная цементно- песчаная стяжка толщиной 9 см; 4 – выравнивающая цементно-песчаная стяжка толщиной 9 см; 5 – верхние продольные стержни; 6 – плоские поддерживающие каркасы; 7 – нижний ряд арматурных стержней; 8 – гидроизодяция с 3 слоем филизола; 9 – бетонная подготовка толщиной 10 см; 10 – щебеночная подготовка толщиной 20 см. Pис 3.24. Конструкция фундаментной плиты Деформации фундаментной плиты приводят к перераспределению реактивного давления грунта по подошве фундамента. Расчет фундаментной плиты производится с учетом коэффициента постели. Pис 3.25. Расчентная схема

70 3.6.2. Определение коэффициентов постели Определение коэффициента постели основания данного объекта были проведены в программе «ЛИРА САПР 2013». Значения коэффициентов жесткости грунтового основания определялись с учетом общей инженерногеологической ситуации площадки строительства и физико-механиеческих характеристик. Таблица 3.23. Характеристики геология грунта Ед. Наименование Изм. Модуль деформации слоя Значение ИГЭ 1 ИЭС 2 ИГЭ 3 кН / м2 2000 1500 13500 - 5.00 5.00 5.00 Коэффициент Пуассона - 0.33 0.35 0.25 Толщина слоя м 1.60 16.1 5.10 кН / м3 16.0 17.0 19.0 Коэффициент к модулю деформации по ветви вторичного нагружения Удельный вес грунта Признак грунта пылевато- пылевато- песчаный глинстый глинстый для кН / м3 500 1000 1200 - Коэффициент жесткости формулы О.А.Савинова Результаты расчета коэффициента постели представлены в таблице. Таблица 3.24. Результаты расчеты Наименование Ед. Изм. Значение Осадка (S) см 3.1 Глубина сжимаемой толщи (Hc) м 5.774 кН / м2 8540.133 - 0.344 Среднее значение модуля деформации (Eгр) Среднее значение коэффициента Пуассона (mгр)

71 Усредненное значение модуля деформации (Eгр3) кН / м2 4555.389 Коэффициент постели (C1) кН / м3 1939.233 Коэффициент постели (C2) кН / м 6112.917 Pис 3.26. Расчет коэффициентов постели 3.6.3. Расчет арматуры фундаментной плиты Расчёт монолитной фундаментной плиты произведен согласно СП 63.13330.2012 «Бетонные и железобетонные конструкции».

72 Pис 3.27. Материалы расчета фундаментной плиты Схемы результата численного моделирования конструкции фундаментной плиты – изополя армирования верхней и нижней арматуры, поперечных стержней полученные в програмном комплексе «ЛИРА САПР 2013». Результаты расчета в програмном комплексе «ЛИРА САПР 2013», получили следующую мозаику изгибающих моментов.

73 Pис 3.28. Изополя перемещений по Мх в фундаментной плите Pис 3.29. Изополя перемещений по Мy в фундаментной плите

74 Pис 3.30. Изополя армирования. Верхняя арматура по оси ОХ Pис 3.31. Изополя армирования. Нижняя арматура по оси ОХ

75 Pис 3.32. Изополя армирования. Верхняя арматура по оси ОY Pис 3.33. Изополя армирования. Нижняя арматура по оси ОY

76 3.6.4. Расчет арматуры фундаментной плиты Рассмотрим разность осадок по изополям перемещений по Z, полученных в программе «Лира-САПР 2013». Из следующего рисунка видно, что максимальная и минимальная значения осадки соответствуют 15,6 мм и 1,94 мм. Разность осадок получится: S 15,6  1,94   0,000683  0,03, L 20000 Tаким образом, по СП 22.13330.2011 «Нагрузка и воздействия» расчетная разность осадок не превышает допустимую. Pис 3.34. Осадка. Изополя перемещений по Z(G)

77 3.7. Расчет и проектирование cвайного фундамента При проектировании cвайного фундамента данного объета принято следущеее решение:  Для основной колонны примем от 1 до 2 сваи-баррет  В основании расширенной колонны примем буронабивные сваи;  Под жестким сердечником (лифт) примем фундаментную плита из комбинации свай-баррет;  Для основного фундамента примем 1х3 м, а 0,5х0,8 м – для расширенного фундамента. 3.7.1. Определение нагрузок на фундаменты Сбор нагрузок для расчёта свайного фундамента произведен согласно СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия». Сбор нагрузки на сваю произведеи в програмном комплексе «SAP2000 v9.03.0». Результаты расчета сведены в таблицу. Таблица 3.25. Нагрузка на сваю Story Point Load FX FY FZ BASE 637 TH5 -13,08 45,38 -24999 -64,07 -26,55 BASE 451 TH5 -2,77 -1451 16,66 MX -31,90 MY -6,36 MZ -0,03 -0,0068 3.7.2. Проверка максимальных усилий передаваемых на сваю баретты Сваи-барретты – это сваи, изготавливаемые технологическим оборудованием типа плоский грейфер или грунтовая фреза. Эти сваи представляют собой вид свай повышенной несущей способности, выполняемых в форме прямоугольников или различных комбинаций из них.

78 Баретты целесообразно применять на слабых грунтах, благодаря большим размерам они воспринимают большие нагрузки по материалу и грунту. Материалы: бетон класса B25, Rb = 14,5 МПа, арматура класса AII – Rs = 280 МПа, усиленный посяс AI - Rsw = 175 МПа. Расчет несущей способности свай-баррет по метериалу Fdm    c   m  R b  A   a  R s  As , где,  - коэффициент продольного изгиба, обычно   1;  c - коэффициент условий работы, для свай сечением менее 0,3×0,3м: γс=0,85;  m - коэффициент условий работы бетона (0,7…1 – в зависимости от вида свай); R b - расчетное сопротивление бетона осевому сжатию, зависит от класса бетона, R b  14,5МПа ; А - площадь поперечного сечения сваи, обычно А св  0,8  2,8  2,24м 2 ;  a - коэффициент условий работы арматуры,  a  1 ; R s - расчетное сопротивление сжатию арматуры, R s  280МПа; А s - площадь поперечного сечения арматуры, Аs  167  104 м 2 (3525); тогда, Fdm  1 0,85  0,7 14,5  2, 24  1 280 167  104   1000  24002кН. Расчетная нагрузка на сваю Рсв  Fdm  24002  17114кН, k 1, 4 где,  k  1,4 - коэффициент надежности по грунту.

79 Рис 3.35. Предварительное проектирование подошвы свай Проверка максимальных усилий передаваемых на сваю:  Площадь подошвы свай Ап  3,8  3,4  12,92м 2 ;  Расчетный вес свай и грунта: N  n  Aп  h   cp  1,1 12,92  4,5  25  1599м2 ; где,  cp – средний удельный вес материала фундамента и грунта на его обрезах, принимаемый равным 25 кН/м3;  Расчетная вертикальная сила, действующая по подошве фундамента: N  24999  1599  26598кН;  вычислим расчетные моменты относительно осей, проходящих через центр подошвы ростверка: Мpх  Mx  Fyp  hd  64,07  39,46  4,5  242кН, Мpу  Mу  Fхp  h d  26,55  13,08  4,5  85кН;  расчетные усилия, передаваемые на сваю от нагрузок продольного направления: Nмакс,мин  Nd M x  y M y  x   , n  yi 2  x i 2 где, N d – расчетная сжимающая сила, кН;

80 М х ,М у – расчетные изгибающие моменты, кНм, относительно главных центральных осей x и y плана свай в плоскости подошвы ростверка; n – число свай в фундаменте; x i, yi – расстояния от главных осей до оси каждой сваи, м; x, y – расстояния от главных осей до оси каждой сваи, для которой вычисляется расчетная нагрузка, м;  Nмакс  26598 85 1, 2   13334кН, 2 2 2 1, 2 Nмин  26598 85 1,2   13264кН, 2 2 1,22 расчетная допускаемая нагрузка на сваю определяется по формуле: Pc  n  Асв  lсв   жб  1,1 2,24  35,5  25  2187кН;  проверка условия: Nмакс  Pc  13334  2187  15521кН  Pcв  17114кН; Условие выполняется. Следовательно, размещение свай в плане и ширина ростверка принимается для дальнейших расчетов. Принятые размеры свайного фундамента будут считаться окончательными при удовлетворении условия расчета по второму предельному состоянию – по деформациям. 3.7.3. Расчет основания сваи-баретты по второму предельному состоянию Необходимо определить площадь подошвы условного фундамента Аусл: А усл  b усл  l усл , ср b b усл  cp  2   2  lсв  tg , 2 4 l усл ср l  cp  2   2  lсв  tg , 2 4

81 где,  cp – среднее значение угла внутреннего трения грунтов, залегающих в пределах рабочей длины сваи lсв = 35,5 м; ср   ihi h ср  i  1h1   2 h 2   3h 3   4 h 4   5h 5   6 h 6   7 h 7   8h 8 , h1  h 2  h 3  h 4  h 5  h 6  h 7  h 8 6,3  1,8  30  9,1  7,3  6,2  30  3  7,4  3,4  30 1  8  4,8  38  6,1  21,60 , 1,8  9,1  6,2  3  3,4  1  4,8  6,1 2,8 21,60 b усл  0  2   2  35,5  tg  9,5м, 2 4 3,2 21,60 l усл  cp  2   2  35,5  tg  9,9м, 2 4 А усл  b усл  l усл  9,5  9,9  94,05м 2 , Расчет осадок свайного фундамента: Объем свай не вычитается из объема V усл. При подсчете веса грунта в условном фундаменте Gгр.усл. не учитывается увелечение его удельного веса за счет уплотнения при забивке свай. Принимается, что G гр.усл.  Vгр.усл.   сp V гр.усл. усл  Vcв    cp , Грунт в объеме условного фундамента: G гр  A усл  h усл   cp ,  Для слоя ИГЭ 1 «насыпнь слежавшаяся»: G1гр  A усл  h1   cp,1  94,05  (4,5  0,5  0,1)  20  9593кН;  Для слоя ИГЭ 2 «глина текучая, коричневато-серая, смешанная с органическими включениями»: G гр2  (A усл  2А cв )  h 2   ср,2  (94,05  2  2,24)  1,8  7,4  1312кН;  Для слоя ИГЭ 3 «песок рыхлый, пепельно-серый, средне- коричневый средный плотный, маловажный водой»: G 3гр  (A усл  2А cв )  h 3   ср,3  (94,05  2  2,24)  5,1 9,4  4294кН;  Для слоя ИГЭ 4 «глина текучепластичная, коричневато-серая, смешанная с органическими включениями»:

82 G гр4  (A усл  2А cв )  h 4   ср,4  (94,05  2  2,24)  10,2  7,5  6852кН;  Для слоя ИГЭ 5 «песок песок мелкий, серый, желтовато-серый, средней плотности, маловажный водой»: G 5гр  (A усл  2А cв )  h 5   ср,5  (94,05  2  2,24)  3,0  9,5  2553кН;  Для слоя ИГЭ 6 «суглинок мягкопластичный, коричневато-серый»: G 6гр  (A усл  2А cв )  h 6   ср,6  (94,05  2  2,24)  3,4  8,4  2558кН;  Для слоя ИГЭ 7 «песок мелкий, средний крупности, маловажный водой»: G 7гр  (A усл  2А cв )  h 7   ср,7  (94,05  2  2,24)  1,0  9,5  851кН;  Для слоя ИГЭ 8 «суглинок текучепластичный, коричнево-серый, темно-серый, смешанный органический»: G 8гр  (A усл  2А cв )  h 8   ср,8  (94,05  2  2,24)  4,8  7,9  3396кН;  Для слоя ИГЭ 9 «гравийно-галечный грунт»: G 9гр  (A усл  2А cв )  h 9   ср,9  (94,05  2  2,24)  6,1 10,8  5901кН;  Для сваи-барреты: G свгр  2А cв  h св   жб  2  2,24  35,5  25  3976кН; тогда, G гр  9593  1312  4294  6852  2553  2558  851  3396  5901  3976  41286кН. Расчетная вертикальная сила, действующая под подошвой фундамента: N  21783  41286  63069кН, Нормальные изгибающие моменты, кНм, относительно главных центральных осей x и y плана свай в плоскости подошвы ростверка: МН  М0Н  V0Н   h '  l  ,  По оси Х Н Х МОХ  МОХ  FОУ .(h'  lСВ )  55,71  39,46  (4,5  35,5)  1634кНм,  По оси Y

83 H Х МОУ  МОУ  FОХ .(h '  lСВ )  23,09  11,37  (4,5  35,5)  478кНм, Эксцентричность:  Н М ОУ 478   0,0076м, По оси Х - e Х  N В 63069  Н М ОХ 1634   0,026м, По оси Y - e У  N В 63069 Нормальные давления, действующие под подошвой фундамента: Р Н макс,мин N НВ 6е 6е   (1  Х  У ), А усл b усл l усл Н Рмакс  63069 6  0,0076 6  0,026  (1   )  684кН, 94,05 9,5 9,9 Рнмин  63069 6  0,0076 6  0,026  (1   )  657кН, 94,05 9,5 9,9 н Рнмакс  Рмин 684  657 Р    670,5кН, 2 2 н ср Вычисляется расчетное сопротивление грунта основания под нижним концом сваи по формуле: R  c1   c2 M  k z b II  Mqd1 'II  (Mq  1)d b  'II  MccII  , k  где,  c1 – коэффициент условий работы грунтов, зависящий от вида грунтов, лежащих в основании здания;  c1  1,4 для песка с плотным гравием;  c2 – для зданий с гибкой конструктивной схемой  c2  1,1 ; k  1 – коэффициент при непосредственном определении физикомеханических характеристик грунта; M ,Mq ,Mc – коэффициенты, принимаемые по таблице 4 СНиП в зависимости от угла внутреннего трения. Для   380 : M   2,11;Mq  9,44;Mc  10,80;

84 k z – коэффициент, равный 1 при b  10 м, b - ширина подошвы фундамента,м;  II – средневзвешенное значение удельного веса грунтов ниже подошвы фундамента,  II  10,8кН / м3 ;  'II – средневзвешенное значение удельного веса грунтов выше подошвы фундамента, кН/м3 ; 7,4  6,9  9,4  9,1  7,5  6,2  9,5  3,0  8,4  3,4  9,5  1,0  7,9  4,8  10,8  6,1  6,9  9,1  6,2  3,0  3,4  1,0  4,8  6,1 кН  8,73 3 ; м  'II  сII – расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего под подошвой фундамента, для слоя 9: сII  2кПа  2кН / м 2 ; Тогда, R  1,4  1,1 кН  2,111 9,5 10,8  9,44  40,5  8,73  0  10,8  2  5507 2 . 1 м Проверка условия: Р срН  670,5кН  R  5507кН, Н Рмакс  684кН  1,2R  1,2  5507  6608кН, Условие выполняется. Вычисление ординат эпюры дополнительного (осадочного) давления от сооружения. Сначала вычисляется верхняя ордината эпюры непосредственно под подошвой фундамента при z  0 : zq,0  p0  zg,0 . zg,0   ср  h i  1,6  16  17  2,3  7,4  13,8  9,4  9,1  7,5  6,2  9,5  3,0  8,4  3,4  кН . м2 zp,0  p0  zg,0  670,5  469  201,5кН / м 2 . 9,5  1,0  7,9  4,8  10,8  6,1  469 Распределение напряжений ниже фундамента zp,i  zg,0  i , Результаты вычислений ординат эпюры zp,i приводятся в таблице. Таблице 3.26. Эпюры давления под свайнным фундаментом

85 Наименование ИГЭ 9:  2z b 0 0,4 0,8 1,2 1,6 1,68  i σzp, i , 2 0 1,9 3,8 5,7 7,6 8,0 1,000 0,960 0,800 0,606 0,449 0,426 201,50 193,44 161,20 122,11 90,47 85,84 z=   b , м кПа hi , м 0 1,9 1,9 1,9 1,9 0,4 Рис 3.36. Расчетная схема для определения осадки свайного фундамента

86 Расчет стабилизированной осадки проводится по формуле: S где,   zp,i  zp,i 1   hi ,  2 – безразмерный коэффициент, принимаемый равным 0,8; Е  50000кН / м 2 – значения модулей деформации грунтов; тогда, 193,44  161,2 161,2  122,11  201,5  193, 44   1,9   1,9   1,9   0,8  2 2 2 S   90,47  85,84 50000  122,11  90,47   1,9   0,4    2 2  0,8  1218  0,0195м  1,95см. 50000 Осадка допустимая. S  1,95cм  Su  10cм – предельная допустимая осадка для зданий. 3.7.4. Проектирование и расчет пяты сваи-баретты Необходимо определить материал: бетон по прочности класса B25, R b = 14,5 Мпа. Под бетонный слой устраивается облицовки дна цементным раствором, песком, битым кирпичом или камнями 4x6, М75 толщиной 100 мм, крепежный бетон также толщиной 100 мм. Проверка моментов и выбора арматуры: Рис 3.37. Расчетная схема арматуры у сваи с пятой

87 Момент, соответствующий сечения II-II: M II  r2  Pмакс  0,4  13334  5334кНм. Усиление расположено в двух равных направлениях, один слой выше и один слой ниже, и рассчитывается следующим образом, используя сталь 18x20 а200 с Аs  56,55см2 , рабочая высота h 0  450  50  400cм. Армированная стальная арматура группы AII имеет: R s  280кПа  280000кН / м 2 . тогда, Mпред  Аs  R s  (h  a )  56,55  104  280000  4  6334кНм. Проверка условия: MII  5334кНм  Mпред  6334кНм. Условия выполняется! Армирование обеспечивает способность. Рис 3.38. Армирование для подошвы сваи несущую

88 3.7.5. Проектирование и расчет несущей способности буронабивной сваи Материалы: бетон класса B25, Rb = 14,5 МПа, арматура класса AII – Rs = 280 МПа, усиленный посяс AI - Rsw = 175 МПа. Буронабивная свая с диаметром D = 800мм. Предполагается, что усиленная вертикальная арматура включает 14х18 имеет Аs  35,63см2 ,   71%. Расчет несущей способности буронабивной сваи по материалу: Fdm    c   m  R b  A   a  R s  As , где,  - коэффициент продольного изгиба, обычно   1;  c - коэффициент условий работы, для свай сечением менее 0,3×0,3м: γс=0,85;  m - коэффициент условий работы бетона (0,7…1 – в зависимости от вида свай) R b - расчетное сопротивление бетона осевому сжатию, зависит от класса бетона, R b  14,5МПа ; А - площадь поперечного сечения сваи, Асв  3,14  402  35,63  4899м 2 ;  a - коэффициент условий работы арматуры,  a  1 R s - расчетное сопротивление сжатию арматуры, R s  280МПа; А s - площадь поперечного сечения арматуры, Аs  35,63см 2 ; тогда, Fdm  1 0,85  0,7  1,45  4988  1 28  35,63  5301кН. Расчетная нагрузка допускаемая на сваю по грунту, составит: Рсв  где,   1, 4 - Fdm 5301   3467кН, k 1, 4 коэффициент надежности по грунту.

89 Для расчета свайный фундамент по 1-ой группе предельных состояний, мы получили результаты в програмном комплексе «SAP2000 v9.03.0». Story BASE Point 451 Load TH5 FX -2,77 FY 16,66 FZ MX -1451 -31,90 MY -6,36 MZ -0,0068 Расчет среднего давления под подошвой фундамента: II Рcp  N II 3467 кН   602 2 , 2 A п (3  0,8) м Определение предварительной площади подошвы фундамента: Ап  NI 1451   2,52м2 , II Рср   ср  h  n 602  25  1 1,1 где, N1 - расчетная нагрузка по 1-ой группе предельных состояний; n  1,1- коэффициент перегрузки;  cp - коэффициент средний удельный вес материала фундамента и грунта, принимаемый равным 25кН / м3; h  1 - толщина слоев над подошвой фундамента; Определение предварительного веса подошвы фундамента: G п  n  Ап  h   жб  1,1 2,52  1 25  69,3кН, Необходимное предварительное число свай фундамента: n cв  N I  G п 1451  69,3   0, 44свай, Рсв 3467 Принимаем количество сваи n cв  1. Расстояние от внешней грани вертикально нагруженной сваи до края ростверка принимается равным 70см при однорядном размещении свай.

90 Рис 3.39. Проектирование буронабивной сваи Определение площади подошвы фундамента: А п  b n  h n  1,4  1,4  1,96м 2 , Необходимное предварительное число свай фундамента: G п  n  Ап  h   жб  1,1 1,96  1 25  54кН, Расчетная вертикальная сила, действующая по подошвое фундамента: Np  NI  G п  1451  54  1505кН, Расчетная нагрузка передаваемая на сваю: F1  Np n св  1505  1505кН. 1 Определение веса свайного фундамента: G св  34,5  3,14  0,42  25  1,1  477кН. Проверяем условие первого предельного состояния: F F1  Gcв 1505  477   1982кН  Pсв  3467кН, 1 1

91 Условие выполняется! Принятый размер свайного фундамента будет считаться окончательным при удовлетворении условия расчета по второму предельному состоянию – по деформациям. 3.7.6. Расчет основания буронабивной сваи по второму предельному состоянию Необходимо определить площадь подошвы условного фундамента А усл : 0,8 17,60 b усл  l усл  0  2   2  34,4  tg  6,1м, 2 4 А усл  b усл  l усл  6,1  6,1  37,21м 2 , где,  cp – среднее значение угла внутреннего трения грунтов, залегающих в пределах рабочей длины сваи lсв = 34,5 м; ср  6,3  5,3  30  9,1  7,3  6,2  30  3  7,4  3,4  30 1  8  4,8  38  6,1  17,60 , 5,3  9,1  6,2  3  3,4  1  4,8  6,1 Расчет осадок свайного фундамента: Все грунта в объеме условного фундамента: G гр  A усл  h усл   cp ,  Для слоя ИГЭ 1 «насыпнь слежавшаяся»: G1гр  A усл  h1   cp,1  37,21 (1  0,5  1)  20  1191кН;  Для слоя ИГЭ 2 «глина текучая, коричневато-серая, смешанная с органическими включениями»: G гр2  (A усл  А cв )  h 2   ср,2  (37,12  0,502)  5,3  7,4  1436кН;  Для слоя ИГЭ 3 «песок рыхлый, пепельно-серый, средне- коричневый средный плотный, маловажный водой»: G 3гр  (A усл  А cв )  h 3   ср,3  (37,12  0,502)  5,1  9,4  1755кН;

92  Для слоя ИГЭ 4 «глина текучепластичная, коричневато-серая, смешанная с органическими включениями»: G гр4  (A усл  А cв )  h 4   ср,4  (37,12  0,502)  10,2  7,5  2801кН;  Для слоя ИГЭ 5 «песок песок мелкий, серый, желтовато-серый, средней плотности, маловажный водой»: G 5гр  (A усл  А cв )  h 5   ср,5  (37,12  0,502)  3,0  9,5  1044кН;  Для слоя ИГЭ 6 «суглинок мягкопластичный, коричневато-серый»: G 6гр  (A усл  А cв )  h 6   ср,6  (37,12  0,502)  3,4  8,4  1046кН;  Для слоя ИГЭ 7 «песок мелкий, средний крупности, маловажный водой»: G 7гр  (A усл  А cв )  h 7   ср,7  (37,12  0,502)  1,0  9,5  348кН;  Для слоя ИГЭ 8 «суглинок текучепластичный, коричнево-серый, темно-серый, смешанный органический»: G 8гр  (A усл  А cв )  h 8   ср,8  (37,12  0,502)  4,8  7,9  1389кН;  Для слоя ИГЭ 9 «гравийно-галечный грунт»: G 9гр  (A усл  А cв )  h 9   ср,9  (37,12  0,502)  6,1 10,8  2412кН;  Для буронабивной сваи: G свгр  А cв  h св   жб  0,502  34,4  25  432кН; тогда, G гр  1191  1436  1755  2801  1044  1046  348  1389  2412  432  13854кН. Расчетная вертикальная сила, действующая под подошвой фундамента: N  1262  13854  15116кН, Нормальные изгибающие моменты, кНм, относительно центральных осей x и y плана свай в плоскости подошвы ростверка: МН  М0Н  V0Н   h '  l  , главных

93  По оси Х Н Х МОХ  МОХ  FОУ  (h'  lСВ )  31,9  16,66  (1  34,5)  623кНм;  По оси Y H Х МОУ  МОУ  FОХ  (h '  lСВ )  6,36  2,77  (1  34,5)  105кНм; Эксцентричность:  Н М ОУ 105   0,0069м; По оси Х - e Х  N В 15116  Н М ОХ 623   0,0418м; По оси Y - e У  N В 15116 Нормальные давления, действующие под подошвой фундамента: Р Н Рмакс  Рнмин  Н макс,мин N НВ 6е 6е   (1  Х  У ), А усл b усл l усл 15116 6  0,0069 6  0,048  (1   )  427кН, 37,12 6,1 6,1 15116 6  0,0069 6  0,0418  (1   )  338кН, 37,12 6,1 6,1 н Рнмакс  Рмин 427  388 Р    407,5кН, 2 2 н ср Вычисляется расчетное сопротивление грунта основания под нижним концом сваи по формуле: R тогда, R   c1   c2 M  k z b II  Mqd1 'II  (Mq  1)d b  'II  MccII  , k  1,4  1,1 кН  2,111 6,110,8  9,44  36  8,73  0  10,8  2  4816 2 . 1 м Проверка условия: Р срН  407,5кН  R  4861кН, Н Рмакс  427кН  1,2R  1,2  4816  5779кН, Условие выполняется! Таким образом, мы рассчитаем осадки по методу линейного деформированого грунта.

94 Верхная ордината эпюры непосредственно под подошвой фундамента вычисляем при z  0 : zq,0  p0  zg,0 . zg,0   ср  h i  1,6  16  17  2,3  7,4  13,8  9,4  9,1  7,5  6,2  9,5  3,0  8,4  3,4  9,5  1,0  7,9  4,8  10,8  6,1  462кН / м 2 . zp,0  p0  zg,0  407,5  462  54,5кН / м 2  0, Определяем разницу осадок фундамента между сваей-барретой и буронабивной (В7 и Б7):  S1  S2 1,95  0   0,0023  0,004. B 850 Условие выполняется! 3.7.7. Расчет и проектирование пяты буронабивной сваи Материал: бетон класса B25, Rb = 14,5 МПа. Бетонный слой облицовывает дно основания с помощью 100-миллиметрового кирпичного раствора М75. Проверка моментов и выбора арматуры у сваи пята: Рис 3.40. Армирование пяты буронабивной сваи

95 Расчет крутящего момента и стальной установки для свайных станций: сталь размещается в соответствии со структурой:  Арматурная сталь в направлении X размещена 8x10, расстояние между сердечником 2 арматурной стали бок о бок составляет a = 190 мм. Длина каждого стержня составляет 1330 мм;  Арматурная сталь в соответствии с направлением Y 8x10, расстояние между двумя арматурными стержнями рядом = 190 мм. Длина каждого стержня составляет 1330 мм. 3.8. Расчет железобетонной конструкции Материал:  Бетон - тяжелый, класса по прочности В30; Модуль упругости: Е  32500МПа  32,5  10 кН / м . 6 2 Расчетные сопротивления по предельным состояниям первой группы: R b  17МПа  17000кН / м2 ,R bt  1,15МПа  1150кН / м2 , Расчетные сопротивления по предельным состояниям второй группы: R b,ser  22МПа  22000кН / м2 ,R bt,ser  1,75МПа  1750кН / м 2 , – Арматур: Модуль упругости: Е  32500МПа  32,5  10 кН / м . 6 2 Сталь   10 группы AI имеет расчетно сопротивление сжатия для 2 предельных состояний первой группы: R s  225МПа  225000кН / м . Сталь   10 группы AII имеет расчетно сопротивление сжатия для 2 предельных состояний первой группы: R s  280МПа  280000кН / м . Сталь   10 группы AI имеет расчетно сопротивление сжатия для 2 предельных состояний первой группы: R s  225МПа  225000кН / м .

96 3.8.1. Расчет и проектирование плиты типового этажа Нагрузка на 1м2 плиту перекрытия считаем в таблице. Таблица 3.27. Нагрузки на 1м2 перекрытия типового этажа Нормативная нагрузка, кН/м2 2 Коэффициент надежности по нагрузке γf 3 0,18 1,10 0,198 0,27 1,30 0,351 4,50 1,10 4,95 4,95 - 5,5 Временная: Полезная Перегородки Итого временная нагрузка ν1 2,00 0,50 2,50 1,20 1,10 - 2,40 0,65 3,05 Полная нагрузка g1 + ν1 7,45 - 8,55 Вид нагрузки 1 Постоянная: Керамическая плитка 300х300  10мм ,  1800кг / м 3 Цементная стяжка  10мм ,  1800кг / м 3 Железобетонный пол  180мм ,  2500кг / м 3 Итого постоянная нагрузка g1 Размер плиты: 7,2 м х 10,7 м. Рис 3.41. Расчетная схема Расчетная нагрузка, кН/м2 4

97 Крайний расчетный пролет: l01  l1  bs,b bm,b 0,3 0,35   7,2   , 2 2 2 2 Крайний расчетный пролет: l02  l2  2  bm,b 0,35  10,7  2   10,35, 2 2 Определение внутренних усилий в плите: – Уравнение для определения крутящего момента выглядит следующим образом: q 0  l012  (3l02  l01 )  (2M1  M A1  M B1 )  l02  (2M 2  M A 2  M B2 )  l01 , 12 где, отношение l02 10,35   1,5, согласно СП 63.13330.2018 «бетонные и l01 6,75 железобетонные конструкции» получанием:  M2 M M M M  0,56;A1  B1  A1  B1  1,1;A 2  B2  A2  B2  0,75, M1 M1 M1 M1 M1 Из уравнения, мы определяем значения крутящего момента: M1  13,2кНм;M 2  7,4кНм;M А1  M В1  14,6кНм;M А2  M В2  9,9кНм, – Определение арматуры: Выбираем а 0  2см  h 0  18  2  16cм. Определяем  R R   1 Rs   (1  ) sc,u 1,1    0,008  R b 0,85  0,008  17   0,596, Rs   0,008  R b 225 0,008  17 1  (1  ) 1  (1  ) sc,u 1,1 400 1,1  R  R  (1  0,5  R )  0,596  (1  0,5  0,596)  0, 418,

98 Расчет арматуры M1  13,2кНм. Определяем коэффициент  м M  M 13, 2 106   0,03   R  0, 418. R b  b  h 02 17 1000 1602 При  м  0,418 , определяем относительную высоту сжатой зоны:   1  1  2   M  1  1  2  0,03  0,03,    1  0,5    1  0,5  0,03  0,985, Площадь продольной рабочей арматуры из условия прочности M 13, 2 106 As    372мм 2  3,72см 2 , R s    h 0 225  0,985 160 По сортаменту принимаем 10,а  180мм, As  4,36cм 2 . Площадь продольной арматуры при   0,05% из симметричном армировании:  As 4,36 100%  100%  0, 28%  мин  0,05%. b  h0 100 16 Размер плиты: 3,6 м х 10,7 м. Рис 3.42. Расчетная схема

99 Расчетный пролет: l0  l1  2  b m,b 0,35  3,6  2   3,25м, 2 2 Изгибающие моменты с учетом перераспределения внутренних усилий: В первом пролете: q tt  l02 9,75  3,252 M1    8,67кНм. 12 12 В средних пролете: q tt  l02 9,75  3,252 M2    4,34кНм. 24 24 – Расчет арматуры: M1  8,67кНм. Определяем коэффициент  м M M 8,67 106    0,03   R  0, 418. R b  b  h 02 17 1000 1602 При  м  0,03 , определяем относительную высоту сжатой зоны:   1  1  2   M  1  1  2  0,03  0,03,    1  0,5    1  0,5  0,03  0,985, Площадь продольной рабочей арматуры из условия прочности M 8,67 106 As    301мм 2  3,01см 2 , R s    h 0 225  0,985 160 По сортаменту принимаем 10,а  200мм, As  3,93cм 2 . Площадь продольной арматуры при   0,05% из симметричном армировании:  As 3,93 100%  100%  0, 25%  мин  0,05%. b  h0 100 16

100 – Расчет арматуры: M 2  3,34кНм. Определяем коэффициент  м M M 4,34 106    0,015   R  0, 418. R b  b  h 02 17 1000 1602 При  м  0,015 , определяем относительную высоту сжатой зоны   1  1  2   M  1  1  2  0,015  0,015,    1  0,5    1  0,5  0,015  0,992, Площадь продольной рабочей арматуры из условия прочности As  M 4,34 106   150мм 2  1,50см 2 , R s    h 0 225  0,992 160 По сортаменту принимаем 10,а  200мм, As  3,93cм 2 . Площадь продольной арматуры при   0,05% из симметричном армировании:  As 3,93 100%  100%  0, 25%  мин  0,05%. b  h0 100 16 Таблица 3.28. Классификация армирования плиты типового этажа № П1 П2 Момент,кНм М  As , cм2 Арматура  M1 13.2 0.03 0.985 3.72 f10a180(Fa  4,36cм2 ) 0.28 M2 7.4 0.017 0.991 2.03 f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.25 MA1=MB1 14.6 0.034 0.983 4.04 f10a180(Fa  4,36cм2 ) 0.28 MA2=MB2 9.9 0.023 0.988 2.78 f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.25 M1 11.2 0.026 0.987 3.08 f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.25 M2 7.7 0.018 0.991 2.11 f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.25 MA1=MB1 13.8 0.032 0.984 3.81 f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.25

101 П3 П4 MA2=MB2 9.7 0.022 0.989 2.67 f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.25 M1 7 0.016 0.992 1.92 f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.25 M2 7 0.016 0.992 1.92 f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.25 MA1=MB1 9.8 0.023 0.989 2.69 f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.25 MA2=MB2 9.8 0.023 0.989 2.69 f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.25 M1 8.1 0.028 0.986 2.81 f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.3 M2 3.62 0.013 0.994 1.25 f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.3 M1' 18.04 0.063 0.968 6.23 f10a120(Fa  6,54cм2 ) 0.48 M'2 8.01 0.028 0.986 2.78 f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.3 M1 4.34 0.015 0.992 1.50 f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.25 - - - f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.25 0.03 0.985 3.01 f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.25 - - - f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.25 0.018 0.991 2.11 f10a180(Fa  4,36cм2 ) 0.28 - - - f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.25 0.035 0.982 4.26 f10a180(Fa  4,36cм2 ) 0.28 - - - f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.25 П5 M' 1 M1 П6 M' 1 - П7 П8 8.67 7.7 15.4 - M1 5.65 0.013 0.993 1.55 f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.25 M2 3.5 0.008 0.996 0.96 f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.25 MA1=MB1 6.78 0.016 0.992 1.86 f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.25 MA2=MB2 4.52 0.010 0.995 1.24 f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.25 M1 8 0.018 0.991 2.19 f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.25 M2 2.4 0.006 0.997 0.67 f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.25 MA1=MB1 8 0.018 0.991 2.19 f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.25 MA2=MB2 4 0.009 0.995 1.09 f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.25

102 M1 П9 M' 1 - П10 П11 4.56 9.12 - 0.01 0.995 1.25 f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.25 - - - f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.25 0.021 0.989 2.51 f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.25 - - - f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.25 M1 3.85 0.009 0.996 1.05 f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.25 M2 0.97 0.002 0.999 0.26 f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.25 MA1=MB1 8.26 0.019 0.99 2.27 f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.25 MA2=MB2 2.07 0.005 0.998 0.56 f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.25 M1 1.17 0.003 0.999 0.32 f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.25 M2 0.98 0.002 0.999 0.27 f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.25 MA1=MB1 2.73 0.006 0.997 0.74 f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.25 MA2=MB2 2.26 0.005 0.997 0.62 f10a200(Fa  3,93cм2 ) 0.25 3.8.2. Расчет и проектирование лестницы Рис 3.43. План лестницы

103 Определение внутренних усилий в плите: – Параметры: Оптимальные значения; – Высота подступенка: 150мм; – Ширина проступи (ступеней): 300мм; – Количество ступеней в одном марше: 11 шт.; – Ширина пролета: 80мм; – Размер лестничной балки: bхh 100x300 мм; – Размер посадочной балки: bхh  200x300 мм. tt 2 Полная нагрузка: q  8,58кН / м . Определение внутренних усилий: – Высота подступенки: 150мм; – Ширина проступи (ступеней): 300мм; – Угол наклона лестницы: cos    l2  Отношение h0 b2b  h 2b  300 150  300 2 2  0,89, 3220 3220   3617мм  3,617м, cos  0,89 l2 3,617   2,8  2, допустимо рассчитывать как балочные. l1 1,3 Рис 3.44. Расчетная схема

104 – Максимальный изгибающий момент в средних пролетов: M макс – q tt  l2 8,58 1,32    1,81кНм; 8 8 Максимальное значение поперечной силы: Qмакс q tt  l 8,58 1,3    5,58кН, 2 2 Расчет арматуры: Выбираем а 0  1,5см  h 0  h b  a 0  8  1,5  6,5cм. Определяем коэффициент  м M M 1,81106    0,025   R  0, 418. R b  b  h 02 17 1000  652 При  м  0,025 , определяем относительную высоту сжатой зоны:   1  1  2   M  1  1  2  0,025  0,025,    1  0,5    1  0,5  0,025  0,9875, Площадь продольной рабочей арматуры из условия прочности M 1,81106 As    126мм 2  1, 26см 2 , R s    h 0 225  0,9875  65 По сортаменту принимаем 10,а  200мм, As  3,93cм 2 . Площадь продольной арматуры при   0,05% из симметричном армировании:  As 3,93 100%  100%  0, 25%  мин  0,05%. b  h0 100 16

105 Раздел №4 ТЕХНОЛОГИЯ И ОРГАНИЗАЦИЯ СТРОИТЕЛЬНОГО ПРОИЗВОДСТВА

106 4.1. Характеристики возводимого объекта строительства Проектируемый объект – национальный конфененц-центр с 3- уровневым подземным паркингом. Проектируемый национальный конфененццентр располагается в городе Ханое. Объект сосоит из 41 этажа и 3 этажного подземного паркинга. Проектируемое сооружение подземном паркингом представляет собой национальный конфененц-центр с размерами по осями 83,5х61,0 м. Общая площадь объекта составляет 5093,5 м2. В проектируемом объекте приняты следующие высоты этажей: - Высота типого этажа: 3,3 м; - Высота первого этажа: 4,0 м; - Высота второго этажа: 6,6 м; - Высота первого подземного этажа: -4,2 м; - Высота второго подземного этажа: -7,8 м; - Высота третьего подземного этажа: -11,4 м; Конструктивная схема подземного паркинга представляет собой каркас из монолитных железобетонных колонн, стен, плит перекрытий. Размеры в плане проектируемого подземного паркинга 83,5х61,0 м. По природным условиям согласно СП 31.13330.2012 «Строительная климатология», объект расположен в климатическом районе строительства с нормативным значением ветровой нагрузки W = 0,95 кН/м². Принятые размеры и материалы основных конструкций: Ограждающие стены паркинга – монолитные железобетонные толщиной 800 мм, бетон класса В25, арматура класса А400. Монолитные колонны – в подземной и надземной пристроенной части здания. Основные колонны выполнены сечением 750 х 750 мм и 1000 х 1200 мм для расширенных колонн. Бетон для колонн - класса В25. Колонны армируются отдельными стержнями арматуры класса А400.

107 Перекрытия междуэтажные - толщиной 200 мм, что соответствует условию достаточной жёсткости. Бетон для плиты перекрытия - класса В25, арматура класса А400. Наружные стены в паркинге приняты стена в грунте толщиной 800 мм из бетона класса В25 и кирпичные с утеплителем в здании. Лестничные марши и площадки – железобетонные монолитные из бетона класса В25 и арматуры класса А400. Фундаменты под подземным паркингом – 2 тпиа: 1. Свая-баретты длиной 37 м; 2. Буронабивные сваи диаметром 800 мм, длиной 34,5 м. Бетон принят класса В25. Армирование свайного фундамента произведено отдельными стержнями арматуры класса А400 в продольном и поперечном направлении. Шаг основной арматуры принят 200мм. Фундаментная плита - монолитная железобетонная толщиной 1000 мм, бетон класса В25, арматура класса А400. Бетонная подготовка – бетон класса В7.5 толщиной 100 мм. Плита кровли - монолитные железобетонные толщиной 500мм. 4.2. Порядок организации строительных работ Строительные работы на объекте производятся в два основных этапа: подготовительные и основные. Объект сосоит из 41 этажа и 3 этажного подземного паркинга. Проектируемое сооружение подземной этажи представляет собой национальный конфененц-центр с размерами по осями 83,5х61,0 м. Общая площадь объекта составляет 5093,5 м2. 1. К подготовительному этапу относятся следующие работы:  Инженерная подготовка выравнивание площадки;

108  Устройство временных дорог, зданий и сетей водоснабжения, электроснабжения;  Установка ограждения и осветительных приборов;  Установка предупреждающих знаков, организация помещений для нужд работников;  Создание геодезической сети и разметка котлована. 2. Возведение подземной части:  Устройство стены в грунте (стена-баретта);  Устройство котлована и распорной системы;  Устройство cвай-баррет;  Устройство буронабивных свай;  Возведение сооружения здания по методу сверху-вниз;  Устройство ростверков свайных фундаментов и распорок. 4.3. Технология устройства стены в грунте Стена в грунте применяется для ограждающих конструкций котлована, защиты объекта от уровня грунтовых вод в процессе строительства. Cтена в грунте глубиной 25 м от относительной отметки -0,6 м. Глубина котлована -13 м. Толщина стены по глубине 800 мм. Материал: бетон по прочности класса В25 - Rb = 14,5 МПа, раствор бентонита, арматура класса AII – Rs = 280 МПа. Возведение стены в грунте:  Используем обычную колючую проволоку, привязанную к раме, размер которой соответствуют периметру котлована;  Устройство котлована и распорной системы;  Выбираем армированный защитный слой толщиной a=7 см;  Т.к. котлован большой глубины 25 м, мы разделили его на 2 рамы высотой 12,5м. Первая рама опускается в траншею и используются

109 горизонтальные барьерные устройства таким образом, чтобы верхняя часть рамы находилась на уровне земли и затем с помощью крана перемещаем вторую раму в положение первой рамы, и соединяем две рамы вместе, затем опускаем всю раму до проектной глубины;  Расстояние между основными арматурными стержнями не менее 170 - 200 мм. Диаметр армирования от 20 до 32 мм;  В процессе бетонирования для создания стыков для высококачественных подпорных стен, мы используемся для формирования опалубки, в которой имеется прорезь для установки пластикового листа (резиновые прокладки), связывающего 2 стены. Рис 4.1. Структурные решения стены в грунте Заливка бетона позиционирующей стены - назначение направляющей стены состоит в том, чтобы направлять строительную машину для

110 обеспечения устойчивости стенок траншеи в ее верхней части (аналогично стеновым сваям при строительстве буронабивных свай). Верх опалубки должен быть выше на 10-20 см под поверхности строительной площадки. Обе стороны установочной стены должны быть отшлифованы плиткой. Разделение на каждый сегмент горения происходит прямо на позиционирующей стене. Pис 4.2. Устройство позиционирующего стены Выбор машины для разработки стены в грунте. Для перемещения одну стену с двумя крюками, мы используем гусеничный кран КOBELCO 7045 c характеристиками представлеными в таблице. Таблица 4.1. Технические харакеристики гусеничный кран КOBELCO 7045 Грузоподъемность Длина стрелы Тип стрелы Тип движения Тип двигателя Мощность двигателя Давление на грунт Габариты гусеницы длина ширина Длина троса (рабочая длина) Диаметр троса Длина шасси т м кВт кг/см2 мм мм м мм м 45 48,77 решетчатая гусеничный комбинированный 114 кВт/2,150 мин-1 0,61 7115 4300 170 20 5,4

111 Грузоподъемность главного крюка Максимальная скорость передвижения Объем топливного бака Эксплуатационный вес Радиус поворота Скорость вращения Высота в сложенном состоянии т км/ч м3 т м об/мин м 5,5 1,4 280 45 3,7 3,5 3,07 Рис 4.3. Гусеничный кран КOBELCO 7045 Процесс устройства стеновой панели в грунте - Бетон классв В25 с наибольшим диаметром заполнителя 50мм , бетон должен быть пластифицирован до максимального времени схватывания, а оседание составляет (16 - 20) см. Для увеличения времени схватывания бетона мы используем специальные добавки. Чтобы избежать оползня в траншии, строительная площадка первой панели должна быть на безопасном расстоянии. Поэтому устройство последующих стеновых панелей составляет через 1 панель от оригинальной стеновой панели.

112 Рис 4.4. Последовательность процесса устройства 1 панели Последовательность процесса устройства панели между 2 панелями:  Откопка желоба для стеновой панели: Процесс копания ничем не отличается. Затем покажем две опалубочные конструкции; Рис 4.5. Устройство откопки траншеи и удаления две опалубки сращивания – Проверка глубины канав, продувка канавы, опускание арматурных каркасов, опускание труб Tremine и заливка бетона на стеновые панели; – Выполнение cредней стеновой панели;

113 Рис 4.6. Заливка бетона на стеновые панели 4.4. Рис 4.7. Полная cредная стеновая панель Технология устройства сваи-баретты Сваи- баретты имеют 2 сечения: Рис 4.8. Размеры сваи-баретты Материал - бетон по прочности класса В25 - Rb = 14,5 МПа, арматура класса AII – Rs = 280 МПа. Для изготовления арматуры сваи, мы используем колючую проволоку, которую нужно связать в каркас длиной и шириной, соответствующей 1 свай. Выбираем армированный защитный слой толщиной a = 7 см. Основная арматурная сталь в вертикальном направлении не должна препятствовать движению бетона снизу вверх и потоку бетона в заливочном блоке. Для обеспечения этого условия расстояние между основными

114 арматурными стержнями составляет не менее 170 - 200 мм. Диаметр армирования от 20 до 32 мм. Последовательность процесса устройства одной сваи-баретты – такое же как у первой панели стены в грунте. Рис 4.9. Процесса устройства 1 сваи баретты Сразу после устойства свай-баретт мы используем сталь Н400 в сваи 2 м, для обеспечения временных стояков для подвальных этажей при возведении сверху-вниз. 4.5. Технология устройства буронабивной сваи Материалы - бетон класса B25, Rb = 14,5 МПа, арматура класса AII – Rs = 280 МПа, усиленный посяс AI - Rsw = 175 МПа. 4.5.1. Выбор машины при устройстве буронабивной сваи 1. Сверлильный станок Выбор зависит от многих факторов, таких как xарактеристики грунтов, условия площадки на строительстве, глубины траншеи котлованы. Разработка сваи диаметром 0,8 м, глубиной отверстия до 46,8 м (от естественного ядра – 0,6 м) следует выбрать станок KH-100D (от Hitachi) с техническими характеристиками, представлены в таблице.

115 Таблица 4.2. Технические харакеристики сверлильного станка KH-100D Эксплуатационная масса Эксплуатационная мощность Модель двигателя Глубина бурения Длина стрелы Масса противовеса Ширина гусеничного башмака Скорость вращения ствола Грузоподъемность Объем ковша кг кВт м м кг мм об/мин т м3 5500 150 Hino H06C-T 42 19 8800 760 4 30 0,80/1,00/1,20 Рис 4.10. Сверлильный станк KH-100D 2. Бетоносмеситель Бетоносмеситель работает по принципу перемешивания под давлением воды благодаря центробежному насосу с техническими характеристиками, представлеными в таблице. Таблица 4.3. Технические харакеристики бетоносмесители Модель Емкость бака Производительность Расход Давление потока м3 м3/ч л/мин кН/м2 ВЕ-15А 1,5 15...18 2500 30

116 3. Кран Выбор крана для установки арматуры, трубопроводов, бетонирования труб, ... Монтажная высота: H  h1  h 2  h3  h 4  0,6  0,5  1,5  12  14,6м, где, h1 - высота трубы на земле; h 2 - безопасное расстояние; h3 - высота подвесного каната; h 4 - высота стальной клетки. Выбираем гусеничный кран Э-2508 с техническими характеристиками, представлены в таблице. Таблица 4.4. Технические харакеристики гусеничного крана Э-2508 Длина основной стрелы Максимальная высота подъема Минимальная высота подъема крюка подъема Скорость опускания поворота Мощность двигателя Максимальный вылет Минимальный вылет Масса общая Давление потока Максимальная грузоподъемность Радиус вращения м м м м/мин м/мин об/мин кВт м м т кН/м2 т м 30 29 19,2 12,3; 1,15; 20,4 1,91; 30,6; 2,86 0,42; 4,48 220 (300) 23 9 82,5 30 25 8

117 Рис 4.11. Гусеничный кран Э-2508 4.5.2. Последовательность процесса устройства буронабивной сваи 1. Позиционирование сваи и свайного ростверка; 2. Опускание стенной трубы (труба casine) – После позиционирования положения сваи, процесс опускания стенной трубы осуществляется вибрирующим устройством. Диаметр трубы D = 800 мм; Рис 4.12. Структура стенной трубы Вибромолот для опускания временного стояка представляет собой гидравлический молот с 4 эксцентриковыми шариками, каждая пара из 2 шариков поворачивается в противоположных направлениях, демпфируя

118 резиной. Молоток производства ICE (International Construction Equipment) со следующими техническими характеристиками. Таблица 4.5. Технические харакеристики вибромолота Модель Частота вибрации Мощность Скорость Эксцентричный момент длина Размеры ширина высота Усилие зажима об/мин КW об/мин кг.м мм мм мм кН 3. Буровые работы для создания отверстий; Рис 4.13. Буровые работы для создания отверстий 4. Установка арматуры каркаса; 5. Заливка бетона; 6. Отключение стенной трубы; 7. Проверка качества cвай. КЕ-146 800, 1600 188 2200 23 2310 480 2570 1000

119 Рис 4.14. Площадка устройства буронабивной сваи 4.6. Возведение сооружения здания по методу сверху-вниз (Top-Down) 4.6.1. Описание о проектируемом объекте Сверху-вниз - современная технология в подземном строительстве. Данный способ предполагает устройство свай с поверхности грунта и внутри контура сооружений, поддерживающих перекрытия подземной части здания. Принципы работы:  Откопка грунта для строительсва свай-баретт;  Погружение временных стальных опорных стоек, в буронабивные сваи заливкой бетоном;  Строительство цокольного подземного этажа сверху вниз.

120  Сверху-вниз - современная технология в подземном строительстве. Проектируемый объект – 3-й уровневый подземный паркинг составляет 11,4 м от относительной отметке -0, 6м. Вокруг данного сооружения не существует построенных зданий. Инженерно-геологические условия площадки строительства относительно сложные со слоями слабых грунтов вблизи поверхности и высоким уровнем грунтовых вод на отметке -4,5 м от относительной отметке -0,6 м, , это слой ИГЭ 2 «глина текучая, коричневатосерая, смешанная с органическими включениями». Устройство стены в грунте – монолитные железобетонные толщиной 800 мм, бетон класса В25, арматура класса А400. Стена находится на отметке 25 м от относительной отметке -0,6 м, это слой ИГЭ 4 «глина текучепластичная, коричневато-серая, смешанная с органическими включениями». 4.6.2. Выбор машины и технологического оборудования Материал: Бетон по прочности класса В25 - Rb = 14,5 МПа. Бетон является бетонной гидроизоляционной смесью, рекомендованным SIKA. Таблица 4.6. Структура бетонной гидроизоляционной смеси Цемент Песок Камень 3/4 Вода Sikacrete PP1 Sikament R4 или Sikament 2000AT Резкое падение Бетон класса В25 кг Отношение песок / песок + камень Отношение песок / песок + камень Отношение вода / цемент кг 1,0 – 1,2% по массе цемента 400 0,4 - 0,43 0,4 – 0,43 < 0,45 20 12,5 ± 2,5см (на строительной площадке) Арматура класса AII – Rs = 280 МПа, усиленный пояс AI - Rsw = 175 МПа.

121 Выбор машины для строительства: 1. Экскаватор Выбор зависит от многих факторов, таких как xарактеристики грунтов, условия площадки на строительстве, глубины траншеи котлованы. Специальные грейферы позволяют строить траншеи шириной 0,8 м и глубиной 25 м, выбираем экскаватор с MASAGO технической харакеристикой, представленой в таблице. Таблица 4.7. Технические харакеристики экскаватора MASAGO Размеры на кончике ковша при открытии ковша Максимальная глубина откопки Активный объем ковша Максимальная нагрузка на ковш Размер ковша при открытии Вес ковша м м м3 МН мм т 3,2 30 0,4 0,29 3375х600х2100 5,1 2. Бетоносмеситель Используем разливочную трубу Tremie диаметром 200 мм, одну трубу для каждой траншеи. Общий объем бетонной смеси для колонн представлен в таблице. Таблица 4.8. Общий объем бетонной смеси для колонн № подземного этажа 1 2 3 Размер сечения, м 0,75х0,75 1,0х1,2 0,75х0,75 1,0х1,2 0,75х0,75 1,0х1,2 Высота, м 3,5 3,5 3,0 3,0 3,0 3,0 Количество 44 24 44 24 44 24 Итого Объем бетона, м3 86,625 100,80 74,250 86,400 74,250 86,400 508,725 Такким образом выбираем бетоносмеситель СБ-146АМ с технической харакеристикой, представленой в таблице.

122 Таблица 4.9. Технические харакеристики бетоносмесителя СБ-146АМ Объем готового замеса бетонных смесей строительного раствора Объем по загрузке сухими составляющими Крупность заполнителя не более Мощность электрического двигателя привода Частота вращения ротора Установленная мощность электродвигателя Рабочее давление в пневмоцилиндре длина Габаритные размер ширина высота Масса не более м3 м3 м3 мм кВт об/мин кВт кгс/см2 мм мм мм кг 750 ± 70 900 ± 95 1125 ± 110 70 30 22,7 30 6 2500 2325 1940 3100 Рис 4.15. Бетоносмеситель СБ-146АМ 3. Автобетононасос Бетонная смесь изготовляется на заводе. Для укладки бетонной смеси в опалубке подбираем тип бетононасоса. Таким образом траншея объемом V = 0,8 x 4 x 25 = 80 м3 он заливается всего за 3 часа. Выбираем автобетононасос Putzmeister M 70-5 с технической харакеристикой, представленой в таблице. Таблица 4.10. Технические харакеристики автобетононасоса M 70-5 Горизонтальный вылет Вертикальный выле Высота развертывания м м м 65,1 69,3 24,5

123 длина ширина высота Габаритные размер Максимальный ход поршня Модель насоса Максимальная производительность Максимальное теоретическое давление бетона Диаметр цилиндр мм мм мм мм 3 м /ч бар м 21400 13800 4000 2100 BSF 70.20 H 200 85 280 Рис 4.16. Автобетононасос Putzmeister M 70-5 4. Кран В качестве крана, выбираем гусеничный кран КOBELCO 7045. 4.6.3. Последовательность возведения подземной части методом сверху-вниз Возведение подземной части по методу сверху-вниз следующим образом: Этап 1: Устройство фасонных сталей для опорных стоек Фиксированные стояки и двутавровые стали 40К2 длиной 16 м. введется

124 Временные стояки и двутавровые стали 40К2 длиной 16 м. По ГОСТу 26020-83 стальные «Двутавры горячекатаные с паралленльными гранями полок» показано поперечное сечение двутавра, которое соответствует указанному на рис 4.17. W- момент сопротивления; S - статистический момент полусечения; h - высота двутавра; b - ширина полки; s - толщина стенки; t - толщина полки; r - радиус сопряжения; l - момент инерции; i - радиус инерции Рис 4.17. Поперечное сечение двутавра Характеристики двутавровой стали 40К2 с следущей характеристикой, представленой в таблице. h b s t r Линейная плотность, кг/м Номер профиля мм Площадь сечения, см Таблица 4.11. Технические двутавра 40К2 Справочные величины для осей X-X Y-Y Ix, Wx, Sx, ix, Iy, Wy, iy, см4 cм3 cм3 см см4 cм3 см 40К2 400 400 13 20 22 210,96 165,6 64140 3207 1767 17,44 21350 1067 10,06

125 Стояки поставлены на сваи-баретты 2 метра. Стальные стояки над землей на 1,6 м (от пола на 1,0 м). Рис 4.18. Схема устойства фасонных сталей для опорных стоек Этап 2: Устройство балочных систем и временных распорок для поддержки стены на отметке -0,6 м Устройство балочных балок и временных распорок для поддержки стены на отметке -0,6 м, для уменьшения перемещений стены в грутне во время откопки грунта на этапе 3.

126 Рис 4.19. Возведение сооружения на 2 этапе Этап 3: Откопка грунта от отметки -0,6 м до отметки -4,4 м и устройство балочных систем, полов и временных распорок для поддержки стены на отметке -4,4 м 1. Откопка грунта от отметки -0,6 м до отметки -4,4 м Использование экскаватора KOBELKO с гидравлическим приводом (объем ковша 0,7 м3), автобетононасос 13 м3, копающий до отметки -4,2 м, затем вручную ремонт транши до отметки -4,4 м. Рис 4.20. Откопка грунта от отметке -0,6м до отметке -4,4

127 Для облегчения откопки грунта, мы разделим строительную площаду на 5 захваток будем использовать экскаватор землеройного ковша со характеристикими. Таблица 4.12. Технические характеристики экскаватора Емкость ковша Радиус откопки Высота заливки грунта Вес Ширина Максимальная глубина откопки Время на период q R Н G b Нмак t м м м т м м с 0,7 5,0 2,2 5,1 2,1 3,5 20 Определение мощности экскаватора: KK 1, 2 м3 N  q  NCK  K Ч  0,7  163,63  0,8  99,96 , Kt 1,1 ч где, КK - коэффициент полного ковша зависит от типа грунты, КK  1,2; К t - коэффициент рыхлости грунта, К t  1,1; К Ч - коэффициент использования времени, КЧ  0,8 ; NСК 3600 3600 3600 м3     163,63 , ТСК t СК  К  К об 20 1,11 ч где, t CK  20 - когда угол поворота равны 900; К  1,1 - коэффициент при выгрузке грунта в бункер; Коб  1 - коэффициент когда угол поворота равны 90°;

128 Рис 4.21. Площадка для деление на захватки Определение объема грунта для откопки – Захватка 1 (откопка грунта на отметки -4,4м): V1  7299м3 ; n1  V1 7299   9,13 cмены; N  8 99,6  8 – Захватка 2,3 (откопка грунта на отметки -4,2м): V2  V3  2649м3 ; n 2  n3  V2 2649   3,31 cмены; N  8 99,6  8 – Захватка 2,3 (ремонт вручную на отметки -4,2м): V23  148м3 ; – Захватка 4,5 (откопка грунта на отметки -4,2м): V4  V5  2500м3 ; n 4  n5  V4 2500   3,13 cмены; N  8 99,6  8 – Захватка 4,5 (ремонт вручную на отметки -4,4м): V45  139м3 .

129 2. Устройство балочных систем, полов и временных распорок для поддержки стены на отметке -4,4 м Устройство опалубочных систем грунтов в качестве опалубки состоит из: – Пол грунта был снивелирован вручную; – Бетонный подстилающий слой по марки 100, камень 2х4;  Полимерный слой распыляется на поверхность бетонного подстилающий слои;  Нижний грунт заполнял перед бетонированием уплотнили, обеспечивая стабильность в процессе бетонирования. Рис 4.22. Балочнная система пола и временной распорки для поддержки стены

130 Рис 4.23. Детали соединения балок, полов и стен Рис 4.24. Возведение сооружения на 3 этапе

131 Этап 4: Откопка грунта до отметке -8,0 м и устройство балочных систем, полов и временных распорок для поддержки стены на отметке 8,0 м 1. Откопка грунта до отметки -8,0 м Используем экскаватор KOBELKO с гидравлическим приводом (объем ковша 0,7 м3), автобетононасос 13 м3, копающий до отметки -7,8 м, затем вручную зачистка траншеи до отметки -8,0 м. Рис 4.25. Откопка грунта до отметке -8,0 м 2. Устройство балочных систем, полов и временных распорок для поддержки стены на отметке -8,0 м Система поддержки укладки пола разделена на 4 этапа. (Устройство похожее на 3 этапе).

132 Рис 4.26. Возведение сооружения на 4 этапе Этап 5: Откопка грунта до отметке -10,6 м и устройство системы временных распорок для поддержки стены на отметке -10,6 м 1. Откопка грунта до отметки -10,6 м Цокольный подземный третий этаж - это верхняя поверхность фундамента, поэтому не устройство балочных систем, полов а установление систем временных распорок из двутавровой стали I300. Для обеспечения качество в процессе строительства устраиваем 4 колодца, чтобы понизить уровень грунтовых вод в 4 углах. Рис 4.27. Откопка грунта от отметке до отметке -10,6 м

133 Определение объема грунта для откопки – Захватка 1 (откопка грунта до отметки -10,6м): V1  4995м3 ; n1  V1 4995   6,25 cмены; N  8 99,6  8 – Захватка 2,3 (откопка грунта до отметки -10,6м): V2  V3  1914м3 ; n 2  n3  V2 1914   2,39 cмены; N  8 99,6  8 – Захватка 4,5 (откопка грунта до отметки -4,2м): V4  V5  1806м3 ; n 4  n5  V4 1806   2, 26 cмены. N  8 99,6  8 2. Устройство системы временных распорок для поддержки стены на отметке -10,6 м Рис 4.28. Возведение сооружения на 5 этапе Этап 6: Откопка грунта до основания подушки Использование экскаватора для откопки грунта отметка -16,3 м. Вручную откопки грунта ведется от отметки -16,3 м до отметки -16,5 м для

134 основных стоек и лифтовго ядра. Вручную откопки грунта ведется до отметки -13м для расширенных стоек. Определение объема грунта для откопки – Захватка 1 (откопка грунта до отметки -13 м): V1  4610м3 ; n1  V1 4610   5,76 cмены; N  8 99,6  8 – Захватка 2,3 (откопка грунта до отметки -12,8 м): V2  V3  1619м3 ; n 2  n3  V2 1619   2,02 cмены; N  8 99,6  8 – Захватка 2,3 (ручной ремонт до отметки -13 м): V23  148м3 ; – Захватка 4,5 (откопка грунта до отметки -12,8 м): V4  V5  1528м3 ; n 4  n5  V4 1528   1,91 cмены; N  8 99,6  8 – Захватка 4,5 (ручной ремонт до отметки -12,8 м): V45  139м3 ; – Захватка 1 (откопка грунта до отметки -16,3 м): V  6340м3 ; n V 6340   7,93 cмены; N  8 99,6  8 – Захватка 1 (ручной ремонт до отметки -16,3 м): V  384м3 ;

135 Рис 4.29. Возведение сооружения на 6 этапе Этап 7: Устройство подошвы ростверка и ростверка под жестким ядром Чтобы исключить возможность разрушения оголовок дополнительно заливается слой бетона толщиной 10см. Рис 4.30. Возведение сооружения на 7 этапе сваи

136 Этап 8: Устройство распорных систем для фундамента, разработки грунта и бетонирования 1. Выполнение засыпки грунта до отметки -15 м для основных стоек до отметки -12,8 м для расширенных стоек. Объем засыпки грунта, включая объем фундаментных подушек: V  h засыпка  Fтраншие  60,7  38  1,5   81,9  59,4  9,1  9,1  60,7  38   0,2  3995м3 ; Объем свайного ростверка занимает: V1  3,8  3,4 1,5  24  441м3 ; V2  1,4 1,4  0,2  46  18м3 ; V3  33,4 10,9 1,5 1  546м3 ; V4  3,6  2,4  0,2  4  6,9м3 ; Общий объем грунта для засыпки: V5  V  V1  V2  V3  V4  3955  441  18  546  6,9  2943м3 . 2. Устройство распорных систем для фундамента – Заливка бетонной подкладочной слои толщиной 10 см; – Монтаж крепежной опалубки; – Бетонирование свайного распорки. Рис 4.31. Возведение сооружения на 8 этапе

137 Этап 9: Устройство засыпки грунта и заливка бетоном полов 1. Выполнение засыпки грунта до отметки -12 м: Объем засыпки грунта, включая объем свайного ростверка: V  h засыпка  Fтраншие  60,7  38  (15  12)  81,9  59,4  9,1  9,1  60,7  38   (12,8  12)  8900м3 ; Объем свайного ростверка: V1  3,8  3, 4  3  24  882м3 ; V2  1, 4 1, 4  0,8  46  72м3 ; V3  33, 4 10,9  3 1  1092м3 ; V4  3,6  2, 4  0,8  4  28м3 ; Объем свайной распорки: V5  3 1 202,8  0,5  0,8  474,8  798м3 ; Общий объем грунта для засыпки: V6  V  V1  V2  V3  V4  V5  8900  882  72  1092  28  798  6028м3 . 2. Устройство пола: – Заливка подстилающего слоя бетона B7,5 толщиной 50 см для пола треьтего подземного этажа; – Бетонирование пола; – Демонтаж распорных систем для поддержки стены на отметке -10,6 м.

138 Рис 4.32. Возведение сооружения на 9 этапе Этап 10: Устройство балочных систем, колонн, полов 2-ого подземного этажа Установка колонн, главных балок и балочных полов. Демонтаж распорных систем для поддержки стены на отметке -8,0 м. Рис 4.33. Возведение сооружения на 10 этапе

139 Этап 11: Устройство балочных систем, колонн, полов 1 подземного этажа Установка соединения колонн и системы стальных балок для пола. Демонтаж распорных систем для поддержки стены на отметке -4,4 м. Рис 4.34. Возведение сооружения на 11 этапе Этап 12: Устройство системы балочных полов цокольного этажа Установка системы стальных балок для пола. Срезание временных стоек. Рис 4.35. Возведение сооружения на 12 этапе

140 Этап 13: Заливка бетона для колонн, ядер, стен 3-ого подземного этажа и полов 2-ого подземного этажа Монтаж опалубки для колонн, полов, лифтовых стен. Заливка бетона методом статического насоса. Рис 4.36. Возведение сооружения на 13 этапе Этап 14: Заливка бетона для колонн, ядер, стен 2-ого подземного этажа и полов 1-ого подземного этажа Монтаж опалубки для колонн, полов, лифтовых стен. Заливка бетона методом статического насоса. Рис 4.37. Возведение сооружения на 14 этапе

141 Этап 15: Заливка бетона для колонн, ядер, стен 1-ого подземного этажа и полов цокольного этажа Монтаж опалубки для колонн, полов, лифтовых стен. Заливка бетона методом статического насоса. Рис 4.38. Возведение сооружения на 15 этапе 4.7. Технология устройства ростверков и распорок свайных фундаментов 4.7.1. Устройство бетонных облицовк фундаментов Перед заливкой бетонной смеси мы зачищаем траншеи. Определение объема бетонного облицовочного фундамента: Vф  0,1  4  3,6  24  1,6 1, 4  30  33,6 11, 2 1  3,8  2,6  4   81, 2м3 , Vр  0,1 1, 2  202,8  0,7  500,8  59, 4м3 . Исходя из характеристики работ и графика строительства, а также количества смешиваемого бетона, мы выбираем 3 груши-смесителя SB-30V, со следующими параметрами.

142 Таблица 4.13. Технические параметры груши-смесители Модель SB-30V Объем контейнера для смешивания V, л 250 Объем производства V, л 165 Вращающийс я бункер N, об/мин 20 Время смешивания t, s 60 Определение емкости груши-смесителя: E  V  k1  k 2  n, где, V - полезный объем контейнера для смешивания, V  Vxl  0,165м3 ; k1 - коэффициент состава бетона, k1  0,7; k 2 - коэффициент использования смесителя с течением времени, k 2  0,8; n - количество смешивания за 1 час, n  3600 / T ; T  T1  T2  T3 , где, T1 - время, когда заполнения контейнера, Tl  20c; T2 - время смешивания бетона, T2  60c; T3 - время бетонирования, T3  20c; тогда, T  T1  T2  T3  20  60  20  100с, E  V  k1  k 2  n  0,165  0,7  0,8  3600  3,32м3 . 100 Определение времени использования 3 смесителей бетонирования: t V 81, 2  59, 4   14часа. E 3  3,32 Методы бетонирования облицовки фундаментов: – Смешивание бетона в груши-смесителем; – Транспортировка и заливка бетона башенным краном с бетонной воронкой.

143 4.7.2. Устройство ростверков и распорок свайных фундаментов Объем бетона для ростверков свайных фундаментов V  3085м3 . Объем бетона для распорок свайных фундаментов V  798м3. 1. Расчет опалубки для ростверков свайных фундаментнов Рис 4.39. Расчетная схема Сбор нагрузок представлены в табличной форме. Таблица 4.14. Нагрузки на ростверки свайных фундаментнов Вид нагрузки Нормативная нагрузка, кг/м2 Коэффициент надежности по нагрузке γf Расчетная нагрузка, кг/м2 1 2 3 4 1750 1,30 2275 200 400 2150 1,30 1,30 - 260 520 2795 Давление заливки бетона Н  70см ,   2500кг / м3 Уплотление бетона Бетонирование Итого q  q1  макс  q2 ,q3  Расчет по несущей способности: q tt  q  b  2795  0,3  839 кг кг  8,39 , м см

144 М макс 2 q tt  lsn   R    W, 10 где,  - коэффициент условий работы,   0,9; R - прочность металлической опалубки, R  2100кг / м 2 ; W - изгибающий момент опалубки, W  6,55см3 ; lsn  10  R    W 10  2100  0,9  6,55   121cм, tt 8,39 q Принимаем lsn  90cм. Проверка условия прогиба: 4 1 q tс  lsn f  f  , 128  E  J где, q tc  2150  0,3  645 тогда, кг кг кг  6, 45 , J  28,64см4 , E  2,1106 28,64 2 ; м см см 4 1 q tс  lsn lsn 1 6, 45  904 90 f   0,05см  f    0, 225cм.   128  E  J 128  2,1106  28,64 400 400 Условие выполняется! Следовательно, опалубка для ростверков свайных фундаментнов обеспечит состояние прогиба. 2. Определение расстояния между горизонтальными ребрами: Рис 4.40. Расчетная схема

145 Расчет по несущей способности: М макс где, q tt  2795  0,9  2516 2 q tt  lsd       W, 10 кг кг кг  25,16 ,   150 2 ; м см см b  h 2 8  82 W   85,33см3 ; 6 6 lsn  10     W q tt  10 150  85,33  71cм, 25,16 Принимаем lsd  60cм. Проверка условии прогиба: 4 1 q tс  lsd f  f  , 128  E  J где, кг кг b  h 3 8  83 q  2150  0,5  1075  10,75 , J    341,33см 4 ; м см 12 12 tc E  1,1105 кг ; см2 тогда, 4 1 q tс  lsn lsd 110,75  604 60 f   0,029см  f    0,15cм.   128  E  J 128  1,1 106  341,33 400 400 Условие выполняется! Принимаем горизонтальное ребро размером 8x8 см, и вертикальное расстояние между ребрами составляет 60 см, горизонтальные ребра обеспечивают условие прогиба.

146 Рис 4.41. Опалубка ростверка свайных фундаментов 3. Расчет опалубки распорк свайных фундаментов Рис 4.42. Расчетная схема Сбор нагрузок представлены в табличной форме. Таблица 4.15. Нагрузки распорк свайных фундаментнов Вид нагрузки Нормативная нагрузка, кг/м2 Коэффициент надежности по нагрузке γf Расчетная нагрузка, кг/м2 1 2 3 4 1750 1,30 2275 200 400 2150 1,30 1,30 - 260 520 2795 Давление заливки бетона Н  70см ,   2500кг / м3 Уплотление бетона Бетонирование Итого q  q1  макс  q2 ,q3  Расчет по несущей способности: q tt  q  b  2795  0,3  839 кг кг  8,39 , м см

147 М макс q tt  L2   R    W, 10 где,  - коэффициент условий работы,   0,9; R - прочность металлической опалубки, R  2100кг / м 2 ; W - изгибающий момент опалубки, W  6,55см3 ; L 10  R    W 10  2100  0,9  6,55   121cм, tt 8,39 q Принимаем L  90cм. Проверка условии прогиба: 1 q tс  L4 f  f  , 128  E  J где, q tc  2150  0,3  645 кг кг кг  6, 45 , J  28,64см4 , E  2,1106 28,64 2 ; м см см тогда, 1 q tс  L4 1 6, 45  904 L 90 f   0,05см   f     0, 225cм. 6 128  E  J 128  2,1 10  28,64 400 400 Условие выполняется! Следовательно, опалубка для ростверков свайных фундаментнов обеспечивает несущую способность. 4. Расчет горизонтального ребра Расчет по несущей способности: М макс 2 q tt  lsd       W, 10 где, кг кг кг b  h 2 8  82 q  2795  0,9  2516  25,16 ,   150 2 , W    85,33см3 ; м см 6 6 см 10     W 10 150  85,33 lsn    71cм, 25,16 q tt tt Принимаем lsd  50cм.

148 Проверка условии прогиба: 4 1 q tс  lsd f  f  , 128  E  J где, кг кг b  h 3 8  83 кг q  2150  0,5  1075  10,75 , J    341,33см4 , E  1,1105 2 ; м см 12 12 см tc тогда, 4 1 q tс  lsn lsd 110,75  504 50 f   0,014см  f    0,125cм.   128  E  J 128  1,1106  341,33 400 400 Условие выполняется! Так как что выбирайте горизонтальное ребро с размером 8x8 см, и вертикальное расстояние ребра составляет 50 см, горизонтальные ребра обеспечивают условие прогиба. 4.7.3. Устройство бетонирование ростверков свайных фундаментов 1. Выбор маишины  Выберите бетононасос NPC 750FB с техническими параметрами, которые представлены в таблице; Таблица 4.16. Технические параметры бетононасоса Модель NPC 750FB Производительность м3/ч 80 Емкость kW 185 h м 95 L м 480

149 Рис 4.43. Бетононасос NPC 750FB  Выберите автобетоносмеситель модели SB-92B с техническими параметрами, которые представлены в таблице; Таблица 4.16. Технические параметры бетононасоса Тип КАМАZ-5511 Объем контейнера м3/ч 6 Емкость Cкорость Н вращения W об/мин см 40 9 – 14,5 3,62 Объем контейнера воды м3 0,75 2. Разделите захваток и сегменты для бетонирования Рис 4.44. Бетонирования захваток Последовательный процесс бетонирования:  Бетонирование 1 захватки с высотой 1,5м: Мы используем 2 статических бетононасоса. При бетонировании 1 захватки на 5 слоев, каждый слой толщиной 30 см;

150 Определение объема бетонированиея 1 захватки: V1  1,5  33,4 10,9  546,09м3 , Определение количества автобетоносмесителей, необходимых бетонирования: n Q L     T , V S  где, n - количествo автобетоносмесителей; V - объем бетона каждого машины, V  6м3 ; L - дорожный транспорт, L  10км; S - скорость машины, S  2030км / ч, выбор S  25км / ч; T - время перерыва, T  10мин; Q - фактическая производительность насоса; м3 Q  2  80  0,7  112 , (коэффициент использования времени К  0, 7). ч n 112  10 10       10,58 машины, 6  25 60  Выбираем 11 автобетоносмесители для бетонировании. Определение количества автобетоносмесителей, необходимых для бетонирования свайных фундаментов: n  546,09  91 на автомобилей. 6 Бетонирование 2 захватки с высотой 1,5м: Мы используем 2 бетононасоса. При бетонировании 1 захватки заливаем на 5 слоев, каждый слой толщиной 30 см. Выбираем 11 автобетоносмесители для бетонировании и 95 на автомобиле;

151 Рис 4.45. Направление бетонирования ростверков свайных фундаментов 4.8. Разработка календарного планирования строительства Календарный план является проектным документом, который необходим для определения последовательности и сроков выполнения отдельных работ, устанавливает их технологическую взаимосвязь в соответствии с характером и объемом строительно-монтажных работ . В соответствии с данным планом составляется график поступления на объект строительных изделий и материалов, потребность в которых определяется по СНиП, рабочим чертежам и прочим нормативным источникам.

152 Календарный план производства работ представляет собой таблицу, отображающую все разновидности работ, необходимых для воплощения конкретного проекта. 4.8.1. Калькуляция затрат труда и машинного времени Затраты труда – это количество времени, необходимое для производства единицы строительной продукции. Расчет трудоемкости отдельных видов работ Q k определяется по следующей формуле: Qk  Vk  h вр.k 8 , где, Vk – объем k-й работы в физическом измерении, м 2 ,м3 ,шт. ; 8 – количество часов в рабочей смене; h вр.k – норма времени на выполнение отдельной k-й работы, чел-ч.; Норма времени позволяет определить главный показатель производительности труда - норму выработки. Н выр  1 , Н вр Трудоемкость рассчитывается отдельно для рабочих и для машинистов. После опреденения трудоемкости отдельных видов работ, мы рассчитааемся продолжительность работ. Продолжительность выполнения комплекса работ на частных фронтах пропорциональна объемам работ. Расчет продолжительность работ в сменах t см определяется по следующей формуле:   Qk  , t см  где,  Qk Ni – трудоемкость выполнения отдельных работ, чел.-дн.;

153 Ni – количество работающих людей (машин), выполняющей i-й вид работ, маш.; Расчет продолжительность работ в днях  t дн  определяется по следующей формуле:   Qk  , t дн  где,  Qk Ni  n i – трудоемкость выполнения отдельных работ, чел.-дн.; Ni – количество человек в бригаде, выполняющей i-й вид работ, чел.; n i – количество смен в сутках при выполнении i-го вида работ. Результаты расчетов приведены в виде таблице в 4.8.2. 4.8.2. Построение графика производства работ График производства работ – это документ, который определяет порядок и продолжительность проведения работ с наиболее допустимым их совмещением, а также учитывает потребность в трудовых ресурсах (количественный, профессиональный, квалификационный состав) и средствах механизации.

154 Таблица №18. График производства работ (возведение подземного части) № Наименование работ 1 Устройство стены в грунте 2 Устройство свай и установка временных стоек 3 Устройство балочных систем и временных распорок для поддержки стены на отметке -0,6 м 4 5 6 Откопка грунта 1 захватки до отметке -4.4 м Откопка грунта 2 захватки до отметке -4.2 м Ремонт вручную до отметки -4.4м Объем работ Ед. изм. Нормы Затраты труда Число Состав звена, Число работапрофессия смен ющих в смену Коли- Рабоч., Маши., Рабочих, Маши., во чел.ч маш.-ч чел.ч маш.-ч Устройстро стены в грунте и свайные фундаменты Машинист 6разр.- 2 м3 1474 2.4 0.13 3537.6 191.62 Монтажник 4разр.- 2 3разр.- 2 Машинист 6разр.- 1 Помощник м 3666 2.73 0.13 10008.18 476.58 5разр.- 1 Арматур-щик 4разр.- 1 Устройство поддержки стены на отметке -0,6 м Машинист 6разр.- 1 Монтажник т 24.73 8.34 206.25 5разр.- 1 4разр.- 1 3разр.- 1 Откопка грунта и устройство поддержки стены на отметке -4.4 м 100 Машинист 72.99 6.11 0.372 445.97 27.15 3 м 6разр.- 1 100 Машинист 26.49 6.11 0.372 161.85 9.85 м3 6разр.- 1 Землекоп м3 148 0.68 100.64 2разр.- 1 Продолжительность выполнения работ, дней 2 3 20 2 3 30 1 1 10 2 1 4 2 1 2 2 1 4

155 7 8 9 10 11 12 13 Откопка грунта 3 захватки до отметке -4.2 м Ремонт вручную до отметки -4.4 м Откопка грунта 4 захватки до отметке -4.2 м Ремонт вручную до отметки -4,4м Откопка грунта 5 захватки до отметке -4.2 м Ремонт вручную до отметки -4.4 м Устройство балочных опалубк и полов 2 захватки 100 м3 26.49 6.11 0.372 161.85 9.85 м3 148 0.68 - 100.64 - 100 м3 25 6.11 0.372 152.75 9.3 м3 148 0.68 - 100.64 - 100 м3 25 6.11 0.372 152.75 9.3 м3 148 0.68 - 100.64 - м2 206.84 0.252 - 52.12 - 14 Устройство стальных балков 2 захватки т 39.74 5.2 0.3 206.65 11.92 15 Армирование пола 2 захватки т 1.12 16.2 - 18.14 - 16 Бетонирование балки и пола 2 захватки м3 41.4 2.56 0.033 105.98 1.37 м2 735.96 0.252 - 185.46 - т 39.74 5.2 0.3 206.65 11.92 17 18 Устройство балочных опалубк и полов 3 захватки Устройство стальных Машинист 6разр.- 1 Землекоп 2разр.- 1 Машинист 6разр.- 1 Землекоп 2разр.- 1 Машинист 6разр.- 1 Землекоп 2разр.- 1 Плотник 4разр.- 1 2разр.- 1 Машинист 6разр.- 1 Монтажник 6разр.- 1 4разр.- 2 Арматурщик 4разр.- 1 2разр.- 1 Машинист 5разр.- 1 Бетонщики 4разр.- 1 3разр.- 1 Плотник 4разр.- 1 2разр.- 1 Машинист 2 1 2 2 1 4 2 1 2 2 1 4 2 1 2 2 1 4 2 2 2 2 2 1 2 2 1 2 2 1 2 2 2 2 2 1

156 балков 3 захватки 119 Армирование пола 3 захватки т 1.12 16.2 - 18.14 - 210 Бетонирование балки и пола 3 захватки м3 41.4 2.56 0.033 105.98 1.37 21 Устройство балочных опалубк и полов 4 захватки м2 165.38 0.252 - 41.68 - 22 Устройство стальных балков 4 захватки т 38.73 5.2 0.3 201.40 11.62 23 Армирование пола 4 захватки т 1.02 16.2 - 16.52 - 24 Бетонирование балки и пола 4 захватки м3 33.1 2.56 0.033 84.74 1.09 25 Устройство балочных опалубк и полов 5 захватки м2 165.38 0.252 - 41.68 - 26 Устройство стальных балков 5 захватки т 38.73 5.2 0.3 201.40 11.62 6разр.- 1 Монтажник 6разр.- 1 4разр.- 2 Арматурщик 4разр.- 1 2разр.- 1 Машинист 5разр.- 1 Бетонщики 4разр.- 1 3разр.- 1 Плотник 4разр.- 1 2разр.- 1 Машинист 6разр.- 1 Монтажник 6разр.- 1 4разр.- 2 Арматурщик 4разр.- 1 2разр.- 1 Машинист 5разр.- 1 Бетонщики 4разр.- 1 3разр.- 1 Плотник 4разр.- 1 2разр.- 1 Машинист 6разр.- 1 Монтажник 2 2 1 2 2 1 2 2 2 2 2 1 2 2 1 2 2 1 2 2 2 2 2 1

157 27 Армирование пола 5 захватки 28 Бетонирование балки и пола 5 захватки 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 Откопка грунта 1 захватки до отметке -8.0 м Откопка грунта 2 захватки до отметке -7.8 м Ремонт вручную до отметки -8.0 м Откопка грунта 3 захватки до отметке -7.8 м Ремонт вручную до отметки -8.0 м Откопка грунта 4 захватки до отметке -7.8 м Ремонт вручную до отметки -8.0 м Откопка грунта 5 захватки до отметке -7.8 м Ремонт вручную до отметки -8.0 м Устройство балочных опалубк и полов 2 захватки Устройство стальных 6разр.- 1 4разр.- 2 Арматурщик т 1.02 16.2 16.52 4разр.- 1 2разр.- 1 Машинист 5разр.- 1 м3 33.1 2.56 0.033 84.74 1.09 Бетонщики 4разр.- 1 3разр.- 1 Откопка грунта и устройство поддержки стены на отметке -8.0 м 100 Машинист 72.99 6.11 0.372 445.97 27.15 м3 6разр.- 1 100 Машинист 26.49 6.11 0.372 161.85 9.85 м3 6разр.- 1 Землекоп м3 148 0.68 100.64 2разр.- 1 100 Машинист 26.49 6.11 0.372 161.85 9.85 м3 6разр.- 1 Землекоп м3 148 0.68 100.64 2разр.- 1 100 Машинист 25 6.11 0.372 152.75 9.3 м3 6разр.- 1 Землекоп м3 148 0.68 100.64 2разр.- 1 100 Машинист 25 6.11 0.372 152.75 9.3 м3 6разр.- 1 Землекоп м3 148 0.68 100.64 2разр.- 1 Плотник м2 206.84 0.252 52.12 4разр.- 1 2разр.- 1 т 39.74 5.2 0.3 206.65 11.92 Машинист 2 2 1 2 2 1 2 1 4 2 1 2 2 1 4 2 1 2 2 1 4 2 1 2 2 1 4 2 1 2 2 1 4 2 2 2 2 2 1

158 балков 2 захватки 140 Армирование пола 2 захватки т 1.12 16.2 - 18.14 - 41 Бетонирование балки и пола 2 захватки м3 41.4 2.56 0.033 105.98 1.37 42 Устройство балочных опалубк и полов 3 захватки м2 735.96 0.252 - 185.46 - 43 Устройство стальных балков 3 захватки т 39.74 5.2 0.3 206.65 11.92 44 Армирование пола 3 захватки т 1.12 16.2 - 18.14 - 45 Бетонирование балки и пола 3 захватки м3 41.4 2.56 0.033 105.98 1.37 46 Устройство балочных опалубк и полов 4 захватки м2 165.38 0.252 - 41.68 - 47 Устройство стальных балков 4 захватки т 38.73 5.2 0.3 201.40 11.62 6разр.- 1 Монтажник 6разр.- 1 4разр.- 2 Арматурщик 4разр.- 1 2разр.- 1 Машинист 5разр.- 1 Бетонщики 4разр.- 1 3разр.- 1 Плотник 4разр.- 1 2разр.- 1 Машинист 6разр.- 1 Монтажник 6разр.- 1 4разр.- 2 Арматурщик 4разр.- 1 2разр.- 1 Машинист 5разр.- 1 Бетонщики 4разр.- 1 3разр.- 1 Плотник 4разр.- 1 2разр.- 1 Машинист 6разр.- 1 Монтажник 2 2 1 2 2 1 2 2 2 2 2 1 2 2 1 2 2 1 2 2 2 2 2 1

159 48 Армирование пола 4 захватки 49 Бетонирование балки и пола 4 захватки 50 Устройство балочных опалубк и полов 5 захватки 51 Устройство стальных балков 5 захватки 52 Армирование пола 5 захватки 53 Бетонирование балки и пола 5 захватки 54 55 56 Откопка грунта 1 захватки до отметке -10.6 м Откопка грунта 2 захватки до отметке -10.6 м Откопка грунта 3 захватки до отметке -10.6 м 6разр.- 1 4разр.- 2 Арматурщик т 1.02 16.2 16.52 4разр.- 1 2разр.- 1 Машинист 5разр.- 1 м3 33.1 2.56 0.033 84.74 1.09 Бетонщики 4разр.- 1 3разр.- 1 Плотник м2 165.38 0.252 41.68 4разр.- 1 2разр.- 1 Машинист 6разр.- 1 т 38.73 5.2 0.3 201.40 11.62 Монтажник 6разр.- 1 4разр.- 2 Арматурщик т 1.02 16.2 16.52 4разр.- 1 2разр.- 1 Машинист 5разр.- 1 м3 33.1 2.56 0.033 84.74 1.09 Бетонщики 4разр.- 1 3разр.- 1 Откопка грунта и устройство поддержки стены на отметке -10.6 м 100 Машинист 49.95 6.11 0.372 305.19 18.58 м3 6разр.- 1 100 Машинист 19.14 6.11 0.372 116.95 7.12 м3 6разр.- 1 100 Машинист 19.14 6.11 0.372 116.95 7.12 м3 6разр.- 1 2 2 1 2 2 1 2 2 2 2 2 1 2 2 1 2 2 1 2 1 3 2 1 1 2 1 1

160 Откопка грунта 4 захватки до отметке -10.6 м Откопка грунта 5 захватки до отметке -10.6 м 100 м3 100 м3 59 Устройство распорных систем для поддержки стены 2 захватки т 41.02 60 Устройство распорных систем для поддержки стены 3 захватки т 41.02 61 Устройство распорных систем для поддержки стены 4 захватки т 38.73 62 Устройство распорных систем для поддержки стены 5 захватки т 38.73 57 58 63 64 65 66 Откопка грунта 1 захватки до отметке -13.0 м Откопка грунта 2 захватки до отметке -12.8 м Ремонт вручную до отметки -13.0 м Откопка грунта 3 захватки до отметке -12.8 м 100 м3 100 м3 18.06 18.06 46.1 16.19 м3 148 100 м3 16.19 Машинист 6разр.- 1 Машинист 6.11 0.372 110.35 6.72 6разр.- 1 Машинист 6разр.- 1 8.34 342.11 Монтажник 4разр.- 1 2разр.- 1 Машинист 6разр.- 1 8.34 342.11 Монтажник 4разр.- 1 2разр.- 1 Машинист 6разр.- 1 8.34 323.01 Монтажник 4разр.- 1 2разр.- 1 Машинист 6разр.- 1 8.34 323.01 Монтажник 4разр.- 1 2разр.- 1 Откопка грунта до основания подушки Машинист 6.11 0.372 281.67 17.15 6разр.- 1 Машинист 6.11 0.372 98.92 6.02 6разр.- 1 Землекоп 0.68 100.64 2разр.- 1 Машинист 6.11 0.372 98.92 6.02 6разр.- 1 6.11 0.372 110.35 6.72 2 1 1 2 1 1 2 2 1 2 2 1 2 2 1 2 2 1 2 1 2 2 1 1 2 1 4 2 1 1

161 67 68 69 70 71 72 73 Ремонт вручную до отметки -13.0 м Откопка грунта 4 захватки до отметке -12.8 м Ремонт вручную до отметки -13.0 м Откопка грунта 5 захватки до отметке -12.8 м Ремонт вручную до отметки -13.0 м Откопка грунта 1 захватки до отметке -16.3 м Зачистка вручную до отметки -16.5 м м3 148 0.68 - 100.64 - 100 м3 15.28 6.11 0.372 93.36 5.68 м3 139 0.68 - 94.52 - 100 м3 15.28 6.11 0.372 93.36 5.68 м3 139 0.68 - 94.52 - 100 м3 63.4 6.11 0.372 387.37 23.58 м3 384 0.68 - 261.12 - Землекоп 2разр.- 1 Машинист 6разр.- 1 Землекоп 2разр.- 1 Машинист 6разр.- 1 Землекоп 2разр.- 1 Машинист 6разр.- 1 Землекоп 2разр.- 1 2 1 4 2 1 1 2 1 4 2 1 1 2 1 4 2 1 2 2 1 6 2 3 4 2 3 1 2 2 6 2 2 6 Бетонирование свайных фундаментов 74 Устройство бетонной головной сваи м3 150 0.72 - 108 - 75 Устройство бетонной фундаментной облицовки м3 81.2 0.03 - 2.44 - 76 Обработка и монтаж свайных фундаментов 1 очереди м2 26.2 8.34 - 218.5 - 77 Изготовление и монтаж фундаментной опалубки 1 очереди (75%) 100 м2 7.935 22.28 - 176.8 - Машинист 6разр. - 1 Бетонщики 4 разр. - 1 3 разр. - 1 Бетонщики 4 разр. - 1 2 разр. - 1 Машинист 5разр. - 1 Помощник 4 разр. - 1 3 разр. - 1 Бетонщик 4разр. - 1 Плотник 4разр.- 1 2разр.- 1

162 78 Устройство бетонного фундамента 1 очереди м3 1110.45 1.21 0.033 1343.6 36.64 79 Демонтаж фундаментной опалубки 1 очереди (25%) 100 м2 7.935 7.42 - 58.9 - м3 2943 - 0.1 - 294.3 м3 59.4 1.42 - 84.34 - 82 Обработка и монтаж свайных фундаментов и распорных свай 2 очереди м2 30.4 8.34 - 253.54 - 83 Изготовление и монтаж фундаментной опалубки 2 очереди (75%) 100 м2 13.24 7.42 - 98.24 - 84 Устройство бетонные фундаментн 2 очереди м3 1290.93 1.21 0.033 1562 42.6 85 Демонтаж фундаментной опалубки 2 очереди (25%) 100 м2 13.24 7.42 - 98.24 - 86 Обработка и монтаж свайных фундаментов и распорных свай 3 очереди м2 35.12 8.34 - 292.9 - 80 81 Заполнение грунтов до распорной подушки Устройство бетонной фундаментной распорной облицовки Бетонщики 4 разр. - 1 2 разр. - 1 Плотник 4разр.- 1 2разр.- 1 Машинист 6разр.- 1 Бетонщики 4 разр. - 1 2 разр. - 1 Машинист 5разр. - 1 Помощник 4 разр. - 1 3 разр. - 1 Бетонщик 4разр. - 1 Плотник 4разр.- 1 2разр.- 1 Бетонщики 4 разр. - 1 2 разр. - 1 Плотник 4разр.- 1 2разр.- 1 Машинист 5разр. - 1 Помощник 4 разр. - 1 3 разр. - 1 Бетонщик 4разр. - 1 2 2 2 2 2 1 2 3 5 2 3 1 2 2 7 2 2 7 2 2 2 2 2 3 2 2 9

163 87 88 89 90 Изготовление и монтаж фундаментной и распорной опалубки 3 очереди Устройство бетонные фундаменты и распорки 3 очереди Демонтаж опалубки фундамента и распорки 3ой очереди Заполните грунтов до подушки пола 100 м2 21.16 м3 1491.25 100 м2 21.16 м3 6028 91 Устройство бетонные облицовки на пол м3 354.6 92 Мотаж арматурных полов т 56.3 93 Устройство бетонной подушки на пол м3 2391 94 Мотаж стальных стояков под 3 подвальной этажом т 277.1 95 Мотаж стальных балок 2 подвального этажи т 146.8 96 Мотаж стальных балок т 146.8 22.28 - 471.44 - Плотник 4разр.- 1 2разр.- 1 Бетонщики 4 разр. - 1 2 разр. - 1 Плотник 7.42 157 602.8 4разр.- 1 2разр.- 1 Машинист 0.1 602.8 6разр.- 1 Бетонщики 1.42 503.5 4 разр. - 1 2 разр. - 1 Арматурщик 16.2 912.1 4разр.- 1 2разр.- 1 Бетонщики 2.56 0.033 6121 78.9 4 разр. - 1 2 разр. - 1 Устройство стояков и балок подземной части Машинист 6разр.- 1 9.712 0.32 2691.2 88.67 Монтажник 6разр.- 1 4разр.- 2 Машинист 6разр.- 1 5.2 763.4 Монтажник 6разр.- 1 4разр.- 2 5.2 763.4 Машинист 1.21 0.033 1804.4 49.21 2 2 9 2 2 2 2 2 7 2 3 8 2 3 2 2 2 12 2 3 3 2 1 2 2 1 1 2 1 1

164 1 подвального этажи 97 Мотаж стальных балок цокольного этажа т 146.8 5.2 - 763.4 - 98 Демонтаж стальных временных стояков и распорок т 89.8 0.074 - 6.65 - 6разр.- 1 Монтажник 6разр.- 1 4разр.- 2 Машинист 6разр.- 1 Монтажник 6разр.- 1 4разр.- 2 Машинист 6разр.- 1 Монтажник 6разр.- 1 4разр.- 2 2 1 1 2 1 1 2 2 6 2 2 5 2 2 2 2 2 7 2 2 10 2 2 6 Устройство 3 подвального этажа 99 100 Изготовление и монтаж арматурных стояков и сердечника Сборка опалубочных стояков, стен и сердечников (75%) т 12.1 8.48 - 102.6 - 100 м2 13.79 28.71 - 395.91 - 101 Бетонирование стояков, стены и сердечника м3 256.8 2.28 0.04 585.5 10.27 102 Демонтаж опалубочных стояков, стен и сердечника (25%) 100 м2 13.79 9.57 - 132 - 103 Сборка опалубочных балок, полов (75%) 100 м2 34.59 15 - 518.9 - 104 Установка арматурных стояков, полов 2 т 16.3 16.2 - 264.1 - Арматурщик 4разр.- 1 2разр.- 1 Плотник 4разр.- 1 2разр.- 1 Машинист 5разр.- 1 Бетонщики 4разр.- 1 3разр.- 1 Плотник 4разр.- 1 2разр.- 1 Плотник 4разр.- 1 2разр.- 1 Арматурщик 4разр.- 1

165 подвального этажа 105 Бетонирование балок, полов 2 подвального этажа м3 691.8 2.56 0.033 1771 22.83 106 Демонтаж опалубочных балок, полов (25%) 100 м2 34.59 5 - 173 - 2разр.- 1 Машинист 5разр.- 1 Бетонщики 4разр.- 1 3разр.- 1 Плотник 4разр.- 1 2разр.- 1 2 2 2 2 2 6 2 2 5 2 2 5 2 2 2 2 2 3 2 2 10 2 2 8 2 2 2 Устройство 2 подвального этажа 107 108 Изготовление и монтаж арматурных стояков и сердечника Сборка опалубочных стояков, стен и сердечников (75%) т 12.1 8.48 - 102.6 - 100 м2 13.79 28.71 - 395.91 - 109 Бетонирование стояков, стены и сердечники м3 256.8 2.28 0.04 585.5 10.27 110 Демонтаж опалубочных стояков, стен и сердечника (25%) 100 м2 13.79 9.57 - 132 - 111 Сборка опалубочных балок, полов (75%) 100 м2 34.59 15 - 518.9 - 112 Установка арматурных балок, полов т 16.3 16.2 - 264.1 - 113 Бетонирование балок, полов м3 691.8 2.56 0.033 1771 22.83 Арматурщик 4разр.- 1 2разр.- 1 Плотник 4разр.- 1 2разр.- 1 Машинист 5разр.- 1 Бетонщики 4разр.- 1 3разр.- 1 Плотник 4разр.- 1 2разр.- 1 Плотник 4разр.- 1 2разр.- 1 Арматурщик 4разр.- 1 2разр.- 1 Машинист 5разр.- 1 Бетонщики

166 4разр.- 1 3разр.- 1 Устройство 1 подвального этажа 114 115 Изготовление и монтаж арматурных стояков и сердечника Сборка опалубочных стояков, стен и сердечников (75%) т 12.1 8.48 - 102.6 - 100 м2 13.79 28.71 - 395.91 - 116 Бетонирование стояков, стены и сердечники м3 256.8 2.28 0.04 585.5 10.27 117 Демонтаж опалубочных стояков, стен и сердечника (25%) 100 м2 13.79 9.57 - 132 - 118 Сборка опалубочных балок, полов (75%) 100 м2 47.81 15 - 717.2 - 119 Установка арматурных балок, полов т 16.3 16.2 - 264.1 - 120 Бетонирование балок, полов м3 691.8 2.56 0.033 1771 22.83 Арматурщик 4разр.- 1 2разр.- 1 Плотник 4разр.- 1 2разр.- 1 Машинист 5разр.- 1 Бетонщики 4разр.- 1 3разр.- 1 Плотник 4разр.- 1 2разр.- 1 Плотник 4разр.- 1 2разр.- 1 Арматурщик 4разр.- 1 2разр.- 1 Машинист 5разр.- 1 Бетонщики 4разр.- 1 3разр.- 1 2 2 8 2 2 8 2 2 3 2 2 5 2 2 11 2 2 8 2 2 2

167 График распределения ресурсов 4.8.3. На основе календарного плана и принятых методов работ строят графики использования ресурсов. Эпюры ресурсов наглядно показывают уровень потребности, расхода, наличия, выявляют недостаток или избыток ресурсов в тот или иной отрезок времени, дают представление о равномерности их потребления. Построение эпюр ресурсов обычно осуществляются в виде графиков освоения капитальных вложений, а в календарных планах в составе ППР в виде графиков движения рабочих кадров. Для построения графика движения расчетного числа рабочих в сутки рекомендуется оценивать коэффициентом неравномерности: К1  Nмакс , Nср где, Nмакс - максимальное расчетное количество рабочих по графику движения рабочих, Nмакс  105 чел.; N cp - среднее число рабочих в сутки; N cp  Qобщ , Tкр где, Q общ - общая трудоемкость всех строительных работ в чел.-днях, Qобщ  17646 чел.-дн.; Tкp - продолжительность строительства в днях, Tкp  277 день; тогда, N cp  17646 105  64 человека, К1   1,64. 277 64 Проверка условие для коэффициента неравномерности потребности в рабочей силе: 1,5  К1 1,64  1,7,

168 Условие выполняется! Следовательно окончательный вариант календарного плана не нуждается в корректировке. 4.9. Проектирование строительного генерального плана Строительный генеральный план на здание (сооружение) – это план участка строительства, на котором показаны:  размещение строящегося здания или сооружения;  расположение дорог и сетей, складских зданий и площадок, путей, временных зданий и сооружений подготовительного и основного периодов. Состав стройгенпланов согласно СНиП 3.01.01.85 «Организация строительного производства». 4.9.1. Порядок проектирования стройгенплана Рекомендуется придерживаться следующего порядка проектирования строительного генерального плана:  на топографическом плане обозначаются границы территории строительства (строительной площадки);  наносят существующие и проектируемые постоянные здания, сооружения и установки, включая транспортные коммуникации и инженерные сети;  размещают основные монтажные краны, строительные машины и устройства, площадки для укрупненной сборки и складирования строительных конструкций и технологического оборудование;  разрабатывается схема перевозок строительных грузов и технологического оборудования с обоснованием параметров и конструкции дорог;

169  определяют места размещения временных подсобно- вспомогательных и обслуживающих зданий, сооружений, установок и их комплексов, а также временных устройств, коммуникаций и сетей с указанием точек подключения их к действующим системам;  приводят основные специальные сооружения, приспособления и устройства, обусловленные геологическими и природно-климатическими, организационно-технологическими инженерноособенностями строительства;  определяют технико-экономические показатели СГП. 4.9.2. Выбор монтажного крана Монтажный кран – является ведущей машиной, которая определяет общую производительность и продолжительность работ по построению здания (сооружения). Основные данные для выбора типа монтажных кранов: – конфигурация и размеры здания; – габариты; – степень укрупнения; – масса и расположение монтируемых элементов; – объем и заданные сроки выполнения монтажных работ; – условия производства работ; Монтажные краны выбирают в зависимости от их грузоподъемности Qк , высоты подъема крюка крана Н к , вылета стрелы Lк и длина стрелы Lс . Определяем грузоподъёмность крана Qк , т по следующей формуле: Qк  Q эл  Qгр  Qосн , где, Qэл - масса поднимаемого элемента, Qэл  10т ; Q гр - масса грузозахватных приспособлений, Qгр  0, 28т ;

170 Qосн - масса такелажной установки, Qгр  0т ; тогда, Qк  Qэл  Qгр  Qосн  10  0, 28  0  10, 28т. Определяем вылет стрелы крана Lк , м по следующей формуле: Lк  а  b  с  2м, 2 где, а - ширина подкранового пути, а  6м ; b - расстояние от ближнего к зданию подкранового рельса до ближайшей выступающей части здания, b  12м ; c - расстояние от центра тяжести груза до наиболее выступающей части здания, c  59м ; тогда, Lк  а 6  b  с  2   12  59  2  76м. 2 2 Принимаем автобетононасос и с помощью башенного крана Potain MD 365В L12 с переносными поворотными бункерами вместимостью 1 м 3. Технические характеристики этого крана предствалены в таблице. Таблица 4.19. Технические харакеристики крана Potain MD 365В L12 Максимальный грузоподъемность Максимальный конечный вылет стрелы Минимальная складная стрела Максимальная высота крюка Максимальный радиус Грузоподъемность на конце стрелы Мощность Скорость подьема Рабочая температура т м м м м т В/Гц/кВт м/мин 0 С 12 76,8 40 41,5 75 3,65 400/50/175 до 206 от -40 до +45

171 Рис 4.46. Грузовысотные характеристики Potain MD 365В L12 4.9.3. Определение зоны влияния крана Для башенных кранов границу опасной зоны работы Rоп , м определяют по следущей формуле: R оп  R макс  0,5  lмакс  lбез , где, R макс - максимальный рабочий вылет стрелы крана, R  76,8м ; 0,5  lмакс - половина длины наибольшего перемещаемого груза, 0,5  4,8м ; lбез - дополнительное расстояние для безопасной устанавливается в соответствии со СниПом, lбез  5м ; тогда, R оп  R макс  0,5  lмакс  lбез  76,8  0,5  4,8  5  84,2м. работы,

172 4.9.4. Расчет площадей использования для персонала и работников 1. Помещение работы для работников и персонала:  Количество человеков: 5  5  10 со стандартным 4м2 / чел. ;  Площадь использования: S1  4 10  40м2 ; 2. Помещение перерывы для работников:  В смены есть максимальные человеки Aмакс  105чел. ;  Стандартная площадь 2м2 / чел. ;  Площадь использования: S2  105  0,4  28  84м2 (строительная площадка находится в городе, поэтому необходимо обеспечить проживание на 40% большинства работников); 3. Tуалет и ванная:  В смены есть максимальные человеки Aмакс  105чел. ;  Стандартная площадь 2,5м 2 / 20чел. ;  Площадь использования: S3  2,5  105  13,125м 2 ; 20 Выбираем S3  18м2 . Мы определяем площади помещения предствалены в таблице. Таблица 4.20 Площадь помещений № 1 2 3 4 5 6 7 8 Наименование Рабочое здание для чиновников и медицинский Гараж для работников Гараж для чиновников Помещение перерывы для работников Столовая Tуалет и ванная Охран Склад инструментов Площадь, м2 40 60 24 84 48 18 12 35

173 4.9.5. Расчет площадей складов Проектирование площади склада рекомендуется вести в зависимости от вида, способа хранения (открытый, закрытый, под навесом) и количества материалов. Среднесуточная потребность в материалах рассматриваемого вида зависит от темпов их потребления, т.е. от темпов производства работ: Qсут,i  Qобщ,i ti , где, Qсут,i - среднесуточная потребность в материалах i-го вида; Q общ,i - общее количество материала, необходимого для выполнения i-го вида работ; t i - продолжительность выполнения i-го вида работ, дн. Расчетный запас материалов, подлежащих хранению на приобъектном складе: Qp,i  Qсут,i  n i  k1  k 2 , где, n i - норма запасов материалов, дн.; k1 - коэффициент неравномерности поступления материалов на склад, принимаемый равным 1,1; k 2 - коэффициент неравномерности потребления материалов в течении расчетного периода, принимается равным 1,3. Полная расчетная площадь склада определяется по формуле: m Qp,i i 1 qi Sp    k n,i , где, Sp - расчетная площадь склада; q i - норма складирования i-го материала на единицу площади склада;

174 k n,i - коэффициент использования площади складов, зависящий от вида склада; Проектирование площади склада рекомендуется вести в зависимости от вида, способа хранения (открытый, закрытый, под навесом) и количества материалов. Таким обрзом, 1 4781 51,81 1 4781 48,84 1 4781  0, 496 Sp    103    103    18,75м 2 . 4 100 1 100 1,5 100 Выбираем площадь опалубочного склади S  5  8  40м2 . 4.9.6. Расчет организации временного электроснабжения Расчет потребности во временном электроснабжении сводится к определению расчетной трансформаторной мощности в киловольтамперах (кВА) в наиболее напряженный по этому показателю период строительства. Суммарная мощность трансформатора в кВА при одновременном потреблении электроэнергии всеми группами потребителей определяется по формуле:  P  k c1  P  k c2 P   м  т   Pов  k c3   Pон  k c4   Pсв  k c5  , cos 1 cos    где, Pм - мощность электродвигателей машин, механизмов, установок, кВт; Pт - потребляемая мощность технологического оборудования, кВт; PовиPон - соответственно потребная мощность для внутреннего и наружного освещения, кВт; Pсв - мощность сварочного трансформатора, кВт;

175 k c1 - коэффициенты одновременности работы электромоторов (до 5 шт 0,6; 6-8 шт. - 0,5; более 8 шт. - 0,4); k c2 - то же, для технологических потребителей (равен 0,4); k c3 - то же, для внутреннего освещения (равен 0,8); k c4 - то же, для наружного освещения (равен 0,9); k c5 - – то же, для сварочных трансформаторов (до 3 шт.- 0,8; 3-5 шт.- 0,6; 5-8 шт. - 0,5; 8 шт. - 0,4); cos1 - коэффициент мощности для групп силовых потребителей, принимается равным 0,7; cos2 - коэффициент мощности для технологических потребителей потребителей, принимается равным 0,8;  - коэффициент, учитывающий потери мощности в сети от ее напряженности, сечения проводника и т.п., принимаемый 1,05-1,1.  0,7  62  P  1,1   0,8  3,175  1 4   64, 41KW.  0,75  Использование 3-х фазной электросети  380 / 220В . Для производства используется электричество  380В / 220В , путем подключения 2 горячих проводов, но для освещения сита используется напряжение 220В путем соединения 1 горячего провода и 1 холодного провода. Выбор трансформатора: – Расчетная реактивная мощность: Q P 64, 41   85,5KW, cos  0,75 – Расчетная видимая мощность: W  P2  Q2  64, 412  85,82  107,35KW. Выбираем трехфазные трансформаторы с масляным охлаждением и номинальной мощностью 120 кВА.

176 4.9.7. Расчет временного водоснабжения и канализации строительной площадки Строительные площадки, а машины, также механизмы технологические и установки процессы строительной (бетонные работы - приготовление бетона, поливка поверхностей бетона, штукатурные и малярные работы, каменная кладка и др.) – это основные потребители воды на строительной площадке. Потребность в воде Qтр , л / с для строительной площадки определяется по расходом соответствующей потребности по формуле: Q тр  Qпр  Q хоз  Qпож , где, Qпр - расход воды на производственные нужды, л / c Q хоз - расход воды на хозяйственно-бытовые нужды, л / c ; Qпож - расход воды на противопожарные нужды, л / c ; 1. Расход воды для обеспечения производственных нужд, л/с: Qпр  K ну  q n  n n  К ч 3600  t1 , где, K ну - коэффициент неучтенного расхода воды 1,2-1,3; q n - удельный расход воды на производственные нужды, л; n n - число производственных потребителей (установок, машин и др.) в наиболее загруженную смену; K ч - коэффициент часовой неравномерности потребления воды (средний - 1,5); t1 - число учитываемых расчетом часов в смену;

177 тогда, Qпр  K ну  q n  n n  К ч 3600  t1  1, 2 105  20  2  0,175л / с. 3600  8 2. Расход воды для обеспечения хозяйственно-бытовых нужды, л/с: Qхоз  q n  n n  Кч Кч  qд  n Д  , 3600  t1 60  t 2 где, q х - удельный расход воды на хозяйственно-бытовые нужды; q д - расход воды на прием душа одним работающим; n p - число работающих в наиболее загруженную смену; n д - число пользующихся душем, до 40% от nр; t 2 - продолжительность использования душевой установки (принимают равной 45мин); К ч - коэффициент часовой неравномерности водопотребления; тогда, Q хоз  1,8  1,5  3. 109  50  0,17л / с. 24  3600 Расход воды для наружного пожаротушения: Для наружного пожаротушения расход воды принимается из расчета трехчасовой продолжительности тушения одного пожара и обеспечения расхода воды на эти цели при пиковом расходе воды на производственные и хозяйственно-бытовые нужды. Расчет одновременного действия двух струй из гидранта по 5л / с на каждую струю, т.е. определяется расход воды для противопожарных мероприятий Qпож  15л / с. 4. Cуммарный расчетный расход воды для строительной площадки: Q тр  0,175  0,17  15  15,345л / c. 5. Определение диаметра водопроводной напорной сети: D  2 1000  Qтр 3,14  V  2 1000 15,345  114мм, 3,14 1,5

178 где, V – скорость движения воды в трубах (для малых диаметров 0,7-1,2 и для больших - 1,5-2,0 м/с) Принимаем временные трубопроводы диаметром D  120мм. 4.9.8. Выбор временных дорог При трассировке дорог соблюдаются минимальные расстояния: – Безопасное расстояние от края дороги до сооружения составляет 2 м; – Ширина дорожного покрытия с двумя взятыми полосами составляет 7 м; – Наклон поперечного сечения 25°; – На кривых принимаем радиус кривизны R = 9 м; Временная дорожная система внутри строительной площадки с гравийным заполнителем разных размеров и связным грунтом для образования смеси материалов с высокой плотностью, этот материал уплотняется роликами, чтобы создать твердое дорожное покрытие с хорошей прочностью. 4.10. Технико-экономические показатели по возведению подземной части Таблица 4.21. Технико-экономические показатели № 1 2 3 4 5 6 Наименование Площадь подземной части Объем подземной части Общие затраты на возведение подземной части Трудоемкость на единицу площади Трудоемкость на единицу объема Продолжительность строительства Ед. изм. м2 м3 чел.-дн. чел.-дн./м2 чел.-дн./м3 дней Кол-во 5093,5 18336,6 6849,95 0,74 2,68 277

179 Раздел №5 ОХРАНА ТРУДА И БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ

180 5.1. При современном Введение строительстве во всем мире постепенно совершенствуются все технологии, специализацияx и модернизируется организация строительства. Поэтому безопасность труда становится очень важным фактором, т.к. основная сложность при выполнении разнообразных машин и механизмов. Это все влияет на ход строительства и качество работ, поэтому стройплощадка является потенциально опасным объектом. Защита здоровья и жизни работников является важным фактором организации строительных работ. Проектируемый объект – национальный конфененц-центр с 3- уровневым подземным паркингом располагается в городе Ханое. Объект сосоит из 41 этажей и 3-х этажного подземного паркинга. Конструктивная схема подземного паркинга представляет собой каркас из монолитных железобетонных колонн, стен, плит перекрытий. Размеры в плане проектируемого подземного части 83,5х61,0 м. Общая площадь объекта составляет 5093,5 м2. Высоты этажей приняты 4,2 м для 1-го подземного этажа и 3,6 м для 2-го, 3-го подземных этажей. Проектируемое сооружение отличается развитой подземной частью и индивидуальной конструктивной схемой. Строительство сооружения велось в 2 смены и характеризоваюсь высокой организацией производственных потоков. Мы должны учесть вышеперечисленные особенности проектируемого объекта и особенности технологии проведения земляных, бетонных и других видов работ. Наша задача исключить все основные опасности и вредносные эффекты, которые возникают во время работ на строительной площадке и исключить или свести все к минимуму: несчастные случаи, получения травм и нанесения вреда здоровью при сохранении комфортных условий труда и высокой производительности.

181 Анализ условий строительства 5.2. При производстве строительно-монтажных работ ведущихся по:  СНиП 12-03-2001 «Безопасность труда в строительстве. Часть I. «Общие требования»;  НиП 12-04-2002 «Безопасность труда в строительстве. Часть 2. Строительное производство»;  ПБ 10-382-00 «Правил устройства и безопасной эксплуатации грузоподъемных кранов». К строительно-монтажным работам необходимо приступать при наличии проекта производства работ (ППР). В этой документации должны быть разработаны технологические карты с мероприятиями по обеспечению безопасной работы на строительной площадке, а также по соблюдению производственной санитарии. ППР должен быть тщательно согласован со службами техники безопасности и особенно c заказчиком. 5.2.1. Опасные зоны на строительной площадке Во избежание доступа посторонних лиц должно быть выполнено ограждение на границе территории строительной площадки согласно ГОСТ 23407-78 «Ограждения инвентарные строительных площадок и участков производства строительно-монтажных работ». В состав работ входит:  устройство основания под бетонные блоки (срезка, уплотнение грунта и песчаная подготовка);  монтаж железобетонных блоков ФБС;  установка трубчатых металлических стоек между блоками с заделкой их цементно-песчаным раствором;  монтаж металических секций ограды с приваркой их к стойкам.

182 Рис 5.1. Унифицированные инвентарные ограждения строительных площадок использованием бетонных блоков ФБС На строительной площадке есть несколько опасных зон:  постоянно действующих опасных производственных факторов;  потенциально опасных производственных факторов; В зоне потенциально действующих опасных производственных факторов необходимо установить сигнальные ограждения (рис. 5.2). Рис 5.2. Сигнальное ограждение Организационно-технические мероприятия для безопасности работающих, осуществляются при производстве строительно-монтажных работ в указанных опасных зонах.

183 5.2.2. Основные причины травматизма при земляных работах № Название работы 1. 2. 1 Земляные работы 3. 4. 2 Бетонные работы 3 Эксплуатация строительных машин и оборудования 1. 2. 3. 4. 1. 2. 3. 4. 5. 1. 2. 4 Кровельные работы 3. 4. Электром 5 онтажные работы Основные причины травматизма падение людей и техники в котлован; невнимательность и неквалифицированность рабочих, управляющих строительной техникой; потеря строительными машинами устойчивости и их опрокидывание; прорыв ограждения котлована грунтовыми водами. попадание бетонной смеси в глаза; обрушение опалубки; поражение электрическим током; обрушение строительных лесов. неблагоприятные факторы производственной среды (микроклимат, шум, вибрация, запыленность и загазованность воздуха рабочей зоны, тепловое излучение и т. п.); повышенные физические и нервнопсихические нагрузки; травмирование работающих движущимися конструкциями, частями и деталями машины; падения машинистов с высоты ; падение грузов с крюка. повышенная или пониженная температура воздуха рабочей зоны; расположение рабочего места на значительной высоте относительно поверхности земли (пола, перекрытия); обрушение некачественно изготовленных или незакрепленных элементов конструкций; недостаточная освещенность рабочей зоны. 1. неисправные монтажные приспособления или их отсутствие; 2. работа без применения индивидуальных и коллективных средств защиты; 3. применение средств подмащивания, не соответствующих требованиям техники безопасности (ТБ); 4. обрушение некачественно изготовленных или незакрепленных элементов конструкций.

184 4 Отделочные 6 1. повышенная запыленность и загазованность воздуха рабочей зоны; 2. острые кромки, заусенцы и шероховатость на поверхностях отделочных материалов и конструкций; 3. расположение рабочего места вблизи перепада по высоте 1,3 м и более. работы 5.3. Инженерные мероприятия по безопасному проведению подземных строительных работ 5.3.1. Устройство свайных фундаментов При строительстве объекта используются сваи-баретты. Процесс строительства в основном механический,поэтому важна безопасность работ с машинами и механизмами  используемая техника должна регулярно проверяться и периодически обслуживаться;  при подъеме следует обратить внимание на условия безопасности;  работники, использующие оборудование, должны пройти соответствующее обучение;  для подключения оборудования к крану необходимо пройти инструктаж перед началом работы. При установке свай среда в основном влажная, загрязненая водой и грязью, электрические провода должны быть покрыты резиной или пластиком, поэтому необходимо регулярно проверять изоляцию. Мобильные электрические панели должны быть размещены в сухом месте и изолированы от земли. Рабочие должны пройти обучение и быть оснащены средствами защиты. Контракт с должностными обязанностями должен быть заключён в точном соответствии с указаниями для технического персонала.

185 После заливки бетона необходимо установить ограждение вокруг строительной площадки и охрану. 5.3.2. Устройство котлована и фундамента Из-за большой глубины траншеи, вертикальной обкопки, требования безопасности очень высоки в этот период.  Запрещено ходить рабочим по краю траншеи;  Рабочим необходимо перевешиваться вверх и вниз по лестницам;  При копании вручную необходимо следить за склоном,чтобы избежать оползней;  При удалении камней и грунта из котлована необходимо оставить расстояние 50 см от края котлована. Для предотвращения сползания грунта,необходима установка ограждений (стены);  В рабочей зоне и при входе необходимо освещение установка знаков, предупреждающих об опасных зонах. 5.3.3. Охрана труда при отделочных работах  Строительные леса, рабочий пол должны быть тщательно проверены;  Оснащение ремнями безопасности рабочих, работающих в опасных местах;  Должны быть установлены защитные сетки от падающих сверху материалов.

186 5.3.4. Охрана труда при эксплуатации  Перед началом работ необходимо проверить электрические кабели и кабели крана, не превышайте максимальную нагрузку крана;  Водители кранов должны быть профессионально обучены и подчиняться сигналам поворотников;  Другие производственные работы разрешены только в зонах, не находящихся в опасной зоне крана;  Опасные зоны должны иметь барьеры и знаки. 5.3.5. Требования безопасности к машинам, механизмам, инструменту Эксплуатация строительных машин должна осуществляться в соответствии с требованиями соответствующих нормативных документов. Конструкция крепления вертикальных стенок выемок глубиной до 3 м в грунтах естественной влажности должна быть, как правило, выполнена по типовым проектам. При сложных гидрогеологических условиях крепление должно быть выполнено по индивидуальному проекту. При установке креплений стенах, верхнее крепление должна выступать над бровкой выемки не менее чем на 15 см. Перед допуском работников в выемки глубиной более 1,3 м ответственным лицом должны быть проверены состояние откосов, а также надежность крепления стенок выемки. Валуны и камни, а также отслоения грунта, обнаруженные на откосах, должны быть удалены. Допуск работников в выемки с откосами, подвергшимися увлажнению, разрешается только после тщательного осмотра лицом, ответственным за обеспечение безопасности производства работ, после проверки состояния

187 грунта откосов, чтобы избежать обрушения неустойчивого грунта в местах, где обнаружены "козырьки" или трещины (отслоения). Эксплуатация грузоподъемных машин и других средств механизации, подконтрольных органам Госгортехнадзора России, должна производиться с учетом требований нормативных документов, утвержденных этим органом. Машины, транспортные средства, производственное оборудование и другие средства механизации должны использоваться по назначению и применяться в условиях, установленных заводом-изготовителем. Оставлять без надзора машины, транспортные средства и другие с работающим (включенным) двигателем не допускается. Включение, запуск работа транспортных средств, машин, производственного оборудования и других средств механизации должны производиться лицом, за имеющим соответствующий документ на право управления этим средством. Зона монтажа должна быть ограждена или обозначена знаками безопасности и предупредительными надписями. Не допускается выполнять работы по монтажу (демонтажу) машин, устанавливаемых на открытом воздухе в гололедицу, туман, грозу, при температуре воздуха ниже или при скорости ветра выше пределов, предусмотренных в паспорте машины. 5.3.6. Средства коллективной и индивидуальной защиты Не допускается выполнять работы по монтажу (демонтажу) машин, устанавливаемых на открытом воздухе в гололедицу, туман, грозу, при температуре воздуха ниже 30 градусов или при скорости ветра выше пределов, предусмотренных в паспорте машины. Защита работающих от шума может осуществляться как коллективными средствами и методами, так и индивидуальными средствами. В первую очередь используются коллективные средства.

188 Наибольшей эффективностью обладают мероприятия, ведущие к снижению шума в источнике его возникновения. После возникновения шума дальнейшие действия, связанные с его устранением, обходятся дороже и часто являются малоэффективными. Применение средств индивидуальной защиты от шума целесообразно только в тех случаях, когда средства коллективной защиты и другие средства не понижают шум до допустимых уровней. Средства для индивидуальной защиты позволяют снизить уровень воспринимаемого звука на 10...45 дБ, причем наиболее значительное глушение шума наблюдается в области высоких частот, которые представляют наибольшую опасность для человека. Противопожарное освещение: В случае тушения пожаров стройплощадка обеспечена возможным источником водоснабжения. Данный источник располагается на расстоянии не более 100 м от здания. Система пожаротушения внутри здания представляет собой автоматическую систему водоснабжения и устанавливается освещения стройплощадки, одновременно в процессе строительства. Прожекторы, которые служат для устанавливаются только на отдельно стоящие опоры. В грозовой период при возведении высотной части здания предусматриваются временные молниезащитные устройства. При строительстве зданий металлические леса используются с целью обеспечения безопасной работы и успешной эвакуации людей в случае пожара. При устройстве строительных лесов ширина настилов предусмотрена 1 м для производства отделочных работ. Загромождение подходов к лестницам и стремянкам лесов и подмостей запрещается. Помимо рабочего освещения на стройке подготовлено аварийное освещение для производства аварийных прилегающие к нему; снабжено противошумными шлемами и касками и противошумными костюмами.

189 Противошумные шлемы закрывают всю голову, они применяются при очень высоких уровнях шума c наушниками, а также в сочетании c противошумными костюмами. 5.3.7. Электробезопасность на строительной площадке Кнопки пуска управления следует располагать непосредственно у механизма блокировки. Блокировка механизма производится со звуковой и световой сигнализацией. При нерегрузке электродвигателей устанавливается аварийная защита на их отключение. Все щитки на строительной площадке должны быть снабжены надписями, указывающими номер щитка, назначение или номер, каждой отходящей линии, положения «Включено» и «Отключено». При монтаже и эксплуатации. Контроль cохранности исправности электроинструмента осуществляется специально назначенным лицом, имеющим квалификационную группу по технике безопасности не ниже III. Рабочим, которые получили электроинструменты, категорически запрещается: передавать инструмент другим лицам, разбирать и производить его ремонт, держаться за провод и касаться режущих и вращающихся частей, удалять стружки, опилки и пыль во время работы или до полной остановки, работать на высоте 2,5м с использованием приставных лестниц. При работе на улице в период грозы, тумана, дождя все работы должны быть прекращены. По нормам допускается нагрев проводов до 40 °С сверх температуры окружающей среды 25 °С. При нагреве проводов до 48 °С время службы изоляции сократится наполовину, а при нагреве до 64 °С — в 8 раз.

190 5.4. Основные мероприятия по пожарной безопасности Обеспечение пожарной безопасности производится согласно СНиП 1204-2002 “Безопасность труда в строительстве. Часть 2. Строительное производство”. Противопожарные мероприятия, направленные на обеспечение генподрядного строительного учреждения совокупно с субподрядными учреждениями, выполняются согласно указаниям пожарной части, обслуживающей данный район. Запрещается площадках. складирование Содержание данных горючих веществ веществ на разрешено строительных в замкнутых металлических контейнерах в специально предназначенном месте. Противопожарное оборудование должно строго находиться в исправном состоянии. Проход к противопожарному оборудованию необходимо оставлять свободным и снабдить специальными обозначениями. В целях пожарной безопасности рабочий персонал должен соблюдать следующие правила:  курить только в строго отведенных для этого местах, которые обеспечены средствами для тушения пожара;  горючие строительные отходы утилизировать в специально созданные для этого материала места;  не заставлять проходы к пожарному инвентарю. В случае эвакуации людей из подземного паркинга предусмотрены две закрытые лестничные клетки, оборудованные выходом непосредственно наружу. Все лестничные клетки имеют выходны на кровлю. Спроектированные двери с приборами самозакрывания расположены на всех лестничных клетках.

191 Перепады высот менее 45 см и выступы, за исключением порогов, расположенных в дверных проемах, на путях эвакуации в полу не допускаются. В местах, где находится перепад высот, следует запроектировать лестницы, где число ступеней не менее трех, или пандусы с уклоном не более 1:6. В коридорах общего доступа не допускается установка встроенных шкафов, кроме шкафов, предназначенных для коммуникаций и пожарных кранов. Эвакуационные двери открываются по направлению выхода из самого здания. Высота дверей при дневном свете на путях эвакуации должна составлять не менее 2 м. Наружные эвакуационные двери здания не должны иметь запоров, которые препятствуют открытию двери изнутри без ключа. Объезд вокруг здания с твердым покрытием предусмотрен для оперативных работ пожарных групп. При осуществлении строительно-монтажных работ необходимо строго следовать условиям строительства и приемки строительномонтажных работ, а также соблюдать Правила строител?ьно-монтажных пожарной работ, безопасности при регламентированные производстве ППБ-01-2003 «Правилами пожарной безопасности в Российской Федерациии» требования ГОСТ12.1.004-9 «Система стандартов безопасности труда (ССБТ). Пожарная безопасность». 5.5. Основные мероприятия по охране окружающей среды Расположение и обустройство бытовых помещений для рабочих предусмотрено вне опасных зон при строительстве. Хозяйственно-бытовые стоки со строительной площадки в условиях города подключаются в систему городской канализации.

192 На строительной площадке оборудуется система сбора сточных вод и фильтрации воды перед сливом ее в городскую канализационную систему, предотвращающую перетекание окружающей грязи. Необходимо покрытие площадки вертикальной системой строительных лесов в сочетании с сеточной системой, отделяющей работу от окружающей территории, для обеспечения промышленной гигиены в течение всего периода строительства. При проведении строительных работ следует максимально применять малоотходную и безотходную технологию для непосредственной охраны атмосферного воздуха, земель, водных объектов и других объектов, которые принадлежат к окружающей природной среде. Грунты и отходы, перевозимые специализированными транспортными средствами, тщательно покрываются, обеспечивая соблюдение городских норм по санитарной обработке окружающей среды. Выполняются использование мероприятия виброгасящих по ограничению машин. Организация шума, например, транспортировки материалов в нерабочее время. Уровень шума, который возникает в следствии работ машин и агрегатов, не должен превышать допустимых значений,указанных в СанПиН 2.2.3.1384-03 «Гигиенические требования к организации строительного производства и строительных работ». Работы, выполняемые в ночное время (с 23.00 до 7.00 часов), запрещаются без согласованного разрешения органов исполнительной власти. Проведение работ с использованием таких строительных машин как экскаваторы, бульдозеры, компрессорные установки, необходимо проводить с 8 до 21 часа.

193 ЗАКЛЮЧЕНИЕ Проектируемым дипломном проекте, объектом является строительства, Национальный рассматриваемым конференц-центр с в 3-х уровневым подземным паркингом в городе Ханое. Конструктивная модель с вариантом использования системы несущей железобетонной конструкции спроектирована с помощью программного комплекса ANSYS. Здания, расположенные рядом, не входят в зону влияния застройки. Под всей площадью застройки конференц-центра находится в мощном слое расположена слабых водонасыщенных грунтов. В этом случае оптимальным вариантом может быть выбран свайный фундамент. Сваи расположы под всеми основными несущими колоннами. При проектировании плиты основания и подземных этажей необходимо учесть высокий уровень грунтовых вод и предусмотреть горизонтальную и вертикальную гидроизоляцю, что было сделано для всех конструкций. Конструктивная схема подземного паркинга представляет собой каркас из монолитных железобетонных колонн, стен, плит перекрытия. Расчет и устройство монолитных траншейных стен в грунте для ограждения котлована были выполнены с использованием программного комплекса Plaxis 2D. Расчетные траншейные стены остаются в грунте несущими конструкциями здания. В программном комплексе ЛИРА-САПР 2013 был выполнен расчет фундаментной плиты по полученным моментам был произведен подбор арматуры. С использованием программного комплекса SAP2000 был выполнен расчет нагрузки на сваю. При высоком уровне грунтовых гидроизоляции всех несущих конструкций. вод обязательно устройство

194 В разделе «Организация строительного производства» построен сетевой график строительства. Для рациональной организации работ по возведению здания разработан стройгенплан. Разработаны мероприятия по технике безопасности и охраны окружающей среды.

195 СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМЫХ ИСТОЧНИКОВ 1. Ухов С. Б. , Семенов В. В., Знаменский В., В., Тер-Мартиросян З. Г., С. Н. Чернышев «Механика грунтов, основания и фундаменты». Учебник: М.: Издательство АСВ, 2005 г. 2. Мангушев Р.А., Карлов В.А., Сахаров И.И. «Механика гругов», 2009 г. 3. Берлинов М.В. «Основания и фундаменты», 2011 г. 4. Шулятьев О.А. «Основания и фундаменты высотных зданий», 2016 г. 5. Невзоров А.Л. «Основания и фундаменты пособие по расчету и конструированию», 2020 г. 6. Мангушев Р.А., Никифорова Н.С. «Технологические осадки зданий и сооружений в зоне влияния подземного строительства», 2017 г. 7. Под общей ред. В.А. Ильичева и Р.А. Мангушева «Справочник геотехника. Основания, фундаменты и подземные сооружения: издание второе, дополненное и переработанное», 2016 г. 8. Мангушев Р.А., Знаменский В.В., Готман А.Л., Пономарев А.Б. «Сваи и свайные фундаменты. Конструкции, проектирование и технологии, 2е издание», 2018 г. 9. СП 22.13330.2016 «Основания зданий и сооружений. Актуализированная редакция СНиП 2.02.01-83» (с Изменениями N 1, 2). 10. СП 22.13330.2011 «Основания здания и сооружения» 11. СП 21.13330.2011 «Здания и сооружения на подрабатываемых территориях и просадочных грунтах». 12. СП 113.13330.2012. «Стоянки автомобилей». 13. СП 63.13330.2012 «Бетонные и железобетонные конструкции». 14. СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия». 15. СП 4.13130.2013 «Пожарная безопасность зданий и сооружений». 16. СП 131.13330.2012 «Строительная климатология».

196 17. СП 12-135-2005 «Техника безопасности в строительстве». 18. СП 52-101-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры». 19. СНиП 11-02-96 «Инженерные изыскания для строительства. Основные положения». 20. СНиП 21-01-97*. «Пожарная безопасность зданий и сооружений». - М., Госстрой России., 1999 г. 21. СНиП 11-105-97. «Инженерно-геологические изыскания для строительства». – М., 2004 г. 22. ЕНиР Е2-01. «Земляные работы». М.:Стройиздат, 1988-224с 23. МГСН 2.07-01 «Основания, фундаменты и подземные сооружения». 24. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. «Железобетонные конструкции. Общий курс.» Москва «Стройиздат» 1985 г. 25. Проектирование многоэтажных автостоянок. Издательство Ассоциации строительных вузов, 2003 г. 26. Коптев Д.В., Булыгин В.И., Ройтман В.М, Шапошников В.Н., Орлов Г.Г., Виноградов Д.В., Румянцев B.C. «Безопасность труда в строительстве». Издательство Ассоциации строительных вузов, Москва 2003 г. 27. Цытович Н.А., Тер-Мартиросян З.Г. «Основы прикладной геомеханики в строительстве: Учебн. пособие». – М.:Высш.школа,1981-317с. 28. ГОСТ 12.1.046-85. «Нормы освещения строительных площадок». – М., 1986 г. 29. Рыбникова И.А, Рыбников А.М. «Опыт применения бареттных фундаментов». Стаья: - М.: Вестник БГТУ им. В.Г. Шухова, 2016 г. 30. Мангушев Р.А., Никитина Н.С. «Оценка и анализ несущей способности буронабивных свай и свай-баррет глубокого заложения для высотного здания на слабых грунтах по результатам расчетов и полевых испытаний». Стаья: - М.: Международный журнал “International Journal for

197 Computational Civil and Structural Engineering (Международный журнал по расчету гражданских и строительных конструкций)” (IJCCSE), 2018 г.

ệ ổ ấ Đ № % i = 16 % i = 16 НИУ МГСУ 08.03.01 - ВКР - 2020 Тема: Проектирование национального конференц-центра с 3-уровневым подземным паркингом в г. Ханое Изм. Кол.уч. Лист №док. Подпись Разработал Консультант Никитина Н.С. Н. контр. Дата Ле Чунг Хиеу Знаменский В.В. Зав. каф./РСП Чунюк Д.Ю. Расчетно-конструктивный раздел Генеральный план М1:100 Стадия Лист Листов ВКР 1 15 Кафедра «Механики грунтов и геотехники»

ПЛАН ПЕРВОГО ЭТАЖА М1:300 ПЛАН ТИПОВОГО ЭТАЖА М1:200 ПЛАН ПОДЗЕМНОЙ ЧАСТИ М1:300 НИУ МГСУ 08.03.01 - ВКР - 2020 ПЛАН ТЕХНИЧЕСКОГО ЭТАЖА М1:200 Тема: Проектирование национального конференц-центра с 3-уровневым подземным паркингом в г. Ханое Изм. Кол.уч. Лист №док. Подпись Разработал Консультант Никитина Н.С. Н. контр. Дата Ле Чунг Хиеу Знаменский В.В. Зав. каф./РСП Чунюк Д.Ю. Архитектурно-строительный раздел План первого этажа M1:300, план типового этажа M1:300, план технического этаж M1:200, план подземной части M1:300 Стадия Лист Листов ВКР 2 15 Кафедра «Механики грунтов и геотехники»

РАЗРЕЗ А-А М1:300 РАЗРЕЗ Б-Б М1:300 ¸ НИУ МГСУ 08.03.01 - ВКР - 2020 Тема: Проектирование национального конференц-центра с 3-уровневым подземным паркингом в г. Ханое Изм. Кол.уч. Лист №док. Подпись Разработал Консультант Никитина Н.С. Н. контр. Дата Ле Чунг Хиеу Знаменский В.В. Зав.каф./РСП Чунюк Д.Ю. Архитектурно-строительный раздел Разрез здания М1:300 Стадия Лист Листов ВКР 3 15 Кафедра «Механики грунтов и геотехники»

ФАСАД М1:300 НИУ МГСУ 08.03.01 - ВКР - 2020 Тема: Проектирование национального конференц-центра с 3-уровневым подземным паркингом в г. Ханое Изм. Кол.уч. Лист №док. Подпись Разработал Консультант Никитина Н.С. Н. контр. Дата Ле Чунг Хиеу Знаменский В.В. Зав.каф./РСП Чунюк Д.Ю. Архитектурно-строительный раздел Фасад здания М1:200 Стадия Лист Листов ВКР 4 15 Кафедра «Механики грунтов и геотехники»

Таблица 2.1. Нормативные и расчетые показатели ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИЙ РАЗРЕЗ I-I Вертикальный масштаб М1:200 Горизонтальный масштаб М1:500 № № № № физико-механических свойств грунов № № № № СХЕМА ПЛАНА СТРОИТЕЛЬНОЙ ПЛОЩАДКИ И РАСПОЛОЖЕНИЕ ГЕОЛОГИЧЕСКИХ ВЫРАБОТОК ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИЙ РАЗРЕЗ II-II Вертикальный масштаб М1:200 Горизонтальный масштаб М1:500 ОПИСАНИЕ ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИХ ЭЛЕМЕНТОВ МЕСТО ОТБОРА ГРУНТА № № № № № № № НИУ МГСУ 08.03.01 - ВКР - 2020 № Тема: Проектирование национального конференц-центра с 3-уровневым подземным паркингом в г. Ханое Изм. Кол.уч. Лист №док. Подпись Разработал Консультант Никитина Н.С. Н. контр. Дата Ле Чунг Хиеу Знаменский В.В. Зав. каф./РСП Чунюк Д.Ю. Раздел «Инженерно-геологические условия» Инженерно-геологический разрез I-I,II-II план расположения фактического материала М1:300 Стадия Лист Листов ВКР 5 15 Кафедра «Механики грунтов и геотехники»

№ ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИЙ РАЗРЕЗ III-III ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИЙ РАЗРЕЗ IV-IV Вертикальный масштаб М1:200 Горизонтальный масштаб М1:500 Вертикальный масштаб М1:200 Горизонтальный масштаб М1:500 № № № № № № № № № № № Таблица 2.1. Нормативные и расчетые показатели физико-механических свойств грунов ОПИСАНИЕ ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИХ ЭЛЕМЕНТОВ СХЕМА ПЛАНА СТРОИТЕЛЬНОЙ ПЛОЩАДКИ И РАСПОЛОЖЕНИЕ ГЕОЛОГИЧЕСКИХ ВЫРАБОТОК МЕСТО ОТБОРА ГРУНТА НИУ МГСУ 08.03.01 - ВКР - 2020 Тема: Проектирование национального конференц-центра с 3-уровневым подземным паркингом в г. Ханое Изм. Кол.уч. Лист №док. Подпись Разработал Консультант Никитина Н.С. Н. контр. Дата Ле Чунг Хиеу Знаменский В.В. Зав.каф./РСП Чунюк Д.Ю. Раздел «Инженерно-геологические условия» Инженерно-геологический разрез III-III,IV-IV план расположения фактического материала М1:300 Стадия Лист Листов ВКР 6 15 Кафедра «Механики грунтов и геотехники»

Рис.1. Изометрия. КЭ-модель высотного здания. Вид 1. Рис.5. Изометрия. Фрагмент КЭ-модели высотного здания. Разрез вдоль оси OY. Рис.9. 1-ая форма собственных колебаний, f1=0,230 Гц. Рис.2. Изометрия. КЭ-модель высотного здания. Вид 2. Рис.6. Изометрия. Фрагмент КЭ-модели высотного здания. Разрез вдоль оси OХ. Рис.3. Изометрия. Фрагмент КЭ-модели высотного здания. Конструкции цокольного этажа. Рис.4. Изометрия. Фрагмент КЭ-модели высотного здания. Конструкции подземного этажа. Рис.7. Изометрия. Фрагмент КЭ-модели высотного здания. Конструкции типового этажа. Рис.8. Изометрия. Фрагмент КЭ-модели высотного здания. Конструкции аутригерного этажа. Рис.10. 10-ая форма собственных колебаний, f10=3,015 Гц. НИУ МГСУ 08.03.01 - ВКР - 2020 Тема: Проектирование национального конференц-центра с 3-уровневым подземным паркингом в г. Ханое Изм. Кол.уч. Лист №док. Подпись Разработал Консультант Никитина Н.С. Н. контр. Дата Ле Чунг Хиеу Знаменский В.В. Зав. каф./РСП Чунюк Д.Ю. Расчетно-конструктивный раздел Конечноэлементная модель высотного здания в программе ANSYS M1:200 Стадия Лист Листов ВКР 7 15 Кафедра «Механики грунтов и геотехники»

26Ø10a200 26Ø10a200 60Ø10a180 60Ø10a180 26Ø10a200 37Ø10a200 60Ø10a180 26Ø10a200 26Ø10a200 61Ø10a120 37Ø10a200 26Ø10a200 61Ø10a120 37Ø10a200 37Ø10a200 37Ø10a200 37Ø10a200 60Ø10a180 37Ø10a200 16Ø10 a200 26Ø10a200 19Ø10 a200 19Ø10 a200 26Ø10a200 26Ø10a200 26Ø10a200 19Ø10a200 36Ø10a200 19Ø10a200 36Ø10a200 37Ø10a200 60Ø10a180 60Ø10a180 14Ø10 a200 26 19Ø10 a200 19Ø10 a200 24 19Ø10a200 49Ø10 a200 37Ø10a200 19Ø10a200 54Ø10a200 54Ø10a200 49Ø10 a200 49Ø10 a200 26Ø10a200 26Ø10a200 26Ø10a200 19Ø10a200 36Ø10a200 19Ø10a200 36Ø10a200 26Ø10a200 37Ø10a200 49Ø10 a200 37Ø10a200 37Ø10a200 60Ø10a180 37Ø10a200 60Ø10a180 37Ø10a200 60Ø10a180 37Ø10a200 37Ø10a200 37Ø10a200 37Ø10a200 37Ø10a200 61Ø10a120 26Ø10a200 26Ø10a200 26Ø10a200 60Ø10a180 26Ø10a200 37Ø10a200 61Ø10a120 26Ø10a200 60Ø10a180 60Ø10a180 26Ø10a200 Сертификация армирования несущих конструкций типового этажа М1:100 Ø6a400x400 Ø10a200 Ø10a200 Ø10a200 Ø10a200 Ø10a200 Ø10a180 Ø10a200 Ø6a360x400 Ø10a180 Ø10a200 Ø10a180 Ø10a200 Ø10a180 Ø10a180 Ø10a120 Ø10a200 Ø10a200 Ø10a200 Ø10a180 Ø6a400x360 Ø10a200 Ø6a400x400 Ø10a200 Ø10a200 Ø10a200 Ø10a200 Ø10a200 Ø6a400x360 Ø10a200 Ø10a200 Ø6a360x400 Ø10a200 Ø10a200 Ø10a200 Ø10a200 Ø10a200 Ø10a200 Ø10a120 Ø10a200 Ø10a200 Ø10a200 НИУ МГСУ 08.03.01 - ВКР - 2020 Тема: Проектирование национального конференц-центра с 3-уровневым подземным паркингом в г. Ханое Изм. Кол.уч. Лист №док. Подпись Разработал Консультант Никитина Н.С. Н. контр. Дата Ле Чунг Хиеу Знаменский В.В. Зав. каф./РСП Чунюк Д.Ю. Расчетно-конструктивный раздел Сертификация армирования несущих конструкций типового этажа М1:100 Стадия Лист Листов ВКР 8 15 Кафедра «Механики грунтов и геотехники»

№ № № № № № № НИУ МГСУ 08.03.01 - ВКР - 2020 Тема: Проектирование национального конференц-центра с 3-уровневым подземным паркингом в г. Ханое Изм. Кол.уч. Лист №док. Подпись Разработал Консультант Никитина Н.С. Н. контр. Дата Ле Чунг Хиеу Знаменский В.В. Зав. каф./РСП Чунюк Д.Ю. Раздел «Технологии и организация строительного производства» Армирование «стены в грунте» М1:200 Стадия Лист Листов ВКР 9 15 Кафедра «Механики грунтов и геотехники»

Проектирование свайных фундаметов М1:200 НИУ МГСУ 08.03.01 - ВКР - 2020 Тема: Проектирование национального конференц-центра с 3-уровневым подземным паркингом в г. Ханое Изм. Кол.уч. Лист №док. Подпись Разработал Консультант Никитина Н.С. Н. контр. Дата Ле Чунг Хиеу Знаменский В.В. Зав. каф./РСП Чунюк Д.Ю. Архитектурно-строительный раздел Проектирование свайных фундаментов М1:200 Стадия Лист Листов ВКР 10 15 Кафедра «Механики грунтов и геотехники»

ệ ổ ấ Đ НИУ МГСУ 08.03.01 - ВКР - 2020 Тема: Проектирование национального конференц-центра с 3-уровневым подземным паркингом в г. Ханое Изм. Кол.уч. Лист №док. Подпись Разработал Консультант Никитина Н.С. Н. контр. Дата Ле Чунг Хиеу Знаменский В.В. Зав. каф./РСП Чунюк Д.Ю. Раздел «Технологии и организация строительного производства» Стройгеплан М1:400 Стадия Лист Листов ВКР 11 15 Кафедра «Механики грунтов и геотехники»

НИУ МГСУ 08.03.01 - ВКР - 2020 Тема: Проектирование национального конференц-центра с 3-уровневым подземным паркингом в г. Ханое Изм. Кол.уч. Лист №док. Подпись Разработал Консультант Никитина Н.С. Н. контр. Дата Ле Чунг Хиеу Знаменский В.В. Зав. каф./РСП Чунюк Д.Ю. Раздел «Технологии и организация строительного производства» Этапы производств работ при возведении сооружения методом сверху вниз (1) Стадия Лист Листов ВКР 12 15 Кафедра «Механики грунтов и геотехники»

НИУ МГСУ 08.03.01 - ВКР - 2020 Тема: Проектирование национального конференц-центра с 3-уровневым подземным паркингом в г. Ханое Изм. Кол.уч. Лист №док. Подпись Разработал Консультант Никитина Н.С. Н. контр. Дата Ле Чунг Хиеу Знаменский В.В. Зав. каф./РСП Чунюк Д.Ю. Раздел «Технологии и организация строительного производства» Этапы производств работ при возведении сооружения методом сверху вниз (2) Стадия Лист Листов ВКР 13 15 Кафедра «Механики грунтов и геотехники»

Технологический процесс при устройстве сваи-барреты План расположения сваи-барреты М1:250 Последовательность устройства 1 сваи-барреты НИУ МГСУ 08.03.01 - ВКР - 2020 Тема: Проектирование национального конференц-центра с 3-уровневым подземным паркингом в г. Ханое Изм. Кол.уч. Лист №док. Подпись Разработал Консультант Никитина Н.С. Н. контр. Дата Ле Чунг Хиеу Знаменский В.В. Зав. каф./РСП Чунюк Д.Ю. Раздел «Технологии и организация строительного производства» Технологический процесс устройства сваи-барреты М1:100 Стадия Лист Листов ВКР 14 15 Кафедра «Механики грунтов и геотехники»

НИУ МГСУ 08.03.01 - ВКР - 2020 Тема: Проектирование национального конференц-центра с 3-уровневым подземным паркингом в г. Ханое Изм. Кол.уч. Лист №док. Подпись Разработал Консультант Никитина Н.С. Н. контр. Дата Ле Чунг Хиеу Знаменский В.В. Раздел «Технологии и организация строительного производства» Календарный график производства работ при возведении подземной части М1:100 Стадия Лист Листов ВКР 15 15 Кафедра «Механики грунтов и геотехники»

Рецензии:

Авторизуйтесь, чтобы добавить рецензию

- у работы пока нет рецензий -

Отзывы:

Авторизуйтесь, чтобы оставить отзыв