Проектирование устройства для упрочнения пружины гидрозамка подъёмника автомобильного для условий предприятия ООО КПК «Автокрансервис»

Землянушнова Надежда Юрьевна

Проектирование устройства для упрочнения пружины гидрозамка подъёмника автомобильного для условий предприятия ООО КПК «Автокрансервис»

В пояснительной записке выпускной квалификационной работы дан анализ производственной деятельности предприятия. Выполнены поверочные расчеты площадей участков, численности персонала предприятия. Также приведены расчеты количества металлорежущего оборудования, представлены мероприятия по реконструкции участка ремонта гидросистем. Разработана маршрутная карта на технологию упрочнения пружины. Представлена конструкторская разработка устройства для упрочнения пружины, расчет основных деталей устройства по критериям работоспособности. Составлена производственная инструкция по технике безопасности.Разработаны мероприятия по охране труда, пожарной и технической безопасности.

Машиностроение

Дипломы

Вуз: Северо-Кавказский федеральный университет (ФГАОУ ВПО СКФУ)

ID: 5f2a72b7cd3d3e0001b39d73

UUID: 918b0860-b926-0138-1163-0242ac180006

Язык: Русский

Опубликовано: больше 3 лет назад

Просмотры: 7

42.3

Землянушнова Надежда Юрьевна

Комментировать 0

Рецензировать 0

Скачать - 2,7 МБ

Поделиться работой

Министерство науки и высшего образования Российской Федерации Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования «СЕВЕРО-КАВКАЗСКИЙ ФЕДЕРАЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ» Инженерный институт Кафедра «Технология машиностроения и технологическое оборудование» Направление 15.03.05 Конструкторско-технологическое обеспечение машиностроительных производств Профиль Технология машиностроения «УТВЕРЖДАЮ» Зав. кафедрой __________ Н.Ю. Землянушнова подпись, инициалы, фамилия «15» апреля 2020г ЗАДАНИЕ НА БАКАЛАВРСКУЮ РАБОТУ Студент Фернанду Абилиу Жинга группа КТМ-б-о-16-2 фамилия, имя, отчество 1.Тема Проектирование устройства для упрочнения пружины гидрозамка подъёмника автомобильного для условий предприятия ООО КПК «Автокрансервис» Утверждена распоряжением по институту № 39-14.00-03 от "14 "апреля 2020 г. 2.Срок представления работы к защите "01" июня 2020 г. 3.Исходные данные для выполнения работы Проектирование устройства для упрочнения пружины гидрозамка подъёмника автомобильного для условий предприятия ООО КПК «Автокрансервис» Годовая программа ремонта гидрозамков – 200 шт. Режим работы предприятия – односменный; Материалы преддипломной практики. ____________ 4. Содержание бакалаврской работы: Аннотация. Содержание. Введение 4.1. Разработка технологии упрочнения пружины. 4.2. Конструкторская разработка устройства для упрочнения пружины гидрозамка подъёмника автомобильного. 4.3. Проектирование участка. 4.4.Безопасность жизнедеятельности. (Расчет освещения, вентиляции, отопления, индивидуальная защита, противопожарные средства). 4.5.Технико-экономические показатели проекта, их анализ. Заключение. Список использованных источников. Приложения 5 Перечень графического материала (с точным указанием обязательных чертежей) Эскизы операционные –1л.фА1; Устройство для упрочнения пружины гидрозамка подъёмника автомобильного 2 л. фА1; Планировка участка предприятия – 1л. фА1; Плакат по экономическим показателям –1л.фА1. Дата выдачи задания__15 апреля 2020 г. Руководитель работы ___________________________________Землянушнова Н.Ю. подпись Консультанты по разделам: безопасности жизнедеятельности________________________ Землянушнова Н.Ю. организационно-экономическому________________________ Землянушнова Н.Ю. подпись Задание к исполнению принял "15" апреля 2020 г.____________Фернанду А.Ж. подпись

Аннотация Дипломная выпускная квалификационная работа состоит из 5 основных разделов расчетно-пояснительной записки на 65 страницах формата А4 машинописного текста, в том числе 13 таблиц, 12 рисунков и графической части на 7 листах формата А1. В пояснительной записке выпускной квалификационной работы на тему: «Проектирование устройства для упрочнения пружины гидрозамка подъёмника автомобильного для условий предприятия ООО КПК «Автокрансервис» дан анализ производственной деятельности предприятия. Выполнены поверочные расчеты площадей участков, численности персонала предприятия. металлорежущего Также оборудования, приведены расчеты представлены количества мероприятия по реконструкции участка ремонта гидросистем. Разработаны маршрутные карты на технологию упрочнения пружин. Представлена конструкторская разработка устройства для упрочнения пружины, расчет основных деталей устройства по критериям работоспособности. Составлена производственная инструкция по технике безопасности. Разработаны мероприятия по охране труда, пожарной и технической безопасности. Все принятые решения подтверждены технико-экономическими расчетами, которые произведены на ПК в программе MathCAD. СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Разраб. Провер. Фернанду Н. Контр. Утв. Землянушнова Землянушнова Землянушнова Подпись Дата Лит. Записка пояснительная Лист Листов 3 65 СКФУ КТМ-б-о-16-2

Содержание Введение ................................................................................................................... 6 1 Общая характеристика предприятия и обоснование темы работы ................. 7 1.1 Общая характеристика предприятия ........................................................... 7 1.2 Технико-экономические показатели предприятия ..................................... 8 1.3 Обоснование темы работы ............................................................................ 9 2 Разработка технологии упрочнения пружины гидрозамка............................ 12 2.1 Анализ известных методов повышения ресурса пружин ........................ 12 2.2 Предлагаемый способ упрочения пружин ................................................ 14 2.3 Определение параметров сжатой пружины и усилия заневоливания .... 16 2.4 Расчет норм времени на контактное заневоливание ................................ 17 3 Конструкторская разработка устройства для упрочнения пружин .............. 19 3.1 Обоснование выбора установочных баз и принципиальной схемы устройства........................................................................................................... 19 3.2 Общее устройство и принцип работы ....................................................... 20 3.3 Проектирование основных деталей устройства ....................................... 23 3.4 Проектирование пружины устройства ...................................................... 25 3.5 Расчет основных узлов и деталей по критериям работоспособности ..... 27 3.5.1 Расчет на прочность вкладыша и втулки ............................................ 27 3.5.2 Расчет на прочность траверсы ............................................................. 29 3.5.3 Расчет на прочность резьбы толкателя ............................................... 32 3.6 Инструкция по технике безопасности ....................................................... 33 4 Безопасность жизнедеятельности на предприятии......................................... 35 4.1 Расчет искусственного освещения ............................................................. 35 4.2 Расчет искусственной вентиляции ............................................................. 36 4.3 Расчет отопления ......................................................................................... 37 4.4 Санитарно-гигиенические мероприятия ................................................... 38 4.5 Подбор средств индивидуальной защиты ................................................. 38 4.6 Противопожарные средства........................................................................ 39 4.7 Формирование здорового образа жизни работников ............................... 40 5 Организационно-экономический раздел ......................................................... 42 5.1 Поверочный расчет численности работающих и штата .......................... 42 5.2 Поверочный расчет количества металлорежущих станков .................... 46 СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 4

5.3 Реконструкция участка ремонта гидросистем .......................................... 47 5.4 Расчет капиталовложений в проектируемый участок ............................. 50 5.4.1 Расчет стоимости производственного здания .................................... 50 5.4.2 Расчет стоимости оборудования участка ............................................ 51 5.5 Себестоимость ремонта машин и оборудования ...................................... 51 5.6 Эффективность капитальных вложений ................................................... 55 Определяем годовой экономический эффект по формуле ............................ 56 Показатели ...................................................................................................... 59 Заключение ............................................................................................................ 60 Список использованных источников .................................................................. 61 СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 5

Введение Работоспособность и стабильные эксплуатационные характеристики большинства машин лимитируются ресурсом пружин, т.е. их релаксационной стойкостью и стабильностью силовых характеристик [7]. Неотъемлемой частью повышение долговечности и надежности различных машин и механизмов является внедрение новых технологий повышения ресурса их деталей. Важная роль при решении этой задачи отводится ремонтным предприятиям, так как зачастую именно на ремонтных предприятиях с целью повышения конкурентоспособности и качества продукции разрабатываются и принимаются прогрессивные и прорывные решения. Например, установка на беговую дорожку опорно-поворотного устройства одновременно шариковых и роликовых тел качения с целью увеличения её ресурса, внедрение финишного плазменного упрочнения деталей, ультразвуковое упрочнение поверхностей деталей и многое другое. Одной из таких технология является и упрочнение тяжело нагруженных пружин контактным заневоливанием. Предприятия имеют мощную ремонтную и станочную базу, которая в состоянии удовлетворить возросшие потребности в повышении качества продукции. СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 6

1 Общая характеристика предприятия и обоснование темы работы 1.1 Общая характеристика предприятия Общество с ограниченной ответственностью «Коммерческая производственная компания (ООО КПК) «Автокрансервис» работает в сфере ремонта грузоподъемной техники с 1988 года. Общество является официальным представителем ведущих автокрановых машиностроительных заводов России – Иваново, Галич, Клинцы, Углич в Южном Федеральном округе. Предприятие имеет необходимые разрешения, свидетельства, аттестации для работы с грузоподъемными машинами, располагает сварочным и металлообрабатывающим производственными оборудованием, помещениями. территорией Технико-экономические и показатели генерального плана представлены в таблице 1.1. Таблица 1.1 – Технико-экономические показатели генерального плана ООО КПК «Автокрансервис» Показатель Значение показателя Общая площадь 10000 2 территории, м Площадь 4000 2 застройки, м Показатель Значение показателя Коэффициент застройки 0,4 участка Коэффициент 0,8 использования площади участка Коэффициент озеленения 0,1 территории Число работающих на 63 предприятии, чел. Площадь 100 2 озеленения, м Площадь с 5000 твердым покрытием, м2 Протяженность 1 Выездная бригада, чел. 6 дорог, км Предприятие динамично развивается, осваивает новые направления, новые технологии, для чего собран штат опытных работников и специалистов высокого уровня. СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 7

Однако существуют проблемы. Например, производство гидрозамков подъемников автомобильных проводится на специализированных предприятиях – ОАО «Казанский электромеханический завод», ООО «Новоалександровский механический завод». На названных предприятиях участились случаи изготовления и поставки некачественных гидрозамков с дефектом пружин. Поэтому на ООО КПК «Автокрансервис» необходимо разработать технологию восстановления и упрочнения пружин гидрозамков. 1.2 Технико-экономические показатели предприятия Из годовых отчетов, производственного финансового плана приводим абсолютные и удельные технико-экономические показатели предприятия (таблица 1.2). В таблице общепроизводственных 1.3 работников приведено и размер штатное расписание заработной платы персонала в месяц. Таблица 1.2 – Технико-экономические показатели предприятия Наименование показателя Годовая программа ремонта, чел.ч. Стоимость основных производственных фондов, тыс. руб. Годовой выпуск продукции, тыс. руб. Общая площадь предприятия, м2 Производственная площадь предприятия, м2 Количество производственных рабочих, чел. Годовой выпуск продукции на одного производственного рабочего, тыс. руб. Годовой выпуск продукции на 1 руб. основных производственных фондов, руб. Годовой выпуск продукции тыс. руб. на 1 м2 Себестоимость одного условного ремонта, руб./усл.рем. 2017 77840 годы 2018 77831 24280,3 24100,3 24080,3 99500,8 99200,9 99133,5 10000 10000 10000 1080 1080 1080 45 45 43 2211,13 2204,46 2305,43 4,11 4,12 4,12 92,13 91,85 91,79 340,5 342,1 344,5 СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата 2019 77829 Лист 8

Таблица 1.3 — Штатное расписание работников цеха Категория работников Профессия должность ИТР Начальник производства Гл. конструктор Инженер - технолог Начальник участка Техник-нормировщик Мойщик Слесарь разборно-сборочных работ Станочник Сварщик Слесарь по ремонту эл. двигателей Слесарь по ремонту гидроаппаратуры Резчик Электрик Слесарь по изготовлению СГП Аккумуляторщик Основные производственные рабочие Вспом. рабочие МОП Разнорабочие Уборщица Сторож Бухгалтер Итого работников: Кол-во, Размер чел. заработной платы, руб./мес. 1 50000 1 50000 2 40000 1 40000 1 25000 2 11 11 3 4 3 20000 30000 30000 35000 35000 35000 3 2 3 1 3 1 2 20000 25000 30000 30000 20000 15000 15000 2 30000 57 Из таблицы 1.2 видно, что показатели предприятия нестабильны и в основном уменьшаются, так как списывается оборудование и уменьшается производственная программа. 1.3 Обоснование темы работы На предприятии необходимо решить задачу повышения качества пружины гидрозамка при её восстановлении. Для повышения ресурса высоконагруженных пружин рекомендуется применять контактное заневоливание [7]. Контактное заневоливание заключается в том, что после сжатия пружины до соприкосновения витков к пружине прикладывается СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 9

дополнительная осевая нагрузка, приводящая к сжатию витков по линии контакта. Благодаря этому в месте контакта витков образуются ленточки упрочнённого металла, а на поверхности витков и в витках пружины возникают сложные остаточные напряжения, обуславливающие осевую осадку пружины. При работе пружинной лаборатории ЦНИИМ над темой «Разработка расчётных и технологических параметров контактного заневоливания пружин с целью сокращения производственного цикла пружин и повышения их несущей способности» были разработаны способ и устройства для контактного заневоливания пружин. Показано [15], что применение контактного заневоливания повышает ресурс пружин в 1,1…2 раза как в условиях ударно-динамических, так и в условиях продолжительных статических нагрузок при рабочих напряжениях; продолжительность заневоливания может быть сокращена до нескольких минут. На Тульском «Машиностроительном заводе» проведены исследования взаимосвязи нагрузок, осадок и степени упрочнения пружин при контактном заневоливании, определён характер зависимости остаточной деформации от величины нагрузки на примере высокоскоростных пружин 5-7 гидрооткатника изделия 2А28, имевших случаи чрезмерной осадки при испытаниях [15]. Были изготовлены пружины 5-7К изделия 2А28 с применением контактного заневоливания с предварительным 6-ти часовым статическим в объёме месячной программы [15]. Изготовленные пружины (рис. 1.1) выдержали без потерь приёмо-сдаточные испытания (ПСИ) с повышением ресурса в 1,5…2 раза относительно штатных пружин. СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 10

Рисунок 1.1 ― Устройство и пружина 5-7К: а – после обычного 6-ч заневоливания; б – после контактного; в – после ПСИ; г – после испытания на ресурс На рисунке 1.1 изображено использованное устройство для контактного заневоливания, на рисунках 1.1в и 1.1г стрелками отмечены зоны упрочненного металла в зонах контакта витков пружин. Эффективность контактного заневоливания объясняется изменением механических свойств материала пружин. При этом повышаются показатели прочностных свойств, в то же время несколько снижаются показатели пластических свойств. Предпочтительным методом упрочнения и испытания пружин является контактное заневоливание [7, 15]. Поэтому восстанавливать в выпускной пружины квалификационной гидрозамков с работе применением предлагается упрочнения контактным заневоливанием, что значительно повысит ресурс гидрозамков. Кроме того, на предприятии следует совершенствовать структуру управления и предложить более прогрессивные формы оплаты труда, разработать мероприятия по пожарной безопасности и охране труда, снизить себестоимость продукции. СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 11

2 Разработка технологии упрочнения пружины гидрозамка 2.1 Анализ известных методов повышения ресурса пружин Улучшение качества металла, выбор оптимальных режимов термообработки, улучшение состояния наружной поверхности пружин полировкой повышают ресурс пружин. Создание в материале пружин систем наружных и внутренних напряжений гидроабразивной и комбинированной посредством обработки дробеструйной, пружин повышают служебные качества пружин. Заневоливание и отбивка на ударных копрах и стендах так же повышают качество пружин [6]. Механизм упрочнения дробью состоит в создании в поверхностных слоях металла определённых деформированных и напряжённых состояний, отвечающих ударам дробинок определённых размеров с определёнными [6] запасами кинетической энергии. Если же под влиянием каких-либо причин деформированные и напряжённые состояния, созданные наклёпом, будут значительно искажены или полностью утрачиваться, то эффекта упрочнения, естественно, ожидать не приходится. Пружина гидрозамка работает как раз в таких условиях, при большой нагрузке, с малым инерционным зазором между витками. В таких условиях никакие режимы дробеструйного упрочнения не способствуют [6] увеличению ресурса пружины. В отличие от дробеструйной обработки гидроабразивная обработка осуществляется воздействием на поверхность пружины рабочей жидкости, подающейся под давлением и содержащей абразивные зёрна [6]. В результате этого повышается чистота поверхности, получается равномерный наклёп и создаются остаточные сжимающие напряжения в поверхностном слое. Гидроабразивная обработка повышает износоустойчивость, коррозионную и усталостную прочность пружин, Однако трудоёмкость процесса обработки делает более предпочтительным заневоливание и отбивку пружин. СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 12

Сущность метода заключается в том, что пружину подвергают деформации за пределом упругости с целью создания в наиболее напряжённых участках остаточных напряжений противоположного знака по отношению к напряжениям от внешней нагрузки. Заневоливание повышает несущую способность пружин в пределах упругих деформаций, способствует стабилизации геометрических и силовых параметров и повышению выносливости при циклическом знакопостоянном нагружении. Циклические пружины сжатия заневоливаются поджатием до соприкосновения витков и выдерживаются в таком положении 6…48 часов [6]. Эффект, аналогичный упрочнению заневоливанием, можно достигнуть путём многократных ударных нагружений пружины со сжатием, близким к соприкосновению витков. Технологические динамические испытания выполняются либо на унифицированных копрах, либо на унифицированных или специальных стендах. Контрольные динамические испытания могут выполняться как на указанном оборудовании, так и непосредственно в изделиях, для которых они предназначаются. Большие возможности в создании системы напряжений в пружинах как высоконапряжённых, так и низко напряженных, могут быть достигнуты использованием и развитием следующего направления повышения качества пружин – контактного заневоливания. Контактное заневоливание заключается в том, что после сжатия пружины до соприкосновения витков к пружине прикладывается дополнительная осевая нагрузка, приводящая к сжатию витков по линии контакта. Благодаря этому на поверхности витков и в витках пружины возникают сложные остаточные напряжения, обуславливающие осевую осадку пружины [6]. Время заневоливания может быть снижено с 24 часов до нескольких минут. Применение контактного заневоливания после статического повышает служебную стойкость пружин до 1,5…2 раз (по потере прогиба) как в условиях ударных динамических, так и в условиях продолжительных статических нагрузок при рабочих напряжениях. СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 13

Для осуществления этого предложены способы и устройства для контактного заневоливания пружин [6], при которых пружина при заневоливании имеет правильную геометрическую форму – все её витки опираются на внутренний диаметр ограничительной втулки устройства для заневоливания, а торцы витков пружины упираются в упоры вкладышей ограничительной втулки, причём контактирующая поверхность вкладышей выполнена по форме торца витка пружины (т. е. имеют винтовую поверхность и упор). 2.2 Предлагаемый способ упрочения пружин Для повышения ресурса пружины предлагаем при восстановлении [8] или при контроле качества пружины использовать операцию контактного заневоливания. Пружину следует восстанавливать в следующей последовательности. 1. Провести замер свободной высоты и неперпендикулярности торца оси пружины. 2. Пружину надеть на оправку, закрепить прихватом за опорный виток. Затем пружину нагреть в печи до температуры 870±10 °С (на оправке). Время выдержки пружины 18 минут [8]. 3. Оправку с нагретой до температуры 870±10 °С пружиной вставить в устройство для растяжения пружин, обжимной ролик подвести к началу первого рабочего витка со стороны закрепленного на оправке витка. 4. Растянуть пружину при вращении оправки по резьбе до второго опорного витка. Второй опорный виток растянутой пружины закрепить на оправке. 5. Оправку с пружиной вынуть из устройства. 6. Пружину надеть на нагретую закалочную оправку. Провести закалку пружины в масле. Пружину с оправкой извлечь из закалочной среды при температуре пружины 100…150 °С. СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 14

7. Оправку с пружиной поместить в печь для отпуска. Отпуск пружины провести в печи при температуре 460±10 °С в течение 30 минут. 8. Оправку с пружиной извлечь из печи, пружину снять и охладить на воздухе. 9. Провести замер параметров растянутой пружины. 10. Провести контактное заневоливание пружины в размер 80±0,6 мм. Нагрузку увеличивать постепенно до достижения необходимой высоты пружины, рисунок 2.1. 11. Замерить параметры заневоленной пружины, рисунок 2.2. Рисунок 2.1 ― Заневоливание пружины гидрозамка Рисунок 2.2― Пружина после заневоливания СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 15

Пружина после заневоливания должна сохранить правильную геометрическую форму, без искривления оси. 2.3 Определение параметров сжатой пружины и усилия заневоливания Для проектирования приспособления для упрочнения необходимо установить параметры сжатой пружины. Пружина гидрозамка подъемника автомобильного в свободном состоянии имеет параметры: l0 = 80 мм – высота пружины; lр = 74 мм – высота рабочей части пружины; D = 20,5 мм средний диаметр пружины; iполн = 10 – полное число витков; iраб = 8,7 – число рабочих витков; t = 8,5 мм – шаг пружины; d = 6 мм – диаметр поперечного сечения витка пружины; материал пружины – 60С2 ГОСТ 14959-89; предел текучести σТ = 1200 МПа; μ = 0,3; Е = 2,05×105 МПа; G = 8,03×104 МПа. Угол подъёма витков пружины α0, °, [13] tg  tg  t , D  (2.1) 8,5  0,1320 ,  0  7 o 31' , sin α = 0,1308. 20,5   Длина развёртки рабочей части L, мм, [13] L L lр sin  , (2.2) 74  565,75 мм. 0,1308 Высота сжатой до соприкосновения витков рабочей части пружины, мм, l3 р  d  i раб l3 р  6  8,7  52,2 мм. Осевое перемещение S3 концов рабочей части пружины, мм, S3 = l – l3р , (2.3) S3 = 74 – 52,2 = 21,8 мм. Угол подъёма сжатой до соприкосновения витков пружины αз, ,°, (2.2) СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 16

sinαз = 52,2/565,75= 0,0922 , αз= 5º17'. Величина среднего диаметра сжатой до соприкосновения пружины D сж, мм, (2.1) Dсж = 6/( π× 0,0925 ) = 20,64 мм, tg 5°17'= 0,0925 По данным предприятия [8] рабочая нагрузка на пружину в изделии Fраб = 11085,83 Н. А сила сжатия пружины до соприкосновения витков F3 = 4769,3 Н. Нагрузка, действующая на пружину в изделии, в 2,3 раза превышает силу сжатия пружины до соприкосновения витков. Так как пружины гидрозамка работают при статической нагрузке, приводящей к дополнительному сжатию пружины по линии контакта витков, то для них рекомендуется применять операцию контактного заневоливания [6, 7], нагрузку заневоливания следует назначать Q = 1,05…10 F3. Для пружины гидрозамка рекомендована нагрузка упрочнения 11270 Н. 2.4 Расчет норм времени на контактное заневоливание Норму времени определяем по формуле [16, 18] Т Н  ТО  Т В  Т Д  Т ПЗ n ШТ , (2.4) где Т О – основное время, мин.; Т В – вспомогательное время, мин.; Т Д – дополнительное время, мин.; Т ПЗ – подготовительно-заключительное время, мин.; n ШТ – количество деталей в партии. Основное время на гидропрессе при заневоливании – машинное – 2 с или 0,03 мин [6]. Рассмотрим расчет вспомогательного времени. Время на установку пружины в приспособление или выемку определяется по таблице 4.171 [18] и составляет 0,17 мин. Время на поджатие пружины и снятие нагрузки - 0,03 СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 17

мин, время на подход и отход пуансона – 0,05 мин. Наладка пресса простая – 1 мин. Таким образом, вспомогательное время составляет Т В  0,17  2  0,03  0,05  1  1,42 мин. Дополнительное время определяется по формуле [18] ТД  ТО  Т В К , 100 (2.5) где Т О  Т В – оперативное время; К – отношение дополнительного времени к оперативному в процентах, К = 8 %. ТД  0,03  1,42  8 = 0,12 мин. 100 При определении подготовительно-заключительного времени следует учесть среднюю сложность подготовки к работе [18], ТПЗ = 15 мин. Время на контроль детали – 0,3 мин. Число деталей в партии – до 50 шт. Т Н  0,03  1,42  0,12  Технологический процесс 15  0,3  2,17 мин. 50 контактного заневоливания пружины представлен на листе 1. СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 18

3 Конструкторская разработка устройства для упрочнения пружин 3.1 Обоснование выбора установочных баз и принципиальной схемы устройства Перед упрочнением должно быть осуществлено базирование и закрепление детали. Правильно выбранная система баз должна обеспечить: требуемое положение пружины при испытании, жесткое и надежное закрепление с учетом воздействия на неё силы заневоливания, свободный доступ упрочняющего инструмента. Для обеспечения неподвижности пружины достаточно наложить на нее пять двухсторонних геометрических связей: 1, 2, 3 – установочная база, 4, 5 – направляющая база. Для предотвращения смещения витков следует наложить дополнительные направляющие связи – 6, 7, 8 (рисунок 3.1). Рисунок 3.1 – Схема базирования пружины при заневоливании Основные детали устройств для контактного заневоливания пружин [6] показаны на рисунке 3.2. Устройства для заневоливания [6] должны обеспечивать правильную геометрическую форму пружины при приложении нагрузок контактного заневоливания. Поэтому необходимо, чтобы: – нагрузка равномерно распределялась по окружности пружины; СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 19

Рисунок 3.2 – Основные детали и технологические размеры устройств для контактного заневоливания: 1 – упор; 2 – шаровая поверхность; 3 – пуансон; 4 – обойма (ограничительная втулка); 5 – вкладыш верхний; 6 – пружина; 7 – упор; 8 – вкладыш нижний; НВТ – высота ограничительной втулки; l3 – высота сжатой до соприкосновения витков пружины; hЦ – минимальная высота цилиндрической поверхности вкладыша; hВК – высота опорной поверхности вкладыша; DВТ – внутренний диаметр ограничительной втулки; dЦ – диаметр цилиндрической поверхности вкладышей – витки пружины опирались на внутренний диаметр ограничительной втулки устройства для заневоливания; – торцы пружины всей своей поверхностью соприкасались с поверхностями вкладышей, а торцы витков пружины упирались в упоры вкладышей ограничительной втулки. Учитывая все вышесказанное и проведя литературный обзор, принимаем как прототип для базирования и испытания пружины устройство, описанное в работе [6]. 3.2 Общее устройство и принцип работы Известно устройство [6] для заневоливания пружин, содержащее размещённый на нижней плите стакан для заневоливаемой пружины и размещённый на верхней плите пуансон. На пуансоне закреплена оправка с СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 20

заходной и рабочей частями и на оправке расположена подпружиненная втулка. При этом внутренняя поверхность стакана выполнена ступенчатой, так что диаметр его верхней расточки равен наружному диаметру сжатой пружины, а величина кольцевого зазора между стаканом и оправкой меньше диаметра заневоливаемой пружины. Устройство имеет размещённую на верхней плите траверсу и толкатели, контактирующие с подпружиненной втулкой, а оправка имеет цилиндрическую поверхность, расположенную между заходной и рабочей частями, диаметр которой равен внутреннему диаметру свободной пружины. Взаимодействующие с торцами пружины поверхности стакана и подпружиненной втулки могут быть выполнены по форме торца пружины. При использовании этого устройства возникнут сложности с определением параметров пружины перед заневоливанием. Поэтому мы предлагаем доработать известную конструкцию. На рисунке 3.3 показано предлагаемое устройство. Оно имеет пуансон 1, прикреплённый к верхней плите 2 болтами 3, на конце которого смонтирована оправка 4, рабочая часть которой вошла в заневоливаемую пружину 5, расположенную в расточке стакана 6. Снизу пружина 5 опирается на кольцевой вкладыш 7, установленный в расточке стакана 6, который, в свою очередь, смонтирован на нижней плите 8, установленной на плите пресса. Пружина 5 сверху поджимается подвижной подпружиненной втулкой 9 посредством действия пружин 10, размещённых на винтах 11. Последними ограничиваются крайние положения втулки 9. Такие же пружины могут быть расположены и на толкателях 12, смонтированных в расточках пуансонодержателя 13 и промежуточной плиты 14 таким образом, что посредством траверсы 15 и центрального толкателя 16 движение от механизма выталкивания пресса или от иного механизма передаётся на подвижную втулку 9. Усилие пружины 10 подобрано таким образом, чтобы обеспечить сжатие заневоливаемой пружины до соприкосновения витков и, кроме того, съём заневоленной пружины с оправки 4. А контактное заневоливание СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 21

происходит дополнительным сжатием пружины нагрузкой, превышающей на 5 % рабочую и передаваемой пружине от пуансона 1 через втулку 9. Рисунок 3.3 – Устройство для заневоливания пружин Устройство работает следующим образом [6]. При поднятом ползуне пресса верхняя плита 2 и пуансон 1 находятся в верхнем крайнем положении, обеспечивающем свободное введение пружины 5 в расточку стакана 6. При этом пружина 5 торцом опирается на кольцевой вкладыш 7, а подвижная втулка 9 находится по отношению к рабочей части оправки 4 в крайнем нижнем положении, слегка выступая за неё. Это достигается подбором длины цилиндрической части винтов 11, поскольку пружины 10, находясь в поджатом положении и упираясь в пуансонодержатель 13, постоянно воздействуют на втулку 9. В этом положении головки винтов 11 упираются в пуансонодержатель 13. Толкатели 12 и 16, траверса 15 находятся в крайнем нижнем положении. Движением пресса опускают верхнюю плиту 2. Заходная часть оправки, а затем и расправляющая часть входят в заневоливаемую пружину 5, после чего в пружину упирается подвижная втулка 9, сжимая её до СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 22

соприкосновения витков. Далее рабочая часть оправки начинает входить во внутрь пружины 5, распирая поочерёдно её витки и прижимая их к поверхности расточки стакана 6. Зазор между поверхностями расточки стакана и рабочей части оправки равен диаметру витка пружины. Далее происходит контактное заневоливание пружины. Это приводит к её осадке. Время возникновения деформаций незначительно – 1,5...3 секунды. После этого верхнюю плиту 2 с пуансоном 1 поднимают. Если усилия пружин 10 достаточно для снятия заневоленной пружины 5 с оправки 4, подвижная втулка 9, скользя по оправке под действием пружин 10, сталкивает пружину 5 с оправки 4, оставляя пружину 5 в расточке стакана 6. Оттуда её удаляют механически или вручную. Если же усилия пружин 10 для снятия пружины 5 с оправки 4 недостаточно, то в конце хода верхней плиты 2 вверх посредством толкателей 16 и 12, траверсы 15 произойдёт снятие пружины 5 с оправки 4. В этом случае пружину 5 удаляют при помощи известных и применяемых в штамповке устройств, механизирующих операции удаления отштампованных деталей. Затем цикл повторяют. 3.3 Проектирование основных деталей устройства Определим основные параметры устройства по известной методике [14]. Внутренний диаметр (рисунок 3.4) втулки DВТ , мм, определяем из условия наличия гарантированного зазора для извлечения упрочненной пружины S гар 2  e 2  eоп  0,5(Т dз  Т D Т изн), (3.1) где е – допускаемая несоосность оси пружины торцевым поверхностям, мм, согласно чертежа 0,8 мм; епр – допускаемые отклонения рабочих частей пресса, мм; Tdз – поле допуска на диаметр базы заготовки, согласно чертежа 0,48 мм; TD – поле допуска на диаметр втулки DВТ (TD = 0,04 мм [19]); СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 23

Tизн – допуск на износ рабочей поверхности втулки (рекомендуется 0,01…0,02 мм). е  e1  e22  e32  e42 , пр 2 (3.2) где е1 – допуск плоскостности стола пресса, е1 = 0,04 мм для пресса П6320 [20]; е2 – допуск плоскостности нижней поверхности ползуна, е2 = 0,04 мм для пресса П6320 (100кН) [20]; е3 – допуск параллельности нижней поверхности ползуна относительно поверхности стола е3 = 0,05 мм для пресса П6320 [20]; е4 – допуск перпендикулярности хода ползуна относительно поверхности стола, е4 = 0,16 мм для пресса П6320 [20]; е  пр S гар 0,042  0,042  0,052  0,162  0,177 мм.  0,82  0,1772  0,5(0,48  0,04  0,01)  0,515 мм. Номинальное значение диаметра втулки, мм, DВТ  Dсж  d  Sгар (3.3) DВТ  20,64  6  0,515  27,16 мм. Толщина втулки назначается конструктивно, высота Н ВТ , мм, не более Н В Н ВТ  l3  hВК  hВК , (3.4) где l3 – высота сжатой до соприкосновения витков пружины, мм; В hВК – высота опорной поверхности верхнего вкладыша, мм; Н hВК – высота опорной поверхности нижнего вкладыша, мм. Высота пружины l3 , мм, сжатой до соприкосновения витков l3  d  i   , (3.5) где d = 6 мм – диаметр проволоки пружины; Δ = 2 мм - величина шлифованного слоя. СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 24

l3  6  10  2  58 мм. Высоту опорной поверхности вкладышей подбираем конструктивно, не В менее 10 мм. Примем: hОП = 34 мм – высота опорной поверхности верхнего Н вкладыша – втулки; hОП = 20 мм – высота опорной поверхности нижнего вкладыша (чертеж устройства). Н ВТ  58  20  20  98 мм, примем конструктивно 90 мм. Диаметр заходной поверхности пуансона примем 13 мм. Диаметр рабочей поверхности пуансона d Р , мм, равен d Р  D1  2  d , (3.6) где D1 – наружный диаметр пружины в свободном состоянии, мм. d Р  26  2  6  14 мм. При выборе материалов для деталей устройства использованы рекомендации литературы [12]. Устройство показано на листах 2, 3 выпускной квалификационной работы. 3.4 Проектирование пружины устройства Определим необходимую рабочую нагрузку пружины F2, Н, F2  к  F3 6 , (3.7) где F3 – сила сжатия заневоливаемой пружины до соприкосновения витков, Н; к – коэффициент запаса, к = 1,5. F2  1,5  4769,27  1192,32 Н. 6 Внутренний диаметр пружины D01 исходя из конструктивных требований к устройству, не менее 11 мм, высота пружины при нагрузке F2 в поджатом состоянии l2 = 24 мм. Деформация пружины S2, мм, при снятии СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 25

нагрузки должна составлять не менее 58 мм (ход ползуна пресса при заневоливании). Известна зависимость, связывающая: осевое перемещение витков пружины S2, мм; геометрические параметры d, D, мм; физико-механические свойства материала; рабочее число витков i и нагрузку на пружину [13] 8  F2  D3  i S2  , Gd4 (3.8) где d и D – соответственно диаметр проволоки и средний диаметр пружины, мм; G – модуль сдвига материала пружины при кручении, G = 8,03×1010 Па [2]. Методом последовательных приближений в программе Mathcad установлены следующие параметры проектируемой пружины: d = 3 мм; i = 7; D = 18 мм. В практических расчетах цилиндрических пружин угол наклона витков α0 в свободном состоянии принимают 8…12° [13]. Примем α0 = 12°. Индекс пружины принимаем в пределах 4…12, равный 6. 8  1192,32  0,183  7 S2   0,06 м. 8,03  1010  0,0034 Осевое перемещение витков составляет 60 мм, что обеспечивает снятие заневоливаемой пружины с оправки устройства. Высота пружины в сжатом состоянии l3, мм, [13] l3  i  d  d , (3.9) l3  7  3  3  24 мм. Высота пружины в сжатом состоянии l3 совпадает с высотой пружины при приложении рабочей нагрузки l2. Однако дальнейшее увеличение параметров пружины нецелесообразно исходя из габаритных размеров устройства. Высоту пружины в предварительно поджатом состоянии l1, мм, определим по формуле СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 26

l1  l3  S П , (3.10) где SП – ход ползуна пресса, равный 58 мм. Н1  24  58  82 мм. Шаг витков пружины в свободном состоянии t, мм, [13] t    D  tg , (3.11) t  3,14 18  tg12  12 мм. Высота пружины в свободном состоянии l0, мм, [13] l 0 t  i  d , (3.12) l 0  12  7  3  87 мм. Спроектированная пружина показана на чертеже УКЗП.00.00.13. 3.5 Расчет основных узлов и деталей по критериям работоспособности 3.5.1 Расчет на прочность вкладыша и втулки При испытании наиболее нагруженными являются места контакта втулки и нижнего вкладыша с витками пружины. Определим площадь контакта поверхности втулки или вкладыша с опорным витком пружины SК, м2, S К b1 L1 , (3.13) где b1 – ширина полоски контакта (рис. 6.4), м; L1 – длина полоски контакта, м, обычно равна 3 длины витка пружины [6]. 4 3 L1     Dсж , 4 (3.14) где Dсж = 20,64 мм – средний диаметр сжатой пружины. 3 L1   3,14  20,64 103  48,63103 м. 4 СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 27

После обработки толщина свободного конца пружины должна быть не менее ¼ высоты сечения [6]. Из этого условия определим ширину полоски контакта шлифованного витка пружины с поверхностью вкладыша b1. Ширину полоски контакта определяем по схеме, показанной на рисунке 3.4. 1  b1  2  r    r  2  2 2 , (3.15) где r – радиус витка пружины, мм. 2 1  b1  2  0.003    0,003  5,196  103 м. 2  2 Рисунок 3.4 – Сечение сошлифованного опорного витка пружины Напряжения, возникающие в зоне контакта вкладыша с пружиной [1] р  р  Q SК (3.16) 11270  44601607 Па, или 44,6 МПа. 5,196  103  48,63  103 Предел текучести стали Х12М σт = 1600 МПа [5]. Коэффициент запаса по пределу текучести nт [1] равен nт  nт  т р , (3.17) 1600  35,9 . 44,6 СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 28

Учитывая циклический характер нагружения и ассиметричный цикл определим допустимый предел усталости  R материала вкладыша при 106 циклов работы [4].  R 0,6 в (3.18)  R 0,6  1800  1080 МПа. Коэффициент запаса по пределу усталости равен 24,2. Кроме того, согласно требованиям безопасности при работе на гидравлических прессах [9] устройство должно соответствовать мощности пресса и выдерживать его максимальную нагрузку. Напряжения  р max , возникающие в зоне контакта вкладыша с пружиной при максимальной нагрузке пресса Qmax = 10 т.  р max  р  Q max , SК (3.19) 9,8 10000  387840060 Па, или 387,84 МПа. 5,196103  48,63103 Коэффициент запаса по пределу текучести n т [1] при максимальной нагрузке пресса nт  Проверочный 1600  4,1 . 387,84 расчет показал наличие гарантированного запаса прочности рабочих элементов устройства. Запас прочности необходим также при испытании пружин с нешлифованными витками (уменьшается площадь контакта и возрастает рабочее давление). 3.5.2 Расчет на прочность траверсы Схема нагружения траверсы показана на рисунке 3.5. СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 29

Рисунок 3.5 – Схема нагружения траверсы Определяем реакции опор траверсы RA, RВ, RС, Н, RA  RB  RC  F3 , 3 (3.20) где F3 – сила сжатия заневоливаемой пружины до соприкосновения витков, Н. R A  RB  RC  4769,3  1589,8 Н. 3 Расчет траверсы упрощенно ведем по допускаемым напряжениям как для бруса прямоугольного сечения (рис. 3.6). При этом условие прочности по нормальным напряжениям [1]  max  Mx M  y max  x    , Jx Wx (3.21) где  max – максимальное нормальное напряжение при изгибе, МПа; Мx – максимальный изгибающий момент, Н×м; Jx – момент инерции сечения траверсы относительно оси x, м4; ymax – точка, наиболее удаленная от нулевой линии, м; Wx – момент сопротивления сечения при изгибе, м3; СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 30

Рисунок 3.6 – Схема для определения нормальных напряжений в траверсе при изгибе Определяем допускаемое напряжение, выбрав запас прочности 2 [1].     т , (3.22) 1,5 где  т – предел текучести стали У10А – равен 700 МПа [5].    700  466,7 МПа. 1,5 Для прямоугольного сечения траверсы b  h2 Wx  . 6 (3.23) где b и h – соответственно ширина и толщина траверсы, b = 0,01м, h = 0,006 м. 0,01  0,008 2 Wx   1,06  10 7 м3 6 Максимальный изгибающий момент (рисунок 3.7) M x  RА  l 2’ (3.24) где l/2 – длина плеча траверсы, l/2 = 0,0275 м. СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 31

Рисунок 3.7 – Схема определения максимального изгибающего момента M x  1589,8  0,0275  43,72 Н×м. Тогда максимальные напряжения, возникающие в сечении траверсы,  max  43,72 1,06  10 7  412452830,2 Па или 412,5 МПа. Расчетное напряжение в траверсе меньше допускаемого. 3.5.3 Расчет на прочность резьбы толкателя Стержни толкателей поз. 3 и 14 на чертеже УКЗП.00.00.00.СБ нагружены только растягивающей нагрузкой. Опасными являются сечения, ослабленные резьбой. Условие прочности по напряжениям растяжения в стержне [10]  F 4   d 12    (3.25) где F – нагрузка, действующая на стержень толкателя, Н, равна силе сжатия спроектированной пружины F = 1192,32 Н; d1 – внутренний диаметр резьбы, мм, d1 = 6.647 мм [2]; СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 32

[σ] – допускаемое напряжение, МПа,    0,6   т ,    0,6  700  420  (3.26) МПа. 1192,32  4  34359876,2 Па или 34,4 МПа.   0,00652 Расчетное напряжение в толкателях меньше допускаемого. В результате проверочных расчетов доказана надежность конструкции устройства. 3.6 Инструкция по технике безопасности Устройство предназначено для заневоливания цилиндрических пружин сжатия плавно прилагаемой нагрузкой при мелкосерийном производстве. В качестве оборудования могут быть использованы: разрывная машина, настроенная на сжатие образцов или тарированный гидравлический пресс. При эксплуатации устройства пользоваться защитным экраном из листовой стали, при работе на прессе – двуручным включением пресса [9]. Устройство, завезённое в холодное время в цех с улицы, выдержать в цехе 4…5 ч, только после этого использовать. Устройство устанавливается по центу под ползун пресса (при наличии в плитах пресса крепёжных пазов устройство закрепить при помощи специальных прихватов). При установке использовать разметку или упоры. В рабочей зоне пресса для установки и выемки пружины использовать пинцет. При работе на трущиеся поверхности наносить смазочный материал типа ЦИАТИМ-203 (ГОСТ 8773-93). Устанавливать и крепить устройство только при выключенном оборудовании, когда ползун пресса или захват машины находятся в верхней мёртвой точке. СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 33

Пресс необходимо снабжать устройством для удержания подвижной траверсы в верхнем положении при проведении ремонтных и наладочных работ. Пресс должен быть снабжен устройством в виде металлического корыта для улавливания стекающей смазки и рабочей жидкости, просачивающейся вследствие неплотности сальников. Пресс должен самопроизвольное быть опускание снабжен устройством, подвижной предотвращающим траверсы под действием собственной массы при падении давления в сети, разрыва трубопровода высокого давления и других неполадках. После работы проводить осмотр рабочих частей устройства, в случае необходимости своевременно ремонтировать. При мелкосерийном производстве достаточно иметь два комплекта рабочих частей устройства. СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 34

4 Безопасность жизнедеятельности на предприятии 4.1 Расчет искусственного освещения В целях обеспечения освещения помещений предусматривается как естественное, так и искусственное освещение. Естественное освещение обеспечивается конструкцией здания и нами не рассматривается. Для искусственного освещения принимаем светодиодный светильник ТЕГАС СН150АПК», 150 Вт, световой поток 21000 Лм. Импульсный источник питания, позволяющий работать в полную мощность даже при падении напряжения в сети. Количество необходимых светильников определяется по формуле [11] n1  k  Sn  E  c  Fn  z , (4.1) где k – коэффициент запаса, k = 1,5 [11]; Sn – площадь пола помещения, м2; Е – общая освещенность по СНиП, для цехов по ремонту гидросистем и машин 300 лк.; ηс – коэффициент использования светопотока, ηс = 0,37 [11]; Fn – световой поток излучаемый одной лампой, Fn = 21000 Лм; z – коэффициент неравномерности освещения, z =0,734 [11]. Приводим пример расчета для участков ремонта гидросистем, ремонтно-монтажного участка и заготовительного n1  1,5  456 300  35,9 шт. 0,37  21000 0,734 Принимаем для участков 36 светильников. СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 35

4.2 Расчет искусственной вентиляции Вентиляция производственных помещений предусматривается путем проветривания, а так же с помощью дополнительной общеобменной вентиляционной системы. Рассчитаем систему вентиляции для участка ремонта гидросистем. Определяем необходимый воздухообмен по формуле [11] L  k  VП , где k – кратность воздухообмена, (4.2) на производстве рекомендуется k = 20…40 ч 1 [11]; VП – объем вентилируемого помещения, м3; L  20  7,2  105,7  15220,8 м3/ч. Определяем потери напора в воздухопроводе по формуле [11] P 2  E  2 l  1       , d   (4.3) где d – диаметр воздухопровода, м; υ – скорость движения воздуха в воздуховоде, υ = 10…14 м/с [11]; Е – плотность воздуха, Е = 1,2 кг/м3 [11]; λ – коэффициент, учитывающий потери давления на трение о стенки воздухопровода , λ = 0,02 [11]; l – длина воздуховодов, 1 = 8 м.;  – суммарный сопротивления, d коэффициент потерь давления в местах   =8 [11]. 4L 4  15220,8   0,73 м .   3,14 10  3600 (4.4) Принимаем d = 0,73 м. 102 1,2  8  P  8   526,8 Па. 1  0,02  2  0,73  СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 36

Зная величину максимальных потерь и производительность, выбираем вентилятор ВР-80-75-8-1С с относительным диаметром колеса 0,95 м, типоразмера двигателя AI4P132S6 мощностью 5,5 кВт. Производительность вентилятора 7,7-19,09 м3/ час, полное давление 900-440 Па. 4.3 Расчет отопления Для нагрева воздуха в производственных и служебных помещениях используем центральное отопление с водным теплоносителем и ребристыми трубами в качестве нагревательных элементов. В данном разделе приводится расчет для участка ремонта гидросистем. Необходимое количество ребристых труб определяем по формуле [11] n VП  ( g 0  g B )  (t B  t H ) , kT  (tcp  t B )  F (4.5) где VН – объем помещения по наружному обмеру, м3; (g0 + gВ) – расход тепла на отопление с учетом вентиляции, g0 = 0,5 Вт/м3 °С, gB = 0,2 Bт/ м3 °С [11]; tВ – внутренняя температура в помещении, °С; tН – окружающая температура (наружная), t = - 8 °С; kТ – коэффициент теплоотдачи, для ребристых труб, kТ = 8,6 Вт/м3 °С; tСP – средняя расчетная температура теплоносителя, °С, tСP = 80 °С; F – площадь поверхности нагрева одной батареи, м2 , F = 4 м2 (для ребристых чугунных труб длиной 2 м) [21]. n 794  (0,5  0,2)  (17  8)  6,4 шт. 8,6  (80  17)  4 Принимаем 7 ребристых труб длиной 2 м для отопления участка ремонта гидросистем. Число ребер на трубе 93. СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 37

4.4 Санитарно-гигиенические мероприятия Санитарно-техническое обеспечение цеха – это важное направление для создания благоприятных условий труда, сохранения здоровья рабочих, увеличения производительности труда. Для создания условий соблюдений рабочими правил личной гигиены, и улучшения условий труда предусматриваем санитарно-бытовые помещения и удобства. Номенклатура помещений и устройств, их количество и размеры определяем по действующим нормативам и числу работающих. Исходные данные и результаты расчетов санитарно-бытовых помещений и количество устройств приняты по нормативным данным [11] и представлены в таблице 3.1. В цехе работает 37 человек. Таблица 4.1 - Количество санитарно-бытовых устройств цеха наименование объектов (устройств) нормативные данные (на одного чел., объект) 1 на 5 чел. 1 на 25 чел. 1 на 50 чел. 1 на 30 чел. 1 на 1чел. 1 на участок 1,2 м2 на 1 чел. душевые сетки умывальники краны с питьевой водой туалет шкаф для одежды аптечка медицинская комната отдыха кол-во устройств (площадь) 8 2 1 2 37 9 44,4 м2 Указанное количество санитарно-бытовых устройств необходимы и достаточны для санитарно-технического обеспечения цеха. 4.5 Подбор средств индивидуальной защиты Все производственные рабочие участка ремонта гидросистем обеспечиваются средствами индивидуальной защиты (СИЗ): – костюм х/б; СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 38

– рукавицы комбинированные. Для извлечения упавших в моечную ванну деталей использовать специальные приспособления (магниты, щипцы, совки) [11]. 4.6 Противопожарные средства В данном подразделе проводится расчет необходимого пожарного запаса воды и технических средств пожаротушения. Для определения потребного количества воды в пожарном резервуаре (Qп, м3) используется формула [11] Qn  3,6  q  t  z , (4.6) где q – расход воды при тушении пожара, л/с; t – время пожаротушения, ч; z – количество возможных одновременных единичных пожаров. Степень огнестойкости здания II. Категория пожароопасности В, поэтому принимаем q = 10 л/с [22]; для местности t = 3 ч [22]; z = 1. Qn  3,6 10  3 1  108 м3. Для хранения пожарного запаса воды на расстоянии 100…150 м от цеха устраивают два стандартных закрытых водоема емкостью по 50 м3 каждый. Для обеспечения пожарного водоснабжения в любых условиях устанавливается одна мотопомпа МП-600А производительностью 10 л/с. Подбор противопожарных средств и расчет их количества для участка ремонта гидросистем производится по нормативным данным в форме таблицы 4.2. СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 39

Таблица 4.2 – Исходные данные и результаты расчета противопожарных средств Размеры Объект, оборудуемый (площад противопожарными ь, колсредствами во) Эвакуационные 2 выходы (ЭВ), шт. Производственный 106 участок (площадь), м2 Электрооборудование, 3 шт. Всего Нормативные данные (числ.) и кол-во (знам.) по видам противопожарных средств пожарн огнетушители ящик для . щит ветоши ОХП-10 ОУ-5 1на ЭВ – – – 2 1 на участок 1 на участок – – 1 1 1 на участок – – – 1 2 1 1 1 Огнетушитель ОХП-10 располагается рядом с моечной ванной, а ОУ-5, предназначенный для тушения горящей электропроводки вблизи электрооборудования. 4.7 Формирование здорового образа жизни работников На предприятии выявлены недостатки в отношении к здоровому образу жизни со стороны сотрудников и руководителей. Поэтому предлагаем план проведения профилактической работы в данном коллективе. 1. Организация досуга: посещение спортивных мероприятий и физкультурных праздников; проведение конкурсов и спортивных мероприятий; лыжный выход на природу; проведение спортивных игр (волейбол, футбол). 2. Мероприятия по улучшению режима труда и отдыха: установка яркого освещения; проветривание помещений; увеличение обеденного перерыва. 3. Индивидуальные беседы с работниками о здоровом образе жизни. СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 40

4. Проведение лекционной работы на различные тематики (О вреде курения, алкоголя, о здоровой пище и т.д.). 5. Проведение обследований здоровья персонала - заключение договора с поликлиникой, предусматривающего ежегодное обследование сотрудников. СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 41

5 Организационно-экономический раздел 5.1 Поверочный расчет численности работающих и штата По данным предприятия общий объем работ за год составил 73564,38 чел.- ч. Распределение трудоемкости работ по участкам предприятия представлено в таблице 5.1. Таблица 5.1 – Распределение трудоемкости работ по участкам предприятия Объем работ в процентах от общего Объем работ на участке, чел.- ч. объема, C i % 29 21520,79 42 30874,25 7 5447,05 3 1635,70 5 3560,22 4 1371,38 5 3815,03 5 3904,74 100 73564,38 № Наименование участка п.п. Слесарно-механический Ремонтно-монтажный Ремонта электродвигателей Ремонта гидросистем Заготовительный Сварочный Изготовления строп и канатов Наружной мойки и др. Итого по цеху: 1 2 3 4 5 6 7 8 Списочная численность производственных рабочих по видам работ определяется по формуле [16] Nj  Tj Ф ДР  К , (5.1) где N j – количество рабочих для каждого вида работ (участка), чел; T j – трудозатраты по каждому участку предприятия, чел.ч.; Ф ДР – действительный фонд времени рабочего, ч,; К – коэффициент перевыполнения норм, К = 1,05…1,15. Действительный фонд времени рабочего [16] определяется по формуле Ф ДР  ФМН  d о  t   Н , СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата (5.2) Лист 42

где ФМН – фонд времени предприятия, час.; d о – число отпускных дней за год; t – число часов в смену, t = 8 часов; Н – коэффициент, учитывающий невыход на работу по уважительным причинам, Н = 0,97…0,98. ФДР  1988 24  8  0,98 = 1760,1 ч. Для ремонтно-монтажного участка N РМ  30874,25 =15,25 чел. 1760,11,15 Результаты расчета сведены в таблицу 5.2. Число вспомогательных рабочих [3] принимаем в размере 5 % от среднего количества производственных рабочих N ВСП  N ПР  0,05 , (5.3) N ВСП  37  0,05  2 чел. Число ИТР принимаем в размере 14 % от среднегодового количества производственных и вспомогательных рабочих [3] N ИТР  N ПР  N ВСП   0,14 , (5.4) N ИТР  37  2  0,14  5,46 принимаем 6 чел. Число младшего обслуживающего персонала принимаем в размере 8 % от суммы среднегодового количества ИТР, производственных и вспомогательных рабочих [3] N МОП  N ПР  N ВСП  N ИТР   0,08 (5.5) N МОП  37  2  6  0,08  3,6 принимаем 4 чел. СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 43

Таблица 5.2 – Сводные данные по определению численности производственных рабочих по участкам Наименование участка Слесарномеханический Ремонтномонтажный Ремонта электродвигателей Ремонта гидросистем Заготовительный Сварочный Изготовления строп и канатов Наружной мойки и др. Итого рабочих, NПР Трудоемко сть работы, Туч, чел. ч. Коэф-т перевыполн ения норм, К Действител ьный фонд рабочего времени, ФДР, ч Число рабочих расчетное, чел. Число рабочих фактическо е, чел. 21520,79 1,10 1936,1 11 11 30874,25 1,15 2024,1 15 14 5447,05 1,05 1848,1 3 4 1635,70 3560,22 1371,38 1,05 1,05 1,05 1848,1 1848,1 1848,1 1 2 1 3 3 3 3815,03 1,05 1848,1 2 3 3904,74 1,05 1848,1 2 2 37 43 Численность счетно-конторских работников принимается 2…4 % от суммы основных и вспомогательных рабочих [3] N СКР  N ПР  N ВСП  0,04 , (5.6) N СКР  37  2  0,04  1,56 принимаем 2 чел. Принятое количество основных производственных рабочих распределяем по разрядам [16] в следующем соотношении: I - 4%; II - 9%; III - 36%; IV - 41%; V -7%; VI - 3% . Средний разряд рабочих определяется по формуле [3] аср  (1N1  2 N 2  ...  6 N 6 ) N cn (5.7) где N1 ... N 6 – соответственно количество рабочих по разрядам, чел; Nсп – количество рабочих на участке, для которого определяется средний разряд. Приводим пример определения среднего разряда для станочников СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 44

аср  (1  2  3  3  4  4  5  3)  3,8 . 11 Распределение рабочих по разрядам и средний разряд представлен в таблице 5.3. Таблица 5.3 – Штатное расписание рабочих и служащих предприятия Категория работников Профессия, должность 1. ИТР Начальник произв-ва Инженер-технолог Начальник участка Техник-нормировщик Слесарь-монтажник Сварщик Станочник Слесарь по ремонту эл. двигателей Резчик Электрик Слесарь по ремонту гидроаппаратуры Слесарь по изготовлению СГП Мойщик Аккумуляторщик Инструментальщик Разнорабочий 2. Производств енные рабочие 3. Вспомогател ьные рабочие 4. Счетно- Бухгалтер конторские Счетовод работники 5. МОП Уборщица Сторож Итого работников Колво чел. 1 1 3 1 10 2 11 В том числе по разрядам I II III IV V - 1 1 3 1 3 4 1 4 1 3 1 - Средн. разр. 3,8 3,5 3,8 3 - - 1 1 1 - 4,0 2 2 - - 1 - 1 2 - - 3,5 4,0 2 - - - 2 - - 4,0 2 - - - 2 - - 4,0 2 1 1 - 2 - - 1 - - - 2,0 4,0 - 1 - - - - - - - 1 - - - - - - - 1 - - - - - - - 2 2 51 - 4 9 18 5 1 - VI Расчетное количество работников меньше, чем указанное в штатном расписании ОАО КПК «Автокрансервис» (таблица 1.3). Количества штатных работников достаточно для функционирования предприятия по ремонту грузоподъемных машин. СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 45

5.2 Поверочный расчет количества металлорежущих станков При проектировании необходимо рассчитать количество основного оборудования: металлорежущих станков, моечных машин, стендов для обкатки и испытательных машин. Действительный фонд времени оборудования [15] ФДО  ФМН  Z 0 , (5.8) где Ф ДО – действительный фонд времени станочного оборудования, час.; ФМН – фонд времени предприятия, час.; Z – количество смен работы станочного участка;  0 – коэффициент, учитывающий простои оборудования,  0 = 0,95. ФДО  19881 0,95 = 1888,6 час. Количество металлорежущих станков рассчитываем по формуле [15] S ст  Т ст  к н Ф ДО   и , (5.9) S ст – количество металлорежущих станков, шт.; где Т ст – годовая трудоемкость станочных работ чел. час.; кн – коэффициент неравномерности загрузки механического станочного оборудования оборудования ( к н = 1,0…1,3); и – коэффициент использования (  и = 0,85…0,90). Sст  21520,79  1,1  13,92 шт., принимаем 14 шт. 1888,6  0,9 Определяем необходимое количество станков по видам [3]. - токарные станки – 35…50 % – 5 шт.; - точильно-обдирочные станки – 8…10 % – 1 шт.; СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 46

- фрезерные станки – 10…12 % – 2 шт.; - сверлильные станки – 10…15 % – 3 шт.; - шлифовальные станки – 12…20 % – 2 шт. Количество гибочных и точильно-обдирочных станков принято согласно технологическому процессу. Результаты сравнения расчетного количества станков с фактическим представлены в таблице 5.4. Установлено, что расчетное количество станков превышает фактическое, необходимо закупать новое оборудование. Таблица 5.4 – Сравнение фактического металлорежущих станков Вид станков Фактическое количество токарные станки 4 фрезерные станки 2 сверлильные станки 2 шлифовальные станки 1 точильно-обдирочные 1 станки Итого станков 10 и расчетного количества Расчетное количество 5 2 3 2 1 14 5.3 Реконструкция участка ремонта гидросистем Производственную площадь участков, рис. 5.1, [18] поверим по площади пола, занимаемой оборудованием и переходным коэффициентам Fi   F0ij  K , (5.10) где Fi – площадь i-го производственного участка, м2; F0ij – площадь, занимаемая единицей оборудования на i-ом участке, м2; К – переходной коэффициент, учитывающий рабочие зоны, проезды и проходы. СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 47

Площади участков, в которых, кроме оборудования, в процессе ремонта находятся машины и сборочные единицы, уточняются с учетом площадей, занимаемых машинами и сборочными единицами [18] Fi  ( F0ij   FÌik )  K , (5.11) где FÌik – площадь, занимаемая машиной или сборочной единицей на i-ом участке, м2. Рисунок 5.1 – Планировка участков ремонтно-монтажного 4 и ремонта гидросистем 5 Необходимые для подсчета площадей размеры указаны в ведомости технологического оборудования, а также определены по планировке предприятия. Результаты расчетов отражены в таблице 5.5. СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 48

Таблица 5.5 – Производственные площади расчетные и фактические Наименование участка Ремонтномонтажный Ремонта гидросистем Итого Переходной Площадь, занимаемая Расчетная коэффициент оборудованием, м2 площадь, м2 Фактическая площадь, м2 4,5…5,0 81,62 367,29 256,81 3,5…5,0 26,12 130,6 153,33 497,89 410,14 Из анализа таблицы 5.1 можно сделать следующие выводы. Расчетная площадь ремонтно-монтажного участка больше фактической на 30,1%. Необходима его реконструкция и расширение. Следует также отделить участок ремонта гидросистем. Площадь цеха, занимаемую участками ремонтно-монтажным и ремонта гидросистем разбиваем на два производственных участка по общности проводимых технологических операций. Оборудование на участках располагаем по ходу технологического процесса. Для транспортировки деталей по участкам и между участками, а также для перевозки материалов со склада в цех и перевозки готовой продукции на склад, применяются ручные тележки грузоподъемности до 1 т. Для перемещения тяжелых узлов и агрегатов на ремонтно-монтажном участке применяются кран-балки грузоподъемностью 2 и 3,2 т. Предлагаемая перепланировка участка ремонта гидросистем показана на листе 5 выпускной квалификационной работы. При проектировании участков и расстановке оборудования, так же учитывались проходы для тележек. Технологическое оборудование приведено в приложении А. Большинство производственного оборудования совпадает с исходным, однако добавлен стол для диагностики деталей гидрозамка. После перепланировки необходимо рассчитать производственные площади участков. Расчет произведен по формуле (5.10). Результаты сведены в таблицу 5.6. СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 49

Таблица 5.6 – Сводные данные по расчету площадей участков цеха Наименование участка Ремонтномонтажный Ремонта гидросистем Итого Переходной коэффициент Площадь, занимаемая оборудованием, м2 Расчетная площадь, м2 Фактическая площадь, м2 4,5…5,0 91,06 409,77 304,42 3,5…5,0 19,05 95,25 105,72 505,02 410,14 При реконструкции общая площадь участков не изменилась – 410,14 м2. Расчетная площадь участка ремонта гидросистем не превосходит фактическую. Разница между фактической и расчетной площадью ремонтномонтажного участка уменьшилась с 30,1 до 25,7 %. Следовательно, площади участков выбраны правильно. При данной программе и фактической площади производственного здания дальнейшее увеличение фактической площадей ремонтно-монтажного участка невозможно. 5.4 Расчет капиталовложений в проектируемый участок Все расчеты по базовому и проектному вариантам выполнены на ПК в программе MathCAD. Стоимость производственного здания с реконструированными участками и оборудования рассчитываем по формуле [17] Кп = Кз + Коб, (5.12) где Кз – стоимость помещения цеха предприятия, тыс. руб.; Коб. – стоимость оборудования, приспособлений и др. цеха, тыс. руб. 5.4.1 Расчет стоимости производственного здания Стоимость производственного здания Кз, тыс. руб., Кз =К0 + Fn × Cm., (5.13) где К0 – остаточная стоимость строительной части, тыс. руб.; Fn – площадь участка под реконструкцию, м2. СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 50

Под реконструкцию проектируются участки общей площадью Fn = 410,14 м2. Сm – стоимость реконструкции квадратного метра участка, руб./м2. Сm можно принять в размере 900 руб./м2 (по данным предприятия). Кз = 14106,1+ 410,14 × 0,9 = 14475,226 тыс. руб. 5.4.2 Расчет стоимости оборудования участка Для реконструируемого предприятия можно определить стоимость оборудования, приспособлений, инструмента, приняв его в размере 70 % от стоимости строительной части предприятия [17]. Следует прибавить стоимость спроектированного приспособления – 100 тыс. руб. Коб. =14475,226 × 70/100 + 100 = 10232,658 тыс. руб. Кп = 14475,226 + 10232,658 = 24707,884 тыс. руб. 5.5 Себестоимость ремонта машин и оборудования Себестоимость ремонта машин и оборудования рассчитываем по следующей формуле [17] Uп= (Сп + Собщ.пр) / QГ, (5.14) где Uп – себестоимость приведенного ремонта, тыс. руб./ усл. рем.; Сп – прямые издержки по предприятию, руб./ год; Собщ..пр – общепроизводственные издержки по предприятию, руб./ год.; QГ – годовое количество приведенных ремонтов. Прямые издержки по предприятию включают следующие статьи затрат Сп = Сзп + Сзч.м., (5.15) где Сп – прямые издержки по предприятию, руб./год; Сзп – оплата труда производственным рабочим с отчислениями, руб./ год; СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 51

Сзч.м. – затраты на запасные части и ремонтные материалы, руб./ год. Размер заработной платы производственным рабочим с отчислениями Сзп, руб./год, определяем по формуле Сзп = (Тт × m) × О (5.16) где Тт – затраты труда по цеху производственным рабочим, чел. ч./ год; m – тарифная ставка по единому разряду рабочих, (m = 200 руб./ч); О – коэффициент начисления на зарплату (О = 1,56). При определении затрат труда по ремонтному цеху производственными рабочими учитываем увеличение трудоемкости при восстановлении пружин. По проекту трудоемкость восстановления составляет 1,33 ч. Тт = Ттбаз + 1,33 × N, (5.17) где Ттбаз – затраты труда по цеху производственными рабочими по базовому варианту, чел.ч./ год; N – количество восстанавливаемых пружин в год, 300 шт. Тт = 73564,38 +1,33 × 300 = 73963,38 чел. ч./ год. Сзп = 73963.38 × 200 × 1,56 = 23076,575 тыс. руб. / год. Затраты на запасные части и ремонтные материалы, можно определить в процентах к заработной плате с отчислениями производственных рабочих. В среднем этот процент можно принять 200 % [17]. Кроме того, следует вычесть затраты на приобретение новых гидрозамков. Стоимость нового гидрозамка 5800 руб. Сзч.м = 23076,575 ×200/100 - 5800×300 = 44413,149 тыс. руб. Сп = 23076,575 + 44413,149 = 67489,724 тыс. руб. Общепроизводственные издержки определяются по формуле [17] Собщ.пр.= Сот+ А3+ R3+ Аоб.+ Rоб+ Сот΄+ Сэл+ Св+ Сох.тр+ Срт+ Свм+ Стсм+ Спр, (5.18) где Сот – оплата труда общепроизводственного персонала участка, руб./год. А3 – отчисления на амортизацию здания участка, руб./год; R3 – затраты на ремонт здания участка, руб./год; Аоб – отчисления на амортизацию оборудования, руб./год; Rоб – затраты на ремонт оборудования участка, руб./год; СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 52

Сот΄ – затраты на отопление участка, руб./год; Сэл – затраты на электроэнергию потребляемую участком, руб./год; Св – стоимость потребляемой участком воды, руб./год; Сох.тр. – затраты на охрану труда, руб./год; Срт –затраты на рационализацию и внедрение новой техники, руб./год; Свм – затраты на вспомогательные материалы, руб./год; Стсм – затраты на топливо и смазывающие материалы, руб./год; Спр – прочие издержки, руб./год. Затраты на оплату труда общепроизводственного персонала цеха определяем исходя из штатного расписания и установленных должностных окладов, а также отчисления в размере (1,56)  2  50000 3  40000 25000    12  1,56 = 6552,0 тыс. руб./ год; С отЦ    3  15000 2  30000  А3 = 2 × Кз/100; А3 = 2 × 14475,226 /100 = 289,505 тыс. руб./ год; R3 = 1,5 × Кз /100; R3 = 1,5 × 14475,226 /100 = 217,128 тыс. руб./год; Аоб = 10 × Коб/100; Аоб = 10 × 10232,658 /100 = 1023,269 тыс. руб./год; Rоб =3,5 × Коб/100; Rоб = 3,5 × 10232,658 /100 = 358,143 тыс. руб./год. Сот΄ = Q П × Сп, (5.19) где QП – годовая потребность пара на отопление и вентиляцию, т; Сп – стоимость тонны пара, по данным предприятия Сп = 526 руб. QП  q  H V , t  1000 (5.20) где q – средний расход тепла на 1 м3 здания, q = 65 кДж/ч [11]; H – число часов в отопительном периоде, H = 4320 ч [11]; V – объем здания, м3, V = 7776 м3; СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 53

t – теплота испарения, t = 2261 кДж/кг [11] QП  65  4320 7776  965,72 т. 2261 1000 Сот΄ = 965,72 × 526 = 5079,706 тыс. руб./год. Затраты на электроэнергию определяются следующим образом [17] Сэл = Сэл.т + Сэл.ос , (5.21) где Сэл.т. – затраты на технологическую электроэнергию Сэпт = ∑Руст × ФД × ηз × СЭ , (5.22) где ∑Руст – установленная мощность силового электрооборудования, кВт; Фд – действительный фонд рабочего времени, час; ηз – коэффициент загрузки оборудования по времени ηз = 0,25; Сэ – стоимость электроэнергии, 5,1руб./(кВтּч). Сэлт = 250 × 1871,5 × 0,25 × 5,1 = 596,541 тыс. руб./год. Сэл.ос. – затраты на осветительную электроэнергию Сэл.ос. = 0,1 × 596,541= 59,65 тыс. руб./год. Сэл = 596,541 + 59,65 = 656,195 тыс. руб./год. Затраты на потребляемую воду определяются нормативом расхода воды в расчете на производственного работника (200 м3) и ее стоимости (16 руб./ м3) Св = 37 × 200 × 16 = 118,400 тыс. руб./год. Затраты на охрану труда [11] Сох.тр = 2 × 37 = 74 тыс. руб./год. Затраты на рационализацию и внедрение новой техники определяются в размере 0,5% от фонда заработной платы всего персонала работающего на участке Ср.т = (23076,575 + 6552,0) × 0,5/100 = 148,143 тыс. руб./год. Затраты на вспомогательные материалы 2 % от затрат на запасные части и ремонтные материалы Св.м. = 44413,149 × 2/100 = 888,263 тыс. руб./год. СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 54

Прочие затраты определяются в размере 2 % от зарплаты производственных рабочих Затраты на ТСМ можно принять в размере 2 % от заработной платы производственных рабочих Спр = 23076,575 × 2/100 = 461,531тыс. руб./год. Стсм = 23076,575 × 2/100 = 461,531тыс. руб./год. Общепроизводственные издержки составят Собщ. = 6552,0 + 289,505 + 1023,269 + 358,143 + 5079,706 + 656,195 + +324,60+ 118,4 + 74+ 148,143 + 888,263 + 461,531 + 461,531 = = 11756,075 тыс. руб. Подставляем полученные значения в формулу (5.14), получается QГ = ТТ/300, QГ = 73963,38 /300 = 246,54 усл. рем. Uп = (67489,724 + 11756,075) / 246,54 = 321,426 тыс. руб./усл. рем. Годовая экономия от снижения себестоимости приведенного ремонта [17] Эс = (Срасч. – Спроектн.) QГ , (5.23) где Срасч. – себестоимость приведенного ремонта (существующий цех), тыс. руб./ усл.рем.; Спроектн. – себестоимость приведенного ремонта по проекту, тыс. руб./усл. рем.; Эс = (347,362– 321,426) × 246,54 = 6394,379 тыс. руб. / год. 5.6 Эффективность капитальных вложений Эффективность капитальных вложений определяется следующими параметрами: снижением приведенных издержек, сроками окупаемости капитальных и дополнительных капитальных вложений без учета дисконтирования, Чистым дисконтированным доходом, индексом доходности и сроком окупаемости предприятия с учетом дисконтирования [16, 17]. СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 55

Первый показатель определяется по формуле Ппр = Собщ. + Сп + Ен.Кпр, (5.24) где Кпр – капиталовложения в проектный участок; Ен – нормативный коэффициент эффективности капиталовложений (Ен=0,15). Ппр = 11756,075 + 67489,724 + 0,15 × 24707,884 = 82951,982 тыс. руб./год. Срок окупаемости дополнительных капиталовложений при проектировании определяется по формуле Т = (Кпр- К баз)/Эс , (5.25) Т = (24707,884 – 23980,370) / 6394,379 = 0,11 года. Наряду с обобщающими показателями по участку рассчитываются следующие удельные показатели: - приведенные издержки на приведенный ремонт Пуд. = Ппр/QГ; (5.26) Пуд. = 82951,982/246,54 = 336,458 тыс. руб./усл. рем.; - капиталовложения на приведенный ремонт Кп.уд. = Кп/ QГ, (5.27) Кп.уд. = 24707,884/246,54 = 100,217 тыс. руб. /усл. рем. Определяем годовой экономический эффект по формуле Эгод = (Пбаз – Ппроект) × QГ (5.28) Эгод = (362,030– 336,458) × 246,54 = 6304,762 тыс. руб. Валовая прибыль, ПВ, тыс. руб., полученная в результате работы предприятия и внедрения новых разработок, выражается разностью прироста выручки В, тыс. руб., и издержек (затрат) З, тыс. руб. ПВ  В  З , (5.29) В  С расч.  Q Г , (5.30) З  С проектн..  Q Г . (5.31) СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 56

В  347,362 246,54  85640,178тыс. руб. З  321,426  246,54  79245,80тыс. руб. П В  85640,178  79245,80  6394,379тыс. руб. Поскольку данная прибыль учитывается в структуре налогообложения, чистую прибыль определяем по следующей формуле НП   П ч  ( П В  А)  1    А,  100  (5.32) где А – амортизационные отчисления на здание и оборудование; НП – налог на прибыль (в настоящее время установлен в размере 20%). 20   П ч  (6394,379  1312,770)  1    1312,770  5378,057тыс. руб.  100  Чистый дисконтированный доход ЧДД, тыс. руб., за расчетный период Пm  Kп , m m0 1  E  n ЧДД   (5.33) где Пm – денежные поступления, получаемые на m-ом шаге, тыс. руб.; Е – норма дисконта, для проектов со средним уровнем риска норма дисконта составляет 0,1…0,2; n – расчетный период (за расчетный период принимаем нормативный срок службы оборудования – 8 лет). Результаты расчетов по зависимости (5.33) сводим в таблицу 5.7 Поскольку ЧДД > 0, проект признается эффективным. Индекс доходности проекта ИД  ИД  ЧДД , Кп 5.34 () 25378,435  1,03  1 24707,884 Для определения срока окупаемости с учетом дисконтирования по данным таблицы 5.7 построим график зависимости чистых денежных поступлений с учетом нормы дисконтирования от количества лет рисунке 5.2. СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 57

Таблица 5.7 – Результаты определения ЧДД Шаг, год (m) 0 1 2 3 4 5 6 7 8 ЧДД Ежегодные денежные поступления, тыс. руб. 0 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500 5000 Суммарные денежные поступления, с учетом нормы дисконта тыс. руб. 5378,057 11630,836 17728,404 23647,305 29369,631 34882,206 40175,874 45244,879 50086,320 25378,435 Рисунок 5.2 – Зависимость чистых денежных поступлений с учетом нормы дисконтирования от срока службы оборудования Из графика видно, что срок окупаемости с учетом нормы дисконтирования составит около 4,2 года. Экономические показатели сводим в таблицу 5.8. Как видно из таблицы 5.8 предлагаемая экономические конструкторская мероприятия разработка обеспечивают и снижение организационносебестоимости СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 58

условного ремонта на 7,5 % при производственной программе в 246,54 условный ремонт. Годовой экономический эффект - 6304,76 тыс. руб. Срок окупаемости дополнительных капитальных вложений с учетом ЧДД составит 4,2 года. Можно сделать вывод, что реконструированный цех более экономичен и менее трудоемок. Это говорит о целесообразности его внедрения. Таблица предприятия 5.8 — Экономическая Показатели эффективность Значение показателей Базового Проектируемого участка участка Трудоемкость ремонтов, чел.ч./год Численность производственных рабочих, чел. Годовые издержки по ремонтному предприятию, тыс. руб. Себестоимость условного ремонта, тыс. руб./усл. рем. Экономия от снижения себестоимости условного ремонта, тыс. руб. Приведенные издержки по предприятию, тыс. руб. Капитальные вложения, тыс. руб. Годовой экономический эффект, тыс. руб./год. Срок окупаемости доп. капитальных вложений с учетом ЧДД, лет проекта Отношение проектируем. к базовому, % 73564,38 73963,38 100,5 43 37 86,0 16321,93 11756,08 72,0 347,36 321,43 92,5 - 6394,38 - 88775,25 82951,98 93,4 23980,37 24707,88 103,0 - 6304,76 - - 4,2 - СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата цеха Лист 59

Заключение В результате выполненного анализа установлено, что в большинстве случаев причиной поломки гидрозамков является плохое качество пружин. Установлена целесообразность восстановления пружин гидрозамка с применением контактного заневоливания. При этом бракованные пружины на сборку не поступают, ресурс отремонтированных гидрозамков превосходит ресурс новых. В результате реконструкции предложена рациональная технологическая планировка. Участок ремонта гидросистем отделен от ремонтно-монтажного, оборудование расставлено по ходу технологического процесса, повышена эффективность использования производственных площадей. Разработан технологический процесс упрочнения пружины контактным заневоливанием. Спроектировано устройство для контактного заневоливания пружин. Выполнены расчеты на прочность основных его элементов. Решен комплекс вопросов организации и экономии производства, выполнены соответствующие расчеты и составлена таблица технико- экономических показателей проекта. В соответствии с заданием выполнены разработки по технике безопасности, охране труда и окружающей среды. Годовая экономическая эффективность разработок составляет 6304,76 тыс. рублей. Срок окупаемости дополнительных капитальных вложений с учетом ЧДД - 4,2 года. СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 60

Список использованных источников Александров, А.В. Сопротивление материалов / А.В. Александров, 1. В.Д. Потапов, Б.П. Державин. – М. : Высш. шк., 2003 – 560 с. Анурьев, В.И. Справочник конструктора-машиностроителя. В 3-х 2. т. – М.: Машиностроение, 2006. – 728 с., ил. Белых, В.В. Методические указания. Курсовой и дипломный 3. проекты по надежности и ремонту машин.– Ставрополь : СтГАУ, 2004 – 40 с. Дунаев, П.Ф. Детали машин. Курсовое проектирование / П.Ф. 4. Дунаев, О.П. Леликов. – М.: Машиностроение, 2003. – 536 с., ил. Журавлёв, В.Н. Машиностроительные стали. Справочник / В.Н. 5. Журавлёв, О.И. Николаева. ― М. : Машиностроение, 1981. ― 391 с. Землянушнова, Н.Ю. Повышение качества пружин. Монография / 6. Н.Ю. Землянушнова, Ю.М. Тебенко. ― Ставрополь : СевКавГТУ, 2001. ― 92 c. Землянушнова, Н.Ю. Расчет винтовых цилиндрических пружин сжатия при 7. контактном заневоливании. Монография. ― Ставрополь : АГРУС, 2008. ― 136 c. Землянушнова, Н.Ю. Исследование применения контактного 8. заневоливания при восстановлении пружин (отчет о проведении НИР) / Тебенко Ю.М., Проциков Б.П., Землянушнов Н.А., Фадеев В.В., Доронина Н.П. – ФГНУ «Центр информационных технологий и систем органов исполнительной власти» Зарегистрировано в государственном фонде неопубликованных документов 11.05.2011 ИК регистрационный номер 01201055083. – 334 с. Золотников, С.Л. Техника безопасности при работе в кузнечно- 9. штамповочных цехах / С.Л. Золотников, В.Л. Михайлова. ― М. : Высшая школа, 1978. ― 96 с. 10. Иванов, М.Н. Детали машин : учебник / М. Н. Иванов, В. А. Финогенов. – 13-е изд., перераб. – Москва : Высшая школа, 2010. – 408 с. СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 61

11. Практикум по безопасности жизнедеятельности [Электронный ресурс] : учебное пособие / Е. А. Андрианов, А. А. Андрианов, Е. А. Высоцкая, А. С. Корнев ; под ред. Е. А. Андрианов. — Электрон. текстовые данные. — Воронеж : Воронежский Государственный Аграрный Университет им. Императора Петра Первого, 2016. — 214 c. 12. Ковка и штамповка. Листовая штамповка. Т4. / Под ред. А.Д. Матвеева // Справ. в 4 т. ― М. : Машиностроение, 1987. ― 544 с. 13. Пономарёв, С. Д. Расчёт упругих элементов машин и приборов / С.Д. Пономарёв, Л.Е. Андреева. ― М. : Машиностроение, 1980. ― 324 с. 14. Сидоренко, С.А. Проектирование технологической оснастки (практикум) / С.А. Сидоренко, Н.Ю. Землянушнова, Р.В. Герасимов. – Ставрополь : Изд-во СКФУ, 2019. – 222 с. 15. Тебенко, Ю. М. Проблемы производства высокоскоростных пружин и пути их решения. Монография. ― Ставрополь: ООО «Мир Данных», 2007. ― 152 с. 16. Технология машиностроения. Курсовое и дипломное проектирование : учеб. пособие / М. Ф. Пашкевич, А. А. Жолобов, В. И. Аверченков и др. – Старый Оскол : ТНТ, 2015. – 444 с. 17. Шапран, Ю.М. Методические указания по экономическому обоснованию дипломных проектов по ремонту машин / Ю.М. Шапран, А.В. Толмачев. – Ставрополь, 1992. – 14 с. 18. Юдин, М.И. Организация ремонтно-обслуживающего производства в сельском хозяйстве / М.И. Юдин, Н.И. Стукопин, О.Г. Ширай. - Краснодар : КГАУ, 2002. – 944 с. 19. ГОСТ 31.1066.03-97 Межгосударственный стандарт. Приспособления к металлорежущим станкам. Оправки центровые для точных работ. Общие технические условия. 20. ГОСТ 9753 -88 Прессы гидравлические одностоечные. Параметры и размеры. Нормы точности. СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 62

21. ГОСТ 1816-76 Трубы отопительные чугунные ребристые и чугунные соединительные части к ним. Технические условия. 22. СНиП 2.04.02-84 "Водоснабжение. Наружные сети и сооружения". СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 63

Приложение А Ведомость - оборудования и оснастки реконструированных участков № поз. Модель или тип Наименование 1 2 3 Участок ремонта гидросистем 1 Стенд гидравлический для испытания гидроцилиндров и гидрораспределителей 2 Стеллаж для ОРГдеталей и узлов 1468 05320 3 Верстак на одно ОРГрабочее место 1468 01 060А 4 Приспособление для ремонта гидроцилиндров 5 Ванна для мойки деталей в керосине 6 Стенд универсальный КИ-1575 для испытания масляных фильтров и насосов 7 Стеллаж для ОРГфильтров 1468 05450 Набор инструментов Краткая характеристика Колво 4 5 3,000×1,000 1 1,400×0,500 1 1,200×0,800 1 2,500×1,000 1 1,050×1,450 1 0,900×0,600 1 1,500×0,650 1 1 8 9 Ванна моечная передвижная Верстак на два рабочих места ОМ1316 ТУ-7012 ЭССР 1,250×0,620 1 2,400×0,800 1 Металлическая корзина для мелких деталей Набор инструментов 10 Гидравлический монтажнозапрессовочный пресс Адрес предприятияизготовителя 6 АООТ «Сектор», г. Калуга ООО КПК «Автокрансервис», г. Ставрополь НПКФ «Гидравлика» Украина, г. Харьков «Слесарномонтажный инструмент», Нижегородская обл., Вачский район, с. Арефино 1 1 П6320 10 т 1 Павловский инструментальный завод, Нижегородская обл., г. Павлово «Металлист», г. Оренбург СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 64

Продолжение приложения А 1 11 12 2 3 Стенд для сборки гидроцилиндров Тележка для перевозки ОПТдеталей 1468 18500 Набор инструментов 4 5 1,000×0,500 1 1,790×0,670 1 1 13 Стол диагностирования Тумбочка инструмента Р-525 Верстак на два рабочих места Стол диагностирования Стенд универсальнодиагностический, настройки приборов безопасности. Компьютер Вольтамперметр Шкаф для приборов ТУ-7-012 ЭССР Р-525 для ОГР1468 18230 Ремонтно-монтажный участок 14 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1,500×0,800 1 0,600×0,400 1 2,400×0,800 2 2,000×0,800 2,000×1,200 1 1 КИ-1093 стационарный ОРГ49451,200×0,700 ГОСНИТ И монтажа ОРГ-0609 1,590×0,960 Шкаф для приспособлений Стол монтажный 2222-1 УМ Тумбочка для ОГР-1468 инструмента 18-230 Ларь для ветоши ОГР-1468 07-191А Кран электрический балочный Кран электрический балочный Набор инструментов 1 1 1,300×0,700 1 0,600×0,400 2 1,000×0,500 2 2 т. 1 3,2 т. 1 переносной Сосновское ОАО «Металлист», Нижегородская обл., п. Сосновское. 1 1 Прибор для проверки Э-214 электрооборудования 6 «Слесарномонтажный инструмент», Нижегородская обл., Вачский район, с. Арефино 1 СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 65

Продолжение приложения А 1 11 2 3 Тележка для перевозки ОПТдеталей 1468 18500 4 5 1,790×0,670 1 СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20 Изм. Лист № докум. Подпись Дата 6 Лист 66

C 1 ; . 7 0 < . > 4 ? . 7 < . 8 A B $ @ 5 = 0 = 4 C . . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . 0 7 @ 0 1 . @ > 2 . > = A C ; L B . . : > = B @ . # B 2 . $ # ! $ # !4 > : C < . > 4 ? 8 A L !$#- -15.03.05-161442-20 @ C 6 8 = 0 3 8 4 @ > 7 0 < : 0 ? > 4 J 5 < = 8 : 0 0 2 B > < > 1 8 ; L = > 3 > Q 015 80±0,6 8 7 2 1 3 5 8,5 0,8 4 Ç26±0,24 6 0 B 0 C 1 ; . 7 0 < . > 4 ? . 7 < . 8 A B 0 7 @ 0 1 . @ > 2 . > = A C ; L B . . : > = B @ . # B 2 . $ @ 5 = 0 = 4 C . . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . 0 8 < 5 = > 2 0 = 8 5 > ? 5 @ 0 F 8 8 2100 > = B 0 : B = > 5 7 0 = 5 2 > ; 8 2 0 = 8 5 1 > @ C 4 > 2 0 = 8 5 , C A B @ > 9 A B 2 > ' # $ # ! $ # " 2 5 @ 4 > A B L 0 B 5 @ 8 0 ; 60! 2 ! " 14959-89 RC = 42...48 1 > 7 = 0 G 5 = 8 5 ? @ > 3 @ 0 < < K " > 0,03 005 # A B 0 = > 2 8 B L 4 5 B 0 ; L 2 ? @ 8 A ? > A > 1 ; 5 = 8 5 4 ; O 7 0 = 5 2 > ; 8 2 0 = 8 O . " @ 8 A ? > A > 1 ; 5 = 8 5 4 ; O 7 0 = 5 2 > ; 8 2 0 = 8 O . 015 " 020 " 025 030 D 8 ; 8 166 0,1 0 7 < 5 @ K " H B 1,42 0,3 L " H : ! 2,17 t 1 0,1 80E 26E 26 " ? 7 " 2 _________ i s n " > " 2 0,17 > 4 6 0 B L 4 5 B 0 ; L 4 > A > ? @ 8 : > A = > 2 5 = 8 O 2 8 B : > 2 . @ 8 A ? > A > 1 ; 5 = 8 5 4 ; O 7 0 = 5 2 > ; 8 2 0 = 8 O . 0,04 0 = 5 2 > ; 8 B L 4 5 B 0 ; L = 0 3 @ C 7 : > 9 11270 . @ 8 A ? > A > 1 ; 5 = 8 5 4 ; O 7 0 = 5 2 > ; 8 2 0 = 8 O , 8 = 0 < > < 5 B @ > 1 @ 0 7 F > 2 K 9 ! -3-3. 0,03 ! = O B L = 0 3 @ C 7 : C 7 0 = 5 2 > ; 8 2 0 = 8 O . > 4 = O B L 2 5 @ E = N N ? ; 8 B C ? @ 5 A A 0 . @ 8 A ? > A > 1 ; 5 = 8 5 4 ; O 7 0 = 5 2 > ; 8 2 0 = 8 O . K = C B L 4 5 B 0 ; L 8 7 ? @ 8 A ? > A > 1 ; 5 = 8 O . 0,04 0,17 > = B @ > ; 8 @ > 2 0 B L @ 0 7 < 5 @ K 80±0,6; Ç26±0,24; 8,5. @ 8 = 5 > 1 E > 4 8 < > A B 8 ? @ 8 ; > 6 8 B L ? > 2 B > @ = C N = 0 3 @ C 7 : C 7 0 = 5 2 > ; 8 2 0 = 8 O . ( B 0 = 3 5 = F 8 @ : C ; L ( & -1-150-0,1 ! " 166-89, = 8 6 = 8 9 2 : ; 0 4 K H . 0,3 " # B 2 . 0 B 0 015 @ C 6 8 = 0 3 8 4 @ > 7 0 < : 0 ? > 4 J 5 < = 8 : 0 0 2 B > < > 1 8 ; L = > 3 > " > 4 ? 8 A L !$#- -15.03.05-161442-20 6320 010 !4 > : C < .

! $- # -15.03.05-161442-20-# .00.00.00. ! - 18 - 1 Ç160* 2 0,05 0,04 3 Ç24H7/n6* 58 19 16 5 58 4 2 > B 2 .Ç8 7/m6 6 24 265* 14 7 0 = 5 2 > ; 8 2 0 5 < 0 O ? @ C 6 8 = 0 13 Ç15H7/h6* 9 12 15 - Ç24H7/n6* 11 10 7 8 17 Ç40H7/n6* 2 > B 2 .Ç8H7/m6* - 5 B 0 ; 8 ? > 7 . 1 8 19 C A ; > 2 = > = 5 ? > : 0 7 0 = K 7 0 7 > @ 0,5 < < Ç140* 13 1. *0 7 < 5 @ K 4 ; O A ? @ 0 2 > : . 2. 5 A > > A = > A B L 4 5 B 0 4 5 9 ? > 7 . 19 8 2 = 5 1 > ; 5 5 0,1 < < . 3. # A B 0 = > 2 8 B L = 0 ? @ 5 A A 6320. 4. 0 1 > B 0 B L A 4 2 C @ C G = K < 2 : ; N G 5 = 8 5 < ? @ 5 A A 0 . 5. 0 @ : 8 @ > 2 0 B L H 8 D @ C A B @ > 9 A B 2 0 8 7 0 = 5 2 > ; 8 2 0 5 < > 9 ? @ C 6 8 = K . ! $ - # -15.03.05-161442-20-# .00.00.00.! 7 < . 8 A B ¹ 4 > : C < . 0 B 0 > 4 ? . 0 7 @ 0 1 . $ @ 5 = 0 = 4 C . . @ > 2 5 @ . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . > = A C ; L B . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . . : > = B @ . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . C : > 2 > 4 . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . 0 2 . : 0 D . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . # A B @ > 9 A B 2 > 4 ; O : > = B 0 : B = > 3 > 7 0 = 5 2 > ; 8 2 0 = 8 O ? @ C 6 8 = ! 1 > @ > G = K 9 G 5 @ B 5 6 8 B . # 8 A B 0 A H B 0 1 0 A A 0 20,3 1:1 8 A B > 2 1 ! $ # " -1 -> -16-2

МИНИСТЕРСТВО НАУКИ И ВЫСШЕГО ОБРАЗЛВАНИЯ РФ ФГАОУ ВО «СЕВЕРО-КАВКАЗСКИЙ ФЕДЕРАЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ» УСТРОЙСТВО ДЛЯ КОНТАКТНОГО ЗАНЕВОЛИВАНИЯ ПРУЖИН СКФУ-ВКР-15.03.05-161442-20-УКЗП. 00.00.00.ВС Дипломник _______________________ А.Ж. Фернанду «____» ______________ 2020 г. Руководитель: к.т.н., доцент ___________________ Н.Ю. Землянушнова «____» ______________ 2020 г. Руководитель: к.т.н., доцент ______________________ Н.Ю. Землянушнова «____» ______________ 2020 г. 2020

0 8 < 5 = > 2 0 = 8 5 > ; . $ @ > < 0 B > = 0 > 7 . 1 > 7 = 0 G 5 = 8 5 @ 8 < 5 G 0 = 8 5 > : C < 5 = B 0 F 8 O # .00.00.00.! 1 ! 1 > @ > G = K 9 G 5 @ B Q 6 1 5 B 0 ; 8 3 4 4 3 3 3 4 3 4 3 3 4 3 3 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 # .00.00.01 # .00.00.02 # .00.00.03 # .00.00.04 # .00.00.05 # .00.00.06 # .00.00.07 # .00.00.08 # .00.00.09 # .00.00.10 # .00.00.11 # .00.00.12 # .00.00.13 # .00.00.14 ; 8 B 0 2 5 @ E = O O 1 " @ 0 2 5 @ A 0 1 3 " > ; : 0 B 5 ; L ; 8 B 0 ? @ > < 5 6 C B > G = 0 O1 1 @ > : ; 0 4 : 0 C 0 = A > = > 4 5 @ 6 0 B 5 ; L 1 1 ; 8 B 0 ? > 4 2 8 6 = 0 O 1 ! B 0 : 0 = : ; 0 4 K H 1 1 ; 8 B 0 = 8 6 = O O C 0 = A > = 1 B C ; : 0 1 @ C 6 8 = 0 6 8 = B A B C ? 5 = G 0 B K 9 3 ! B 0 = 4 0 @ B = K 5 8 7 4 5 ; 8 O 15 16 8 = B K ! " 117638-84 10-6g 40.109.30% " ! 4 10-6g 100.109.30% " ! 4 ! $ - # -15.03.05-161442-20-# .00.00.00 8 A B!4 0 B 0 7 < . > 4 ? 8 A L > : C < 5 = B 0 0 7 @ 0 1 . $@ 8 B 5 @ 0 8 A B > 2 5= 0 = 4 C .. 8 A B # A B @ > 9 A B 2 > 4 ; O 1 2 5 < ; O = C H = > 2 0 . . . # @ > 2 5 @ . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . > = A C ; L B . : > = B 0 : B = > 3 > ! $ # 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . . : > = B @ . 7 0 = 5 2 > ; 8 2 0 = 8 O ? @ C 6 8 = " -1 -> -16-2 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . 0 2 . : 0 D .

17 18 19 7 < . 8 A B ! > 4: C < 5 = B 0 > 4 ? 8 A L 0 B 0 0 8 < 5 = > 2 0 = 8 5 > ; . $ @ > < 0 B > = 0 > 7 . 1 > 7 = 0 G 5 = 8 5 @ 8 < 5 G 0 = 8 5 ( B 8 D B K ! " 3128-80 8 50" 2 8 110 " 2 12 80" 1 ! $ - # -15.03.05-161442-20-# .00.00.00 8 A B 2

! $- # -15.03.05-161442-20-# .00.00.01 Rz 40 ( ) - Ra 2,5 1 45"Å 3 D 0 A : 8 Ç160±0,2 [Ç8H7] 2 > B 2 . 25 45Å 4 > B 2 .Ç18 Ra 1,25 Ç100±0,01 Ç12,5 Ra 2,5 4 > B 2 .Ç11 0,012 à 11 1. RC 40...45. 2. B 2 5 @ A B 8 O 2 : 2 0 4 @ 0 B = K E A : > 1 : 0 E > 1 @ 0 1 > B 0 B L A > 2 < 5 A B = > A 4 5 B 0 ; O < 8 ? > 7 . 4, 5 8 6. 3. 5 C : 0 7 0 = = K 5 ? @ 5 4 5 ; L = K 5 > B : ; > = 5 = 8 O : > B 2 5 @ A B 8 9 H14, 2 0 ; > 2 h14, IT14 > A B 0 ; L = K E ± 2 . ! $ - # -15.03.05-161442-20-# .00.00.01 0,016 ; 8 B 0 2 5 @ E = O O ! B 0 ; L 45 1050-88 7 < . 8 A B !4 > : C < . 0 B 0 > 4 ? . 0 7 @ 0 1 . $ @ C= 0 = 4 C .. @ > 2 5 @ . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . > = A C ; L B . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . . : > = B @ . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . C : > 2 > 4 . 0 2 . : 0 D . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . 8 B . # 8 A B 0 A H B 0 1 0 A A 0 3,5 1:1 8 A B > 2 1 ! $ # " -1 -> -16-2

! $- # .00.00.02 -15.03.05-161442-20-# Rz 40 ( ) 0,01 8 Ra 2,5 Ra 2,5 10 3 M ; 5 < 5 = B 0 0,1 ± 5 6 Ç Ç55±0,1 R5 60Å ±30 ' ' 0 3 ± 60Å 1. HRC 56....59. 2. 5 C : 0 7 0 = = K 5 ? @ 5 4 5 ; L = K 5 > B : ; > = 5 = 8 O : 2 0 ; > 2 h14, IT14 > A B 0 ; L = K E ± 2 . ! $ - # -15.03.05-161442-20-# .00.00.02 8 B . 7 < . 8 A B !4 > : C < . 0 B 0 > 4 ? . 0 7 @ 0 1 . $ @ 5 = 0 = 4 C . . @ > 2 5 @ . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . > = A C ; L B . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . . : > = B @ . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . C : > 2 > 4 . 0 2 . : 0 D . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . " @ 0 2 5 @ A 0 ! B 0 ; L # 10 ! " 1435-90 # 8 A B 0 A H B 0 1 0 A A 0 0,1 1:1 8 A B > 2 1 ! $ # " -1 -> -16-2

! $- # .00.00.03 -15.03.05-161442-20-# Rz 40 ( ) 1 45"Å 2 D 0 A : 8 10 M8-6g 108 Ç10 (2,5:1) R0,5 45Å Ç7,5 2,5 1. HRC 48....52. 2. 5 C : 0 7 0 = = K 5 ? @ 5 4 5 ; L = K 5 > B : ; > = 5 = 8 O : 2 0 ; > 2 h14, > A B 0 ; L = K E ± IT14 2 . ! $ - # -15.03.05-161442-20-# .00.00.03 8 B . 7 < . 8 A B !4 > : C < . 0 B 0 > 4 ? . 0 7 @ 0 1 . $ @ 5= 0 = 4 C .. @ > 2 5 @ . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . > = A C ; L B . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . . : > = B @ . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . C : > 2 > 4 . 0 2 . : 0 D . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . " > ; : 0 B 5 ; L ! B 0 ; L # 10 ! " 1435-90 # 8 A B 0 A H B 0 1 0 A A 0 0,06 1:1 8 A B > 2 1 ! $ # " -1 -> -16-2

! $- # -15.03.05-161442-20-# .00.00.04 Rz 40 ( ) - 11 3 ? 0 7 0 45Å± 20' 2 > B 2 .[Ç8] 1 45"Å 18 D 0 A > : 0,02 3 > B 2 .Ç16 0,016 à Ra 1,6 Ra 1,25 0,016 Ç130±0,2 Ç100±0,01 Ç55±0,2 4 > B 2 .Ç11 0,025 à R5,5 Ra 1,6 68 60Å ±30 ' ' 0 3 ± 60Å 1. HRC 40...45. 2. 0 7 < 5 @ 2 : 2 0 4 @ 0 B = K E A : > 1 : 0 E > 1 @ 0 1 > B 0 B L A > 2 < 5 A B = > A 4 5 B 0 ; O < 8 ? > 7 . 1, 5 8 6. 3. 5 C : 0 7 0 = = K 5 ? @ 5 4 5 ; L = K 5 > B : ; > = 5 = 8 O @ 0 7 < 5 @ > 2 : > B 2 5 @ A B 8 9 H14, 2 0 ; > 2 h14, IT14 > A B 0 ; L = K E ± 2 . ! $ - # -15.03.05-161442-20-# .00.00.04 8 B . 0 A H B 0 1 0 A A 0 ; 8 B 0 # 6,5 1:1 ? @ > < 5 6 C B > G = 0 O 8AB 8AB>21 ! $ # ! B 0 ; L 45 1050-88 " -1 -> -16-2 7 < . 8 A B !4 > : C < . 0 B 0 > 4 ? . 0 7 @ 0 1 . $ @ 5= 0 = 4 C .. @ > 2 5 @ . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . > = A C ; L B . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . . : > = B @ . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . C : > 2 > 4 . 0 2 . : 0 D . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. .

! $- # -15.03.05-161442-20-# .00.00.05 2 > B 2 .[Ç8H7] Rz 40 ( ) - 60Å '±30 30Å±15' Ç130±0,2 Ra 1,6 45Å± 20' Ra 1,25 4 > B 2 .Ç11 0,025 à Ra 1,6 ' 6 1 45"Å 12 D 0 A > : 0,01 Ç100±0,01 6 > B 2 .Ç11 0,016 à 20 ± Å 5 4 Ç55±0,2 1. HRC 40...45. 2. 0 7 < 5 @ 2 : 2 0 4 @ 0 B = K E A : > 1 : 0 E > 1 @ 0 1 > B 0 B L A > 2 < 5 A B = > A 4 5 B 0 ; O < 8 ? > 7 . 1, 4 8 6. IT14 3. 5 C : 0 7 0 = = K 5 ? @ 5 4 5 ; L = K 5 > B : ; > = 5 = 8 O @ 0 7 < 5 @ > 2 : H14, h14, ± 2 . ! $ - # -15.03.05-161442-20-# .00.00.05 8 B . 7 < . 8 A B !4 > : C < . 0 B 0 > 4 ? . 0 7 @ 0 1 . $ @ 5= 0 = 4 C .. @ > 2 5 @ . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . > = A C ; L B . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . . : > = B @ . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . C : > 2 > 4 . 0 2 . : 0 D . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . @ > : ; 0 4 : 0 ! B 0 ; L 45 1050-88 # 8 A B 0 A H B 0 1 0 A A 0 0,6 1:1 8 A B > 2 1 ! $ # " -1 -> -16-2

! $- # -15.03.05-161442-20-# .00.00.06 - Rz 40 ( ) 6 > B 2 .Ç11 0,012 à Ç30 45Å± 20' Ra 1,6 Ç24H7 2 > B 2 .[Ç8] Ra 1,25 3 Ra 1,25 Ç130±0 ,2 4 > B 2 .M10- 7 0,016 à Ra 1,6 1 45"Å 12 D 0 A > : 10 0,01 Ç100±0,01 Ç55±0,2 60Å ±30 ' ' 0 3 ± 60Å 1. HRC 40...45. 2. * B 2 5 @ A B 8 O > 1 @ 0 1 > B 0 B L A > 2 < 5 A B = > A 4 5 B 0 ; O < 8 ? > 7 . 1, 4 8 6. IT14 3. 5 C : 0 7 0 = = K 5 ? @ 5 4 5 ; L = K 5 > B : ; > = 5 = 8 O @ 0 7 < 5 @ > 2 : H14, h14, ± 2 . ! $ - # -15.03.05-161442-20# .00.00.06 8 B . 7 < . 8 A B !4 > : C < . 0 B 0 > 4 ? . 0 7 @ 0 1 . $ @ 5= 0 = 4 C .. @ > 2 5 @ . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . > = A C ; L B . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . . : > = B @ . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . C : > 2 > 4 . 0 2 . : 0 D . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . C 0 = A > = > 4 5 @ 6 0 B 5 ; L ! B 0 ; L 45 1050-88 # 8 A B 0 A H B 0 1 0 A A 0 1,0 1:1 8 A B > 2 1 ! $ # " -1 -> -16-2

! $- # -15.03.05-161442-20-# .00.00.07 Rz 40 ( ) Ra 2,5 Ra 2,5 6 > B 2 .M8- 7 0,016 à Ç55±0,01 Ç24H7 Ç75±0,2 Ra 1,25 1 45"Å 14 D 0 A > : 10 0,012 1. HRC 40...45. IT14 2. 5 C : 0 7 0 = = K 5 ? @ 5 4 5 ; L = K 5 > B : ; > = 5 = 8 O @ 0 7 < 5 @ > 2 : H14, h14, ± 2 . ! $ - # -15.03.05-161442-20-# .00.00.07 8 B . 7 < . 8 A B !4 > : C < . 0 B 0 > 4 ? . 0 7 @ 0 1 . $ @ 5= 0 = 4 C . @ > 2 5 @ . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . > = A C ; L B . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . . : > = B @ . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . C : > 2 > 4 . 0 2 . : 0 D . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . . ; 8 B 0 ? > 4 2 8 6 = 0 O # ! B 0 ; L 45 1050-88 8 A B 0 A H B 0 1 0 A A 0 0,3 2:1 8 A B > 2 1 ! $ # " -1 -> -16-2

! $- # -15.03.05-161442-20-# .00.00.08 30 1 45"Å 7 D 0 A > : Ra 1,25 0,02 Ra 1,25 0,016 0,016 Ç90±0,2 Ç27,16H7 4 > B 2 .M8- 7 0,016 à Ç40H7 Ra 1,25 Ç46 45Å± 20' Ra 2,5 2 > B 2 .[Ç8H7] Rz 40 ( ) Ç70±0,01 ' 20 ± Å 5 4 3-0,1 20±0,1 30 35 90 1. RC 56...61. 2. > 2 5 @ E = > A B L > 1 @ 0 1 > B 0 B L A > 2 < 5 A B = > A 4 5 B 0 ; L N ? > 7 . 9. 3. 0 7 < 5 @ 2 : 2 0 4 @ 0 B = K E A : > 1 : 0 E > 1 @ 0 1 > B 0 B L A > 2 < 5 A B = > A 4 5 B 0 ; L N ? > 7 . 10. 4. 5 C : 0 7 0 = = K 5 ? @ 5 4 5 ; L = K 5 > B : ; > = 5 = 8 O : > B 2 5 @ A B 8 9 H14, 2 0 ; > 2 h14, IT14 > A B 0 ; L = K E ± 2 . ! $ - # -15.03.05-161442-20-# .00.00.08 8 B . 7 < . 8 A B !4 > : C < . 0 B 0 > 4 ? . 0 7 @ 0 1 . $ @ 5= 0 = 4 C .. @ > 2 5 @ . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . > = A C ; L B . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . . : > = B @ . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . C : > 2 > 4 . 0 2 . : 0 D . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . ! B 0 : 0 = ! B 0 ; L # 10 ! " 1435-90 # 8 A B 0 A H B 0 1 0 A A 0 3,9 1:1 8 A B > 2 1 ! $ # " -1 -> -16-2

! $- # -15.03.05-161442-20-# .00.00.09 Rz 40 ( ) 0,016 Ra 1,6 Ç40n6 0,02 Ç16 0,02 Ra 1,6 Ra 2,5 20 (4:1) +0,1 2 Ç44 R0,1 Ç45 3 +0,2 1 45"Å 2 D 0 A : 8 1. HRC 56...59. 2. > 2 5 @ E = > A B L > 1 @ 0 1 > B 0 B L A > 2 < 5 A B = > A 4 5 B 0 ; L N ? > 7 . 8. 3. 5 C : 0 7 0 = = K 5 ? @ 5 4 5 ; L = K 5 > B : ; > = 5 = 8 O : > B 2 5 @ A B 8 9 H14, 2 0 ; > 2 h14, > A B 0 ; L = K E ± IT14 2 . ! $ - # -15.03.05-161442-20-# .00.00.09 7 < . 8 A B !4 > : C < . 0 B 0 > 4 ? . $ @ 5= 0 = 4 C .. 0 7 @ 0 1 . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . @ > 2 5 @ . > = A C ; L B . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . . : > = B @ . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . C : > 2 > 4 . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . 0 2 . : 0 D . : ; 0 4 K H 8 B . 0 A H B 0 1 0 A A 0 # 8 A B % 12 ! " 5950-83 0,16 2:1 8 A B > 2 1 ! $ # " -1 -> -16-2

! $- # -15.03.05-161442-20-# .00.00.10 - Ra 2,5 2 > B 2 .[Ç8H7] 1 45"Å 3 D 0 A : 8 4 > B 2 .Ç18 Rz 40 ( ) Ç70±0,01 4 > B 2 .Ç11 0,012 à Ç16 Ra 1,25 Ç140±0,2 ' 0 2 ± 45Å Ra 2,5 11 25 0,012 1. RC 40...45. 2. 0 7 < 5 @ 2 : 2 0 4 @ 0 B = K E A : > 1 : 0 E > 1 @ 0 1 > B 0 B L A > 2 < 5 A B = > A 4 5 B 0 ; L N ? > 7 .8 3. 5 C : 0 7 0 = = K 5 ? @ 5 4 5 ; L = K 5 > B : ; > = 5 = 8 O : > B 2 5 @ A B 8 9 H14, 2 0 ; > 2 h14, IT14 > A B 0 ; L = K E ± 2 . ! $ - # -15.03.05-161442-20-# .00.00.10 7 < . 8 A B !4 > : C < . 0 B 0 > 4 ? . 0 7 @ 0 1 . $ @ 5= 0 = 4 C .. @ > 2 5 @ . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . > = A C ; L B . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . . : > = B @ . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . C : > 2 > 4 . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . 0 2 . : 0 D . ; 8 B 0 = 8 6 = O O ! B 0 ; L 45 ! " 1050-88 8 B . # 8 A B 0 A H B 0 1 0 A A 0 2,9 1:1 8 A B > 2 1 ! $ # " -1 -> -16-2

! $- # -15.03.05-161442-20-# .00.00.11 Ra 10,0 ( ) 120 34 0,02 Ç15h6 Ra 0,80 Ç13 0,016 0,02 Ç24 Ç24n6 Ra 2,5 Ra 0,80 1 45"Å 3 D 0 A : 8 8 12 130 (4:1) (4:1) ,5 R0 3 1. HRC 54...58. 2. 5 C : 0 7 0 = = K 5 ? @ 5 4 5 ; L = K 5 > B : ; > = 5 = 8 O : > B 2 5 @ A B 8 9 H14, 2 0 ; > 2 h14, IT14 > A B 0 ; L = K E ± 2 . ! $ - # -15.03.05-161442-20-# .00.00.11 Ç23,5 R1 Ç14,5 Ç29 R15 Ra 0,80 A D 5 @ 0 Ç14-0,2 32 Ç13 3 R0,5 8 B . 0 A H B 0 1 0 A A 0 R1 3 7 < . 8 A B !4 > : C < . 0 B 0 > 4 ? . $ @ 5= 0 = 4 C .. 0 7 @ 0 1 . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . @ > 2 5 @ . > = A C ; L B . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . . : > = B @ . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . C : > 2 > 4 . 0 2 . : 0 D . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . C 0 = A > = % 12 ! " 5950-83 # 8 A B 0,23 2:1 8 A B > 2 1 ! $ # " -1 -> -16-2

! $- # -15.03.05-161442-20# .00.00.12 Rz 40 ( ) 34 10 Ra 1,6 0,02 Ç24n6 Ç24 Ç15H7 0,6 45"Å 4 D 0 A : 8 4 Ç32 0,016 Ra 1,25 0,016 (5:1) R0,5 Ç23,5 2 Ra 1,6 R1 1. HRC 40...45. IT14 2. 5 C : 0 7 0 = = K 5 ? @ 5 4 5 ; L = K 5 > B : ; > = 5 = 8 O : 2 0 ; > 2 h14, > A B 0 ; L = K E ± 2 . ! $ - # -15.03.05-161442-20-# .00.00.12 8 B . 0 A H B 0 1 0 A A 0 7 < . 8 A B !4 > : C < . 0 B 0 > 4 ? . $ @ 5= 0 = 4 C .. 0 7 @ 0 1 . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . @ > 2 5 @ . > = A C ; L B . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . . : > = B @ . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . C : > 2 > 4 . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . 0 2 . : 0 D . B C ; : 0 % 12 ! " 5950-83 # 8 A B 0,07 2:1 8 A B > 2 1 ! $ # " -1 -> -16-2

! $- # -15.03.05-161442-20-# .00.00.13 F3 = 1192±119 ( ) F2 = 1132 ±113 (4:1) F1 = 95 ±9 3 =24±0,1 Ra 2,5 2 =26±0,2 1 =82±0,6 Ra 2,5 Ç15±0,2 Ç12* 1,5 max Ç3* 12* 87±0,6 0,8 min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

! $- # -15.03.05-161442-20-# .00.00.14 Rz 40 ( ) M8-6g 94 Ç15 Ç10 4 0,012 110 (4:1) (4:1) 2,5 R1 R0,5 Ç5,8 Ç9,5 3 R0,5 R0,5 1. HRC 45...48. 2. 5 C : 0 7 0 = = K 5 ? @ 5 4 5 ; L = K 5 > B : ; > = 5 = 8 O : 2 0 ; > 2 h14, IT14 > A B 0 ; L = K E ± 2 . ! $ - # -15.03.05-161442-20-# .00.00.14 45Å±20' 7 < . 8 A B !4 > : C < . 0 B 0 > 4 ? . 0 7 @ 0 1 . $ @ 5= 0 = 4 C .. @ > 2 5 @ . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . > = A C ; L B . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . . : > = B @ . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . C : > 2 > 4 . 0 2 . : 0 D . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . 8 = B A B C ? 5 = G 0 B K 9 ! B 0 ; L # 10 ! " 1435-90 8 B . # 8 A B 0 A H B 0 1 0 A A 0 0,07 2:1 8 A B > 2 1 ! $ # " -1 -> -16-2

! $ - # -15.03.05-161442-20 F3 = 4743 ±400 F2 = 4500 ±380 F1 = 641 ±6 51 Ra 2,5 53 72,5 Ra 2,5 80±0,6 Ç26,5±0,24 Ç14,5 Ç6* 8,5 1,5 0.8 3,0* 1. * 0 7 < 5 @ 4 ; O A ? @ 0 2 > : . 2. > ; = > 5 G 8 A ; > 2 8 B : > 2 10. 3. 0 1 > G 5 5 G 8 A ; > 2 8 B : > 2 8,7 4. 0 ? @ 0 2 ; 5 = 8 5 = 0 2 8 2 : 8 ? @ 0 2 > 5 . 5. > = B 0 : B = > 5 7 0 = 5 2 > ; 8 2 0 = 8 5 . ! $ - # -15.03.05-161442-20 7 < . 8 A B !4 > : C < . 0 B 0 > 4 ? . 0 7 @ 0 1 . $ @ 5= 0 = 4 C .. 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . @ > 2 5 @ . > = A C ; L B . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . . : > = B @ . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . C : > 2 > 4 . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . 0 2 . : 0 D . @ C 6 8 = 0 3 8 4 @ > 7 0 < : 0 ? > 4 J 5 < = 8 : 0 0 2 B > < > 1 8 ; L = > 3 > 60! 2 ! "14959-79 8 B . 0 A H B 0 1 0 A A 0 # 8 A B 0,1 1:1 8 A B > 2 1 ! $ # " -1 -> -16-2

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

! $ - # -15.03.05-161442-20 = 0 G 5 = 8 5 ? > : 0 7 0 B ; 55 9 B = > H 5 = 8 5 ? @ > 5 : B 8 @ C 5 < > 3 > 0 7 > 2 > 3 > @ > 5 : B 8 @ C 5 < > 3 > : 1 0 7 > 2 > < C , % C G 0 A B : 0 C G 0 A B : 0 > : 0 7 0 B 5 ; 8 " @ C 4 > 5 < : > A B L @ 5 < > = B > 2 , 73564,38 73963,38 G 5 ; .G ./3 > 4 ' 8 A ; 5 = = > A B L? @ > 8 7 2 > 4 A B 2 5 = = K E 43 37 @ 0 1 > G 8 E , G 5 ; . > 4 > 2 K 5 8 7 4 5 @ 6 : 8 ? > 16321,93 11756,08 ? @ 5 4 ? @ 8 O B 8 N , B K A . @ C 1 . ! 5 1 5 A B > 8 < > A B L C A ; > 2 = > 3 > 347,36 321,43 @ 5 < > = B 0 ,B K A . @ C 1 ./C A ; . @ 5 < . : > = > < 8 O > B A = 8 6 5 = 8 O A 5 1 5 A B > 8 < > A B 8 C A ; > 2 = > 3 > 6394,38 @ 5 < > = B 0 , B K A . @ C 1 . @ 8 2 5 4 5 = = K 5 8 7 4 5 @ 6 : 8 ? > 88775,25 82951,98 ? @ 5 4 ? @ 8 O B 8 N , B K A . @ C 1 . 0 ? 8 B 0 ; L = K 5 2 ; > 6 5 = 8 O , 23980,37 24707,88 B K A . @ C 1 . > 4 > 2 > 9 M : > = > < 8 G 5 A : 8 9 6304,76 M D D 5 : B , B K A . @ C 1 ./3 > 4 ! @ > : > : C ? 0 5 < > A B 8 4 > ? > ; = 8 B 5 ; L = K E 4,2 : 0 ? 8 B 0 ; L = K E 2 ; > 6 5 = 8 9 A C G 5 B > < ' , ; 5 B 100,5 86 72,0 92,5 93,4 103,0 - ! $ - # -15.03.05-161442-20 8 B . 7 < . 8 A B !4 > : C < . 0 B 0 > 4 ? . 0 7 @ 0 1 . $ @ 5= 0 = 4 C .. @ > 2 5 @ . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . > = A C ; L B . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . . : > = B @ . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . C : > 2 > 4 . # B 2 . 5 < ; O = C H = > 2 0 .. . " 5 E = 8 : > -M : > = > < 8 G 5 A : 8 5 ? > : 0 7 0 B 5 ; 8 ? @ > 5 : B 0 0 A H B 0 1 0 A A 0 # 8 A B 8 A B > 2 1 ! $ # " -1 -> -16-2

Рецензии:

Авторизуйтесь, чтобы добавить рецензию

- у работы пока нет рецензий -

Отзывы:

Авторизуйтесь, чтобы оставить отзыв