Разработка системы теплоснабжения группы жилых домов ЖСК "Остров"

Чумаченко Надежда Дмитриевна

Разработка системы теплоснабжения группы жилых домов ЖСК "Остров"

выпускная бакалаврская работа по направлению подготовки : 08.03.01 - Строительство

Строительство. Архитектура

Дипломы

Вуз: Дальневосточный федеральный университет (ДВФУ)

ID: 5b8eda5a7966e1073081be97

UUID: 213d73b0-92a5-0136-bd66-525400005860

Язык: Русский

Опубликовано: больше 5 лет назад

Просмотры: 12

Чумаченко Надежда Дмитриевна

Источник: Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования «Дальневосточный федеральный университет»

Комментировать 0

Рецензировать 0

Скачать - 4,9 МБ

Поделиться работой

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования «Дальневосточный федеральный университет» Инженерная школа Кафедра инженерных систем зданий и сооружений Чумаченко Надежда Дмитриевна РАЗРАБОТКА СИСТЕМЫ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ ГРУППЫ ЖИЛЫХ ДОМОВ ЖСК «ОСТРОВ» ВЫПУСКНАЯ КВАЛИФИКАЦИОННАЯ РАБОТА по направлению подготовки бакалавров 08.03.01 «Строительство» «Теплогазоснабжение и вентиляция» г. Владивосток 2018

Студент Руководитель ВКР _ст.преподаватль_ ___________________ (должность, ученое звание) подпись «_____» ________________ 20____г. _________________________________ ___________________Еськин А.А____ (подпись) (ФИО) «______»________________20___г. «Допустить к защите» Руководитель ОП _канд.техн.наук, доцент_ ( ученое звание) ______________ (подпись) В.П. Черненков (и. о.ф) «______»________________ 20____г Зав. кафедрой _канд.техн.наук, доцент_ ( ученое звание) ______________ (подпись) А.В. Кобзарь (и. о.ф) «______»________________ 20____г Защищена в ГЭК с оценкой___________________ Секретарь ГЭК ____________ подпись Н.С. Ткач И.О.Фамилия «_____» ________________ 20____г. 2

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Дальневосточный федеральный университет» Инженерная школа Кафедра инженерных систем зданий и сооружений УТВЕРЖДЕНО Руководитель ОП канд. техн. наук, проф. (ученая степень, должность) В. П. Черненков _____________ (подпись) . (ФИО) «____» __________ 20__ г. Зав. кафедрой канд. техн. наук, доцент (ученая степень, звание) А.В. Кобзарь ____________________ (подпись) . (ФИО) «____» _________ 20___ г. ЗАДАНИЕ на выпускную квалификационную работу Студентке Чумаченко Надежда Дмитриевна Группа (Фамилия, Имя, Отчество) Б3431д (номер группы 1. Наименование темы Разработка системы теплоснабжения группы жилых домов ЖСК «Остров» 2. Основания для разработки Приказ Сд-208 от 28.12.2017 О закреплении тем выпускных квалификационных работ и назначении руководителей. Заявка на выполнение ВКР от ЖСК «Остров» 3. Источники разработки Чертежи архитектурных и конструктивных решений многоквартирного жилого дома. Генплан застройки. 4. Технические требования (параметры) Работа должна отвечать требованиям нормативных документов СП 60.13330.2012, СП 131.13330.2012, СП 41-108-2004, СП 50.13330.2012, ГОСТ Р 52134-2003, СП 31.13330.2012, СП 62.13330.2011, ГОСТ 2.105-95. 5. Дополнительные требования Структура и оформление работы должны соответствовать требованиям изложенным в учебно-методическом пособии по выполнению, оформлению и защите выпускных квалификационных работ студентов Инженерной школы ДВФУ 6. Перечень разработанных вопросов Глава 1. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Глава 2. Проектирование системы отопления Глава 3. Проектирование системы горячего водоснабжения Глава 4. Проектирование индивидуального теплового пункта Глава 5. Разработка тепловой схемы котельной. 3

7. Перечень графического материала (с точным указанием обязательных плакатов) 1. Планы этажей с системой отопления и горячего водоснабжения 2. Аксонометрическая схема системы отопления. 3. Аксонометрическая схема системы горячего водоснабжения. 4. Схема ИТП. Рабочие чертежи ИТП. 5. Тепловая схема котельной. 6. Узлы основных элементов системы отопления и горячего водоснабжения КАЛЕНДАРНЫЙ ГРАФИК ВЫПОЛНЕНИЯ РАБОТЫ № п/п Наименование этапов дипломного проекта (работы) Срок выполнения этапов дипломного проекта (работы) 1 Разработка главы 1. 28.12.17 – 01.03.18 2 Разработка главы 2. 02.03.18 – 15.03.18 3 Разработка главы 3 16.03.18 – 01.04.18 4 Разработка главы 4 02.04.18 – 15.04.18 5 Разработка главы 5 16.04.17 – 01.05.18 6 Оформление чертежей Оформление пояснительной записки 02.05.18 – 01.06.18 7 Примечание 02.06.18 – 15.06.18 Дата выдачи задания 28.12.2017 Срок представления к защите 23.06.2018 Руководитель ВКР А.А. Еськин (подпись) (ФИО) Студент Н. Д. Чумаченко (подпись) (ФИО) 4

Аннотация В выпускной квалификационной работе, на основании заявки ЖСК «Остров», запроектирована система теплоснабжения группы жилых домов, расположенных на острове Русский. В проекте принята зависимая закрытая система теплоснабжения, источником теплоты является газовый котел, расположенный в отдельностоящей котельной. В 1 главе, на основании чертежей, представленных в разделе АР, выполнен теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Определены фактические сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций, произведено сравнение полученных величин с требуемыми. С помощью программного комплекса RTI выполнен расчет тепловых потерь. Тепловая нагрузка на систему отопления каждого здания составила 31 кВт. Во 2 главе запроектирована система отопления жилого дома. В качестве системы отопления принята однотрубная, вертикальная радиаторная система с нижней разводкой. Теплоноситель – вода с температурным графиком 85/60С. Стояки и магистральные трубопроводы выполнены полипропиленовыми трубами армированными алюминием VTp.700.AL25 фирмы Valtec, диаметры трубопроводов гидравлическим расчетом. Также во 2 главе марки определены выполнен подбор нагревательных приборов, в качестве которых приняты секционные алюминиевые радиаторы «ALUM», изготавливаемые фирмой «Rifar». Количество секций и теплоотдача каждого радиатора указаны в приложении и на чертежах. Для местного регулирования теплоотдачи радиаторами предусмотрены термостатические регуляторы фирмы Valtec с жидкостным элементом. Воздух из системы удаляется через автоматические воздухоотводчики, установленные на верхних отопительных приборах. Поквартирный учет расхода теплоты осуществляется с помощью измерителя теплового потока радиатора «Индивид». Кроме этого во 2 главе, с учетом требований СП 40-101-96, разработана монтажная схема типового стояка 5

системы отопления, учитывающая компенсацию тепловых удлинений трубопроводов из полипропилена . В 3 главе запроектирована система горячего водоснабжения (ГВС). В здании предусмотрена водоразбором с централизованная приготовлением система горячей воды ГВС в с закрытым пластинчатом теплообменнике Ридан XGF025. Также в 3 главе определены расчетные расходы воды на горячее водоснабжение, произведен гидравлический расчет подающих и циркуляционных трубопроводов системы ГВС. На основании гидравлических расчетов подобраны диаметры трубопроводов и определены потери давления в системе ГВС. Трубопроводы системы горячего водоснабжения выполнены алюминием марки из полипропиленовых труб армированных VTp.700.AL25 фирмы Valtec. В верхних точках трубопроводов устанавливаются автоматические воздухоотводчики. В 4 главе разработана принципиальная схема индивидуального теплового пункта (ИТП) и подобрано основное оборудование: фильтр, расходомер, тепловычислитель, котроллер, регулятор давления, клапан с электроприводом, редуктор давления, циркуляционный насос системы отопления, насос ГВС. В индивидуальном тепловом пункте предусмотрена автоматизированная система погодного регулирования, которая позволяет эффективно использовать тепловую энергию. В 5 главе разработана тепловая схема котельной. На основании суммы максимальных нагрузок на отопление и горячее водоснабжение подобран котел, работающий на газовом топливе. Также были подобраны сетевые и подпиточные насосы для котельной, расширительные баки, установка химводоподготовки. 6

Оглавление Аннотация ............................................................................................................. 3 Введение ............................................................................................................... 9 1 Теплотехнический расчет ограждающих конструкций .............................. 10 1.1 Характеристика объекта проектирования .............................................. 10 1.2 Климатологические данные ..................................................................... 10 1.3 Теплофизические характеристики ограждающей конструкции .......... 10 1.4 Определение тепловой нагрузки здания ................................................ 11 2 Проектирование системы отопления ............................................................ 18 2.1 Описание системы отопления ................................................................. 18 2.2 Гидравлический расчет системы отопления .......................................... 19 2.3 Тепловой расчет отопительных приборов ............................................. 21 2.4 Компенсация тепловых удлинений полипропиленового трубопровода ........................................................................................................................... 23 3 Проектирование системы горячего водоснабжения ................................... 28 3.1 Описание системы ГВС ............................................................................ 28 3.2 Определение тепловой нагрузки на горячее водоснабжение............... 28 3.3 Определение расчетных расходов воды на ГВС ................................... 30 3.4 Гидравлический расчет подающих и циркуляционных трубопроводов системы горячего водоснабжения ................................................................. 30 3.5 Определение тепловых потерь трубопроводов ГВС ............................. 32 4 Проектирование индивидуального теплового пункта ................................ 34 4.1 Описание схемы индивидуального теплового пункта .......................... 35 5 Разработка тепловой схемы котельной ........................................................ 43 5.1 Подбор насосного оборудования ............................................................ 46 7

5.2 Подбор расширительного бака ................................................................ 47 5.3 Система химводоподготовки ................................................................... 48 Заключение ......................................................................................................... 50 Список использованных источников ............................................................... 51 Приложение А .................................................................................................... 54 Приложение Б..................................................................................................... 55 Приложение В .................................................................................................... 59 Приложение Г..................................................................................................... 76 Приложение Д .................................................................................................... 78 Приложение Е .................................................................................................... 81 Приложение Ж ................................................................................................... 82 Приложение И .................................................................................................... 84 Приложение К .................................................................................................... 85 Приложение Л .................................................................................................... 87 Приложение М ................................................................................................... 88 Приложение Н .................................................................................................... 89 8

Введение Рациональное потребление и распределения тепловой энергии является одним из приоритетных направлений развития Российской Федерации. В настоящее время природный газ является наиболее дешевым видом топлива, в связи с этим газовые котельные получили большое распространение. Также в продуктах сгорания природного газа низкое содержание загрязняющих веществ, следовательно газовые котельные являются экологически эффективными. В существующем проекте теплоснабжения ЖСК «Остров» предусмотрена система индивидуального теплоснабжения – в каждой квартире устанавливается газовый котел. Недостатками индивидуального теплоснабжения являются: - небезопасность эксплуатации газового оборудования из-за низкой осведомленности потребителей. - незаселенные квартиры могут не отапливаться, в результате происходит охлаждение стен соседних квартир; - опасное воздействие на окружающую среду, большое количество газовых котлов в доме приводит к значительному объему продуктов сгорания, что требует сложных технических решений по их отводу. В выпускной квалификационной работе запроектирована система централизованного теплоснабжения группы из 4 жилых домов ЖСК «Остров» на острове Русский, которая имеет ряд преимуществ по сравнению с индивидуальным теплоснабжением: - большая надежность (на источниках теплоты предусмотрены резервные источники электропитания); - экологичность (количество загрязняющих веществ в продуктах сгорания газа от одного котла большой мощности существенно меньше, чем от всех котлов малой мощности, установленных в каждой квартире); - снижение расходов топлива (КПД котла в случае индивидуального теплоснабжения ниже, чем в случае с централизованным теплоснабжением). 9

1 Теплотехнический расчет ограждающих конструкций 1.1 Характеристика объекта проектирования Согласно заявке ЖСК «Остров» (Приложение А) в дипломной работе необходимо разработать проект теплоснабжения для группы трехэтажных многоквартирных домов, расположенных в городе Владивостоке, остров Русский. Конструкция зданий каркасно-монолитная с трехслойными наружными стенами. Ориентация главного фасада – Север. 1.2 Климатологические данные  район застройки – город Владивосток;  расчетная температура внутреннего воздуха в помещениях: о tв=18 C; tлк=16ºC [2];  расчетное значение относительной влажности внутреннего воздуха: в=55 % [2]; о  расчетная температура наружного воздуха: tн=-23 C [3];  температура отопительного периода: tот.пер= -4,3˚С [3];  продолжительность отопительного периода: z=198 суток [3]. 1.3 Теплофизические характеристики ограждающей конструкции Тепловым режимом здания называется совокупность всех факторов и процессов, определяющих тепловую обстановку в его помещениях. Помещения здания изолированы от внешней среды ограждающими конструкциями, что позволяет создать в них определенный микроклимат. Наружные ограждения защищают помещение от непосредственных атмосферных воздействий, а специальные системы кондиционирования поддерживают определенные заданные параметры внутренней среды. Целью данного расчета является определение фактического значения сопротивления теплопередаче и сравнение его с требуемым значением. Методика расчета представлена в [4]. 10

Определяем величину градусо-суток отопительного периода 1. (ГСОП): ( ( По 2. ) (2.1) о ( таблице 3 определяем [4] C сут. величину требуемого сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций [Таблица 1-3]. Расчет 3. фактического сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций выполняем с применением программного комплекса RTI (ООО «Поток»). Результаты теплотехнического расчета представлены в Приложении Б. В результате расчета получили следующие значения сопротивлений теплопередаче (таблица 2.1). Таблица 2.1 – Значения сопротивлений теплопередаче ограждающих конструкций Фактическое значение Требуемое значение Тип ограждающей конструкции Стена наружная Покрытие Перекрытие Окно Дверь Таким образом, R, (м2 °С)/Вт R, (м2 °С)/Вт 4,38 4,998 1,01 0,56 1 фактические значения сопротивлений 2,9 4,4 3,89 0,48 теплопередаче превышаю требуемые, что отвечает требованиям, изложенным в [4]. 1.4 Определение тепловой нагрузки здания Для определения тепловой нагрузки системы отопления и последующих расчѐтов ее элементов, производят расчѐт теплопотерь через ограждающие конструкции, которые зависят от вида конструкции и теплофизических свойств материалов ограждений, а также от архитектурно планировочного решения здания. В холодный период года в помещениях создают и поддерживают тепловой режим, соответствующий заданным тепловым условиям. В жилых 11

зданиях принимают во внимание бытовые тепловыделения, в которые входят нижеуказанные теплоисточники: выделение теплоты людьми; тепловыделение источниками искусственного освещения и т.д. Методика расчета ведется в соответствии с основными положениями изложенными в [21]. 1.Теплопотери помещения определяем по зависимости: , (2.2) где Qпом – общие теплопотери помещения, Вт; Qo – сумма теплопотерь через ограждающие конструкции, Вт; Qинф – теплопотери на инфильтрацию, Вт; Qбыт – теплопоступления от бытовых приборов, Вт. Для жилых помещений составляют 10 Вт с 1 м2 площади пола помещения. Нумерация помещений осуществляли по часовой стрелке начиная с углового помещения в осях 1-Д. Необходимо ограждающих определить размеры, ориентацию и площадь конструкций помещений, перепад между температурой внутри помещения и за ограждающей конструкцией. Теплопотери через ограждающую конструкцию определяются по формуле (2.3). , (2.3) где F – площадь ограждающей конструкции, м2; – коэффициент теплопередачи ограждения, Вт/м2°С; n – коэффициент принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху [5, стр.47]; ∆t- разность температур внутреннего и наружного воздуха. При определении расчетных теплопотерь в помещениях учитываются теплозатраты Qинф, Вт связанные с инфильтрацией наружного воздуха помещение через наружное ограждение. 12 в

Количество наружного воздуха, поступающего в помещение в результате инфильтрации, зависит от следующих факторов: конструктивнопланировочного решения здания, температуры воздуха; от направления и скорости ветра; от герметичности конструкции; от длины и вида окон, дверей и ворот. ( где G – расход , инфильтрирующегося (2.4) воздуха, кг/час, через ограждающие конструкции помещения; с - теплоѐмкость воздуха (с=1,005 кДж/кг ˚С); k - коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях, равный: 0,7 - для стыков панелей стен и для окон с тройными переплетами, 0,8 - для окон и балконных дверей с раздельными переплетами, 1,0 - для одинарных окон, окон и балконных дверей со спаренными переплетами и открытых проемов. Расход теплоты Qинф, Вт, для нагревания инфильтрирующегося воздуха в помещениях жилых и общественных зданий при естественной вытяжной вентиляции, не компенсируемого подогретым приточным воздухом, следует принимать равным большей из величин, полученных по расчету по формулам (2.4) и (2.5) : ( , (2.5) где Ln - расход удаляемого воздуха, м3/ч, не компенсируемый подогретым приточным воздухом; для жилых зданий удельный нормативный расход принимается равным 3 м3/ч на 1 м2 площади жилых помещений и кухни; - плотность наружного воздуха, кг/м3. 13

Расход инфильтрирующегося воздуха в помещение G в кг/ч, через не плотности наружных ограждающих конструкций определяем по формуле (2.6): (2.6) где F – площадь ограждающей конструкции, м2; P - расчѐтная разность давлений воздуха, Па; 2 - сопротивление воздухопроницанию окон, (м ·ч)/кг. Расчѐтная разность давлений воздуха, Па вычисляли по формуле (2.7): ( где ( ( (2.7) - высота здания м, от уровня земли до верха карниза, центра вытяжных отверстий фонаря или шахты; - расчетная высота, м, от уровня земли до верха окон, балконных дверей, ворот, проемов или до оси горизонтальных и середины вертикальных стыков стеновых панелей; , - удельный вес, кг/м3, наружного воздуха и воздуха помещения; - скорость ветра, м/сек, - аэродинамические коэффициенты соответственно для наветренной ; и подветренной поверхностей ограждений здания, ; - коэффициент учета изменения скоростного давления ветра в зависимости от высоты здания - для типа местности А: - для типа местности Б : - для типа местности С : При расчете теплопотерь на инфильтрацию воздуха необходимо учитывать сопротивление воздухопроницанию окон и балконных дверей, а 14

также нормируемую поперечную воздухопроницаемость ограждающих конструкций. Расчет этих величин производим согласно с основными положениями изложенными в [4]. Сопротивление воздухопроницанию ограждающих конструкций, за исключением заполнений световых проемов (окон, балконных дверей и фонарей), зданий и сооружений должно быть не менее нормируемого , (м2·ч·Па)/кг, определяемого по сопротивления воздухопроницанию формуле: (2.8) где - разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций, Па - нормируемая поперечная воздухопроницаемость ограждающих конструкций, кг/(м2·ч) Разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций , Па, следует определять по формуле: ( (2.9) - высота здания (от уровня пола первого этажа до верха вытяжной шахты), м - удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха, Н/м3, определяемый по формуле ( (2.10) - температура воздуха: внутреннего (для определения ) - принимается согласно оптимальным параметрам по [6], [2] и [7]; наружного (для определения ) - принимается равной средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по [3]. - максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь, повторяемость которых составляет 16% и более, принимаемая по [3]. Сопротивление воздухопроницанию окон и балконных дверей жилых и общественных зданий, а также окон и фонарей производственных зданий 15

должно быть не менее нормируемого сопротивления воздухопроницанию , (м2·ч)/кг, определяемого по формуле ( ⁄ ( (2.11) =10 Па – разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях светопрозрачных ограждающих конструкций, при которой экспериментально определяется сопротивление воздухопроницанию конструкций выбранного типа Сопротивление воздухопроницанию выбранного типа светопрозрачной конструкции , (м2·ч)/кг, определяют по формуле ( ⁄ где кг/(м2·ч), при - ( (2.12) воздухопроницаемость светопрозрачной конструкции, =10 Па, полученная в результате испытаний - показатель режима фильтрации светопрозрачной конструкции, полученный в результате испытаний У дельный вес наружного и внутреннего воздуха: Разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций: ( Нормируемого сопротивление воздухопроницанию окон и балконных , (м2·ч)/кг: дверей жилых и общественных зданий ( ⁄ ( ⁄ ⁄ ( , (м2·ч)/кг: Сопротивление воздухопроницанию окон ( ⁄ ( ⁄ ( Фактические сопротивления воздухопроницанию окон и балконных дверей больше нормируемых значений сопротивления воздухопроницанию, 16

выбранные ограждающие конструкции удовлетворяют требованию по воздухопроницаемости. Значение нормируемой поперечной воздухопроницаемости наружной стены определяем по таблице 9 [4]. Расчет теплопотерь производится с помощью программного комплекса RTI (ООО «Поток»), результаты расчета представлены в Приложении В. Суммарная тепловая нагрузка на систему отопления одного жилого дома составила 30990 Вт. Суммарная нагрузка на группу из 4-х домов составляет 123960 Вт. 17

2 Проектирование системы отопления 2.1 Описание системы отопления Теплоснабжение отдельностоящей группы котельной. жилых Системы домов осуществляется внутреннего от теплоснабжения присоединены к тепловой сети по зависимой схеме через индивидуальный тепловой пункт, расположенный в обособленном помещении на 1 этаже каждого здания. Поквартирный учет расхода теплоты осуществляется с помощью измерителя теплового потока радиатора «Индивид». Измеритель позволяет определить количество тепловой энергии, отданной отопительным прибором в нагреваемое помещение, путем измерения разности температур на поверхности отопительного прибора и воздуха в помещении. Автоматическое регулирование теплоотдачи отопительных приборов производится с помощью термостатических клапанов VT.032 с жидкостной термостатической головкой VT.1500 фирмы Valtec. В проектируемом жилом доме принята однотрубная, вертикальная радиаторная система отопления с нижней разводкой. Теплоноситель – вода с температурным графиком 85/60С. Каждый радиатор оснащен замыкающим участком. Стояки и полипропиленовыми магистральные трубами трубопроводы армированными выполнены алюминием марки VTp.700.AL25 фирмы Valtec [8]. В качестве нагревательных приборов к установке приняты алюминиевые секционные радиаторы «RIFAR ALUM-500». Воздух из системы удаляется через автоматические воздухоотводчики, установленные на отопительных трубопроводах приборах предусмотрена последнего тепловая полиэтилена «Valtec супер протект». 18 этажа. изоляция На магистральных из вспененного

На каждом стояке установлены отключающие устройства - латунные шаровые краны с переходами на полипропиленовую трубу, а также водоразборные краны со штуцером для осуществления дренажа стояка. 2.2 Гидравлический расчет системы отопления Для определения экономически целесообразных диаметров трубопроводов, а также потерь давления в системе отопления производят гидравлический расчет. Его выполняют по аксонометрической схеме системы отопления. На схеме системы выявляют циркуляционное кольцо, делят на участки и наносят тепловые нагрузки. В циркуляционное кольцо могут быть включены один (двухтрубная система) или несколько (однотрубная система) отопительных приборов. Участком называют трубопровод с одним и тем же расходом теплоносителя. Последовательно соединенные участки, образующие замкнутый контур циркуляции воды через теплогенератор (теплообменник), составляют циркуляционное кольцо системы. Гидравлический расчет производится методом динамических давлений с переменным перепадом температур, по методике, изложенной в [5]. Тепловая нагрузка участка Qуч состоит из тепловых нагрузок приборов, обслуживаемых протекающей по участку водой. (3.1) Для участка подающего трубопровода тепловая нагрузка выражает запас теплоты в протекающей горячей воде, предназначенной для последующей трубопровода - теплопередачи в помещения. Для участка обратного потери теплоты протекающей охлажденной водой при теплопередаче в помещения. Тепловая нагрузка участка предназначена для определения расхода воды на участке в процессе гидравлического расчета. Расход воды на стояке Gст при расчетной разности температуры воды в системе tr-to определяем по формуле (3.2): , 19 (3.2)

где Qст – тепловая нагрузка на стояк, Вт; температурный - перепад между подающей и обратной магистралями, С. Потерю давления на участке определяем по формуле (3.3): ( где - ) , (3.3) приведенный коэффициент трения на 1 м трубы данного диаметра (определяем по табл III.63 [5]); l - длинна трубопровода на участке, м; - сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке; Рд - динамическое давление, Па. Температурный перепад должен находится в заданных границах . Первоначально диаметр стояка принимаем приближенно, руководствуясь следующим правилом: для самого удаленного стояка и самого нагруженного принимается диаметр d = 20-25 мм, а для самого ближнего и менее нагруженного диаметр d = 15 мм. Исходя из тепловых нагрузок, задаются диаметрами остальных участков. На первом участке, зная расход и диаметр, находим динамическое давление и определяем давление на участке. Так как второй участок гидравлически параллелен первому, то потери давления второго стояка равна потерям давления первого стояка, то есть Руч1= Руч2. Из формулы (3.3) определяем значение динамического давления: (3.4) В зависимости от значения диаметра и динамического давления определяем расход по таблице III.64 [5] после чего определяем температурный перепад (3.5): (3.5) 20

Дальнейший участок трубопровода рассчитывается следующим образом: зная диаметр и сумму расходов первого и второго стояка находим потери давления. Третий стояк рассчитывается аналогично второму и так далее. В случае если температурный перепад превышает указанный диапазон, изменяем диаметр стояков и магистральных трубопроводов в большую или меньшую сторону. Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления приведен в Приложении Г. В результате расчета были подобраны диаметры трубопроводов и определена потеря давления в системе отопления, которая составила 3,3 кПа. 2.3 Тепловой расчет отопительных приборов Расчет отопительных приборов ведется в соответствии с положениями, изложенными в [9]. Тепловой поток радиатора Q, Вт определяется по формуле (3.6): , (3.6) где Qну – номинальный тепловой поток радиатора, Вт, при нормальных условиях, равный произведению номинального теплового потока, приходящегося на одну секцию qну ( qну = 204 Вт), на количество секций в приборе N, шт (при количестве секций в приборе от 4 до 14 шт); - безразмерный поправочный коэффициент, с помощью которого учитывается изменение теплового потока отопительных приборов при отличии расчетного температурного напора от нормального, определяется по формуле (3.7): ( где , (3.7) – фактический температруный напор, , определяемый по формуле (3.8): , 21 (3.8)

где tн и tк – соответственно начальная и конечная температуры теплоносителя (на входе и на выходе) в отопительном приборе, tп – температура воздуха в отапливаемом помещении, 70 - нормированный температурный напор, n – эмпирический показатель ; ; ; степени при относительном температурном напоре, принимается в зависимости от схемы движения теплоносителя ( для схемы сверху-вниз n = 0,33); - безразмерный поправочный коэффициент, с помощью которого учитывается изменение теплового потока отопительных приборов при отличии расчетного массового расхода теплоносителя через прибор от нормального, определяется по формуле (3.9): ( , (3.9) где Мпр – фактический массовый расход теплоносителя через отопительный прибор, кг/с (принимается в размере 35% от расхода через стояк); – 0,1 нормированный массовый расход теплоносителя через отопительный прибор, кг/с; m – эмпирический показатель степени при относительном расходе теплоносителя, принимается в зависимости от схемы движения теплоносителя ( для схемы сверху-вниз m = 0,02); b – безразмерный поправочный коэффициент на расчетное атмосферное давление (b = 0,998); p - безразмерный поправочный коэффициент, с помощью которого учитывается специфика зависимости теплового потока и коэффициента теплопередачи радиатора от числа секций в нем ( p = 1); - безразмерный поправочный коэффициент, характеризующий зависимость теплопередачи радиатора от количества секций в нем ( принимается по таблице 3.1) Таблица 3.1 – Значения коэффициента 22

Значения при количестве секций в радиаторе 3 4 5 6 7-8 9-12 13 и более 1,04 1,02 1 0,99 0,98 0,97 0,96 В результате расчета были определены количество секций отопительных приборов. Тепловой расчет приведен в Приложении Д. 2.4 Компенсация тепловых удлинений полипропиленового трубопровода Область применения полипропиленовых труб весьма обширна. Они предназначены для систем холодного и горячего водоснабжения, а также для систем отопления с температурой рабочей среды до 95С и давлением до 9 бар [8]. В последнее время они все чаще приходят на замену традиционным стальным трубам из-за следующих преимуществ:  легкие и прочные по сравнению со стальными;  устойчивы к химической и электрической коррозии;  они не разрываются при замерзании воды; К недостаткам полипропиленовых труб относятся:  тепловые удлинения;  разрушаются под действием ультрафиолета;  низкая огнестойкость. Расчет тепловых удлинений и компенсаторов можно производить в соответствии с изложенным в [10], однако не менее важной задачей проектировщика является грамотная прокладка трубопроводов, расстановка компенсаторов, учет отводов и других гнутых элементов трубопроводов (самокомпенсацию). Температурные удлинения определяют по формуле (3.10): , где  L - температурные удлинения, мм; l – коэффициент линейного расширения материала трубы, мм/м; 23 (3.10)

L – длина трубопровода, м; t - расчетная разность температур (между температурой монтажа и эксплуатации), С. Величину коэффициента линейного расширения можно определить по техническому паспорту трубы. Она зависит от материала, из которого выполнено изделие. Так, например, коэффициент линейного расширения полипропиленовой трубы, армированной алюминием фирмы Valtec l =0,31 мм/м [8], фирмы Kalde - l =0,3 мм/м [23], фирмы Ekoplastik l =0,25 мм/м [22]. Коэффициент линейного расширения стали составляет 0,011 мм/м. Так, для одного метра трубы, при одинаковых значениях расчетных разностей температур (t=65С) температурное удлинение полипропиленовой трубы L=19,5 мм, а стальной L=0,715 мм. Из примера видно, что полипропиленовые трубы удлиняются значительно сильнее, чем стальные. Если в монтажной схеме не предусматриваются компенсирующие устройства, может произойти деформация трубы. В случае если она закреплена неподвижными опорами, произойдет разрыв, и изгиб, если труба закреплена подвижными опорами. Согласно требованиям, изложенными в [10] при проектировании вертикальных трубопроводов опоры необходимо устанавливают не реже, чем через 1000 мм для труб диаметром до 32 мм и 1500 мм для труб с диаметром свыше 32 мм. Различают неподвижные и скользящие опоры (рисунок 1). Скользящая опора представляет собой хомут, который позволяет трубе перемещаться в осевом направлении. Неподвижная опора предотвращает сдвиг и перемещение трубы. Она выполняется путем установки двух муфт рядом с хомутом. Применяют компенсаторы следующих типов: Г-образный (рисунок 3.1); 24

Рисунок 3.1 – Г-образный элемент трубопровода  П-образный (рисунок 3.2); Рисунок 3.2 – П-образный компенсатор  петлеобразный (рисунок 3.3). Рисунок 3.3 – Петлеобразный компенсатор 25

Из-за того, что петлеобразные компенсаторы неудобны в монтаже, чаще применяют Г-образные и П-образные компенсаторы. Компенсирующую способность Г-образного и П-образного компенсаторов определяют по формуле (3.11): √ , (3.11) где d - наружный диаметр трубы, мм; L - температурные изменения длины трубы, мм. Компенсаторы, как правило, устанавливаю между неподвижными опорами. При конструировании трубопроводов рекомендуется руководствоваться следующим алгоритмом: 1) предварительно расположить на схеме опоры, учитывая самокомпенсацию (гнутые элементы, отводы и пр.) трубопровода; 2) произвести расчет компенсирующей способности трубопровода между неподвижными опорами; 3) расположить подвижные опоры и указать расстояния между ними. С учетом всего вышеизложенного была разработана монтажная схема трубопровода системы отопления (рисунок 3.4). Достоинство данной схемы заключается в том, что компенсаторы располагаются рядом с замыкающими участками. Также в данной схеме была учтена самокомпенсация в местах изгиба трубопровода на подводке к отопительному прибору, при этом длина подводящего участка должна составлять не менее 300 мм. По результатам расчета были определены размеры П-образных компенсаторов (310х200 мм). 26

Рисунок 3.4 – Схема трубопровода системы отопления 27

3 Проектирование системы горячего водоснабжения 3.1 Описание системы ГВС В проектируемом здании предусмотрена централизованная система горячего водоснабжения с закрытым водоразбором с приготовлением горячей воды в теплообменнике. Для того чтобы в периоды отсутствия водоразбора поддерживать температуру воды не ниже 60 С, предусмотрена система циркуляции горячей воды. К циркуляционным трубопроводам подключены полотенцесушители, установленные в ванных комнатах для поддержания в них заданной температуры воздуха согласно [1] и [7]. Трубопроводы системы горячего водоснабжения выполнены полипропиленовых труб армированных алюминием марки из VTp.700.AL25 фирмы Valtec [8]. Для защиты труб от потерь тепла производится изоляция из вспененного полиэтилена «Valtec супер протект». Прокладка разводящей сети горячего водоснабжения предусмотрена в подвале. В верхних точках трубопроводов устанавливаются автоматические воздухоотводчики. На каждом стояке устанавливаются отключающие устройства - латунные шаровые краны с переходами на полипропиленовую трубу, а также водоразборные краны со штуцером для осуществления дренажа стояка. На подводках к водоразборным приборам устанавливаются краны шаровые с полусгоном Valtec VT.227.N.04, фильтр механической очистки косой Valtec VT.192.N.04 , а также счетчик горячей воды VLF-R-Universal фирмы Valtec. 3.2 Определение тепловой нагрузки на горячее водоснабжение Вероятность использования санитарно-технических приборов Phr для системы горячего водоснабжения следует определять по формуле (4.1): , где qo,u —часовой расход воды в прибором, (qo,u=60 л/ч): 28 (4.1)

Максимальный часовой расход воды qhr м3/ч, следует определять по формуле (4.2): , (4.2) где hr — коэффициент, определяемый в зависимости от общего числа приборов N, обслуживаемых проектируемой системой, и вероятности их использования Phr, вычисляемой согласно [11]. м3/ч. Средний часовой расход воды qт м3/ч, за период (сутки, смена) максимального водопотребления Т, ч, определяют по формуле (4.3): , (4.3) где qu —норма расхода горячей воды в сутки, следует определять по приложению 1 [11]. м3/ч. При проектировании непосредственного водоразбора из трубопроводов тепловой сети на нужды горячего водоснабжения среднюю температуру горячей воды в водоразборных стояках следует поддерживать равной 60 °С, а нормы расхода горячей воды принимать согласно приложению 1 [11] с коэффициентом 0,85, при этом общее количество потребляемой воды не изменять. Тепловую нагрузку на горячее водоснабжение. кВт, определяем по формуле (4.4): ( где , - температура горячей воды ( = 60 °С); - температура холодной воды ( = 5 °С). ( . 29 (4.4)

3.3 Определение расчетных расходов воды на ГВС Максимальный секундный расход воды на расчетном участке сети q л/с, следует определять по формуле (4.5): , (4.5) где q0 — секундный расход воды прибором, следует определять по приложению 1 [11];  — коэффициент, определяемый согласно приложению 2 [11] в зависимости от общего числа приборов N на расчетном участке сети и вероятности их действия Р, вычисляемой согласно формуле (4.6): , где (4.6) qhr,u — норма расхода горячей воды в час наибольшего водопотребления (принимаем равным qhr,u=10 л/ч); q0 — секундный расход воды прибором, л/с, следует определять по приложению 1 [11]; U - количество водопотребителей, чел; N - количество водоразборных приборов, шт. Определение расчетных расходов воды на ГВС приведены в Приложении Е. 3.4 Гидравлический расчет подающих и циркуляционных трубопроводов системы горячего водоснабжения Гидравлический расчет систем горячего водоснабжения с циркуляцией следует производить для двух режимов подачи воды (водоразбора и циркуляции): а) определение расчетных секундных расходов, подбор диаметров подающих трубопроводов и определение потерь давления по подающим трубопроводам в режиме водоразбора; 30

б) подбор диаметров циркуляционных трубопроводов, определение требуемого циркуляционного секундного расхода и увязка потерь давления по отдельным кольцам сетей горячего водоснабжения в режиме циркуляции. Гидравлический расчет систем горячего водоснабжения следует производить на расчетный расход горячей qh,cir воды с учетом циркуляционного расхода, л/с, определяемого по формуле (4.7): (4.7) где  — коэффициент разрегулировки циркуляции; Qтп – теплопотери трубопроводами горячего водоснабжения, кВт; t — разность температур в подающих трубопроводах системы от водонагревателя до наиболее удаленной водоразборной точки, °С. Для систем, в которых предусмотрена циркуляция воды по водоразборным стоякам с переменным сопротивлением цркуляционных стояков принимаем =1 и t=10°С. Потери напора на участках трубопроводов систем горячего водоснабжения с учетом зарастания труб, м, следует определять по формуле (4.8): ( где — i удельные , потери (4.8) напора, принимаемые согласно рекомендуемому приложению 4 [11]; l – длина участка, м; kl — коэффициент, учитывающий потери напора в местных сопротивлениях, значения которого следует принимать: 0,2 — для подающих и циркуляционных распределительных трубопроводов; 0,5 — для трубопроводов в пределах тепловых пунктов, а также для трубопроводов водоразборных стояков с полотенцесушителями; 0,1 — для трубопроводов водоразборных полотенцесушителей и циркуляционных стояков. 31 стояков без

Скорость движения воды в трубопроводах внутренних систем горячего водоснабжения не должна превышать 3 м/с для стальных труб, 1,5 м/с – для полимерных. Потери напора в подающих и циркуляционных трубопроводах от водонагревателя до наиболее удаленных водоразборных или циркуляционных стояков каждой ветви системы не должны отличаться для разных ветвей более чем на 15 %. При невозможности увязки давлений в сети трубопроводов систем горячего водоснабжения путем соответствующего подбора диаметров труб следует предусматривать установку регуляторов температуры или диафрагм на циркуляционном трубопроводе системы. Гидравлический расчет подающих трубопроводов системы ГВС представлен в Приложении Ж. По результатам расчета потеря давления в подающих трубопроводах составила 3,23 м. Гидравлический расчет циркуляционных трубопроводов приведен в Приложении К. По результатам расчета потеря давления в циркуляционных трубопроводах составила 0,89 м. 3.5 Определение тепловых потерь трубопроводов ГВС Тепловые потери в подающих трубопроводах системы горячего водоснабжения определяются суммированием тепловых потерь по участкам трубопроводов разводящей сети и водоразборных стояков с учетом теплоотдачи полотенцесушителей: ∑ (4.9) Потери теплоты на каждом расчетном участке, Вт, определяюем по формуле (4.10): ( ( , где d – наружный диаметр участка трубопровода, м; l – длина расчетного участка трубопровода, м; 32 (4.10)

k – коэффициент теплопередачи неизолированого теплопровода, (k=11,6 Вт/м2 °С); tср – средняя температура горячей воды в системе, 55 0С; tо – температура окружающей среды, 0 С принимается в зависимости от места прокладки трубопровода; из – КПД тепловой изоляции (принимаем из=0,6). Определение тепловых потерь приведен в Приложении И. 33

4 Проектирование индивидуального теплового пункта Индивидуальный тепловой пункт (ИТП) – комплекс устройств, расположенный в обособленном помещении, состоящий из элементов, обеспечивающих водоснабжения присоединение к системы централизованной отопления тепловой сети. По и горячего подающему трубопроводу осуществляется подача теплоносителя в здание. С помощью обратного трубопровода в котельную попадает уже охлаждѐнный теплоноситель из системы. Средства автоматизации и контроля ИТП должны обеспечивать работу тепловых пунктов без постоянного обслуживающего персонала. Автоматизация тепловых пунктов зданий должна обеспечивать: - регулирование подачи теплоты в системы отопления здания в зависимости от изменения параметров наружного воздуха с целью поддержания заданной температуры воздуха в отапливаемых помещениях; - поддержание требуемого перепада давления воды в подающем и обратном трубопроводах тепловых сетей на вводе в ИТП при превышении фактического перепада давлений над требуемым; - поддержание заданной температуры воды, поступающей в систему горячего водоснабжения здания; - минимальное заданное давление в обратном трубопроводе системы отопления при возможном его снижении; - защиту систем потребления теплоты от повышения давления или температуры воды в трубопроводах этих систем при возможности превышения допустимых параметров; - поддержание заданного давления воды в системе горячего водоснабжения; - блокировку включения резервного насоса при отключении рабочего, защиту системы отопления от опорожнения, прекращение подачи воды; 34

Для учета расхода тепловых потоков и расхода воды потребителями должны предусматриваться приборы учета тепловой энергии в соответствии с [12]. 4.1 Описание схемы индивидуального теплового пункта Система отопления присоединяется к тепловой сети по зависимой схеме через индивидуальный тепловой пункт. Система горячего водоснабжения присоединяется к тепловой сети по закрытой схеме через теплообменник. Принципиальная схема ИТП представлена на рисунке 5.1. Рассмотрим функциональность основного оборудования [20]. 1 – отключающая арматура. На вводах в тепловые пункты должна предусматриваться стальная запорная арматура. В проекте предусмотрены краны шаровые Valtec BASE. 2 – фильтр. автоматического По требованиям оборудования необходимо эксплуатации большинства применять качественный теплоноситель. С такой задачей не справляются традиционные грязевики гравитационного осаждения твердых частичек. Поэтому устанавливают сетчатый фильтр. Применение фильтров со встроенными спускными краниками упрощает их прочистку – без изъятия сетки и опорожнения обслуживаемых узлов и участков в нижних точках, как, например, возле насос. 35

Рисунок 4.1 – Принципиальная схема ИТП 36

Для определения необходимости прочистки фильтра по перепаду давления, на трубопроводах устанавливают штуцеры, отбирающие импульс давления и передающие их через трубки к манометру. Место установки фильтра указано в [2] – на подводящем трубопроводе при вводе в тепловой пункт. Однако при заполнении системы, осуществляемом с обратной магистрали теплосети, защита от попадания загрязнения в оборудование отсутствует. Поэтому и возникает целесообразность размещения всего оборудования, в том числе и насосов, на подающем трубопроводе. Тогда фильтр 3 вполне справляется с очисткой теплоносителя при заполнении системы. К установке принимаем фильтр сетчатый типа FVR (dу 40) марки Danfoss. По номограмме [13] определили потерю давления на фильтре, которая составила 0,005 бар. 3 – контроллер - это свободно программируемое устройство, обеспечивающее контроль параметров и управление различным технологическим оборудованием. С помощью контроллера осуществляется регулирование температуры в системах отопления и ГВС. Контроллер управляет температурой теплоносителя на входе в систему отопления по датчику температуры 6. Регулирование осуществляется по запрограммированному температурному графику путем сопоставления с показаниями температуры наружного воздуха text от датчика температуры наружного воздуха 9. Кроме регулирования системы в отопительный период, электронный регулятор предотвращает залипание вала насоса 11 в неотопительный период, периодически включая их на короткий промежуток времени (один раз в трое суток на одну минуту). В проекте принят контроллер ОВЕН ТРМ 32. 4 – расходомер. Место установки расходомера зависит от требований производителя и требований теплоснабжающеей организации. Так, например, ультразвуковой расходомер нечувствителен к загрязнениям 37

теплоносителя и по указаниям производителя может быть установлен как на подающем, так и на обратном трубопроводе. В нашем принимаем ультразвуковой расходомер КАРАТ-520-20 (dу 20), установленный на подающем трубопроводе. Потеря давления на расходомере составляет 0,011 бар [14]. 5 – тепловычислитель. Рассчитывает потребление тепловой энергии, основываясь на измеренном расходе расходомером 4 и разности температур от термопреобразователей сопротивления 6, установленных на подающем и обратном трубопроводах. К установке принимаем тепловычислитель Эльф-01. 6 – термопреобразователь сопротивления. Представляет собой датчик температуры, обеспечивающий изменение сопротивления платиновых проводников пропорционально температуре теплоносителя. В качестве датчика температуры используется термопреобразователь сопротивления ВЗЛЕТ ТПС Pt100. 7 – регулятор давления. Предназначен для защиты системы отопления от возможного превышения избыточного давления над рабочим давлением. При выборе регулятора руководствуемся [15]. При подборе необходимо найти коэффициент пропускной способности клапана, м3/ч (формула 4.1). , √ (4.1) где G – массовый расход теплоносителя, проходящего через прибор, кг/ч; - потеря давления, бар, определяется по [15]. , √ Принимаем регулятор давления «после себя» Danfoss AVD (dу 15), =4 м3/ч, интервал настройки регулятора 1-5 бар. 8 – клапан регулятора теплового потока. Изменяет подачу теплоносителя из теплосети для 38 подмешивания с охлажденным

теплоносителем из обратного трубопровода, обеспечивая требуемую температуру теплоносителя на входе в систему отопления. Клапан регулируется электроприводом (активатор), который управляется контроллером 3. К установке принимаем Клапан регулирующий седельный проходной VS2 Danfoss (dу 25) для системы отопления и Клапан регулирующий седельный проходной VS2 Danfoss (dу 20) для системы горячего водоснабжения. Потеря давления на клапанах составляет 0,05 бар. В качестве электропривода используем Danfoss AMV 150. 9 – датчик температуры наружного воздуха. Представляет собой термометр сопротивления, обеспечивающий изменение сопротивления пропорционально температуре наружного воздуха. Устанавливают на наружной стене здания с северной стороны, не допуская воздействия теплового потока от окон, дверей и т.д. В проекте принят датчик температуры ОВЕН ДТС 125Л. 10 – спускной (дренажный) кран. Предназначены для опорожнения системы отопления. Применяют также для подключения компрессоров при промывке системы отопления, а в небольших системах – для гидравлического испытания. К установке принимаем краны водоразборные со съемным штуцером VT.051.N фирмы Valtec. 11 – насосная группа. Осуществляет циркуляцию теплоносителя в системе отопления. Насос системы отопления устанавливается на подающем трубопроводе. Насос системы горячего водоснабжения – на циркуляционном трубопроводе. 11.1 – насос системы отопления. При подборе насоса для системы отопления руководствуются положениями изложенными в [16]. Системы отопления зданий следует присоединять к тепловым сетям через смесительные насосы при необходимости снижения температуры воды в системе отопления, а также при осуществлении автоматического 39

регулирования системы. При этом смесительные насосы для систем отопления устанавливаются на подающем трубопроводе после узла смешения при располагаемом напоре перед узлом смешения, недостаточном для преодоления гидравлического сопротивления. Для подбора смесительного насоса напор принимают равным на 2-3 м вод. ст. больше, чем потери в системе отопления, а подачу насоса, кг/ч определяем из гидравлического расчета системы отопления. Таким образом, подача насоса составляет G=1154,19 кг/ч. Расчетный напор принимаем равный h=3,3 м вод. ст. К установке принимаем насос циркуляционный VRS 25/6-130 фирмы Valtec. 11.2 – насос системы ГВС. При подборе циркуляционного насоса ГВС необходимо руководствоваться положениями изложенными в [17]. Для обеспечения требуемого давления в системе горячего водоснабжения при выборе циркуляционно-подкачивающих насосов следует принимать: - подачу насоса, м3/ч – по сумме максимального часового водоразбора горячей воды плюс 40% от расчетного расхода в циркуляционном трубопроводе (формула 4.3); - напор, м – по сумме потерь давления в водонагревателе горячего водоснабжения и трубопроводах циркуляционного кольца при расчетном циркуляционном расходе воды (формула 4.4). , где (4.3) - максимальный часовой водоразбор горячей воды, м3/ч; - расчетный расход в циркуляционном трубопроводе, м3/ч. , где - потеря давления водоснабжения, м; 40 (4.4) в водонагревателе горячего

– потеря давления в трубопроводах циркуляционного кольца при расчетном циркуляционном расходе воды, м. К установке принимаем насос циркуляционный для ГВС VSB.004.15 фирмы Valtec. 12 – обратный клапан. Предотвращает перетекание теплоносителя из подающего трубопровода теплосети в обратный. Принимаем к установке клапан обратный муфтовый латунный с внутренней резьбой типа NRV EF (dу 40 – для системы отопления, dу 32 – для системы горячего и холодного водоснабжения) фирмы Danfoss. 13 – термометр. Термометр радиальный биметаллический предназначен для измерения температуры жидкостей в системах отопления и горячего водоснабжения. Принцип действия термометров БТ основан на зависимости температуры. деформации В качестве чувствительного элемента чувствительного от элемента измеряемой используется биметаллическая пружина. Биметаллическая пружина изготавливается из двух прочно соединенных металлических пластин, имеющих различные температурные коэффициенты линейного расширения. При изменении температуры пружина изгибается и вращает стрелку термометра. Один конец пружины закреплен внутри штока, а к другому присоединяется ось стрелки. Принимаем термометр Росма БТ-32,211 с интервалом измеряемых температур 0-100 ˚С. 14 – манометр. Манометр стандартный используется для измерения избыточного, вакууметрического давления жидкостей температурой до 150 °C. Корпус манометров в стандартном исполнении выполнен из стали, механизм — из латунного сплава. Принцип действия манометров основан на зависимости деформации чувствительного элемента от измеряемого давления. В качестве чувствительного элемента используется трубка Бурдона. Под воздействием измеряемого давления свободный конец трубки 41

перемещается и с помощью специального механизма вращает стрелку манометра. Принимаем манометр Росма ТМ-310 с интервалом измеряемых величин 0-0,6 МПа и 0-1,0 МПа на вводе в тепловой пункт. 15 – теплообменик ГВС. Передача тепла в пластинчатых теплообменниках осуществляется от горячего теплоносителя к холодной (нагреваемой) среде через стальные гофрированные пластины, которые установлены в раму и стянуты в пакет. Жидкости в пластинчатом теплообменнике движутся навстречу друг другу (в противотоке). В местах их возможного перетекания находится либо стальная пластина, либо двойное резиновое уплотнение, что исключает смешение жидкостей внутри теплообменника. К установке принимаем пластинчатый теплообменник Ридан XGF 025. Подбор теплообменника представлен в Приложении Л. 16 – редуктор давления ХВС. Редуктор давления воды давления в предназначен системе холодного для регулируемого водоснабжения. снижения Устройство поддерживает на выходе давление, не превышающее настроечное, для того чтобы защитить систему от скачков давления в сети. В проекте предусмотрен редуктор давления поршневой Valtec Vt086.N04. 42

5 Разработка тепловой схемы котельной Разработана тепловая схема котельной. Котельная предназначена для отопления и горячего водоснабжения группы жилых домов ЖСК «Остров». В соответствии с [24] расчетная производительность котельной определяется суммой расходов тепла на отопление и вентиляцию при максимальном режиме (максимальные тепловые нагрузки) и тепловых нагрузок на горячее водоснабжение при среднем режиме и расчетных нагрузок на технологические цели при среднем режиме (формула 5.1). Технологическая нагрузка отсутствует. ( где (5.1) - присоединенная нагрузка котельной, Вт; – максимальная нагрузка на систему отопления, Вт; - максимальная нагрузка на систему горячего водоснабжения, Мвт; 4 – количество потребителей. ( В котельной предусмотрена установка двух газовых котлов Buderus Logano GE 434-200, мощностью 0,2 МВт каждый, один котел является рабочими, один – резервным. Газовый отопительный котел состоит из двух котельных блоков, расположенных параллельно друг к другу. Под каждым котельным блоком расположена газовая горелка с газовой арматурой. Продукты сгорания проходят через коллектор дымовых газов к общему прерывателю тяги (рисунок 5.1). 43

Рисунок 5.1 - Котлы Buderus Logano GE 434-200, Водяные контуры котельных блоков соединены трубами. Холодная вода из обратного трубопровода тепловой сети поступает одновременно в оба котельных блока. Смешивание с теплой водой, уходящей в подающую линию, происходит в верхней части котла. За счет этого температура поверхностей теплообмена (со стороны отопительных газов) распределяется равномерно, и значение ее выше температуры точки росы отопительных газов. Дополнительно на каждом котле устанавливается регулятор, который контролирует минимальную рабочую температуру подающего трубопровода тепловой сети. При понижении рабочей температуры подающей линии ниже заданного значения регулятор уменьшает поток холодной воды, поступающей к котельному блоку. Для этого он подает команду на оба кольцевых дроссель-клапана, которые встроены в обратную линию перед каждым котельным блоком. 44

При незначительной тепловой нагрузке, например в летний период при отсутствии нагрузки на отопление, один котельный блок полностью отключается [19]. Присоединение тепловой сети к котельной выполнено по зависимой схеме. Циркуляция котловой воды осуществляется двумя сетевыми насосами один из которых является резервным. Возмещение утечек из системы теплоснабжения и поддержание заданного давления в обратном трубопроводе котельной осуществляется двумя подпиточными насосами, один из которых является резервным. Система автоматизации управления насосами котельной и системы подпитки в котельной построена на основе использования приборов автоматики Овен. Система позволяет эффективно управлять всеми насосами и системой подпитки. Подпитка системы отопления из водопроводной сети осуществляется путем открывания клапана запорно-регулирующего, в результате чего вода, прошедшая через систему химводоподготовки поступает в систему отопления. Температура нагрева воды в водогрейных котлах котельной составляет 85°С, система теплоснабжения с зависимым подключением котлов и закрытым водоразбором из тепловой сети на горячее водоснабжение. Для учета расхода тепловой энергии и теплоносителя, подаваемых на нужды теплоснабжения предусматривается установка расходомера, тепловычислителя и датчиков температур. Компенсация температурного расширения воды греющего контура котельной осуществляется в расширительном баке Valtec VT.RV.R-150. В нижних точках трубопроводов предусмотрены шаровые краны для слива воды, в верхних точках трубопроводов воздухоотводчики для удаления воздуха. 45 – автоматические

5.1 Подбор насосного оборудования При подборе сетевых насосов руководствуются положениями, изложенными в [24]. Подачу насоса определяем по формуле (5.2): ( где (5.2) - подача сетевого насоса, м3/ч; – максимальная нагрузка на систему отопления, кВт; – максимальная нагрузка на систему горячего водоснабжения, кВт; – разность между температурой греющей воды на выходе из котла и температурой обратной воды на входе в котел, ˚С; ( м3/ч. Согласно [18], напор сетевых насосов следует принимать равным сумме потерь напора в установках на источнике теплоты ( м), в подающем и обратном трубопроводах от источника теплоты до наиболее удаленного потребителя ( м), и в системе потребителя ( м), (включая потери в тепловых пунктах и насосных ( м), ) при суммарных расчетных расходах воды. Напор сетевых насосов, м определим по формуле (5.3): , (5.3) м. К установке принимаем сетевой насос Grundfos MAGNA3 25-120 N. Подбор насоса представлен в Приложении М. Согласно [18], подачу (производительность) рабочих подпиточных насосов, м3/ч на источнике теплоты в закрытых системах теплоснабжения следует принимать равной сумме максимального расхода воды на горячее водоснабжение и расхода воды на компенсацию потерь (формула 5.3). , 46 (5.3)

где – максимального расхода воды на горячее водоснабжение, м3/ч. – объем воды в системах теплоснабжения, м3 . При отсутствии данных по фактическим объемам воды допускается принимать его равным 65 м3 на 1 МВт расчетной тепловой нагрузки при закрытой системе теплоснабжения, 70 м3 на 1 МВт – при открытой системе и 30 м3 на 1 МВт средней нагрузки – для отдельных сетей горячего водоснабжения. м3/ч Напор подпиточных насосов должен определяться из условий поддержания в водяных тепловых сетях статического давления. Принимаем м. К установке принимаем подпиточный насос Grundfos CR 3-5 A-A-A-EHQQE. Подбор насоса представлен в Приложении Н. 5.2 Подбор расширительного бака Подбор расширительного бака ведется в соответствии с [26]. Баки предназначены для компенсации температурного расширения теплоносителя, сглаживание колебаний давления и компенсации гидравлических ударов в замкнутых системах отопления с температурой теплоносителя до 100 ˚С. Расчет емкости расширительного бака для системы отопления, л рекомендуется производить по формуле (5.4): ( где - объем теплоносителя в системе отопления ,л; - коэффициент расширения теплоносителя при известных параметрах холодной и сетевой воды ( ); – абсолютное давление газовой подушки расширительного бака, ; - абсолютное рабочее давление в системе отопления на уровне установки бака ( ). 47

К установке принимаем два бака Valtec VT.RV.R-150, емкостью по 150 литров каждый. 5.3 Система химводоподготовки Низкое качество воды приводит к повреждению отопительных установок, так как она способствует образованию накипи и коррозии. Экономичность, надѐжность в работе и срок службы отопительной установки можно повысить при соответствующей водоподготовке. В качестве системы химводоподготовки принимаем установку «Сокол» (рисунок 5.1), производительностью 4 м³/ч, фирмы «ЭкоПромКомпания». В этой установке осуществляются следующие процессы: - механическая фильтрация; - удаление железа; - умягчение воды; - понижение уровня щелочности; - понижение уровня содержания соли; - удаление углекислоты (процесс декарбонизации). Рисунок 5.1 – Установка химводоподготовки «Сокол» 48

При помощи фильтрации ликвидируется наличие примесей. Для того, чтобы ликвидировать наличие таких примесей, выпадающих в осадок, как песок, окислы железа, соли, плюс для избавления от взвесей (глина, грязь, прочие органические вещества) используются механические фильтры. В установке применяют способ натрий-катионирования (при этом вода проходит через натриевую форму катионита. Посредством этого процесса из воды ликвидируются катиониты Са+2 и Mg+2 (они сорбируются катионитом, а затем ликвидируются при процессе обратного ионного обмена в момент регенерации катионита 10-15-процентным раствором натрий-хлор). Таким образом, в воду проходят ионы натрия, а анионный состав воды не претерпевает каких-либо изменений. Для защиты оборудования от кислородной коррозии принимаем установку химводоподготовки АСДР «Комплексон-6». В установке применяется химический метод удаления из воды растворенных газов, который заключается в связывании их в новые химические соединения. Установка работает в автоматическом режиме. Получив сигнал с блока управления, насос-дозатор вводит необходимое количество комплексоната. Объѐм вводимой дозы зависит от количества подпиточной воды, контроль над которым производит расходомерное устройство. 49

Заключение В выпускной квалификационной работе выполнен проект системы теплоснабжения группы жилых домов ЖСК «Остров». После проведения всех расчетов и подбора оборудования, можно сделать вывод, что такая система будет работать эффективно и проект готов к реализации. Выпускная квалификационная работа выполнена в полном объеме и соответствует заданию. Все проектные решения, скорее всего, отвечают современным требованиям нормативной документации. 50

Список использованных источников 1. Свод правил СП 60.13330.2016. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. Актуализированная редакция СНиП 41-01-2003. – Введ. 2013-01-01. – М.: Минрегион России, 2012. – 75 с. 2. ГОСТ 30494-2011. Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях. – Введ. 2013-01-01. – М.: Стандартинформ, 2013. – 11 с. 3. Свод правил СП 131.13330.2012. Строительная климатология. Актуализированная редакция СНиП 23-02-99*. – Введ. 2013-01-01. – М.: Минстрой России, 2015. – 116 с. 4. Свод правил СП 50. 13330. 2012. Тепловая защита зданий. – М.: Минрегион России, 2012. – 100 с. 5. Щекин Р.В. Справочник по теплоснабжению и вентиляции. Часть 1./ Щекин Р.В. – М.: Будивельник, 1976. – 418с. 6. ГОСТ 12.1.005-88. Система стандартов безопасности труда (ССБТ). Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны (с Изменением N 1). – Введ. 1989-01-01. - М.: Стандартинформ, 2008. – 95 с. 7. СанПиН 2.1.2.2645-10 "Санитарно-эпидемиологические требования к условиям проживания в жилых зданиях и помещениях". – Введ. 2010.06.10. – М.: Федеральный Центр гигиены и эпидемиологии Роспотребнадзора, 2010. – 27 с. 8. Технический паспорт изделия: Труба полипропиленовая армированная алюминием PP-ALUX PN25 [Электронный ресурс] / Режим доступа: http://valtec.ru/document/technical/VALTEC-PP-ALUX-PN25-0118.pdf 9. Рекомендации по применению алюминиевого секционного радиатора повышенной прочности «RIFAR Alum 500». Москва – 2009. – 35 с. 10. Свод правил СП 40-101-96 Проектирование и монтаж трубопроводов из полипропилена "Рандом сополимер". – Введ. 1996-09-04. - М.: Минстрой России, ГУП ЦПП, 1997. – 33 с. 51

11. Свод правил СП 31.13330.2012 Водоснабжение. Наружные сети и сооружения. Актуализированная редакция СНиП 2.04.02-84 (с Изменениями N 1, 2). – Введ. 2013–01-01. - М.: Минстрой России, 2015. – 128 с. 12. РД 34.09.102 «Правила учета тепловой энергии и теплоносителя». – Введ. 1995-09-12. – М.: Минтопэнерго РФ, 1995. – 45 с. 13. Техническое описание. [Электронный Фильтры ресурс] сетчатые FVR, FVR-D Режим / PN25. доступа: http://heating.danfoss.com/PCMPDF/datasheet_FVR.pdf 14. Руководство по эксплуатации Карат 520. [Электронный ресурс] / Режим доступа: http://www.teplocom.msk.ru/data/karat/rukovodstvo_po_ekspluatatsii__pdf_.pdf 15. Техническое описание RC.08.H11.50 08/2014 131 Клапаны — регуляторы давления «после себя». [Электронный ресурс] / Режим доступа: http://heating.danfoss.com/PCMPDF/datasheet_AVD_AVDS.pdf 16. Свод правил по проектированию и строительству СП 41-101-95 "Проектирование тепловых пунктов". - Введ. 1996-07-01. М.: Минстрой России, 1996. – 118 с. 17. Нормы проектирования Р НП «АВОК» 3.3.1-2009 «Автоматизированные индивидуальные тепловые пункты». – Введ. 2009-01-12. – 50 с. 18. Свод правил СП 124.13330.2012"СНиП 41-02-2003. Тепловые сети". – Введ. 2013-01-01. М.: Минрегион России, 2012. – 78 с. 19. Документация для проектирования. Отопительные котлы Logano GE434 и Logano plus GB434 мощностью от 150 до 750 кВт. [Электронный ресурс] Режим / доступа: https://www.buderus.ru/files/200907170755250.Buderus_Logano_GE434_Logano_ plus_GB434_engineering2.pdf 20. Пырков В.В. – Современные тепловые пункты. Автоматика и регулирование.- К.: II ДП «Такi справи». 2007.-252 с.: ил. 52

21. ГОСТ Р 55656-2013 (ИСО 13790:2008) Энергетические характеристики зданий. Расчет использования энергии для отопления помещений. - Введ. 2015-07-01. - М.: Стандартинформ, 2014. – 32 с. 22. Водоснабжение и отопление. Инструкция по монтажу. [Электронный ресурс] Режим / доступа: https://www.wavinekoplastik.ru/img/pageflip/MP_RUS2016x/files/assets/common/ downloads/publication.pdf 23. Технические характеристики Kalde. [Электронный ресурс] / Режим доступа: https://san-detal.ru/documents/manuals/kalde-pprc.pdf 24. Свод правил СП 41-104-2000 «Проектирование автономных источников теплоснабжения». - Введ. 2000-08-19. М.: Минстрой России, 2000. – 22 с. 25. Свод правил СП 30.13330.2012 «Внутренний водопровод и канализация зданий». - Введ. 2017-06-17. М.: Минрегион России, 2016. - 55 с. 26. Технический паспорт изделия. Баки мембранные расширительные для отопительных систем. [Электронный ресурс] https://valtec.ru/document/technical/VT.RVR.pdf 53 / Режим доступа:

Приложение А 54

Приложение Б Таблица А.1 - Теплотехнический расчет наружной стены Жилое,Лечебно-проф., детск, Тип здания (помещения) школа, интернат Нар.стены и покрытия(в т.ч. Ограждение для определения вентилирум нар.возд.),фонари, коэффициента n перекрытия чердач. и над проездами Ограждение для определения требуемого термическ. сопротивления Стены Rтр. Ограждение для определения нормируемого перепада температур Наружные стены между tв и tпов ГСОП Температура точки росы Нормируемый перепад температур помещения и поверхности ограждения 4415°С сутки 8,6°С 4,0°С Коэффициент n 1,0 Температура на внутр. поверхности 16,9°С Температура на внутр. Поверхности наруж. угла а) Условия энергосбережения б) Условия комфорт-и сангигиены Rтр 15,3°С 2,9 (м2 °С)/Вт 1,2 (м2 °С)/Вт Принято за расчетное Rтр 2,9 (м2 °С)/Вт Фактическое сопротивление 4,4 (м2 °С)/Вт Фактический тепловой поток с 1 м2 - 9,4 (м2 °С)/Вт. Наименование слоя Вт/(Mx°C), Толщина, коэф. тепломм сти № t °C - 16,92 Коэф-т теплоотдачи у внутренней поверхности - 8,7 3 16,42 Штукатурная строительная смесь «Силбет» С-14 5 0,093 4 0,65 Блоки газобетонные «Силбет» 300 0,178 55

5 -22,18 Утеплитель KNAUF insulation 100 0.041 6 -22,59 Фиброцементная панель 14 0,318 - 23 - Коэф-т теплоотдачи у наружной поверхности Таблица А.2 - Теплотехнический расчет перекрытия Жилое,Лечебно-проф., детск, Тип здания (помещения) школа, интернат Нар.стены и покрытия(в т.ч. Ограждение для определения вентилирум нар.возд.),фонари, коэффициента n перекрытия чердач. и над проездами Ограждение для определения Чердачные перекрытия и требуемого термическ. сопротивления перекрытия над холодными Rтр. подвалами Ограждение для определения Перекрытия над проездами, нормируемого перепада температур подвалами и подпольями между tв и tпов ГСОП Температура точки росы Нормируемый перепад температур помещения и поверхности ограждения 4415°С сутки 8,6°С 4,0°С Коэффициент n 1,0 Температура на внутр. поверхности 16,5°С Температура на внутр. Поверхности наруж. угла а) Условия энергосбережения б) Условия комфорт-и сангигиены Rтр 15,7°С 3,89 (м2 °С)/Вт 0,4 (м2 °С)/Вт Принято за расчетное Rтр 3,89 (м2 °С)/Вт Фактическое сопротивление 1,0 (м2 °С)/Вт 56

Фактический тепловой поток с 1 м2 - 12,9 (м2 °С)/Вт. № t °C - 16,52 Наименование слоя Вт/(Mx°C), Толщина, коэф. тепломм сти 4 Коэф-т теплоотдачи у внутренней поверхности Линолеум поливинилхлоридный на 16,08 тканевой подоснове ( ГОСТ 7251) S а, б = 7,05 15,66 Раствор цементно-песчаный 5 7,61 Экструзионный вспененный полистирол ПЕНОПЛЭКС 35 20 0,032 6 7,34 Раствор цементно-песчаный 20 0,93 7 6,07 200 2,04 - 12 3 - Железобетон Коэф-т теплоотдачи у наружной поверхности - 8,7 10 0,29 30 0,93 Таблица А.3 - Теплотехнический расчет покрытия Жилое,Лечебно-проф., детск, Тип здания (помещения) школа, интернат Нар.стены и покрытия(в т.ч. Ограждение для определения вентилирум нар.возд.),фонари, коэффициента n перекрытия чердач. и над проездами Ограждение для определения Чердачные перекрытия и требуемого термическ. сопротивления перекрытия над холодными Rтр. подвалами Ограждение для определения нормируемого перепада температур Покрытия и чердачные перекрытия между tв и tпов ГСОП Температура точки росы 4415°С сутки 8,6°С 57

Нормируемый перепад температур помещения и поверхности ограждения 4,0°С Коэффициент n 1,0 Температура на внутр. поверхности 17,1°С Температура на внутр. Поверхности наруж. угла а) Условия энергосбережения б) Условия комфорт-и сангигиены Rтр 15,5°С 4,4 (м2 °С)/Вт 1,2 (м2 °С)/Вт Принято за расчетное Rтр 4,4 (м2 °С)/Вт Фактическое сопротивление 5,0 (м2 °С)/Вт Фактический тепловой поток с 1 м2 - 8,2 (м2 °С)/Вт. № t °C - 16,52 3 16,08 4 15,66 5 7,61 - Наименование слоя Коэф-т теплоотдачи у внутренней поверхности Вт/(Mx°C), Толщина, коэф. тепломм сти - 8,7 200 2,04 Экструзионный вспененный полистирол ПЕНОПЛЭКС 35 30 0,032 Раствор цементно-песчаный 20 0,93 - 23 Железобетон Коэф-т теплоотдачи у наружной поверхности 58

Приложение В Этаж: 1 Отметка: 0,000 Наименование Размер Размер Расчѐтна Орие Попр. Расчѐт Теримческ Ru м Надб Потери Надбавк Трансмисс А Б я нтаци коэф. ная ое час.Па/ авки тепла на а на ионные площадь я или t высота сопротивл кг Стен нагрев высоту потери ение, Ro - Gн инфильтру огражде тепла м² °С/Вт кг/(м ч) ющегося ния >4 длина воздха м. стык,м (через не плотности) Жилая комната квартиры и общежития № 101 t = 18 Жилое, Лечебно-проф. и детск, школа, интернат СТЕНА НАРУЖНАЯ 5,8 2,85 14,02 С 0 3,85 4,38 0,5 0,15 68,88 0 150,9 ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ СТЕКЛОПАКЕТ ПЕРЕКРЫТИЕ СТЕНА НАРУЖНАЯ С 1,46 1,72 2,51 5,7 3,7 21,09 3,9 2,85 8,28 З 0 3,62 0,56 0,73 0,15 53,25 0 211,4 5 0 1,01 0 0 0 0 271,6 0 3,85 4,38 0,5 0,15 46,32 0 89,1 ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ 0,64 1,72 1,1 З 0 3,62 0,56 0,73 0,15 23,34 0 92,7 СТЕКЛОПАКЕТ ДВЕРЬ БАЛКОННАЯ С РАЗДЕЛЬНЫМ 0,72 2,41 1,74 З 0 3,41 0,56 0,73 0,15 42,69 0 146,1 ПЕРЕПЛЁТОМ Итого: 48,73 234,48 961,79 используем макс. потери тепла между: подогрев инфильтрующегося воздуха через неплотности (234,48) и на подогрев заданного вентилируемого объѐма (515,00) Вентиляция : Потери тепла на подогрев заданного объема воздуха ( 50м3) = 515 Вт Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 22 м3) через неплотности ограждений = 234 Вт Теплопоступления с площади пола: 0 Вт Дополнительно заданные теплопоступления : 193 Вт Итого потери : 961,79 + 515,00 - 192,8 = 1285 Вт (округление до 5 Вт.) Торг. зал <= 400 м2 и менее Жилое, Лечебно-проф. и детск, школа, интернат № 103 t = 16 59

СТЕНА НАРУЖНАЯ ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ СТЕКЛОПАКЕТ ПЕРЕКРЫТИЕ СТЕНА НАРУЖНАЯ 6 2,85 14,59 С 0 3,85 4,38 0,5 0,15 68,2 0 149,4 1,46 1,72 2,51 С 0 3,62 0,56 0,73 0,15 49,85 0 201,1 6 5,95 35,7 5 0 1,01 0 0 0 0 389 5,6 2,85 9,8 0 3,85 4,38 0,5 0,15 63,66 0 100,4 В ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ 1,56 1,72 2,68 В 0 3,62 0,56 0,73 0,15 53,26 0 214,9 СТЕКЛОПАКЕТ ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ 0,66 1,72 1,14 В 0 3,62 0,56 0,73 0,15 22,53 0 90,9 СТЕКЛОПАКЕТ ДВЕРЬ НАРУЖНАЯ ДВОЙНАЯ С 0,9 2,6 2,34 В 0 0 1 0 2,85 0 0 351,4 ТАМБУРОМ Итого: 68,76 257,51 1496,98 используется наибольшая из теплопотерь на подогрев инфильтрующегося воздуха через неплотности (257,51) и на подогрев заданного вентилируемого объѐма (0,00) Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 26 м3) через неплотности ограждений = 258 Вт Итого потери : 1496,98 + 257,51 = 1755 Вт (округление до 5 Вт.) Кухня в квартире и общежитии № 104 t = 16 Жилое, Лечебно-проф. и детск, школа, интернат СТЕНА НАРУЖНАЯ 3,5 2,85 7,46 В 0 3,85 4,38 0,5 0,1 39,79 0 73,1 ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ СТЕКЛОПАКЕТ ПЕРЕКРЫТИЕ 1,46 1,72 2,51 7,12 3,5 24,92 В 0 3,62 0,56 0,73 0,1 49,85 0 192,4 5 0 1,01 0 0 0 0 271,5 Итого: 34,9 89,63 536,99 используется наибольшая из теплопотерь на подогрев инфильтрующегося воздуха через неплотности (89,63) и на подогрев заданного вентилируемого объѐма (790,00) Вентиляция : Потери тепла на подогрев заданного объема воздуха ( 80м3) = 790 Вт Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 9 м3) через неплотности ограждений = 90 Вт Теплопоступления с площади пола: 0 Вт Дополнительно заданные теплопоступления : 93 Вт Итого потери : 536,99 + 790,00 - 92,5 = 1235 Вт (округление до 5 Вт.) 60

Жилая комната квартиры и общежития Жилое, Лечебно-проф. и детск, школа, интернат СТЕНА НАРУЖНАЯ ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ СТЕКЛОПАКЕТ ПЕРЕКРЫТИЕ СТЕНА НАРУЖНАЯ № 105 t = 18 3,8 2,85 8,32 В 0 3,85 4,38 0,5 0,15 45,13 0 89,5 1,46 1,72 2,51 В 0 3,62 0,56 0,73 0,15 53,25 0 211,4 5,86 3,46 20,28 5 0 1,01 0 0 0 0 261,1 6,15 2,85 14,52 0 3,85 4,38 0,5 0,1 73,04 0 149,5 Ю ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ 0,74 1,72 1,27 Ю 0 3,62 0,56 0,73 0,1 26,99 0 102,5 СТЕКЛОПАКЕТ ДВЕРЬ БАЛКОННАЯ С РАЗДЕЛЬНЫМ 0,72 2,41 1,74 Ю 0 3,41 0,56 0,73 0,1 42,69 0 139,7 ПЕРЕПЛЁТОМ Итого: 48,63 241,1 953,79 используем макс. потери тепла между: подогрев инфильтрующегося воздуха через неплотности (241,10) и на подогрев заданного вентилируемого объѐма (260,00) Вентиляция : Потери тепла на подогрев заданного объема воздуха ( 25м3) = 260 Вт Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 23 м3) через неплотности ограждений = 241 Вт Теплопоступления с площади пола: 0 Вт Дополнительно заданные теплопоступления : 197 Вт Итого потери : 953,79 + 260,00 - 197,3 = 1020 Вт (округление до 5 Вт.) Жилая комната квартиры и общежития Жилое, Лечебно-проф. и детск, школа, интернат СТЕНА НАРУЖНАЯ ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ СТЕКЛОПАКЕТ ДВЕРЬ БАЛКОННАЯ С РАЗДЕЛЬНЫМ ПЕРЕПЛЁТОМ ПЕРЕКРЫТИЕ Итого: № 106 t = 18 5,6 2,85 12,95 Ю 0 3,85 4,38 0,5 0 66,51 0 121,2 0,74 1,72 1,27 Ю 0 3,62 0,56 0,73 0 26,99 0 93,2 0,72 2,41 1,74 Ю 0 3,41 0,56 0,73 0 42,69 0 127 5,45 3,5 19,07 5 0 1,01 0 0 0 0 245,6 35,03 136,18 61 587,08

используем макс. потери тепла между: подогрев инфильтрующегося воздуха через неплотности (136,18) и на подогрев заданного вентилируемого объѐма (260,00) Вентиляция : Потери тепла на подогрев заданного объема воздуха ( 25м3) = 260 Вт Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 13 м3) через неплотности ограждений = 136 Вт Теплопоступления с площади пола: 0 Вт Дополнительно заданные теплопоступления : 135 Вт Итого потери : 587,08 + 260,00 - 135,1 = 715 Вт (округление до 5 Вт.) Жилая комната квартиры и общежития Жилое, Лечебно-проф. и детск, школа, интернат СТЕНА НАРУЖНАЯ ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ СТЕКЛОПАКЕТ ДВЕРЬ БАЛКОННАЯ С РАЗДЕЛЬНЫМ ПЕРЕПЛЁТОМ ПЕРЕКРЫТИЕ СТЕНА НАРУЖНАЯ № 107 t = 18 6 2,85 14,09 Ю 0 3,85 4,38 0,5 0,1 71,26 0 145,1 0,74 1,72 1,27 Ю 0 3,62 0,56 0,73 0,1 26,99 0 102,5 0,72 2,41 1,74 Ю 0 3,41 0,56 0,73 0,1 42,69 0 139,7 5,7 3,45 19,67 5 0 1,01 0 0 0 0 253,2 3,8 2,85 8,32 0 3,85 4,38 0,5 0,15 45,13 0 89,5 З ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ 1,46 1,72 2,51 З 0 3,62 0,56 0,73 0,15 53,25 0 211,4 СТЕКЛОПАКЕТ Итого: 47,59 239,31 941,53 используем макс. потери тепла между: подогрев инфильтрующегося воздуха через неплотности (239,31) и на подогрев заданного вентилируемого объѐма (515,00) Вентиляция : Потери тепла на подогрев заданного объема воздуха ( 50м3) = 515 Вт Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 23 м3) через неплотности ограждений = 239 Вт Теплопоступления с площади пола: 0 Вт Дополнительно заданные теплопоступления : 191 Вт Итого потери : 941,53 + 515,00 - 190,6 = 1270 Вт (округление до 5 Вт.) Кухня в квартире и общежитии Жилое, Лечебно-проф. и детск, школа, интернат СТЕНА НАРУЖНАЯ ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ СТЕКЛОПАКЕТ ПЕРЕКРЫТИЕ № 108 t = 16 3,5 2,85 7,46 З 0 3,85 4,38 0,5 0,05 39,79 0 69,8 1,46 1,72 2,51 З 0 3,62 0,56 0,73 0,05 49,85 0 183,6 7,2 3,55 25,56 5 0 1,01 0 0 0 0 278,5 62

Итого: 35,53 89,63 531,9 используется наибольшая из теплопотерь на подогрев инфильтрующегося воздуха через неплотности (89,63) и на подогрев заданного вентилируемого объѐма (790,00) Вентиляция : Потери тепла на подогрев заданного объема воздуха ( 80м3) = 790 Вт Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 9 м3) через неплотности ограждений = 90 Вт Теплопоступления с площади пола: 0 Вт Дополнительно заданные теплопоступления : 103 Вт Итого потери : 531,90 + 790,00 102,7 = 1220 Вт (округление до 5 Вт.) Кухня в квартире и общежитии № 109 t = 16 Жилое, Лечебно-проф. и детск, школа, интернат СТЕНА НАРУЖНАЯ 3,6 2,85 7,42 З 0 3,85 4,38 0,5 0,05 40,92 0 69,4 ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ СТЕКЛОПАКЕТ ДВЕРЬ БАЛКОННАЯ С РАЗДЕЛЬНЫМ ПЕРЕПЛЁТОМ ПЕРЕКРЫТИЕ 0,64 1,72 1,1 З 0 3,62 0,56 0,73 0,05 21,85 0 80,5 0,72 2,41 1,74 З 0 3,41 0,56 0,73 0,05 39,95 0 126,9 7,2 3,65 26,28 5 0 1,01 0 0 0 0 286,3 Итого: 36,54 102,73 563,12 используется наибольшая из теплопотерь на подогрев инфильтрующегося воздуха через неплотности (102,73) и на подогрев заданного вентилируемого объѐма (790,00) Вентиляция : Потери тепла на подогрев заданного объема воздуха ( 80м3) = 790 Вт Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 10 м3) через неплотности ограждений = 103 Вт Теплопоступления с площади пола: 0 Вт Дополнительно заданные теплопоступления : 106 Вт Итого потери : 563,12 + 790,00 - 105,8 = 1250 Вт (округление до 5 Вт.) Лестничная клетка в квартирном доме Жилое, Лечебно-проф. и детск, школа, интернат СТЕНА НАРУЖНАЯ ДВЕРЬ НАРУЖНАЯ ДВОЙНАЯ С ТАМБУРОМ ПЕРЕКРЫТИЕ Итого: № 102 t = 16 4,15 2,85 7,93 С 0 3,85 4,38 0,5 0,1 47,17 0 77,6 1,5 2,6 3,9 С 0 0 1 0 2,8 0 0 578 10,7 4,15 44,41 5 0 1,01 0 0 0 0 483,8 56,23 47,17 63 1139,44

используется наибольшая из теплопотерь на подогрев инфильтрующегося воздуха через неплотности (47,17) и на подогрев заданного вентилируемого объѐма (495,00) Вентиляция : Потери тепла на подогрев заданного объема воздуха ( 50м3) = 495 Вт Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 5 м3) через неплотности ограждений = 47 Вт Итого потери : 1139,44 + 495,00 = 1635 Вт (округление до 5 Вт.) Итого потери по этажу №1 : 11385 Вт (округление до 5 Вт.) Этаж: 2 Отметка:+ 3,000 Наименование Размер Размер Б Расчѐтная Орие Попр. Расчѐт Теримче Ru м Надба Потери Надбавка А площадь нтаци коэф. ная ское час.Па/к вки тепла на на я или t высота сопротив г Стен нагрев высоту ление, Gн инфильтрую огражден Ro м² кг/(м ч) щегося ия >4 м. °С/Вт длина воздха стык,м (через не плотности) Жилая комната квартиры и общежития № 201 t = 18 Жилое, Лечебно-проф. и детск, школа, интернат СТЕНА НАРУЖНАЯ 3,9 3 7,25 З 0 7 4,38 0,5 0,15 36,6 0 ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ СТЕКЛОПАКЕТ ДВЕРЬ БАЛКОННАЯ С РАЗДЕЛЬНЫМ ПЕРЕПЛЁТОМ СТЕНА НАРУЖНАЯ Трансми ссионны е потери тепла 78,1 1,38 1,72 2,37 З 0 6,62 0,56 0,73 0,15 38,75 0 199,8 0,86 2,41 2,07 З 0 6,41 0,56 0,73 0,15 39,53 0 174,5 6 3 15,49 С 0 7 4,38 0,5 0,15 56,31 0 166,7 ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ 1,46 1,72 2,51 С 0 6,62 0,56 0,73 0,15 40,99 0 211,4 СТЕКЛОПАКЕТ Итого: 29,7 212,19 830,57 используем макс. потери тепла между: подогрев инфильтрующегося воздуха через неплотности (212,19) и на подогрев заданного вентилируемого объѐма (515,00) Вентиляция : Потери тепла на подогрев заданного объема воздуха ( 50м3) = 515 Вт Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 20 м3) через неплотности ограждений = 212 Вт Теплопоступления с площадиипола: 0 Вт Дополнительно заданные теплопоступления : 196 Вт Жилая комната квартиры общежития № 202 t = 18 Итого потери : 830,57 + 515,00 - 196,1 = 1150 Вт (округление до 5 Вт.) Жилое, Лечебно-проф. и детск, школа, интернат СТЕНА НАРУЖНАЯ 5,45 3 13,84 С 0 7 4,38 0,5 0,1 51,15 0 142,5 64

ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ 1,46 1,72 2,51 С 0 6,62 0,56 0,73 0,1 40,99 0 202,2 СТЕКЛОПАКЕТ Итого: 16,35 92,14 344,72 используем макс. потери тепла между: подогрев инфильтрующегося воздуха через неплотности (92,14) и на подогрев заданного вентилируемого объѐма (260,00) Вентиляция : Потери тепла на подогрев заданного объема воздуха ( 25м3) = 260 Вт Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 9 м3) через неплотности ограждений = 92 Вт Теплопоступления с площади пола: 0 Вт Дополнительно заданные теплопоступления : 178 Вт Итого потери : 344,72 + 260,00 - 177,7 = 430 Вт (округление до 5 Вт.) Жилая комната квартиры и общежития № 203 t = 18 Жилое, Лечебно-проф. и детск, школа, интернат СТЕНА НАРУЖНАЯ 6,16 3 15,97 С 0 7 4,38 0,5 0,15 57,82 0 171,9 ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ СТЕКЛОПАКЕТ СТЕНА НАРУЖНАЯ 1,46 1,72 2,51 С 0 6,62 0,56 0,73 0,15 40,99 0 211,4 3,9 3 7,25 В 0 7 4,38 0,5 0,15 36,6 0 78,1 ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ 1,38 1,72 2,37 В 0 6,62 0,56 0,73 0,15 38,75 0 199,8 СТЕКЛОПАКЕТ ДВЕРЬ БАЛКОННАЯ С РАЗДЕЛЬНЫМ 0,86 2,41 2,07 В 0 6,41 0,56 0,73 0,15 39,53 0 174,5 ПЕРЕПЛЁТОМ Итого: 30,18 213,69 835,74 используем макс. потери тепла между: подогрев инфильтрующегося воздуха через неплотности (213,69) и на подогрев заданного вентилируемого объѐма (260,00) Вентиляция : Потери тепла на подогрев заданного объема воздуха ( 25м3) = 260 Вт Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 20 м3) через неплотности ограждений = 214 Вт Теплопоступления с площади пола: 0 Вт Дополнительно заданные теплопоступления : 203 Вт Итого потери : 835,74 + 260,00 203,1 = 895 Вт (округление до 5 Вт.) Кухня в квартире и общежитии № 204 t = 16 Жилое, Лечебно-проф. и детск, школа, интернат СТЕНА НАРУЖНАЯ ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ СТЕКЛОПАКЕТ ДВЕРЬ БАЛКОННАЯ С РАЗДЕЛЬНЫМ ПЕРЕПЛЁТОМ Итого: 3,6 3 7,96 В 0 7 4,38 0,5 0,1 32,5 0 78 0,64 1,72 1,1 В 0 6,62 0,56 0,73 0,1 16,89 0 84,3 0,72 2,41 1,74 В 0 6,41 0,56 0,73 0,1 31,1 0 132,9 10,8 80,5 65 295,25

используется наибольшая из теплопотерь на подогрев инфильтрующегося воздуха через неплотности (80,50) и на подогрев заданного вентилируемого объѐма (790,00) Вентиляция : Потери тепла на подогрев заданного объема воздуха ( 80м3) = 790 Вт Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 8 м3) через неплотности ограждений = 80 Вт Теплопоступления с площади пола: 0 Вт Дополнительно заданные теплопоступления : 95 Вт Итого потери : 295,25 + 790,00 - 94,6 = 990 Вт (округление до 5 Вт.) Кухня в квартире и общежитии Жилое, Лечебно-проф. и детск, школа, интернат СТЕНА НАРУЖНАЯ № 205 3,5 3 7,99 В t = 16 0 7 4,38 0,5 0,1 31,6 0 78,2 ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ 1,46 1,72 2,51 В 0 6,62 0,56 0,73 0,1 38,54 0 192,4 СТЕКЛОПАКЕТ Итого: 10,5 70,14 270,61 используется наибольшая из теплопотерь на подогрев инфильтрующегося воздуха через неплотности (70,14) и на подогрев заданного вентилируемого объѐма (790,00) Вентиляция : Потери тепла на подогрев заданного объема воздуха ( 80м3) = 790 Вт Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 7 м3) через неплотности ограждений = 70 Вт Теплопоступления с площади пола: 0 Вт Дополнительно заданные теплопоступления : 92 Вт Итого потери : 270,61 + 790,00 91,8 = 970 Вт (округление до 5 Вт.) Жилая комната квартиры и общежития № 206 t = 18 Жилое, Лечебно-проф. и детск, школа, интернат СТЕНА НАРУЖНАЯ 3,8 3 8,89 В 0 7 4,38 0,5 0,15 35,67 0 95,7 ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ СТЕКЛОПАКЕТ СТЕНА НАРУЖНАЯ ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ СТЕКЛОПАКЕТ ДВЕРЬ БАЛКОННАЯ С РАЗДЕЛЬНЫМ ПЕРЕПЛЁТОМ Итого: 1,46 1,72 2,51 В 0 6,62 0,56 0,73 0,15 40,99 0 211,4 5,85 3 14,54 Ю 0 7 4,38 0,5 0,1 54,91 0 149,7 0,74 1,72 1,27 Ю 0 6,62 0,56 0,73 0,1 20,78 0 102,5 0,72 2,41 1,74 Ю 0 6,41 0,56 0,73 0,1 33,09 0 139,7 28,95 185,44 66 699,07

используем макс. потери тепла между: подогрев инфильтрующегося воздуха через неплотности (185,44) и на подогрев заданного вентилируемого объѐма (260,00) Вентиляция : Потери тепла на подогрев заданного объема воздуха ( 25м3) = 260 Вт Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 18 м3) через неплотности ограждений = 185 Вт Теплопоступления с площади пола: 0 Вт Дополнительно заданные теплопоступления : 187 Вт Итого потери : 699,07 + 260,00 - 187,4 = 775 Вт (округление до 5 Вт.) Жилая комната квартиры и общежития Жилое, Лечебно-проф. и детск, школа, интернат СТЕНА НАРУЖНАЯ № 207 4,79 3 11,36 Ю t = 18 0 7 4,38 0,5 0 44,96 0 106,3 ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ 0,74 1,72 1,27 Ю 0 6,62 0,56 0,73 0 20,78 0 93,2 СТЕКЛОПАКЕТ ДВЕРЬ БАЛКОННАЯ С РАЗДЕЛЬНЫМ 0,72 2,41 1,74 Ю 0 6,41 0,56 0,73 0 33,09 0 127 ПЕРЕПЛЁТОМ Итого: 14,37 98,83 326,57 используем макс. потери тепла между: подогрев инфильтрующегося воздуха через неплотности (98,83) и на подогрев заданного вентилируемого объѐма (260,00) Вентиляция : Потери тепла на подогрев заданного объема воздуха ( 25м3) = 260 Вт Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 9 м3) через неплотности ограждений = 99 Вт Теплопоступления с площади пола: 0 Вт Дополнительно заданные теплопоступления : 145 Вт Итого потери : 326,57 + 260,00 - 145,4 = 445 Вт (округление до 5 Вт.) Жилая комната квартиры и общежития Жилое, Лечебно-проф. и детск, школа, интернат СТЕНА НАРУЖНАЯ ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ СТЕКЛОПАКЕТ ДВЕРЬ БАЛКОННАЯ С РАЗДЕЛЬНЫМ ПЕРЕПЛЁТОМ Итого: № 208 t = 18 3,3 3 6,89 Ю 0 7 4,38 0,5 0 30,97 0 64,5 0,74 1,72 1,27 Ю 0 6,62 0,56 0,73 0 20,78 0 93,2 0,72 2,41 1,74 Ю 0 6,41 0,56 0,73 0 33,09 0 127 9,9 84,84 67 284,73

используем макс. потери тепла между: подогрев инфильтрующегося воздуха через неплотности (84,84) и на подогрев заданного вентилируемого объѐма (260,00) Вентиляция : Потери тепла на подогрев заданного объема воздуха ( 25м3) = 260 Вт Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 8 м3) через неплотности ограждений = 85 Вт Теплопоступления с площади пола: 0 Вт Дополнительно заданные теплопоступления : 111 Вт Итого потери : 284,73 + 260,00 - 110,7 = 435 Вт (округление до 5 Вт.) Жилая комната квартиры и общежития Жилое, Лечебно-проф. и детск, школа, интернат СТЕНА НАРУЖНАЯ ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ СТЕКЛОПАКЕТ ДВЕРЬ БАЛКОННАЯ С РАЗДЕЛЬНЫМ ПЕРЕПЛЁТОМ СТЕНА НАРУЖНАЯ № 209 t = 18 3,7 3 8,09 Ю 0 7 4,38 0,5 0,1 34,73 0 83,3 0,74 1,72 1,27 Ю 0 6,62 0,56 0,73 0,1 20,78 0 102,5 0,72 2,41 1,74 Ю 0 6,41 0,56 0,73 0,1 33,09 0 139,7 3,96 3 9,37 З 0 7 4,38 0,5 0,15 37,17 0 100,8 ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ 1,46 1,72 2,51 З 0 6,62 0,56 0,73 0,15 40,99 0 211,4 СТЕКЛОПАКЕТ Итого: 22,98 166,76 637,83 используем макс. потери тепла между: подогрев инфильтрующегося воздуха через неплотности (166,76) и на подогрев заданного вентилируемого объѐма (260,00) Вентиляция : Потери тепла на подогрев заданного объема воздуха ( 25м3) = 260 Вт Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 16 м3) через неплотности ограждений = 167 Вт Теплопоступления с площади пола: 0 Вт Дополнительно заданные теплопоступления : 121 Вт Итого потери : 637,83 + 260,00 - 120,5 = 780 Вт (округление до 5 Вт.) Кухня в квартире и общежитии Жилое, Лечебно-проф. и детск, школа, интернат СТЕНА НАРУЖНАЯ ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ СТЕКЛОПАКЕТ ДВЕРЬ БАЛКОННАЯ С РАЗДЕЛЬНЫМ ПЕРЕПЛЁТОМ Итого: № 211 t = 16 3,6 3 7,96 З 0 7 4,38 0,5 0,05 32,5 0 74,4 0,64 1,72 1,1 З 0 6,62 0,56 0,73 0,05 16,89 0 80,5 0,72 2,41 1,74 З 0 6,41 0,56 0,73 0,05 31,1 0 126,9 10,8 80,5 68 281,83

используется наибольшая из теплопотерь на подогрев инфильтрующегося воздуха через неплотности (80,50) и на подогрев заданного вентилируемого объѐма (790,00) Вентиляция : Потери тепла на подогрев заданного объема воздуха ( 80м3) = 790 Вт Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 8 м3) через неплотности ограждений = 80 Вт Теплопоступления с площади пола: 0 Вт Дополнительно заданные теплопоступления : 105 Вт Итого потери : 281,83 + 790,00 - 105,1 = 970 Вт (округление до 5 Вт.) Кладовая для хранения личных вещей, спортивного инвентаря № 210 Жилое, Лечебно-проф. и детск, школа, интернат СТЕНА НАРУЖНАЯ 3,34 3 10,02 З t = 16 0 7 4,38 0,5 0,05 30,15 0 93,7 Итого: 10,02 30,15 93,67 используется наибольшая из теплопотерь на подогрев инфильтрующегося воздуха через неплотности (30,15) и на подогрев заданного вентилируемого объѐма (495,00) Вентиляция : Потери тепла на подогрев заданного объема воздуха ( 50м3) = 495 Вт Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 3 м3) через неплотности ограждений = 30 Вт Итого потери : 93,67 + 495,00 = 590 Вт (округление до 5 Вт.) Итого потери по этажу №2 : 8430 Вт (округление до 5 Вт.) Этаж: 3 Отметка: +6,000 Наименование Размер Размер Б Расчѐтная Орие Попр. Расчѐт Теримче Ru м Надба Потери Надбавка А площадь нтаци коэф. ная ское час.Па/к вки тепла на на я или t высота сопротив г Стен нагрев высоту ление, Gн инфильтрую огражден Ro м² кг/(м ч) щегося ия >4 м. °С/Вт длина воздха стык,м (через не плотности) Жилая комната квартиры и общежития № 301 t = 18 Жилое, Лечебно-проф. и детск, школа, интернат ПОКРЫТИЕ 5,7 3,55 20,23 0 0 5 0 0 0 0 Трансми ссионны е потери тепла 166 СТЕНА НАРУЖНАЯ 3,9 3,3 8,47 З 0 10,3 4,38 0,5 0,15 23,25 0 91,2 ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ СТЕКЛОПАКЕТ 1,38 1,72 2,37 З 0 9,62 0,56 0,73 0,15 25,08 0 199,8 69

ДВЕРЬ БАЛКОННАЯ С РАЗДЕЛЬНЫМ ПЕРЕПЛЁТОМ СТЕНА НАРУЖНАЯ 0,84 2,41 2,02 З 0 9,41 0,56 0,73 0,15 25,48 0 170,4 6 3,3 17,29 С 0 10,3 4,38 0,5 0,15 35,78 0 186,1 ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ 1,46 1,72 2,51 С 0 9,62 0,56 0,73 0,15 26,53 0 211,4 СТЕКЛОПАКЕТ Итого: 52,91 136,11 1025 используем макс. потери тепла между: подогрев инфильтрующегося воздуха через неплотности (136,11) и на подогрев заданного вентилируемого объѐма (515,00) Вентиляция : Потери тепла на подогрев заданного объема воздуха ( 50м3) = 515 Вт Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 13 м3) через неплотности ограждений = 136 Вт Теплопоступления с площади пола: 0 Вт Дополнительно заданные теплопоступления : 196 Вт Итого потери : 1025,00 + 515,00 - 196,1 = 1345 Вт (округление до 5 Вт.) Жилая комната квартиры и общежития Жилое, Лечебно-проф. и детск, школа, интернат ПОКРЫТИЕ № 302 5,45 3,6 19,62 СТЕНА НАРУЖНАЯ 5,45 3,3 15,47 С t = 18 0 0 5 0 0 0 0 161 0 10,3 4,38 0,5 0,1 32,5 0 159,3 ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ 1,46 1,72 2,51 С 0 9,62 0,56 0,73 0,1 26,53 0 202,2 СТЕКЛОПАКЕТ Итого: 37,61 59,02 522,51 используем макс. потери тепла между: подогрев инфильтрующегося воздуха через неплотности (59,02) и на подогрев заданного вентилируемого объѐма (260,00) Вентиляция : Потери тепла на подогрев заданного объема воздуха ( 25м3) = 260 Вт Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 6 м3) через неплотности ограждений = 59 Вт Теплопоступления с площади пола: 0 Вт Дополнительно заданные теплопоступления : 178 Вт Итого потери : 522,51 + 260,00 - 177,7 = 605 Вт (округление до 5 Вт.) Жилая комната квартиры и общежития Жилое, Лечебно-проф. и детск, школа, интернат ПОКРЫТИЕ № 303 3,86 3,65 14,09 СТЕНА НАРУЖНАЯ 6,16 3,3 17,82 С 70 t = 18 0 0 5 0 0 0 0 115,6 0 10,3 4,38 0,5 0,15 36,73 0 191,8

ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ СТЕКЛОПАКЕТ СТЕНА НАРУЖНАЯ 1,46 1,72 2,51 С 0 9,62 0,56 0,73 0,15 26,53 0 211,4 3,85 3,3 8,31 В 0 10,3 4,38 0,5 0,15 22,96 0 89,4 ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ 1,38 1,72 2,37 В 0 9,62 0,56 0,73 0,15 25,08 0 199,8 СТЕКЛОПАКЕТ ДВЕРЬ БАЛКОННАЯ С РАЗДЕЛЬНЫМ 0,84 2,41 2,02 В 0 9,41 0,56 0,73 0,15 25,48 0 170,4 ПЕРЕПЛЁТОМ Итого: 47,12 136,77 978,49 используем макс. потери тепла между: подогрев инфильтрующегося воздуха через неплотности (136,77) и на подогрев заданного вентилируемого объѐма (260,00) Вентиляция : Потери тепла на подогрев заданного объема воздуха ( 25м3) = 260 Вт Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 13 м3) через неплотности ограждений = 137 Вт Теплопоступления с площади пола: 0 Вт Дополнительно заданные теплопоступления : 203 Вт Итого потери : 978,49 + 260,00 - 203,1 = 1035 Вт (округление до 5 Вт.) Кухня в квартире и общежитии Жилое, Лечебно-проф. и детск, школа, интернат ПОКРЫТИЕ № 304 3,65 5,7 20,8 СТЕНА НАРУЖНАЯ 3,6 3,3 9,04 В t = 16 0 0 5 0 0 0 0 162,4 0 10,3 4,38 0,5 0,1 21,02 0 88,6 ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ 0,64 1,72 1,1 В 0 9,62 0,56 0,73 0,1 11,07 0 84,3 СТЕКЛОПАКЕТ ДВЕРЬ БАЛКОННАЯ С РАЗДЕЛЬНЫМ 0,72 2,41 1,74 В 0 9,41 0,56 0,73 0,1 20,75 0 132,9 ПЕРЕПЛЁТОМ Итого: 32,68 52,84 468,18 используется наибольшая из теплопотерь на подогрев инфильтрующегося воздуха через неплотности (52,84) и на подогрев заданного вентилируемого объѐма (790,00) Вентиляция : Потери тепла на подогрев заданного объема воздуха ( 80м3) = 790 Вт Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 5 м3) через неплотности ограждений = 53 Вт Теплопоступления с площади пола: 0 Вт Дополнительно заданные теплопоступления : 94 Вт Итого потери : 468,18 + 790,00 - 93,8 = 1165 Вт (округление до 5 Вт.) Кухня в квартире и общежитии № 305 t = 16 Жилое, Лечебно-проф. и детск, школа, интернат ПОКРЫТИЕ 5,7 3,55 20,23 0 0 5 0 0 0 0 157,9 71

СТЕНА НАРУЖНАЯ 3,5 3,3 В 9,04 0 10,3 4,38 0,5 0,1 20,43 0 88,5 ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ 1,46 1,72 2,51 В 0 9,62 0,56 0,73 0,1 25,25 0 192,4 СТЕКЛОПАКЕТ Итого: 31,78 45,68 438,8 используется наибольшая из теплопотерь на подогрев инфильтрующегося воздуха через неплотности (45,68) и на подогрев заданного вентилируемого объѐма (790,00) Вентиляция : Потери тепла на подогрев заданного объема воздуха ( 80м3) = 790 Вт Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 5 м3) через неплотности ограждений = 46 Вт Теплопоступления с площади пола: 0 Вт Дополнительно заданные теплопоступления : 91 Вт Итого потери : 438,80 + 790,00 - 91 = 1140 Вт (округление до 5 Вт.) Жилая комната квартиры и общежития Жилое, Лечебно-проф. и детск, школа, интернат ПОКРЫТИЕ 3,55 5,86 20,8 СТЕНА НАРУЖНАЯ 3,8 3,3 10,03 1,46 1,72 6,15 3,3 ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ СТЕКЛОПАКЕТ СТЕНА НАРУЖНАЯ № 306 t = 18 0 0 5 0 0 0 0 170,7 В 0 10,3 4,38 0,5 0,15 22,66 0 107,9 2,51 В 0 9,62 0,56 0,73 0,15 26,53 0 211,4 17,29 Ю 0 10,3 4,38 0,5 0,1 36,67 0 178 ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ 0,74 1,72 1,27 Ю 0 9,62 0,56 0,73 0,1 13,45 0 102,5 СТЕКЛОПАКЕТ ДВЕРЬ БАЛКОННАЯ С РАЗДЕЛЬНЫМ 0,72 2,41 1,74 Ю 0 9,41 0,56 0,73 0,1 21,84 0 139,7 ПЕРЕПЛЁТОМ Итого: 53,64 121,14 910,27 используем макс. потери тепла между: подогрев инфильтрующегося воздуха через неплотности (121,14) и на подогрев заданного вентилируемого объѐма (260,00) Вентиляция : Потери тепла на подогрев заданного объема воздуха ( 25м3) = 260 Вт Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 12 м3) через неплотности ограждений = 121 Вт Теплопоступления с площади пола: 0 Вт Дополнительно заданные теплопоступления : 197 Вт Итого потери : 910,27 + 260,00 - 197,3 = 975 Вт (округление до 5 Вт.) Жилая комната квартиры и общежития Жилое, Лечебно-проф. и детск, школа, интернат ПОКРЫТИЕ № 307 5,45 3,5 19,07 t = 18 0 72 0 5 0 0 0 0 156,5

СТЕНА НАРУЖНАЯ 5,45 3,3 14,98 Ю 0 10,3 4,38 0,5 0 32,5 0 140,2 ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ 0,74 1,72 1,27 Ю 0 9,62 0,56 0,73 0 13,45 0 93,2 СТЕКЛОПАКЕТ ДВЕРЬ БАЛКОННАЯ С РАЗДЕЛЬНЫМ 0,72 2,41 1,74 Ю 0 9,41 0,56 0,73 0 21,84 0 127 ПЕРЕПЛЁТОМ Итого: 37,06 67,78 516,89 используем макс. потери тепла между: подогрев инфильтрующегося воздуха через неплотности (67,78) и на подогрев заданного вентилируемого объѐма (260,00) Вентиляция : Потери тепла на подогрев заданного объема воздуха ( 25м3) = 260 Вт Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 6 м3) через неплотности ограждений = 68 Вт Теплопоступления с площади пола: 0 Вт Дополнительно заданные теплопоступления : 135 Вт Итого потери : 516,89 + 260,00 - 135,1 = 645 Вт (округление до 5 Вт.) Жилая комната квартиры и общежития Жилое, Лечебно-проф. и детск, школа, интернат ПОКРЫТИЕ 6 3,8 22,8 СТЕНА НАРУЖНАЯ 6 3,3 16,79 0,74 1,72 0,72 3,8 ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ СТЕКЛОПАКЕТ ДВЕРЬ БАЛКОННАЯ С РАЗДЕЛЬНЫМ ПЕРЕПЛЁТОМ СТЕНА НАРУЖНАЯ № 308 t = 18 0 0 5 0 0 0 0 187 Ю 0 10,3 4,38 0,5 0,1 35,78 0 172,9 1,27 Ю 0 9,62 0,56 0,73 0,1 13,45 0 102,5 2,41 1,74 Ю 0 9,41 0,56 0,73 0,1 21,84 0 139,7 3,3 10,03 З 0 10,3 4,38 0,5 0,15 22,66 0 107,9 ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ 1,46 1,72 2,51 З 0 9,62 0,56 0,73 0,15 26,53 0 211,4 СТЕКЛОПАКЕТ Итого: 55,14 120,25 921,55 используем макс. потери тепла между: подогрев инфильтрующегося воздуха через неплотности (120,25) и на подогрев заданного вентилируемого объѐма (515,00) Вентиляция : Потери тепла на подогрев заданного объема воздуха ( 50м3) = 515 Вт Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 11 м3) через неплотности ограждений = 120 Вт Теплопоступления с площади пола: 0 Вт Дополнительно заданные теплопоступления : 185 Вт Итого потери : 921,55 + 515,00 - 184,6 = 1255 Вт (округление до 5 Вт.) Кухня в квартире и общежитии Жилое, Лечебно-проф. и детск, школа, интернат № 309 73 t = 16

ПОКРЫТИЕ 3,5 7,2 25,2 СТЕНА НАРУЖНАЯ 3,5 3,3 9,04 1,46 1,72 2,51 ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ СТЕКЛОПАКЕТ Итого: 0 0 5 0 0 0 0 196,6 З 0 10,3 4,38 0,5 0,05 20,43 0 84,5 З 0 9,62 0,56 0,73 0,05 25,25 0 183,6 36,75 45,68 464,78 используется наибольшая из теплопотерь на подогрев инфильтрующегося воздуха через неплотности (45,68) и на подогрев заданного вентилируемого объѐма (790,00) Вентиляция : Потери тепла на подогрев заданного объема воздуха ( 80м3) = 790 Вт Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 5 м3) через неплотности ограждений = 46 Вт Теплопоступления с площади пола: 0 Вт Дополнительно заданные теплопоступления : 105 Вт Итого потери : 464,78 + 790,00 - 104,5 = 1150 Вт (округление до 5 Вт.) Кухня в квартире и общежитии Жилое, Лечебно-проф. и детск, школа, интернат ПОКРЫТИЕ 3,65 № 310 0 205,1 СТЕНА НАРУЖНАЯ 3,65 3,3 9,21 З 0 10,3 4,38 0,5 0,05 21,31 0 ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ 0,64 1,72 1,1 З 0 9,62 0,56 0,73 0,05 11,07 0 СТЕКЛОПАКЕТ ДВЕРЬ БАЛКОННАЯ С 0,72 2,1 1,74 З 0 9,41 0,56 0,73 0,05 20,75 0 РАЗДЕЛЬНЫМ ПЕРЕПЛЁТОМ Итого: 38,3 53,13 используется наибольшая из теплопотерь на подогрев инфильтрующегося воздуха через неплотности (53,13) и на подогрев заданного вентилируемого объѐма (790,00) Вентиляция : Потери тепла на подогрев заданного объема воздуха ( 80м3) = 790 Вт Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 5 м3) через неплотности ограждений = 53 Вт Теплопоступления с площади пола: 0 Вт Дополнительно заданные теплопоступления : 104 Вт Итого потери : 498,55 + 790,00 - 104,3 = 1185 Вт (округление до 5 Вт.) 86,1 Лестничная клетка в квартирном доме Жилое, Лечебно-проф. и детск, школа, интернат ПОКРЫТИЕ 7,1 Итого: 7,2 26,28 t = 16 0 0 5 № 311 3,25 23,07 0 0 0 5 0 0 0 0 74 80,5 126,9 498,55 t = 16 0 23,07 0 0 180,1 180,07

СТЕНА НАРУЖНАЯ 3,5 3,3 9,04 З 0 10,3 4,38 0,5 0,05 20,43 0 84,5 ОКНО, ДВУХКАМЕРНЫЙ 1,46 1,72 2,51 З 0 9,62 0,56 0,73 0,05 25,25 0 183,6 СТЕКЛОПАКЕТ Итого: 36,75 45,68 464,78 используется наибольшая из теплопотерь на подогрев инфильтрующегося воздуха через неплотности (45,68) и на подогрев заданного вентилируемого объѐма (790,00) Вентиляция : Потери тепла на подогрев заданного объема воздуха ( 80м3) = 790 Вт Инфильтрация : потери тепла на подогрев инфильтрующегося воздуха (G = 5 м3) через неплотности ограждений = 46 Вт Теплопоступления с площади пола: 0 Вт Дополнительно заданные теплопоступления : 105 Вт Итого потери : 464,78 + 790,00 - 104,5 = 1150 Вт (округление до 5 Вт.) 75

Приложение Г Таблица В.1 – Гидравлический расчет системы отопления № участка D Р Q участка участка l/d Dt Настроечный клапан l l × l/d Sx x пр Рд участка G Вт мм °С Кv ∆P, Па м Па Па кг/ч 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 аСт1а' 3575 20 1,8 12,69 22,842 15,3 38,142 3,7 142,14 109,804 28 1,4 984,85 Термостатический а7a'7' 3575 25 1,4 6,5 9,1 2 11,1 1,5 16,21 109,804 клапан 7Ст27' 2060 20 1,8 16,19 29,142 15,3 44,442 3,563 158,35 107 16,50 Кv ∆P, Па 767'6' 5635 25 1,4 14,45 20,23 4 24,23 5,7 138,37 217,169 1,2 1340,49 6Ст36' 2060 15 2,7 17,38 46,926 17,3 64,226 4,620 296,72 68 25,99 656'5' 5Ст45' 545'4' 4Ст54' 434'3' 3Ст63' 323'2' 2Ст72' 212'1' 7695 1205 8900 2013 10913 2012 12925 2325 15250 32 15 32 15 32 15 40 15 40 1 9,12 9,12 2,7 18,47 49,869 1 4,6 4,6 2,7 17,4 46,98 1 15,18 15,18 2,7 17,6 47,52 0,8 6,35 5,08 2,7 16,97 45,819 0,8 5,11 4,088 3 12,12 3,0 15,7 65,569 5,089 3 7,6 4,8 21,3 68,28 5,42 3,6 18,78 6,9 21,3 68,82 7,269 3 8,08 5,6 15,7 61,519 8,87 3,2 7,288 7,9 пот.вет bСт14b' b13b'13' 13Cт1313' 131213'12' 12Cт1212' 121112'11' 3130 3130 2212 5342 1433 6775 25 20 20 25 15 25 1,4 16,64 23,296 1,8 6,88 12,384 1,8 21,12 38,016 1,4 4,7 6,58 2,7 16,19 43,713 1,4 4,2 5,88 12,3 2 22,9 5 15,7 3 36,93 285,324 333,65 72 36,23 356,852 369,88 74 130,38 430,653 500,26 85 45,35 516,14 545,61 94 57,24 610,57 602,84 35,596 1,1 39,835 96,136 14,384 2,9 41,090 96,136 60,916 1,328 80,926 66 11,58 3,2 36,661 161,695 59,413 1,979 117,586 45 8,88 5,2 45,76 206,30 76 14,49 23,46 20,24 21,17 - 28 29,02 27,63 -

11Cт1111' 111011'10' 10Cт1010' 10910'9' 9Ст99' 989'8' 8Cт88' 818'1' 705 7480 1975 9455 1555 11010 4830 15840 15 25 15 32 15 32 20 32 2,7 1,4 2,7 1 2,7 1 1,8 1 9,78 4,36 16,47 13,72 16,04 10,31 23,13 12,52 26,406 6,104 44,469 13,72 43,308 10,31 41,634 12,52 101'0' 31090 40 0,8 12,25 9,8 10,1 3 21,3 3 21,3 3,6 25,6 3,2 36,506 4,47 163,35 67 9,104 9,0 82,39 273,377 65,769 3,736 245,74 61 16,72 4,2 70,10 334,67 64,608 4,89 315,84 70 13,91 6,1 85,31 404,78 67,234 5,97 401,15 139 15,72 11,1 173,96 543,71 пот.вет 575,10 невязка 4,60 6 15,8 28,1 443,48 1154,29 пот. ситемы 3343,92 77 9,04 27,71 19,07 29,90 23,164

Приложение Д Таблица Г.1 – Тепловой расчет отопительных приборов № пом Qп Вт t вх °С 3 1 2 Стояк №1 310 1241 85,00 211 1027 75,28 109 1307 67,24 Стояк №2 301 729 85,00 201 633 79,16 101 699 74,09 Стояк №3 301 729 85,00 201 633 75,81 101 699 67,82 Стояк№4 302 690 85,00 202 515 76,70 Стояк №5 303 574 85,00 203 506 78,32 103 934 72,43 t вых  G Gпр °С °С кг/ч кг/с 4 5 6 7 28,00 110 75,28 64,14 110 0,011 67,24 55,26 110 0,011 57,00 46,12 110 0,011 28,00 16,50 107 79,16 64,08 107 0,010 74,09 58,63 107 0,010 68,50 53,30 107 0,010 16,50 25,99 68 75,81 62,40 0,007 68 67,82 53,81 0,007 68 59,01 45,41 0,007 68 25,99 14,49 72 76,70 62,85 0,007 72 70,51 55,61 0,007 72 14,49 23,46 74 78,32 63,66 0,007 74 72,43 57,37 0,007 74 61,55 50,99 0,007 74 P 8 n 9 b 10 m c 11 12 ϕ1 13 ϕ2 14 Q ну 15 N' β3 N 16 17 18 8 8 12 0,98 0,98 0,97 1 0,3 0,998 0,02 1 0,3 0,998 0,02 1 0,3 0,998 0,02 1 0,893 0,956 1 0,735 0,956 1 0,581 0,956 204 7,287 204 7,320 204 11,906 1 0,3 0,998 0,02 1 0,3 0,998 0,02 1 0,3 0,998 0,02 1 0,892 0,956 1 0,794 0,956 1 0,702 0,956 204 204 204 4,117 4,016 5,116 5 5 6 1,02 1,02 1 1 0,3 0,998 0,02 1 0,3 0,998 0,02 1 0,3 0,998 0,02 1 0,861 0,947 1 0,710 0,947 1 0,570 0,947 204 204 204 4,300 4,620 6,421 5 5 7 1,02 1 0,99 1 0,3 0,998 0,02 1 0,3 0,998 0,02 1 0,869 0,948 1 0,741 0,948 204 204 4,031 3,528 5 4 1,02 1,02 1 0,3 0,998 0,02 1 0,3 0,998 0,02 1 0,3 0,998 0,02 78 1 0,884 0,949 1 0,772 0,949 1 0,662 0,949 204 204 204 3,230 3,259 7,446 4 4 8 1,04 1,04 0,98

23,45 Стояк №6 20,24 85,49 85,00 79,23 303 574 66,12 85 79,23 74,15 203 506 60,69 85 103 934 74,15 64,76 53,45 85 20,24 Стояк №7 21,17 94 304 1250 85,00 73,62 63,31 94 204 1075 73,62 63,83 52,72 94 21,17 Стояк№8 29,90 139 85,00 77,36 104 1235 65,18 139 205 970 77,36 71,35 58,35 139 305 1140 71,35 64,29 51,82 139 306 488 64,29 61,28 44,79 139 206 388 61,28 58,88 42,08 139 105 510 58,88 55,72 39,30 139 29,28 Стояк №9 19,07 70 85,00 78,33 306 544 63,67 70 206 446 78,33 72,87 57,60 70 105 566 72,87 65,93 51,40 70 19,07 Стояк №10 27,71 61 307 701 85,00 75,16 62,08 61 207 503 75,16 68,11 53,64 61 68,11 57,29 106 771 44,70 61 27,71 Стояк №11 9,04 67 0,008 0,008 0,008 1 0,3 0,998 0,02 1 0,3 0,998 0,02 1 0,3 0,998 0,02 1 0,928 0,951 1 0,831 0,951 1 0,704 0,951 204 204 204 3,066 3,021 6,983 4 4 7 1,04 1,04 0,98 0,009 0,009 1 0,3 0,998 0,02 1 0,3 0,998 0,02 1 0,878 0,953 1 0,692 0,953 204 204 7,489 8,170 8 9 0,98 0,98 0,014 0,014 0,014 0,014 0,014 0,014 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0,961 0,961 0,961 0,961 0,961 0,961 204 204 204 204 204 204 7,069 6,346 8,882 4,367 3,764 5,578 8 7 9 5 4 6 0,98 0,99 0,97 1,02 1,02 0,99 0,007 0,007 0,007 1 0,3 0,998 0,02 1 0,3 0,998 0,02 1 0,3 0,998 0,02 1 0,884 0,948 1 0,776 0,948 1 0,669 0,948 204 204 204 3,064 2,861 4,297 4 4 5 1,04 1,04 1,02 0,006 0,006 0,006 1 0,3 0,998 0,02 1 0,3 0,998 0,02 1 0,3 0,998 0,02 1 0,856 0,945 1 0,707 0,945 1 0,558 0,945 204 204 204 4,175 3,623 7,325 5 4 8 1,02 1,02 0,98 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,998 0,998 0,998 0,998 0,998 0,998 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 79 0,911 0,789 0,676 0,560 0,516 0,472

705 85,00 75,96 62,48 9,04 Стояк №12 27,63 308 713 85,00 71,26 60,13 107 720 71,26 57,38 46,32 27,62 Стояк №13 29,02 107 720 85,00 75,56 62,28 209 390 75,56 70,44 55,00 308 713 70,44 61,09 47,77 209a 390 61,09 55,98 40,53 29,02 Стояк №14 28,00 309 1206 85,00 74,21 63,61 210 648 74,21 68,41 55,31 108 1276 68,41 57,00 46,71 28,00 208 67 0,007 1 0,3 0,998 0,02 1 0,863 0,947 204 4,156 5 1,02 45 45 45 0,004 0,004 1 0,3 0,998 0,02 1 0,3 0,998 0,02 1 0,821 0,939 1 0,585 0,939 204 204 4,540 6,506 5 7 1 0,99 66 66 66 66 66 0,006 0,006 0,006 0,006 1 1 1 1 1 1 1 1 204 204 204 204 4,265 2,663 6,139 4,037 5 4 7 5 1,02 1,04 0,99 1,02 96 96 96 96 0,009 0,009 0,009 1 0,3 0,998 0,02 1 0,3 0,998 0,02 1 0,3 0,998 0,02 204 7,178 204 4,533 204 11,464 8 5 12 0,98 1 0,97 0,3 0,3 0,3 0,3 0,998 0,998 0,998 0,998 0,02 0,02 0,02 0,02 80 0,859 0,731 0,608 0,492 0,946 0,946 0,946 0,946 1 0,883 0,954 1 0,736 0,954 1 0,591 0,954

Приложение Е Таблица Д.1 – Определение секундных расходов ГВС №учка Колво прибо ров, N,шт Кол-во водопо требит елей, U,чел Норма расхода горячей воды в час, qhr Cекунд ный расход воды прибор ом,q0 Вероятность, Р N*P α q,л/с 0,062 0,031 0,009 0,009 0,009 0,062 0,062 0,028 0,056 0,083 0,292 0,292 0,233 0,283 0,323 0,13 0,13 0,23 0,28 0,32 0,093 0,046 0,014 0,014 0,014 0,093 0,093 0,042 0,083 0,097 0,334 0,334 0,259 0,323 0,339 0,15 0,15 0,26 0,32 0,34 0,093 0,046 0,014 0,014 0,014 0,093 0,093 0,042 0,083 0,125 0,334 0,334 0,259 0,323 0,373 0,15 0,15 0,26 0,32 0,37 0,093 0,046 0,014 0,014 0,014 0,093 0,093 0,042 0,069 0,097 0,334 0,334 0,259 0,301 0,339 0,15 0,15 0,26 0,30 0,34 Разводящие трубопроводы 0,2 0,013 0,403 0,2 0,014 0,222 0,2 0,014 0,097 0,2 0,011 0,181 0,2 0,009 0,083 0,61 0,467 0,339 0,43 0,323 0,61 0,47 0,34 0,43 0,32 Ст1 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1 2 3 6 9 2 2 2 4 6 10 10 10 10 10 0,09 0,09 0,2 0,2 0,2 Ст2 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 1 2 3 6 7 3 3 3 6 7 10 10 10 10 10 0,09 0,09 0,2 0,2 0,2 Ст3 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 1 2 3 6 9 3 3 3 6 9 10 10 10 10 10 0,09 0,09 0,2 0,2 0,2 Ст4 4.1 4.2 4.3 4.4 4.5 1 2 3 4 5 1 2 3 5 7 32 16 7 16 9 3 3 3 5 7 29 16 7 13 6 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 0,09 0,09 0,2 0,2 0,2 81 Приме чание

Приложение Ж Таблица Е.1 – Гидравлический расчет подающих трубопроводов Расход л/с № учка 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 5 4 1 Длина Диаметр l, м dy×S 0,8 1,2 3 3 0,97 10,2 1,23 0,4 15 15 20 20 25 25 25 32 q 0,13 0,13 0,23 0,28 0,32 0,32 0,43 0,61 Уд. потери напора i, мм Ст1 300 300 200 250 60 60 120 55 Коэффициент Kl Потери напора Н, м 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,2 0,2 0,5 0,264 0,396 0,66 0,825 0,06402 0,7344 0,17712 0,033 ΣH 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 4 1 0,9 0,6 3 3 0,97 1,23 0,4 15 15 15 20 20 25 32 0,15 0,15 0,26 0,32 0,34 0,43 0,61 Ст2 350 350 230 320 360 120 55 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,2 0,5 0,3465 0,231 0,759 1,056 0,38412 0,17712 0,033 ΣH 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 2 1 0,91 0,6 3 3 0,97 2,23 0,4 15 15 15 20 20 25 32 0,15 0,15 0,26 0,32 0,37 0,47 0,61 Ст3 350 350 230 300 400 140 55 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,2 0,5 4.1 4.2 4.3 4.4 4.5 0,79 1,2 3 3 0,97 15 15 20 25 25 0,15 0,15 0,26 0,30 0,34 82 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 2,99 0,35035 0,231 0,759 0,99 0,4268 0,37464 0,033 ΣH Ст4 350 350 250 60 70 3,15 3,16 0,30415 0,462 0,825 0,198 0,07469 Прим.

11,42 2,23 0,4 3 2 1 25 25 32 0,34 0,43 0,61 70 140 55 0,2 0,2 0,5 0,95928 0,37464 0,033 ΣH Невязка: Стояк 1 2 3 4 Потери напора H ∆ м % 3,15 2,99 7,55 3,16 3,23 83 3,23

Приложение И Таблица Ж.1 – Определение тепловых потерь трубопроводов № учка 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 Длина Диаметр l, м 0,8 1,2 3 3 0,97 0,9 0,6 3 3 0,97 0,91 0,6 3 3 0,97 dy×S 15 15 20 20 25 15 15 15 20 20 15 15 15 20 20 4.1 4.2 4.3 4.4 4.5 0,79 1,2 3 3 0,97 15 15 20 25 25 5 4 3 2 1 10,2 1,23 11,42 2,23 0,4 25 25 25 25 32 tср, °С tо, °С 55 55 55 55 55 Стояк 1 16 0 16 0 16 0 16 0 16 0 55 55 55 55 55 Стояк 2 16 0 16 0 16 0 16 0 16 0 55 55 55 55 55 Стояк 3 16 0 16 0 16 0 16 0 16 0 55 55 55 55 55 Стояк 4 16 0 16 0 16 0 16 0 16 0 ηизол Qтп 17,0 25,6 85,2 85,2 34,4 ƩQ 547,5 19,2 12,8 63,9 85,2 27,6 ƩQ 408,7 19,4 12,8 63,9 85,2 27,6 ƩQ 508,9 16,8 25,6 85,2 106,5 34,4 ƩQ 568,6 Разводящие трубопроводы 55 5 0,6 185,8 55 5 0,6 22,4 55 5 0,6 208,0 55 5 0,6 40,6 55 5 0,6 9,3 ƩQ 84 Примечание 2499,8

Приложение К Таблица И.1 – Гидравлический расчет циркуляционных трубопроводов Расход л/с №уч- Длина Диаметр ка l, м dy×S 1.3 1.4 1.5 1.5' 1.4' 1.3' 2.3 2.4 2.5 2.5' 2.4' 2.3' 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 20 20 25 15 15 15 15 20 20 15 15 15 qр Уд.потери напора i, мм Потери напора Н, м 0,018 0,018 0,018 0,018 0,018 0,018 Стояк 1 0,047 0,057 0,065 0 0 0 0,064 0,074 0,082 0,018 0,018 0,018 20 35 7 20 20 20 0,066 0,1155 0,0231 0,066 0,066 0,066 0,4026 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 Стояк 2 0,052 0,065 0,068 0 0 0 0,062 0,075 0,078 0,010 0,010 0,010 100 35 40 15 15 15 0,33 0,1155 0,132 0,0675 0,0675 0,0675 qцирк (0,15-0,3)q 0,78 3.3 3.4 3.5 3.5' 3.4' 3.3' 4.3 4.4 4.5 4.5' 4.4' 4.3' 5 4 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 10,2 1,23 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 Стояк 3 0,052 0,065 0,075 0 0 0 0,064 0,077 0,087 0,013 0,013 0,013 100 35 45 15 15 15 0,33 0,1155 0,1485 0,0495 0,0495 0,0495 0,7425 20 25 25 15 15 15 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 Стояк 4 0,052 0,060 0,068 0 0 0 0,071 0,079 0,087 0,019 0,019 0,019 25 7 8 20 20 20 0,0825 0,0231 0,0264 0,09 0,09 0,09 0,402 25 25 Разводящие трубопроводы 0,065 0,018 0,082 0,086 0,028 0,114 8 15 0,09792 0,02214 15 20 20 15 15 15 85 Прим.

3 11,42 2 2,23 1 0,4 1' 0,4 2' 2,23 3' 11,42 4' 1,23 5' 10,2 Невязка: Кольцо 1 2 3 4 25 25 32 20 15 15 15 15 0,019 0,032 0,060 0,060 0,032 0,019 0,028 0,018 0,068 0,093 0,122 0 0 0 0 0 Потери напора H ∆ м % 0,812 0,846 0,850 0,893 9,07 86 0,087 0,125 0,182 0,060 0,032 0,019 0,028 0,018 8 10 4 18 30 20 30 20 0,109632 0,02676 0,0024 0,0108 0,08028 0,27408 0,04428 0,2448

Приложение Л 87

Приложение М Название компании: Разработано: Телефон: Дата: Описание Общие сведения: Наименование продукта: № продукта: EAN код: Цена: Технические данные: Текущий расчитанный расход: Общий гидростатический напор насоса: Макс гидростатический напор: TF класс: Данные на фирменной табличке: Модель: Материалы: Корпус насоса: Рабочее колесо: Монтаж: 05.06.2018 H [м] Значение eta [%] MAGNA3 25-120 N, 1*230 V Q = 5.59 м³/ч H = 7.238 м n = 78 % / 3872 rpm Перекачиваемая жидкость = Вода в системе отопления Температура перекачиваемой жидкости = 60 °C Плотность = 983.2 кг/м³ MAGNA3 25-120 N 97924340 5710626494163 1.561,00 UER 14 5.59 м³/ч 10 100 9 90 8 80 7 70 6 60 5 50 4 40 3 30 2 20 13 12 11 7.238 м 120 дм 110 CE,VDE,EAC,CN ROHS D Нержавеющая сталь EN 1.4308 ASTM 351 CF8 PES 30%GF 1 10 КПД агрег+КПД преобр. частоты = 60.1 % 0 Диапазон температуры окружающей среды: Макс. рабочее давление: Соединение труб: Допустимое давление: Монтажная длина: Жидкость: Рабочая жидкость: Диапазон температур жидкости: 0 .. 40 °C Температура перекачиваемой жидкости: Плотность: Кинематическая вязкость: Данные электрооборудования: Потребляемая мощность-P1: Частота питающей сети: Номинальное напряжение: Максимальное потребление тока: Класс защиты (IEC 34-5): Класс изоляции (IEC 85): Другое: Класс электропотребления (EEI): Нетто вес: Брутто вес: Объем поставки: Danish VVS No.: Swedish RSK No.: Cтрана происхождения: ТН ВЭД ЕАЭС Код: 60 °C 0 2 4 6 8 10 0 Q [м³/ч] P1 [кВт] 10 бар G 1 1/2" PN10 180 мм 0,15 0,10 Вода в системе отопления -10 .. 110 °C 0,05 983.2 кг/м³ 1 мм2/с 0 P1 (motor+freq.converter) = 0.18 кВт 9 .. 193 Вт 50 Hz 1 x 230 В 0.09 .. 1.56 A X4D F 0.18 5.3 кг 6.1 кг 0.015 м³ 380795120 5803238 DE 8413703000 Печать из Grundfos CAPS [2018.03.034] 1/1 88

Приложение Н Название компании: Разработано: Телефон: Дата: Описание Общие сведения: Наименование продукта: № продукта: EAN код: Цена: Технические данные: Частота вращения: Текущий расчитанный расход: Номинальный расход: Значение Общий гидростатический напор насоса: Ступени: Рабочие колеса: Low NPSH: 20.01 м Расположение насоса при монтаже: Тип установки уплотнения: Код торцевого уплотнения вала: Сертификаты на шильдике: Допуски по рабочим хар-кам: Тип исполнения: Модель: Материалы: Проточная часть: ВЕРТИКАЛЬН. Рабочее колесо: Материал рабочего колеса: Рабочее колесо: Код материала: Код резины: Подшипник: Монтаж: eta [%] CR 3-5, 3*400 V, 50Hz Q = 3.54 м³/ч H = 20.01 м n = 100 % (46.9Hz) 100 % Перекачиваемая жидкость = Вода в системе отопления Температура перекачиваемой жидкости = 60 °C Плотность = 983.2 кг/м³ CR 3-5 A-A-A-E-HQQE 96509508 5700396488271 738,00 UER 35 2873 об/м 3.54 м³/ч 3 м³/ч 25 100 20 80 15 60 10 40 30 5 5 N Одинарное HQQE CE, EAC,ACS ISO9906:2012 3B A A 5 40 °C Макс. давление при заданной темп-ре: 16 бар / 120 °C 20 КПД насоса = 54.7 % КПД агрег+КПД преобр. частоты = 41.8 % 0 0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 0.5 0 4,0 Q [м³/ч] P [кВт] Чугун EN 1561 EN-GJL-200 ASTM A48-25B Нержавеющая сталь EN 1.4301 AISI 304 A E SIC Максимальная температура окружающей среды: Макс. рабочее давление: Трубное присоединение: Код присоединения: Размер всасывающего патрубка: Размер напорного патрубка: Допустимое давление: Размер фланца электродвигателя: Жидкость: Рабочая жидкость: Диапазон температур жидкости: 08.06.2018 H [м] NPSH [м] P1 (motor+freq.converter) 5 0.4 4 P2 0.3 3 0.2 2 0.1 0.0 P1 (motor+freq.converter) = 0.453 кВт P2 = 0.346 кВт NPSH = 1.53 м 1 0 16 бар 16 бар / -20 °C Oval / Rp A 1 inch 1 inch PN 16 FT85 Вода в системе отопления -20 .. 120 °C Температура перекачиваемой жидкости: Плотность: Кинематическая вязкость: Данные электрооборудования: Стандарт электродвигателя: Тип электродвигателя: Класс энергоэфф-ти: Номинальная мощность - P2: 60 °C Энергия (Р2), необходимая для насоса: 0.37 кВт 983.2 кг/м³ 1 мм2/с IEC 71A IE3 0.37 кВт Печать из Grundfos CAPS [2018.03.034] 1/2 89

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования «Дальневосточный федеральный университет» (ДВФУ) Инженерная школа Кафедры инженерных систем зданий и сооружений ОТЗЫВ РУКОВОДИТЕЛЯ ВКР на выпускную квалификационную работу студентки Чумаченко Надежды Дмитриевны (фамилия, имя, отчество) направление 08.03.01. «Строительство» профиль «Теплогазоснабжение и вентиляция» группа Б3431д Руководитель ВКР ст. преподаватель Антон Андреевич Еськин (ученая степень, ученое звание, и. о, фамилия) На тему Разработка системы теплоснабжения группы жилых домов ЖСК «Остров» Дата защиты ВКР «25» июня 2018г. Проект выполнен по заявке ЖСК «Остров». На основании предоставленных планов здания произведён теплотехнический расчет ограждающих конструкций, подобрана требуемая толщина утеплителя, рассчитаны тепловые потери здания. В проекте разработана независимая открытая централизованная система теплоснабжения группы жилых домов. Источником теплоты являются котлы, работающие на газовом топливе, расположенные в отдельно стоящей котельной. Запроектирована система отопления с нижней разводкой, на основании гидравлического расчета подобраны диаметры трубопроводов, определено количество секций алюминиевых радиаторов. Также в работе рассчитана и запроектирована система горячего водоснабжения. На основе тепловых нагрузок и расходов теплоносителя разработана тепловая схема и рабочие чертежи индивидуального теплового пункта, подобрано основное оборудование. Запроектирована тепловая схема котельной, произведен подбор сетевых и циркуляционных насосов, системы водоподготовки. расширительных баков и другого оборудования. Конструктивная часть проекта рассчитана в полном объеме. Принятые технические решения обоснованы и соответствуют современным требованиям строительных, экологических, санитарно-гигиенических норм, действующих на территории Российской Федерации. При написании выпускной квалификационной работы Чумаченко Надежда Дмитриевна показала умение решать практические задачи, высокий уровень владения современными методами поиска, обработки и использования научно-технической и нормативной литературы. Качество изложения материалов и оформление выпускной квалификационной работы выполнено в соответствии с требованиями. К недостаткам выпускной квалификационной работы можно отнести отсутствие техникоэкономического сравнения централизованной и поквартирной систем теплоснабжения. Представленная работа заслуживает оценки отлично, а Чумаченко Надежда Дмитриевна присвоения академической степени бакалавра по направлению 08.03.01 «Строительство» и может быть рекомендована для продолжения обучения в магистратуре. Оригинальность текста ВКР составляет 82 %. ^^„--^ Руководитель ВКР ст. преподаватель /А.А. Еськин/ (уч. степень, должность) ^ (и. о. фамилия) «23» июня 2018 г.

План 2-го этажа на отм. +3,000 Экспликация помещений План подвала 5с. Ст.4 20х3,4 Т1 40х6,7 Т1 Ст.5 20х3,4 40х6,7 Ст.6 20х3,4 Г Ст.Т3-1 32х5,4 Ст.Т4-1 20х3,4 Ст.1 25х4,2 20х3,4 32х5,4 20х3,4 Ст.Т3-1 25х4,2 Ст.Т4-1 20х3,4 32х5,4 201 5с. 40х6,7 В тепловую сеть 5с. Ст.4 20х3,4 202 Ст.5 20х3,4 Ст.Т4-3 25х4,2 Ст.Т3-1 32х5,4 Ст.Т4-1 20х3,4 211 Ст.1 25х4,2 Из тепловой сети 8с. Ст.3 20х3,4 203 Ст.Т3-3 20х3,4 Ст.6 20х3,4 204 8с. Ст.7 20х3,4 Узел 2 В Б Ст.Т4-3 20х3,4 Ст.Т3-3 25х4,2 40х6,7 Ст.8 25х4,2 40х6,7 Ст.9 20х3,4 Т1 ∠ 0,005 Т2 3600 Т1 Т2 25х4,2 Ст.13 25х4,2 Т1 Т2 А 32х5,4 25х4,2 Ст.12 20х3,4 Т1 Т2 32х5,4 Ст.11 20х3,4 Т1 Т2 5800 40х6,7 Т1 Т2 Ст.10 20х3,4 5600 210 Ст.14 32х5,4 Б 4с. 209 Ст.13 25х4,2 1 А 7с. Ст.Т3-4 32х5,4 Ст.Т4-4 20х3,4 3600 Ст.14 32х5,4 32х5,4 20х3,4 Т2 Ст.Т3-4 32х5,4 Ст.Т4-4 20х3,4 Ст.7 25х4,2 32х5,4 20х3,4 Т1 3500 В 4с. Ст.2 25х4,2 Г Т1 32х5,4 Т2 Т1 3600 14400 - неподвижная опора подвижные опоры установить не реже чем через 500мм 3700 Ст.3 20х3,4 Т2 3600 Ст.2 25х4,2 Т1 40х6,7 Т2 Т2 3700 Т1 32х5,4 Т2 ∠ 0,005 3500 Т2 4с. Д 14400 Д 5с. 1 5с. 5800 Ст.Т4-3 20х3,4 208 207 Ст.11 20х3,4 5800 205 Ст.8 25х4,2 4с. Ст.9 20х3,4 4с. 4с. 5600 17200 1 206 Ст.10 20х3,4 5с. Ст.12 20х3,4 Ст.Т3-3 25х4,2 № Наименование Площадь, м2 101 102 103 104 105 106 107 108 109 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 211 301 302 303 304 305 306 307 308 309 310 Жилая комната Лестничная клетка Нежилое помещение Кухня Жилая комната Жилая комната Жилая комната Кухня Кухня Жилая комната Жилая комната Жилая комната Кухня Кухня Жилая комната Жилая комната Жилая комната Жилая комната Гардеробная Кухня Жилая комната Жилая комната Жилая комната Кухня Кухня Жилая комната Жилая комната Жилая комната Кухня Кухня 19,28 33,31 30,56 9,25 19,73 13,51 19,06 10,27 10,58 19,61 17,77 20,31 9,46 9,18 18,74 14,54 11,07 12,05 5,18 10,51 19,61 17,77 20,31 9,38 9,10 19,73 13,51 18,46 10,45 10,43 5800 17200 2 3 4 1 2 3 4 Разрез 1-1 План 1-го этажа на отм. +0,000 +0,840 План 3-го этажа на отм. +6,000 Радиатор Rifar ALUM-500 7с. 8с. 5с. 103 Ст.2 25х4,2 Ст.Т3-1 32х5,4 Ст.Т4-1 20х3,4 109 Ст.1 25х4,2 Ст.6 20х3, Ст.Т4-1 4 20х3,4 Ст.Т3-1 25х4,2 УТ УУ В 3500 12с. Б 5с. 8с. Ст.Т4-4 20х3,4 Ст.Т4-3 20х3,4 3600 107 Ст.13 Ст.12 25х4,2 20х3,4 106 Ст.11 20х3,4 105 8с. 5800 8с. Ст.Т4-3 25х4,2 Ст.Т3-1 32х5,4 Ст.Т4-1 20х3,4 310 Ст.1 25х4,2 309 Ст.14 32х5,4 2 120 4с. Ст.Т3-3 20х3,4 Ст.6 20х3,4 304 9с. Ст.8 25х4,2 6с. 7с. 9с. Ст.Т4-3 20х3,4 308 Ст.13 Ст.12 25х4,2 20х3,4 А 306 Узел 1 Ст.8 25х4,2 5с. 48 41 Герметик термостойкий силиконовый 5с. 5800 305 Ст.9 20х3,4 Ст.10 20х3,4 5с. 5800 Ст.Т3-3 25х4,2 307 4с. 5600 17200 1 303 Ст.7 20х3,4 Ст.Т3-4 32х5,4 Ст.Т4-4 20х3,4 Б 5с. 5600 8с. 104 Ст.9 20х3,4 Ст.10 20х3,4 7с. Узел 1 Ст.Т3-3 25х4,2 +0,200 В Ст.Т3-4 32х5,4 108 Ст.14 32х5,4 Ст.5 20х3,4 +0,000 Г Ст.7 20х3,4 302 Ст.4 20х3,4 Ст.2 25х4,2 3600 12с. 7с. 301 5с. Ст.3 20х3,4 20 Ст.5 20х3,4 3700 Ст.4 20х3,4 3600 102 14400 3600 14400 Ст.3 20х3,4 3500 101 6с. Г А +0,700 4с. Д 3700 Д 5с. Труба PPR 25 Набивка Вата минеральная Плита перекрытия 5800 17200 3 4 1 2 3 Гильза dу40 4 8 25 Герметик термостойкий силиконовый ВКР 2018. 08.03.01 Изм. Кол.уч Разработал Проверил Зав.кафедрой Лист №док. Подпись Чумаченко Еськин Кобзарь Дата Разработка системы теплоснабжения группы жилых домов ЖСК "Остров". Система теплоснабжения План подвала, план 1-го этажа на отм. 0,000, план 2-го этажа на отм. +3,000, план 3-го этажа на отм. +6,000, экспликация помещений, разрез 1-1, узел 1 Стадия Лист Листов П 1 4 ДВФУ КАФЕДРА ИСЗиС

Студент ((^Л_у, подпись иН'^Н"^ 20 Руководитель ВКР (должность, ст.преподаватль ученое звание) г. Еськин (ФИО) А. А (подпись) « ^5 » 1АЛОНГ^ 20^ г. «Допустить к защите» Руководитель ОП канд.техн.наук. доцент В.П. Черненков (и. о.ф) 20/^ г Зав. кафедрой канд.техн.наук. доцент ^' / ^л (ученое звание) ^^^^^ А.В.(и.Кобзарь (подпись) о.ф) « 'Ж » 20 Защищена в ГЭК с оценкой ОУ Секрещэь-ГЭК _ Н.С. Ткач И.О.Фамилия 20 / / г . юг Ч^НО « »/ ""•«Ч! / (ГИФ ошрсЬжд ХиииаДмииЕтаиД(1ГИИЛЫ)|ЦЩЙШУ<^ 'ХНИВХ 01/ эн 1яходв€11 •> / ОИФ рнгомш ионсЬнэжкл и^ил ^^л!" 01У1ГЖсШв1Л

Рецензии:

Авторизуйтесь, чтобы добавить рецензию

- у работы пока нет рецензий -

Отзывы:

Авторизуйтесь, чтобы оставить отзыв